FR2534881A1 - Recipient metallique a joint lateral peripherique et couche de base adhesive pour sa fabrication - Google Patents

Abstract

RECIPIENT METALLIQUE CONSTITUE PAR DEUX CORPS CREUX 1, 2 RETIRES PAR UN JOINT A RECOUVREMENT 11, 12, 13, 14 REALISE AU MOYEN D'UNE COLLE 13. CES DEUX CORPS CREUX SONT ENDUITS DE RESINE DE CHLORURE DE VINYLE D'UNE TENEUR EN UNITES CHLORURE DE VINYLE DE 30 A 97 EN POIDS, ET UNE TEMPERATURE DE TRANSITION VITREUSE D'AU MOINS 40C ET CONTENANT DES GROUPES CARBOXYLE ETOU HYDROXYLE A UNE CONCENTRATION DE 10 A 500MILLIMOLES100G DE LA RESINE, ET LA COLLE ETANT UN ADHESIF COMPOSE PRINCIPALEMENT D'UN COPOLYESTER CONTENANT DANS LA CHAINE PRINCIPALE AU MOINS 50MOLES8, BASE SUR LE COMPOSANT ACIDE TOTAL, D'ACIDE TEREPHTALIQUE, AU MOINS 50MOLES, BASE SUR LE COMPOSANT ALCOOL TOTAL, DE 1,4-BUTANEDIOL ET AU MOINS 1MOLE D'AU MOINS UN CORPS CHOISI PARMI D'AUTRES ACIDES ET AUTRES ALCOOLS.

Description

La présente invention concerne un récipient métallique

présentant un joint latéral périphérique, plus particulière-

ment, un récipient métallique en forme de bouteille qui est

fortement amélioré au point de vue adhésion, propriétés d'é-

tanchéité et de résistance à la corrosion du joint En outre,

l'invention concerne une couche de base adhésive utilisée avan-

tageusement pour la formation du joint du récipient ci-dessus.

Plus particulièrement, la présente invention concerne une cou-

che de base adhésive qui est excellente au point de vue liai-

son et adhérence à une colle du type copolyester ou un substrat

métallique et qui est également excellente pour s'adapter à l'o-

pération de formation de pièce creuse emboutie et à la résis-

tance à la corrosion du joint.

Un récipient métallique en forme de bouteille présentant

un joint latéral circonférentiel formé par une jonction à re-

couvrement des extrémités ouvertes périphériques, obtenue par emboutissage ou emboutissage-étirage d'un flan métallique est

avantageux à différents points de vue par rapport à un réci-

pient métallique en forme de bidon.

Comme récipients métalliques d'emballage classiques, on peut citer les bidons en trois pièces, o des couvercles sont

soudés à la partie supérieure et inférieure d'un corps de bi-

don à joint latéral, pour former des parties étanches l'une par rapport à l'autre, et les bidons en deux pièces dans lesquels un couvercle est soudé à une extrémité ouverte d'un corps de bidon ouvert formé par emboutissage ou emboutissage-étirage

d'un flan métallique.

Toutefois, ces récipients métalliques à double joint, sont insuffisants au point de vue résistance à la pression de la jonction En outre, ces récipients métalliques posent un

problème relativement à l'économie de matière du flan métal-

lique Plus particulièrement, dans le joint formé par double

soudure, la matière constituant le joint est déformée en pre-

mier par la charge imposée sur ce joint, et il se produit des fuites sur le joint ou même une fracture de ce joint sous une charge relativement faible par déformation Afin de remédier à cet inconvénient, il est nécessaire que l'épaisseur du flan métallique soit considérablement augmentée Dans le domaine des récipients d'emballage, du point de vue économique et afii

de réduire le poids du récipient, on exige toujours dé rédui-

re l'épaisseur du flan métallique Dans le cas o l'épaisseur

* 5 de la paroi du récipient est réduite, un gondolage ou flamba-

ge est facilement produit par une charge appliquée en direc-

tion axiale sur le récipient pendant la phase de double soudu.

re ou du bordage ou autres phases préparatoires.

Dans le cas d'un récipient métallique en forme de boute.

le formé par jonction à recouvrement des extrémités ouvertes de pièces creuses inférieure et supérieure, en forme de coupe même si l'épaisseur du flan métallique est extrêmement faible il ne se produit aucune déformation de la matière constituant

le joint, et celui-ci peut résister même à une charge corres-

pondant à la résistance au cisaillement du joint quelle que soit l'épaisseur du flan En outre, du fait que l'opération

de double jonction n'est pas nécessaire, ce récipient métal-

lique est avantageux en ce que l'épaisseur de la paroi laté-

rale du récipient peut être réduite sans qu'il se produise

de flambage.

Toutefois, quand un joint latéral circonférentiel est formé par jonction à recouvrement d'extrémités ouvertes de pièces creuses supérieure et inférieure en forme de coupe, de nombreuses limitations sont imposées aux colles utilisées

-25 pour la liaison à recouvrement.

Plus particulièrement, bien que les deux extrémités d'un joint droit d'un corps de bidon droit, formé par une liaison à recouvrement sont fixés mécaniquement par le joint

à des couvercles, le joint latéral circonférentiel sus-men-

tionné n'est pas fixé mécaniquement sur toute la circonféren-

ce, et la déformation en dimension de ce joint se produit

facilement En outre, étant donné que le diamètre de la par-

tie d'extrémité ouverte change quand la température change,

il se produit facilement une contrainte dans la couche adhé-

sive En outre, étant donné que l'épaisseur de la partie d'ex-

trémité ouverte constituant le joint estréduite dans bien des cas, le joint subit facilement une déformation lorsqu'est appliquée une force extérieure Par conséquent, il faut-que la

colle utilisée ait une force de liaison importante au revête-

ment sur la surface-du flan métallique et que la couche adhé-

sive ait une résistance mécanique élevée et une bonne stabili- té dimensionnelle et les propriétés physiques de la couche adhésive doivent être thermiquement stables et ne pas changer

au cours du temps.

Le revêtement de base utilisé doit présenter une adhé-

sion élevée et une bonne aptitude à la liaison à la fois au

flan métallique et àMla couche adhésive même dans les condi-

tions sévères sus-mentionnées Etant donné que les pièces creu-

ses inférieure et supérieure sont formées par un processus

d'emboutissage profond ou d'emboutissage-étirage la couche adhé-

sive de base et le revêtement protecteur doivent résister à toutes ces opérations et doivent être excellentes au point de

vue résistance à la corrosion.

Selon un des aspects essentiels de l'invention, celle-ci

prévoit un récipient métallique comprenant une pièce supérieu-

re et une pièce inférieure chacune de ces pièces étant consti-

tuée d'un corps métallique enduit en forme de coupe et un joint latéral circonférentiel formé par liaison à recouvrement des extrémités ouvertes des pièces inférieure et supérieure l'une ou l'autre, au moyen d'une colle, ce corps métallique étant

constitué d'un flan métallique revêtu d'une résine de chloru-

re de vinyle à teneur en motifs chlorure de vinyle de 30 à 97 % en poids et une température de transition vitreuse d'au

moins 4 O'C, et contenant des groupes carboxyle et/ou des grou-

pes hydroxyle à une concentration de 10 à 500 millimoles/100 g

de la résine; cette colle est une colle composée essentiel-

lement d'un copolyester contenant, dans la chaîne principale,

au moins 50 moles %, basé sur le composant acide total, d'aci-

de téréphtalique, au moins 50 moles %, basé sur le composant alcool total, de 1,4-butanediol et d'au moins 1 mole % d'au moins un élément choisi parmi d'autres acides et d'autres alcools, et les pièces supérieure et inférieure sont jointes l'une à l'autre par ce revêtement de résine de chlorure de

vinyle et cette colle de type copolyester.

Selon un autre aspect essentiel de la présente inven-

tion, celle-ci prévoit une couche adhésive de base pour réci-

pient métallique qui comprend une composition contenant (A) 10 à 80 % en poids, basé sur les solides, de particule de ré- sine chlorure de vinyle ayant un degré de polymérisation de 800 à 4000, (B) 10 à 80 % en poids, basé sur les solides, d'u copolymère, soluble dans les solvants, de chlorure de vinyle/

acétate de vinyle/motifs de vinyle contenant un groupe carbox.

le ou un groupe hydroxyle, copolymères contenant des groupes

carboxyle et/ou hydroxyle à une concentration de 5 à 500 mil.

limoles/100 g du polymère et (C) 2 à 30 % en poids, basé sur les solides, d'une résine thermodurcissable, soluble dans les

solvants, ayant une réactivité vis-à-vis des groupes carboxy-

le et/ou des groupes hydroxyle, ce copolymère et cette résine thermodurcissable (C) étant présents dans une phase continue, en tant que milieu de dispersion, et les particules de résine de chlorure de-vinyle (A) étant présentes, en tant que phase

dispersée, dans cette phase continue.

Sur le dessin annexé: la fig 1 est une vue en coupe représentant séparément l'un de l'autre les pièces supérieure et inférieure

d'un récipient métallique selon l'invention.

la fig 2 est une vue en coupe représentant un récipient métallique formé selon l'invention par liaison à

recouvrement des pièces supérieure et inférieure.

la fig 3 est une vue à plus grande échelle montrant eu coupe la partie joint du récipient métallique représenté à la fig 2, et

la fig 4 est une vue schématique-illustrant l'essai d'en-

taille. Si on se réfère aux figs 1 à 3, illustrant un exemple d'un récipient métallique à joint latéral circonférentiel,

ce récipient en forme de bouteille comprend une pièce infé-

rieure 1 constituée par un corps moulé en forme de coupe, sans joint, composé par exemple d'un métal enduit, et d'une pièce supérieure 2, constituée par un corps moulé en forme

de coupe, sans joint, composé d'un métal enduit Les extrémi-

tés ouvertes 3 et 4 de ces corps en forme de coupe sont reliées à recouvrement pour former un joint latéral circonférentiel 5,

grâce à quoi les deux pièces supérieure et inférieure sont re-

liées pour former un tout en forme de récipient. Dans cette forme de réalisation, la pièce inférieure 1

est une pièce creuse, formée par emboutissage d'un flan métal-

lique enduit et comprenant une paroi latérale 6 et un fond 7, et la pièce supérieure 2 est une pièce creuse, formée par un

flan métallique enduit, embouti et qui comprend une paroi laté-

rale 8 et une paroi supérieure 9 Le diamètre de la paroi laté-

rale 6 de la pièce inférieure 1 est sensiblement le même que celui de la paroi latérale 8 de la pièce supérieure 2 et, dans

cette forme de réalisation, les deux parois latérales sont sen-

siblement de hauteurs égales et le joint 5 est situé ici à mi-hauteur du récipient La paroi supérieure 9 de la pièce

supérieure 2 présente une surface convexe conique et une ou-

verture 1 pour le remplissage ou la vidange du contenant, est prévue au centre de cette surface On voit que la pièce

supérieure 2 est reliée à la pièce inférieure 1 de telle sor-

te que cette-pièce supérieure 2 forme-ce qu'on peut appeler

un épaulement et un col dans la bouteille, et une moitié su-

périeure de la bouteille.

Dans la réalisation illustrée à la fig 1, la partie d'extrémité ouverte 3 de la pièce inférieure 1 est emboutie

par un processus de retreint, au voisinage de cette extrémi-

té ouverte de façon que le diamètre de cette partie 3 soit plus petit que celui de la partie de paroi du reste de cette

pièce et la partie 3 est introduite dans la partie dîextré-

mité ouverte 4 de la pièce supérieure de plus grand diamè-

tre Comme on le voit sur la vue à plus grande échelle de

la fig 3, le flan métallique enduit, qui constitue les piè-

ces supérieure et inférieure, comprend un substrat métalli-

que 11, par exemple de l'aluminium traité en surface, et des revêtements 12 a et 12 b formant couche de base et de

protection Une couche adhésive 13 est formée entre la sur-

face extérieure de la partie d'extrémité ouverte 3 de la

pièce inférieure et la surface intérieure de la partie d'ex-

trémité ouverte 4 de la pièce supérieure de façon à assurer

la liaison et la fixation des deux pièces supérieure et infé-

rieure Une partie de la colle 13 fait saillie du joint 5 et forme une couche de recouvrement 15 de la partie coupée 14 du

flan métallique situé sur la face intérieure du joint.

La plus importante caractéristique de la présente inven tion est que les pièces 1 et 2 sont liées dans l'ensemble con titué par le substrat métallique 11, le revêtement 12 a, la co le 13, le revêtement 12 b, le substrat métallique 11, en utili sant comme matière de revêtement 12 a et 12 b une résine de chl rure de vinyle ayant une teneur en chlorure de vinyle de 30 à 97 % en poids, de préférence 50 à 95 % en poids, et une tem

pérature de transition vitreuse d'au moins 40 C, de préféren-

ce d'au moins 60 C, et contenant des groupes carboxyle et/ou

hydroxyle à une concentration de 10 à 500 millimoles, de pré-

férence 20 à 400 millimoles/pour 100 g de la résine et, en tant qiadhésif ou colle, une colle du type copolyester composée essentiellement d'un copolyester contenant dans la chaîne

principale au moins 50 moles %, de préférence au moins 70 mo-

les %, basée sur le composant acide total, d'acide téréphta-

lique, au moins 50 moles %, de préférence au moins 60 moles 1 basée sur le composant alcool total, de 1,4-butanediol et au moins 1 mole %, de préférence au moins 3 moles %, d'au moins

un élément choisi parmi d'autres acides et alcools.

Selon l'invention, on utilise un phénomène selon lequel on produit une forte liaison en chauffant entre le revêtement de résine de chlorure de vinyle particulière sus-mentionnée

et la colle du type copolyester spécifique sus-mentionnée.

Plus particulièrement, les résultats des recherches ont mon-

tré que si la colle du type copolyester est liée par fusion à chaud ou revêtement de résine de chlorure de vinyle, les

deux résines se mélangent en un très bon état dans l'inter-

face de liaison entre le revêtement et la colle, ce qui as-

sure une liaison très résistante On considère que la rai-

son pour laquelle il se produit un bon mélange des résines

dans des conditions de fusion à chaud, vient du fait qu'el-

les sont très différentes l'une de l'autre au point de -vue structure chimique et que les paramètres de solubilité

des deux résines sont très proches l'un de l'autre.

Comme cela est décrit par exemple dans Polymer Handbook, Volume 4, rédigé par J Brandrup et publié en

1967 par John Wiley et Sons, Inc, le paramètre de solu-

bilité (Valeur Sp) est défini comme étant la racine carrée de la densité d'énergie de cohésion (cal/cc) Le paramètre de solubilité est en relation étroite avec l'intensité de la liaison hydrogène de la résine thermoplastique et un polymère thermoplastique ayant, dans 1 a chaîne principale ou dans la chaîne latérale, un groupe polaire tel qu'un groupe hydroxyle, un groupe amide, un groupe ester, un

groupe nitrile ou un atome d'hydrogène, possède ordinaire-

ment un paramètre de solubilité élevé de 9 ou davantage, qui diffère à certains égards selon la teneur ou l'état de

distribution du groupe polaire.

Les valeurs Sp de chlorure de polyvinyle,

téréphtalate de polyéthylène et téréphtalate de polybuty-

lène sont indiquées au tableau A

TABLEAU A

Résine Résine Valeur Sp (cal/cc)' Chlorure de polyvinyle 9,53 Téréphtalate de polyéthylène 10,7 Téréphtalate de polybutylène 9,8 Le paramètre de solubilité (valeur Sp) du copolymère

peut être obtenu approximativement comme moyenne arithméti-

que des valeurs Sp d'homopolymères des monomères respectifs.

Par exemple la valeur Sp de polybutylène/téréphtalate d'éthy-

lène peut être obtenue de façon approximative par la formule suivante: Sp = Bsp Bm + Esp Em ( 1) dans laquelle Bsp représente la valeur Sp du téréphtalate de polybutylène, Bm représente la fraction molaire d'unités téréphtalate de méthylène dans le copolyester, Esp représente la valeur Sp du téréphtalate de polyéthylène et Em représente la fraction molaire des unités téréphtalate

d'éthylène dans le copolyester.

La valeur Sp d'une résine de chlorure de vinyle du type

copolymère peut être obtenue de façon analogue.

Même si du téréphtalate de polyéthylène ordinaire est lié par fusion au revêtement de résine de chlorure de vinyle,

onenobserve pas d'adhésion sensible Par ailleurs, en intro-

duisant des unités téréphtalate de butylène dans la chaîne ester, la résistance d'adhésion entre les deux résines est

améliorée de façon très importante Ce fait suggère que l'in-

troduction d'unités comonomère produit ordinairement une aug-

mentation de l'aptitude à la liaison à chaud et, en outre,

la compatibilité au mélange des deux résines dans l'interfa-

ce de liaison est améliorée parce que les paramètres de solu-

bilité des deux résines sont rendus proches l'un de l'autre.

Selon l'invention, il est préférable que la différence Sp entre la résine de revêtement et la colle du copolyester soit inférieure à 1,0 (cal/cc)h en particulier plus petite

que 0,8 (cal/cc).

En outre, en utilisant le revêtement de résine de chlo-

rure de vinyle selon la présente invention, non seulement on assure une liaison forte à la colle du type copolyester mais on améliore l'aptitude au traitement d'enduction et la

résistance à la corrosion en tant que revêtement protecteur.

Comme cela sera décrit plus loin, la résine de chlorure de vinyle est une résine thermoplastique excellente au point de vue propriété mécanique et aptitude au traitement et même si

on soumet un flan métallique revêtu de cette résine à un pro-

cessus d'emboutissage profond tel qu'un processus d'emboutis- sageétirage, il n'y a aucune formation de défauts, tels que craquelures et plissements En outre, la résine de chlorure de vinyle est excellente au point de vue résistance à l'eau bien qu'elle ait une polarité relativement élevée et elle

joue très bien un rôle de barrière contre tout composant cor-

rosif du métal présent dans le contenu du récipient.

Il est important que le revêtement de résine de chloru-' re de vinyle utilisé contienne des unités chlorure de vinyle en quantité comprise dans les limites indiquées ci-dessus La quantité d'unités chlorure de vinyle dans le revêtement a une influence à la fois sur l'aptitude à la liaison du copolyester

et sur la résistance à la corrosion du substrat métallique.

Plus particulièrement, si la quantité d'unités chlorure de vinyle contenue dans le revêtement est plus petite que 30 % en poids, l'aptitude à la liaison au copolyester est réduite et la propriété en tant que barrière vis-à-vis d'un composant corrosif est réduite Par ailleurs, si la teneur en unités

chlorure de vinyle excède 97 % en poids, le revêtement de-

vient dur et les possibilités d'aptitude au travail et lgadhé-

sion au flan métallique sont réduites.

Du point de vue de l'adhésion au substrat métallique, il est important que le revêtement de résine de chlorure de vinyle utilisé contienne au moins un groupe polaire choisi parmi les groupes carboxyle et hydroxyle à une concentration située dans les limites sus-mentionnées Si la concentration en groupe polaire est inférieure à 10 millimoles par 100 g de résine, il peut se produire une délamination entre le substrat métallique et le revêtement et si la concentration en groupe polaire est supérieure à 500 millimoles par 100 g de résine, la résistance à l'eau du revêtement est réduite

et on perd la résistance à la corrosion.

Il est important aussi que le revêtement de résine de chlorure de vinyle ait une température de transition vitreuse

(Tg) d'au moins 40,C, en particulier d'au moins 60 C Plus par-

a ticulièrement, dans le cas d'un récipient métallique ayant un joint latéral circonférentiel auquel est destinée la présente invention, la charge appliquée au récipient pendant la stéri-

lisation à la chaleur, le stockage ou le transport agit sensi-

blement comme une force de cisaillement imposée à la colle et au revêtement Un revêtement de résine de chlorure de vinyle ordinaire contenant un plastifiant en quantités relativement

importantes telles que 20 à 30 % en poids présente une tempé-

rature de transition vitreuse voisine de la température ambian-

te et ce revêtement ne peut pas résister aux forces de cisail-

lement sus-mentionnées et la délamination ou pelage est pro-

duite facilement entre le revêtement et le substrat métalli-

que ou la couche adhésive Par contre, étant donné que le re-

vêtement de la présente invention a une température de tran-

sition vitreuse sus-mentionnée le revêtement peut résister à la force de cisaillement imposée au joint et on peut empêcher

toute dégradation de la liaison ou la réduction de l'étanchéi-

té à l'air.

Selon l'invention, il est important que parmi les colles thermoplastiques de type fondant à la chaleur, (hot melt) la colle type copolyester susmentionnée doit être choisie et

utilisée Comme on l'a indiqué précédemment, cette colle po-

lyester a une force adhésive excellente au revêtement de ré-

sine de chlorure de vinyle et est excellente par rapport aux

autres résines adhésives au point de vue propriétés mécani-

ques, telles que la résistance à la traction et à la résis-

tance à la flexion En outre, l'adhésif copolyester ou la colle copolyester peut résister à la force de cisaillement appliquée à la couche adhésive et empêcher la dégradation de la force d'adhésion ou la réduction de l'étanchéité à l'air

dans des conditions sévères En outre, étant donné que le co-

polyester présente une bonne ténacité et flexibilité même s'il se produit une distorsion dans la couche adhésive par une contrainte ou déformation causée dans le joint, on évite

la rupture du joint ou'les fuites du contenu du récipient.

1.1 En outre, cette colle copolyester présente une résistance à la chaleur excellente et la température de liaison à chaud

est dans des liis convenables-et l'absorption d'eau de la col-

le copolyester est plus faible que celle d'une colle "hot melt" de type polyamide et la résistance à l'eau et la résis-

tance à Peau à chaud de la colle copolyester sont excellentes.

Il est important que le copolyester contienne de l'acide téréphtalique, du 1,4-butanediol et d'autres composants acide ou diol dans les proportions sus-mentionnées Le composant

acide téréphtalique joue un rôle pour les propriétés mécani-

ques, telles que la résistance au fluage et la résistance à chaud du copolyester et si la quantité d'acide téréphtalique est inférieure aux limites sus-indiquées, ces propriétés sont réduites Le composant 1,4butanediol intervient en ce qui concerne l'adaptabilité à l'opération de liaison du fait de la réduction du point de fusion et de->âflexibilité et autres propriétés du copolyester Si la quantité de 1,4-butanediol est inférieure aux limites sus-indiquées ces propriétés sont

dégradées L'autre composant acide et/ou alcool a une rela-

tion avec le perfectionnement relatif à l'aptitude à la liai-

son du fait de la réduction du point de fusion Si la quanti-

té de l'autre composant acide et/ou alcool est inférieure aux limites susindiquées, on ne peut pas obtenir de résultats

satisfaisants en ce qui concerne ce perfectionnement particu-

lier.

Comme flan métallique à former en coupe, ou corps creux, sans joint, on peut utiliser une plaque d'acier non traitée (plaque noire), des plaques d'acier traitées en surface, par exemple des plaques d'acier recouvertes d'un dépôt, telles

que des plaques d'acier étamées, des plaques d'acier revê-

tues d'un dépôt de zinc, des plaques d'acier revêtues d'alu-

minium, des plaques d'acier nickelées et des plaques d'acier chromées, des plaques d'acier traitées électrolytiquement,

par exemple-au chromate, des plaques d'acier traitées chimi-

quement, par exemple aux phosphates et/ou aux chromates à partir de métaux légers tels que l'aluminium et les produits

composites à partir des précédents.

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On peut utiliser tous les types de chlorure de vinyle, comme couche de base du flan métallique à condition que soit

satisfaite l'exigence imposée plus haut.

Le revêtement contient des unités de chlorure de vinyle en proportions de 30 à 97 % en poids -Les unités chlorure de vinyle sont présentes sous forme d-'un copolymère avec d'autres

* monomères ou parties des unités chlorure de vinyle sont pré-

sentes sous forme de copolymères comme indiqué ci-dessus, et

les unités chlorure de vinyle restants sont présenter sous for-

* me d'une résine droite, c'est-à-dire un homopolymère.

Les groupes carboxyle et/ou hydroxyle dans le revête-

ment peuvent être présents sous forme d'un copolymère d'unités

chlorure de vinyle avec des unités d'un monomère à insatura-

tion éthylénique ayant de tels groupes polaires ou sous forme d'un mélange d'une résine chlorure de vinyle avec une résine

contenant de tels groupes polaires En résumé, il est suffi-

sant que les unités chlorure de vinyle et les groupes carbo-

xyle et/ou hydroxyle soient présents dans le revêtement dans

les quantités et concentrations sus-indiquées, que le revête-

ment soit composé de copolymères ou de mélange Du point de

vue de l'aptitude au traitement ou de l'adhérence du re Vête-

ment, il est préférable que des unités acétate de vinyle soient contenuesdans la chaîne principale de la résine de

chlorure de vinyle et les unités acétate de vinyle soient pré-

sentes en quantités allant jusqu'à 30 % en poids dans la cou-

che de laque.

Comme exemple préféré de monomères insaturés éthyléni-

quement donnant des groupes carboxyle, on peut citer l'acide

acrylique, l'acide méthacrylique, l'acide fumarique, l'anhy-

dride maléique, l'acide crotonique, l'acide itaconique, l'aci-

de citraconique, et l'anhydride tétrahydrophtalique et comme exemple préféré de monomères donnant des groupes hydroxyle

on peut mentionner l'alcool vinylique, (c'est-à-dire l'acé-

tate de vinyle saponifié), l'acétate hydroxyéthyle, le métha-

crylate d'hydroxyéthyle, l'acrylate d'hydroxypropyle, et le

méthacrylate d'hydroxypropyle.

Comme exemples préférés de résines chlorure de vinyle, on peut mentionner le chlorure de polyvinyle, un copolymère chlorure de vinyle-acétate de vinyle, un copolymère chlorure

de vinyle-acétate de vinyle, partiellement saponifié, un copo-

lymère chlorure de vinyle-acétate de vinyle-acide acrylique, un copolymère chlorure de vinyle-acétate de vinyle,partellement saponifié et partiellement butylé, un copolymère chlorure de vinyle-acétate de vinyleacide méthacrylique, un copolymère chlorure de vinyle-acétate de vinyleanhydride maléique, un copolymère chlorure de vinyle-acétate de vinyleacrylate d'hydroxyéthyle et un copolymère chlorure de vinyle-acétate de

vinyle-méthacrylate dhydroxyéthyleo Il est ordinairement préféra-

ble, qu'une résine dépourvue de groupes carboxyle ou de grou-

pes hydroxyle, tels que du chlorure de polyvinyle ou un copo-

lymère chlorure de vinyle-acétate de vinyle, soit utilisée sous forme d'un mélange avec un copolymère chlorure de vinyle

ayant des groupes carboxyle et/ou des groupes hydroxyle.

La résine chlorure de vinyle peut être utilisée en com-

binaison avec au moins un corps choisi parmi les résines ther- modurcissables, particulièrement les résines thermodurcis-

sables contenant en particulier des groupes hydroxyle telles

que les résines phénolaldéhyde du type résol, les résines phé-

nolaldéhyde du type novolak, les résines urée-aldéhyde, les résines mélamine-aldéhyde et les résines époxy et les résines alkyde. Selon une forme préférée de l'invention, au moins un

des rev&tements 12 a et 12 b est formé en utilisant une compo-

sition de revêtement comprenant (A) 10 à 80 % en poids, basée

sur les solides, de particules de résine de chlorure de vi-

nyle ayant un degré de polymérisation de 800 à 4000, (B) 10

à 80 % en poids,basée sur les solides, d'un copolymère chloru-

re de vinyle/acétate de vinyle/unités de vinyle contenant des groupes hydroxyle ou carboxyle, soluble dans les solvants et contenant des groupes carboxyle et des groupes hydroxyle, à une concentration de 5 à 500 millimoles/100 g de polymère

et (C) 2 à 30 % en poids, basée sur les solides, d'une rési-

ne thermodurcissable réactive avec les groupes carboxyle et/

ou hydroxyle.

Dans cette composition de revêtement, les particules de résine de chlorure de vinyle (A) servent à augmenter la quantité ou la concentration des unités de chlorure de vinyle dans le revêtement pour améliorer la propriété barrière du revêtement contre les composants corrosifs, la composition de revêtement contenant les particules de résine du chlorure de vinyle (A) est excellente en comparaison des compositions

de revêtement qui ne contiennent pas de particule de chloru-

re de vinyle, du fait que le traitement du revêtement est

amélioré et que la plaque métallique revêtue peut être soumi-

se à un processus d'emboutissage ou d'emboutissage profond

sans produire les défauts sus-mentionnés dans le revêtement.

En outre, les particules de résine chlorure de vinyle (A) as-

surent d'autres avantages Par exemple, le caractère d'adap-

tabilité à l'opération de revêtement est amélioré et un re-

-vêtement épais peut être formé sur le flan métallique En

outre, les particules de résine chlorure de vinyle (A) aug-

mentent la quantité ou la concentration des unités chlorure

de vinyle dans le revêtement grèce à quoi on améliore l'adhé-

sion du revêtement à la colle copolyester.

Il est important que les particules de résine de chlo-

rure de vinyle (A) soient contenues en proportion de 10 à 80 % en poids, en particulier 20 à 60 % en poids Si la quantité de particules de résine chlorure de vinyle est inférieure

aux limites sus-mentionnées, on ne peut pas obtenir les avan-

tages ci-dessus Si la quantité de particules de résine de

chlorure de vinyle excède les limites sus-mentionnées, l'adhé-

sion au substrat métallique et l'aptitude au traitement du revêtement sont dégradés si on les compare aux propriétés obtenues lorsque la quantité de résine de chlorure de vinyle est comprise dans les limites sus-mentionnées Du point de

vue de l'aptitude au traitement, il est important que le de-

gré de polymérisation des particules de résine de chlorure de vinyle (A) soit de 800 à 4000, en particulier de 900 à 3000 Si le degré de polymérisation sort de ces limites, l'aptitude au traitement et les caractéristiques mécaniques

du revêtement sont dégradés.

Les particules de résine de chlorure de vinyle (A) utilisées sont préparées par une polymérisation en émulsion ou en suspension de chlorure de vinyle seul ou en combinaison avec une petite quantité d'un, comonomère, tel que le butadiène, styrène, ou acétate de vinyle La dimension des particules de résine de chlorure de vinyle (A) est ordinairement de 0,01 à

microns et en particulier de 0,02 à 5 microns.

Le copolymère (B), contenu dans l'invention et soluble dans les solvants, constitué de chlorure de vinyle, acétate de vinyle, unités vinyle contenant des groupes carboxyle ou hydroxyle, a pour fonction d'augmenter notablement l'adhésion

au substrat métallique parce qu'il contient des groupes po-

laires tels que des groupes carboxyle ou hydroxyle En outre,

étant donné que ce copolymère (B) contient des unités chloru-

re de vinyle, la liaison à chaud à la colle copolyester est améliorée par ce copolymère (B) En outre, étant donné que le copolymère (B) contient des unités acétate de vinyle, il

donne une excellente aptitude au traitement et une bonne plas-

ticité au revêtement En outre, dans la composition de revê-

tement de l'inventionle copolymère (B) excerce la fonction

de stabiliser la dispersion des particules de résine de chlo-

rure de vinyle (A) et dans le revêtement formé par cuisson,

le copolymère (B) exerce une fonction d'intégration et d'ho-

mogénéisation des composants respectifs.

Il est important que le copolymère (B) soluble dans les solvants, soit présent dans la composition de revêtement en proportion de 10 à 80 % en poids en particulier 10 à 60 % en poids, basée sur les solides, Si la quantité de copolymère

(B) est inférieure aux limites ci-dessus, les avantages ci-

dessus ne sont pas obtenus et si la quantité de copolymère (B) excède les limites ci-dessus, l'aptitude au traitement, la résistance au fluage et les autres propriétés mécaniques

du revêtement sont réduites.

Il est également important que le copolymère (B) solu-

ble dans les solvants contienne des groupes carboxyle et/ou

hydroxyle à une concentration de 5 à 500 millimoles de pré-

férence 10 à 300 millimoles par 100 g de résine Si la con-

centration est inférieure à 5 millimoles/100 g de résine, la délamination, ou pelage, est susceptible de se produire

entre le substrat métallique et le revêtement et si la con-

centration est supérieure à 500 millimoles pour 100 g de ré-

sine, la résistance à l'eau du revêtement-est réduite et la résistance à la corrosion est perdue. Il est'préférable que les unités chlorure de vinyle soient présentes en proportion de 50 à 95 % en poids, basée sur le copolymère (B), et que les unités acétate de vinyle soient présents en proportion de 2 à 40 % en poids, basée sur le copolymère (B), il est aussi préférable que le degré

de polymérisation du copolymère (B) soit de 80 à 1500 -

et que le poids moléculaire du copolymère (B) soit inférieur à

celui des particules de résine de chlorure de vinyle (A).

Comme exemples préférés de copolymère de chlorure de vinyle (B), on peut indiquer un copolymère chlorure de vinyles

acétate de vinyle saponifié, un copolymère chlorure de viny-

le/acide acrylique, un copolymère chlorure de vinyle/acétate de vinyle, partiellement saponifié et partiellement butylé, un copolymère chlorure de vinyle/acétate de vinyle/acide méthacrylique, un copolymère chlorure de vinyle/acétate de vinyle/anhydride maléique, un copolymère chlorure de vinyle/

acétate de vinyle/acrylate d'hydroxyle, un copolymère chloru-

re de vinyle/acétate de vinyle/méthacrylate d'hydroxyéthyle et un copolymère chlorure de vinyle/acétate de vinyle/acide

acrylique saponifié.

Etant donné que la résine thermodurcissable (C) solu-

ble dans les solvants, contenue dans la composition de revê-

tement selon l'invention est réactivée vis-à-vis des groupes

carboxyle et/ou hydroxyle, elle exerce des fonctions auxi-

liaires à savoir de durcir le revêtement formé et améliorer

l'adhésion du revêtement au substrat métallique.

Quand on utilise, comme un des composants de la rési-

ne thermodurcissable (C), une résine contenant des groupes époxy, la stabilité thermique des particules de résine de

chlorure de vinyle (A) et du copolymère de chlorure de vi-

nyle (B) est notablement améliorée On connaît de nombreux

stabilisants thermiques pour les résines de chlorure de viny-

le mais ces stabilisants sont défectueux en ce qu'ils fuient

à la surface du revêtement ou pénètrent dans l'interface con-

tre le revêtement et le flan métallique, ce qui produit une réduction de la force d'adhésion de la force de liaison et ils migrent dans le contenu du récipient pour dégrader les caractéristiques hygiéniques Par contre, si on utilise une résine thermodurcissable contenant des groupes époxy,

étant donné que cette résine est accouplée avec d'autres ré-

sines produit un effet de stabilisation thermique à l'état

réticulé les défauts ci-dessus sont effectivement éliminés.

En outre, si on utilise, comme un des composants de la résine thermodurcissable (C), une résine phénol-formaldéhyde, on peut obtenir une liaison très-résistante avec une colle

du type polyamide.

Une résine époxy dérivée bisphénol (A), épichlorhy-

drine est préférée comme résine époxy et il est préférable que le poids moléculaire de cette résine époxy soit de 50 à 4000, en particulier 300 à 1500 et que l'équivalent époxy de la résine époxy soit de 180 à 3500, en particulier de 100 à 1500 Afin d'atteindre les objectifs de l'invention, il est

préférable d'utiliser une résine époxy, et une résine phéno-

lique ou résine aminée, avec un rapport en poids compris en-

tre 95/5 à 20/80 La-résine thermodurcissable peut être mo-

difiée par une huile séchante, une huile semi-séchante la

rosine ou unester de rosine ou autres produits analogues.

Il est également important que la résine thermodurcis-

sable (C) soit utilisée en proportion de 2 à 30 % en poids,

en particulier de 5 à 20 % en poids, basée sur les solides.

Si la proportion de la résine thermodurcissable est infé-

rieure à ces limites, on n'obtient pas de bons résultats en ce qui concerne le durcissement, l'adhésion et la stabilité à la chaleur et si la quantité de résine thermodurcissable (C) excède les limites ci-dessus, on perd les avantages de

cette composition de résine du type chlorure de vinyle.

Dans la composition de revêtement selon l'invention, le copolymère-<B) et la résine thermodurcissable (C) sont présents en phase continue en tant que milieu de dispersion et les particules de résine de chlorure de vinyle (A) sont

présentesen tant que phase dispersée dans la phase continue.

Du fait de cette caractéristique, cette composition de revé-

tement peut être utilisée comme revêtement à une concentra- * tion en solide élevée et on peut obtenir ainsi des revêtements épais. La composition de revêtement de la présente invention

peut être préparée en dissolvant la résine de chlorure de vi-

nyle dans un solvant d'hydrocarbure aromatique, tel que le toluène ou le xylène, un solvant cétonique tel que l'acétone, méthyléthylcétone, méthylisobutylcétone, ou le cyclohexanone, un solvant alcool, tel que l'éthanol, le propanol, ou butanol,

un solvant type cellosolve, tel qu'éthylcellosolve ou butyl-

cellosolve, un solvant type ester, tel que l'acétate d'éthy-

le ou l'acétate de butyle ou un mélange de deux ou plusieurs de ces solvants précédents Dans le cas d'une composition de revêtement du type à trois composants, les composants (B) et

(C) sont dissous dans un solvant tel que ceux mentionnés ci-

dessus et les particules de résine de chlorure de vinyle (A)

sont dispersées dans la solution.

La composition de revêtement, ayant une viscosité con-

venable pour l'opération de revêtement, avec une concentra-

tion en solide de 10 à 70 % en poids, est appliquée sur un

flan métallique L'opération de revêtement peut être effec-

tuée selon les moyens d'enduction connus, tels que les en-

ductions au rouleau, à la brosse, à la racle, par pulvérisa-

tion, par voie électrostatique et par immersion Afin d'at-

teindre les objectifs de l'invention, il est préférable que

la quantité de couche de base appliquée sur le substrat mé-

tallique soit de 0,5 à 30 g/m 2 en particulier 1 à 20 g/m 2 par rapport au sec Le flan métallique enduit est chauffé entre 150 et 350 'C pendant 5 secondes à 30 minutes dans un

four à air chaud ou un four à rayons infrarouges pour assu-

rer la cuisson et obtenir un revêtement convenable.

Le revêtement cuit résultant est sensiblement homogè-

ne, intégré et compact Il est préférable que le revêtement ait une température de transition vitreuse (Tg) d'au moins 'C en particulier au moins 60 C A cet égard, il est requis

que le revêtement de résine de chlorure de vinyle de l'inven-

tion soit débarrassé des plastifiants ou, si un plastifiant y est contenu, que la quantité de plastifiant soit suffisam- ment faible pour que la température de transition vitreuse ne soit pas inférieure à 40 QC En outre, étant donné que les unités acétate de vinyle incluses dansla résine de chlorure de vinyle sont susceptibles de réduire la température de transition vitreuse, il est important que ces unités acétate de vinyle soient incluses dansla résine chlorure de vinyle de

sorte que la température de transition vitreuse soit mainte-

nue à un niveau non inférieur à 40 'C.

Des additifs connus peuvent être:incorporés dans la résine chlorure de vinyle, comme par exemple un plastifiant, tel le phtalate de dioctyle et une huile de soja époxydée en proportion satisfaisant aux conditions cidessus En outre,

on peut incorporer, selon les recettes connues, un stabili-

sant thermique, tels que du stéarate de zinc, stéarate de calcium, un composé d'étain organique ou un ester d'acide

phosphorique organique, un lubrifiant, tel qu'ue cire micro-

cristalline ou un amide d'acide gras supérieur, une charge telle qu'un carbonate de calcium ou une argile calcinée et un pigment, tel que l'oxyde de titane, l'oxyde de zinc ou une

poudre d'aluminium.

Unecoupe ou corps creux sans joint est obtenue en poin-

çonnant le flan métallique enduit, comme indiqué ci-dessus,

pour le transformer en un disque ou pièce analogue, en sou-

mettant ce disque à un processus d'emboutissage en une éta-

pe ou deux étapes, entre un poinçon d'emboutissage et une matrice d'emboutissage et, si on le désire, en soumettant le corps embouti, à un étirage en plusieurs étapes, entre un

poinçon et une matrice d'étirage Des procédés d'emboutis-

sage et d'étirage connus peuvent être adoptés dans des con-

ditions également connues.

L'épaisseur du flan métallique enduit à soumettre au traitement susmentionné est modifiée selon les dimensions finales du récipient ou le type -de flan métallique mais il

2 F 34881

est préférable que l'épaisseur du flan métallique soit de 0,1 à 0,5 mm en particulier 0,2 à 0,35 mm Dans le cas o on effectue un étirage, il est préférable que l'épaisseur de la paroi latérale soit de 0,05 à 0,20 mm et, en particulier, 0,06 à 0,17 mm. Selon l'invention, il est préférable de fabriquer le

corps moulé en forme de coupe en soumettant un flan métalli-

que enduit à un emboutissage ou un emboutissage-réemboutis-

sage (emboutissage profond), toutefois on peut adopter une méthode dans laquelle on soumet un flan métallique non enduit à un processus d'emboutissage-étirage pour former un corps en forme de coupe et ce corps moulé est enduit avec de la

résine chlorure de vinyle comme indiqué ci-dessus.

La colle copolyester de l'invention peut se présenter

sous forme d'un simple copolyester, un mélange de copolyes-

ters, un mélange de copolyester avec un homopolyester ou un mélange de copolyester ou le mélange ci-dessus avec d'autres

résines thermoplastiques à condition que la colle soit com-

posée essentiellement, ou principalement, d'un copolyester contenant dans la chalne principale au moins 50 moles % basée sur le composant acide, d'acide téréphtalique, au moins moles %, basées sur le composant alcool, de 1,4-butanediol

et au moins 1 mole % d'au moins un composé choisi parmi d'au-

tres acides et alcools.

Comme acide autre que l'acide téréphtalique, on peut signaler les acides isophtalique, naphtalène-dicarboxylique,

diphényl-dicarboxylique, diphénylméthanedicarboxylique, adi-

pique, sébacique, maléique, fumarique, succinique et hexahy-

dro-téréphtalique Comme alcool autre que le 1,4-butanediol,

on peut mentionner les éthylèneglycol, propylèneglycol, néo-

pentylglycol, diéthylèneglycol, triéthylèneglycol, cyclo-

hexanediol et xylèneglycol.

Du point de vue des propriétés mécaniques,il est im-

portant que le copolyester ait un poids moléculaire suffi-

samment élevé, par exemple ordinairement d'au moins 6000 et

en particulier un poids moléculaire moyen de 9000 à 500 000.

Du point de vue de la résistance au fluage, il est préféra-

ble que le polyester ait une cristallinité de 3 à 45 % en

particulier 5 à 40 % déterminée selon la méthode par densité.

En outre, du point de vue de l'aptitude à l'opération de liai-

son à chaud, il est préférable que le point de fusion du co-

polyester soit de 80 à 280 C, en particulier de 90 à 240 C. Le copolyester peut être utilisé seul ou en mélange de deux ou plusieurs copolyesters inclus dans le domaine couvert

par la présente invention En outre, le copolyester de l'in-

vention peut être utilisé sous forme d'un mélange avec d'au-

tres résines thermoplastiques, par exemple une résine oléfi-

nique, telle que le polyéthylène, polypropylène, un copoly-

mère éthylène-propylène, un copolymère éthylène-butène-1-

un copolymère oléfinique à réticulation d'ion (ionomère),

un copolymère éthylène-acétate de vinyle, un copolymère éthy-

lène-acide acrylique, un polyéthylène modifié par un acide

ou un polypropylène modifié par acide Bien entendu, la rési-

ne oléfinique est utilisée en proportion allant jusqu'à 50 % en poids, en particulier allant jusqu'à 30 % en poids, basée

sur la quantité totale de la colle.

La colle de l'invention est appliquée aux extrémités ouvertes des corps creux à lier, avant l'assemblage de ces corps Il est préférable que la colle soit appliquée de façon

que l'épaisseur de la couche de résine soit de 10 à 200 mi-

crons, en particulier 20 à 150 microns et la largeur de la

partie liée à recouvrement, c'est-à-dire la largeur du recou-

vrement, soit de 1 à 30 mm en particulier de 2 à 20 mm.

La résine adhésive peut être appliquée aux extrémités

ouvertes des corps creux, sous forme d'un filon, d'une pou-

dre, d'un coulis, d'une solution, d'un plastisol ou d'une émulsion La colle de l'invention est avantageuse par le fait qu'elle peut être appliquée sous forme d'un filon qui peut être manipulé et enduit très facilement et qui s'adapte

très facilement à l'opération de séchage ou opération analo-

gue.

La colle peut être appliquée par toute méthode conve-

nable selon la forme de la colle Par exemple on peut adop-

par ter une méthode par placage,/extrusion, par enduction, à

la poudre électrostatique par dépôt électrostatique, par pul-

vérisation, par injection, par enduction au trempage ou au

rouleau et à la brosse.

La partie à lier au flan métallique est enduitepar la composition de revêtement sus-mentionnée et cette composition

agit comme une couche de base et on obtient une liaison conve-

nable. Quand les extrémités ouvertes périphériques des corps

creux, ou coupes, sont liées à recouvrement, le bord décou-

pé du flan métallique est inévitablement exposé sur la face

interne du joint Ce bord coupé peut être protégé en l'enve-

loppant avec une bande de la colle ou en appliquant une pou-

dre, un coulis ou une solution de la colle sur ce bord avant

*de retenir les deux corps.

La colle peut être appliquée à la surface extérieure et/ou intérieure de l'extrémité ouverte de la coupe à placer

sur le côté intérieur ou extérieur du joint.

La coupe sur laquelle est appliquée la colle est assem-

blée avec l'autre coupe et la colle qui existe sur la portion à lier à recouvrement est fondue, si nécessaire, et ensuite refroidie ce qui forme le joint Le chauffage de la partie à lier à recouvrement peut être effectué par induction haute

fréquence par infrarouge, chauffage à l'air chaud, conduc-

tion thermique à partir d'un élément chauffant Le refroi-

dissement du joint peut être obtenu par n'importe quel

moyentel que le refroidissement naturel, à l'air ou à l'eau.

Afin d'obtenir un joint excellent au point de vue é-

tanchéité à l'air et force d'adhérence, il est préférable que la colle soit fondue dans l'état o la couche adhésive est pressée et serrée entre l'extrémité ouverte située sur le côté extérieur du joint et l'extrémité ouverte à situer

sur le côté intérieur du joint Il est préférable ordinai-

rement que soit établie la relation suivante entre les di-

mensions des deux extrémités ouvertes à former en partie liée à recouvrement circulaire et de la couche adhésive: Do DI < 2 d A

dans laquelle DI représente le diamètre extérieur de l'ex-

trémité ouverte située sur le côté intérieur, D O repré-

sente le diamètre intérieur de l'extrémité ouverte située sur le côté extérieur et-d A représente l'épaisseur de la couche adhésive et que l'épaisseur de la couche adhésive

après la liaison à chaud soit de 10 à 150 microns, en par-

ticulier 10 à 100 microns.

Le récipient métallique en forme de bouteille sus-

mentionné est particulièrement appréciable comme récipient pour un contenu générant une pression spontanée, tel qu'une boisson carbonatée, la bière ou les jus fermentés ou comme récipient à pression-intérieure dans lequel est emmagasiné un contenu en même temps que du gaz azote ou de l'azote liquéfié. L'invention sera maintenant décrite en détail en-se référant aux exemples suivants qui ne limitent en aucune façon la portée de l'inventions

PREPARATION DE LA COMPOSITION D'ENDUCTION

Les compositions d'enduction utilisées dans les exem-

ples ont été préparées en dissolvant et/ou dispersant les composants suivants ( 1) d ( 6) en quantités indiquées dans le tableau 1, de telle sorte que la teneur en composant

non volatil soit de 25 % en poids.

1) R'sine chlorure de vinyle QYNV-2 (résine vinylique fournie par la société

Union Carbide Corporation).

2) Résine copolymère de chlorure de vinyle On a chargé un autoclave avec 300 ml d'eau contenant 0,6 g d'alcool polyvinylique ayant un rapport d'hydrolyse de 80 %, 0,15 g d'azobisisobutyronitrile et 10 g d'un acétate de vinyle monomère et la charge a été refroidie à -201 C dans un bain de méthanol glace sèche Puis, on a ajouté rapidement à la charge 90 g d'un monomère chlorure de vinyle liquide et la température a été élevée à 580 C et la polymérisation a été effectuée en agitant pendant

3 heures pour obtenir un polymère d'un degré de polyméri-

sation de 325 et un rapport en poids, chlorure de vinyle/ acétate de vinyle, de 91/9 (le polymère a été désigné "V-1 ") Les copolymères, chlorure de vinyle/acétate de

vinyle, ayant un degré de polymérisation de 310 et un rap-

port en poids chlorure de vinyle/acétate de vinyle de

87/13 (V-2) et un degré de polymérisation de 290 et un rap-

port en poids, chlorure de vinyle/acétate de vinyle,de /20 (V-3) respectivement, ont été obtenus par synthèse

de la même manière que décrit ci-dessus.

En outre, un terpolymère, chlorure de vinyle/acétate de vinyle/anhydride maléique, d'un degré de polymérisation

de 295 et des rapports en poids, chlorure de vinyle/acéta-

te de vinyle/anhydride maléique, de 86/10/3 (V-4) ont été

synthétisés de la manière indiquée ci-dessus.

Les copolymères chlorure de vinyle/acétate de vinyle V-I et V-3 ont été partiellement saponifiés avec un alcali pour obtenir un copolymère, chlorure de vinyle/acétate de vinyle/alcool vinylique, d'un taux de polymérisation de 325 et de rapports en poids, chlorure de vinyle/acétate de vinyle/alcool vinylique, de 91/3/6 (V-5) et un copolymère chlorure de vinyle/acétate de vinyle/alcool vinylique d'un degré de polymérisation de 290 et de rapports en

poids chlorure de vinyle/acétate de vinyle/alcool vinyli-

que, de 80/5/15 (V-6).

3) Résine époxy Epon 828 (résine époxy de type bisphénol A)fournie par la Shell Chemicals; poids moléculaire moyen 380 et

équivalent époxy = 184 à 194.

4) Résine aminée

Beckamine P-138 (résine butyle-urée éthérifiée)four-

nie par Dai Nippon Ink.

5) Résine phénolique On a dissous dans 1,5 mole de formaldéhyde aqueux à 37 %, 0,5 mole d'acide carbonique et 0,5 mole de p-cresol

et on a ajouté 0,15 mole d'ammoniaque en tant que cata-

lyseur et la réaction a été effectuée à 95 pendant 3 heu-

res Le produit de réaction a été extrait avec un solvant mixte de cétone, alcool et hydrocarbure et l'extrait a été lavé avec de l'eau et la couche aqueuse éliminée Une

petite quantité d'eau restante a été évacuée par distil-

lation azéotropiqueo Le résidu a été refroidi pour obtenir

une solution à 30 % d'une résine phénolique type résol.

6) Plastifiant Huile de soja époxydée La teneur en unités chlorure de vinyle final de chaque composition de revêtement, la concentration en groupes

carboxyle et/ou hydroxyle ont été déterminéespar les absorp-

tions infrarouges caractéristiques des groupes carboxyle

et hydroxyle selon la méthode par calibrage et la tempéra-

1.0 ture de transition vitreuse a été déterminée selon la me-

thode TMA à une vitesse de chauffage de 5 C par minute

comme représenté sur le tableau 3.

Préparation de la colle copolyester Des copolyesters ou adhésifs composés essentiellement

de copolyesters ont été utilisés dans les exemples sui-

vants ou ont été préparés selon les processus suivants: On a chargé de composants acide prédéterminéset glycol dans un récipient de réaction en verre en même temps

qu'un catalyseur tel que le titanate de n-butyle en pro-

portion d'environ 0,04 %c en poids et le récipient a été

chauffé à 200 C en agitant et la réaction poursuivie pen-

dant environ 100 minutes tout en éliminant le méthanol

formé par la réaction Puis on a élevé la température d'en-

viron 160 C et la polymérisation effectuée pendant environ 2 heures sous pression réduite de 0,1 à 0,5 mm Hg Le

copolyester obtenu a été pastillé, inserré entre deux feuil-

les de Teflon et pressé à chaud à une température supé-

rieure de 20 à 30 C au point de fusion ou point de ramol-

lissement de la résine pour obtenir une feuille pelliculai-

re ayant une épaisseur d'environ 80 microns La composition finale de chaque échantillon a été confirmée par l'analyse au spectre NMR protonique et chromatographie au gaz Les compositions déterminées par les résultats d'analyse sont

indiquées dans le tableau 2. Le degré de polymérisation a été modifié selon les

conditions de polymérisation et la composition du copolyes-

ter, mais les copolyesters obtenus se sont révélés avoir

un poids moléculaire moyen d'environ 15 000 à 35 c 00.

Les mélanges Bl et B 2 ont été préparés en utilisant

Surlyn 1706 comme lonomère, du téréphtalate de polyéthyl-

ène préparé séparément (ayant un poids moléculaire moyen d'environ 18 000) et du téréphtalate de polyéthylène/ isophtalate préparé séparément (rapport de composition /30) (d'un poids moléculaire moyen d'environ 16 000) et en mélangeant respectivement les deux résines dans un mélangeur haute température environ 240 'C ou environ 2701 C

en atmosphère d'azote et en pastillant les mélanges.

Dans les exemples suivants des récipients métalliques ont été estimés selon les méthodes suivantes: Estimation d'un récipient métallique (a) Mesure de la résistance au cisaillement de la

1.5 zone de liaison.

Chaque récipient métallique assemblé et le récipient rempli d'eau ont été laissés au repos pendant 10 heures à WC et un échantillon contenant une zone de liaison ayant une longueur de 7 cm en direction de la hauteur et une longueur de 2 cm en direction périphérique ont été prélevés du récipient métallique L'essai à la rupture

par cisaillement a été effectuée à une vitesse de trac-

tion de 100 mm/min à la température ambiante en utili-

sant un appareil d'essai Tensilon et la résistance au cisaillement a été déterminée en tenant compte de la

surface de liaison de la partie à lier à recouvrement.

Pour chaque échantillon, on a soumis à l'essai trois ré-

cipients et on a calculé la moyenne arithmétique Dans les tableaux, pour un échantillon ayant une résistance supérieure à 3 à 8 kg/cm 2, la rupture a été provoquée

dans les plateaux et la résistance réelle était supé-

rieure à celle indiquée.

(b) Mesure de la résistance au pelage de la zone

de liaison.

Chaque récipient en métal assemblé, et le récipient

lui-même rempli d'eau, a été laissé au repos à 70 pen-

dant 10 heures Un échantillon périphérique a été décou-

pé du récipient métallique et l'essai de rupture au pelage-T a été effectué à une vitesse de traction de

m/min à la température ambiante en utilisant un appa-

reil d'essai Tensilon Pour chaque échantillon, on a sou-

mis à l'essai trois récipients et la résistance au pelage moyenne a été déterminée en prenant en considération la largeur de la partie liée à recouvrement- Le mode rupture

principale a été visuellement classé I (interface revête-

ment-plaque), II (interface revêtement colle) III (col-

le) ou IV (revêtement).

c) Essai de bosselage.

Le récipient métallique a été rempli d'un contenu déterminé et, comme représenté sur la fig 4, on a laissé tomber un poids A de 4 kg d'une hauteur déterminée ( 6 mm) verticalement sur le récipient métallique B en un point situé à 0,3 mm du bord d'extrémité du corps extérieur

dans la zone de liaison, tandis que le récipient métalli-

que B était incliné à un angle de 22,50 sur l'hotizontale.

Le récipient dans lequel, au cours de l'essai, le corps supérieur a été séparé du corps inférieur ou bien un

interstice a été formé dans la zonede;liaison a été dési-

gné sous le nom de V 1 bidon brisé" et le récipient dans le-

quel la pression intérieure mesurée après un repos de 48 h à 230 C était inférieure de-plus de 5 % à celle de la pression intérieure mesurée juste après remplissage o une fuite du contenu a été observée au voisinage de la zone de liaison a été désigné sous le nom de "fuite" Dans les tableaux est indiqué le rapport de fuite (%) du nombre des récipients "fuite" et des récipients "bidon brisé",

au nombre total de récipients soumis à l'essai Incidem-

ment les valeurs entre parenthèses dans les tableaux indi-

quent le rapport (%) du nombre de "bidon brisé" au nombre

total de récipients soumis à l'essai.

a La température d'essai/été réglée entre O ou 251 C. Après confirmation que la température de tout le récipient

soit-arrivée à ce niveau, l'essai était effectué Incidem-

ment, pour chaque échantillon, on a soumis à l'essai 50 récipients.

d) Essai de chute.

Des récipients métalliques ont été remplis avec un produit déterminé et on a laissé tomber les récipients, à la température ordinaire, d'une hauteur de 90 cm de telle sorte que (i) le fond soit situé sur le côté inférieur ( 25 bouteilles) ou (ii) la zone de liaison soit située sur

le côté inférieur ( 25 bouteilles) On a déterminé les Ilbi-

dons brisés" et les "fuites" après un repos de 48 h Dans les tableaux est indiqué le rapport de fuite (%) du nombre de "bidons brisés" et de récipients "fuite" au nombre total

de récipients soumis à l'essai et les valeurs entre paren-

thèses indiquent le rapport (%) du nombre de "bidons brisést"

au nombre total de récipients soumis à l'essai.

e) Essai de stockage à 50 C pour 3 mois.

i) Variation de volume.

Le volume total du récipient avant remplissage a été mesuré et le récipient a été rempli Au bout d'une période prédéterminée, le volume total a été mesuré alors qu'aucune

fuite n'a été observée et la différence entre les deux volu-

mes mesurés a été désignée comme variation de volume AV.

Pour chaque échantillon, 10 récipients ont été soumis à

l'essai et on a calculé la moyenne arithmétique.

ii) Rapport de "fuites" et rapport de "bidons brisés".

Le récipient dans lequel le corps supérieur a été sépa-

ré du corps inférieur ou un interstice a été formé dans la zone de liaison par déformation de pièces inférieure ou supérieure a été désigné sous le nom de "bidon brisé" Le récipient dans lequel la pression intérieure mesurée à 25

est inférieure de plus de 5 % à la pression intérieure me-

surée juste après remplissage, et o une fuite du contenu a été observée au voisinage de la zone de liaison, a été désigné sous le nom de "fuite" Pour chaque échantillon on a soumis à l'essai 50 bouteilles Dans les tableaux, est indiqué le rapport (%) du nombre de "bidons brisés" b et de bidons "fuite" au nombre total de récipients soumis à l'essai, et les valeurs entre parenthèses indiquent le rapport (%) du nombre de bidons brisés au nombre total de

récipients soumis à l'essai.

iii) Dissolution de métal.

Un récipient métallique a été rempli avec une boisson carbonatée de synthèse et le récipient a été laissé au repos à une température déterminée pendant un temps déterminé, et on a mesuré la quantité de métal dissoute, par la méthode de l'extinction atomique Pour chaque échantillon on a soumis

à l'essai 10 récipients et on a calculé la moyenne arithméti-

que. EXEMPLES 1 A 8 et EXEMPLES COMPARATIFS 1 A 5

Les surfaces extérieure et intérieure d'une plaque d'a-

luminium ( 3004, chromate traité H 19) d'une épaisseur de 0,23 mm ont été revêtues d'une composition d'enduction indiquée sur le tableau 1 (voir page 41), de telle sorte que les quantités

enduites étaient de 180 mg/dm 2 et 80 mg/dm 2 respectivement -

Les enduits étaient cuits La plaque d'aluminium enduite a été estampée et transformée en un disque d'un diamètre de

250 mm Le disque a été soumis à un formage à la presse ordi-

naire pour obtenir un corps creux supérieur dans lequel le diamètre intérieur du bord d'extrémité de la zone de liaison était de 110,6 mm et un orifice verseur de 30 mm a été formé

au centre.

Un disque d'un diamètre de 250 mm a été estampé de la même plaque enduite et le disque a été soumis à un formage à

la presse ordinaire pour obtenir un corps inférieur dans le-

quel le diamètre extérieur du bord d'extrémité de la zone de

liaison était de 110,6 mm.

La colle a été appliquée le long de la circonférence

totale du bord d'extrémité du corps inférieur selon la mé-

thode décrite ci-dessus' de telle sorte que la largeur de colle appliquée est de 5,5 mm sur le côté de surface extérieure et d'environ 1,5 mm sur le côté de surface intérieure Plus précisément, une couche adhésive ayant une composition et des propriétés indiquées sur le tableau 2 (voir pages 42 et 49)

(CI) d'une teneur en acide téréphtalique de 580 moles %,ba-

sée sur le composant acide, et une teneur en 1,4-butanediol

de 40 moles %, basée sur le composant glycol), et d'une épais-

seur de 80 microns et une largeur de 7 mm a été appliquée

sur la circonférence du bord d'extrémité de la surface ex-

térieure du corps inférieur chauffé d'avance par induction haute fréquence, de telle sorte que le film adhésif fait saillie du bord d'extrémité sur une longueur d'environ 1,5 mm. La partie en saillie du film a été repliée et appliquée à la surface intérieure du bord découpé du corps inférieur tout

en la réchauffant par haute fréquence grâce à quoi on a pré-

paré ainsi un corps creux inférieur dont le bord d'extrémité

était recouvert de colle.

Le corps supérieur a été ensuite assemblé contre le corps inférieur sur lequel était appliquée la colle et la zone de liaison était chauffée par induction haute fréquence

pour fondre la colle, celle-ci se solidifiant par refroidis-

sement pour obtenir ainsi un récipient métallique d'une capa-

cité d'environ 2 1 qui comprenait ainsi les corps supérieur

et inférieur assemblés.

La résistance de la zone de liaison du récipient mé-

tallique a été estimée Séparément, on a rempli par de la bière dans le récipient métallique et on a fermé l'ouverture verseur La stérilisation a été effectuée à environ 65 WC pendant 30 minutes et le récipient fermé a été laissé au repos à 50 *C Le changement de volume intérieur, les fuites et la rupture de bidon ont été déterminés En outre, l'essai de bosselage et l'essai de chute ont été effectués et on a

déterminé les fuites et les ruptures Les résultats sont in-

diqués sur le tableau 3 (voir pages 43, 44).

EXEMPLES 9 A 18 et EXEMPLES COMPARATIFS 6 A 10

Les surfaces intérieur et extérieur d'une plaque d'a-

luminium ( 3004, traitée au chromate H 19) d'une épaisseur de composition de revêtement vinyle modifié El (teneur en unités chlorure de vinyle 70,8 % en poids concentration en groupes hydroxyle 191,1 moles/100 g de résine, Tg= 880 C, (voir tableau 1) de sorte que les quantités enduites étaient de 180 mg/dm 2 et 80 mg/dm 2 respectivement Les revêtements

ont été cuits.

La plaque d'aluminium enduite était estampée et trans-

formée en disque d'un diamètre de 250 mm Le disque a été soumis à un formage à la presse ordinaire, pour obtenir une pièce supérieure dans laquelle le diamètre intérieur du bord d'extrémité de la zone de liaison était de 110,6 mm et une ouverture (verseur) d'un diamètre dé 30 mm était formée au centre. Un disque de 250 mm de diamètre a été estampé à partir de la même plaque enduite et ce disque a été soumis à un formage à la presse pour obtenir une pièce inférieure dans

laquelle le diamètre extérieur du bord d'extrémité de la zo-

ne de liaison était de 110,6 mm.

La colle a été appliquée le long de la surface du bord 1.5 d'extrémité de la pièce inférieure selon la méthode décrite ci-dessus de telle sorte que la largeur de colle appliquée était d'environ 5,5 mm sur le côté de surface extérieure et

d'environ 1,5 mm sur le côté de surface intérieure Plus par-

ticulièrement, un film adhésif ayant une composition et des propriétés représentées au tableau -2 qui avait une épaisseur de 80 microns et une largeur de 7 mm a été appliquée à la

circonférence totale du bord d'extrémité de la surface exté-

rieure de la pièce inférieure chauffée d'avance par induc-

tion haute fréquence, de telle sorte que le film de colle

fait saillie sur le bord d'extrémité sur une longueur d'en-

viron 1,5 mm La partie en saillie du film a été repliée et

appliquée sur la surface intérieure du bord coupé de la piè-

ce inférieure, celle-ci ayant été réchauffée par induction haute fréquence grâce à quoi on a obtenu ainsi une pièce inférieure dont le bord d'extrémité était recouvert par la colle.

La pièce supérieure a été assemblée sur la pièce infé-

rieure revêtue de colle et la zone de liaison a été chauffée

par induction haute fréquence pour fondre la colle, et cel-

le-ci a été solidifiée par refroidissement pour obtenir un récipient métallique d'une capacité d'environ 2 1 et qui

comprenait les pièces inférieure et supérieure assemblées.

2534 81

La résistance de la zone de liaison du récipient métal-

lique a été déterminée Séparément, on a rempli de bière le

récipient métallique et l'ouverture (verseur) a été fermée.

La stérilisation a été effectué à 65 WC pendant 30 minutes et le récipient fermé a été laissé au repos à 500 C La variation de volume extérieur, la fuite et la rupture de bidon ont été déterminés En outre, les essais de bosselage et de chute ont

été effectués et on a déterminé les fuites et rupture du bi-

don Les résultats obtenus sont représentés sur le tableau 4 En (voir pages 45,46) /outre, la teneur en acide téréphtalique dans le composant acide et la teneur en 1 4-butanediol dans le composant glycol de la colle copolyester sont indiquées

sur le tableau 4.

EXEMPLE 19

Une composition d'enduction E 3 ayant une composition indiquée sur le tableau 1 a été appliquée sur les surfaces intérieure et extérieure d'une plaque d'acier a étamage brillant (TI) et dépôt de 50/50 d'une épaisseur de 0,23 mm, de telle sorte que la quantité enduite était de 150 mg/dm 2 sur le côté de surface intérieure et 60 mg/dm 2 sur le côté

de surface extérieure, suivie-par une fusion La plaque d'a-

cier enduite a été tranformée par estampage en un disque d'un diamètre de 94 mm et soumise à un formage à la presse ordinaire pour obtenir une pièce supérieure dans laquelle le diamètre intérieur du bord d'extrémité de la partie à lier était de 64,48 mm et une ouverture-(verseur) d'un diamètre

de 25 mm formée au centre.

Séparément, une plaque d'acier étamée ayant une épais-

seur de 0,30 mm a été traitée par estampage en un disque d'un-diamètre d'environ 142 mm et Ie disque transformé en une coupe d'un diamètre intérieur d'environ 85 mm entre un

poinçon et une matrice d'emboutissage La coupe a été sou-

mise à un processus de réemboutissage et étirée par un poin-

çon d'étirage et une matrice d'un diamètre d'environ 66,1 mm.

La même composition d'enduction E 3 appliquée sur le corps supérieur a été appliquée sur la surface supérieure par un mandrin d'enduction de telle sorte que la quantité enduite

était de 60 mg/dm 2 suivie par une cuisson Une couche de la-

que époxy-urée a été appliquée par pulvérisation sur la sur-

face intérieure de sorte que la quantité enduite était de mg/dm 2 suivie d'une cuisson Le corps enduit a été soumis à un traitement de rétreint pour obtenir un corps inférieur

dans lequel le diamètre extérieur du bord d'extrémité cir-

conférentiel était de 64,40 mm.

Une colle décrite ci-dessous a été appliquée sur toute la circonférence du bord d'extrémité de la pièce inférieure de sorte que la largeur de colle appliquée était d'environ 4 mm sur le côté de surface extérieureet d'environ 2 mm sur le côté de surface intérieure O Plus précisément, un film de

colle polyester C 4 (d'une composition indiquée sur le ta-

bleau 2) d'une épaisseur de 80 microns et d'une largeur de 6 mm a été appliquée sur toute la circonférence du bord de

surface extérieure chauffée par avance par induction à hau-

te fréquence de telle sorte que le film faisait saillie sur le bord d'extrémité sur 2 mm environ et la partie en saillie

était repliée par un rouleau, par chauffage du bord d'extré-

mité coupé, à nouveau par induction à haute fréquence, et ensuite a été appliquée sur le côté de surface intérieure grâce à quoi on a obtenu une pièce inférieure ayant le bord

d'extrémité recouvert par la colle.

La pièce supérieure a été assemblée avec la pièce in-

férieure revêtue de colle et:la zone d'assemblage a été chauffée par induction à haute fréquence pour faire fondre la colle Celle-ci a été solidifiée par refroidissement pour obtenir un récipient métallique en forme de bouteille ayant une capacité d'environ 500 ml qui comprenait donc les

deux pièces inférieure et supérieure liées entre elles.

Le récipient métallique ainsi préparé a été rempli d'une boisson carbonatée de synthèse, l'ouverture (verseur) a été bouchée et la stérilisation a été effectuée à 420 C dans un réchauffeur L'essai de stockage à 50 C, l'essai

de chute et l'essai de bosselage à O ou 250 C ont été effec-

tués pour évaluer la résistance de la bouteille On s'est

aperçu que le récipient avait des propriétés pratiquement sa-

tisfaisantes. Dans les exemples suivants, on a utilisé des compositions de revêtement préparées de la manière suivante: Préparation de la composition de revêtement

Les compositions de revêtement utilisées dans les exem-

ples suivants ont été préparées en dissolvant et/ou disper-

sant les composants suivants 1 à 6 dans un solvant de telle sorte que les teneurs en composants non volatils, étaient de

% en poids.

1 Résine de chlorure de vinyle

Un autoclave en acier inoxydable, à agitateur à induc-

* tion électromagnétique et manomètre, d'une capacité intérieu-

re de 500 ml a été chargé avec 300 ml d'eau distillée, 0,6 g de dodécylbenzènesulfonate de sodium et 0,10 g de persulfate de potassium et l'autoclave a été recouvert d'un couvercle et

refroidi à -20 C dans un bain mèthanol-glace gëahe D'atmos-

etcharéee phère intérieure a été remplacée par de l'azote/de 100 g de monomère chlorure de vinyle liquide La température a été

élevée à 53 WC et la polymérisation effectuée en agitant pen-

dant 8 h La température est revenue à la normale, le mono-

mère résiduel enlevé et l'azote introduit dans l'autoclave

pour en assurer la substitution L'émulsion formée a été di-

luée à 15 % par addition d'eau et on a ajouté avec agitation à la dilution du chlorure de sodium en solution aqueuse à % pour précipiter le chlorure de polyvinyle Le polymère précipité a été soumis à un lavage à l'eau, une filtration par succion et un séchage Le degré de polymérisation était

de 1250.

On a synthétisé de la même manière que décrit ci-des-

sus des résines de chlorure de vinyle ayant des degrés de

polymérisation de 730, 3640 et 4230.

2 Résine copolymère de chlorure de vinyle On a chargé un autoclave avec 300 ml d'eau contenant 0,6 g d'alcool polyvinylique ayant un rapport d'hydrolyse de 80 %, 0,15 g d'azobisisobutyronitrile et 10 g d'acétate de vinyle monomère et la charge a été refroidie à -20 C dans un bain de méthanol-glace sèche Puis on a ajouté à la charge 90 g de monomère chlorure de vinyle liquide et la température a été poussée à 580 C et la polymérisation a été effectuée avec agitation pendant 3 h pour obtenir un polymère ayant un degré de polymérisation de 325 et un rapport en

poids chlorure de vinyle/acétate de vinyle de 91/9 (le poly-

mère a été désigné (V-1)).

On a préparé par synthèse de la même manière que dé-

crite ci-dessus des copolymères chlorure de vinyle/acétate

de vinyle ayant un degré de polymérisation de 290 et un rap-

port en poids chlorure de vinyle/acétate de vinyle de 75/25 (V-'2) et un degré de polymérisation de 315 et un rapport en

poids chlorure de vinyle/acétate de vinyle de 71/9 (V-3).

En outre, on a préparé par synthèse de la même ma-

un nière que décrite ci-dessus/tezpolymère chlorure de vinyle/

acétate de vinyle/anhydride maléique d'un degré de polymé-

risation de 305 et de rapports en poids chlorure de vinyle/ acétate de vinyle/anhydride maléique de 91/8,8/0,2 (V-4)2

un terpolymère chlorure de vinyle/acétate de vinyle/anhy-

dride maléique d'un degré de polymérisation de 290 et un de rapports en poids chlorure de vinyle/acétate de vinyle/ anhydride maléique de 90/9, 5/0,5 (V-5), un terpolymère chlorure de vinyle/acétate de vinyle/anhydride maléique d'un

degré de polymérisation de 295 et de rapports en poids chlo-

rure de vinyle/acétate de vinyle/anhydride maléique de

86/11/3 (V-6).

On a partiellement saponifié les copolymères chlo-

rure de vinyle/acétate de vinyle (V-1, V-2 et V-3) avec un

alcali pour obtenir un copolymère chlorure de vinyle/acéta-

te de vinyle/alcool vinylique d'un degré de polymérisation de 325 et de rapports en poids chlorure de vinyle/acétate de vinyle/alcool vinylique de 91/3/6 (V-7), un copolymère chlorure de vinyle/acétate de vinyle/alcool vinylique d'un degré de polymérisation de 290 et de rapports en poids chlorure de vinyle/acétate de vinyle/alcool vinylique de /6/19 (V-8) et un copolymère chlorure de vinyle/acétate de vinyle- alcool vinylique d'un degré de polymérisation de 315 et de rapports en poids chlorure de vinyle/acétate de vinyle/ alcool vinylique de 71/5/24 (V-9) respectivement. 3 Résine époxy Epon 828 4 Résine aminée Beckamine P- 138 Résine phénolique

On a utilisé la même résine phénolique décrite ci-

dessus.

6 Plastifiant

Huile de soja époxydée.

EXEMPLES 20 A 29 et EXEMPLES COMPARATIFS Il A 15 On a appliqué une composition de revêtement vinylique

indiquée dans le tableau 5 (pages 47 à 49) Surlaface inté-

rieure d'une plaque d'aluminium ( 3004, chromate traité H 19)

d'une épaisseur de 0,23 mm de façon que la quantité appli-

quée soit de 150 mg/dm 2 et on a appliqué sur la surface ex-

térieure de la plaque d'aluminium une laque époxy-urée de telle façon que la quantité appliquée soit de 60 mg/dm 2 suivie d'une cuisson La plaque enduite a été découpée pour donner un disque de diamètre de 94 mm et le disque soumis à un formage à la presse ordinaire pour préparer un corps creux supérieur dans lequel le diamètre intérieur du bord

d'extrémité de la-zone à lier était de 64,45 mm et on a for-

mé au centre une ouverture servant de verseur d'un diamè-

tre de 25 mm.

Séparément, on a découpé dans une plaque d'aluminium ( 3004, H-19) d'une épaisseur de 0,30 mm, un disque d'un diamètre d'environ 142 mm et le disque a été transformé en un corps creux ou coupe, d'un diamètre intérieur d'environ

mm entre un poinçon et une matrice d'emboutissage La cou-

pe a été soumise à un réemboutissage et a été étirée par le poinçon et matrice à un diamètre d'environ 66,1 mm suivie par un estampage Les surfaces intérieure et extérieure du corps

inférieur ainsi obtenu ont été dégraissées, traitées en sur-

face, lavées à l'eau et séchées selon les procédés habituels.

Une laque blanche, composée de résines acryliques modifiées, a été appliquée sur la surface extérieure du corps inférieur à l'exception de la zone d'environ 5 mm à partir du bord d'extrémité ouvert, et la surface extérieure a été imprimée

et enduite avec un vernis de finissage du type ester-époxy.

La portion de 5 mm à partir du bord d'extrémité ouvert a été enduite avec une composition de revêtement El indiquée sur le tableau 1, avec un mandrin d'enduction de telle sorte que

la quantité appliquée soit de 60 mg/dm 20 La surface intérieu-.

re du corps inférieur a été enduite par pulvérisation avec une laque aqueuse époxy-acrylique de telle sorte que la quantité appliquée soit de 150 mg/dm 20 Après cuisson, le corps inférieur a été soumis à un rétreint pour obtenir un corps inférieur dans lequel le diamètre extérieur du bord d'extrémité circonférentiel était de 64,40 mmn La colle a été appliquée sur toute la circonférence

du bord d'extrémité de la surface extérieure du corps infé-

rieur de la manière suivante, de façon que la largeur de colle appliquée soit d'environ 4 mm sur le côté de surface extérieureet environ 2 mm sur le côté de surface intérieure,

Plus précisément, on a appliqué un film de la colle copo-

lyester C-5 indiquée au tableau 2, d'une épaisseur de 65 microns et d'une largeur de 6 mm, à toute la circonférence du bord d'extrémité de la surface supérieure du corps inférieur, chauffé à l'avance par induction haute fréquence de façon que le ruban adhésif fasse saillie sur environ 2 mm La partie en saillie a été repliée par un rouleau alors que le bord d'extrémité a été chauffé à nouveau par induction à haute fréquence et la partie pliée a été appliquée sur le

côté surface intérieuregrâce à quoi on a obtenu un corps in-

férieur dont le bord d'extrémité était couvert de colle.

Le corps supérieur a été monté avec le corps inférieur pourvu de colle et la zone d'assemblage a été chauffé par induction haute fréquence pour fondre la colle et celle-ci

a été solidifiée par refroidissement, grâce à quoi on a obte-

nu un récipient en métal en forme de bouteille d'une capaci-

té d'environ 500 ml qui comprenait les deux parties inférieu-

re et supérieure liées ensemble.

Le récipient métallique a été remplid'une boisson car-

bonatée synthétique, l'orifice verseur a été bouché et la stérilisation a été effectuée à 420 C dans un rechauffeur de bidon L'essai de repos,à 500 C, l'essai de chute et l'essai de bosselage à O ou 250 C ont été effectués pour estimer la

résistance de la bouteille Les résultats obtenus sont indi-

qués sur le tableau 6 (voir pages 50 à 52).

EXEMPLES 30 A 33

De la même manière qu'indiquée sur les exemples 1 à 8

et les exemples comparatifs 1 à 5, on a préparé des réci-

pients métalliques d'une capacité de 2 1 en utilisant la composition d'enduction E 16, E 18, E 21 ou E 23 indiquée, au tableau 5 et la colle C1 indiquée au tableau 2, puis ils

ont été soumis à des essais Les résultats obtenus sont indi-

qués au tableau 7 (voir pages 53, 54).

EXEMPLE 34

Une plaque d'acier étamée d'une épaisseur de 0,30 mm a été découpé pour donner un disque d'un diamètre d'environ 142 mm et le disque a été formé en corps creux, ou coupe, d'un diamètre intérieur d'environ 85 mm entre un poinçon et une matrice d'emboutissage Puis, la coupe a été soumise

à un réemboutissage et a été étirée entre matrice et poin-

çon d'un diamètre de 66,1 mm La surface extérieure de la coupe a été revêtue d'une composition d'enduction la même (E-17 au tableau 5) que celle appliquée sur le corps supérieur décrit ci-dessous, par un mandrin, de façon que la quantité appliquée soit de 60 mg/dm 2 et la surfaceintérieure a été enduite par pulvérisation avec une laque de type époxyurée de façon que la quantité appliquée soit-de 150 mg/dm 2, suivie d'une cuisson La coupe enduite a été soumise à un rétreint

pour obtenir un corps extérieur dans lequel le diamètre ex-

térieur du bord d'extrémité circonférentiel était de 64,40 mm.

La colle a été appliquée sur toute la circonférence du bord d'extrémité du corps inférieur de la manière suivante, de façon que la largeur de colle appliquée soit d'environ 4 mm sur le côté de surface extérieureet d'environ 2 mm sur le côté de surface intérieure Plus précisément, on a appliqué un film de la colle copolyester C-4 (ayant la composition et les propriétés indiquées au tableau 2) d'une épaisseur de microns et une largeur de 6 mm Toute la surface du bord

d'extrémité de la surface extérieure du corps inférieur chauf-

fée d'avance par induction en haute fréquence de façon que

le ruban de colle fasse saillie du bord d'extrémité sur envi-

ron 2 mm Puis, la zone en saillie a été repliée par un rou-

leau et appliquée sur le côté de surface intérieuretandis que ce bord a été réchauffé par induction à haute fréquence et

ainsi on a obtenu un corps inférieur dont le bord d'extrémi-

té était recouvert de la colle.

Le corps inférieur ainsi obtenu a été assemblé avec le corps supérieur en aluminium, le même que celui utilisé dans

l'exemple 22 et la zone d'assemblage a été chauffé par in-

duction à haute fréquence pour fondre la colle et celle-ci

a été solidifiée par refroidissement, grâce à quoi on a ob-

tenu-un récipient en métal en forme de bouteille d'une capa-

cité d'environ 500 ml et qui comprenait les deux corps infé-

rieur et supérieur liés ensemble.

Le récipient métallique a été rempli d'une boisson car-

baonatée de synthèse l'ouverture verseur a été bouchée et la

stérilisation a été effectuée à environ 420 C dans un réchauf-

feur de bidon L'essai de repos a été mené à 500 C On a

constaté que la quantité de métal dissoute était très fai-

ble Quand l'essai de chute et l'essai de bosselage à O ou 250 C ont été effectués pour évaluer la résistance de la

bouteille, on a constaté que le récipient avait des proprié-

tés parfaitement satisfaisantes.

TABLEAU 1

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

Composition (% en poids) Résine chlorure de vinyle Résine copolymère de de vinyle V-5 chlorure Autres résines Plastifiant V-6 Résine Résine Résine époxy amino phénolique

30

10

20

30 15

,

20

V-2: Rapports sation = V-4: Rapports degré de V-5: Rapports degré de V-6: Rapports degré de

en poids chlorure de vinyle/acétate de vinyle = 87/13, degré de polyméri-

310; en poids chlorure de vinyle/acétate de vinyle/anhydride maléique = 86/10/3, polymérisation = 295; en poids chlorure de vinyle/acétate de vinyle/alcool vinylique = 91/3/6, polymérisation = 325; en poids chlorure de vinyle/acétate de vinyle/alcool vinylique = 80/5/15,

polymérisation = 290.

Code de

composi-

tion

d' enduc-

tion

U-2 V-4

E 1 E 2 E 3 E 4 E 5 E 6 E 7 E 8 E 9

E 10 O

E 11 E 12 E 13 E 14 Note: N r O O U 1 Co Co -a C a m p a a î t î a n Composant acide (mules %) Acide terephta Autre acide lique T a d h é a i v a Composant alcool (males %) 1,4-butanedial Autre alcool B

T A E L E A U 2

Code de colle PEl 350 l ( 10) PEl 800 l ( 35) E( 10), PEl 350 l ( 10)

POO), E( 10)'

PEl 500 l ( 20) POO), PEl 350 l ( 10)

TE( 5)

N( 35), P( 10)

E( 10), PE 15001 ( 5)

C 1 C 2 C 3 ' C 4 C 5 CG C 7 C 8 C 9 Bl*

B 2 **

cio Cil C 12 C 13 C 14

A( 10), SOO)

I ( 30)

A( 15)

SOO)

0 ( 25), A( 20)

Az( 5) Az OO)

0 ( 25), I( 25)

I( 10), A( 5)

I ( 35)

I ( 70)

A( 15)

S( 50), A( 50)

Az( 15) r.- M

E( 70)

N( 20)

E( 100)

r 1 g tn tm P. oe- w NOTE: (voir page 49) Teneur en unités chlorure de vinyle (% en poids)

T ABL E AU 3 -

Concentre Tempéra Résistance de la zone de liaison

tiorn en ture de Résistance au cisaille Résistance au pe-

grloupes trans Bi ment (kg/cm 2) lage (Kg/cm) carboxyle tien

et/ou hy vitreuse Juste après Après re Juste après Après re-

droxyle (,) liaison pos a% 700 C liaison pos à 7001 C (mmoles par' g de r é sin e) _ _ _ _ _ _ _ __ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

Exemple I

Exemple 2

Exemple 3

Exemple 4

Exemple 5

Exemple 6-

Exemple 7

Exemple 8

Ex compa-

ratif I Ex compa r at; if 2

Ex compa-

ratif 3

Ex compa-

ratif 4

Ex compa-

ratif 5 E 2 E 3 E 4 E 5 EG E 7 EB E 9 EIO Ell E 12 E 13 E 14 ,8 ,0 84,2 P o 606,6 54,6 43,0 32,0 98,2 ,8 87,2 56,0 ,0 ,5 52,8 136,4 ,4 225,9 382,2 376,3 452,0 27,3 408,4 6,8 658,6 ,2 z,54

:" 55

>_ 58

:.- 56

>mi 57 e 54 :.54 = 54

Z, 56

Zz 54 -Z-57 ==-54 = 54

3,5 (I)

,8 (I)

7,8 (I)

6 7 (I)

7,5 (t)

6,2 (I)

,2 (II)

4,3,( 1 I)

3,0 (I)

4,5 (I)

,2 (I)

4,7 (I)

,0 (i)

4,5 (I)

3,9 ( 1 I)

2,0 ( 1 V)

JJ > 54 2 e 5 ( 1) 2 O O (IV)

38 2,0 ( 11)

1 e 5 m I

1,7 (II)

0,8 (i)

3 8 (IV) 1 2 (IV)

8 3 P 4 (IV)

j.P' Cc Co Code de

c ompo si -

t ion

d' endua-

tion

T A B L E A U 3 (SUITE)

_________________________

Rapport de fuite (rapport de bidons

brisés) (%) à l'es-

sai de bosselage ( 4 kg,h = 6 mm)

0 C 2500 C

Rapport de fuite (rapport de bidons

brisés) (%) à l'es-

sai de chute Méthode (i) Méthode (ii) Après repoas Variation de volume QAV (ml) à 50 C pendant 3 mois

Rapport de fui Dissolu-

te (rapport de tion (ppm) bidons brisés) de métal (%) (aluminium)

Exemple 1

Exemple 2

Exemple 3

Exemple 4

Exemple 5

Exemple 6

Exemple 7

Exemple 8

Ex compa-

ratif 1

Ex compa-

ratif 2

Ex compa-

ratif 3

Ex compa-

ratif 4

Ex compa-

ratif 5 O o 0 ' o ( 0) ( 0) ( 6)

8 ( 0)

2 ( 0)

o o ( 0) ( 0) ( 4)

4 ( 0)

2 ( 0)

*o o o o

4 ( 4)

24 ( 20)

n O o o o o o

8 ( 8)

28 ( 20)

o 3,8 0,5 0,2 0,2 0,3 2,3 3,0 3,4 0,4 0,7 0,3 0,6 0,2 0,6 0,9 0,8 1,0 8,2 18,5 4,3 23,2 Jr- j-r 9,6 8,4 2,5 o

32 ( 14)

54 ( 32)

( 10)

82 ( 72)

3,8 7,3 Un C 4 ao ob

T A BL EAU 4

Colle copolyester Teneur en aci Teneur en

de terephtali 1,4-butane-

Code que (moles %) diol (moles Résistance de la zonel de liaison Résistance au 2 cisaille Résistance au pelage ment (kg/cm) (kg/cm)

Juste après' Après repas Juste après Après re-

liaison à 700 C liaison pas à 700 C

Exemple 9

Exemple 10

Exemple I 11

Exemple 12

Exemple 13

Exemple 14

Exemple 15

Exemple 16

Exemple 17

Exemple 18

Ex compa-

ratif' 6

Ex comfpa-

ratif 7

Ex compa-

ratif' 8

Ex compa-

ratif 9

Ex compa-

ratif 10 C 2 C 3 C 4 C 5 CG C 7 C 8 C 9 Bl CIO Cil C 12 C 13 C 14 O O

>:.-57

:> 58 >'555 > 56

2 54

> 58 > 57 :e- 55

:: 57

-: 55

> 55 " 57 > 56 "" 56 J-57 " 55 -" 57 :_ 56 " 56

->' 56

> 58 >' 55

7,O O (I)

7,3 (I)

7 4 (I)

7,5 (I)

6,5 (I)

6,8 (I)

7,2 (I)

6,6 (I)

,2 (Ili')

4,8 (II 1)

4,4 (I

1,7 (III)

1,5 ( 111)

1,2 ( 1 II)

4,0 (III)

,0 (I)

3,8 (II)

4,4 (I)

4,5 (I)

4,2 (I)

4,6 (I)

4,8 (I)

3,4 (II) ',,

4,4 (I)

4,6 ( 111)

2,92 (II)

112 (II)

0 8 ( 11)

0,4 (II)

2,5 (i IT) '> 1 Co Co " 57 Rapport de fuite

(rappo Tt de bi-

dons brisés) (%

a l'essai de bos-

selage ( 4 kg,h= 6 mn SO 1 C 250 Er

T A BL EAU 4 (SUITE)

Rapport de fuite (rapport de bidons brisas) (% è * l'essai de chute 1) Méthode (i) Méthode (ii) Après repos à 500 C pendant 3 mois Variation de lume,4 V (mil) va- Rapport de fuite

(rapport de bi-

dons brisés) (%

Exemple 9

Exemple 10

Exemple 1 l

Exemple 12

Exemple 13

Exemple 14

Exemple 15

Exemple 16

Exemple 17

Exemple 18

Ex compa-

ratif 6

Ex compa-

ratif 7

Ex compa-

ratif 8

Ex compa-

ratif 9

Ex compa-

ratif in n n n n n n o 4 (n) n

2 ( 0)

6 ( 0)

8 N ( 4)

94 ( 24)

n n n n n n o

2 ( 0)

n o

2 ( 0)

2 ( 0)

32 ( 0)

n n n n n n n n n o n

4 ( 4)

8 ( 4)

44 ( 4) 24 ( 8)

24 ( 20) 10 ( 6)

n n n n n 1 n n n n n

4 ( 0)

4 ( 0)

12 ( 8)

n,4 1 Il n 0,2 0,6 n,8 n,3 n 0,2 0, 1 P 0,4 ,n 4,0 32,5

( 20)

l'a 4 (n) 16 ( 4) 0,4 n n o n n n n n n n -r o"

6 ( 6)

14 ( 10)

22 ( 22)

36 ( 8)

6 ( 0)

col

T A BL EAU 5 -

Co O m posi t ioan (% e N poai ds)

mrure de vinyle Copalym'res chlorure cde vinyle/acétate de vinyle/unité viny-

ilymérisation lique contenant des groupes carboxyle et/ou hydroxyle Chlorure de vinyle/acétate de Chlorure de vinyle/acétate de vi-ny 3 ej/nhydride maléique viny 2 e-/alcool vinylique 3640 4230 v-4 V-5 V-6 V-7 V-a V-9 Résine chic Degré de pc

730 1250

code de

composi-

t ion

d' enduc-

tion E 15 E 16 E 17 E 18 E 19 E 20 E 21 E 22 E 23 E 24 E 25 E 26 E 27 E 28 E 29 m CD, Co Lae

T ABEL E AU 5 (SUITE)'

Code de compo-

sition d'oenduc-

t ion E 15 E 16 E 17 E 18 Elg E 20 E 2 I E 22 E 23 E 24 E 25 E 26 E 27 E 28 E 29 Résine themrrodurcissable contenant des groupes époxy Résine époxy ia) Pl asutif ian t Résine phénolique Résine amino la NOE: (voir page 49) Mi oe -a Note (concernant le TABLEAU 2 page 42): Composant acide I: Acide A: Acide S: Acide 0: Acide Az:Acide isophtalique adipique sebacique orthopthalique azéla Ique Composant alcool: E: Ethylène glycol P: Propylène glycol N: Néopentyl glycol TE: Triéthylène glycol PE l l: polyéthylène glycol lpoids moléculaire moyenl Chaque valeur entre parenthèses indique le rapport (moles %) du

composant indiqué.

*: Mélange de 80 % en poids du copolyester et 20 % en en poids de l'ionomère; **: Mélange de 50 % en poids du copolyester, 30 % en poids du polyéthylène terephtalate/isophtalate ( 70/30) et

% en poids de polyéthylène terephtalate.

o Note (concernant le TABLEAU 5 pages 47 et 48): V-4: Rapport en poids chlorure de vinyle/acétate de vinyle/

anhydride maléique = 91/8,8/0,2, degré de polymérisa-

tion = 305.

V-5: Rapport en poids chlorure de vinyle/acétate de vinyle/

anhydride maléique = 90/9,5/0,5, degré de polymérisa-

tion = 290.

V-6: Rapport en poids chlorure de vinyle/acétate de vinyle/

anhydride maléique = 86/11/3, degré de polymérisa-

tion = 295.

V-7: Rapport en poids chlorure de vinyle/acétate de vinyle/ alcool vinylique = 91/3/6, degré de polymérisation = 32 V-8: Rapport en poids chlorure de vinyle/acétate de vinyle/

alcool vinylique = 75/6/19, degré de polymérisa-

tion = 290.

V-9: Rapport en poids chlorure de vinyle/acétate-de vinyle/

alcool vinylique = 71/5/24, degré de polymérisa-

tion = 315.

5.

T A B L E A U 6

Code de com-

position d'en-

duction Teneur en

résine chlo-

rure de vinyle (% en poids)

Degré de poly-

mérisation en résine chlorure de vinyle Concentration en groupes carboxyle et/ou hydroxyle (millimoles par g de résine) Température de

transition vi-

treuse ( C)

Exemple 20

Exemple 21

Exemple 22

Exemple 23

Exemple 24

Exemple 25

Exemple 26

Exemple 27

Exemple 28

Exemple 29

Exemple compa-

ratif Il

Exemple com-

paratif 12

Exemple com-

paratif 13

Exemple com-

paratif 14

Exemple com-

paratif 15 E 15 E 16 E 17 E 18 E 19 E 20 E 21 E 22 E 23 E 24 E 25 E 26 E 27 E 28 E 29 82,0 ,8 82,3 77,5 77,2 87,9 83,7 79,5 91,9 ,9 ,8 79,8 82,3 76,3 98,2 8,6 51,7 136,4 431,8 72,5 51,7 51,7 51,7 136,4 136,4 51,7 51,7 3,4 545,5 136,4 (n o la o 4 o co

T A B L E AU 6 (SUITE)

Résistance de la zone de liaison Résistance au cisaillement (kg/cm 2)

Exemple 20

Exemple 21

Exemple 22

Exemple 23

Exemple 24

Exemple 25

Exemple 26

Exemple 27

Exemple 28

Exemple 29

Exemple compa-

ratif 11

Exemple compa-

ratif 12

Exemple compa-

ratif 13

Exemple compa-

ratif 14

Exemple compa-

ratif 15 juste après liaison > 55 > 57 > 56 > 58 > 56 > 58 > 58 > 56 > 56 > 56 après repos à OC Résistance au Delaae (kg/cm) juste après liaison i. 6,2 7,6 8,0 7,8 8,3 7,4 7,5 7,3 8,0 7,9 > 53 > 56 > 56 > 55 > 57 > 58 > 56 > 57 > 57 > 55 (Z) (I) (i) (i) (I) (I) (i) (i) (I) (I)

,2 (IV)

4.,3 (I)

2,0 (I)

4,7 (I)

4,0 (I)

après repos

à 70 C

,5 (I)

7,0 (I)

6,2 (I)

7,4 (I)

7,7 (I)

6,9 (I)

6,8 (I)

7,0 (I)

7,4 (I)

7,0 (I)

3,9 (IV)

1,6 (I)

0,4 (I)

0,7 (IV)

0,2 (I)

Rapport de fuite

(rapport de bidons bri-

sés) (%) à l'essai de bossage ( 4 kg, h 6 mm) O C

3 ( 0)

o o o O. O O O o o o

12 ( 0)

*8 ( 2)

64 ( 10)

36 ( 6)

44 ( 6)

o C

1 ( 0)

O O o o o o o go o O O O O O O u 1 i,.à ( 0)

4 ( 2)

52 ( 4)

24 ( 2)

32 ( 6)

M ca LA

T A B L E A U 6 (SUITE)

Rapport de fuite (rapport de bidons brisés) (%) à l'essai de chute A Drès repos à 50 C pendant 3 mois Variation de volume V (ml) Rapport de fuite (rapport bidons brisés %) Dissolution (ppm)

de m 6 tal (alumi-

nium)

Exemple

Exemple

Exemple

Exemple

Exemple

Exemple

Exemple

Exemple

Exemple

Exemple

Exemple com-

paratif 11

Exemple com-

paratif 12

Exemple com-

paratif 13

Exemple com-

paratif 14

Exemple com-

paratif 15 Méthode (i) o

2 ( 0)

o

( 14)

( 6)

18 ( 6)

0,6 0,2 0,2 0,8 1,2 0,2 0,2 0,2 0,3 0,3 2,8 Méthode (ii) o O o o o o

4 ( 0)

o

( 22)

( 0)

14 ( 10)

o o o o o o o o o o

18 ( 0)

0,2 0,2 0,2 0,5 0,3 1,8 1,6 0,8 1,0 1,0 1,8 VI PO 8,3

12 ( 0)

6,5

66 ( 18)

4,6 3,2 3,3 6,0

54 ( 8)

44 ( 14)

3,0 2,5 r'> Un c A

T A B L E A U 7

Code de compo-

sition d'en-

duction Résistance au (kg/cm 2) juste après liaison Résistance de la cisaillement après repos à OC zone de liaison Résistance au pelage (kg/cm) juste après après repos à liaison 70 "C

Exemple 30

Exemple 31

Exemple 32

Exemple 33

E 16 E 18 E 21 E 23 7 57 > 58 > 56 > 56 > 56

8,3 (I)

8,5 (I)

8,1 (I)

8,4 (I)

8,0 (I)

7,6 (I)

7,5 (I)

7,3 (I)

Un w r%) Co i

T A B L E A U 7 (SUITE)

Rapport de fuite (rapport de bidons brisés) (%) à l'essai de bossage ( 4 kg, h = 6 mm) O C 250 C Rapport de fuite (rapport de bidons brisés) (%) à l'essai de chute Après repos à 50 C pendant 3 mois Variation de volume AV(ml) methode metnoae (i) (ii) Rapport de

fuite (rap-

port bidons brisés) (%) Dissolution (ppm) de

métal (alumi-

nium)

Exemple 30

Exemple 31

Exemple 32

Exemple 33

0,1 0,0 0,2 0,1 (n

O,1 L

o O o o o o O O o o O O o 0,2 0,3 O O O 0,2 0,2 O O o O O r'J Co Co

Claims (18)

Revendications.

1. Récipient métallique comprenant une pièce supé-

rieure et une pièce inférieure, chacune constituée par un corps métallique enduit, en forme de coupe, et un joint latéral circonférentiel formé par jonction à recouvrement des extrémités ouvertes des deux pièces supérieure et infé- rieure, au moyen d'une colle, ces corps métalliques enduits

en forme de coupe étant réalisés à partir d'un flan métal-

lique enduite de résine de chlorure de vinyle d'une teneur en unités chlorure de vinyle de 30 à 97 % en poids, et une

température de transition vitreuse d'au moins 400 C et con-

tenant des groupes carboxyle et/ou hydroxyle à une concen-

tration de 10 à 500 millimoles/100 g de la résine, et la

colle étant un adhésif composé principalement d'un copo-

lyester contenant dans la cahine principale au moins 50 mo-

les %, basé sur le composant acide total, d'acide téré-

phtalique, au moins 50 moles %, basé sur le composant al-

cool total, de 1,4-butanediol et au moins 1 mole % d'au

moins un corps choisi parmi d'autres acides et autres al-

cools, et les pièces inférieure et supérieure ont été as-

semblées ensemble par ce revêtement de chlorure de vinyle

et cette colle type copolyester.

2. Récipient métallique selon la revendication 1, dans lequel le revêtement de résine chlorure de vinyle a une teneur en unités chlorure de vinyle de 50 à 95 % en poids et une température de transition vitreuse d'au moins 600 C et contient des groupes carboxyle et/ou hydroxyle-à une

concentration de 20 à 400 millimoles/100 g de la résine.

3. Récipient métallique selon la revendication 1, dans lequel le copolyester contient au moins 70 moles %, basé sur le composant acide total, d'acide téréphtalique, au moins 60 moles %, basé sur le composant alcool total, de 1,4-butanediol et au moins 1 mole % d'au moins un corps

choisi parmi d'autres acides et autres alcools.

4. Récipient métallique selon la revendication 1,

dans lequel la différence entre les paramètres de solu-

bilité de la résine chlorure de vinyle et de la colle 1.12

copolyester est inférieure à 1,0 (cal/cc)/2.

5. Récipient métallique selon la revendication 1, dans lequel la résine chlorure de vinyle contient, dans la chaîne principale, des unités acétate de vinyle en

quantité allant jusqu'à 30 % en poids.

6. Récipient métallique selon la revendication 1, dans lequel le copolyester a un poids moléculaire moyen

d'au moins 6 000.

7 Récipient métallique selon la revendication 1, dans lequel le copolyester a une cristallinité de 3 à

% mesurée selon la méthode par densité.

8. Récipient métallique selon la revendication 1, dans lequel le copolyester a un point de fusion de 80 à

280 C.

9. Récipient métallique selon la revendication 1, dans lequel l'acide autre que l'acide téréphtalique est

un composé choisi parmi les acides isophtalique, naphtal-

ènecarboxylique, diphénylcarboxylique, diphénylméthane-

dicarboxylique, adipique, sébacique, maléique, fumarique, succinique et hexahydrotéréphtalique et l'alcool, autre que 1,4-butanediol, est un alcool choisi parmi l'éthylène

glycol, propyléneglycol, néopentylglycol, diéthylénegly-

col, triéthylèneglycol, cyclohexane-diol et xylèneglycol.

10 Couche de base adhésive pour récipient métalli-

que qui comprend une composition contenant (A) 10 à 80 % en poids, basé sur les solides, de particules de résine chlorure de vinyle d'un degré de polymérisation de 800 à 4 000, (B) 10 à 80 % en poids, basé sur les solides, d'un copolymère, soluble dans les solvants, chlorure de vinyle/acétate de vinyle/unités vinyliques contenant des groupes carboxyle ou hydroxyle, copolymère contenant des groupes carboxyle et/ou hydroxyle à une concentration de 5 à 500 millimoles/100 g du polymère et (C) 2 à 30 %

en poids, basé sur les solides, d'une résine thermodur-

cissable soluble dans les solvants et réactive vis-à-vis des groupes carboxyle et/ou hydroxyle, ce copolymère (B) et cette résine thermodurcissable (C) étant présents en phase continue, en tant que milieu de dispersion, et les

particules de résine de chlorure de vinyle (A) étant pré-

sentes en tant que phase dispersée dans la phase continue.

11. Couche de base adhésive selon la revendication 10, dans laquelle la teneur en particules de chlorure de vi-

nyle (A) est de 20 à 60 % en poids.

12. Couche de base adhésive selon la revendication 10, dans laquelle le degré de polymérisation des particules

de résine de chlorure de vinyle (A) est de 900 à 3 000.

1.0 13 Couche de base adhésive selon la revendication 10,

dans laquelle la dimension des particules de résine de chlo-

rure de vinyle (A) est de 0,01 à 10 microns.

14. Couche de base adhésive selon la revendication 10,

dans laquelle la teneur en copolymère soluble dans le sol-

vant (B) est de 10 à 60 % en poids.

15. Couche de base adhésive selon la revendication 10, dans laquelle le copolymère (B), soluble dans les solvants,

contient des groupes carboxyle et/ou hydroxyle à une con-

centration de 10 à 300 millimoles/100 g de la résine.

16 Couche de base adhésive selon la revendication 10, dans laquelle le copolymère (B) soluble dans les solvants, contient 50 à 95 % en poids d'unités chlorure de vinyle et

2 à 40 % en poids d'unités acétate de vinyle.

17. Couche de base adhésive selon la revendication 10, dans laquelle le copolymère (B), soluble dans les solvants,

à un degré de polymérisation de 80 à 1 500 et un poids mo-

léculaire inférieur à celui des particules de résine de

chlorure de vinyle (A).

18. Couche de base adhésive selon la revendication 10, dans laquelle le copolymère (B), soluble dans les solvants,

est un composé choisi parmi les copolymère chlorure de vi-

nyle/acétate de vinyle partiellement saponifié, copolymère

chlorure de vinyle/acétate de vinyle/acide acrylique, copo-

lymère partiellement saponifié et partiellement butylé chlorure de vinyle/acétate de vinyle, copolymère chlorure de vinyle/acétate de vinyle acide méthacrylique, copolymère chlorure de vinyle/acétate de vinyle/anhydride maléique,

copolymère chlorure de vinyle/acétate de vinyle/hydroxy-

éthylacrylate, copolymère chlorure de vinyle/acétate de

vinyle/méthacrylate d'hydroxyéthyle et copolymère, par-

tiellement saponifié, chlorure de vinyle/acétate de vinyle/acide acrylique. 19. Couche de base adhésive selon la revendication 10,

dans laquelle la résine thermodurcissable (C) est une ré-

sine phénolformaldéhyde.

20. Couche de base adhésive selon la revendica-

tion 10, dans laquelle la résine thermodurcissable (C) comprend une résine époxy dérivée de bisphénol-A et épichlorydrine et qui a un poids moléculaire de 250 à

4 000 et un équivalent époxy de 180 à 3 500.

21. Couche de base adhésive selon la revendica-

tion 10, dans laquelle la résine thermodurcissable (C) comprend une résine époxy et une résine phénolique ou une

résine amino avec un rapport en poids de 95/5 à 20/80.

22. Couche de base adhésive selon la revendication 10, dans laquelle la teneur en résine thermodurcissable (C)

est de 5 à 20 % en poids.