FR2472323A1 - Dispositif automatique de limitation des courants des faisceaux d'un tube-image avec modes sequentiels de controle - Google Patents

Abstract

L'INVENTION CONCERNE UN DISPOSITIF AUTOMATIQUE DE LIMITATION DES COURANTS DES FAISCEAUX D'UN TUBE-IMAGE AVEC MODES DE CONTROLE SEQUENTIELS. SELON L'INVENTION, ON PREVOIT UNE SOURCE 10 DE SIGNAUX VIDEO, UN CANAL DE TRAITEMENT DE LUMINANCE 14, UNE MATRICE 18, UN ETAGE D'ATTAQUE 32 D'UN TUBE-IMAGE 38, UN CANAL DE TRAITEMENT DE LUMINANCE 22, UN AMPLIFICATEUR A GAIN REGLE 24, UN REGLAGE DU CONTRASTE 30, UN COMPARATEUR 55, UN REGLAGE DE LUMINOSITE 58, UN CIRCUIT DE DETECTION 54, UNE ALIMENTATION A HAUTE TENSION 50 ET UN CIRCUIT 60 DE TRANSLATION ET DE SEQUENCE DE SIGNAUX DE REGLAGE. L'INVENTION S'APPLIQUE NOTAMMENT A LA TELEVISION EN COULEUR.

Description

I La présente invention concerne un dispositif pour limiter

automatiquement des courants excessifs des faisceaux tirés par un tube reproducteur d'une image dans un téléviseur ou système équivalent de traitement de signaux vidéo. Plus particulièrement, la présente invention concerne un tel dispositif agencé pour contrôler séquentiellement le niveau en courant continu et l'amplitude de crête d'un signal vidéo dans une direction tendant à limiter des courants excessifs des faisceaux, d'une façon diminuant la probabilité de discontinuités du contrôle entre les

modes séquentiels de contrôle ou réglage.

La teneur d'une image reproduite par un tube-

image dans un téléviseur comprend l'information de luminance et également l'information de chrominance dans le cas d'une

image en couleur dans un système de télévision en couleur.

L'information d'image visualisée par le tube-image est typiquement définie par la composante d'amplitude crête à crête du signal vidéo, se rapportant au contraste de

l'image, et par la composante en courént continu représen-

tative du niveau du noir du signal vidéo, se rapportant à la luminosité de l'image ou niveau du fond. Ces deux composantes peuvent contribuer à des courants excessifs

des faisceaux tirés par le tube-image.

Des courants excessifs des faisceaux peuvent forcer un récepteur à produire une image dégradée, par exemple en gênant le fonctionnement du système de déviation du récepteur, provoquant une défocalisation des spots des faisceaux et produisant un "flou" de l'image. Des courants élevés des faisceaux peuvent également dépasser la capacité

de courant de fonctionnement sûr du tube-image, endomma-

geant éventuellement le tube-image et les composants associés du circuit. Divers limiteurs automatiques des courants des faisceaux d'un tube-image pour séquent1&lement contrôler les composantes crête à crête et en courant continu du signal vidéo sont connus. Par exemple, dans le brevet U.S. NO 4 126 884 au nom de Shanley est décrit un système limiteur des faisceaux répondant à la moyenne, o une tension de contrôle représentative d'une demande excessive en courants moyens des faisceaux est utilisée pour contrôler l'amplitude de crête du signal vidéo (niveau du contraste) sur une première gamme de courants excessifsdes faisceaux, et pour contrôler l'amplitude de crête du signal vidéo et le niveau en courant continu (niveau de contraste et-niveau de luminosité) sur une

seconde gamme de courant excessifsdes faisceaux relative-

ment plus importants. Dans le brevet U.S. N 4 096 518 au nom de Tuma et autres est également décrit un système

limiteur de courant des faisceaux répondant à la moyenne.

Dans ce système, une tension de contrôle représentative de la moyenne dérivée est utilisée pour contrôler le niveau en courant continu du signal vidéo sur une première gamme de courant excessifsdes faisceaux, et pour contrôler l'amplitude de crête du signal vidéo sur une seconde gamme de courantsexcessifsdes faisceaux relativement plus importants. Selon les principes de l'invention, il est reconnu qu'il est souhaitable qu'un limiteur automatique des courants des faisceaux d'un tube-image du type ayant des modes de contrôle ou réglage séquentiels(comme les modes de réglage du contraste etdb la luminosité) fonctionne d'une façon donnant une transition régulière et continue entre les modes de contrôle ou de réglage. Il est plus particulièrement reconnu que, dans certains circonstances, lespointsde transition o se termine un mode de réglage (comme le réglage du contraste) et o commence l'autre mode de réglage (comme le réglage de luminosité) peuvent ne pas coïncider exactement. Cela peut par exemple se produire quand les tolérances de circuit du circuit de contrôle séquentiel du limiteur des faisceaux varient d'un

récepteur à un autre. Des variations de la tension d'ali-

mentation de fonctionnement et de polarisation, ainsi que des effets induits par la température, peuvent également produire des erreurs qui gênent le fonctionnement du circuit de contrôle séquentiel de façon que le second mode de contrôle ne commence pas jusqu'à ce qu'un temps important

se soit écoulé après la fin du premier mode.

Quand cela se produit, le réseau de limitation des courants des faisceaux est rendu moins efficace pour son but voulu, car il existe une discontinuité entre les régions de contrôle, et pendant ce temps, il n'y a pas de contrôle des courants des faisceaux. La présence de la discontinuité peut également produire un effet visible et perturbateur selon la teneur de l'image. Par exemple, dans un système limiteur des courants des faisceaux répondant à la moyenne, o le contrôle ou réglage du contraste de l'image (contrôle de l'amplitude crête à-crête du signal vidéo) est prévu sur une première gamme des forts courants des faisceaux et le contrôle de la luminosité de l'image (contrôle du niveau en courant continu du signal vidéo) est prévu sur une seconde gamme des courants relativement plus élevés des faisceaux, une discontinuité entre les

modes de contrôle ou de réglage du contraste et de 2a lumino-

sité produira une augmentation brusque et non-souhaitable de la luminosité de l'image pendant l'intervalle de discontinuité alors que la limitation des faisceaux est absente, avant que ne commence le mode de contrôle de luminosité. Une telle augmentation de la luminosité de l'image ou du niveau de fond peut facilement être remarquée par un spectateur, en particulier si la condition des

forts courants des faisceaux résulte d'une teneur répéti-

tive de l'image. La discontinuité peut également provoquer

une instabilité de la boucle fermée de réglage de limita-

tion des faisceaux.

Un dispositif selon la présente invention est incorporé dans un système pour traiter un signal vidéo représentatif d'une image ayant une composante d'amplitude de crête déterminant le contraste de l'image et une composante en courant continu déterminant la luminosité de l'image, le système comprenant un canal de traitement de signaux vidéo et un tubeimage avec une électrode de réglage de l'intensité pour reproduire une image en réponse à des signaux vidéo appliqués à l'électrode de réglage de

l'intensité par ce canal.

Un réseau de détection dérive un signal repré-

sentatif de la grandeur des courants excessifs des faisceaux conduits par le tube-image, au-dessus d'un niveau de courant de seuil. Un premier dispositif à conduction réglable ayant une entrée-recevant le signal représentatif et une sortie, présente une conduction variable de courant selon la grandeur du signal représentatif sur des première, seconde et troisième gammes de courants excessifs des faisceaux de plus en plus importants. Un second dispostif à conduction réglable ayant une entrée et une sortie est également incorporé. Un premier signal de réglage dérivé de la sortie du premier dispositif est relié au canal vidéo pour modifier la composante d'amplitude de crête ou la composante en courant continu du signal vidéo dans une direction tendant à limiter des courants excessifs des faisceaux au-delà du seuil. Un réseau de conduction de seuil applique les variations de conduction du premier dispositif à l'entrée du second, quand la conduction du premier dispositif correspond à des courants excessifs des faisceaux au-delà de la première gamme. Un second signal de réglage dérivé de la sortie du second dispositif est appliqué au canal vidéo pour modifier l'autre des composantes d'amplitude de crête ou en courant continu du signal vidéo dans une direction tendant à limiter les courants des faisceaux au-delà de la première gamme, ainsi les deux composantes d'amplitude de crête et en courant continu sont modifiées pour limiter des courants excessifs des faisceaux sur la seconde gamme. Le premier signal de réglage est bloqué à un niveau sensiblement fixe quand la conduction du premier dispositif correspond à des courants excessifs des faisceaux au-delà de la seconde gamme, ainsi l'autre des composantes d'amplitude de crête du signal vidéo ou en courant continu est seule modifiée pour limiter des courants excessifs des faisceaux au- delà de

la troisième gamme.

Selon une caractéristique de l'invention, le premier signal de réglage est utilisé pour modifier l'amplitude de crête du signal vidéo sur les première et seconde gammes de courants excessifs et le second signal de réglage est utilisé pour modifier la composante en

courant continu du signal vidéo sur les seconde et troi-

sième gammesde courants excessifs des faisceaux.

L'învention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci

apparaîtront plus clairement au cours de la description

explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention et dans lesquels: 1 - la figure 1 donne un schéma-bloc d'une partie d'un téléviseur en couleur o est incorporé un dispositif de limitation des courants des faisceaux du tube-image selon la présente invention; - la figure 2 montre un diagramme utile à la compréhension du fonctionnement du dispositif de la figure 1; et - la figure 3 montre un schéma de circuit

détaillant une partie du dispositif de la figure1.

Sur la figure 1, une source 10 de signaux vidéo comprenant des composantes de luminance et de chrominance applique, par une sortie, une composante séparée de chrominance à une unité 14 de traitement de signaux de chrominance dans un canal de chrominance du récepteur, qui produit des signaux de différence de couleurs r-Y, g-Y et b-Y. Une composante séparée de luminance est appliquée, par une autre sortie de l'unité 10, à une unité 22 de traitement de luminance dans un canal de luminance du récepteur. Les signaux de luminance traités

par l'unité 22 sont appliqués à une entrée d'un amplifica-

teur de luminance 24 à gain réglé (tel qu'un amplificateur différentiel). Une unité de réglage du contraste 30 (comme un potentiomètre ou résistance réglable par le spectateur) est reliée à l'entrée de réglage du gain de l'amplificateur 24 pour faire varier le gain de celui-ci, et ainsi l'amplitude crête à crête des signaux à la sortie de l'amplificateur 24, selon l'ajustement du réglage de contraste 30. Un signal amplifié de luminance (Y) à la sortie de l'amplificateur 24 est appliqué à une matrice 18 de signaux de luminance-chrominance, o le signal de luminance est combiné aux signaux de différence de couleursà la

sortie de l'unité 14 pour produire des signaux représenta-

tifs de l'image r. g et b (rouge, vert et bleu). Ces

signaux sont respectivement amplifiés par un étage ampli-

ficateur d'attaque 32 du tube-image pour produire des signaux amplifiés à un niveau haut R., G et B. Les signaux R, G et B sont appliqués aux électrodes respectives de réglage de l'intensité du rouge, du vert et du bleu d'un

tube-image 38.

Le système de la figure 1 comporte également un comparateur verrouillé d'échantillonnage 55 agencé dans une boucle fermée de réglage automatique de la luminosité comme suit. Une entrée du comparateur 55 détecte le signal du bleu (b)à un niveau bas (b) à la sortie de la matrice 18 et une seconde entrée du comparateur 55 détecte une tension de référence déterminant la luminosité produite par un réglage manuel de luminosité 58 (comme un potentiomètre ou une résistance réglable par le spectateur). Le comparateur est verrouillé en réponse à des signaux se présentant pendant les intervalles périodiques d'effacement horizontal de l'image du signal vidéo, pour échantillonner et comparer le niveau (effacement) du signal apparaissant alors à la sortie du signal b de la matrice 18 avec le niveau de référence de luminosité àlasortie du réglage de luminosité 58. S'il

existe un déséquilibre entre ces deux niveaux, le compara-

teur 55 produit, à sa sortie, un signal de correction qui est appliqué à l'entrée de réglage du niveau en courant continu de l'amplificateur de luminance 24. Le signal de correction sert à modifier le niveau en courant continu du signal à la sortie de l'amplificateur 24, et également ainsi le niveau en courant continu du signal b à la sortie de la matrice 18, dans une direction tendant à diminuer la différence entre les signaux échantillonnés appliqués au comparateur 55. Par ce mécanisme, le niveau en courant continu du signal de luminance et ainsi le niveau en courant continu déterminant la luminosité de chacun des signaux r, g et b peuvent être modifiés en faisant varier le niveau du signal appliqué à l'entrée de signaux de référence de luminosité du comparateur 55 On peut trouver des détails supplémentaires concernant-la boucle fermée de réglage de luminosité contenant le comparateur 55, l'amplificateur 24 et la matrice 18, dans le brevet U.S. N04 197 557 du 8 avril 1980 au nom de A. V. Tuma et autres, intitulé "Brightness Control Circuit Employing A Closed

Control Loop.".

La limitation automatique des courants des faisceaux est accomplie au moyen d'un agencement comprenant un réseau 60 de translation et de séquence des signaux de réglage, qui reçoit une tension de réglage Ec dérivée de courants de réalimentation appliques à une unité 50

d'alimentation en haute tension du tube-image.

L'alimentation 50 (comme un tripleur de tension) produit de hautes tensions de fonctionnement pour les

électrodes finale et de focalisation du tube-image 38.

Des impulsions périodiques de retour horizontal produites pendant les intervalles de retour horizontal sont appliquées à une entrée de la source 50. Une source de courant de réalimentation du tube-image comprenant une tension d'alimentation de fonctionnement (B+) et une résistance 52 de détermination de courant est reliée à une entrée en courant en continu de l'alimentation 50. Les courants

s'écoulant dans l'entrée en courant continu de l'alimenta-

tion 50 sont représentatifs de la demande en courant des

faisceaux du tube-image.

Dans cet exemple, la tension de réglage EC est représentative de la demande moyenne en courant des faisceaux du tube-image, et elle est produite par un circuit 54 de détection répondant à la moyenne. Le circuit 54 peut se composer de tout agencement adapté à la détection de la grandeur de la demande moyenne en courant des faisceaux à partir des courants appliqués par la résistance 52 à la source 50. Par exemple, le circuit 54 peut comprendre des réseaux du type révélé dans le brevet U.S. No 4 132 552 au nom de Serafini et le brevet U.S.

NO 4 067 048 au nom de Norman.

Le réseau de réglage ou de contrôle 60 répond à la tension de réglage EC reçue pour produire un signal Ep de limitation de courants des faisceaux de réglage du contraste et un signal EB de limitation de courants des faisceaux de réglage de luminosité, en présence d'une

demande moyenne excessive en courant des faisceaux au-

dessus d'un seuil donné.

La tension de réglage Ep est proportionnelle à la grandeur de la demande en courant moyenoe excessive des

faisceaux sur une première gamme de courants de faisceaux.

La tension Ep est appliquée à l'entrée de réglage du gain de l'amplificateur 24 pour modifier ce gain, et ainsi l'amplitude crête à crête des signaux traités par l'amplificateur 24, dans une direction tendant à limiter une demande excessive en courant des faisceaux audessus du seuil dans la première gamme. Le contraste de l'image est modifié en conséquence. La tension de réglage E est proportionnelle à des courants moyens excessifs des faisceaux sur une seconde gamme de courants relativement plus importants des faisceaux. Cette tension de réglage est appliquée à l'entrée des signaux de référence de luminosité du comparateur 55 pour modifier le niveau en courant continu du signal vidéo, et ainsi la luminosité de l'image, dans une direction-tendant à limiter des courants excessifs des faisceaux dans la seconde gamme

de courants.

On notera que le réseau 60 est également agencé pour produire à la fois des signaux de réglage de contraste et de luminosité pendant une région de transition en réponse à une gamme de courants excessifs de faisceaux entre les première et seconde gammes des courants des faisceaux. La relation entre la région de réglage de contraste (A), la région de réglage de transition (B), et la région de réglage de luminosité (C) est illustrée par le schéma de la figure 2 que l'on décrira maintenant (S: seuil). Sur la figure 2, la tension de réglage EC est indiquée en abscisses, et elle diminue avec l'augmentation du courant des faisceaux2 et le pourcentage de réglage est

indiqué en ordonnées.

Quand la tension de réglage EC dépasse le niveau de réglage de seuil, des courants excessifs des faisceaux

dans la première gamme sont limités en réduisant l'ampli-

tude de crête du signal vidéo, par la tension de réglage Ep, sur la région de réglage de contraste. La pente de la fonctlon de transfert de réglage de contraste est dounnée par A Ep/IEC, ce qui représente le taux de changement de l'amplitude de crête du signal vidéo avec la tension de réglage EC. Dans cet exemple, l'amplitude de crête du signal vidéo peut être réduite à un maximum de 50% de l'amplitude totale crête à crête sur la région de réglage de contraste, quand le réseau de réglage de contraste est

établi pour produire entre 50 et 100% de contraste maximum.

La région de réglage de transition se compose d'une partie de réglage de contraste et d'une partie de réglage de luminosité, respectivementlsur des segments se chevauchant de la fin de la région de réglage de contraste et du début de la région de réglage de luminosité. La pente de la fonction de transfert pour le segment de réglage de contraste de la région de transition est donnée par AE1/AE, ce qui représente le taux de changement de l'amplitude de crête du signal vidéo (contraste de l'image) avec la tension de réglage Ec. De même, la pente de la fonction de transfert pour le segment de réglage de luminosité de la région de transition est donnée par E2/ 1EC, ce qui représente le taux de changement de la composante en courant continu du signal vidéo (luminosité

de l'image) avec la tension de réglage EC.

Des courants excessifs des faisceaux dans une gamme de courants supérieurs aux courants limités dans les régions de contraste et de transition sont limités en faisant varier les composantes en courant continu du signal vidéo seul, par la tension de réglage EB, sur la région de réglage de luminosité. La pente de la fonction de

transfert pour cette région est donnée par SEB/EC.

Dans ce mode de réalisation, chacune des régions de réglage de contraste, de transition et de luminosité s'étend sur des parties à peu près égales (un tiers) d'une gamme normalement attendue de courants excessifs des faisceaux. Cependant, une proportion relative différente de ces régions de réglage peut être choisie. Les gains de la boucle de réglage de limitation des courants des faisceaux (fonctions de réglage de transfert) par rapport aux régions de réglage de luminosité et de contraste peuvent être égaux. Ainsi, le taux de changement du réglage de contraste dans la région de réglage de contraste peut être rendu égal au taux de changement de réglage de

luminosité dans la région de réglage de luminosité (c'est-

à-dire Ep =). Par ailleurs, dans la région de transition, le taux de changement du réglage de contraste iÄE1 et le taux de changement de réglage de luminosité L E2 peuvent être mis en rapport avec les taux de changement dans les régions de réglage de contraste et de luminosité selon l'expression AB E 1) x (ÄE2) Cependant, d'autres relations entre ces taux de changement peuvent être choisies selon les nécessités du

gain de la boucle fermée d'un système particulier.

La région de transition décrite élimine virtuel-

lement la probabilité d'une discontinuité du réglage ou du contrôle entre les régions de réglage de contraste et de luminosité, et élimine ainsi les problèmes associés à

une telle discontinuité, que l'on a mentionnés précédemment.

Dans la pratique, on peut s'attendre à ce que des courants élevés des faisceaux dans la dernière région de réglage se produisent moins fréquemment que des courants élevés des faisceaux dans la première région de réglage. Le réglage du contraste de l'image sur la première gamme des courants élevés des faisceaux est considéré souhaitable car une réduction du contraste de l'image sera moins probablement perçue par un spectateur qu'un chlangement de la luminosité de l'image ou du niveau du fond. Cependant, la séquence ddcrite de réglage de contraste et de luminosité peut être inversée. Bien que cela ne soit pas représenté, le signal à la sortie de l'unité 30 de réglage du contraste peut également être appliqué à une unité appropriée de réglage du gain du dispositif 14 de traitement de signaux de chrominance. Dans ce cas, le réglage 30 fonctionne comme un "réglage de l 'image n pour faire simultanément varier les niveaux crête à crête des signaux de luminance et de chrominance. Dans ce cas également, les amplitudes crête à crête du signal de luminance et du signal de chrominance sont contrôlées en réponse à la tension de réglage Ep dans

le mode de limitation des faisceaux.

La figure 3 montre un agencement de circuit de l'unité de réglage 60 (figure 1) pour produire la fonction de transfert de réglage représentée sur la figure 2, et elle révèle également des détails des circuit.,du réglage

de contraste 30 et du réglage de luminosité 58.

Sur la figure 3, la tension de réglage EC à la sortie du réseau de détection 54(figure 1) présente un niveau positif et fixe dans des conditions normales. Dans cet exemple, les tensions développées à l'entrée de réglage du gain de l'amplificateur 24 (figure 1) o est appliquée la tension Ei et à l'entrée de référence de luminosité du comparateur 55 (figure 1) o est appliquée la tension EB, présentent normalement un niveau en courant continu nominal, fixe et positif pour un ajustement donné du réglage 30 du contraste et du réglage 58 de luminosité. Le réglage 30 du contraste est représenté sur la figure 3 comme comprenant un potentiomètre 31 réglable par le spectateur et une source de tension continue associée (+11,2 volts). Le réglage de luminosité 58 est illustré

comme comprenant un réseau résistif contenant un potentio-

mètre 59 réglable par le spectateur et une source de

tension continue associée (+ 11,2 volts).

En mode de limitation des courants des faisceaux, la tension de réglage EC devient de moins en moins positive

(c'est-à-dire qu'elle tend vers la négative) proportionnel-

lement à la quantité dont le seuil de limitation des courants des faisceaux est dépassé. La tension de réglage est appliquée à un circuit d'entrée comprenant un transistor suiveur 65 et une source associée de courant comprenant un transistor 68 et une résistance 69, ainsi qu'une diode de protection 67 qui sert à bloquer ou limiter des excursions excessives de tendance négative de la tension E.. Un transistor amplificateur inverseur 70 translate la tension de réglage développée à l'émetteur du transistor 65, de façon qu'une version inversée de cette tension de réglage apparaisse au collecteur ou sortie du transistor 70, dont la grandeur est établie par le rapport de la résistance de collecteur 74 à la résistance d'émetteur 72 du transistor 70. La tension de réglage est alors appliquée par un transistor amplificateur inverseur 75 à la base d'un transistor 80 du type PNP, Le transistor 75 est conducteursur toute la gamme des courants excessifs des faisceaux normalement

attendus. Le courant et la tension de collecteur du transis-

tor 75 augmente et diminue respectivement tandis que la tension de réglage EC diminue en réponse à un courant excessif des faisceaux dans la première gamme, et la tension de réglage de contraste Ep au collecteur ou sortie du

transistor 75 est forcée à diminuer d'une quantité corres-

pondante dans une direction tendant à limiter le courant des faisceaux dans la région de réglage de contraste. La pente de la fonction de réglage de transfert dans la région de réglage de contraste est fonction du gain du transistor 75 dans cette région. Ce gain est déterminé par le rapport de l'impédance effective présentée par le réseau de réglage de contraste 30, qui comprend l'impédance de charge de collecteur du transistor 75, à la valeur d'une résistance de dég&nération d'émetteur 89. La pente de la fonction de transfert de réglage de contraste, et le point o commence la région de réglage de contraste, peuvent être ajustés en déterminant la valeur de la résistance 89 par rapport à l'impédance effective du réseau de réglage

de contraste 30.

Un réseau 86 de diodes de conduction de seuil comprenant des diodes 86a, 86b et 86c est agencé avec le transistor 80 en configuration de "miroir de courant", ainsi le courant s'écoulant dans chacune des diodes 86e,

86b et 86c, est égal au courant de collecteur du transis-

tor 80. Le courant s'écoulant dans une résistance 87 (comme on le décrira ci-apres) se répartit entre le courant dans le réseau de diodes 86 et le courant d'émetteur du

transistor 80.

Cet agencement du réseau de diodes 86 avec le transistor 80 est employé pour obtenir une relation

mutuelle souhaitée des courants de collecteur des transis-

tors 75 et 80. Dans cet exemple, le courant fourni par la résistance 87 se répartit entre le transistor 80 et le réseau de diodes 86 de façon que le courant de collecteur du transistor 75 soit trois fois supérieur à celui du transistor 80. Cependant, le proportionnement du gain par rapport à la région de réglage de luminosité peut également être accompli en employant un nombre différent de diodes dans le réseau 86, et en déterminant la valeur d'une résistance de collecteur 88. Le courant de base du

transistor 80 (dispositif à gain élevé) est négligeable.

Le réseau de diodes 86 et le transistor 80 sont non-

conducteurs sur la région de réglage de contraste.

Le mode de réglage de transition commence quand la tension de réglage de contraste E diminue suffisamment p pour polariser en direct le réseau de diodes 86 pour une conduction importante de courant. Cela se produit quand la tension Ep aux cathodes des diodes 86a, 86b et 86c tombe en dessous d'un seuil de +5,6 volts, quand une tension sensiblement fixe de décalage de +0,7 volt est développée dans les diodes 86 et en conséquence, dans la jonction émetteur-base du transistor 80. La conduction du réseau de diodes 86 complète un trajet d'écoulement de courant d'une source à + 6,3 volts reliée à la résistance 87, par la résistance 87 et le réseau de diodes 86, jusqu'au collecteur du transistor 75. En môme temps, le courant de collecteur du transistor 80 développe une tension dans la résistance 88, suffisante pour rendre un transistor 84 conducteur. Le transistor 84 est conducteur d'un courant d'émetteur à travers des résistances 90 et 91, et il produit la tension EB de réglage de luminosité à son collecteur ou sortie. Une diode 96 dans le circuit d'émetteur du transistor 84 est non-conductrice sur la

région de transition. La pente de la fonction de transfert de réglage de contraste sur la région

de transition est fonction du gain du transistor 75, déterminé par le rapport de l'impédance de charge de collecteur à l'impédance d'émetteur

du transistor 75. Sur cette région, l'impédance de collec-

teur du transistor 75 est réduite et comprend l'impédance de charge effective du réseau de contraste 30 et

l'impédance de charge effective présentée par la combinai-

son du réseau 86 de diodes conductrices et de la résistance 87, ces deux impédances de-charge étant agencées de façon que l'impédance de charge effective de collecteur du transistor 75 soit réduite en comparaison avec l'impédance de charge de collecteur du transistor 75 dans la région de contraste. Ainsi, le gain du réglage de contraste du transistor 75 dans la région de réglage de transition est inférieur au gain du transistor 75 dans la région de

réglage de contraste.

La pente de la fonction de transfert de réglage de luminosité sur la région de transition est fonction du gain du transistor 84. Ce gain est déterminé par le rapport de l'impédance effective présentée par le réseau de réglage de luminosité 58, qui comprend l'impédance de charge de collecteur du transistor 84, aux valeurs combinées des

résistances de dégénération d'émetteur 90 et 91.

L'intervalle de transition continue jusqu'à ce que le courant s'écoulant dans la résistance 87 en réponse au courant de collecteur du transistor 75 provoque le développement d'une tension de l'ordre de 0,7 volt dans la résistance 87. Une tension correspondante apparaît alors dans la jonction base-émetteur d'un transistor de

blocage 85, le rendant conducteur. Cette tension base-

émetteur du transistor 85 est sensiblement constante avec sa conduction croissante en réponse, la tension de réglage Ec, et elle sert à bloquer la tension dans la résistance 87 à un niveau fixe (0,7 volt). En conséquence, la chute de tension dans la résistance 87 ne varie plus avec les changements continus de la tension de réglage F% avec

l'augmentation de courant des faisceaux.

Ce point détermine la fin de la région de réglage de transition, car de plus amples changements de la tension de réglage Ec (en réponse à des courants de plus en plus élevés des faisceaux) ne produisent plus de changements correspondants de la tension Ep. A ce moment, la tension Ep est bloquée à un niveau fixe (+4,9 volts) égal à la tension de base du transistor de blocage 85 (+6,3 volts), moins la chute de tension fixe du réseau de diodes 86 (+0,7 volt) et la chute de tension fixe base-émetteur du transistor de blocage 85 (+ 0,7 volt). Quand ce point est atteint, seule la tension de réglage de luminosité EB au collecteur ou sortie du transistor 84 continue à varier avec la tension de réglage E0, sur la région de réglage

de luminosité.

Dans la région de réglage de luminosité, la conduction croissante du transistor 75 produit un courant

et une tension accrus de collecteur dans le transistor 80.

Cela provoque à son tour une conduction accrue du transis-

tor 84 et une diminution associée de la tension de

collecteur (EB) du transistor 84. La diode 96 est conduc-

trice quand la région de réglage de luminosité commence à la fin de la région de transition, quand une tension suffisante pour la polariser en direct est développée dans la résistance 91 en réponse au courant d'émetteur du

transistor 84.

La pente de la fonction de réglage de transfert dans la région de luminosité-est fonction du gain du transistor 84. Ce gain est déterminé par le rapport de l'impédance effective présentée par le réseau de luminosité 58 à la résistance 90 seule, car la résistance 91 est bypassée par la très faible impédance de la diode 96, qui

est conductrice sur la région de réglage de luminosité.

Comme la résistance de dégénération d'émetteur 91 est by-

passée sur cette région, le transistor 84 présente un plus fort gain que quand il fonctionne dans la région de transition. Ainsi, la pente de la fonction de transfert de réglage dans la région de réglage de luminosité peut

être ajustée en déterminant la valeur de la résistance 90.

Le courant de collecteur du transistor 75 peut être déterminé de façon prévisible par rapport au courant de collecteur du transistor 80, dans les deux régions de réglage de transition et de luminosité. Ce résultat facilite l'établissement d'un gain prévisible du circuit et de fonctions de réglage de transfert sur les régions

de réglage de transition et de luminosité.

En plus de servir de dispositif de détection pour indiquer le début de la région de transition, le

réseau de diodes 86 sert également à assurer un fonction-

nement régulier et continu du circuit 60 à partir du mode

de réglage de transition jusqu'au mode de régI-ge de luminosité.

En l'absence du réseau de diodes 86, la tension de base (Ep) du transistor 80 serait bloquée à +4,9 volts sur la région de transition comme on l'a mentionné précédemment, à l'exception que la chute de tension de 0,7 volt dans le réseau de diodes 86 serait remplacée par la tension

semblable de décalage émetteur-base du transistor 80.

Dans ce cas également, la caractéristique de conduction de seuil de la jonction PN êmetteur-base du transistor 80

servirait à détecter le début de l'intervalle de transition.

Cependant, avec la base du transistor 80 et le collecteur du transistor 75 bloquésdans ce cas, la demande croissante en courant de collecteur du transistor 75 ne peut être satisfaite que par le courant de base du transistor 80, car aucun courant supplémentaire n'est disponible du réseau de contraste 30. Si le transistor 80 est un dispositif à gain élevé comme dans ce mode de réalisation, il se sature alors rapidement et agit essentiellement comme un commutateur à action rapide, et l'on perd ainsi

le résultat souhaité d'une région de transition régulière.

Ce problème est éliminé dans le mode de réalisation révélé, car le réseau de diodes 86 offre un trajet approprié (comprenant également le trajet collecteur-6metteur du transistor 85 et la résistwice 87) pour le courant de collecteur du transistor 75. Avec l'agencement révélé du réseau de diodes 86, le transistor 80 agit comme un miroir de courant relativement lindaire au lieu d'un commutateur non-linéaire. La fonction de blocage accomplie par la jonction base-émetteur du transistor 85 peut également être accomplie par une diode. Dans un tel cas, la diode sera reliée aux bornes de la résistance 87 et agencée en série avec le réseau de diodes 86 et la source à +6,3 volts, et polarisée pour être conductrice de courant de la même

façon que la jonction base-émetteur du transistor 85.

Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée au mode de réalisation décrit et représenté qui n'a été donné qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci sont exécutées suivant son esprit et mises en oeuvre dans

le cadre de la protection comme revendiquée.

Claims (14)

REVENDICATIONS

1.- Dispositif, dans un système pour le traitement d'un signal vidéo représentatif d'une image ayant une composante d'amplitude de crête déterminant le contraste de l'image et une composante en courant continu déterminant la luminosité de l'image, ledit système comprenant un

canal de traitement du signal vidéo; et un tube reproduc-

teur de l'image ayant une électrode de réglage de l'inten-

sité pour reproduire une image en réponse aux signaux vidéo appliqués à ladite électrode par ledit canal,

caractérisé par un moyen pour dériver un signal représenta-

tif de la grandeur de courants excessifs des faisceaux conduits par ledit tube-image au-dessus d'un niveau de courant de seuil; un premier moyen à conduction réglable (75) ayant une entrée reliée audit signal représentatif et une sortie, et présentant une conduction variable de courant selon la grandeur dudit signal représentatif sur de première, seconde et troisième gammes de courants excessifs des faisceaux de plus en plus importants; un moyen pour appliquer un premier signal de réglage dérivé du signal de sortie dudit premier moyen à conduction réglable audit canal vidéo afin de modifier la composante d'amplitude de crt ou la composante en courant continu dudit signal vidéo dans une direction tendant à limiter des courants excessifs des faisceaux au-delà dudit niveau de seuil; un second moyen à conduction réglable (84) ayant une entrée et une sortie; un moyen de conduction de seuil (80) pour appliquer des variations de conduction dudit premier moyen à conduction réglable à l'entrée dudit second moyen à conduction réglable, la conduction dudit premier moyen correspondant à des courants excessifs des faisceaux audelà de ladite première gamme; un moyen pour appliquer un second signal de réglage dérivé de la sortie dudit second moyen à conduction réglable audit canal vidéo afin de modifier l'autre desdites composantes d'amplitude de crête et en courant continu dudit signal vidéo dans une direction tendant à limiter les courants des faisceaux du tube-image au- delà de ladite première gamme, ainsi lesdites composantes d'amplitude de crête et en courant continu sont modifiées pour limiter des courants excessifs des faisceaux au-delà de la seconde gamme; et un moyen (85) pour bloquer ledit premier signal de réglage à un niveau sensiblement fixe quand la conduction dudit premier moyen à conduction réglable correspond à des courants excessifs des faisceaux au-delà de ladite seconde gamme, et l'autre desdites composantes d'amplitude de crête et en courant continu dudit signal vidéo est modifiée seule pour limiter des courants excessifs des faisceaux au-delà de ladite

troisième gamme.

2.- Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier signal de réglage précité est appliqué au canal précité pour modifier la composante d'amplitude de crûte du signal vidéo précité en présence de courants excessifs des faisceaux dans la première gamme précitée; et en ce que le second signal de réglage précité est appliqué audit canal pour modifier la composante en courant continu dudît signal vidéo, en présence de courants

excessifs des faisceaux dans la troisième gamme précitée.

3.- Dispositif selon l'une quelconque des

revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le moyen

précité de dérivation de signaux dérive un signal de réglage représentatif de la grandeur des courants moyens

des faisceaux conduits par le tube-image précité.

4.- Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que le système précité comprend un moyen d'alimentation en haute tension (50) pour appliquer, au tube-image (38) précité, un potentiel de fonctionnement; et en ce que le moyen de dérivation de signaux précité est relié audit moyen d'alimentation en haute tension de façon que le signal de réglage dérivé précité soit représentatif du courant tiré par ledit tube-image à

partir dudit moyen d'alimentation en haute tension.

5.- Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la première gamme de courants précitée, la seconde gamme de courants précitée et la troisième de

courants précitée sont à peu près égales en grandeur.

6.- Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier moyen à conduction réglable précité comprend un premier transistor (75) ayant des électrodes d'entrée et de sortie; en ce que le moyen d'accouplement de conduction de seuil précité comprend un second transistor (80) ayant une électrode d'entrée reliée à l'électrode de sortie dudit premier transistor et une électrode de sortie; et en ce que le second moyen à

conduction réglable précité comprend un troisième transis-

tor (84) ayant une électrode d'entrée reliée à l'électrode de sortie dudit second transistor, et une électrode de sortie.

7.- Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que le moyen de conduction de seuil précité comprend de plus un moyen formant diode (86) relié entre l'électrode de sortie du premier transistor

précité et une source de potentiel en courant continu.

8.- Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que le moyen formant diode précité et le second transistor précité sont agencés en configuration

de miroir de courant.

9.- Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que le moyen de blocage comprend une jonction PN semi-conductrice (80) reliée à la source de courant continu précitée, ladite jonction étant agencée en série avec le moyen formant diode précité et étant de même polarisation pour la conduction de courant par rapport audit moyen formant diode; et en ce qu'une impédance en courant continu est reliée entre ledit moyen

formant diode et la source de courant continu.

10.- Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que le moyen de blocage précité comprend un quatrième transistor (85) ayant une première électrode reliée à la source de courant continu précitée, une seconde électrode reliée à une alimentation de fonctionnement, et une troisième électrode reliée au moyen formant diode

précité, lesdites seconde et troisième électrodes définis-

sant un trajet conducteur de courant principal dudit quatrième transistor en série avec ledit moyen formant diode et ayant la même polarisation pour la conduction de courant par rapport audit moyen formant diode; et en ce qu'une impédance en courant continu (87) est reliée entre les première et troisième électrodes dudît quatrième transistor.

11.- Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que le moyen de conduction de seuil précité comprend de plus une diode (86) reliée entre l'électrode de sortie du premier transistor précité et une source de potentiel en courant continu, et agencée en configuration de miroir de courant avec ledit second transistor; en ce que le moyen de blocage précité comprend un quatrième transistor (85) avec une base reliée à la source de courant continu, un collecteur relié à une tension d'alimentation de fonctionnement et un émetteur relié à ladite diode, ledit quatrième transistor et ladite diode étant agencés en série et ayant la même polarisation pour la conduction de courant; et en ce qu'une résistance (87) est reliée entre ladite diode et ladite source de

courant continu.

12.- Dispositif selon la revendication 11,

caractérisé en ce que la résistance précitée est directe-

ment reliée à la jonction base-émetteur du quatrième

transistor précité.

13.- Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier moyen à conduction réglable précité présente un premier gain sur la première gamme, et un gain modifié sur la seconde gamme; et en ce que le second moyen à conduction réglable présente un premier gain sur la seconde gamme et un gain modifié sur

la troisième gamme.

14.- Dispositif selon la revendication 13,caractérisé en ce que le premier moyen à conductioni6glable précité comprend une impédance de charge formant le moyen de conduction de seuil, le gain dudit premier moyen à conduction réglable étant sensible à la grandeur de ladite impédance de charge; et en ce que ledit premier moyen à conduction réglable présente son premier gain quand le moyen de conduction de seuil précité présente un premier état conducteur et que ladite impédance de charge manifeste une première grandeur, et ledit premier moyen à conduction réglable présente son gain modifié quand ledit moyen de conduction de seuil présente un second état conducteur et

que l'impédance de charge manifeste une seconde grandeur.