FI95210B - Jauhatuskanki käytettäväksi pyörivässä rouhinmyllyssä - Google Patents
Jauhatuskanki käytettäväksi pyörivässä rouhinmyllyssä Download PDFInfo
- Publication number
- FI95210B FI95210B FI891621A FI891621A FI95210B FI 95210 B FI95210 B FI 95210B FI 891621 A FI891621 A FI 891621A FI 891621 A FI891621 A FI 891621A FI 95210 B FI95210 B FI 95210B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- hardness
- core
- hrc
- rod
- microstructure
- Prior art date
Links
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 12
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 11
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 4
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 abstract description 2
- 235000019589 hardness Nutrition 0.000 description 31
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 15
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 15
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 9
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000282342 Martes americana Species 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L barium sulfate Chemical compound [Ba+2].[O-]S([O-])(=O)=O TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000011067 equilibration Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000013001 point bending Methods 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/36—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for balls; for rollers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C17/00—Disintegrating by tumbling mills, i.e. mills having a container charged with the material to be disintegrated with or without special disintegrating members such as pebbles or balls
- B02C17/18—Details
- B02C17/20—Disintegrating members
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S148/00—Metal treatment
- Y10S148/902—Metal treatment having portions of differing metallurgical properties or characteristics
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crushing And Grinding (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Crushing And Pulverization Processes (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Mechanical Treatment Of Semiconductor (AREA)
- Paints Or Removers (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Disintegrating Or Milling (AREA)
Description
1 95210
Jauhatuskanki käytettäväksi pyörivässä rouhinmyllyssä. -Malstäng för användning i en roterande krosskvarn.
Esillä olevan keksinnön kohteena on parannettu jauhatuskanki käytettäväksi tavanomaisessa pyörivässä jauhatus- tai kankimyl-lyssä, jossa jauhetaan hienoksi malmin, kiven, hiilen ja vastaavan tapaista materiaalia. Tarkemmin sanoen keksinnön mukainen jauhatuskanki on hiili- tai seosteräskanki, joka on lämpökäsitelty kovan mikrorakenteen muodostamiseksi kangen ulkopintaan ja pehmeämmän mikrorakenteen kangen ytimeen.
Teräksisten jauhatuskankien kulumiskestävyys yleensä paranee kovuuden lisääntyessä. Viimeaikaiset yritykset kovuuden lisäämiseksi edelleen kulumiskestävyyden parantamiseksi ovat kuitenkin epäonnistuneet, koska kovuuden lisääntyminen on aiheuttanut mur-tumismäärien lisääntymisen. Tavanomaisen lämpökäsitellyn jauha-tuskangen mikrorakenteessa on martensiittipinta ja perliitti-ydin. Ytimessä voi olla satunnaisia bainiitti- ja martensiitti-alueita johtuen kangen keskiviivan erkaantumisesta. Näiden perliittiytimisten kankien kovuuden lisäys on aiheuttanut runsaasti rikkoutumisia kankien suorittaessa kasakaditoimintaa jauhatuslaitoksessa. Rikkoutumisen aiheuttama murtuma voi olla pituussuuntainen tai poikittaissuuntainen. Pituussuuntainen murtuma alkaa normaalisti jauhatuskangen jommasta kummasta päästä ja etenee pitkin pitkittäisakselia. Poikittaismurtuma voi alkaa mistä tahansa kohdasta kangen pituudelta ja etenee kohtisuoraan pitkittäisakseliin nähden. Kangen särkymistä jauhatuslaitoksessa ei voida hyväksyä johtuen lisääntyneistä kustannuksista, käytetyistä kankimääristä ja hukka-ajasta särkyneiden kankien poistamiseksi laitoksen sisältä. Tästä syystä terästehtaat optimoivat martensiittimuodostuksen syvyyden ja kovuuden kangen poikkileik-' - kaukseen lisäämättä ytimen kovuutta rikkkoutumisten estämiseksi.
US-patentissa 4,589,934 on esitetty teräksinen jauhatuskanki, jossa on 0,6 - 1 % hiiltä, 0,7 - 1 % mangaania, 0,1 - 4 % piitä, 0,15 - 0,35 % molybdeeniä, 0,2-0, 4 % kromia ja loput rautaa kaikkien lukujen ollessa painoprosentteja. Kangen ulkopinnassa 2 95210 on martensiittinen mikrorakenne, jonka kovuus on suurempi kuin HRC 50 ja lisäksi siinä on perliittiydin, jonka kovuus on HRC 30-45. Särkymisten minimoimiseksi on esitetty kankeen muodostettavaksi pehmeät pääosat, joiden kovuus on HRC 35-50. Austenoitu-mislämpötilaan tapahtuneen kuumennuksen jälkeen kangen päitä ei karkaisusammuteta kankea jäähdytettäessä erittäin kovan marten-siittimikrorakenteen estämiseksi muodostumasta niihin.
Kaikesta huolimatta on jo kauan ollut tarvetta parantaa jauha-tuskangen kulumiskestävyyttä lisäämällä pinnan kovuutta. Kangen pinnan kovuuden lisääminen arvoon HRC 55 ja sen yläpuolelle samalla säilyttäen kangen ytimen kovuus arvossa noin HRC 40 antaa jatkuvasti suuria särkymislukuja.
Keksinnön mukaisesti on määritelty, että jauhatuskangen kovuus-profiilia voidaan korottaa lisäämättä särkymisiä hidastamalla periiitin muodostusta muuntolämpökäsittelyn aikana jäähdytettäessä austeniitista. Kun perliitti kangen ytimen mikrorakenteessa saadaan minimoiduksi ja korvataan bainiitilla tai bainiitilla ja martensiitilla, kangen kulumiskestävyyden lisäksi paranee myös särkymiskestävyys. Kulumiskestävyys paranee siitä syystä, että kangen poikkileikkauksen kovuusprofiili kasvaa. Yllättäen särky-miskestävyys itse asiassa parani verrattuna tavanomaisiin kan-kiin, joissa on pehmeämmät perliittiytimet.
Keksinnön tarkoituksena on lisätä jauhatuskangen poikkileikkaus-kovuutta lisäämättä kangen rikkoutumisia käytön aikana.
Keksinnön mukaisen jauhatuskangen tunnusmerkkien osalta viitataan oheisiin patenttivaatimuksiin.
: Keksinnön eräs tunnusmerkki on hidastaa perliitin muodostumista ytimen mikrorakenteessa kangen muuntolämpökäsittelyn aikana.
Keksinnön eräs toinen tunnusmerkki on poistaa perliitti olennaisesti lämpökäsitellyn jauhatuskangen ytimen mikrorakenteesta.
3 95210
Edelleen keksinnön tunnusmerkkinä on muodostaa lämpökäsitelty jauhatuskanki, jonka ytimen mikrorakenne on ainakin noin 50-prosenttisesti bainiittia.
Keksinnön tunnusmerkkinä on lisäksi muodostaa lämpökäsitelty jauhatuskanki, jonka martensiittipinnan kovuus on ainakin HRC 55 ja ytimen mikrorakenne on bainiittia, martensiittia ja mahdollisesti vääjäämättä mukana olevaa perliittiä ja jonka kovuus on ainakin HRC 40.
Keksinnön etuna ovat alentuneet kustannukset johtuen parantuneesta kulumiskestävyydestä ja pidentyneestä käyttöiästä ilman, että rikkoutumiset lisääntyvät käytön aikana.
On selvää, että keksinnön mukaiset teräksiset jauhatuskanget ovat rakenteeltaan pitkänomaisia ja ne voidaan valmistaa hiili-tai seosteräksestä tankovalamalla harkoksi, pyöreäksi tai vastaavaksi tai harkkovalamalla. Halkaisijat ovat tyypillisesti noin 75 - 125 mm ja pituudet voivat vaihdella välillä noin 3-6,5 metriä.
Selvitettäessä mikrorakennetta ja kovuutta jauhatuskangen poikkileikkausta käsitellään siten, että siinä on ulkopinta ja ydin. Käsitteellä pinta ymmärretään rengasmaista ulko-osaa, joka vie noin 40-80 % jauhatuskangen poikkileikkausalasta. Käsitteellä ^ ydin tarkoitetaan jauhatuskangen poikkileikkausalan jäljelle jäävää rengasmaista sisäosaa, joka on noin 60-20 %.
Erilaisia kemiallisia koostumuksia teräksessä voidaan käyttää keksinnön mukaisten parantuneiden tulosten aikaansaamiseksi.
. Tärkein edellytys eutektoidisen tai lievästi hypereutektoidisen : teräksen aikaansaamiseksi on valita seoskoostumus, jonka jatkuva jäähtymiskäyrä austeniitista muodostaa korostuneen "bainiitti-ulokkeen". Jäähdytettäessä terästä austeniitista tiedetään, että molybdeeni hidastaa perliitin muodostumista lämpötila-alueella 650 - 500°C ja kromi hidastaa perliitin muodostumista lämpötila-alueella 550 - 500°C. Keksinnön mukaisesti on määritelty, että 4 95210 periiitin muuntuminen voidaan minimoida tai välttää hitaammilla jäähdytysnopeuksilla sammutuskarkaistaessa jauhatuskanki auste-noitumislämpötilasta. Valitsemalla oikealla tavalla molybdeeni ja kromi muodostuu kangen ytimen mikrorakenne bainiitista tai bainiitista ja martensiitista, jolloin mukana on vähän tai ei lainkaan perliittiä. Tällöin keksinnön mukainen edullinen seos sisältää ainakin 0,25 paino-% molybdeeniä ja ainakin 0,25 % paino-% kromia. Vielä edullisempi seos periiitin muuntumisen estämiseksi sisältää ainakin 0,30 % paino-% molybdeeniä ja ainakin 0,40 paino-% kromia. Luonnollisesti on selvää, että perliittiä ei kyetä täysin eliminoimaan ytimestä. Esimerkiksi valanteista valmistetuissa kangissa, joissa esiintyy keskiviivan erkaantumista, on usein vääjäämättömiä perliittijäänteitä, esim. alle 10 %.
Laajimmin käytetyt jauhatuskangen halkaisijat ovat 76,89 ja 102 mm. Näille kolmelle koolle ovat edullisia kemiallisia koostumuksia seuraavasti:
Halkaisija (mm) Paino-% kromia Paino-% molybdeeniä 76 0,35 - 0,45 0,31 - 0,35 89 0,40 - 0,50 0,33 - 0,37 102 0,40 - 0,50 0,35 - 0,39
Kovettuvuus tai kovuussyvyys voidaan säätää alentamalla mangaania lisääntyneen molybdeenin kompensoimiseksi. Tällöin mangaania tulisi edullisesti olla vähemmän kuin 0,7 paino-%.
Keksinnön valaisemiseksi paremmin valmistettiin 150 tonnin sähköuunissa sulaa terästä, jolla oli seuraava koostumus paino-%:na: hiili = 0,81 kromi = 0,48 mangaani = 0,45 molybdeeni = 0,36 pii = 0,20 alumiini = 0,03 loput rautaa ja väistämättömiä epäpuhtauksia.
5 95210
Sula teräs valettiin 560 mm x 560 mm kokoisiksi harkoiksi ja valssattiin halkaisijaltaan 89 mm oleviksi kangiksi. Koesyistä kanget katkaistiin 3800 mm pitkiksi ja niille suoritettiin kaksi erilaista tavanomaista austenointi- ja sammutuslämpökäsittelyä. Vertailun vuoksi mukaan otettiin seos, jolla oli tavanomainen koostumus.
Näiden seosten poikkileikkauksen Rockwell C-kovuusprofiilit muodostuivat seuraaviksi: _Kovuus (HRC)
Tavanomainen Keksintö Keksintö Näyte 1_ 2 3 pinta 54 63 63 10 mm 50 63 63 20 mm 42 44 60 30 mm 40 41 50 keskusta 35 41 47 AVH* 47 54 59
Ytimen mikro- 80-90 % per- >80 % bainiit- >50 % rakenne liittia tia bainiittia < 20 % marten- < 20 % marten- <50 % mar- siittia siittia tensiittia hieman perliittiä keskimääräinen tilavuuskovuus (Average volymetric hardness) f
Tavanomaisen näytteen 1 ytimen mikrorakenne oli pääasiallisesti perliittiä ja jonkin verran martensiittia.. Näytteet 2 ja 3 ovat esimerkkejä yllä kuvatun keksinnön mukaisen kemiallisen seoksen käytöstä, johon kuuluu riittävästi molybdeeniä ja kromia lämpökäsitellyn jauhatuskangen seostamiseksi siten, että sen ytimeen .* muodostuu seosmikrorakenne, jossa on bainiittia, martensiittia ja vääjäämättä mukana olevaa perliittiä. Edullisesti ydin on pääasiallisesti bainiittia ja loppuosa on martensiittia. Näytteessä 2 on martensiittipinta, jonka kovuus on HRC 63. Ydin oli enimmäkseen bainiittia ja alle 20-prosenttisesti martensiittia, 6 95210 jolloin sen minimikovuus oli HRC 41 . Näytteen 2 mukaisten kenkien testaus varsinaisessa tuotantokankimyllyssä osoitti, että kuluminen väheni dramaattisesti ja lähes 20-prosenttisesti verrattuna näytteen 1 mukaisiin tavanomaisiin kankiin. Näytteen 3 ydin oli ainakin 50-prosenttisesti bainiittia lopun ollessa mar-tensiittia. Perliittiä ei esiintynyt. Voidaan todeta, että molemmilla keksinnön mukaisilla näytteillä on huomattavasti suuremmat keskimääräiset tilavuuskovuudet kuin näytteen 1 mukaisella tavanomaisella jauhatuskankiteräksellä. Yritettäessä parantaa perliittiytimisten jauhatuskankien pintakovuutta oli seurauksena suuret rikkoutumismäärät sijoitettaessa kanget käyttöön. Lisäksi pintakovuuden lisääminen ei lisää ytimen kovuutta, koska noin HRC 40:n kovuus on suunnilleen maksimi per-liitille teräksessä, jossa on 0,8 paino-% hiiltä.
Korkeamman kovuusprofiilin vaikutuksen vertailemiseksi edelleen verrattiin keksinnön mukaisia näytteen 2 kankia ja perliittiyti-misiä näytteen 1 kankia käyttämällä normaalia kolmipisteistä taivutustestiä. Keskimääräinen murtokuormitus kangissa, joissa oli keksinnön mukainen korkeampi kovuusprofiili ja bainiittimar-tensiittiseosydin, oli 105.800 kg ja pääasiallisesti perliittiä olevan ytimen sisältävien kankien keskimääräinen murtokuormitus oli 92.000 kg. Tämä tarkoittaa sitä, että keksinnön mukaisesti valmistettujen kankien murtolujuus oli noin 15 % parempi kuin tavanomaisesti valmistettujen kankien, joiden ytimen mikrorakenne oli pääasiallisesti perliittiä.
Keksinnön mukaisesti valmistetut tuotantokokoiset jauhatuskanget (näyte 2) arvioitiin kokeellisesti merkityllä kankitestillä todellisessa tuotantoon tarkoitetussa jauhatuslaitoksessa käsittelemällä kuparimalmia. 733 testitunnin jälkeen näiden kankien \ keskimääräinen halkaisijahäviö oli 19,8 % vähemmän kuin jauha tuslaitoksessa olevien tavanomaisesti valmistettujen kankien (näyte 1).
Tässä esitetty uusi jauhatuskangen mikrorakenne saatiin käyttämällä tavanomaista lämpökäsittelyä. Esimerkiksi tässä viitteenä 7 95210 esitetyssä US-patentissa 4,589,934, sarake 5 ja taulukko 1, on esitetty lämpökäsittely keksinnön mukaisen parannetun jauhatus-kangen valmistamiseksi. Luonnollisesti on selvää, että alun aus-tenoitumislämpötilaa ja lopullista tasauslämpötilaa voidaan vaihdella riippuen halutusta bainiittimäärästä ja kangen profii-likovuudesta.
On selvää, että keksintöön voidaan tehdä monia erilaisia muutoksia irtautumatta sen ajatuksesta ja suojapiiristä. Seosta voidaan vaihdella, kunhan vain ytimen mikrorakenne on bainiittia tai bainiittia ja martensiittia, joka muodostuu austeniittivai-heesta tapahtuvan muutosjäähdytyksen aikana. Jauhatuskangen lähtömateriaalina voi olla pyöreä raakavalu, jota valetaan jatku-kuvasti lopulliseen halkaisijaan. Vaihtoehtoisesti jauhatuskanki voidaan kuumavalssata alunperin tankovaletuista tai harkkovale-tuista muotokappaleista. Kangen lämpökäsittely tai karkaisu voidaan suorittaa linjakäsittelynä tankovalun tai kuumavalssauk-sen jälkeen. Vaihtoehtoisesti kangen voidaan antaa jäähtyä ja suorittaa sen jälkeinen lämpökäsittely erillisenä prosessivaiheena. Riippuen kemiasta ja lämpökäsitellystä kangen pinnan ja ytimen mikrorakenne voivat molemmat olla enimmäkseen bainiittia. Tästä syystä keksinnön rajat tulee määritellä oheisista patenttivaatimuksista .
Claims (4)
1. Jauhatuskanki käytettäväksi pyörivässä rouhinmyllyssä, joka jauhatuskanki on lämpökäsiteltyä hiili- tai seosterästä ja jossa on pinta ja ydin, tunnettu siitä, että kangessa on ainakin noin 0,7 % hiiltä, ainakin noin 0,30 % molybdeeniä, ainakin noin 0,30 % kromia, alle noin 0,7 % mangaania, kaikkien prosenttilukujen ollessa painoprosentteja, jolloin pinnan mikrorakenne on olennaisesti martensiittia ja sen kovuus on ainakin noin HRC 60, ja jolloin ytimen mikrorakenne on ainakin noin 50-prosenttisesti bainiittia ja sen kovuus on ainakin noin HRC 40, josta syystä kangella on parantunut kulumiskestävyys ja parantunut murto-kestävyys .
2. Jauhatuskanki käytettäväksi pyörivässä rouhinmyllyssä, joka jauhatuskanki on lämpökäsiteltyä hiili- tai seosterästä ja jossa on pinta ja ydin, tunnettu siitä, että kangessa on ainakin 0,7 paino-% hiiltä, ainakin 0,25 paino-% kromia, ainakin 0,25 % molybdeeniä, ja vähemmän kuin 0,7 paino-% mangaania, jolloin pinnan mikrorakenne on olennaisesti martensiittia, jonka kovuus on ainakin noin HRC 55 ja jolloin ytimen mikrorakenne on ainakin noin 50-prosenttisesti bainiittia kovuuden ollessa ainakin noin HRC 40, josta syystä kangella on parantu-• nut kulumiskestävyys ja parantunut murtokestävyys.
3. Patenttivaatimuksen 2 mukainen kanki, tunnettu siitä että pinnan kovuus on ainakin noin HRC 60.
4. Patenttivaatimuksen 3 mukainen kanki, tunnettu siitä, että siinä on ainakin 0,30 paino-% molybdeeniä, ainakin 0,40 paino-% kromia ja alle 0,7 paino-% mangaania. 95210
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US17840488 | 1988-04-06 | ||
| US07/178,404 US4840686A (en) | 1988-04-06 | 1988-04-06 | Bainitic core grinding rod |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI891621A0 FI891621A0 (fi) | 1989-04-05 |
| FI891621A FI891621A (fi) | 1989-10-07 |
| FI95210B true FI95210B (fi) | 1995-09-29 |
| FI95210C FI95210C (fi) | 1996-01-10 |
Family
ID=22652432
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI891621A FI95210C (fi) | 1988-04-06 | 1989-04-05 | Jauhatuskanki käytettäväksi pyörivässä rouhinmyllyssä |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4840686A (fi) |
| EP (1) | EP0336090B2 (fi) |
| AT (1) | ATE100498T1 (fi) |
| AU (1) | AU615044B2 (fi) |
| BR (1) | BR8901551A (fi) |
| CA (1) | CA1315254C (fi) |
| DE (1) | DE68912378T3 (fi) |
| ES (1) | ES2048219T5 (fi) |
| FI (1) | FI95210C (fi) |
| GR (1) | GR3025722T3 (fi) |
| NO (1) | NO177503C (fi) |
| ZA (1) | ZA891318B (fi) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994023086A1 (en) * | 1993-04-06 | 1994-10-13 | Nippon Steel Corporation | Bainite rod wire or steel wire for wire drawing and process for producing the same |
| US5865385A (en) * | 1997-02-21 | 1999-02-02 | Arnett; Charles R. | Comminuting media comprising martensitic/austenitic steel containing retained work-transformable austenite |
| US5902423A (en) * | 1998-03-16 | 1999-05-11 | Stelco Inc. | Heat treatment of grinding rod |
| US5972135A (en) * | 1998-06-03 | 1999-10-26 | Stelco Inc. | Stress relieved grinding rod having hard outer shell |
| US6074765A (en) * | 1998-06-03 | 2000-06-13 | Stelco Inc. | Grinding rod chemistry and method of heat treatment to enhance wearability |
| CN101152706B (zh) * | 2006-09-26 | 2010-09-22 | 淄博大亚金属制品有限公司 | 贝氏体钢丸及制作工艺 |
| DE102010012830B4 (de) * | 2010-03-25 | 2017-06-08 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Verfahren zur Herstellung einer Kraftfahrzeugkomponente und Karosseriebauteil |
| DE102010048209C5 (de) * | 2010-10-15 | 2016-05-25 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines warmumgeformten pressgehärteten Metallbauteils |
| CN103623894A (zh) * | 2013-10-31 | 2014-03-12 | 华能国际电力股份有限公司 | 双进双出钢球磨煤机 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB533873A (en) * | 1939-12-07 | 1941-02-21 | Alfred Augustus Thornton | Grinding elements for use in ball mills, and method of making such elements |
| US3170641A (en) * | 1961-10-16 | 1965-02-23 | Armco Steel Corp | Treated grinding rods |
| DE1244534B (de) * | 1964-11-10 | 1967-07-13 | Kloeckner Werke Ag | Aus Stahl bestehende Mahlstaebe fuer Stabrohrmuehlen |
| US3895972A (en) * | 1972-05-18 | 1975-07-22 | Torrington Co | Thermal treatment of steel |
| US4016015A (en) * | 1972-10-31 | 1977-04-05 | Centre De Recherches Metallurgiques-Centrium Voor Research In De Metallurgie | Rolled steel rod or bar |
| IT1090143B (it) * | 1975-01-29 | 1985-06-18 | Centre Rech Metallurgique | Procedimento per fabbricare dei prodotti laminati di acciaio |
| BE836409A (fr) * | 1975-12-08 | 1976-04-01 | Procede pour la fabrication de produits en acier lamines a structure compositif | |
| US4023988A (en) * | 1976-02-02 | 1977-05-17 | Ford Motor Company | Heat treatment for ball bearing steel to improve resistance to rolling contact fatigue |
| SU582320A1 (ru) * | 1976-04-12 | 1977-11-30 | Предприятие П/Я А-3686 | Сталь |
| JPS5573849A (en) * | 1978-11-22 | 1980-06-03 | Kawasaki Steel Corp | Refined high strength steel of low surface hardness |
| US4589934A (en) * | 1981-08-24 | 1986-05-20 | Armco Inc. | Grinding rod and method for production thereof |
| US4470854A (en) * | 1981-10-01 | 1984-09-11 | Kabushiki Kaisha Komatsu Seisakusho | Surface hardening thermal treatment |
| CA1332210C (en) * | 1985-08-29 | 1994-10-04 | Masaaki Katsumata | High strength low carbon steel wire rods and method of producing them |
-
1988
- 1988-04-06 US US07/178,404 patent/US4840686A/en not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-02-07 CA CA000590352A patent/CA1315254C/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-02-20 ES ES89102939T patent/ES2048219T5/es not_active Expired - Lifetime
- 1989-02-20 AT AT89102939T patent/ATE100498T1/de not_active IP Right Cessation
- 1989-02-20 EP EP89102939A patent/EP0336090B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-02-20 DE DE68912378T patent/DE68912378T3/de not_active Expired - Lifetime
- 1989-02-21 ZA ZA891318A patent/ZA891318B/xx unknown
- 1989-03-15 NO NO891119A patent/NO177503C/no unknown
- 1989-04-03 BR BR898901551A patent/BR8901551A/pt not_active IP Right Cessation
- 1989-04-05 FI FI891621A patent/FI95210C/fi active IP Right Grant
- 1989-04-05 AU AU32472/89A patent/AU615044B2/en not_active Expired
-
1997
- 1997-12-19 GR GR970403371T patent/GR3025722T3/el unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR8901551A (pt) | 1989-11-14 |
| NO891119L (no) | 1989-10-09 |
| DE68912378T2 (de) | 1994-07-28 |
| EP0336090B2 (en) | 1997-11-19 |
| DE68912378T3 (de) | 1998-03-12 |
| FI891621A0 (fi) | 1989-04-05 |
| NO177503C (no) | 1995-09-27 |
| ES2048219T3 (es) | 1994-03-16 |
| ES2048219T5 (es) | 1998-01-16 |
| EP0336090B1 (en) | 1994-01-19 |
| EP0336090A1 (en) | 1989-10-11 |
| CA1315254C (en) | 1993-03-30 |
| FI891621A (fi) | 1989-10-07 |
| FI95210C (fi) | 1996-01-10 |
| DE68912378D1 (de) | 1994-03-03 |
| ATE100498T1 (de) | 1994-02-15 |
| NO891119D0 (no) | 1989-03-15 |
| AU3247289A (en) | 1989-10-12 |
| ZA891318B (en) | 1989-11-29 |
| US4840686A (en) | 1989-06-20 |
| GR3025722T3 (en) | 1998-03-31 |
| NO177503B (no) | 1995-06-19 |
| AU615044B2 (en) | 1991-09-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1862561B1 (en) | Oil well seamless pipe having excellent sulfide stress cracking resistance and method for manufacturing an oil well seamless steel pipe | |
| RU2201468C2 (ru) | Сталь для изготовления стальной детали холодной пластической деформацией и способ изготовления детали | |
| KR100619841B1 (ko) | 고 실리콘/저 합금 내충격 · 내마모용 고탄성 고강도강및 그의 제조방법 | |
| JP2004315890A (ja) | 転動疲労寿命の優れた鋼材及びその製造方法 | |
| EP2034036A2 (en) | Wire rod having excellent wire drawability and its production method | |
| FI95210B (fi) | Jauhatuskanki käytettäväksi pyörivässä rouhinmyllyssä | |
| JPH09296215A (ja) | 球状黒鉛鋳鉄部材の製造方法 | |
| JPS6358881B2 (fi) | ||
| JP3733229B2 (ja) | 冷間加工性及び耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用棒鋼の製造方法 | |
| RU2695719C1 (ru) | Способ изготовления арматурной стали | |
| KR100544752B1 (ko) | 냉간성형성이 우수한 고탄소 볼트용강 선재의 제조방법 | |
| KR100542005B1 (ko) | 스폿트 용접부의 파단신율이 개선된 프리스트레스트콘크리트용 강봉 | |
| JPH01225751A (ja) | 耐スポーリング性に優れた高負荷冷間圧延用ワークロールおよびその製造方法 | |
| KR100516518B1 (ko) | 냉간성형성과 지연파괴 저항성이 우수한 고강도 강과 강가공물의 제조방법 | |
| KR100946068B1 (ko) | 고강도 과공석강 및 이를 이용한 과공석강 선재의 제조방법 | |
| KR102362665B1 (ko) | 선재, 고강도 강선 및 이들의 제조방법 | |
| KR100398384B1 (ko) | 강도와인성이우수한강선용선재의제조방법 | |
| KR940008059B1 (ko) | 노르말라이징에 의한 강인, 고청정 비조질 중형봉강의 제조방법 | |
| JPH0229727B2 (ja) | Dorirukaraayobokonoseizohoho | |
| KR101289104B1 (ko) | 선재, 강선 및 강선의 제조 방법 | |
| KR100815748B1 (ko) | 경화능과 내충격성이 우수한 후물용 고탄소공구강대의제조방법 | |
| KR100524617B1 (ko) | 충격인성이 우수한 고탄소공구강대 | |
| KR100391897B1 (ko) | 고인성 합금주강과 그 제조방법 및 이를 이용한 이중주조물 | |
| KR100544753B1 (ko) | 냉간성형성이 우수한 중탄소 볼트용 선재의 제조방법 | |
| JPH07238340A (ja) | 高面圧疲労強度と被削性および高周波焼入性に優れた鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BB | Publication of examined application | ||
| PC | Transfer of assignment of patent |
Owner name: GS TECHNOLOGIES OPERATING CO., INC. |
|
| FG | Patent granted |
Owner name: MC (BVI) LIMITED |
|
| PC | Transfer of assignment of patent |
Owner name: SCAW INTERNATIONAL Free format text: SCAW INTERNATIONAL |