FI92157B - Pyörrekerroslaitteisto - Google Patents
Pyörrekerroslaitteisto Download PDFInfo
- Publication number
- FI92157B FI92157B FI880717A FI880717A FI92157B FI 92157 B FI92157 B FI 92157B FI 880717 A FI880717 A FI 880717A FI 880717 A FI880717 A FI 880717A FI 92157 B FI92157 B FI 92157B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- vortex
- reactor
- vortex bed
- bed reactor
- fluidized bed
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 63
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 27
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 24
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 6
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 abstract description 5
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 13
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 13
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 10
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 8
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 5
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 1
- 239000004058 oil shale Substances 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000012798 spherical particle Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
- B01J8/34—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with stationary packing material in the fluidised bed, e.g. bricks, wire rings, baffles
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/48—Apparatus; Plants
- C10J3/482—Gasifiers with stationary fluidised bed
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
- C10J3/56—Apparatus; Plants
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
- C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
- C10K1/02—Dust removal
- C10K1/026—Dust removal by centrifugal forces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B31/00—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus
- F22B31/0007—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus with combustion in a fluidized bed
- F22B31/0061—Constructional features of bed cooling
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
- F23C10/18—Details; Accessories
- F23C10/20—Inlets for fluidisation air, e.g. grids; Bottoms
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
- F23L9/00—Passages or apertures for delivering secondary air for completing combustion of fuel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
- C10J2300/093—Coal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0959—Oxygen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
- C10J2300/1807—Recycle loops, e.g. gas, solids, heating medium, water
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
- C10J2300/1861—Heat exchange between at least two process streams
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2206/00—Fluidised bed combustion
- F23C2206/10—Circulating fluidised bed
- F23C2206/101—Entrained or fast fluidised bed
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Polarising Elements (AREA)
- Mechanical Treatment Of Semiconductor (AREA)
- Optical Communication System (AREA)
- Radiation-Therapy Devices (AREA)
- Platform Screen Doors And Railroad Systems (AREA)
Description
92157
Pyörrekerroslaitteisto
Keksinnön kohteena on pyörrekerrosreaktori, kiinteän aineen erottimesta ja paluujohdosta muodostettu pyör-5 rekerroslaitteisto, eksotermisten prosessien suorittamiseksi kiertoliikkeessä olevassa pyörrekerroksessa, käsittäen johdot happipitoisten primaarikaasujen syöttämiseksi pyörrekerrosreaktorin pohjan läpi, johdot happipitoisten sekundaarikaasujen syöttämiseksi vähintään 1 m:n korkeu-10 teen reaktorinpohjan (6) yläpuolelle, kuitenkin enintään 30 % reaktorin korkeudesta, primaari- ja sekundaarikaasun tuontikohdan välissä pyörrekerrosreaktoriin aukeavan polttoaine johdon ja yhden tai useamman syrjäytyskappaleen, joka osittain peittää pyörrekerrossektorin pohjapinnan. 15 Kiertoliikkeessä olevilla pyörrekerroksilla työs kentelevät menetelmät ja laitteet, erityisesti myös hii-lipitoisten materiaalien polttamiseksi tarkoitetut, ovat osoittautuneet erittäin edullisiksi. Ne ovat monesta syystä ylivoimaisia sellaisiin verrattuna, joita käytetään 20 klassisilla tai tavanomaisilla pyörrekerroksilla.
Erityisesti polttoprosessien osalta perusmenetelmä on selitetty DE-julkaisussa 2 539 546 (vastaava US-patent-tijulkaisu 4 165 717). Poltto suoritetaan kaksivaiheisesti ja palamislämpö johdetaan pois jäähdytyspintojen avulla, 25 jotka on sovitettu sekundaarikaasun syöttökohdan yläpuolelle pyörrekerrosreaktoriin. Menetelmän erityisenä etuna on, että polttoprosessi voidaan teknisesti yksinkertaisella tavalla mukauttaa tehontarpeeseen säätämällä yläreakto-ritilassa suspension tiehyttä ja siten lämmönsiirtoa jääh-30 dytyspinnoi1le.
DE-hakemusjulkaisun 2 624 302 mukaisen, kiertämällä pyörrekerroksella työskentelevän polttoprosessin yhteydessä (vastaava US-patenttijulkaisu 4 111 158) on ehdotettu palamislämmön ottamista osittain tai kokonaan pyörre-35 kerrosreaktorin perään kytketystä pyörrekerrosjäähdytti-mestä ja jäähdytetyn kiinteän aineen johtamista takaisin pyörrekerrosreaktoriin lämpötilan pitämiseksi vakiona.
92157 2
Tehontarpeeseen mukauttaminen tapahtuu tällöin suurentamalla tai pienentämällä pyörrekerrosjäähdyttimen kautta ja sen jälkeen jälleen pyörrekerrosreaktoriin johdetun kiinteän aineen virtaa.
5 Vaikka edellä hahmotellut menetelmät ovat pääpiir teissään osoittautuneet hyviksi, esiintyy pyrittäessä lisääntyvästi suuremman lämpötehon omaaviin laiteyksiköihin tiettyjä vaikeuksia menetelmän suorittamisessa. Vaikeudet ovat oleellisesti siinä, että suurehkot lämpötehot vaati-10 vat reaktorin suurempia mitoituksia, erityisesti suurempia reaktorin poikkileikkauksia, joiden yhteydessä ei enää ole taattu reaktioon vaadittava polttoaineen ja sentapaisen esim. happipitoisen sekundaarikaasun moitteeton poikit-taissekoitus pyörrekerrosreaktorin koko pinnan yli syöttö-15 kohdan alueella. Seurauksena on, että reaktio siirtyy huomattavaksi osaksi yläreaktiotilaan, mahdollisesti tapahtuu jälkipalamista kiinteän aineen ja kaasun erottumisen jälkeen kiinteän aineen erottamisessa.
Keksinnön tehtävänä on saada aikaan pyörrekerros-20 reaktorista, kiinteän aineen erottimesta ja paluujohdosta muodostettu pyörrekerroslaitteisto eksotermisten prosessien suorittamiseksi kiertävässä pyörrekerroksessa, joka takaa moitteettoman käytön myös suuren palamistehon yhteydessä.
25 Tehtävä ratkaistaan keksinnön mukaisella pyörrekerros- reaktorilla, jolle on tunnusomaista se, että mainittu yksi tai useampi syrjäytyskappale peittää 40 - 75 % pyörrekerrosreaktorin pohjapinnasta, ja syrjäytyskappaleen suurin korkeus on puolet pyörrekerrosreaktorin korkeudesta, ja 30 syrjäytyskappale käsittää välineet lisättävien happipi- toisten sekundaarikaasujen syöttämiseksi. Keksinnön mukaisen pyörrekerroslaitteiston suositeltavat suoritusmuo- ' dot on esitetty oheistetuissa patenttivaatimuksissa 2-5.
JP-patenttijulkaisusta 5 819 614 tunnetaan perin-35 teisellä pyörrekerrosperiaatteella toimiva polttolaite, jonka suutinarinalle on sovitettu syrjäytyskappaleita.
. Tämän avulla estetään arinalla olevien kiinteiden partik- 92157 3 keleiden ja kerrostumien muodostuminen. Porrastetun palamisen puuttumisen vuoksi tunnetuissa laitteissa ei ole mitään ongelmia polttoaineen ja sekundaarikaasujen poikit-taissekoittumisessa reaktorin koko poikkipinnalle.
5 Syrjäytyskappaleen geometrinen muoto on suuressa määrin mielivaltainen. Sillä voi olla esimerkiksi pyörre-kerrosreaktorin ympyrän muotoisen poikkileikkausmuodon yhteydessä sylinterin tai katkokartion muoto, jolloin alemman ympäryspinnan keskipiste lepää suunnilleen pohja-10 pinnan keskipisteellä. Suorakulmaisen reaktorin poikkileikkauksen yhteydessä syrjäytyskappaleella voi olla padon muoto, joka päistään liittyy mahdollisesti samansuuntaisesti sijaitseviin reaktorinseiniin ja siten jakaa alemman reaktoritilan kahteen erilliseen kammioon. On myös mahdol-15 lista sovittaa kaksi oleellisesti suorakulmaisesti toistensa suhteen suuntautuvaa patoa, jotka - mikäli ne liittyvät reaktorinseiniin - jakavat alemman reaktoritilan neljään erilliseen kammioon.
Syrjäytyskappale voidaan valmistaa uuninrakennuk-20 sessa tavanomaisesta tulenkestävästä materiaalista. Se voi olla valmistettu myös jäähdytysaineen läpivirtaamista kalvo- tai kelluseinistä, jotka on suojaksi pyörrekerrosreak-toriin osoittavalta sivulta päällystetty sullomassalla. Seinämässä ja pyörrekerrosreaktorin sisäosassa olevien 25 sekundaarikaasun syöttöelinten avulla varmistetaan sekun-' daarikaasun optimaalinen sekoittuminen yksittäisissä kam mioissa ja kammioalueilla.
Keksinnön erään edullisen suoritusmuodon mukaisesti pyörrekerroslaitteisto tunnistetaan yhdestä tai useammasta 30 syrjäytyskappaleesta, jotka käsittävät useisiin tasoihin sovitettuja välineitä happipitoisten sekundaarikaasujen syöttämiseksi. Keksinnön tämä suoritusmuoto luo mahdollisuuden yksittäisten kammioiden tai kammionalueiden panostamiseen sekundaarikaasulla sekä seinämässä että myös 35 pyörrekerrosreaktorin sisällä sijaitsevien syöttöelimien kautta. Täten on taattu optimaalinen sekoittuminen sekun-daarikaasuun.
92157 4
Keksinnön edelleen erään edullisen suoritusmuodon tunnistaa yhdestä tai useammasta syrjäytyskappaleesta, joilla on ylöspäin pienenevä poikkileikkauspinta. Täten ja edellä mainitun suoritusmuodon yhteydessä on saavutetta-5 vissa se etu, että virtausnopeus heilahtelee ainoastaan tietyissä rajoissa syrjäytyskappaleeseen päin osoittavalla reaktorinalueella sekundaarikaasun syötöstä huolimatta.
Kiertoliikkeessä olevan pyörrekerroksen pyörreker-roslaitteistossa käytetylle periaatteelle on tunnusomais-10 ta, että - erotuksena klassiselle pyörrekerrokselle, jossa tiheä faasi on selvällä tiheyserolla erotettu sen yläpuolella olevasta kaasutilasta - jako-olotiloilla ei ole selvää rajakerrosta. Tiheän faasin ja sen yläpuolella sijaitsevan pölytilan välissä ei ole tiheyseroa; kuitenkin 15 reaktorin sisällä kiinteäainepitoisuus vähenee alhaalta ylöspäin jatkuvasti.
Määrittelemällä käyttöedellytykset Frouden ja Ark-himedeen tunnuslukujen välityksellä, saadaan tulokseksi alueet: 20
Pq 0,1 < 3/4 · Fr2 _ “ 10, 25 · "g tai 0,01 < Ar < 100, 30 jolloin dk3 * g(pk " pa) 35 Ar = ___9 . γ2 ja ... ✓ 2 .
40 rr ~^T
92157 5 Tällöin merkitsee: u suhteellinen kaasunopeus m/s Ar Arkhimedes-luku Fr Froude-luku 5 p kaasun tiheys kg/m3 "... 3
Pk kunteäaineosasen tiheys kg/m d^ pallon muotoisen osasen halkaisija metreinä y kinemaattinen sitkeys m2/s g vetovoimavakio m/s2 10 Eksoterminen reaktio suoritetaan kaksivaiheisesti eri korkeudelle syötettyjen happipitoisten kaasujen avulla. Sen etuna on pehmeä reaktio, jonka yhteydessä paikalliset ylikuumenemisilmiöt vältetään ja NOx-muodostus estetään pääpiirteissään. Tällöin pitäisi happipitoisen kaasun 15 ylemmän syöttökohdan sijaita niin kaukana alemman yläpuolella, että alemmasta kohdasta syötetyn kaasun happipitoisuus on jo suuressa määrin kulutettu.
Kun prosessilämmöksi halutaan höyry, on keksinnön edullisen suoritusmuodon tarkoituksena saada ylemmän kaa-20 sunsyöttökohdan yläpuolelle aikaan keskimääräinen suspen-siotiheys 15 - 200 kg/m3 säätämällä fluidisointi- ja sekun-daarikaasumääriä ja johtaa reaktiolämpö pois pyörrekerros-reaktorin vapaaseen tilaan ylemmän sekundaarikaasun syöttökohdan yläpuolelle ja/tai pyörrekerrosreaktorin seinälle ’.· 25 sovitettujen kuumennuspintojen läpi. Keksinnön mukaisen pyörrekerroslaitteiston tunnistaa näin ollen pyörrekerrosreaktorin vapaaseen tilaan ylimmän sekundaarikaasun syöttökohdan yläpuolelle ja/tai pyörrekerrosreaktorin seinälle sovitetuista kuumennuspinnoista.
30 Sellainen työtapa on lähemmin selitetty DE-kuulu- tusjulkaisussa 2 539 546 ja vastaavassa US-patenttijul-kaisussa 4 165 717.
Pyörrekerrosreaktorissa sekundaarikaasun syöttö-kohdan yläpuolella vallitsevat kaasunnopeudet ovat nor-35 maalipaineella normaalitapauksessa yli 5 m/s ja voivat 6 921 57 kohota jopa arvoon 15 m/s ja halkaisijan suhde pyörreker-rosreaktorin korkeuteen tulisi valita siten, että kaasun viipymisajoiksi saadaan 0,5 - 8,0 sekuntia, edullisesti 1-4 sekuntia.
5 Jokaisen syöttötason sisällä on edullisesti useita sekundaarikaasun syöttöaukkoja.
Tämän työtavan etuna on erityisesti, että muutos prosessilämpömäärän tuotannossa on mahdollinen erittäin yksinkertaisella tavalla muuttamalla suspension tiheyttä 10 sekundaarikaasun syöttökohdan yläpuolella sijaitsevassa pyörrekerrosreaktorin uunitilassa.
Vallitsevaan käyttötilaan ennalta määrättyjen flui-disointikaasu- ja sekundaarikaasutilavuuksien ja niistä tuloksena olevan määrätyn, keskimääräisen suspension ti-15 heyden yhteydessä liittyy tietty lämmönsiirtyminen. Läm-mönsiirtymistä jäähdytyspinnoille voidaan lisätä, samalla kun fluidisointikaasun määrää ja mahdollisesti myös sekundaarikaasun määrää kohottamalla lisätään suspension tiheyttä. Lisätyllä lämmönsiirrolla on käytännöllisesti ot-20 taen vakion palamislämpötilan yhteydessä annettu mahdollisuus kohonneen palamistehon yhteydessä syntyneiden lämpö-määrien poistoon. Kohonneen palamistehon vuoksi tarvittava suurempi hapentarve tyydyttyy tällöin melkein automaattisesti suspension tiheyden kohottamiseksi käytettyjen suu-25 rempien fluidisointikaasu- ja mahdollisesti sekundaarikaa- sumäärien avulla.
Yhdenmukaisesti voidaan pienempään prosessilämmön tarpeeseen mukauttamiseksi säätää polttotehoa vähentämällä suspension tiheyttä sekundaarikaasujohdon yläpuolella 30 olevassa pyörrekerrosreaktorin uunitilassa. Suspension ., tiheyttä alentamalla vähennetään myös lämmön siirtymistä, niin että pyörrekerrosreaktorista johdetaan pois vähemmän lämpöä. Oleellisesti ilman lämpötilanmuutosta voidaan siten vähentää palamistehoa. Eksotermiseen reaktioon kykene-35 vän materiaalin syöttö tapahtuu tarkoituksenmukaisesti yh den tai useamman syöttöjärjestelmän avulla, esim. paineil-” mapuhalluksella.
7 92157
Keksinnön edelleen eräs tarkoituksenmukainen, yleisesti käyttökelpoinen suoritusmuoto muodostuu pyörreker-roslaitteistosta, jonka tunnistaa ainakin yhdestä kiinteän aineen syöttöjohtojen ja kiinteän aineen paluujohtojen 5 välityksellä liitetystä pyörrekerrosjäähdyttimestä. Pyör- rekerrosreaktoriin säädetään sekundaarikaasun syöttökohdan yläpuolelle keskimääräinen suspension tiheys 10 - 40 kg/m3 fluidisointi- ja sekundaarikaasumäärien sopivalla säädöllä, kuumaa kiinteää ainetta poistetaan kiertoliikkeessä 10 olevasta pyörrekerroksesta, jäähdytetään pyörretilassa välittömällä ja välillisellä lämmönvaihdolla ja ainakin jäähdytetyn kiinteän aineen osavirta syötetään takaisin kiertoliikkeessä olevaan pyörrekerrokseen.
Tämä suoritusmuoto on selitetty lähemmin DE-hake-15 musjulkaisussa 2 624 302 ja vastaavassa US-patenttijulkaisussa 4 111 158.
Tällöin voidaan lämpötilavakio saavuttaa käytännöllisesti ottaen pyörrekerrosreaktorissa vallitsevia käyttö-olotiloja muuttamatta, siis muuttamatta suspension tiheyt-20 tä mm., ainoastaan kuuman kiinteän aineen säädetyllä pois-johtamisella ja jäähdytetyn kiinteän aineen säädetyllä takaisinsyötöllä. Tehon ja säädetyn reaktiolämpötilan mukaisesti takaisinkierrätysnopeus on suurempi tai pienempi. Lämpötilat voidaan säätää mielivaltaisesti hyvin alhaisis-,25 ta lämpötiloista, jotka ovat lähellä sytytysrajan yläpuolella, hyvin korkeisiin lämpötiloihin saakka, jotka ovat esimerkiksi reaktiojätteiden pehmenemisen rajoittamat. Ne voivat olla esimerkiksi välillä 450 ja 950° C.
Koska eksotermisessä reaktiossa muodostuneen lämmön 30 poisto tapahtuu tällöin suurimmaksi osaksi kiinteäainesi-vulle perään kytketyssä pyörrekerrosjäähdyttimessä ja lämmön siirtymisellä pyörrekerrosreaktorissa olevaan jäähdy-tysrekisteriin, jonka edellytyksenä on riittävän suuri suspension tiheys, on toissijainen merkitys, tämä menetel-35 mä antaa edelleen sen edun, että suspension tiheys voidaan • 1 92157 8 pitää pyörrekerrosreaktorin alueella sekundaarikaasun syöttökohdan yläpuolella alhaisena ja painehäviö on siis koko pyörrekerrosreaktorissa suhteellisen vähäinen. Sen asemesta tapahtuu lämmönpoistoa pyörrekerrosjäähdyttiroessä 5 olosuhteissa, jotka saavat aikaan erittäin voimakkaan lämmön siirtymisen, joka on alueella noin 300 - 500 wattia/ m2 · °C.
Pyörrekerrosreaktorissa vallitsevaa lämpötilaa säädetään johtamalla ainakin jäähdytetyn kiinteän aineen osa-10 virta takaisin pyörrekerrosjäähdyttimestä. Esimerkiksi voidaan jäähdytetyn kiinteän aineen vaadittava osavirta syöttää välittömästi pyörrekerrosreaktoriin. Lisäksi voidaan poistokaasu jäähdyttää myös syöttämällä jäähdytettyä kiinteää ainetta, jota tuodaan esimerkiksi pneumaattisel-15 le kuljetusmatkalle tai leijuvaihdinasteeseen, jolloin poistokaasusta myöhemmin edelleen erotettu kiinteä aine johdetaan takaisin pyörrekerrosjäähdyttimeen. Siten myös poistolämpö pääsee lopuksi pyörrekerrosjäähdyttimeen. Erityisen edullista on syöttää jäähdytetty kiinteä aine yh-20 tenä osavirtana suoraan ja toisena välillisesti poisto-kaasujen jäähdyttämisen jälkeen pyörrekerrosreaktoriin.
Myös keksinnön tämän suoritusmuodon yhteydessä vastaavat kaasun viipymisajat, kaasun nopeudet sekundaarikaa-sujohdon yläpuolella fluidisointi- ja vastaavasti sekun-. 25 daarikaasunsyötön normaalipaineen ja tavan yhteydessä aikaisemmin käsitellyn suoritusmuodon samoja parametrejä.
Pyörrekerrosreaktorin kuuman kiinteän aineen takaisin jäähdytyksen tulisi tapahtua vastavirtaan jäähdytys-väliaineeseen nähden pyörrekerrosjäähdyttimessä, joka kä-30 sittää useita jäähdytyskammioita, joiden läpi peräkkäin aine virtaa ja joihin keskenään yhdistetyt jäähdytysre-kisterit uppoavat. Täten onnistuu palamislämmön sitominen suhteellisen pieneen jäähdytysainemäärään.
Eräässä toisessa pyörrekerroslaitteiston suoritus-35 muodossa, johon on liitetty pyörrekerrosjäähdytin, tämä on 9 92157 yhdistetty pyörrekerrosreaktoriin yhdeksi rakenteelliseksi yksiköksi. Tässä tapauksessa pyörrekerrosreaktorilla ja pyörrekerrosjäähdyttimellä on yhteinen, tarkoituksenmukaisesti jäähdytetty seinä, jossa on läpivirtausaukko jäähdy-5 tetyn kiinteän aineen pääsemiseksi pyörrekerrosreaktoriin. Tällöin voi pyörrekerrosjäähdyttimessä olla - kuten edellä mainittiin - useita jäähdytyskammioita, mutta se voi muodostua myös useista jäähdytyspinnoilla varustetuista yksiköistä, joilla kullakin on pyörrekerrosreaktorin kanssa 10 yhteinen seinä, jossa on kiinteän aineen läpivirtausaukko ja oma kiinteän aineen syöttöjohto. Sellainen laite on selitetty julkaisussa EP-A-206 066.
Pyörrekerrosjäähdyttimellä varustetun suoritusmuodon monipuolisuus on saatu aikaan erityisesti sillä, että 15 pyörrekerrosjäähdyttimessä voidaan kuumentaa lähes mitä tahansa lämmönkantoväliaineita. Erityisen merkityksellistä tekniseltä kannalta on mitä erilaisimman muodon omaavan höyryn tuotto ja lämmönkantosuolan kuumentaminen.
Keksinnön puitteissa voidaan happipitoisina kaa-20 suina käyttää ilmaa tai hapella rikastettua ilmaa tai teknisesti puhdasta happea. Lopuksi voidaan saada aikaan tehon kohoaminen, kun reaktio suoritetaan arvoon noin 20 baaria kohoavan paineen alaisena.
Keksinnön mukaiseen pyörrekerroslaitteistoon voi-25 daan periaatteessa syöttää kaikkia itsetoimivasti palavia materiaaleja. Esimerkiksi kaikenlaatuiset hiilet, erityisesti sellaiset laadultaan heikommat, kuten märkärikastus-jätehiili, lietetty kivihiili, korkean suolapitoisuuden omaava hiili sekä myös ruskohiili ja öljyliuske ovat sopi-30 via. Sitä voidaan käyttää myös sulfidimalmien tai malmiri-kasteiden pasuttamiseen.
Keksintöä selitetään lähemmin oheisten kuvioiden ja esimerkkien avulla.
Tällöin esittää 35 kuvio 1 syrjäytyskappaleen suoritusmuodon erilai- • 92157 10 siä esimerkkejä pyörrekerrosreaktoreiden yhteydessä, joilla on ympyrän muotoinen tai suorakulmainen poikkileikkaus-muoto, päällyskuvantona, kuvio 2 syrjäytyskappaleella varustetun pyörreker-5 rosreaktorin ala-aluetta perspektiivisenä esityksenä, ja kuvio 3 pyörrekerrosreaktorin pitkittäisleikkausta.
Kuviossa 2 pyörrekerrosreaktori on esitetty kaavamaisesti ja sitä on merkitty numerolla 1. Sen pohjapinta on osittain patomaisen syrjäytyskappaleen 7 peittämä, niin 10 että muodostuu kaksi fluidisointiarinaa 6. Syrjäytyskappa-leessa on yläalueella sekundaarikaasuaukkoja li.
Kuvion 3 mukaisessa pyörrekerrosreaktorissa 1 on kuumennuspintoja 2, jotka on esitetty kalvoseinänä. Alemman reaktorikammion 8 syöttö, jonka syrjäytyskappale 7 on 15 jakanut kahteen alueeseen, tapahtuu johdon 5 ja fluidi-sointiarinan 6 välityksellä happipitoisella kaasulla, johtojen 3 kautta polttoaineella ja johtojen 9 kautta happipitoisella sekundaarikaasulla. Johdon 10 ja sekundaari-kaasuaukkojen li kautta tuodaan lisäksi sekundaarikaasua.
20 Kaasu/kiinteäainesuspensio poistuu johdon 4 kautta.
Esimerkki
Hiiltä poltettiin ilman avulla kyllästetyn höyryn tuottamiseksi. Pyörrekerroslaitteiston pyörrekerrosreaktorin 1 pohjapinta oli 12,8 x 10 m ja korkeus 40 m. Sen 25 pohjapinta oli syrjäytyskappaleen 7 peittämä, jonka pohjapinta oli 7,6 x 10 m, niin että tuloksena oli kaksi kammiota fluidisointiarinoineen 6, joiden mitat olivat 2,6 x 10 m. Syrjäytyskappaleella 7 oli padon muoto, jonka kyljet olivat 75° kallistetut vaakatasoon verrattuna. Padonharja 30 sijaitsi 1,5 m sekundaarikaasun syöttökohdan 9 yläpuolella, joka puolestaan oli sovitettu 8,5 m fluidisointiarinan 6 yläpuolelle.
Pyörrekerrosreaktorin 1 seinäpinta oli täysin verhottu vedellä jäähdytetyillä kalvoseinillä. Myös syrjäy-35 tyskappaleen 7 seinät oli tehty vedellä jäähdytetyiksi 92157 11 kalvoseiniksi, jotka reaktorin puolelta oli suojattu tulenkestävällä materiaalilla.
Pyörrekerrosreaktoriin 1 syötettiin 88 t/h hiiltä, jonka lämpöarvo oli Hu = 24,6 MJ/kg ja keskimääräinen rae-5 koko 0,2 mm, johtojen 3 kautta ilman avulla, jota syötettiin 8 800 Nm3/h ja jonka lämpötila oli 100° C. Fluidisoin-tikaasuna käytettiin ilmaa, jonka lämpötila oli 255° C ja jota tuotiin kaksi kertaa 144 000 Nm3/h f lu id i sointi arinoiden 6 läpi. Sekundaarikaasujohtojen 9 välityksellä tapah-10 tui lämpötilassa 260° C olevan ilman syöttö, jota syötettiin 250 000 Nm3/h. Lopuksi tuotiin vielä 90 000 Nm3/h ilmaa, jonka lämpötila oli 260° C, sekundaarikaasuaukkojen 11 kautta, jotka sijaitsivat 7 m fluidisointiarinan 6 yläpuolella.
15 Valittujen käyttöolosuhteiden johdosta pyörreker- rosreaktorissa 1 vallitsi lämpötila 850° C. Suspension tiheys sekundaarikaasun syöttökohtien 9 ja 11 alapuolella oli 100 kg/reaktorin tilavuuden m3. Kuumennuspintojen 2 päälle syntyi kyllästettyä höyryä, jonka paine oli 140 20 baaria vastaten lämpötehoa 120 MW. Edelleen saatiin kyllästettyä höyryä, jonka paine oli 140 baaria ja joka vastasi lämpötehoa 6 MW, syrjäytyskappaleen 7 kalvoseinien avulla.
Claims (5)
1. Pyörrekerrosreaktorista (1), kiinteän aineen erottimesta ja paluujohdosta muodostettu pyörrekerroslait- 5 teisto, eksotermisten prosessien suorittamiseksi kierto liikkeessä olevassa pyörrekerroksessa, käsittäen johdot (5) happipitoisten primaarikaasujen syöttämiseksi pyörre-kerrosreaktorin (1) pohjan (6) läpi, johdot (9) happipitoisten sekundaarikaasujen syöttämiseksi vähintään 1 m:n 10 korkeuteen reaktorinpohjan (6) yläpuolelle, kuitenkin enintään 30 % reaktorin korkeudesta, primaari- ja sekun-daarikaasun (5, 9) tuontikohdan välissä pyörrekerrosreak-toriin (1) aukeavan polttoainejohdon (3) ja yhden tai useamman syrjäytyskappaleen (7), joka osittain peittää 15 pyörrekerrossektorin (1) pohjapinnan, tunnettu siitä, että mainittu yksi tai useampi syrjäytyskappale (7) peittää 40 - 75 % pyörrekerrosreaktorin (1) pohjapinnasta, ja syrjäytyskappaleen suurin korkeus on puolet pyörrekerrosreaktorin (1) korkeudesta, ja syrjäytyskappale käsittää 20 välineet (10, 11) lisättävien happipitoisten sekundaari-kaasujen syöttämiseksi.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen pyörrekerroslait-teisto, tunnettu yhdestä tai useammasta syrjäytys-kappaleesta (7), jotka käsittävät useisiin tasoihin sovi- . 25 tettuja välineitä (11) happipitoisten sekundaarikaasujen •* syöttämiseksi.
3. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen pyörreker-roslaitteisto, tunnettu yhdestä tai useammasta syrjäytyskappaleesta (7), joilla on ylöspäin pienenevä 30 poikkileikkauspinta.
4. Patenttivaatimuksen 1, 2 tai 3 mukainen pyör- • rekerroslaitteisto, tunnettu pyörrekerrosreaktorin (1) vapaaseen tilaan ylimmän sekundaarikaasun syöttökohdan (9) yläpuolelle ja/tai pyörrekerrosreaktorin (1) seinälle 35 sovitetuista kuumennuspinnoista (2). » • « 92157 13
5. Patenttivaatimuksen 1, 2, 3 tai 4 mukainen pyör-rekerroslaitteisto, tunnettu ainakin yhdestä kiinteän aineen syöttöjohtojen ja kiinteän aineen paluujohto-jen välityksellä liitetystä pyörrekerrosjäähdyttimestä. 92)57 14
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19873706538 DE3706538A1 (de) | 1987-02-28 | 1987-02-28 | Wirbelschichtanlage |
| DE3706538 | 1987-02-28 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI880717A0 FI880717A0 (fi) | 1988-02-16 |
| FI880717A FI880717A (fi) | 1988-08-29 |
| FI92157B true FI92157B (fi) | 1994-06-30 |
| FI92157C FI92157C (fi) | 1994-10-10 |
Family
ID=6322018
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI880717A FI92157C (fi) | 1987-02-28 | 1988-02-16 | Pyörrekerroslaitteisto |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4817563A (fi) |
| EP (1) | EP0281165B1 (fi) |
| JP (1) | JP2564163B2 (fi) |
| AT (1) | ATE68577T1 (fi) |
| AU (1) | AU589108B2 (fi) |
| CA (1) | CA1324881C (fi) |
| DD (1) | DD269430A5 (fi) |
| DE (2) | DE3706538A1 (fi) |
| ES (1) | ES2026631T3 (fi) |
| FI (1) | FI92157C (fi) |
| GR (1) | GR3002903T3 (fi) |
| IN (1) | IN165700B (fi) |
| ZA (1) | ZA881385B (fi) |
Families Citing this family (30)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1291322C (en) * | 1987-12-17 | 1991-10-29 | John V. Allen | Fluidized bed reactor with two zone combustion |
| US5245934A (en) * | 1988-06-08 | 1993-09-21 | Mortimer Technology Holdings Ltd. | Heating matter |
| IN170802B (fi) * | 1988-06-25 | 1992-05-23 | Metallgesellschaft Ag | |
| US5230868A (en) * | 1989-04-04 | 1993-07-27 | A. Ahlstrom Corporation | Fluidized bed reactor with protected fluid distributor |
| EP0405211A1 (de) * | 1989-06-24 | 1991-01-02 | Beteiligungen Sorg GmbH & Co. KG | Vorrichtung zur Durchführung eines Verfahrens zur Überführung von festen, weitgehend wasserfreien Abfallstoffen in Glasform |
| US4974531A (en) * | 1990-05-22 | 1990-12-04 | Donlee Technologies, Inc. | Method and apparatus for incinerating hazardous waste |
| US5343631A (en) * | 1991-04-01 | 1994-09-06 | Amax Coal West, Inc. | Treatment of friable materials in fluid bed reactors |
| US5243770A (en) * | 1991-07-12 | 1993-09-14 | The Babcock & Wilcox Company | Fluid bed material transfer apparatus |
| SE469043B (sv) * | 1991-09-05 | 1993-05-03 | Abb Carbon Ab | Foerfarande och anordning foer varmhaallning av baeddmassa i pfbc-anlaeggningar |
| FI91971C (fi) * | 1992-04-10 | 1994-09-12 | Borealis Holding As | Leijupetireaktori |
| FR2757930B1 (fr) * | 1997-01-02 | 1999-02-26 | Gec Alsthom Stein Ind | Foyer pour chaudiere a lfc a sole amelioree |
| US6029612A (en) * | 1997-07-07 | 2000-02-29 | Foster Wheeler Energia Oy | Fluidized bed reactor |
| FI105236B (fi) * | 1998-06-15 | 2000-06-30 | Outokumpu Oy | Syöttölaitteisto sulatusuuniin syötettävän syöttöseoksen esivalmistamiseksi |
| US5967098A (en) * | 1998-06-22 | 1999-10-19 | Tanca; Michael C. | Oil shale fluidized bed |
| DE19840627A1 (de) * | 1998-09-05 | 2000-03-09 | Steinmueller Gmbh L & C | Wirbelschichtanlage zur Durchführung exothermer Prozesse in einer zirkulierenden Wirbelschicht |
| AU2377701A (en) * | 1999-12-16 | 2001-06-25 | Livite Oy | Method for burning material in a fluidized bed boiler |
| DE10260733B4 (de) * | 2002-12-23 | 2010-08-12 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen |
| DE10260738A1 (de) * | 2002-12-23 | 2004-07-15 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Förderung von feinkörnigen Feststoffen |
| DE10260731B4 (de) | 2002-12-23 | 2005-04-14 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen |
| DE10260734B4 (de) * | 2002-12-23 | 2005-05-04 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Schwelkoks |
| DE10260737B4 (de) * | 2002-12-23 | 2005-06-30 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von titanhaltigen Feststoffen |
| DE10260745A1 (de) * | 2002-12-23 | 2004-07-01 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur thermischen Behandlung von körnigen Feststoffen |
| DE10260736A1 (de) * | 2002-12-23 | 2004-09-02 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von feinkörnigen Feststoffen |
| DE10260741A1 (de) * | 2002-12-23 | 2004-07-08 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von feinkörnigen Feststoffen |
| DE10260739B3 (de) * | 2002-12-23 | 2004-09-16 | Outokumpu Oy | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallverbindungen |
| EE05298B1 (et) | 2004-04-29 | 2010-04-15 | Foster Wheeler Energia Oy | Meetod p?levkivi v?i oma omadustelt p?levkiviga sarnase kütuse p?letamiseks tsirkuleeriva keevkihiga katlas |
| DE102004042430A1 (de) * | 2004-08-31 | 2006-03-16 | Outokumpu Oyj | Wirbelschichtreaktor zum thermischen Behandeln von wirbelfähigen Substanzen in einem mikrowellenbeheizten Wirbelbett |
| DE102004049364A1 (de) * | 2004-10-08 | 2006-04-20 | Kerr-Mcgee Pigments Gmbh | Wirbelschichtreaktor und Verfahren zur Durchführung von Wilbelschichtreaktionen |
| DE102008055957B4 (de) * | 2008-11-05 | 2010-09-02 | Highterm Research Gmbh | Wirbelschichtreaktor |
| FI129147B (fi) * | 2017-12-19 | 2021-08-13 | Valmet Technologies Oy | Kaasulukon lämmönvaihtimella varustettu leijupetikattila |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CS162093B3 (fi) * | 1971-09-29 | 1975-07-15 | ||
| US4165717A (en) * | 1975-09-05 | 1979-08-28 | Metallgesellschaft Aktiengesellschaft | Process for burning carbonaceous materials |
| DE2539546C3 (de) * | 1975-09-05 | 1985-10-24 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Verbrennung kohlenstoffhaltiger Materialien |
| SE438028B (sv) * | 1980-06-05 | 1985-03-25 | Asea Stal Ab | Virvelbeddsbrennkammare |
| US4330502A (en) * | 1980-06-16 | 1982-05-18 | A. Ahlstrom Osakeyhtio | Fluidized bed reactor |
| FI84855C (fi) * | 1986-04-30 | 1992-01-27 | Ahlstroem Oy | Virvelbaeddsreaktor. |
-
1987
- 1987-02-28 DE DE19873706538 patent/DE3706538A1/de not_active Withdrawn
- 1987-06-05 IN IN441/CAL/87A patent/IN165700B/en unknown
-
1988
- 1988-01-20 AT AT88200087T patent/ATE68577T1/de not_active IP Right Cessation
- 1988-01-20 ES ES198888200087T patent/ES2026631T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1988-01-20 DE DE8888200087T patent/DE3865460D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-01-20 EP EP88200087A patent/EP0281165B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-02-16 FI FI880717A patent/FI92157C/fi active IP Right Grant
- 1988-02-22 CA CA000559485A patent/CA1324881C/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-02-25 DD DD88313197A patent/DD269430A5/de unknown
- 1988-02-25 US US07/160,370 patent/US4817563A/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-02-26 ZA ZA881385A patent/ZA881385B/xx unknown
- 1988-02-26 AU AU12340/88A patent/AU589108B2/en not_active Expired
- 1988-02-29 JP JP63047345A patent/JP2564163B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-10-17 GR GR91400948T patent/GR3002903T3/el unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2026631T3 (es) | 1992-05-01 |
| FI880717A (fi) | 1988-08-29 |
| AU589108B2 (en) | 1989-09-28 |
| CA1324881C (en) | 1993-12-07 |
| FI92157C (fi) | 1994-10-10 |
| DD269430A5 (de) | 1989-06-28 |
| DE3865460D1 (de) | 1991-11-21 |
| EP0281165A1 (de) | 1988-09-07 |
| FI880717A0 (fi) | 1988-02-16 |
| AU1234088A (en) | 1988-09-01 |
| EP0281165B1 (de) | 1991-10-16 |
| DE3706538A1 (de) | 1988-09-08 |
| JPS63233204A (ja) | 1988-09-28 |
| IN165700B (fi) | 1989-12-16 |
| GR3002903T3 (en) | 1993-01-25 |
| US4817563A (en) | 1989-04-04 |
| ZA881385B (en) | 1989-10-25 |
| ATE68577T1 (de) | 1991-11-15 |
| JP2564163B2 (ja) | 1996-12-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI92157B (fi) | Pyörrekerroslaitteisto | |
| KR100291353B1 (ko) | 유동층 반응기 시스템 | |
| EP0630683B1 (en) | Method and apparatus for treating or ultilizing a hot gas flow | |
| FI104213B (fi) | Menetelmä ja laite kiertomassaperiaatteella toimivan leijukerrossysteemin käyttämiseksi | |
| CA1154335A (en) | Fluidized bed heat exchanger with water cooled air distributor and dust hopper | |
| KR20030007169A (ko) | 내부에 제어가능한 열교환기를 갖춘 순환유동상 | |
| IE890702L (en) | A fluid-bed combustion reactor and a method for the operation of such fluid-bed combustion reactor | |
| US6139805A (en) | Fluidized-bed reactor | |
| US5005528A (en) | Bubbling fluid bed boiler with recycle | |
| EP0630684B1 (en) | Method and apparatus for treating or utilizing a hot gas flow | |
| JP2693864B2 (ja) | エンクロージャ内で気体と粉粒体を反応させる装置 | |
| KR890003701B1 (ko) | 유동상 반응 장치 및 그 제어 방법 | |
| JP3913229B2 (ja) | 循環流動炉 | |
| JPH01203801A (ja) | 垂直伝熱管を有した流動床ボイラおよび該ボイラを用いた流動床温水ボイラ | |
| JP2785041B2 (ja) | 流動層プラント | |
| JP2775586B2 (ja) | 流動物質の混合促進方法及び装置 | |
| CN100353116C (zh) | 调节循环流化床锅炉炉膛温度的冷灰器和方法 | |
| JP2004093058A (ja) | 流動床焼却炉 | |
| JP2905082B2 (ja) | 流動物質循環方法及び装置 | |
| JPH0587757B2 (fi) | ||
| JPS62196522A (ja) | 流動床からの熱回収装置 | |
| JP2767546B2 (ja) | 流動層内伝熱管の補強方法及び装置 | |
| JP2721872B2 (ja) | 流動層から熱を回収する方法及び装置 | |
| JPH0756362B2 (ja) | 流動層ボイラの蒸気温度昇温装置 | |
| JP2019158229A (ja) | 流動層熱回収装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BB | Publication of examined application | ||
| FG | Patent granted |
Owner name: METALLGESELLSCHAFT AKTIENGESELLSCHAFT |
|
| PC | Transfer of assignment of patent |
Owner name: LENTJES GMBH Free format text: LENTJES GMBH |