FI62043B - Foerfarande och anordning foer att foerhindra boejningen av glsskivor i en med valsar foersedd ugn i en horisontalhaerd nigsanordning - Google Patents
Foerfarande och anordning foer att foerhindra boejningen av glsskivor i en med valsar foersedd ugn i en horisontalhaerd nigsanordning Download PDFInfo
- Publication number
- FI62043B FI62043B FI802866A FI802866A FI62043B FI 62043 B FI62043 B FI 62043B FI 802866 A FI802866 A FI 802866A FI 802866 A FI802866 A FI 802866A FI 62043 B FI62043 B FI 62043B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- glass
- furnace
- air
- temperature
- convection
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B29/00—Reheating glass products for softening or fusing their surfaces; Fire-polishing; Fusing of margins
- C03B29/04—Reheating glass products for softening or fusing their surfaces; Fire-polishing; Fusing of margins in a continuous way
- C03B29/06—Reheating glass products for softening or fusing their surfaces; Fire-polishing; Fusing of margins in a continuous way with horizontal displacement of the products
- C03B29/08—Glass sheets
Description
kftgfr»#! ΓβΙ mi KUULUTUSJULKAISU ίΟΠΛτ ^ ( 1) UTLÄGGN I NGSSKRIFT Ο 2 U 4 Ο ^ Patenlti -y:;nnotty 10 11 1902 (51) Kv.ik?/int.ci.3 c 03 B 29/00 // C 03 B 27/00 SUOM I —FIN LAND (21) Patenttihakemus — PatentansMcnlng 802866 (22) Hakemlsptlvl — Ansöknlngtdag 12.09-80 ^ ^ (23) Alku pilvi—Glltlghatsdtg 12.09.80 (41) Tullut Julkiseksi — Bllvlt offentllj 13.03. 82
Patentti· ja rekisterihallitus .... ,...., ... . . .. ,. , 1 (441 Nlhtlvlkslpanon Ja kuuLJulkalsun pvm. — τη Π7 Rp
Patent· och registerstyrelsen ' Anidkin utltgd och utl.tkrifun publlcerad * ' *υ (32)(33)(31) Pyydetty etuoikeus—Begird prlorltet (Tl) Tamglas3 Oy, Vehmaistenkatu. 5, 33730 Tampere 73, Suomi-Finland(FI) (72) Pauli Reunamäki, Nattari, Suomi-Finland(FI) (7^) Leitzinger Oy (5^) Menetelmä ja laite lasilevyjen kaareutumisen estämiseksi teloilla varustetussa vaakakarkaisulaitoksen uunissa - Förfarande och an-ordning för att förhindra böjningen av glasskivor i en med valsar försedd ugn i en horisontalhärdningsanordning
Aluksi tarkastellaan keksinnöllä ratkaistavana olevaa ongelmaa ja tähänastisia ratkaisuja. Kun kylmä lasi siirretään kuumaan yli 700°C lämpötilaiseen teloilla varustettuun uuniin, niin aluksi lasi kaareutuu voimakkaasti siten, että lasin reunat nousevat ylöspäin.
Ilmiö on täysin luonnollinen, sillä telat luovuttavat lasiin lämpöä nopeammin alapuolelta kuin mitä lasi saa uunin yläosasta. Pääsyy ilmiöön on lasin kannatus- ja kuljetustelat. Telat johtavat lasiin lämpöä koskettamalla lasia ja kosketuskohdan molemmin puolin on suhteellisen leveä alue, jossa tela on hyvin lähellä lasia, jolloin lämpö siirtyy johtumalla väliaineen (ilman) kautta. On laskettavissa, että jos uunissa on teloja 120 mm välein ja telojen halkaisija on noin 95 mm, niin tällaisesta telamatosta johtumalla siirtyvä läm-pövirta on suurempi kuin analogisesta tasopinnasta, joka sijaitsisi 3 mm etäisyydellä lasista. Uuni-olosuhteissa tämä vastaa noin 20 W/m2°C lämmönsiirtymiskerrointa.
Tämän alkukaareutumisen aiheuttama haitta on siinä, että lasin keskusta lämpiää reunoja huomattavasti nopeammin, mikä saattaa aiheuttaa pahan optisen virheen pitkänä raitana lasin keskelle alueelle, jossa on ollut telojen ainoa kosketuskohta.
2 62043
Lisäksi samaan kohtaan tulee myöskin jälkiä teloista, jolloin lasi on ollut täysin käyttökelvoton. Syynä jälkiin on luonnollisesti se, että telojen viivamainen kannatus kohdistuu erittäin kapeaan alueeseen lasin keskustassa, jolloin lasin pintarakenne murtuu tai hiertyy.
Seuraavissa tarkasteluissa on lämmön siirtyminen lasiin erotettu kolmeen osaan: säitelyyn, johtumiseen ja konvektioon, koska vain siten voidaan helposti selvittää alussa kuvattu haitallinen ilmiö lämmitysuunissa. Lasin yläpuolelta katsoen lämpö siirtyy pääasiallisesti säteilyn ja konvektion kautta. Johtumislämmön osuus on niin pieni, että se voidaan jättää tarkastelun ulkopuolelle.
Tilanne on toinen lasin alapinnalla, sillä säteilyn ohella siellä on erittäin voimakas johtumislämpövirta. Konvektion osuutta lämmönsiirrossa on erittäin vaikea arvioida, mutta on varmaa että johtumiseen nähden se on erittäin pieni.
Jos tarkastellaan aluksi karkeasti näiden kolmen lämmönsiirtomuodon käyttäytymistä lämmitysvaiheessa, niin ne eroavat toisistaan huomattavasti : I Säteily Säteilylämpö noudattavaa tunnetusti Stefan-Bolzmannin laista johdettua kaavaa: qs = ε-L · ε2 · σ * (T^-T^) = lämmön lähteen emissiokerroin (puoliavaruus) ε2 = lämmön vastaanottajan emissiokerroin σ = Stef an-Bolzmannin vakio /5,67 W/m2 (loo°K) = lämmön lähteen lämpötila (puoliavaruus) T2 = lämmön vastaanottajan lämpötila qs = säteilyteho (W/m2) ε-^·ε2 = ε jonka arvo lämmitettäessä lasi on noin 0,6
Kaavioissa 1 ja 2 käyrät B ja D kuvaavat edellisestä kaavasta emis-siokertoimella ε = 0,6 laskettuja säteilylämpövirtoja, kun kyseisen lämpöä luovuttavan puoliavaruuden lämpötila on joko 720°C, 700°C tai 3 62043 670°C (993°K, 973°K tai 943°Κ) ja lämpiävän lasin lämpötila on toisena muuttujana.
Kaavioista voi nähdä, että lämmön siirtyminen lämmityksen alkuvaiheissa ei kovin nopeasti muutu, vaikka lasin lämpötila nousee. Lopussa taas lämmitysteho putoaa hyvin jyrkästi. Itse asiassa lämmön-siirtokerroin kasvaa koko ajan lasin lämmetessä.
Edellisestä seuraa, että yritettäessä selvittää lasin käyttäytymistä uunissa lämmityksen aikana, ei voida käyttää lämmönsiirtokertoi-mena vakiota, vaan asiaa on selvitettävä kaaviolla kuten tässä esityksessä on tehty.
II Johtuminen ja konvektio
Johtuminen tunnetusti lasketaan kaavasta: = λ (ΤΓΤ2) / a = lämpövirta (W/m2) λ = kaasun lämmönjohtavuus (ohut kerros) T^-T2 = lämpötilaero a = johtumismatka Lämmönsiirtymiskerroin on tässä tapauksessa lähes vakio eli lasin lämpötilasta riippumaton. Pieni muutos tapahtuu luonnollisesti siitä johtuen, että kun lasi tulee uuniin, niin lämpötilan keskiarvo telojen sekä lasin välillä on noin 350°C, ja lasin lähtiessä uunista vastaava keskiarvo on noin 650 - 670°C. Tällöin ilman lämmönjohtavuus vaihtelee 0,048 - 0,064 W/m °C alueella, mikä on suhteellisesti katsoen vähäinen muutos, koska johtumalla tapahtuva lämmön siirtyminen muutenkin on suhteellisesti ottaen vähäinen lämmityksen loppuvaiheessa.
Piirustuksen kaavio 1 havainnollistaa lämmänsiirtotehoa uunista lasiin. Kaaviossa 1 on johtuminen sekä konvektio yhdistetty sekä yläpuolelta että alapuolelta lasia katsoen. Molemmissa tapauksissa läm-mönsiirtymiskertoimen on oletettu olevan vakio, sillä yläpuolelta lasia katsoen konvektiolämpövirta on joka tapauksessa pieni ja alapuolen johtumislämpövirta on luonteeltaan hyvin tarkasti ainoastaan lämpötilaerosta riippuva. Tarkasti ottaen johtumislämpövirran kuvaaja 4 6 2 0 4 .5 C pitäisi olla hieman ylöspäin kaareutuva kuten lämpösäteilykin, ja vapaan konvektiolämpövirran kuvaaja A pitäisi olla päinvastoin hieman alaspäin kaareva.
Lasin taipumisen tai sen aiheuttamien haittojen ehkäisemiseksi tunnetaan seuraavia keinoja: 1. Käytetään asbestiteloja tai muita vastaavia kuitumateriaaleja, joiden lämmönvarastointikyky on tilavuuteen nähden pieni ja joiden lämmönjohtavuus on mahdollisimman pieni. Menettelyn perusidea on siinä, että luovuttaessaan aluksi nopeasti lämpöä, telan pintalämpötila laskee aiheuttaen lähinnä säteilytehossa voimakkaan muutoksen. Tämän voi selvästi nähdä vertailtaessa kaaviossa 1 kuvaajia B ja D, joista edellinen vastaa 720°C lämpötilaa ja jälkimmäinen 670°C lämpötilaa. Myöhemmin lasin lämmetessä uuni pystyy luovuttamaan telaan enemmän lämpöä kuin mitä lasi ottaa, jolloin telan pinnan lämpötila palautuu alkutilaansa, joka kuormituksen aikana käytännössä on aina alhaisempi kuin uunin lämpötila.
Tällaisissa uuneissa lasi myöskin alussa taipuu erittäin voimakkaasti reunat ylöspäin, mutta oikenee sitten suhteellisen nopeasti telojen jäähtyessä.
Tämänkaltaisten telojen käytöstä on kuitenkin joitakin suuresti haitallisia ominaisuuksia: 1.1 Telojen elinikä on suhteellisen lyhyt; jatkuvassa 3-vuorotyös-sä vain 1-3 vuotta.
1.2 Koska telat vaativat terässydämen ja näillä on tunnetut virumis-ominaisuutensa, tela alkaa jonkin ajan kuluttua "heittämään" epäkeskeisyyden vuoksi.
1.3 Lasin keskustaan tulee kuitenkin helposti jälkiä alkukaareutu-misen takia. Pääsääntöisesti lasit täytyy pestä karkaisun jälkeen asbestipölyn vuoksi.
1.4 Lasin lämpiäminen on hyvin epätasaista, koska etureuna pystyy jäähdyttämään telaa voimakkaasti ja keskiosa sekä kulloinkin takareunana oleva lasi lämpiävät vähemmän. Koska lasi kulkee edestakaisin, jää keskusta paljon kylmemmäksi kuin lasin päät, ja seurauksena laatu on huono ja lasi särkyy helposti karkaisussa .
1.5 Telan jäähtyminen riippuu hyvin suuresti lasin koosta ja pak- 5 62043 suudesta, joten länunönsäätö muodostuu vaikeaksi.
2. Asennetaan teloja harvaan. Alapuolen haitallinen lämmönjohtuminen on likipitäen suoraan verrannollinen telatiheyteen, joten haittaa voidaan näin vähentää kaareutumisen osalta, mutta toisaalta tulee paljon vakavampi haitta: lasista tulee aaltomaista. Jos ajatellaan lasia kannattamien varassa olevana levynä, niin taivutusjännitykset levyssä, jotka toisaalta edustavat lasin taipumista tulla aaltomaiseksi sen ollessa pehmeässä tilassa, ovat suoraan verrannollisia telojen etäisyyden neliöön. Tämä aaltomaisuus lasissa on pahimpia ongelmia vaakakarkaisulaitoksissa, joissa on telakannatus, joten tela-välin pidentämiseen ei käytännössä ole lainkaan varaa.
3. Rakennetaan lämmitysjärjestelmä erittäin pienimassaiseksi ja no-peasäätöiseksi. Perustarkoituksena on tällöin kompensoida voimakas johtumislämpövirta vastaavalla lämpöteholla lasin yläpuolelta. Haittana tällaisesta järjestelystä on järjestelmän kalleus ja monimutkaisuus, koska silloin täytyy ennakolta tietää, missä kohdin lasi uunissa liikkuu. Toisena paljon haitallisempana tekijänä on se, että lämmitysjärjestelmässä on joka tapauksessa oma hitautensa, jolloin lämpötilojen hallinta uunissa on vaikeaa ja erityisesti vaihtelevil-la uunin kuormituksilla hallinta on lähes mahdotonta. Lasin alku-taipumista ei tämäkään järjestelmä poista, vaan ainoastaan lyhentää sen kestoaikaa.
4. Pidennetään iskun pituus pidemmäksi kuin pisin lasikuormaus ja poistetaan alapuolinen lämmitys. Ideana tässä on se, että vähennetään telojen lämpötilaa, jolloin varsinkin säteilyteho nopeasti laskee. Käytännössä tämä ratkaisu edellyttää, samoin kuin vaihtoehto 3, erittäin tarkkaan ohjattua lasien lastausta ja siten uunin kuormitusta. Telojen lämpötila pyrkii heti tasoittumaan samaksi uunin kanssa, jos yksikin lastaus jää jostain syystä suorittamatta. Telojen lämpötilan pitäminen kovin alhaisena suhteessa uunin lämpötilaan on todella vaikea tehtävä, joka ei onnistu muuten kuin pitkällisen kokemuksen ja runsaan atk:n käytön avulla.
Pahin haitta tässä järjestelmässä on se, että lasin taipuminen reunat ylöspäin todellakin alussa vähenee, mutta vastaavasti lämmityksen loppuvaiheessa reunat taipuvat alaspäin eli taipumistapahtumaa ei ole poistettu vaan puolitettu siten, että taipuminen molempiin suuntiin on kutakuinkin sama. Se että lasi taipuu lopussa reunat 6 62045 alaspäin, on todella tuhoisa telojen elinikään nähden, sillä terävät reunat hakatessaan teloja vasten aiheuttavat koloja ja hankaumia erityisesti karkaistaessa paksuja laseja.
Ennen kuin esitetään keksinnön mukainen ratkaisu lasin taipumisen ja sen aiheuttamien haittojen ehkäisemiseksi lasilevyjen vaakakar-kaisulaitoksen uunissa, tarkastellaan lasin taipumisen fysikaalista perustaa. Jos ajatellaan lasia levynä, jonka eri pinnoille tulee lämmitysvaiheessa oma lämpövirtansa, niin lasin läpi kulkeva lämpö-virta on se, joka pyrkii tasaamaan eri suuruiset ulkoapäin tulevat lämpövirrat. Jos jätetään alkutilanne ja muutosaika pois, mikä on vain lyhyt ajanjakso, voidaan normaalisti karkaistavilla lasipak-suuksilla sanoa loppulämpötilaero saavutetuksi alle 10 sekunnin aikana. Lämpötilaero pintojen välillä lähestyy raja-arvoa: l) ΔΤ = I -^3 · s ^ λ ΔΤ = lämpötilaero
Aq = lämpövirtojen ero pintojen kesken s = lasin paksuus λ = lasin lämmönjohtavuus Lämpötilan muutos lasin sisällä ei ole lineaarinen vaan toisen asteen käyrä. Taipuminen tämän lämpötilaeron johdosta voidaan kuitenkin oleellista virhettä tekemättä laskea kuten muutos olisi lineaarinen. (Käytännössä lasi taipuu enemmän kuin lineaarisella lämpötilan muutoksella laskettuna.) Tällöin säde, jolla lasi kaareutuu, saadaan seuraavasta kaavasta: 2\ R = ds = s d<J> a · ΔΤ R = kaarevuussäde a = lämpölaajenemiskerroin
Taipuman ollessa pieni verrattuna lasin pituuteen saadaan taipuman arvo kaavasta: ,, . L2 α-ΔΤ-L2 31 δ = srm ss— δ = taipuma L = taipumaa vastaava lasin pituus 7 62043
Likiarvokaava, joka selvittää lasin taipumista riippuen eri puolilta lasiin tulevien lämpövirtojen erosta, saadaan lopuksi sijoittamalla lämpötilaeron kaava 1) taipuman kaavaan 3).
2 * _ a · L Aq 6<l!-1<Γ··"Γ *
Normaalisti käytettävän tasolasin a 8,7 · 10~°1/°C ja λ^ lW/m.°C. Jos lisäksi oletetaan että L = 1 m ja Aq = 1,0 kW/m2, niin saadaan: « - .6,7 - g* · 1000W -°C · m^0 54 . „-3,, 10ö °C · m2 ’ 1 W · 16
Eli karkeana sääntönä voidaan pitää, että 1 metrin pituudelle tuleva taipuma on noin 0,5 mm, kun lasiin eri puolilta saapuvien lämpövirto jen erotus on 1,0 kW/m2. Taipuma on lasin paksuudesta riippumaton.
Oheisissa patenttivaatimuksissa määritellyn keksinnön, jonka oleelliset tunnusmerkit ilmenevät vaatimuksista 1 ja 8, mukaisen ratkaisun perusajatuksena on se, että jos aikaansaadaan lasin yläpuolelle pakotetun konvektion avulla lämpövirta, joka on vastaava kuin alapuolelta teloista pääsääntöisesti johtumalla siirtyvä lämpövirta, niin myöskin kokonaislämpövirta on koko lämmitysvaiheen ajan yhtä suuri lasilevyn molemmin puolin. Ideaaliratkaisussa, jossa telojen lämpötila ei lainkaan laske kuormituksen seurauksena, näin hyvin tarkkaan olisikin. Mutta koska telat siirtävät lämmön uunin pohjalta lasiin ja kuitenkin itse ovat passiivisia lämmönlähteitä, niin niiden lämpötila kaikesta huolimatta hieman laskee kuormitettuna. Tämän vuoksi pakotettuun konvektioon on keksinnössä tehty se lisäpiirre, että likipitäen puolessa välissä lämmitysjaksoa lasin yläpinnan lisäkonvektiolämmi-tys lopetetaan, jolloin lämmitysjakson lopussa lasin taipumus kaareutua reunat alaspäin vähenee.
Tätä keksinnön perusoivallusta havainnollistetaan seuraavassa vertaamalla piirustusten kaavioita 1 ja 2.
Kaaviossa 1. esitetään lämmitystehoa lasin lämpötilan funktiona lasin molemmin puolin, kun uunin yläosan lämpötila on 720°C ja telat ovat tästä jäähtyneet siten, että lasin alapuolelta katsottuna lämpötila vastaa 670°C säteilevää pintaa. Suora A vastaa yläpuolista johtumisen sekä konvektion aiheuttamaa lämpövirtaa. Lämmönsiirtymis-kerroin on 3 W/m2°C. Suora C on vastaava kuin suora A, mutta lasin s 62043 alapuolelta katsoen. Lämmönsiirtyrniskerroin on 20 W/m2°C. Käyrät B ja D kuvaavat säteilylämmön siirtymistä, kun säteilevä pinta on 720°C (käyrä B) tai 670°C (käyrä D). Lisäksi on edellisten summa-käyrät, jotka kuvaavat kokonaislämmönsiirtymistä lasin eri puolille. Viivoitettu alue kuvaa tehoeroa lasin pintojen välillä. Viivoitetun alueen luonne vastaa täysin aiemmin selostettua lasin kaareutumisilmiötä uunissa. Kaaviosta näkee myöskin, että tehoero lämmitysjakson alussa ja lopussa on noin 5-6 kW/m2. Alussa lasin yläpuolen teho on pienempi, lopussa alapuolen. Mikäli lasin alapuolen (telojen) lämpötila laskee (käyrä D), niin se merkitsee ainoastaan, että alkutehoero pienenee, mutta lopputehoero vastaavasti kasvaa. Alku- ja lopputehoeron summa on vakio niin kauan kuin alussa summakäyrä C + D > A + B.
Kaavio 2 on vastaava kuin aiemmin esitetty kaavio 1. Erotuksena on telojen lämpötila, joka on korkeampi kuin kaaviossa 1 sekä se, että suora A on jakautunut kahteen osaan: joka on täysin vastaava kuin kaaviossa 1 esitetty suora A, ja A-^ joka kuvaa keksinnön mukaista pakotetun lisäkonvektion kuvaajaa lasin yläpuolelta katsoen. Systeemin idea on se, että lämmityksen aikana aiheutetaan lasin yläpuolelle pakotetun konvektion avulla vastaava lämmönsiirtyminen, kuin telat aiheuttavat lasin alapuolelle johtumisen kautta. Nämä lämmönsiirty-mismuodot käyttäytyvät samalla tavoin lämpötilan ja lämpötilaerojen suhteen. Koska käytännössä on kuitenkin mahdoton kehittää lämmönsää-töjärjestelmää, missä passiivit telat pysyisivät yhtä kuumina kuin uuni yleensä, niin telojen lämpötila on otettu 20°C alemmaksi kuin uunin yläosan lämpötila.
Pakotettu konvektio (suora A^) aiheuttaisi lämmitysvaiheen lopussa turhan suuren tehoeron (noin 1 - 1,5 kW/m2 lisää) niin päin, että lasin reunat taipuisivat alaspäin. Tästä johtuen on pakotettu konvektio lopetettu kesken lämmitysvaiheen, kohdassa jossa lasin lämpötila on noin 450°C mikä vastaa kutakuinkin ajallista lämmityksen puoliväliä.
Käytännön uunissa esiintyy edellä selostettujen käyttäytymisten lisäksi ilmiö, joka hieman muuttaa kaavioissa esitettyjä käyriä. Nimittäin kun kylmä lasi menee telojen päälle uuniin ja ottaa niistä aluksi erittäin suuren tehon, niin telojen lämpötila laskee. Kaavioissa telojen lämpötila on pidetty vakiona, mutta tosiasiassa se on vain keskiarvo aaltomaisesta muutoksesta, jonka eroalue on 9 62043 5 - 30°C riippuen lasin paksuudesta, sekä siitä onko lasi koko ajan tietyn telan kohdalla. Tämä lisäilmiö muuttaa kaaviota 1 siten, että lasin kaareutuminen reunat ylöspäin vaihtuu nopeammin taipumiseksi reunat alaspäin ja lopussa taipuminen ei ole aivan niin suuri, mitä kaavio antaisi tulokseksi. Kaaviossa 2 tapahtuu samoin kuin edellä selostettiin, joten pakotettu lisäkonvektio (suora ) täytyy katkaista aiemmin, jottei lasi taipuisi reunat alaspäin. Käytännössä on todettu, että ohuilla laseilla (4-5 mm) sopiva katkaisuhetki on noin 350°C ja paksuilla (10 - 12 mm) noin 200°C. Testeissä on lisäksi huomattu, että sopiva lisäkonvektion katkaisuhetki onkin vakio aika (noin 60 sek.) siitä, kun lasi siirtyi uuniin. Tämä selittyykin hyvin sillä, että tela alkaa jäähtyä lähes vakio nopeudella, kun kylmä lasi siirtyy uuniin. Vasta myöhemmässä vaiheessa, kun uunin ja lasin välinen lämpötilaero pienenee, alkaa paksumman lasin aiheuttama suurempi telojen pintalämpötilan lasku vaikuttaa.
Keksinnön mukaisen menetelmän toteuttamiseen tarkoitettu laite on kuvattu kaaviollisesti oheisissa piirustuksissa, joissa kuvio 1 esittää laitetta päältä nähtynä ja kuvio 2 esittää laitetta poikkileikkauksena.
Kuvio 3 havainnollistaa keksinnön mukaisella laitteella aikaansaatua ilman virtausta lasilevyn yläpuolella.
Kuvio 4 esittää lämmönsiirtymiskertoimen muuttumista pienemmäksi la-niinaarivirtauksen alueella ilman kulkusuunnassa.
Uunin 1 sisään noin 50 - 60 mm telojen 2 yläpuolelle on asennettu kuuman kestävästä teräksestä valmistettuja paineilmaputkia 3. Putket 3 on sijoitettu poikittain lasin kulkusuuntaan nähden eli samaan suuntaan kuin telat 2. Putkia 3, jotka ovat noin 1 - 2 m välein uunissa, syötetään yhteisellä paineilmasyötöllä kompressorista 4 pai-nesäiliön 5, suodattimen 6, paineenvähennysventtiilin 7, magneetti-venttiilin 8 ja vastusventtiilin 9 kautta. Ilmansyöttöputken 10 läpi-menon (ulkoa uuniin) yhteydessä voi olla myöskin lämmönvaihdin 11. Lämmönvaihtimen 11 ansiosta paineilmaa voidaan esilämmittää ennen uuniinpuhallusta, jolloin ilman kriittinen puhallusnopeus kasvaa ja täten paineilmasta saadaan suurempi hyöty uuniin puhallettavien ilma- 10 ,Λ Γ λ —
ϋ .1 .. J
suihkujen 12 toimiessa injektoriperiaatteen mukaan. Jokaisessa poikittaisessa paineilmaputkessa 3 on halkaisijaltaan noin 1 mm:n reiät vaakasuorassa molempiin suuntiin noin 100 mm:n välein. Paine puhal-lusrei'istä on noin 0,1 - 1,0 bar aiheuttaen noin 1 - 10 m/s keskimääräisen ilman nopeuden lasin pinnalle. Ilmasuihkujen purkautumis-nopeus rei'istä voi olla noin 150 - 500 m/s.
On tärkeää, että puhallukset ovat molempiin suuntiin yhtä aikaa, sillä silloin ilma kiertää lyhyttä kierrosta lasin pinnalle (kuvio 3), eikä siten pääse muodostamaan laminaarivirtauksen aluetta (kuvio 4), jossa lämmönsiirtymiskerroin nopeasti muuttuu pienemmäksi ilman kulkusuunnassa.
Paineilman kulutus on puhalluksen aikana vain noin 4-20 m3/h per m2 lasitasoa uunissa. 6 mm:n laseilla kulutus on täten (lämmitysaika 240 sek ja puhallusaika 60 sek) 1-5 m3/h per m2.
Koe-uunissamme, joka käsittelee 1,2 x 2,2 metrin suuruisia laseja, on vastaava kulutus noin 5-25 m3/h, jonka lämmöntarve on vain noin 1 - 5 kW. Tämä on pieni teho verrattuna 175 kW:n uunin lämmitystehoon. Lämmönvaihtimella lämpöhäviö on voitu pudottaa puoleen edellisistä arvoista.
Lisäksi on huomattava uunin kapasiteetin kasvu 1isäpuhalluksen vuoksi, jolloin muista uunin lämpöhäviöistä johtuva häviöteho jakautuu suuremmalle määrälle laseja. Onkin todettava, että uunin tehonkulutus tuoteyksikköä kohden ei lisäänny, vaan jopa vähenee paineilmapuhal-luksen ansiosta.
Paineilmalla järjestetyllä injektoripuhalluksella on käytännössä ne edut, että järjestelmä on helppo asentaa uuneihin, se on nopea sekä käytännöllisesti katsoen massaton, eikä se estä normaalia tehonsiir-toa uunista lasiin, ja lisäksi portaaton säätö voidaan saada aikaan.
Claims (4)
1. Förfarande för att förhindra glasskivors böjning i en med valsar försedd ugn i en horisontalhärdningsanordning, i vilket förfarande glasskivorna föres vägrätt pä en av vägräta valsar (2) bildad transportör genom en ugn (1), varvid pä glasskivans motsatta ytor appliceras en av pä glasskivans ovan- och undersida belägna mot-ständselement, valsar o.d. ugnsdelar förorsakad lednings-, konvektions- och strälningsvärmeverkan, kännetecknat därav, att pä glasskivans övre sida ästadkommes en i huvudsak turbulent luftström (1 - 10 m/s) med medelhastighet i förhällande tili glasskivan för effektivering av den pä glasskivans övre yta applicerad konvektionsvärmeverkan.
1. Menetelmä lasilevyjen kaareutumisen estämiseksi teloilla varustetussa vaakakarkaisulaitoksen uunissa, jossa menetelmässä lasilevyt johdetaan vaakatasossa vaakasuorien telojen (2) muodostamalla kuljettimella uunin (1) läpi, jolloin lasilevyn vastakkaisiin pintoihin kohdistuu lasilevyn ylä- ja alapuolella olevien vastusele-menttien, telojen ym. uunin osien aiheuttama johtumis-, konvektio-ja säteilylämpövaikutus, tunnettu siitä, että lasilevyn yläpinnalle aiheutetaan pääasiassa turbulenssi ilmavirtaus (1 - 10 m/s) keskimääräisellä nopeudella lasilevyyn nähden, lasilevyn yläpintaan kohdistuvan konvektiolämpövaikutuksen tehostamiseksi.
2. Förfarande enligt patentkravet 1, kännetecknat därav, att luft biases närä glasskivans övre yta som smala strälet i ugnens längdriktning, som under injektionsverkan ästadkommer luftens turbulensströmning.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että ilmaa puhalletaan lähellä lasilevyn yläpintaa uunin pituussuuntaisina kapeina suihkuina, jotka injektorivaikutuksella aikaansaavat ilman turbulenssivirtauksen.
3. Förfarande enligt patentkravet 1 eller 2, kännetecknat därav, att luftens blässträlar (12) är riktade med bestämda avständ mot varandra för ästadkommande av korta virvelströmningar i ugnens längdriktning.
3. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että ilman puhallussuihkut (12) on suunnattu määrätyin välimatkoin vastakkain uunin pituussuuntaisten lyhyiden kiertovirtausten aikaansaamiseksi.
4. Jonkin edellä olevan patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että uuniin puhallettava ilma esilämmitetään uunista pois virtaavalla ilmalla.
5. Jonkin edellä olevan patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että lisäkonvektion aikaansaava ilmavirtaus katkaistaan kesken lämmitysjakson ennalta määrätyn ajan kuluttua siitä kun lasilevy siirtyi uuniin.
6. Jonkin edellä olevan patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että lisäkonvektion aikaansaava ilmavirtaus katkaistaan kesken lämmitysjakson kun lasi on saavuttanut määrätyn lämpötilan, joka lasin paksuudesta riippuen vaihtelee välillä 200 -4 50°C.
7. Jonkin edellä olevan patenttivaatimuksen 1-4 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että lisäkonvektion aikaansaavaa ilmavirtausta säädetään ajan tai mitatun lasin lämpötilan mukaan. 12 6204 0
8. Laite yhden tai useamman edellä olevan patenttivaatimuksen mukaisen menetelmän suorittamiseksi, johon laitteeseen kuuluu uuni (1), sen sisäpuolella olevat lämmitysvastukset (13) uunin lämpötilan pitämiseksi lähellä lasin pehmenemislämpötilaa, uunin sisäpuolella olevat vaakasuuntaiset telat (2), jotka kannattavat vaakasuuntaista lasilevyä ja muodostavat sen kuljettimen, tunnettu siitä, että uunin (1) sisäpuolelle telojen (2) ja niiden yläpuolella olevien lämmitysvastusten (13) väliin on sijoitettu rei'itettyjä putkia (3), jotka on yhdistetty paineilmalähteeseen (4) vaakasuuntaisten ilmasuihkujen puhaltamiseksi lasilevyn yläpinnan yläpuolelle.
9. Patenttivaatimuksen 8 mukainen laite, tunnettu siitä, että rei'itetyt putket (3) ovat uunin poikittaissuunnassa eli telojen (2) suuntaiset ja niissä on uunin etu- ja takapäätä kohti avautuvia reikiä vastakkaissuuntaisten ilmasuihkujen (12) puhaltamiseksi.
4. Förfarande enligt nägot av de föregäende patentkraven, k ä n -
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI802866A FI62043C (fi) | 1980-09-12 | 1980-09-12 | Foerfarande och anordning foer att foerhindra boejningen av glsskivor i en med valsar foersedd ugn i en horisontalhaerd nigsanordning |
GB8127142A GB2083456B (en) | 1980-09-12 | 1981-09-08 | Preventing curving of glass sheets in a tempering furnace |
US06/300,374 US4390359A (en) | 1980-09-12 | 1981-09-08 | Method of and apparatus for preventing the curving of glass sheets in the roller-equipped furnace of a horizontal tempering plant |
DE3136107A DE3136107C2 (de) | 1980-09-12 | 1981-09-11 | Verfahren und Vorrichtung zum Verhindern des Wölbens von Glasplatten im rollenbestückten Ofen einer Waagerecht-Temperanlage |
CA000385720A CA1165122A (en) | 1980-09-12 | 1981-09-11 | Method of and apparatus for preventing the curving of glass sheets in the roller-equipped furnace of a horizontal tempering plant |
JP56143699A JPS5782130A (en) | 1980-09-12 | 1981-09-11 | Glass plate bending prevention and device in roller furnace of horizontal tempering equipments |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI802866 | 1980-09-12 | ||
FI802866A FI62043C (fi) | 1980-09-12 | 1980-09-12 | Foerfarande och anordning foer att foerhindra boejningen av glsskivor i en med valsar foersedd ugn i en horisontalhaerd nigsanordning |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FI802866A FI802866A (fi) | 1982-03-13 |
FI62043B true FI62043B (fi) | 1982-07-30 |
FI62043C FI62043C (fi) | 1982-11-10 |
Family
ID=8513764
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI802866A FI62043C (fi) | 1980-09-12 | 1980-09-12 | Foerfarande och anordning foer att foerhindra boejningen av glsskivor i en med valsar foersedd ugn i en horisontalhaerd nigsanordning |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4390359A (fi) |
JP (1) | JPS5782130A (fi) |
CA (1) | CA1165122A (fi) |
DE (1) | DE3136107C2 (fi) |
FI (1) | FI62043C (fi) |
GB (1) | GB2083456B (fi) |
Families Citing this family (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA1332510C (en) * | 1986-06-02 | 1994-10-18 | Glasstech, Inc. | Gas burner forced convection heating of glass sheets |
FI83072C (fi) * | 1989-09-06 | 1991-05-27 | Tamglass Oy | Foerfarande och anordning foer att foerhindra boejningen av glasskivor i en med valsar foersedd ugn i en horisontalhaerdningsanordning. |
FI86407C (fi) * | 1990-12-27 | 1992-08-25 | Tamglass Oy | Foerfarande och anordning foer att utjaemna temperaturprofilen i glasskivor i en med valsar foersedd ugn i en horisontalhaerdningsanordning. |
US5383950A (en) * | 1993-10-04 | 1995-01-24 | Ford Motor Company | Apparatus for supporting a glass sheet during a tempering process |
FI101068B (fi) | 1996-05-22 | 1998-04-15 | Uniglass Engineering Oy | Menetelmä ja laitteisto lasin lämmittämiseksi teloilla varustetussa ka rkaisu-uunissa |
FI100596B2 (fi) * | 1996-05-22 | 2002-09-10 | Uniglass Engineering Oy | Menetelmä ja laitteisto lasilevyjen lämmittämiseksi teloilla varustetussa karkaisu-uunissa |
IT1287941B1 (it) * | 1996-07-05 | 1998-08-26 | Ianua Spa | Forno per trattamenti termici di lastre di vetro |
WO1998057899A1 (en) * | 1997-06-19 | 1998-12-23 | Libbey-Owens-Ford Co. | Glass sheet heating furnace |
DE19728787C1 (de) * | 1997-07-05 | 1998-09-03 | Glafurit Anlagenbau Gmbh | Rollenofen für die Erwärmung von Glasscheiben |
US6490888B1 (en) | 1997-08-15 | 2002-12-10 | Kenneth Friedel | Semi-convective forced air method for tempering low “E” coated glass |
US5951734A (en) | 1997-08-15 | 1999-09-14 | Tgl Tempering Systems, Inc. | Semi-convective forced air system for tempering low E coated glass |
FI110866B (fi) | 2000-08-28 | 2003-04-15 | Tamglass Ltd Oy | Menetelmä LowE-lasilevyjen lämmittämiseksi karkaisu-uunissa |
US6901773B2 (en) * | 2001-07-27 | 2005-06-07 | Tamglass Ltd. Oy | Semi-convective forced air system having amplified air nozzles for heating low “e” coated glass |
FI114631B (fi) * | 2001-10-01 | 2004-11-30 | Tamglass Ltd Oy | Menetelmä ja laite lasilevyjen lämmittämiseksi karkaisua varten |
FI120451B (fi) * | 2003-06-24 | 2009-10-30 | Uniglass Engineering Oy | Menetelmä ja laitteisto lasin lämmittämiseksi |
DE102005047432A1 (de) * | 2005-09-30 | 2007-04-05 | Wolfgang Erdmann | Rollenofen; Wärmestrahlungssensor und Anlage zur Wärmebehandlung von Flachglas |
DE102005047433B4 (de) * | 2005-09-30 | 2009-12-24 | Wolfgang Erdmann | Verfahren zum computergestützten Optimieren des Betriebs eines Rollenofens, Computerprogramm und computerlesbarer Datenträger |
DE102005047434B4 (de) * | 2005-09-30 | 2009-12-24 | Wolfgang Erdmann | Verfahren zum Betreiben einer Anlage zur Wärmebehandlung von Flachglas |
DE102008017729A1 (de) | 2008-04-07 | 2009-10-08 | Wolfgang Erdmann | Anlage zur Wärmebehandlung von Flachglas |
DE102008025798C5 (de) * | 2008-05-29 | 2015-08-06 | Guangdong Fushan Glass Machinery Co., Ltd. | Verfahren zum Betreiben eines Rollenofens |
BE1019170A3 (fr) | 2010-02-03 | 2012-04-03 | Agc Glass Europe | Procede de chauffage dans un four de feuilles de verre revetues. |
CN102643016A (zh) * | 2012-04-28 | 2012-08-22 | 佛山市索奥斯玻璃技术有限公司 | 一种具有智能控制加热系统的玻璃钢化炉 |
CN102674672B (zh) * | 2012-05-25 | 2014-05-21 | 熊进 | 一种玻璃钢化设备 |
CN102674663B (zh) * | 2012-05-30 | 2014-05-28 | 洛阳兰迪玻璃机器股份有限公司 | 一种异型平板玻璃平钢化方法及系统 |
CN103508664A (zh) * | 2012-06-27 | 2014-01-15 | 洛阳捷瑞精工机械有限公司 | 盘型弯管喷流式对流管路结构 |
CN104176921B (zh) * | 2013-05-24 | 2017-02-08 | 杭州精工机械有限公司 | 强制对流加热风箱及强制对流加热方法 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB408494A (en) * | 1933-08-11 | 1934-04-12 | United Glass Bottle Mfg Ltd | Improvements in or relating to the annealing or cooling of glassware |
LU45597A1 (fi) * | 1964-03-06 | 1965-09-06 | ||
US3431095A (en) * | 1965-11-24 | 1969-03-04 | Libbey Owens Ford Glass Co | Glass bending furnace |
FI46060B (fi) * | 1970-09-21 | 1972-08-31 | Lasipaino Ky |
-
1980
- 1980-09-12 FI FI802866A patent/FI62043C/fi not_active IP Right Cessation
-
1981
- 1981-09-08 GB GB8127142A patent/GB2083456B/en not_active Expired
- 1981-09-08 US US06/300,374 patent/US4390359A/en not_active Expired - Lifetime
- 1981-09-11 DE DE3136107A patent/DE3136107C2/de not_active Expired
- 1981-09-11 JP JP56143699A patent/JPS5782130A/ja active Granted
- 1981-09-11 CA CA000385720A patent/CA1165122A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI802866A (fi) | 1982-03-13 |
GB2083456B (en) | 1984-11-21 |
CA1165122A (en) | 1984-04-10 |
FI62043C (fi) | 1982-11-10 |
DE3136107C2 (de) | 1985-04-04 |
JPS5782130A (en) | 1982-05-22 |
US4390359A (en) | 1983-06-28 |
DE3136107A1 (de) | 1982-04-01 |
GB2083456A (en) | 1982-03-24 |
JPH0240616B2 (fi) | 1990-09-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
FI62043B (fi) | Foerfarande och anordning foer att foerhindra boejningen av glsskivor i en med valsar foersedd ugn i en horisontalhaerd nigsanordning | |
RU2281922C2 (ru) | Способ нагрева стеклянных панелей в печи для закалки, оснащенной роликами, и устройство для его осуществления | |
US5236488A (en) | Method and apparatus for heat-strengthening glass sheets | |
EP1242320B1 (en) | Method and apparatus for heating glass | |
FI81331C (fi) | Vaermeoeverfoeringsfoerfarande i en boejningsugn foer glasskivor och en boejningsugn. | |
US3672861A (en) | Apparatus for tempering flat sheets or plates of glass | |
US20180118601A1 (en) | Method and apparatus for controlling thickness of glass sheet | |
US20090272005A1 (en) | Thermal roll, and drying apparatus and method | |
Nourozi et al. | Heat transfer model for energy-active windows–an evaluation of efficient reuse of waste heat in buildings | |
US20200325057A1 (en) | Glass forming furnace | |
US20220146201A1 (en) | Tempering furnace for glass sheets | |
CN105693071A (zh) | 用于玻璃加热的气浮装置 | |
CZ394898A3 (cs) | Způsob a technické zařízení k tvarování skleněných tabulí | |
NO160829B (no) | Anordning for indikering av spalten mellom to motsatt roterende maleskiver. | |
NO116133B (fi) | ||
Pussoli et al. | Heat transfer and pressure drop characteristics of peripheral-finned tube heat exchangers | |
GB1402545A (en) | Thermally conditioning hot materials in sheet-like form | |
JP4443525B2 (ja) | 板材の加熱方法および加熱装置並びに板材を加熱するための保持装置 | |
US20040093904A1 (en) | Furnace apparatus and method for tempering low emissivity glass | |
TR201900092T4 (tr) | Ocak ve kaplı cam levhaları ısıtma yöntemi. | |
NO145795B (no) | Fremgangsmaate for polymerisering av etylen eller propylen, samt katalysatorkomponent for anvendelse ved polymeriseringen | |
US5067977A (en) | Method and apparatus for measuring the efficiency of cooling devices | |
EP2141132B1 (en) | Furnace | |
KR20030082599A (ko) | 얇은 요소의 적어도 한 면위에 유체를 송풍시키는 장치와이와 연계된 송풍 유닛 | |
US4261723A (en) | Controlling kinking of tempered glass sheets |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MA | Patent expired |
Owner name: TAMGLASS OY |