FI113081B - Lämmitetyn telan laakeri - Google Patents

Lämmitetyn telan laakeri Download PDF

Info

Publication number
FI113081B
FI113081B FI942756A FI942756A FI113081B FI 113081 B FI113081 B FI 113081B FI 942756 A FI942756 A FI 942756A FI 942756 A FI942756 A FI 942756A FI 113081 B FI113081 B FI 113081B
Authority
FI
Finland
Prior art keywords
bearing
pocket
segment
oil
fixed
Prior art date
Application number
FI942756A
Other languages
English (en)
Swedish (sv)
Other versions
FI942756A0 (fi
FI942756A (fi
Inventor
Haag Rolf Van
Dieter Junk
Heinrich Stein
Original Assignee
Kleinewefers Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=6490252&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=FI113081(B) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Kleinewefers Gmbh filed Critical Kleinewefers Gmbh
Publication of FI942756A0 publication Critical patent/FI942756A0/fi
Publication of FI942756A publication Critical patent/FI942756A/fi
Application granted granted Critical
Publication of FI113081B publication Critical patent/FI113081B/fi

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C32/00—Bearings not otherwise provided for
    • F16C32/06—Bearings not otherwise provided for with moving member supported by a fluid cushion formed, at least to a large extent, otherwise than by movement of the shaft, e.g. hydrostatic air-cushion bearings
    • F16C32/0662—Details of hydrostatic bearings independent of fluid supply or direction of load
    • F16C32/0666—Details of hydrostatic bearings independent of fluid supply or direction of load of bearing pads
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
    • B21B31/07—Adaptation of roll neck bearings
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D06—TREATMENT OF TEXTILES OR THE LIKE; LAUNDERING; FLEXIBLE MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • D06C—FINISHING, DRESSING, TENTERING OR STRETCHING TEXTILE FABRICS
    • D06C15/00—Calendering, pressing, ironing, glossing or glazing textile fabrics
    • D06C15/02—Calendering, pressing, ironing, glossing or glazing textile fabrics between co-operating press or calender rolls
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21G—CALENDERS; ACCESSORIES FOR PAPER-MAKING MACHINES
    • D21G1/00—Calenders; Smoothing apparatus
    • D21G1/02—Rolls; Their bearings
    • D21G1/0226—Bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C13/00—Rolls, drums, discs, or the like; Bearings or mountings therefor
    • F16C13/02—Bearings
    • F16C13/04—Bearings with only partial enclosure of the member to be borne; Bearings with local support at two or more points
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2340/00—Apparatus for treating textiles
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S384/00—Bearings
    • Y10S384/90—Cooling or heating
    • Y10S384/905—Temperature compensation

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • Magnetic Bearings And Hydrostatic Bearings (AREA)
  • Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
  • Support Of The Bearing (AREA)
  • Paper (AREA)
  • Rolling Contact Bearings (AREA)
  • Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)

Description

Lämmitetyn telan laakeri 113081
Lager för en uppvärmd vals Tämä keksintö koskee lämmitetyn telan, erityisesti kalante-5 ritelan laakeria, jossa on muuttuva, kiinteän ja pyörivän liukupinnan välinen halkaisijaero, jolloin laakerirengas muodostaa pyörivän liukupinnan.
Sopiva käyttötarkoitus ovat kompaktikalanterit, joiden 10 yhteydessä lämmitettyjä teloja varten on tähän mennessä käytetty rullalaakereita. Tällaisen rullalaakeroinnin käyttämisellä on rajansa koska uusien telamateriaalien käytön avulla on pystytty pienentämään telahalkaisijaa. Riittävän kestoiän omaavan telalaakeroinnin aikaansaamisek-15 si on laakerit mitoitettava niin suuriksi, että laakeri-pesien ulkomitat telanipin suuntaan ovat suuremmat kuin telan halkaisija, jolloin ne rajoittavat vastatelalaakerei-ta varten käytössä olevaa tilaa. Tätä ei voida hyväksyä esimerkiksi taipumasäädettävän telan vaipan tasaetäisyyksi-20 sen ulkolaakeroinnin kohdalla.
Patenttijulkaisu EP-PS 0 158 051 koskee pesurummun laakeria, johon sijoitetaan pestävää tavaraa ja syötetään kylmää : tai kuumaa vettä, jossa on muuttuva, kiinteän ja pyörivän • 25 liukupinnan välinen halkaisijaero, jolloin laakerirenkaana t · i :·. toimiva rummun vaippa muodostaa pyörivän liukupinnan. Osa ,·. ; kiinteästä liukupinnasta on muodostettu ensimmäisen hydro- • «< staattisen laakerisegmentin avulla, jossa liukuraon puolel-la on ainakin yksi laakeritasku, jonka läpi öljy virtaa. ’·1 3 0 Vastapäätä olevalla kehäalueella on toinen kiinteän liuku pinnan osa muodostettu kahden toisen hydrostaattisen laake-risegmentin avulla, joissa myös on liukuraon puoleiset • · t V · laakeritaskut, joiden läpi öljy virtaa. Kukin kolmesta * laakerisegmentistä on sekä säteensuunnassa perää antava • · <itt. 35 että myös säädettävä keskiöimisen ja halkaisijaerojen . tasaamisen vuoksi.
• · · • | • · « • · · · 113081 2 Tämän keksinnön tehtävänä on saada aikaan edellä esitetyn tyyppinen laakeri, joka on tiiviimpi rakenteeltaan.
Tämä tehtävä on keksinnön mukaan ratkaistu siten, että 5 kiinteän liukupinnan yksi osa on muodostettu ainakin yhden säteensuunnassa kiinnitetyn hydrostaattisen laakerisegmen-tin avulla, jossa liukuraon puolella kokonaislaakerikuormi-tuksen kehäalueella on ainakin yksi laakeritasku, jonka läpi öljy virtaa, ja vastapäätä olevalla kehäalueella on 10 kiinteän liukupinnan toinen osa muodostettu ainakin yhden toisen hydrostaattisen laakerisegmentin avulla, jossa on säteensuunnassa säädettävä laakerikenkä, joka liukuraon puolelta on varustettu laakeritaskulla, jonka läpi öljy virtaa, ja että laakerirako ensimmäisen laakerisegmentin 15 laakeritaskun vast, kunkin laakeritaskun säteis- ja/tai aksiaalisessa keskitasossa telan lämpiämisen alkuvaiheessa on pienempi ja lämpimässä tilassa on suurempi kuin laakeritaskun reunan kohdalla.
20 Hydrostaattisella laakeroinnilla on tiiviimmän rakenteen lisäksi suurempi kulumiskestävyys ja parempi vaimennus kuin rullalaakerilla. Tällöin säteensuunnassa kiinteä laake- ·.·.· risegmentti huolehtii keskiöimisestä ja toisen hydrostaat- • · : tisen laakerisegmentin säteensuunnassa säädettävä laakeri- 25 kenkä tarvittavan vähimmäisesijännityksen muodostumisesta esimerkiksi lämmöstä johtuvien työalueelta myös vaihtelevi-en laakerin sisä- ja ulko-osien välisten halkaisijaerojen öl jyntilavuusvirtaminimoidun kompensaation yhteydessä.
• · ·
Tarvittava vähimmäisesijännitys käsittää myös telan omapai- . 30 non vaikutussuunnan.
• · · • 1 · · « · · • · · ’·1 ' Liukupinnat ovat sopivimmin pallonmuotoisia. Tämä rakenne *:··· mahdollistaa aksiaalivoimien varman vastaanottamisen ta- ;..j vanomaista vaappurullalaakeria vastaavasti.
35 • · · • «
Lisäksi on edullista jos ensimmäisen laakerisegmentin ·1 kuhunkin laakeritaskuun voidaan syöttää muuttumaton öljyti- 113081 3 lavuusvirta ja toisen laakerisegmentin laakeritaskuun muuttumaton öljypaine.
Öljy voidaan syöttää tunnettujen kuristusjärjestelmien, 5 paljousjakajien tai yksittäispumppujen avulla ja säteen-suunnassa liikuvan laakerikengän osalta paineenohjausvent-tiilien avulla.
Sopivimmin on huolehdittu siitä, että toisen laakerisegmen-10 tin laakerikenkä liukuraosta poispäin suunnatulta puoleltaan on varustettu toisella laakeritaskulla, jonka läpi öljy virtaa, ja tämän avulla on kosketuksessa mäntä-sylin-terilaitteen liikkuvan osan kanssa. Tällä tavalla voi laakerikenkä tai kukin laakerikenkä siirtyä liukuvasti 15 mäntä-sylinterilaitteen liikkuvan osan suhteen ja on siten käytännöllisesti katsoen kitkattomasti itsekeskiöityvä telan laakeritapin kanssa pyörivän laakerirenkaan ja siten myös vastapäätä olevan säteensuunnassa kiinnitetyn (-tyjen) laakerisegmentin (-tien) suhteen.
20
Sen jälkeen voidaan huolehtia siitä, että ensimmäinen laakerisegmentti liukuraosta poispäin suunnatulta puolel-taan on varustettu ainakin yhdellä toisella laakeritaskul- t · ·,· ·' la, jonka läpi öljy virtaa, ja että sitä voidaan siirtää 25 aksiaalisuunnassa. Tällä tavalla on telan yhdessä päässä ;\· olevan uivan vierintälaakerin muodostaminen rakenteeltaan sellaiseksi, että laakeri voi liikkua aksiaalisuunnassa * t · käytännöllisesti katsottuna kitkattomasti telan lämpöpit- ^ t » kittäislaajenemisen vuoksi.
. 30 • ♦ · *“* Keksintö ja sen edelleenkehitetyt rakennemuodot selitetään »aa *·* * seuraavassa lähemmin viitaten oheiseen piirustukseen, *:**· jossa: • a 35 Kuv. 1 esittää aksi aa li näkymää fiktiivisestä kehänsuunnassa ]·*·' suljetusta hydrostaattisesta monikammiolaakerista yhdessä * · · • ·* siihen laakeroidun telan akselitapin kanssa.
113081 4
Kuv. 2 esittää osaa keksinnön mukaisen hydrosaattisen laakerin ensimmäisestä rakenne-esimerkistä käyntiinlähtöti-lanteessa, jossa kiinteän ulkolaakeriosan ja pyörivän sisälaakeriosan välinen lämpötilaero on yhtä kuin nolla, 5
Kuv. 3 esittää kuviota 2 vastaavaa näkymää, kuitenkin käyttötilanteessa maksimaalisessa käyttölämpötilassa,
Kuv. 4 esittää osaa kuvioiden 2 ja 3 laakerista, jossa 10 sanotut kaksi toistensa suhteen pyörivät laakeriosat näkyvät aksiaalisuunnassa katsottuna ja kiinteän laakeriosan laakeritasku näkyy päältä katsottuna, fiktiivisen rakokor-keuden laskemisen havainnollistamiseksi konsentristen laakeripintojen yhteydessä, 15
Kuv. 5 esittää aksiaalinäkymää, osittain leikattuna, keksinnön mukaisen laakerin toisesta rakenne-esimerkistä,
Kuv. 6 esittää kuvion 5 leikkausta VI-VI, 20
Kuv. 7 esittää aksiaalinäkymää, osittain leikattuna, keksinnön mukaisen laakerin kolmannesta rakenne-esimerkistä, ;.i,: ja * * * * * I I » * t > 25 Kuv. 8 esittää kuvion 7 leikkausta VIII-VIII.
t M
Kuvion 1 mukaisen fiktiivisen laakerin tehtävänä on laake-roida kompaktikalanterin lämmitetty tela. Lämmittäminen ' » * tapahtuu syöttämällä esimerkiksi 275°C lämpötilaan lämmi-, 30 tettyä lämmitysväliainetta telan laakeritapissa 2 olevan * i * ’*·· porauksen 1 läpi, jolloin poraus 1 on vuorattu eristyksellä • * · V * 3. Laakeritappi 2 ympäröi laakerirengasta 4, joka kiilan 5 ;*·· avulla on pyörimättömästi yhdistetty laakeritapin 2 kanssa.
Toinen laakerirengas 6 ympäröi laakerirengasta 4 ja on 35 pyörimättömästi laakeroitu laakeripesään 7. Ulkoeristys 8 ' ··<' ympäröi puolestaan laakeripesää 7. Laakerirenkaiden 4 ja 6 • k « * ' « i välissä on liukurako 9, johon ei esitetyllä tavalla syöte- 113081 5 tään öljyä niin, että muodostuu hydrostaattinen laakerointi, jolloin laakerirenkaiden 4 ja 6 tulee symbolisoida kehän suunnassa suljettu hydrostaattinen monikammiolaakeri, jossa liukuraon korkeus eristyksistä 3 ja 8 ja siten hydro-5 staattisesta rakokorkeudesta (ja epäkeskisyyksistä) huolimatta voi vaihdella niin voimakkaasti, että voidaan odottaa sellaisia öljytilavuusvirtoja, joita taloudellisesta näkökulmasta ei voida hyväksyä. Lämmitysväliaineen lämpötilan d ollessa esimerkiksi noin 275°C voi laakereiden sisäosien 10 keskilämpötila dmi olla noin 140°C, liukuraon lämpötila noin 130°C ja laakereiden ulko-osien lämpötila dma noin 110°C, jolloin lämpötilaero Ad on noin 30°C. Laakerin keskihalkaisijalla D = 900 mm olisi tällöin lämpötilaeron Ad ollessa = 30°C laakerin sisä- ja ulko-osien välinen 15 halkaisijamuutos AD = noin 320 μιη. Ilman eristyksiä 3 ja 8 voisi AD olla jopa noin 1 mm.
Jos lähdetään esimerkiksi 80 μιη: n keskimääräisestä rakokorkeudesta maksimaalisessa käyttölämpötilassa olisi käyn-20 tiinajotilanteessa (sisä- ja ulko-osien lämpötilasamaisuu-den vuoksi) arvoa 80 μιη + 1/2 x 320 μιη = 240 μττι pidettävä keskimääräisenä rakokorkeutena.
; ^ Koska öljytilavuusvirta Hagen-Poiseuille'n mukaan on suo- .’Γ 25 raan verrannollinen rakokorkeuden kolmanteen potenssiin on * · \ , öljytilavuusvirta käyntiinajotilanteessa (240/80)3 = 27 * · · ’· "· kertaa suurempi kuin siinä tapauksessa, jossa rakokorkeus ·' on 80 μιιι.
• · · * · · 30 Jos kuormituspuolella aikaisemmin käytetyn suljetun laake-rirenkaan sijasta käytetään vain yhtä laakerisegmenttiä 10, joka peittää noin neljänneksen kehästä, voidaan valmis-tusmitat tässä esimerkissä valita niin, että samalla kun ’ tarkoituksellisesti määritetään konsentrisen raon plussa- * · · · · 35 ja miinuspoikkeamat tulevat esimerkiksi kuviossa 2 käyn-tiinajotilanteen (0) osalta ja kuviossa 3 käyttötilanteen M t f’·*; osalta maksimaalisen lämpötilan draaks yhteydessä esitetyt · 113081 6 olosuhteet voimaan, jolloin kuvioissa 2 ja 3 käytettyjen suureiden indekseillä on seuraavat merkitykset: M = keskiosa; Z = tappi; R = reuna; B = poraus.
5 Tämä on selitetty lähemmin seuraavassa viitaten kuvioon 4, jossa yhdestä ainoasta laakerisegmentistä 10 on esitetty vain puolet ja se on varustettu laakeritaskulla 11, johon syötetään paineen alaista öljyä. Lisäksi on laskentamallia varten oletettu, että laakeri on sylinterimuotoinen.
10
Laakerin sisä- ja ulko-osien välisten muuttuvien lämpötilaerojen Αϋ vuoksi voi lämmöstä johtuvien sädemuutoksien takia olla vain yksi ainoa käyttöpiste konsentrisella öljyraolla.
15
Toimintavarmuussyistä ja öljytilavuusvirran minimoimisen vuoksi on tarkoituksenmukaista sijoittaa tämä käyntiinajo-tilanteen (0) ja käyttötilanteen (#maks) välinen ideaalipiste maksimaalisen käyttölämpötilan yhteydessä noin työalueen 20 yläkolmannekseen niin, että esimerkiksi rakopoikkeama (hffijmaks - hRömaks) on pienempi kuin puolet (hRo - hMo);sta.
. Hagen-Poiseuille'n mukaisessa peruskaavassa (Aikakauslehti
; ,·, "Fluid", huhtikuu 1973, sivu 116) öl jytilavuusvirran Q
• · · 25 laskemiseksi: • t
• M
r 1 • · ·
• M
·:· q = kPbh3 (o) 12η 1 t : : · » « I « · t···' edustaa h reaalisen raon yhteydessä, jossa rakokorkeus * « · 3 0 muuttuu, laskennallista rakokorkeutta hlaskenn konsentristen *”· laakeripintojen yhteydessä, jota seuraavassa kutsutaan fiktiiviseksi konsentriseksi rakokorkeudeksi.
• · • · » 4 7 113081
Jos paine-ero ΔΡ, dynaaminen öljysitkeys η, kerroin 12 ja ylivirtauspituus 1 kootaan vakioksi K pätee: Q = K b h3laskenn (1) 5 (b = kokonaisylivirtausleveys).
Kuvion 4 mukaisilla parametreillä pätevät tällöin seuraavat matemaattiset derivaatat: 10
Osatilavuusvirta kohdassa ψ: dQ = K± (Rz+Rb) dtp -hl; (Rz+Rb) dtp Add) Ψ R <Vr Vr r ^ Q = 4 f dQ+Kb2h3R; 4 J dQ = 2 (RZ+RB) kJh^dtp; 2 (RZ+RB) = o o o L ^Λ· b Vr Q = K —- fh3d(p + b2hl ; (b = bx+b2) /Prj0 Q = K(b^b2) h\askenn-, (Δ Yhtälö (1)) γ-fh3d((>+b2hl ; · · u _o R o_ /m · laskenn ^ bx+b2
• M
• * · ‘ I · · ·;·# 15 Kosinilauseke pätee kuviossa 4 vinoviivoitetun kolmion osalta: ϊιψ = Rg - (RB-Rz-hM) costp - JrI~ (Rg-Rz-hM)2 (1 -cos2<p) (2a) l : 20 Koska lauseke (RB-Rz-hM)2 (1-cosV) on merkityksettömän pieni R2z verrattuna pätee käyttökelpoisena yksinkertaistuksena: ^ * 113081 8 = (Rb~rz) - (RB-Rz~hM'> °οεφ (3)
Integroiminen on siten mahdollinen ilman iterointia ja saadaan: 5
<P R
J'fotpdy) - Φr(RB~Rz) (RB~RZ^ ^Rb~Rz~^m^ r o + \ (rb-rz} {RB-Rz-hM)2 {yR+sinyRcosyR) (4) - — (RB-Rz-hM)3 (sin(pÄcos2(pÄ+2sin(pR) Tämän tapauksen hM<hR derivaatan tulosyhtälöt ovat päteviä myös päinvastaisen tapauksen hM>hR osalta (automaattinen 10 säätäminen etumerkkien kautta).
Tässä yhteydessä väitetään, että laskentamallin pallomainen laakerimuoto voidaan approksimoida sylinterimuodon avulla, * •,·#· jolla on vastaava keskimääräinen halkaisija.
I.:': 15
Kun a on laakerin rakenneosien lineaarinen lämpölaajenemis- :\j kerroin pätee: • · • · · • * · · 0'= = ^(lta(u-.-20)) <5) « · · •*·: 20 I · · = ^(1+α(%-20)) (6> • · ';··* Käytönnössä on tarkoituksenmukaista määrittää ennalta ’ .* vähimmäisrakokorkeudet hMo ja hRtfmaks, laakeriporauksen keski- 113081 9 määräinen halkaisija huonelämpötilassa Dm vast. RBo = 1/2 Dm ja kerroin F, jonka verran öljyrakoeron (hMömaks - hRlJmaks) tulee olla pienempi kuin öljyrakoero (hRo - hMo) .
5 Yhtälöistä (3), (5) ja (6) voidaan johtaa tappisäteen RZo funktio: (derivaattaa ei ole esitetty).
RB~hM+-—(RB(1+a ("m _20M " hR ) M° COSffi/ ^ / ^maks) RZo = - * - - (7) 1 + -£_/ι+α(υ -20)) COS(pÄ' 1 > 10 hMömaks määrittämiseksi on yhtälöä (3) vain muutettava seu-raavaan muotoon: hM = —-—(hR - (l-cos<pR) (Rb -Rz )\ (8) ^maks C O S φ R \ u/naJcs vmaks vmaks ) 15 Täten kaikki parametrit fiktiivisten konsentristen rakokor-keuksien hlaskenn (2) vast, öljytilavuusvirtojen Q (1) määrit- • · : : : tämiseksi ovat tiedossa.
a · Γ Laskuesimerkki • · 20 S·'·' Laakeriporauksen keskimääräinen halkaisija
Dra = 900 H 7 keskiarvo Dm = 900,045 mm, josta seuraa »M» * · * V ‘ 25 RBo = 450,0225 mm ·:··: <Pr = 45° ....: hMo = 0,070 mm vast. 70 μιη .h hRömakS = 0,070 mm vast. 70 μιη ’···’ a = 12 x 10'6 (1/°C) • · * : V 30 t?ma = iio°c 10 113081
I?.! = 140°C
F =2,25, so. = 2=23(ftVV
Tulokset 5
Yhtälö (7): RZo = 449,8294 mm
Yhtälö (3) : hRo = 0,106 mm vast. 106 μτη, Ah = 3 6 μτα
Yhtälö (5): RBl?maks = 450,5085 mm Koe: 36 = 2,25 x 16 10 Yhtälö (6): RZl?maks = 450,4772 mm
Yhtälö (8) : hMlJmaks = 0,086 mm vast. 86 μιη, Ah = 16 μτη <Pä
Yhtälö (4) : fhlQdq> = 4,6061 · 10_4/nm3 0 <f>s " : f hl c/φ = 4,1476 · 10'4mm3 J ^maks 0 15 Kuvion 4 perusteella saadaan: • « ; ·· b-L = 2<μκ (RB + Rz) blD = 1413,4841 mm blömaks = 1415,2650 mm 20 b2o = 375 mm (konstruktiivinen määritelmä) b2,?maks = 375,4725 mm
Yhtälö (2) : 25 hlaskenn x o = 0,0893 mm vast. 89,3 μιη • - ^-laskenn x tfmaks — 0,0788 mm VäSt . 78,8 μΤΏ • « 113081 11 Ö1 jytilavuusvirta pienenee käyntiinlähtötilanteesta laskettuna kertoimen (240/89,3)3 = 19,4 verran, käyttötilanteesta laskettuna maksimaalisen lämpötilan yhteydessä kertoimen (240/78,8)3 = 28,3 verran koko kehältään suljettuun hydro-5 staattiseen laakeriin verrattuna samalla kun oletetaan että liukurako on konsentrinen.
Kompaktikalantereiden lämmitettyt telat omaavat tosin lähes muuttumattoman, staattisista ja dynaamisista vaikutuksista 10 johtuvan kokonaiskuormasuunnan ja mahdollistavat siten periaatteessa laakerin epäsymmetrisen rakenteen, jossa kokonaislaakerikuormituksen kehäalueelle liukuraon 9 puolelle on muodostettu vain yksi säteensuunnassa kiinnitetty hydrostaattinen laakerisegmentti 10, jossa on vain yksi 15 laakeritasku 11, jonka läpi öljy virtaa, kuten kuvioissa 2 ja 3 on hahmotettu. Lisäksi on kuitenkin vastapäätä olevalla kehäalueella kiinteän liukupinnan toinen osa muodostettu kahden muun hydrostaattisen laakerisegmentin 12 avulla, joista kukin on varustettu säteensuunnassa säädettävällä, 20 liukupinnan 9 puolella laakeritaskun 13, jonka läpi öljy virtaa, omaavalla laakerikengällä 14, kuten kuviossa 5 on esitetty. Säteensuunnassa kiinnitetyn laakerisegmentin 10 . .·. tehtävänä on tällöin keskiöiminen ja säteensuunnassa liik- j kuvien laakerisegmenttien 12 tehtävänä on saada aikaan i · i !*.* 25 tarvittava vähimmäisesijännitys esimerkiksi lämmöstä johtu- • » i *. , vien myös työaluetta pitkin vaihtelevien laakerin sisä- ja *· ulko-osien välisten halkaisijaerojen öljytilavuusvirta- « · « ***: minimoidun kompensaation yhteydessä. Tarvittavaan vähim- i t · *.* ’ mäisesijännitykseen kuuluu tällöin telan omapainon vaiku- 30 tussuunnan huomioonottaminen.
* * · ·
Sivulaakereina toimivien laakerisegmenttien 12 säätäminen tai ohjaaminen voi tapahtua hydraulisesti mäntien 15 ja sylintereiden 16 avulla, mutta voi myös tapahtua mekaani-35 sesti.
• · · • · * · ·
I « I
• · t * * « · 113081 12
Laakeritaskut 13 ovat kulloinkin niiden pohjaan muodostetun porauksen 17 avulla yhdistetyt laakerikenkien 14 liukupintaan verrattuna pintavastaavaan (tai myös tarkoituksella poikkeavaan) hydrostaattiseen laakeritaskuun 18, joka puo-5 lestaan siihen rajoittuvan sylinterin 16 pohjaan muodostetun porauksen 19 avulla on yhdistetty mäntä-sylinteri-laitteen 15, 16 painetilaan 20. Laakeritaskuihin 13, 18 ja painetilaan 20 syötetään johdon 21 avulla öljyä muuttumattomalla paineella, esimerkiksi paineensäätöventtiilin 10 kautta.
Laakerikengät 14 toimivat täten käytönnöllisesti katsoen kitkattomasti itsekeskiöivästi yhdessä laakeritapin 2 kanssa pyörivän laakerirenkaan 4 ja vastapäätä sijaitsevan 15 säteensuunnassa kiinnitetyn laakerisegmentin 10 suhteen, jota seuraavassa kutsutaan päälaakeriksi. Laakerirengas 4 on muodostettu rakenteeltaan laakerikalotiksi niin, että syntyy palloliukupinnoilla varustettu pallolaakeri.
20 Kuvion 5 mukainen laakerisegmentti 10 on asennettu aksiaa-lisuunnassa kiinteästi laakeripesään 7 niin, että kuvioiden 5 ja 6 mukainen kokonaislaakeri vaikuttaa kiintolaakerina . telan päässä. Kuvioiden 5 ja 6 mukaisen kiintolaakerin yhteydessä oleva laakerisegmentti 10 on lisäksi varustettu • · · 25 kahdella laakeritaskulla 11, joissa rakokorkeus kokonaisuu-\ ” tena on valittu kuten kuvioiden 2-4 mukaisessa rakenne- » « t *· " esimerkissä niin, että ne rakokorkeuden suhteen toimivat kuten vain yksi kuvioiden 2-4 rakenne-esimerkin mukainen
• M
V ϊ laakeritasku.
30 ·;· Laakeritaskuihin 11 syötetään muuttumattomia öljytilavuus- * * » · virtoja johtojen 22 (kuv. 6) kautta, jolloin öljyn jakami-• . nen laakeritaskuihin 11 voi tapahtua kuristimien 23, jako- laitteiden tai yksittäisten pumppujen kautta.
35
Kuvioissa 7 ja 8 on esitetty uiva vierintälaakeri, joka jV. telan toisessa päässä voi liukuen siirtyä aksiaalisuunnassa » « 113081 13 kaksoisnuolen 24 suunnassa lämpöpätkittäislaajenemisen tasaamiseksi. Tätä tarkoitusta varten on laakerisegmentti 10 liukuraosta 9 poispäin suunnatulta puolelta myös varustettu laakeritaskuilla 25, joiden läpi öljy virtaa, jotka 5 ovat yhteydessä laakeritaskuihin 11 kulloinkin yhden porauksen 26 kautta.
Laakerisegmenttien 12 puolella olevat laakeritaskut 18 ja laakerisegmenttien 10 puolella olevat laakeritaskut 25 10 johtavat tosin molemminpuoleiseen öljyn poistovirtaukseen ja siten öljytilavuusvirtojen kaksinkertaistumisen, mutta johtavat kuitenkin kuvion 1 mukaiseen, kehän suunnassa suljettuun hydrostaattiseen laakeriin verrattuna öljytilavuus-virran pienentymiseen kertoimen verran, joka on ainakin 15 4,5, samalla kun laskelmavarmuus on suurempi.
• « · • · 1 • · · • · · • · • · · • · · • · · * 1 · · • i1 · • · • · »
M I

Claims (5)

1. Lämmitettyä telaa, erityisesti kalanteritelaa varten tarkoitettu laakeri, jossa on muuttuva, kiinteän ja pyöri- 5 vän liukupinnan välinen halkaisijaero, jolloin laakeriren-gas (4) muodostaa pyörivän liukupinnan, tunnettu siitä, että osa kiinteästä liukupinnasta on muodostettu ainakin yhden säteensuunnassa kiinnitetyn hydrostaattisen laake-risegmentin (10) avulla, jossa liukuraon (9) puolella 10 kokonaislaakerikuormituksen kehäalueella on ainakin yksi laakeritasku (11), jonka läpi öljy virtaa, ja vastapäätä olevalla kehäalueella on kiinteän liukupinnan toinen osa muodostettu ainakin yhden toisen hydrostaattisen laake-risegmentin (12) avulla, jossa on säteensuunnassa säädettä-15 vä laakerikenkä (14), joka liukuraon (9) puolelta on varustettu laakeritaskulla (13), jonka läpi öljy virtaa, ja että laakerirako (9) ensimmäisen laakerisegmentin (10) laakeri-taskun vast, kunkin laakeritaskun (11) säteensuuntaisessa tai aksiaalisessa keskitasossa lämpiämisen alkuvaiheessa on 20 pienempi ja telan ollessa lämpimässä tilassa suurempi kuin laakeritaskun (11) reunan kohdalla.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen laakeri, tunnettu siitä, että liukupinnat ovat pallonmuotoisia. • « · •\ 25
• 3. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen laakeri, tunnettu • · * ♦ · *· ’· siitä, että ensimmäisen laakerisegmentin (10) kuhunkin laakeritaskuun (11) voidaan syöttää muuttumaton öljytila- • « · V * vuusvirta ja toisen laakerisegmentin (12) laakeritaskuun 30 (13) muuttumaton öljynpaine. • * · ·
4. Jonkin patenttivaatimuksen 1-3 mukainen laakeri, tun-* . nettu siitä, että toisen laakerisegmentin (12) laakeriken kä (14) liukuraosta (9) poispäin suunnatulta puoleltaan on ’ 35 varustettu toisella laakeritaskulla (18), jonka läpi öljy virtaa, ja on tämän avulla kosketuksessa mäntä-sylinteri- • · · laitteen (15, 16) liikkuvan osan (16) kanssa. • · 113081 15
5. Jonkin patenttivaatimuksen 1-4 mukainen laakeri, tunnettu siitä, että ensimmäinen laakerisegmentti (10) liuku-raosta (9) poispäin suunnatulta puolelta on varustettu ainakin yhdellä toisella laakeritaskulla (25), jonka läpi 5 öljy virtaa, ja on aksiaalisesti siirrettävä.
FI942756A 1993-06-14 1994-06-10 Lämmitetyn telan laakeri FI113081B (fi)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4319579A DE4319579C2 (de) 1993-06-14 1993-06-14 Lager für eine beheizte Walze
DE4319579 1993-06-14

Publications (3)

Publication Number Publication Date
FI942756A0 FI942756A0 (fi) 1994-06-10
FI942756A FI942756A (fi) 1994-12-15
FI113081B true FI113081B (fi) 2004-02-27

Family

ID=6490252

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FI942756A FI113081B (fi) 1993-06-14 1994-06-10 Lämmitetyn telan laakeri

Country Status (6)

Country Link
US (1) US5382096A (fi)
EP (1) EP0631059B1 (fi)
JP (1) JP2517841B2 (fi)
CA (1) CA2124140C (fi)
DE (1) DE4319579C2 (fi)
FI (1) FI113081B (fi)

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE29509545U1 (de) * 1995-06-10 1995-09-21 Voith Sulzer Papiermasch Gmbh Walze mit Schwingungsdämpfer
DE19625545A1 (de) * 1996-06-26 1998-01-02 Plettac Ag Verbindungsvorrichtung eines Auflageriegels
WO1998036185A1 (en) 1997-02-14 1998-08-20 Valmet Corporation Bearing control system for a roll with hydrostatic bearings
FI117486B (fi) * 1997-02-14 2006-10-31 Metso Paper Inc Tela paperikonetta tai paperin jälkikäsittelylaitetta varten
DE19705638A1 (de) * 1997-02-14 1998-09-03 Kuesters Eduard Maschf Walzvorrichtung für die Druckbehandlung von Warenbahnen
FI104206B (fi) * 1998-06-15 1999-11-30 Valmet Corp Hydrostaattisesti laakeroidun telan pikaliikejärjestely
US6875085B2 (en) * 1998-11-06 2005-04-05 Mosel Vitelic, Inc. Polishing system including a hydrostatic fluid bearing support
DE10010901A1 (de) * 2000-03-07 2001-09-13 Heller Geb Gmbh Maschf Lager für eine Gewindespindel, insbesondere einer Bearbeitungsmaschine
JP4586319B2 (ja) * 2000-10-13 2010-11-24 日本精工株式会社 主軸装置
DE10305511B9 (de) * 2003-02-11 2005-01-27 Eduard Küsters Maschinenfabrik GmbH & Co. KG Walze
DE202004021496U1 (de) * 2004-05-11 2008-07-24 Voith Patent Gmbh Lagerelement und hydrostatisches Lager
JP2009085354A (ja) * 2007-09-28 2009-04-23 Fujifilm Corp コーティングロールの加工方法、コーティングロール及び塗布装置
DE102008049050A1 (de) * 2008-09-26 2010-04-08 Siemens Aktiengesellschaft Luftlager zum Lagern eines Körpers
US9267386B2 (en) 2012-06-29 2016-02-23 United Technologies Corporation Fairing assembly
CN105805159A (zh) * 2016-05-06 2016-07-27 山东大学 移动瓦静压滑动轴承
CN110107595B (zh) * 2019-04-11 2020-07-28 西安理工大学 由可倾瓦与静压油腔联合承载的动静压推力轴承
CN114151445B (zh) * 2021-12-08 2023-11-24 江苏领臣精密机械有限公司 自反馈液体静压万能轴头及液体静压转台

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB971257A (en) * 1960-10-06 1964-09-30 Glacier Co Ltd Bearing assembly
DE1253523B (de) * 1962-03-09 1967-11-02 Escher Wyss Ag Hydrostatisches Lager mit schwenkbarer Lagerschale fuer die radiale Lagerung einer Welle oder eines Zapfens
GB1076992A (en) * 1964-07-21 1967-07-26 Ass Elect Ind Improvements in or relating to bearings for rotating shafts
SE368854B (fi) * 1972-11-03 1974-07-22 Skf Ind Trading & Dev
US4175800A (en) * 1978-01-09 1979-11-27 Overly, Inc, Fluid bearing supporting system for rotary drums and the like
DE2838427A1 (de) * 1978-09-02 1980-03-06 Voith Gmbh J M Walze fuer die druckbehandlung von materialbahnen, insbesondere papierbahnen
CH659865A5 (de) * 1982-07-30 1987-02-27 Escher Wyss Ag Hydrostatisches stuetzelement und dessen verwendung in einer walzvorrichtung.
CA1185681A (en) * 1982-08-06 1985-04-16 Rhual L. Guerguerian Gap control system
CH662754A5 (de) * 1984-03-01 1987-10-30 Escher Wyss Ag Behandlungsmaschine mit rotierbarer behandlungstrommel.

Also Published As

Publication number Publication date
FI942756A0 (fi) 1994-06-10
CA2124140A1 (en) 1994-12-15
DE4319579C2 (de) 1996-12-19
CA2124140C (en) 1997-02-18
EP0631059A1 (de) 1994-12-28
FI942756A (fi) 1994-12-15
EP0631059B1 (de) 1999-09-15
JP2517841B2 (ja) 1996-07-24
US5382096A (en) 1995-01-17
JPH0719238A (ja) 1995-01-20
DE4319579A1 (de) 1994-12-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FI113081B (fi) Lämmitetyn telan laakeri
FI74070C (fi) Foerfarande foer att kontrollera boejningen av en boejningsreglerad vals samt en vals foer en pappersmaskin foer tillaempning av foerfarandet.
FI75217C (fi) Boejningsreglerad vals.
JPH0527766B2 (fi)
FI79177B (fi) Boejningsreglerad vals.
US4805279A (en) Pressure roll for use in calenders and the like
CA2067073A1 (en) Hydrostatic radial pocket bearing for a servo cylinder
CA2004847C (en) Support arrangement for a variable-crown roll
KR100444109B1 (ko) 로울 또는 등가물용 정수압 글라이드베어링
SE434084C (sv) Forfarande och anordning for att teta ett vid hydrostatiska eller aerostatiska lager bildat fluidummottagningsanpassat lagringsutrymme
FI116091B (fi) Menetelmä liukulaakeripaineen mittaamiseksi kiinteävaippaisessa taipumakompensoidussa telassa
FI60264B (fi) Boejningskompenserad vals laempligen med mjuk yta foer anvaendning i kalander
CA2152994A1 (en) Roll arrangement
US5843282A (en) Heated roll bearing system
US6346066B1 (en) Tubular roll provided with hydraulically loaded glide bearings
FI74067C (fi) Vals i pappersmaskin, vilken vals har en profilreglerbar mantel.
FI86665C (fi) Deformationsreglerande vals.
EP0803010B1 (en) Method for regulation of the temperature in the end areas of the roll mantle of a variable-crown roll provided with glide bearings
US6663549B2 (en) Deflection controlled roll with force generating device
FI95742C (fi) Menetelmä ja laitteisto putkimaisen telan telavaipan tukemiseksi
KR100457171B1 (ko) 글라이드베어링이설치된가변크라운로울의로울맨틀단부구역의온도를조정하는방법및로울에서의열팽창으로인한로울직경의오차를보상하는방법
FI74525C (fi) Stoedarrangemang mellan glidskorna och belastningskolvarna av en zonreglerbar vals.
FI74071C (fi) Boejningskompenserad vals foer pappersmaskin.
FI74068C (fi) Foerfarande och anordning vid en boejningskompenserad eller -reglerad vals i en pappersmaskin.
FI103068B (fi) Liukulaakerin ohjausjärjestelmä hydrostaattisesti laakeroitua telaa va rten