ES3065366T3

ES3065366T3 - Systems and methods to precisely control output pressure in buffered sprayers

Info

Publication number: ES3065366T3
Application number: ES22152096T
Authority: ES
Inventors: Aaron S Haleva; Wilhelmus Johannes Joseph Maas; Paulo Nervo; Petrus Lambertus Wilhelmus Hurkmans
Original assignee: Dispensing Technologies BV
Current assignee: Dispensing Technologies BV
Priority date: 2012-11-06
Filing date: 2013-11-06
Publication date: 2026-05-05
Anticipated expiration: 2033-11-06
Also published as: US20140246506A1; JP2016501117A; BR112015010259A2; JP6460997B2; JP2019089063A; AU2013341261B2; PL4108345T3; EP2916962A1; EP4744783A2; ES2907045T3; AU2018202999A1; AU2013341261A1; MX381138B; EP2916962B1; CN104903005A; EP4108345A1; JP6787986B2; US11027298B2; EP4108345B1; PL2916962T3

Abstract

Se describe un dispositivo dispensador de líquido que comprende un cabezal dispensador, el cual a su vez comprende una válvula de entrada, un pistón (3) y una cámara de pistón, y un actuador para controlar el pistón (3). El cabezal dispensador comprende además un amortiguador (6) en comunicación fluida con la cámara del pistón, una válvula de salida con una presión de apertura mínima definida en comunicación fluida con (i) el amortiguador o (ii) el amortiguador y la cámara del pistón, y una boquilla (9) con un caudal definido en comunicación fluida con la válvula de salida. El amortiguador es un amortiguador de gas (6) que comprende una bolsa de amortiguación llena de gas, fabricada con un material flexible y dispuesta en una carcasa de amortiguación. (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)

Description

[0001] DESCRIPCIÓN

[0002] Sistemas y métodos para controlar de manera precisa la presión de salida en pulverizadores amortiguadosCampo técnico

[0003] La presente invención se refiere a tecnologías de dispensación y, en particular, a pulverizadores/dispensadores de espuma mejorados de diversos tipos, en donde la presión de salida y, por lo tanto, el tamaño de las gotas, pueden controlarse con precisión. Más concretamente, la invención se refiere a un dispositivo de dispensación de líquido tal y como se define en el preámbulo de la reivindicación 1. Un dispositivo de este tipo se conoce por el documento JP 2010 228794 A. La invención se refiere además a métodos y a una máquina para fabricar una bolsa de amortiguación llena de gas para su uso en un dispositivo de dispensación de líquido de este tipo.

[0004] Antecedentes de la invención

[0005] Los dispositivos de dispensación de líquidos, tales como botellas pulverizadoras, son bien conocidos. Algunos ofrecen precompresión para asegurar una fuerte pulverización cuando se aprieta el gatillo y evitar fugas. Los pulverizadores y formadores de espuma se pueden fabricar y llenar fácilmente y, a menudo, se utilizan para dispensar limpiadores de todo tipo, por ejemplo. Sin embargo, en muchas circunstancias se prefiere no tener que bombear continuamente un dispositivo de dispensación para expulsar el líquido dispensado. Más bien, sería mucho más conveniente poder continuar rociando o haciendo espuma sustancialmente después de que el usuario apriete un gatillo o accione de otro modo el cabezal pulverizador. Por ejemplo, si accionando un cabezal pulverizador un cierto número razonable de veces por minuto se pudiera obtener una pulverización continua, muchos usuarios lo encontrarían óptimo.

[0006] Un conjunto de dispositivos de dispensación que proporcionan una pulverización continua son los dispensadores de aerosol, tales como los que se utilizan para aerosoles de cocina (por ejemplo, Pam®), aerosoles insecticidas (por ejemplo, Raid®), lubricantes (por ejemplo, WD-40®) y muchos otros usos. Los aerosoles sostienen un líquido u otro dispensado a presión, de tal modo que cuando un usuario activa el dispositivo (p. ej., presionando un botón) se permite que escape el contenido presurizado. Sin embargo, los aerosoles presentan tanto peligros ambientales significativos como inconvenientes de envasado, que resultan de la necesidad de utilizar un propulsor de aerosol en los mismos y la necesidad adicional de presurizarlos. Esto requiere llenar tales dispositivos a presión, utilizar un embalaje lo suficientemente fuerte como para soportar la presión y tomar medidas para asegurar que el propulsor mantenga una presión uniforme durante la vida útil de la lata o recipiente. Tales condiciones a menudo requieren el uso de materiales e ingredientes no respetuosos con el medio ambiente.

[0007] Adicionalmente, los aerosoles convencionales no continúan pulverizando a menos que el usuario mantenga el dedo en el botón. Dado que las personas suelen empujar la lata de aerosol con el dedo índice de la mano dominante, este requisito les impide hacer cualquier cosa con la pulverización o la superficie/objeto sobre el que se dirige la pulverización con esa mano, lo que dificulta la limpieza, etc. Por lo tanto, los usuarios se ven obligados a pulverizar, por ejemplo, un limpiador sobre una superficie, dejar de pulverizar, después limpiar o fregar, etc.

[0008] Recientemente han surgido productos de limpieza de suelos para reemplazar a las mopas. Muchos intentan pulverizar un fluido limpiador o un producto para el cuidado del suelo desde una o más boquillas mientras el usuario empuja el dispositivo a lo largo del suelo o la superficie. Algunos de estos dispositivos utilizan una bomba motorizada, que funciona con un cable de alimentación o una batería. Sin embargo, estos dispositivos a menudo no son robustos y no duran mucho. O, por ejemplo, en el caso de los limpiadores de suelos que funcionan con batería, cualquier consumo de corriente importante requiere baterías grandes y un cambio frecuente de las mismas, lo que es a la vez perjudicial para el medio ambiente, engorroso y caro. Por último, aunque los pulverizadores de precompresión convencionales controlan la presión de salida mínima, no controlan de ninguna manera la presión de salida máxima. Un pulverizador convencional comienza a dispensar a baja presión. Durante la carrera del gatillo, la presión aumenta hasta alcanzar una presión máxima. El líquido pasa a través de un orificio, pero solo una parte del líquido puede pasar por la boquilla, por lo que la presión se acumulará dentro del pulverizador. Hacia el final de la carrera, la presión del líquido cae a cero. La baja presión al principio y al final de la carrera crea así gotas más grandes, no uniformes en los lados derecho e izquierdo de la curva temporal de presión del pulverizador convencional.

[0009] Un pulverizador de precompresión comienza a pulverizar cuando la presión del líquido está a una presión predeterminada. Esta presión predeterminada se conoce como “presión de fisuración” de la válvula de salida. Durante la carrera del gatillo, la presión aumenta hasta alcanzar una presión máxima. Cuando la presión cae a una presión predeterminada (presión de cierre de la válvula de salida), la dispensación se detiene inmediatamente. El tamaño de las gotas al principio y al final de una carrera de dispensación en un pulverizador de precompresión es menor porque la presión es mayor. La presión máxima, que crea gotas aún más pequeñas, también es mayor que la de un pulverizador convencional, porque se dispensa la misma cantidad de líquido en menos tiempo. Por lo tanto, se acumula más presión. Por lo tanto, en relación con un pulverizador convencional, la diferencia de presión a lo largo de la curva temporal de presión seguirá ahí e incluso será mayor. Solo se desplaza a un rango de presión más alto.

[0010] Por lo tanto, las dificultades con los pulverizadores de precompresión estándar incluyen, por ejemplo, (1) tamaños de gotículas más amplios que se extienden y (2) tamaños de gotículas demasiado pequeños.

[0011] El documento JP 2010 228794 A de la técnica anterior identificado anteriormente describe un mecanismo de dispensación de contenido de un recipiente tipo bomba que está equipado con una válvula de dispensación de tipo acumulación de presión. En este mecanismo del estado de la técnica, un cuerpo esférico superior de la válvula de dispensación que conduce a una salida de dispensación de contenido es empujado hacia una porción de recepción superior mediante un resorte helicoidal hasta un estado cerrado. Cuando un usuario pulsa un botón de operación, un pistón vinculado del lado de operación presuriza el contenido en un área de espacio de amortiguación, pero el cuerpo esférico superior no se mueve hacia arriba solo por este aumento de presión y no se separa de la parte receptora superior. Cuando se pulsa aún más el botón de operación, la parte del extremo trasero de una porción de faldón trasera eleva por la fuerza el cuerpo esférico superior hacia arriba desde la porción de recepción superior y la válvula de dispensación se abre, y el contenido almacenado en el área del espacio de amortiguación se dispensa al área del espacio exterior desde la salida de dispensación de contenido de la boquilla.

[0012] Resumen de la invención

[0013] Según un aspecto de la presente invención, se proporciona un dispositivo de dispensación de líquido tal como se define en la reivindicación independiente 1. Realizaciones adicionales del dispositivo de dispensación de líquido inventivo forman la materia objeto de las reivindicaciones dependientes 2-15.

[0014] Breve descripción de los dibujos

[0015] Las figuras 1-3 ilustran la precompresión y los problemas con los pulverizadores de precompresión convencionales; las figuras 4-5 ilustran una combinación novedosa de precompresión y control de la presión máxima según las realizaciones ilustrativas de la presente invención;

[0016] la figura 6 ilustra la correlación de varios elementos pulverizadores para controlar la presión de salida en una banda definida según realizaciones ilustrativas de la presente invención;

[0017] las figuras 7-8 ilustran bandas de presión de salida alta y baja, respectivamente;

[0018] la figura 9 proporciona diversas combinaciones ilustrativas de parámetros del pulverizador utilizados para controlar la presión de salida según realizaciones ilustrativas de la presente invención;

[0019] las figuras 10-11 representan diversas tecnologías de precompresión que pueden utilizarse en realizaciones ilustrativas de la presente invención;

[0020] las figuras 12-15 describen diversos amortiguadores, en donde el amortiguador de la figura 12D se puede utilizar en realizaciones ilustrativas de la presente invención;

[0021] las figuras 16-17 representan las diversas funcionalidades que pueden tener los motores pulverizadores;

[0022] las figuras 18-20 representan varios sistemas de bloqueo que pueden utilizarse en realizaciones ilustrativas de la presente invención;

[0023] la figura 18A ilustra parámetros de clave ilustrativos que pueden variarse para crear claves de bloqueo específicas para el usuario;

[0024] las figuras 21-33 ilustran un pulverizador “Flairosol D'Lite” ilustrativo según realizaciones ilustrativas de la presente invención; las figuras 34-40, que se describen a continuación, ilustran diversos avances tecnológicos del pulverizador tipo Flairosol D'Lite ilustrativo;

[0025] la figura 40 ilustra el uso de una válvula de cúpula binaria totalmente de plástico novedosa según realizaciones ilustrativas de la presente invención;

[0026] las figuras 41-47 presentan detalles de la válvula de cúpula novedosa de la figura 40;

[0027] las figuras 48-52 ilustran amortiguadores de gas ilustrativos que pueden utilizarse en realizaciones ilustrativas de la presente invención, ilustrando las figuras 50 y 51 técnicas para fabricar el amortiguador de gas según la invención; las figuras 53-65 ilustran técnicas de fabricación ilustrativas para amortiguadores de gas según la invención; las figuras 66-67 ilustran una técnica de fabricación alternativa para amortiguadores de gas según la invención; la figura 68 muestra cómo se pueden utilizar múltiples bombas con una línea de entrada común y una línea de salida o salida común para aumentar la salida, según las realizaciones ilustrativas de la presente invención; la figura 69 presenta un dispositivo “Flairomop” ilustrativo y sus posiciones de boquilla ilustrativas según las realizaciones ilustrativas de la presente invención;

[0028] la figura 70 presenta las propiedades generales de un dispositivo Flairomop que no forma parte de la invención reivindicada; las figuras 71 a 74 ilustran detalles de la producción de una pulverización continua a alta presión para un dispositivo Flairomop, mostrando las figuras 71F, 72E, 73F y 74E amortiguadores de gas según las realizaciones ilustrativas de la presente invención;

[0029] la figura 75 ilustra un dispositivo Flairomop ilustrativo que funciona a alta presión con acción directa, mostrando la figura 75F un amortiguador de gas según una realización ilustrativa de la presente invención;

[0030] la figura 76 proporciona detalles operativos del dispositivo de acción directa a alta presión Flairomop ilustrativo presentado en la figura 75, mostrando de nuevo la figura 76F un amortiguador de gas según la invención reivindicada; la figura 77 presenta un dispositivo Flairomop ilustrativo que funciona a baja presión, donde la figura 77F muestra un amortiguador de gas según una realización ilustrativa de la presente invención;

[0031] la figura 78 ilustra detalles operativos adicionales del dispositivo de baja presión Flairomop presentado en la figura 77, donde la figura 78E muestra nuevamente un amortiguador de gas según la invención reivindicada; y

[0032] las figuras 79-85 representan un motor de parada continua ilustrativo que no forma parte de la invención reivindicada, con la excepción del amortiguador de gas de la figura 80F;

[0033] las figuras 86-90 representan una mejora del mismo, que tampoco forma parte de la invención reivindicada;

[0034] las figuras 91-92 representan una mejora adicional del mismo; y

[0035] las figuras 93-97 representan pulverizadores DuO1 ilustrativos con amortiguadores no alineados con el orificio del pistón, de diversos tipos, que no forman parte de la invención reivindicada.

[0036] Descripción detallada de la invención

[0037] En realizaciones ilustrativas de la presente invención, se presentan diversos pulverizadores novedosos y dispositivos de dispensación relacionados. Los cabezales pulverizadores que se muestran pueden, en general, funcionar tanto con botellas o depósitos estándar como con la tecnología Flair® “bolsa dentro de una bolsa” o “recipiente dentro de un recipiente” desarrollada y proporcionada por Dispensing Technologies B.V. de Helmond, Países Bajos. La tecnología Flair® “bolsa dentro de una bolsa”, que hace que el recipiente interior se encoja alrededor del producto, evita así el espacio libre o las burbujas de aire en el recipiente interior. Debido a que en la tecnología Flair® la presión aplicada a la bolsa interior es el resultado de un medio presurizador, a menudo la presión atmosférica ventilada entre dichos recipientes interior y exterior, no es necesario ventilar el recipiente de líquido. Por supuesto, siempre que un producto se dispensa desde una bolsa interior en un sistema Flair, que se encoje al volumen restante del producto a medida que se dispensa, entonces la presión debe igualarse en el espacio entre el recipiente exterior y el recipiente interior. Esto se puede hacer, por ejemplo, utilizando un medio, tal como, por ejemplo, aire, ya sea a presión atmosférica o superior. Esto se puede hacer fácilmente ventilando el espacio al aire ambiente en algún lugar entre el recipiente interior y el recipiente exterior. Esto se puede hacer, por ejemplo, proporcionando un orificio de ventilación, tal como, por ejemplo, en el fondo del recipiente Flair, o en cualquier otra posición conveniente del recipiente exterior. En algunas realizaciones ilustrativas, dicho orificio de ventilación se mueve hacia el propio cabezal del pulverizador, a través de una válvula de salida novedosa. Las figuras 1 a 4, que se describen a continuación, ilustran la relación entre la presión de salida y el tiempo de salida de diversos tipos de pulverizadores. Con referencia a la figura 1, se muestran tres curvas de presión, indicadas con diferentes sombreados. El sombreado 1 es para una bomba convencional, el sombreado 2 para una bomba de precompresión y el sombreado 3 para la bomba de la invención. La imagen de la izquierda muestra la curva de tiempo de presión de un pulverizador convencional. Hay una distribución de presiones, esencialmente una curva gaussiana, y con mayor presión hay un tamaño de gota más pequeño. Por lo tanto, en la curva de presión del pulverizador convencional hay una distribución de los tamaños de las gotas. El intervalo de presión o la dispersión de los tamaños de las gotas se indica mediante la flecha vertical A1. Un pulverizador convencional no tiene válvulas cerradas. Cuando se acciona el pistón, el pulverizador comienza a dispensar inmediatamente. Por lo tanto, el accionamiento lento de la bomba por parte de un usuario da como resultado gotas o goteos grandes y la presión del líquido es baja. Por otro lado, el accionamiento rápido del pistón puede disminuir la cantidad de gotas grandes porque la presión aumenta entonces más rápidamente hacia la presión máxima. Por lo tanto, en un pulverizador convencional, el rendimiento depende en gran medida del funcionamiento del usuario o del comportamiento del usuario que opera el pulverizador.

[0038] La imagen central de la figura 1 es la curva de presión de un pulverizador de precompresión. En particular, hay un rango mayor de presiones que salen de un pulverizador de precompresión, indicado por la flecha vertical A2. Un pulverizador de precompresión normalmente tiene válvulas cerradas. Por lo tanto, la válvula de salida solo se abre a una presión predeterminada. El volumen de desplazamiento entre las válvulas de entrada y salida de la bomba debe llegar a cero durante una carrera de compresión. Si no lo hace, la bomba no puede cebar. Cuando el pistón es accionado por un usuario, el pulverizador solo comienza a dispensar cuando la presión del líquido está por encima de la presión de fisuración de la válvula de salida. Por lo tanto, el accionamiento lento de la bomba no producirá goteos porque la bomba comienza a dispensar a una presión más alta. En este caso, el rendimiento de un pulverizador de precompresión depende menos del comportamiento operativo del usuario que en el caso de un pulverizador convencional.

[0040] La imagen situada más a la derecha de la figura 1 ilustra la curva temporal de presión de un pulverizador según las realizaciones ilustrativas de la presente invención. Cabe señalar que, en ocasiones, los pulverizadores inventivos descritos en el presente documento se denominarán pulverizadores “DuO1”. Un dispensador DuO1 normalmente tiene válvulas cerradas, al igual que en el caso de un pulverizador de precompresión. Por lo tanto, la válvula de salida solo se abre a una presión predeterminada. Sin embargo, también hay un amortiguador. El amortiguador almacena inmediatamente el desbordamiento de líquido, evitando así los picos de presión. Los componentes sincronizados de DuO1 determinan el rendimiento de salida. La activación rápida o lenta por parte de un usuario tiene poco efecto en la salida, ya que las presiones se igualan mediante la amortiguación. El rendimiento de un dispensador DuO1 depende muy poco del comportamiento operativo del usuario. Como se observa en la imagen situada más a la derecha de la figura 1, hay un intervalo mucho más estrecho de presiones de salida, indicado por la flecha A3, porque las presiones máximas se rematan amortiguando el desbordamiento, indicado por la flecha B, y por lo tanto las presiones en la parte superior de la curva de presión del pulverizador de precompresión se reducen a la presión máxima que es la línea más alta de la figura 1, imagen más a la derecha. Al amortiguar el desbordamiento, esto reduce la dispersión del intervalo de presión/tamaño de las gotas. Y por lo tanto, para un pulverizador DuO1, la presión de salida discurre en una banda estrecha entre la presión mínima, la de la válvula de precompresión, y la presión máxima, que es una función de la presión generada por el amortiguador durante las carreras continuas o durante una sola carrera en el caso de una realización de parada directa (como se describe a continuación).

[0042] La figura 2, que se describe a continuación, proporciona detalles adicionales de un pulverizador de precompresión. Como se indica con referencia a la figura 1, un pulverizador convencional comienza a dispensar a baja presión. Durante la carrera del gatillo, la presión aumenta hasta alcanzar una presión máxima. El líquido pasa a través de un orificio, pero solo una parte del líquido puede pasar por la boquilla, por lo que la presión se acumulará dentro del pulverizador. Hacia el final de la carrera, la presión del líquido cae a cero. La baja presión al principio y al final de la carrera crea así gotas más grandes, no uniformes, como se muestra en los lados derecho e izquierdo de la curva temporal de presión del pulverizador convencional C1 que se muestra en la figura 2.

[0044] Un pulverizador de precompresión comienza a pulverizar cuando la presión del líquido está a una presión predeterminada. Esta presión predeterminada se conoce como “presión de fisuración” de la válvula de salida. Durante la carrera del gatillo, la presión aumenta hasta alcanzar una presión máxima. Cuando la presión cae a una presión predeterminada (presión de cierre de la válvula de salida), la dispensación se detiene inmediatamente. El tamaño de las gotas al principio y al final de una carrera de dispensación en un pulverizador de precompresión es menor porque la presión es mayor. La presión máxima, que crea gotas aún más pequeñas, también es mayor que la de un pulverizador convencional, como se muestra en la figura 2, porque se dispensa la misma cantidad de líquido en menos tiempo. Por lo tanto, se acumula más presión. Por lo tanto, en relación con un pulverizador convencional, la diferencia de presión a lo largo de la curva temporal de presión C2 seguirá ahí e incluso será mayor. Solo se desplaza a un rango de presión más alto.

[0046] La figura 3 ilustra las dificultades con un pulverizador 4 de precompresión estándar que tiene una boquilla 5 de pulverización con un orificio 6. Éstas incluyen, por ejemplo, (1) tamaños de gotículas más amplios que se extienden y (2) tamaños de gotículas demasiado pequeños. Para muchos líquidos, una distribución más amplia del tamaño de las gotas no es un problema. Sin embargo, a veces se requiere que el intervalo de tamaños de las gotas sea más pequeño para tener un mejor rendimiento del líquido, tal como, por ejemplo, para crear una espuma. Tamaños de gotas demasiado pequeños (menor o igual a 10 micrómetros) pueden provocar un peligro para la salud cuando son de un tamaño tal que se puede inhalar y en donde el líquido puede ser peligroso, por ejemplo, cuando se utilizan líquidos que contienen lejía. Además, las gotas 7 demasiado pequeñas pueden desprenderse cuando se dispensan y no alcanzar el objetivo 8. Más bien, pueden aterrizar en una superficie no deseada que pueden dañar. Por ejemplo, un limpiador de superficies duras que provoca manchas cuando cae sobre una tela. Estos procesos se ilustran en la parte inferior de la figura 3. Adicionalmente, como se muestra, en un contexto de formador de espuma que utiliza una boquilla de espuma con pantalla 9, la pantalla 9 está dimensionada para un tamaño de gota particular que chocaría contra su rejilla y, por lo tanto, se convertiría en espuma. Las gotas 7 demasiado pequeñas no chocan contra la pantalla 9 de formación de espuma y, por lo tanto, atraviesan sin formar espuma, pueden desviarse, inhalarse y no caer sobre el objetivo previsto.

[0048] Por otro lado, las gotas 10 demasiado grandes son retenidas por la pantalla 9 del formador de espuma y caen hacia abajo sin alcanzar el objetivo. Las figuras 4 y 5, al igual que la imagen situada más a la derecha de la figura 1, ilustran una solución a los problemas descritos anteriormente con pulverizadores de precompresión estándar.

[0049] Se desea evitar los problemas que surgen cuando se utiliza un pulverizador de precompresión estándar. Para ello, es necesario evitar los picos de presión en la parte superior de un ciclo de carrera descendente que provocan que el tamaño de las gotas sea demasiado pequeño. Por lo tanto, necesitamos reducir el intervalo de tamaños de las gotas. En otras palabras, es necesario reducir el intervalo de presión en el que funciona el dispensador. En las realizaciones ilustrativas de la presente invención, esto se hace de la siguiente manera. La cantidad de líquido desplazado por la bomba que no puede salir de la boquilla dentro del tiempo de dispensación dado provoca los picos de presión. Este desbordamiento de líquido debe almacenarse temporalmente. Este líquido se puede almacenar dentro de un amortiguador en realizaciones ilustrativas de la presente invención (flechas B en la figura 4). El pico de presión (flecha A2) se puede evitar entonces y esto hace que el intervalo de presión sea más pequeño (flecha A3). Cuando la bomba no desplaza más líquido, el amortiguador libera el líquido almacenado. El amortiguador libera el líquido a través de la boquilla (salida continua o prolongada) o devuelve el líquido a la cámara del pistón o al recipiente (parada directa). La diferencia entre la salida continua o prolongada y la parada directa es si se proporciona o no una válvula unidireccional entre el amortiguador y la cámara del pistón o no. Si se proporciona la válvula, el líquido no puede salir del amortiguador en una dirección hacia atrás y volver a la cámara del pistón y, por lo tanto, el pulverizador presenta una salida, prolongada. Si no existe una válvula unidireccional, el líquido que quede en el amortiguador puede regresar a la cámara del pistón y utilizarse en la siguiente bajante.

[0051] Al sincronizar o coordinar los componentes de un pulverizador DuO1 ilustrativo, se puede crear un dispensador que esté hecho a medida para adaptarse a los requisitos de rendimiento de cualquier usuario o cliente. El estrecho intervalo de salida y el intervalo de tamaño de gota concomitante que es posible con un pulverizador DuO1 inventivo se ilustran en la figura 4, que muestra carreras únicas o carreras consecutivas a lo largo del tiempo a una velocidad determinada (por ejemplo, 40 carreras/min).

[0053] Por lo tanto, en las realizaciones ilustrativas de la presente invención, un dispensador equipado con DuO1 incluye al menos un motor de bomba (volumen de tiempo/flujo absoluto a una velocidad de carrera determinada), una válvula de salida de precompresión (presión de apertura/cierre), un orificio/boquilla (rendimiento a un flujo determinado) y un amortiguador (capacidad de almacenamiento de desbordamiento, presión de almacenamiento de desbordamiento).

[0054] La figura 5 ilustra detalles adicionales de las correlaciones entre los elementos de un pulverizador de DuO1 ilustrativo. La presión de apertura de la salida, responsable de los tamaños de gotas más grandes, y la presión máxima de dispensación, responsable de los tamaños de gotas más pequeños, son los controles que se pueden utilizar para establecer los límites del intervalo de presión/dispersión del tamaño de las gotas. El lado derecho de la figura 5 ilustra un nivel de presión/tamaño de gota deseado que puede ser proporcionado por una especificación o por un usuario o por un cliente. Dado el nivel de presión/tamaño de gota deseado (identificado como p) en las realizaciones ilustrativas de la presente invención, se puede crear un pulverizador DuO1 que genere un intervalo de presiones o tamaños de gota centrado en el tamaño de presión deseado y que vaya desde p menos delta p y p más delta p. El menos delta p es la presión de apertura de la válvula de salida y p más delta p es la presión máxima de dispensación a una cierta velocidad de carrera, por ejemplo, 40 golpes/gota min.

[0056] Cuando se proporcionan un nivel de presión/tamaño de gotita deseado y un intervalo en las realizaciones ilustrativas de la presente invención, la tecnología DuO1 permite que esto se logre mediante el ajuste de los controles mencionados anteriormente. [Tenemos que decir exactamente qué determina el pMáx.]

[0058] La figura 6 ilustra los diversos elementos de un pulverizador 10 de DuO1 que deben correlacionarse para proporcionar el intervalo de presión deseado ilustrado en la figura 5. Con referencia a la figura 6, hay una bomba 11, una válvula 12 de cúpula, un amortiguador 13 y un orificio 6 de salida. La presión máxima de dispensación es una función del flujo de la bomba a una velocidad de carrera determinada, del flujo al que funciona el orificio/boquilla y de la capacidad y la presión del amortiguador. La presión de apertura y cierre de la válvula de salida de precompresión siempre se establece, como ejemplo de la presente invención, por debajo de la presión de amortiguador predeterminada. La presión de amortiguador predeterminada del amortiguador proporciona todo el líquido almacenado en el flujo necesario para que funcione el orificio/boquilla. El flujo de la bomba a una velocidad de carrera determinada siempre será mayor que el flujo al que funciona la boquilla con orificio. Esto garantiza que habrá un exceso de líquido en cada carrera descendente que no pueda gestionarse con el caudal del orificio o boquilla. La diferencia entre el flujo de la bomba a una velocidad de carrera determinada y el flujo al que funciona el orificio/boquilla es el desbordamiento y el desbordamiento es el exceso de líquido que se puede suministrar entre las carreras. Por lo tanto, la capacidad del amortiguador debe ser mayor o igual que el desbordamiento, de modo que el amortiguador siempre pueda absorber el desbordamiento y después permitir que se libere más adelante. Si el amortiguador no pudiera absorber todo el desbordamiento de su capacidad, la presión aumentaría y se produciría la situación observada en la válvula de precompresión estándar, en la que se producirían presiones más altas y tamaños de gota más pequeños en el punto máximo de una carrera descendente. La presión máxima de dispensación multiplicada por el área de superficie del pistón o el diámetro multiplicado por el par de activación es igual a la fuerza operativa. Cuando existen presiones máximas en un sistema (a diferencia del sistema DuO1 descrito en el presente documento), la fuerza de activación requerida por el usuario es, por lo tanto, mayor cuando dichas presiones máximas prevalecen en un pulverizador. Por lo tanto, se necesita más fuerza para continuar la operación de pulverización en dichos pulverizadores. Esto contrasta con los sistemas DuO1 descritos en el presente documento, donde la amortiguación elimina las presiones máximas y el sistema funciona la mayor parte del tiempo a una presión inferior esencialmente constante (es decir, la línea horizontal superior en la figura 5 - presión de dispensación máxima p más delta p).

[0059] Las figuras 7-9 ilustran detalles adicionales de la correlación de varios elementos dentro de un pulverizador de DuO1 ilustrativo. Con referencia a la figura 7, superpuesta a una curva temporal de presión estándar hay una banda blanca que es un rango estrecho de presiones entre Pmín y Pmáx que muestra una presión de salida constante de un pulverizador DuO1. Si se desean gotas más pequeñas, este ancho de banda de presión es alto, como se muestra en la figura 7. La figura 7 representa así un ancho de banda de alta presión para crear un intervalo de salida con gotas más pequeñas. Con presiones elevadas, se necesita un diámetro de pistón pequeño para mantener una fuerza operativa ergonómica. Se establece una carrera de pistón máxima posible para mantener un accionamiento ergonómico del gatillo. El (diámetro del pistón pequeño) x (la carrera del pistón máxima) = un volumen de desplazamiento pequeño. El pequeño volumen de desplazamiento, que tiene un gran flujo provocado por la alta presión, requiere una boquilla/orificio con un flujo más bajo.

[0060] Por lo tanto, el orificio de bajo flujo bloquea parcialmente el gran flujo y el pequeño volumen de líquido. Este desbordamiento se almacena en el amortiguador.

[0061] La figura 8 ilustra un ancho de banda inferior de presión de salida, que es un ancho de banda de baja presión para crear un intervalo de salida con gotas más grandes. En este caso, para lograr este resultado, se utilizan una cúpula y un amortiguador de baja presión. La figura 8 representa así un ancho de banda de baja presión para crear un intervalo de salida con gotas más grandes. Esto utiliza una cúpula y un amortiguador de baja presión. Con presiones bajas, se puede utilizar un pistón de mayor diámetro para mantener una fuerza operativa ergonómica. Se establece una carrera de pistón máxima posible para mantener un accionamiento ergonómico del gatillo. El (diámetro del pistón mayor) x (la carrera del pistón máxima) = un gran volumen de desplazamiento. El gran volumen de desplazamiento que tiene un flujo bajo causado por la baja presión, puede utilizar una boquilla/orificio con un flujo mayor para generar gotas grandes. Por lo tanto, aquí el gran volumen de líquido debe desbordarse con una boquilla de flujo más grande. Este desbordamiento se almacena en el amortiguador. Esto es esencialmente lo opuesto a la situación ilustrada en la figura 7.

[0062] Generalizando a partir de las figuras 7 y 8, se puede ver fácilmente que manipulando los diversos parámetros de un pulverizador DuO1 ilustrativo, se puede lograr cualquier banda de presión de salida deseada, ya sea baja, media o alta. La figura 9 es la tabla de los posibles valores de correlación para dicho intervalo de bandas de presión y proporciona ejemplos de usos para dichas bandas de presión y líquidos ilustrativos. Se observa que la frecuencia de pulverización continua es el número de carreras por minuto que tienen una salida entre carreras. Además, la duración de la pulverización de una sola carrera es el tiempo que transcurre entre el inicio y la finalización de la dispensación cuando un usuario realiza una carrera y mantiene pulsado el gatillo durante una pulverización prolongada.

[0063] La figura 10 ilustra diversas tecnologías de precompresión que pueden utilizarse para la válvula de cúpula o la válvula de precompresión. La tecnología de precompresión se puede utilizar en todo tipo de aplicaciones de dispensación. Por ejemplo, fregonas, limpiacristales, pulverizadores, etc. La tecnología de precompresión se puede utilizar en un amplio intervalo de presiones de aplicaciones de dispensación, desde presiones bajas hasta altas. Las válvulas de precompresión se pueden fabricar en todo tipo de modelos, configuraciones y combinaciones de configuraciones y materiales, por ejemplo, como se muestra en la figura 10: (1) válvula de cúpula elástica totalmente de plástico con válvula de entrada integrada; (2) válvula de cúpula elástica totalmente de plástico; (3) válvula de cúpula binaria totalmente de plástico; (4) válvula de membrana accionada por resorte; y (5) válvula de membrana.

[0064] Válvulas de precompresión

[0065] La figura 11 ilustra varios tipos de válvulas de precompresión. Con referencia a esto, hay una válvula de cúpula elástica totalmente de plástico (con y sin válvula 14 de entrada integrada, como se muestra en las figuras 11A y 11B, respectivamente). En este caso, la fuerza de cierre de la válvula y, por lo tanto, la fuerza necesaria para abrir la válvula están determinadas por la elasticidad del material y la pretensión en el ensamblaje. Adicionalmente, hay una válvula de membrana accionada por resorte (figura 11C). En este caso, la fuerza de cierre de la válvula y, por lo tanto, la fuerza necesaria para abrir la válvula está determinada por la fuerza del resorte metálico 15 o el resorte 16 de plástico colocado detrás de la membrana. La membrana es el sello entre el resorte y el líquido. Finalmente, hay una válvula de membrana (figura 11D). En este caso, la fuerza de cierre de la válvula y, por lo tanto, la fuerza necesaria para abrir la válvula, está determinada por la presión del gas pg detrás de la membrana. La presión del gas actúa como un resorte. La membrana es el sello entre el gas y el líquido.

[0066] Amortiguadores

[0067] La figura 12 ilustra varios tipos de amortiguadores. Con referencia a esto, hay un amortiguador cargado por resorte (figura 12A) y un amortiguador en línea cargado por resorte (figura 12B), donde la presión de amortiguador se establece mediante las propiedades del resorte metálico detrás del pistón de amortiguación. El volumen de amortiguación se establece según el recorrido máximo del pistón de amortiguación. Adicionalmente, hay un amortiguador de material elástico (figura 12C), donde la presión de amortiguador se establece según las propiedades del amortiguador; material, grosor. El volumen de amortiguación se establece según el tamaño de la parte elástica 17 y el volumen de la carcasa 18 de amortiguación, lo que limita el estiramiento de la parte elástica.

[0068] Hay un amortiguador cargado con gas (figura 12D) según la invención, donde la presión de amortiguador se establece mediante el tamaño de la bolsa 19 de amortiguación y la presión del gas dentro de la bolsa. El volumen de amortiguación se establece mediante el tamaño de la bolsa de amortiguación. Hay un amortiguador de membrana accionado por resorte (figura 12E), donde la presión de amortiguador se establece mediante las propiedades del resorte metálico detrás de la membrana. El volumen de amortiguación se establece mediante el recorrido máximo de la membrana. Finalmente, hay un amortiguador de membrana (figura 12F) según la invención, donde la presión de amortiguador se establece mediante la presión de gas pg puesta detrás de la membrana. La presión del gas actúa como un resorte. La membrana es el sello entre el gas y el líquido. El volumen de amortiguación se establece mediante el recorrido máximo de la membrana.

[0069] La figura 13 ilustra el ensamblaje y el funcionamiento de un amortiguador de material elástico ilustrativo. Como se muestra en la figura 13C, el amortiguador de material elástico comprende la parte elástica 17 y la carcasa 18 de amortiguación, así como un núcleo 20 de amortiguación y una tapa 21 de amortiguación, que es una parte integral del motor. Como se muestra en el dibujo de la izquierda de la figura 13B, el amortiguador elástico se coloca sobre el núcleo, después de lo cual se bombea líquido entre el amortiguador y el núcleo, haciendo que el amortiguador se estire como se ve en el dibujo central. Cuando el líquido es empujado fuera del amortiguador, como se ilustra en el dibujo de la derecha, esto continuará hasta que el amortiguador presione contra el núcleo.

[0070] Las figuras 14 y 15 ilustran el funcionamiento de un amortiguador de membrana accionado por resorte y un amortiguador de membrana cargado con gas según la invención, respectivamente. Se observa en este caso que los amortiguadores no están alineados con la cámara de pistón.

[0071] La figura 14A muestra el amortiguador de membrana accionado por resorte cuando el pistón se mueve hacia abajo. El líquido de la cámara de pistón se empuja entonces a través del amortiguador hacia la(s) boquilla(s). El desbordamiento de líquido que no puede salir de la(s) boquilla(s) se almacena en el amortiguador 13. El resorte de amortiguación se comprime y la membrana se mueve hacia abajo. La figura 14B muestra el pistón moviéndose hacia arriba. El resorte empuja hacia arriba la membrana del amortiguador. El desbordamiento del líquido almacenado en el amortiguador se empuja hacia la(s) boquilla(s).

[0072] La figura 15A muestra el amortiguador de membrana cargado con gas de la invención cuando el pistón se mueve hacia abajo. El líquido de la cámara de pistón se empuja entonces a través del amortiguador hacia la(s) boquilla(s). El desbordamiento de líquido que no puede salir de la(s) boquilla(s) se almacena en el amortiguador 13. El gas detrás de la membrana se comprime y la membrana se mueve hacia abajo. La figura 15B muestra el pistón moviéndose hacia arriba. El gas detrás de la membrana empuja hacia arriba la membrana del amortiguador. El desbordamiento del líquido almacenado en el amortiguador se empuja hacia la(s) boquilla(s).

[0073] Motores DuO1

[0074] La figura 16A-C ilustra diversos motores DuO1, que incluyen un motor de parada continua (figura 16A), un motor de pulverización continua (figura 16B) y uno con funcionalidad de parada directa (figura 16C). Las secciones transversales de estos motores y detalles adicionales se proporcionan en las figuras 17A-C. Los motores se basan en la tecnología de plataforma DuO1. Utilizan un amortiguador para almacenar el exceso de líquido. Adicionalmente, estos motores pueden equiparse con la tecnología de plataforma OnePak. Todos los motores DuO1 se pueden ejecutar en tres funcionalidades principales. La figura 17A muestra un motor de parada directa, mientras que la figura 17B muestra un motor de pulverización continua, que es igual al motor de parada directa pero que incluye además una válvula unidireccional 22. En la figura 17C se muestra un motor de parada continua, que es igual al motor de pulverización continua pero que incluye además una válvula 23 de descarga. Dentro de estas funciones, los parámetros se pueden cambiar para cumplir con los requisitos del cliente. Los parámetros que se deben cambiar son, por ejemplo: el volumen de salida (carrera y diámetro del pistón), las presiones de trabajo (conjunto de presión de la válvula de amortiguación y de precompresión, configuración de la boquilla) y el rendimiento de pulverización (configuración de la boquilla).

[0075] Bloqueo

[0076] Las figuras 18-20 ilustran sistemas de bloqueo ilustrativos que pueden utilizarse en realizaciones ilustrativas de la presente invención. Un sistema de bloqueo evita que la botella de un proveedor diferente se utilice con un cabezal pulverizador determinado. También evita que los usuarios rellenen un recipiente suministrado con un pulverizador con líquidos de la competencia o de un imitador. Un fabricante de pulverizadores puede controlar y poseer un sistema de bloqueo de este tipo, que proporciona y controla las diversas “claves” para abrir cada botella. En las realizaciones ilustrativas de la presente invención, un fabricante de pulverizadores proporciona, posee y controla el sistema de bloqueo. Se entrega una clave única al cliente para protegerse contra la competencia dentro de su propio campo de uso durante un período de licencia. El bloqueo impide que los competidores vendan productos compatibles con el dispensador, lo que impide que los consumidores rellenen la botella con productos de la competencia. Por lo tanto, el bloqueo actúa como una interfaz entre una botella y el dispensador.

[0077] Como se ha indicado, el bloqueo incorpora la válvula de entrada del sistema de bombeo; esto significa que el dispensador no puede funcionar sin estar conectado al bloqueo. El bloqueo tiene características “clave” únicas, dedicadas a un cliente. La geometría del bloqueo se puede cambiar para crear estas características únicas. Por ejemplo: el diámetro, la profundidad y las geometrías añadidas. Por lo tanto, en general, la geometría de bloqueo tiene que coincidir con la geometría de interfaz del dispensador para poder conectarse.

[0078] Cabe señalar que para tener un sistema de dispensación que esté al 100 % alejado de la competencia, se debe utilizar una botella Flair. En este caso, el dispensador no tiene que ventilar un sistema Flair, ni una bolsa cerrada dentro de una bolsa, ni un recipiente dentro de un recipiente, el sistema no necesita ventilación (ni espacio libre en el recipiente interior) y la botella no se puede rellenar perforando un orificio en la pared de la botella. Cualquier manipulación desactiva el sistema de dispensación.

[0079] Las figuras 18A-D ilustran sistemas de bloqueo para pulverizadores de subpresión. La figura 18A muestra una interfaz 24 de dispensador, una válvula 25 de entrada y un adaptador 26 de asiento/tubo de válvula. La figura 18B muestra un ejemplo de un dispensador 27 de subpresión. En un cierre por baja presión, la válvula de entrada puede estar normalmente abierta en la dirección de salida de la botella. El paso a la botella se cierra durante una carrera de compresión o cuando se intenta rellenar (figura 18C). La extracción de la válvula desactiva el uso de la botella, ya que la válvula también actúa como la válvula de entrada de la bomba. El paso al dispensador está abierto cuando la válvula descansa contra el asiento superior de la válvula cuando el líquido entra en la bomba por debajo de la presión (figura 18D). El asiento superior de la válvula tiene aberturas que permiten el paso del líquido. Hay una interfaz 30 de “clave”, un conjunto de funciones de interfaz compatibles entre el bloqueo y el cabezal dispensador, que está dedicado al cliente (figura 18B, lado derecho).

[0080] La figura 18Aa-Ac ilustra parámetros de clave ilustrativos que pueden variarse para crear claves de bloqueo específicas para el usuario. Por ejemplo, al trabajar con diferentes alturas y diámetros y geometrías de nervadura, como se muestra en la figura 18Aa-Ac, las alturas h3 y h4 se pueden utilizar para bloquear una botella personalizada que tenga un cuello 28 de botella (figura 18Aa) con una clave de bloqueo personalizada. Además, el diámetro d1, las alturas h1, h2 y la geometría característica de nervadura se pueden utilizar para bloquear un cabezal dispensador a un sistema de bloqueo personalizado. El dispensador debe estar equipado con geometrías coincidentes. Por ejemplo, cuando las características 29 de nervadura del bloqueo y las características de contra nervadura del dispensador no se corresponden, no se puede realizar la combinación de botella y cabezal dispensador. Por lo tanto, una geometría del dispensador que coincida con la altura h1 de la clave de bloqueo de ejemplo de la figura 18Ab no puede ajustarse a la altura h1 de la clave de bloqueo de ejemplo de la figura 18Aa. Además, una geometría del dispensador que coincida con el diámetro d1 de la clave de bloqueo de ejemplo de la figura 18Aa no puede ajustarse al diámetro d1 de la clave de bloqueo de ejemplo de la figura 18Ab. En las realizaciones ilustrativas de la presente invención, el fabricante del pulverizador puede ser propietario de todas esas llaves y variantes, y asignar/licenciar a un conjunto de clientes o distribuidores un campo de uso particular específico para una clave de bloqueo. De este modo, el fabricante puede controlar qué botellas pueden interoperar con qué cabezales pulverizadores.

[0081] De manera similar, las figuras 19A-E ilustran un bloqueo que se puede utilizar con un pulverizador ilustrativo según la presente invención. La figura 19B muestra una parte de botella de la interfaz 31 que incluye la válvula 25 de entrada, mientras que la figura 19C muestra un cabezal dispensador 10 sin una válvula de entrada. La figura 19D muestra un ejemplo de un dispensador de subpresión. Como se muestra, hay una interfaz 30 de “clave”, es decir, un conjunto de características de interfaz compatibles entre la interfaz 24 de bloqueo de la botella 47 y el cabezal dispensador 10, que está dedicado al cliente. Como se ha indicado, estos pueden incluir una geometría 32 de bloqueo, un cierto diámetro 33 y una cierta profundidad 34. La figura 20 ilustra un sistema de bloqueo para un sistema de sobrepresión, en donde la botella Flair (bolsa dentro de una bolsa o botella dentro de un sistema de botella) se presuriza activamente entre las capas para exprimir el líquido o producto de la capa interior. Un sistema de sobrepresión de este tipo se describe, por ejemplo, en la solicitud de patente estadounidense N.º 13/467.971, presentada el 9 de mayo de 2012. Como se ilustra en el dibujo superior, que muestra una interfaz tapón/dispensador 94, la válvula 25 de entrada y el adaptador 26 de asiento de válvula/tubo, en un bloqueo por sobrepresión, la válvula de entrada normalmente se cierra en la dirección de entrada y salida. Hay una interfaz 30 de “clave”, un conjunto de características de interfaz compatibles entre el cabezal de bloqueo y el cabezal dispensador, que es exclusivo del cliente, como se muestra en el ejemplo de un dispensador de sobrepresión en la figura 20B.

[0082] Como se muestra en el dibujo de la izquierda de la figura 20A, el paso a la botella se cierra durante una carrera de compresión o cuando se intenta rellenarla. La extracción de la válvula desactiva el uso de la botella, ya que la válvula también actúa como la válvula de entrada de la bomba. Cuando la botella se desconecta del dispensador, la presión del líquido en la botella empuja la válvula para que se cierre. El líquido no saldrá de la botella como se muestra en el dibujo central. Cuando la botella y el dispensador están conectados, una parte saliente del dispensador debe mantener la válvula en una posición intermedia sin tocar ambas válvulas de asiento. Cuando la bomba realiza una carrera de compresión, la válvula se empuja en el asiento inferior de la válvula, cerrando el paso a la botella.

[0083] Durante la carrera de recuperación de la bomba, el líquido puede entrar en la bomba, ya que la protuberancia impide que la válvula se cierre en el asiento de válvula superior. Esto se muestra en el dibujo de la derecha de la figura 20A. Flairosol D’Lite

[0084] Las figuras 21-33 ilustran un pulverizador “Flairosol D'Lite” ilustrativo según realizaciones ilustrativas de la presente invención. La figura 21 proporciona materiales ilustrativos para el pulverizador, y las figuras 22-32 destacan cada uno de estos en detalle. La figura 33 proporciona dimensiones ilustrativas de un pulverizador de este tipo. En la figura 21B se muestran las siguientes partes: orificio 6; válvula 12 de cúpula; amortiguador 13; válvula 25; bastidor 35; carcasa 36 de amortiguación; tapa 37 de amortiguación; pistón 38; asiento 39 de válvula de cúpula; válvula 40 de cebado; asiento 41 de válvula de cebado; gatillo 42; cubierta adaptadora 43; cubierta superior 44; borde 45 de boquilla; y tubo 46. En las figuras 22 y 23 se muestra un esquema hidráulico junto a una realización ilustrativa del cabezal dispensador. Además de los elementos descritos anteriormente, estas figuras muestran una válvula 48 antirretorno entre la bomba 11, entre la bomba 11 y la botella 47, y una válvula 22 antirretorno entre la bomba 11 y el amortiguador 13.

[0085] Características/objetivos

[0086] Flairosol D'Lite tiene ciertas características, con objetivos definidos, de la siguiente manera:

[0087] 1. Amortiguador

[0088] No metálico, todo plástico. Almacenar y liberar el exceso de líquido para obtener una salida continua y constante. Esta tecnología ofrece más posibilidades de ajustar el Flairosol a la aplicación del cliente, cuando sea necesario.

[0089] 2. Válvula de cebado/sobrepresión (figura 24)

[0090] Eliminar el aire de la bomba durante el cebado, para evitar que el cebado sea nulo o demasiado tardío, debido a que la válvula normalmente está cerrada. Cuando la presión interna aumenta demasiado, la válvula liberará esta presión.

[0091] 3. Configuración de la válvula de cúpula (figura 26)

[0092] Obtener un mayor control del comportamiento mecánico y de la histéresis de la válvula de cúpula.

[0093] Las figuras 28 y 29 muestran cada una dos configuraciones del cabezal dispensador. Las figuras 28A y B y las figuras 29A y B ilustran las configuraciones para la pulverización continua, que incluye la válvula unidireccional 22. Las figuras 28D y E y las figuras 29D y E ilustran la configuración para la pulverización de parada directa, donde no hay una válvula unidireccional.

[0094] Las figuras 30 y 31 muestran cada una dos configuraciones del cabezal dispensador. En las figuras 30A-C y 31A se muestra una configuración de ventilación, que incluye un orificio 50 de ventilación. Esta configuración es para utilizar con una botella estándar. Las figuras 30D y E y la figura 31C muestran una configuración sin ventilación que carece de un orificio de ventilación. Esto es para utilizar con una botella Flair. No se necesita ningún tubo y se incluye la operación invertida. La figura 32 ilustra dos configuraciones del cabezal dispensador. En la figura 32A, la boquilla se muestra sin puerta o cerradura de transporte, mientras que las figuras 32B y C muestran una boquilla con puerta y cerradura de transporte integrada.

[0095] Características tecnológicas de Flairosol D’Lite

[0096] Las figuras 34-40, que se describen a continuación, ilustran diversos avances tecnológicos de un pulverizador tipo Flairosol D’ Lite. Con referencia a la figura 34, se puede utilizar un amortiguador 13 cargado con gas. La presión de amortiguador se establece mediante el tamaño de la bolsa 19 de amortiguación y la presión del gas dentro de la bolsa. La bolsa 19 de amortiguación puede ser un tubo multicapa, cuyos extremos 51 pueden soldarse (figura 34F). Como se muestra en la figura 35, el amortiguador se coloca dentro del pistón. Esto mejora la compacidad, el líquido se desplaza en una dirección recta hacia arriba, lo que ayuda a evitar el atrapamiento del aire, y se crean uno o más canales 52 de derivación (figura 35D) para garantizar el flujo de líquido alrededor del amortiguador. El volumen de amortiguación se establece mediante el tamaño de la bolsa de amortiguación. Como se muestra en la figura 36A, cuando el pistón se mueve hacia abajo: el líquido es empujado hacia la boquilla. El exceso de líquido que no sale de la boquilla se almacena mediante la compresión del amortiguador cargado con gas. Cuando el pistón se mueve hacia arriba (figura 36B): la presión del amortiguador cargado con gas expulsa el líquido almacenado Las figuras 37-39 ilustran una válvula de cebado-sobrepresión novedosa. Inicialmente, la cámara 53 de pistón se llena de aire (figura 37A). Cuando el pistón se mueve hacia abajo (figura 37B), el aire de la cámara de pistón se comprime. Al cebar, el pistón abre mecánicamente la válvula. Cuando el pistón llega al final de la carrera, fuerza mecánicamente a la válvula de cebado-sobrepresión normalmente cerrada a abrirse, como indican las flechas O en la figura 37D. El aire se escapa a la botella y el motor se ceba (figura 37E). La figura 38 muestra las superficies de sellado de la válvula. Finalmente, la figura 39 ilustra en detalle su funcionamiento.

[0097] Problema del cebado con motor Duo1:Cuando el pistón 38 se mueve hacia abajo, comprime el aire dentro del sistema y el aire quiere pasar por la válvula 12 de salida normalmente cerrada. Cuando la presión de aire creada no es lo suficientemente alta, la válvula de salida no se abre y el motor no funciona. La válvula 40 de cebadosobrepresión asegura de que el motor esté cebado.

[0098] Problema de acumulación de presión (motor DuO1 continuo):Cuando la frecuencia y la velocidad de activación son altas, la presión interna podría aumentar hasta un nivel crítico. Si se alcanza este nivel, es necesario liberar la presión. La válvula 40 de cebado-sobrepresión actúa también como una válvula de sobrepresión.

[0099] Válvula de cúpula novedosa

[0100] La figura 40 ilustra el uso de una válvula de cúpula binaria totalmente plástica novedosa. Esta válvula de precompresión se desarrolló para obtener una respuesta más “rápida” ante los cambios de presión. Es decir, apertura y cierre digitales de esta válvula, sin goteos ni gotas más grandes en la pulverización, lo que mejora el rendimiento de la boquilla. La figura 40 muestra dónde se coloca la válvula 12 de cúpula ilustrativa a modo de ejemplo dentro de un motor o aplicación DuO1 a modo de ejemplo.

[0101] Las figuras 41-47 presentan detalles de la válvula de cúpula novedosa. Como se indica en la figura 41, el objetivo principal de la invención era crear una válvula de cúpula que tuviera un comportamiento más binario. Es decir, una apertura y un cierre más instantáneos de la cúpula con las menores diferencias posibles en estas presiones (histéresis pequeña). Para este propósito, se creó una válvula 12 de cúpula que interactúa con un asiento de cúpula con un sello flexible 54. Las figuras 41 y 42 muestran seis instantáneas de la válvula de cúpula en funcionamiento. Estas son las siguientes:

[0102] figura 41A. Válvula de cúpula y asiento de cúpula por defecto. El sello de asiento de cúpula descansa contra la válvula de cúpula con pretensión;

[0103] figura 41B. La presión deforma la válvula de cúpula. El sello del asiento de cúpula se flexiona y aún descansa contra la válvula de cúpula;

[0104] figura 41C. La válvula de cúpula se deforma aún más. La válvula de sellado se ha flexionado hasta la posición por defecto y ya no descansa contra la válvula de cúpula. Se crea una abertura entre el sello y la válvula de cúpula; figura 42A. Cuando la presión disminuye, la válvula de cúpula se deforma rápidamente y vuelve a tocar el sello. La dispensación se detiene instantáneamente;

[0105] figura 42B. Válvula de cúpula y asiento de cúpula por defecto. El sello de asiento de cúpula descansa contra la válvula de cúpula con pretensión; y

[0106] figura 42C. El diámetro de la válvula de cúpula Ddv es igual o mayor que el diámetro del sello Ds. Cuanto mayor sea la diferencia que aumente la histéresis, la presión de apertura será mayor que la presión de cierre de la válvula de cúpula. Como se muestra en la figura 43, la cúpula y el sello se pueden cambiar para adaptar o modificar propiedades tales como la presión y el flujo de apertura y cierre. Los cambios realizados pueden ser, por ejemplo, el grosor de la pared, el diámetro, el material, con o sin una “protuberancia” central 55, la altura, la curvatura (convexa, plana, cóncava - de abajo hacia arriba en la figura 43I). El material de la válvula de cúpula es idealmente un plástico semicristalino, tal como de calidad PP o PE. Es adecuado para una gama más amplia de líquidos. Si la cúpula necesita propiedades específicas, como un módulo de flexibilidad más alto, se pueden utilizar otros materiales, como las calidades POM. Esto limita la compatibilidad con líquidos, la lejía, por ejemplo, no es compatible con el POM. Pueden existir diversas formas, tamaños y ejecuciones de la válvula de cúpula, tal como se muestra en la figura 43, por ejemplo. En estos ejemplos, las dimensiones son meramente ilustrativas. Las figuras 43B-F muestran diversas relaciones alternativas de diámetro con respecto al grosor, mientras que las figuras 43G y H muestran formas de cúpula alternativas. La figura 43E muestra un centro delgado con un grosor aumentado hacia el exterior, mientras que en la figura 43B es al revés.

[0107] La figura 44 representa un gráfico y dos casos de carga para una válvula de cúpula ilustrativa. El gráfico muestra el desplazamiento del punto de la cúpula que está en contacto con el sello. Hay dos casos de carga posibles: Caso 1 (figura 44A) - situación cerrada donde solo una parte de la cúpula está presurizada y hay una diferencia de presión sobre el sello (línea azul continua (inicialmente línea superior) en el gráfico)

[0108] Caso 2 (figura 44B) - situación abierta donde toda la cúpula está presurizada y no hay diferencia de presión sobre el sello (línea verde continua (inicialmente línea inferior que cruza la línea superior a 0,4 Mpa) en el gráfico). La línea azul discontinua (línea horizontal con un desplazamiento = 0,2 mm) es la posición del sello en la situación “abierta”. La figura 45 muestra el gráfico de la figura 44 más ampliado.

[0109] Con referencia al gráfico de la figura 45, hay diversos estados operativos de la válvula:

[0110] A-A' El sello se pretensa moviendo el sello 0,2 mm con respecto a la cúpula;

[0111] A'-B La acumulación de presión produce un desplazamiento de la cúpula junto con el sello hasta el punto B. En este punto, la fuerza de contacto entre la cúpula y el sello pasa a ser cero y la válvula se abre;

[0112] B-C Cuando la válvula está abierta, el comportamiento de la cúpula cambia debido a que el sello ya no ejerce presión contra la cúpula y la sección presurizada de la cúpula se ha agrandado. El sello que ya no esté presurizado volverá a su posición neutra a 0,2 mm, mientras que la cúpula saltará a 0,62 mm. Esto proporciona una apertura repentina de 0,42 mm en un pequeño paso de presión teórico infinitesimal. Este comportamiento binario es necesario para garantizar que la caída de presión sobre la válvula sea lo suficientemente pequeña como para tener un efecto insignificante en el flujo a través de la boquilla; C-D Cuando la presión aumenta aún más, el desplazamiento de la cúpula aumentará (esto se puede limitar estableciendo un contacto entre la cúpula y otra parte);

[0113] D-E Cuando la presión disminuye, la cúpula se volverá inestable en el punto E. En este punto, la distancia entre el sello y la cúpula sigue siendo de 0,35-0,2 = 0,15 mm. Esta abertura es necesaria para garantizar que la caída de presión sobre la válvula sea lo suficientemente pequeña como para tener un efecto insignificante en el flujo a través de la boquilla; E-F Debido a la inestabilidad, el desplazamiento de la cúpula disminuirá instantáneamente y el sello (en posición neutra) entrará en contacto con la cúpula en el punto “F”. La posición neutra de la junta debe estar entre el punto “E” y “X” para garantizar la funcionalidad del sello;

[0114] F-G Cuando el sello entra en contacto con la cúpula, se establece la situación “cerrada” y el sello acompañará a la cúpula hasta el punto G. Esto también ocurrirá instantáneamente; y

[0115] G-H Una mayor disminución de la presión dará como resultado una disminución gradual del desplazamiento.

[0116] La figura 46 ilustra la forma y la configuración de la cúpula durante algunos de los estados operativos identificados anteriormente. La figura 46A muestra el estado operativo A-A'; la figura 46B muestra A'-B; la figura 46C muestra C-D; la figura 46D muestra D-E; la figura 46E muestra G-H; y la figura 46F muestra el estado completamente cerrado. Finalmente, la figura 47 ilustra cómo, con el tiempo, las pretensiones en el sello y la cúpula se relajarán. Esto cambiará particularmente el comportamiento “cerrado”. En el gráfico presentado en la figura 47 se presenta el efecto de una relajación del 50 %. Muestra que la válvula seguirá funcionando como se describe en las diapositivas anteriores. Tecnología de amortiguador de gas

[0117] Las figuras 48-65 ilustran a modo de ejemplo amortiguadores de gas que pueden utilizarse en realizaciones ilustrativas de la presente invención, así como métodos ilustrativos de fabricación de los mismos. Estos métodos de fabricación no forman parte de la invención reivindicada. Las figuras 66-67 ilustran métodos de fabricación alternativos, que tampoco forman parte de la invención reivindicada. Con referencia a la figura 48, el amortiguador puede fabricarse a partir de un tubo de múltiples capas que contiene, por ejemplo; PE, EVOH o Yparex. Se presuriza llenándolo con un gas como, por ejemplo, aire, nitrógeno u otros gases. La multicapa es necesaria para proporcionar las propiedades deseadas como; La capacidad de soldarse, mantener la flexibilidad para que toda la energía sea almacenada y liberada por el gas comprimido incluido, impedir que el gas salga del amortiguador y, por lo tanto, mantener la presión a lo largo del tiempo, y la resistencia química al líquido dispensado.

[0118] Un amortiguador de gas puede tener, por ejemplo, un tubo interior (figura 48C). La diferencia entre el diámetro exterior del tubo interior y el diámetro interior del tubo de amortiguador (figura 48D) está relacionada con la capacidad de amortiguación. Cuanto mayor sea la diferencia, mayor será la capacidad. En teoría, la presión externa aplicada al podría aumentar hasta un nivel en el que el amortiguador se derrumbaría hasta el punto de fallar. Se puede colocar un tubo 56 con extremos abiertos en el amortiguador para evitar el colapso que conduce a la falla. Esto limitará la extensión a la que el amortiguador puede colapsar cuando se aplica una presión externa.

[0119] Como se muestra en la figura 49, el amortiguador es un acumulador para almacenar energía. En un amortiguador de gas, el gas almacena temporalmente la energía suministrada por la presión del líquido. Las presiones se igualan. Esta energía se devuelve cuando la presión externa del líquido es inferior a la presión interna del amortiguador de gas. Como se muestra en los esquemas de la figura 49, en una posición de amortiguador por defecto (figura 49A): El tubo 56 de amortiguador se llena con un gas G que tiene una presión de, por ejemplo, 4 bar. La carcasa 18 de amortiguación con gas evita que el tubo 56 de amortiguador de gas se expanda gradualmente debido a la presión interna del gas. En un estado de energía almacenada (figura 49B): por presión, una cantidad de líquido L ha entrado en la carcasa de amortiguación con gas. La presión del líquido comprime el gas en el tubo de amortiguador de gas y, por lo tanto, almacena energía e iguala la presión. La presión externa del líquido es igual a la presión interna del gas. En un estado de liberación de energía (figura 49C): Cuando la presión externa aplicada por el líquido L disminuye, la presión del gas devuelve la energía. El líquido es desplazado por el gas en expansión. Mientras la presión externa del líquido sea inferior a la presión interna del gas, el gas seguirá expandiéndose hasta que el amortiguador vuelva a su posición por defecto y, por lo tanto, a la presión por defecto. Como se muestra en la figura 50, además de que el amortiguador de gas se fabrica con un tubo extruido de múltiples capas, también se puede fabricar de maneras alternativas, tales como, por ejemplo: amortiguadores hechos de lámina de una o múltiples capas, soldados para convertirse en una bolsa de amortiguación que puede llenarse con un gas. Una lámina (dibujo superior de la figura 50A) puede doblarse (segundo dibujo desde la parte superior) y soldarse a lo largo de sus bordes (dibujo central). Después se puede inyectar un gas (segundo dibujo desde la parte inferior) y se puede cerrar la característica de inyección (dibujo inferior). En la figura 50B se muestra un ejemplo de un amortiguador de lámina/bolsa.

[0120] La lámina puede ser, por ejemplo, un laminado que comprende varias capas, siendo cada capa un material específico con propiedades específicas. Por ejemplo, para tener una mejor resistencia química, mejores propiedades de barrera. Con los laminados, se pueden utilizar casi todos los materiales. Los amortiguadores pueden fabricarse, por ejemplo, con técnicas de moldeo por soplado como el moldeo por extrusión y soplado, los procesos de moldeo por soplado en una etapa y el moldeo por soplado y estiramiento en molde. En el dibujo superior de la figura 50C se muestra un tubo multicapa extruido, que primero se suelda en el lado derecho en el dibujo central. Después, el tubo se calienta y se estira por soplado mediante la inyección de gas (flecha). Finalmente, el lado izquierdo está soldado como se muestra en el dibujo inferior. La figura 51 ilustra técnicas alternativas mediante las cuales se pueden fabricar amortiguadores de gas. Por ejemplo, el amortiguador se puede fabricar mediante técnicas de moldeo por inyección. El amortiguador también se puede fabricar soldando una bolsa dentro de una bolsa. Como se muestra en la figura 51A, un tubo extruido de una sola capa se llena con gas y se suelda de manera similar al tubo multicapa. La figura 51B muestra cómo el tubo de una sola capa soldado puede insertarse en un segundo tubo o bolsa de una sola capa y soldarse para cerrarlo. Las técnicas de soldadura pueden ser la soldadura ultrasónica, la soldadura por láser, la soldadura por estampado en caliente, el encolado, etc. La figura 52 ilustra el uso de un dispensador que utiliza la tecnología de amortiguación de gas.

[0121] Las figuras 53-65 ilustran técnicas de fabricación ilustrativas para amortiguadores de gas. En particular, la figura 53 presenta una secuencia que puede implementarse en una máquina automatizada o semiautomatizada. Con referencia a esto, esta secuencia incluye 12 etapas: (I) introducir el tubo en la línea de fabricación; (II) presionar para cerrar un extremo del tubo; (III) soldar un extremo del tubo (= Soldadura 1); (IV) enfriar la soldadura; (V) colocar la aguja de inyección; (VI) presionar para sellar la aguja e inyectar presión de aire; (VII) presionar para cerrar el tubo; (VIII) retirar la aguja; (IX) soldar para sellar el tubo (= Soldadura 2); (X) enfriar la soldadura; (XI) comprobar la presión; y (XII) comprobar las dimensiones.

[0122] La figura 54 representa una máquina ilustrativa para fabricar un amortiguador de gas utilizando esencialmente la secuencia de la figura 54, y la figura 55 presenta una descripción general y una lista de piezas clave para la máquina ilustrativa. Hay, por ejemplo, un cabezal 57 de soldadura superior, un cabezal 58 de soldadura inferior, una abrazadera 59 inferior izquierda, una abrazadera 60 superior izquierda, una abrazadera 61 superior derecha, una abrazadera 62 inferior derecha, una aguja 63, abrazaderas 64 de enfriamiento y un gas 65 presurizado.

[0123] Las figuras 56-65 exponen etapas ilustrativas para crear un amortiguador de gas utilizando el aparato ilustrativo de la figura 54, de la siguiente manera:

[0124] La figura 56 muestra la etapa 1, introducir el tubo para soldar el primer extremo. La figura 57 muestra la etapa 2, después de que las abrazaderas superior e inferior de la izquierda se cierren, los cabezales de soldadura superior e inferior se cierran, la soldadura está en curso. La figura 58 muestra la etapa 3, donde, una vez abiertos los cabezales de soldadura superior e inferior, la soldadura se detiene y las abrazaderas de enfriamiento entran y aprietan alrededor de la soldadura. La figura 59 muestra la etapa 4, donde, después de enfriar el tubo, las abrazaderas de enfriamiento se abren y el tubo de amortiguador con un lado soldado puede retirarse. La figura 60 muestra la etapa 5, donde después de colocar el amortiguador con un lado 51 soldado con el lado abierto opuesto 66 hacia la aguja, el lado abierto del tubo amortiguador se empuja sobre la aguja. La figura 61 muestra la etapa 6, donde después de que se cierren las abrazaderas superior e inferior de la derecha, se sella el tubo de amortiguador alrededor de la aguja y el gas entra en el amortiguador a través de la aguja. La figura 62 representa la etapa 7, donde después de que se cierren las abrazaderas superior e inferior de la izquierda, el tubo de amortiguador está a presión cuando la aguja se retrae y las abrazaderas de la derecha se abren de nuevo. La figura 63 muestra la etapa 8, donde el segundo lado está soldado térmicamente y los cabezales de soldadura superior e inferior se cierran, la soldadura está en curso y se realiza la 2ª soldadura. La figura 64 muestra la etapa 9, donde los cabezales de soldadura superior e inferior se abren, la soldadura se detiene y las abrazaderas de enfriamiento entran y se aprietan alrededor de la soldadura. Finalmente, la figura 65 muestra la etapa 10, donde, después de enfriar el tubo, las abrazaderas de enfriamiento se abren y el amortiguador soldado se puede retirar.

[0125] Fabricación alternativa de amortiguador de gas

[0126] Como se ha indicado, las figuras 66-67 ilustran un ejemplo de técnica alternativa de fabricación de amortiguador de gas que no forma parte de la invención reivindicada. Con referencia a la figura 66A, se puede crear el amortiguador de gas comenzando con un tubo coextruido 67 en una bobina 68. La presión en el tubo puede ser, por ejemplo, de 3,5 barg. El tubo puede estar hecho de, por ejemplo, polietileno, polipropileno, poliamidas, silicona, AVOH, un sándwich de capas de aluminio, poliéster y polietileno, por nombrar algunas posibilidades, dependiendo de las propiedades del amortiguador de gas necesarias y los tipos de resistencia química necesarios, en diversos dispositivos pulverizadores. El extremo del tubo se puede pellizcar o soldar y cortar (en 69), y la bolsa sellada 19 a una presión de 3,5 barg se puede colocar rápidamente en la cámara 76 de amortiguación, como se muestra en la figura 66E. A continuación, como se muestra en la figura 66B, la bolsa sellada es un poco más pequeña que la cámara de amortiguación, pero la bolsa se expandirá, como se muestra en la figura 66C. Esto hará que el material de la bolsa se arrastre hasta chocar contra la pared de la cámara de amortiguación. Como resultado de esta expansión, la presión dentro de la bolsa ahora se reduce a la presión necesaria, por ejemplo, aproximadamente 2,5 barg. Finalmente, la cámara de amortiguación se puede tapar para mantener el amortiguador en su lugar y sellar de otro modo la cámara como se muestra en la figura 66D.

[0127] La figura 67 muestra otro método más para ensamblar una cámara de amortiguación tipo bolsa de gas. Con referencia a la figura 67, en la etapa 1 se puede proporcionar un tubo coextruido 67 insertado en una cámara 70 de presión. La presión en la cámara puede ser, por ejemplo, de 3,5 barg. Es dentro de la cámara de presión donde el tubo coextruido se suelda en ambos extremos en la etapa 2 (indicada con el número 71 en la figura 67), y después, en la etapa 3 (72), se transporta, aún bajo presión, a una segunda cámara de presión 73 cuya presión interna es de aproximadamente 5 barg, por ejemplo (o algún valor mayor que la presión en la primera cámara). Debido a la mayor presión en esta segunda cámara 73 de presión, la bolsa se contrae 19 en la etapa 4 (74). En la etapa 5 (75), la bolsa se empuja desde la segunda cámara 73 de presión a la cámara 76 de amortiguación, y en la etapa 6 (77) la bolsa se expande hasta que choca contra la pared de la cámara de amortiguación, perdiendo así la presión interna y cayendo de 5 barg a 3,5 barg, que es la presión final deseada. En este punto, la cámara amortiguadora se puede tapar como se muestra en la etapa 7 (78). Esto da como resultado un amortiguador de gas de 3,5 barg, por ejemplo, que coincide con la presión inicial de la primera cámara de presión.

[0128] Volviendo ahora a la figura 52, ésta muestra cómo puede funcionar un amortiguador de gas en la práctica. Con referencia a esto, hay un amortiguador de gas con un ejemplo de 2,5 barg en su bolsa, como se muestra como el resultado final del proceso representado en la figura 66, es decir, en la figura 66D. En la figura 52A, el líquido se bombea al amortiguador, en particular entre la carcasa de amortiguación y la bolsa 19 de amortiguación. De este modo, el aire de la bolsa se comprime aún más debido a la presión del líquido, lo que crea una presión más alta que la de 2,5 barg originales. Con referencia a la figura 52B, cuando el líquido adicional a presión deja de bombearse al amortiguador (es decir, cuando se completa la carrera descendente del pistón), el líquido en el amortiguador ahora es expulsado del amortiguador porque la bolsa 19 de amortiguación se expande naturalmente hasta que vuelve a chocar contra la pared de la carcasa de amortiguación. De este modo, la energía se almacena al comprimir la bolsa para continuar la salida de líquido a través del cabezal pulverizador entre carreras, ofreciendo así una pulverización continua.

[0129] Motor de bomba Duo1 para diversas aplicaciones:

[0130] En las realizaciones ilustrativas de la presente invención, el motor de bomba DuO1 se puede utilizar en todo tipo de aplicaciones de dispensación, tales como, por ejemplo, fregonas, limpiacristales, pulverizadores y aplicadores. El motor de bomba DuO1 se puede utilizar en un amplio intervalo de presiones de aplicaciones de dispensación, desde presiones bajas hasta altas. El motor de bomba DuO1 se puede fabricar en todo tipo de modelos, configuraciones y combinaciones de configuraciones y materiales, ajustándose a las necesidades específicas de cada aplicación.

[0131] Por ejemplo, tales como bombas múltiples, dimensiones de la bomba o bombas, longitud de la carrera, boquilla o boquillas múltiples, posición de las boquillas, parada directa, continua, parada continua, baja presión y alta presión. Múltiples bombas en paralelo para aumentar la salida

[0132] La figura 68 muestra cómo se pueden utilizar múltiples bombas con una línea de entrada común y una línea de salida o salida común para aumentar la salida utilizando un sistema de tipo DuO1. Esto es especialmente útil en contextos tales como un dispositivo “Flairomop”, que se describe a continuación y que se muestra en la figura 68A. Como se muestra en las figuras 68B y D, puede haber un recipiente 47 de líquido con una ventilación 79 de recipiente. La ventilación 79 de recipiente no es necesaria, por supuesto, si se utiliza una botella Flair, porque la ventilación de una botella Flair está integrada en el recipiente/botella, y no es necesario mantener un espacio de cabeza por encima del líquido en el recipiente 47 de líquido. También puede haber un resorte 80, un empujador 81, pistones 38, una carcasa 82 de pistón, un pistón 25 de entrada de válvula antirretorno, una válvula 25a de entrada separada, que es opcional, una entrada de válvula antirretorno a la boquilla o amortiguador 22, y una entrada de válvula separada al amortiguador 22a de boquilla. Se observa que la válvula 25a de entrada, cuando se utiliza, está conectada a la botella de recipiente y la línea 22a de salida está conectada al amortiguador y, desde allí, a la boquilla. Como puede verse en la figura 68, se pueden utilizar uno, dos, tres, cuatro o más pistones y cámaras de pistón en paralelo, todas las cuales pueden, por ejemplo, ser accionadas simultáneamente por el empujador 81. Aunque para lograr resultados similares se podría simplemente aumentar el tamaño de la cámara del pistón, el uso de varias cámaras en paralelo permite fabricar una unidad estándar, y el aumento de tamaño se logra simplemente añadiendo unidades.

[0133] Flairomop - Limpiador de suelos con tecnología de pulverizador DuO1

[0134] Finalmente, se describe a continuación un dispositivo novedoso para limpiar suelos y similares. Este dispositivo utiliza las novedosas tecnologías de pulverizador de nueva generación descritas anteriormente, donde el pulverizador se monta esencialmente boca abajo para pulverizar sobre el suelo. Estos dispositivos se conocen como “Flairomop” o “FlairoWasher”, por ejemplo. Funcionan de manera similar a los pulverizadores amortiguadores verticales descritos anteriormente, La figura 69 ilustra detalles de la colocación de la boquilla en un Flairomop ilustrativo. Como se muestra en la figura 69, las boquillas 5 pueden proporcionarse por encima de la placa de suelo (figura 69B), o en la parte inferior de la placa de suelo. Si se proporcionan en la placa de suelo, por ejemplo, pueden tener una configuración de boquilla única, como se muestra en la figura 69C, una configuración de doble boquilla, como se muestra en la figura 69D, o múltiples boquillas, como se muestra en la figura 69E. Un Flairomop puede utilizar un pulverizador, de los distintos tipos descritos anteriormente, con diversos tipos de amortiguador.

[0135] Por lo tanto, en realizaciones ilustrativas de la presente invención, un Flairomop puede tener tres tipos básicos: (i) boquilla pulverizadora con ventilador pequeña, de alta presión, utilizable con todos los amortiguadores; (ii) boquilla pulverizadora con ventilador pequeña, de alta presión, utilizable con todos los amortiguadores, de acción directa; y (iii) a baja presión utilizable con todos los amortiguadores.

[0136] Características generales

[0137] Las características generales de un Flairomop ilustrativo pueden incluir, por ejemplo, una potencia superior a 3 cc, la capacidad de producir un pulverizador con ventilador, la capacidad de producir todo tipo de funciones de pulverización y espuma, el uso de la precompresión con una válvula frontal o de salida normalmente cerrada, el uso de un recipiente Flair con capacidad para entre 250 y 1000 cc, la ausencia de obstrucción de la abertura debido al secado del líquido, una amplia resistencia química a los detergentes, disolventes, aceite de oliva, etc., una fuerza de activación baja requerida para accionar. Opcionalmente, por ejemplo, la botella Flair también se puede utilizar con un mecanismo de bloqueo, como se describió anteriormente.

[0138] Flairomop a base de Flairosol

[0139] La figura 70 ilustra un ejemplo de Flairomop que utiliza un mecanismo pulverizador Flairosol estándar. Se trata esencialmente de un sistema pulverizador no en línea amortiguado por resorte que no forma parte de la invención reivindicada, construido sobre un prototipo Flairomop existente. Como se muestra en la figura 70A, puede haber una boquilla 5 pulverizadora con ventilador, y el líquido puede introducirse en el amortiguador integrado. Tras la activación, el resorte empujará hacia atrás el pistón de amortiguación para dispensar el contenido del amortiguador, como se describió anteriormente. Por lo tanto, hay un conector 83, un cierre 84 de pistón, un cabezal 85 pulverizador Flairosol estándar, un amortiguador 13 integrado Flairosol y una botella 47 Flair. Como se muestra en la figura 70B, al accionar el mango en el eje, la extensión 86 de la varilla de empuje y el empujador 81 pueden empujar el pistón 38 hacia abajo, y el resorte 80 que empuja el pistón lo empujará hacia arriba, haciéndolo disponible una vez más para el usuario. En este ejemplo particular, utilizando una perforación de 16 mm y una longitud de carrera de 21 mm para la cámara de pistón, se pueden mover aproximadamente 4 cc de líquido por carrera. De esto, se empuja una cierta cantidad a través de la boquilla, pero la parte restante pasa al amortiguador integrado. La figura 70B muestra además un soporte 88 de aluminio, una manguera 89 y un conector 90.

[0140] Boquilla única de pulverización continua de alta presión

[0141] Las figuras 71 y 72 muestran una realización ilustrativa de un Flairomop diseñado para producir una pulverización continua a alta presión. Como se muestra en la figura 71, cuando un usuario activa, se dispensará todo el volumen de la cámara de pistón. Debido a que la salida de la cámara de pistón es mayor que la que pueden manejar las boquillas, el resto del líquido de la cámara de pistón se almacenará en el amortiguador para su posterior dispensación. Sin embargo, no existe una parada directa, como en el caso de un rociador de acción directa (“parada directa” y “acción directa” se utilizan indistintamente en esta descripción, para un pulverizador que deja de pulverizar inmediatamente después de que el usuario suelte el gatillo), y la dispensación se detendrá cuando el amortiguador se vacíe y el líquido caiga por debajo de la presión establecida de la válvula 12 de precompresión, que puede estar, por ejemplo, entre 2-6 barg, tal como, por ejemplo, digamos 2,2 barg en algunas realizaciones. Las figuras 71C-F muestran diversos amortiguadores, es decir, un amortiguador cargado por resorte (figura 71C), un amortiguador en línea cargado por resorte (figura 71D), un amortiguador de material elástico (figura 71E) y un amortiguador cargado con gas (figura 71F) según la invención. La figura 72 es un diagrama esquemático del sistema de la figura 71. Con referencia a esto, se muestran un recipiente 47 de líquido, un recipiente 79 de ventilación opcional para su uso con botellas que no sean Flair, el pistón 38, la carcasa 82 de pistón y una válvula de entrada antirretorno para el pistón 25, una válvula de entrada antirretorno para el amortiguador 22, el amortiguador 13, la válvula 12 de precompresión y la boquilla 5. Se observa que esta realización utiliza un pistón separado estándar, pero, como se indicó anteriormente, también podría utilizarse un pistón estirado novedoso. Como se muestra en la figura 72, este es un sistema de alta presión con un amortiguador líquido. A medida que el pistón se mueve hacia arriba, el líquido se extrae del recipiente de líquido debido a la subpresión que se crea. El recipiente debe tener una ventilación 79 de aire o debe utilizar una botella tipo Flair, como se describió anteriormente, que no requiere ventilación.

[0142] A continuación, al empujar el pistón hacia abajo, el líquido es forzado a ir a la boquilla, o a múltiples boquillas, como se muestra en la figura 69 anterior. Debido a la restricción de las boquillas en lo que respecta a la manipulación de volúmenes de líquido por unidad de tiempo, una cierta porción del líquido pasará al amortiguador, como, por ejemplo, 2/3 del líquido y, por lo general, siempre más de la mitad del líquido en la cámara del pistón, la fracción exacta depende del volumen y el diámetro de la cámara de pistón y de la restricción en la(s) boquilla(s). El amortiguador se llenará entonces con líquido y la presión en el amortiguador aumentará. Cuando el pistón llegue al final de su carrera descendente, el líquido recogido en el amortiguador se distribuirá a través de la(s) boquilla(s), ya que ya no se expulsa líquido de la cámara de pistón. Como se muestra en las figuras 72B-E, el amortiguador puede ser de cualquiera de los diversos tipos descritos anteriormente, tales como, por ejemplo, cargado por resorte (figura 72B), cargado por resorte en línea (figura 72C), material elástico (figura 72D) o cargado con gas (figura 72E). Según la invención, se utiliza el amortiguador cargado con gas de la figura 72E. Adicionalmente, se pueden utilizar amortiguadores de gas para retener el líquido en el exterior de una bolsa central llena de gas o, por ejemplo, se puede bombear un líquido al interior de una carcasa de gas circundante, en la naturaleza, en cuanto a la forma, del amortiguador de material elástico mostrado en la figura 71.

[0143] Boquilla múltiple de pulverización continua de alta presión

[0144] De una manera totalmente análoga a las figuras 71 y 72, las figuras 73 y 74 muestran una realización ilustrativa de Flairomop de pulverización continua a alta presión con dos boquillas 5 en la placa 91 de suelo, a diferencia de una boquilla proporcionada en el mango, debajo del amortiguador, como se muestra en la figura 71. En todos los demás aspectos, es idéntica a la realización ilustrativa de las figuras 71 y 72. La pulverización continua se consigue mediante el uso del amortiguador, tal como se ha descrito anteriormente. Como se muestra en la figura 1, siempre que el volumen del amortiguador v2 sea al menos tan grande como el volumen de líquido que se le envía en cada carrera v1, el amortiguador puede dispensar entonces dicho exceso v1 entre las carreras. El número de carreras por minuto necesarias para mantener una pulverización continua depende, por lo tanto, de la fracción del líquido de la cámara del pistón que se envía al amortiguador en cada carrera, del tipo de boquilla y de la presión de apertura en la válvula de salida de precompresión, y se puede ajustar utilizando esos parámetros, para varios sistemas, según se desee. Acción directa a alta presión

[0145] Las figuras 75 y 76 ilustran un ejemplo de dispositivo Flairomop de acción directa a alta presión con una boquilla. En todos los demás aspectos, es idéntico al mostrado en las figuras 71 y 72 excepto que, al ser del tipo de “acción directa”, no hay una válvula de entrada antirretorno para el amortiguador que mantiene la forma de líquido que escapa del amortiguador de vuelta a la cámara de pistón. Por lo tanto, cuando un usuario suelta el gatillo, hay una parada directa: el líquido volverá a fluir hacia la cámara de pistón, deteniendo así la pulverización.

[0146] Flairomop de baja presión

[0147] Finalmente, las figuras 77 y 78 ilustran una realización ilustrativa alternativa de un Flairomop, uno que funciona a baja presión. En esta realización ilustrativa, hay dos boquillas 5 en la placa 91 de suelo, como se describió anteriormente. También se añade un limitador 92 para controlar la cantidad de salida que se puede enviar a través de la trayectoria de la boquilla en cada carrera. Como se indica en la figura 77, la principal diferencia entre el Flairomop de menor presión y la versión de alta presión es la presión de apertura de la válvula 12 de precompresión. Debido a que el tamaño del pistón, así como la perforación del pistón, aumentan en esta realización ilustrativa, la presión operativa debe reducirse para reducir la fuerza de activación necesaria. Esto da como resultado un mayor rendimiento con una menor fuerza requerida para cada golpe, lo que es útil para las personas, como, por ejemplo, las personas mayores, que desean limpiar un suelo u otra superficie y no tienen la fuerza necesaria para presionar con fuerza muchas carreras por minuto. Una vez que el usuario lo haya disparado, se dispensará todo el volumen del pistón. Sin embargo, debido a que la salida de la cámara de pistón es, por diseño, mayor que la que puede soportar la boquilla, el resto del líquido se almacenará en el amortiguador para su posterior dispensación. A diferencia de algunas de las realizaciones descritas anteriormente, tales como las que se muestran en las figuras 75-76, no hay una parada directa cuando se suelta el gatillo. Por lo tanto, hay una válvula de entrada antirretorno para el amortiguador, que hace que el amortiguador dispense su contenido hasta que la presión en el amortiguador caiga por debajo de la presión de apertura de la válvula 12 de precompresión, incluso después de que el usuario suelte el gatillo. Alternativamente, también se podría hacer una realización de acción directa de esta versión, que permita al usuario detener la dispensación desde el amortiguador inmediatamente después de soltar el gatillo. Aunque esto proporciona un mayor control, requiere mantener presionado el gatillo (contra la fuerza del resorte) en todo momento en que se desee dispensar, lo que a menudo es menos conveniente. La figura 78, análoga a los otros esquemas descritos anteriormente, es un esquema de la realización ilustrativa de la figura 77.

[0148] Motor de parada continua

[0149] Las figuras 79-85, que se describen a continuación, ilustran un motor de parada continua. A continuación, las figuras 86-90 ilustran una característica de parada mejorada. Finalmente, las figuras 91-92 ilustran una mejora adicional de la característica de parada.

[0150] Un motor de parada continua permite la pulverización continua, como se describió anteriormente, pero después el cese inmediato de la pulverización cuando lo desee un usuario. Esto combina los beneficios de un motor de pulverización continuo con la acción directa. Con referencia a la figura 79, para un sistema de alta/baja presión con amortiguador de líquido: Continua:

[0151] Cuando el pistón se mueve hacia arriba, el líquido se extrae del recipiente 47 y entra en la cámara de pistón. Para ello, el recipiente necesita una rejilla de ventilación o una botella Flair. Cuando se empuja el pistón 38 hacia abajo, el líquido es forzado a ir a la(s) (múltiples) boquilla(s) y todo el líquido que no puede salir de las boquillas se almacena en el amortiguador 13. El amortiguador aplica presión al líquido almacenado. Cuando se dispensa todo el líquido de la cámara de pistón, el líquido almacenado en el amortiguador se dispensa a través de la(s) boquilla(s), incluso cuando el pistón vuelve a moverse hacia arriba para absorber el líquido del recipiente. La figura 79 muestra un filtro 93 entre la válvula 12 de precompresión y la placa 91 de suelo que lleva la(s) boquilla(s).

[0152] Parada:

[0153] Cuando se activa la válvula 23 de liberación, el líquido almacenado en el amortiguador vuelve al recipiente. Esta acción detiene inmediatamente la dispensación.

[0154] La figura 80B ilustra partes ilustrativas: un pistón 38, una válvula 25 de entrada, una válvula unidireccional 22, un amortiguador 13 que no forma parte de la invención reivindicada, una válvula 12 de precompresión, una válvula 23 de descarga y un accionador 95 de válvula de descarga. Las flechas Cin, Cret y N en la figura 80A indican el flujo desde el recipiente al recipiente y a la(s) boquilla(s), respectivamente. Las figuras 81-85 ilustran cinco etapas en el funcionamiento del motor de parada continua ilustrativo, de la siguiente manera:

[0155] 1. Tomar líquido del recipiente (figura 81)

[0156] El pistón se movió completamente hacia arriba. El líquido del recipiente se introduce en la cámara de pistón más allá de la válvula 25 de entrada. La válvula unidireccional 22 cerró el paso entre la cámara de pistón y el amortiguador. La válvula 23 de descarga está abierta.

[0157] 2. El pistón se mueve hacia abajo (figura 82)

[0158] La válvula 25 de entrada se cierra. El líquido de la cámara de pistón es empujado más allá de la válvula unidireccional 22. El líquido viaja a través del amortiguador 13 y pasa por la válvula 12 de precompresión hacia la(s) boquilla(s). El desbordamiento de líquido que no puede salir de las boquillas se almacena en el amortiguador. El activador 95 de válvula de liberación puede moverse hacia abajo y la válvula 23 de liberación se cierra.

[0159] 3. El pistón se mueve hacia arriba (figura 83)

[0160] El pistón se mueve hacia arriba, pero no del todo. El activador 95 de válvula de liberación no se toca. El líquido del recipiente se introduce en la cámara de pistón más allá de la válvula 25 de entrada. La válvula unidireccional 22 cerró el paso entre la cámara de pistón y el amortiguador. El desbordamiento del líquido almacenado en el amortiguador pasa por la válvula de salida.

[0161] 4. Salida continua (figura 84)

[0162] Cuando el pistón se mueve hacia arriba y hacia abajo en un área determinada, sin tocar el activador 95 de válvula de descarga, se genera una salida continua.

[0163] 5. Parada (figura 85)

[0164] El pistón se movió completamente hacia arriba. El activador 95 de válvula de descarga se empuja hacia arriba. La válvula 23 de descarga se abre. El líquido almacenado en el amortiguador vuelve al recipiente y la válvula 12 de precompresión se cierra y la dispensación se para inmediatamente.

[0165] Las figuras 86-90 ilustran un método para mejorar la característica de parada, basándose en la reubicación de las válvulas. En los 2 mm para liberar el acumulador, también se puede accionar otra válvula. Esto también mejora el montaje vertical. Como se muestra en la figura 86, puede haber una posición inicial o de 0 mm (indicada en líneas punteadas), una posición de 2 mm y una posición de 17 mm. Una vez que el gatillo se mueve a la posición de 2 mm, se detiene temporalmente mediante una función de bloqueo del gatillo. Si está activado, el gatillo no puede volver a la posición inicial, ya que ahora está bloqueado, pero el gatillo puede moverse libremente de la posición de 2 mm a la de 17 mm repetidamente. Sin embargo, una vez que se desactiva o se libera el bloqueo, el gatillo puede volver a cero (posición inicial) y activar la válvula para redirigir el flujo hacia fuera del amortiguador, deteniendo así inmediatamente la pulverización.

[0166] Un sistema de este tipo se implementa en la realización ilustrativa mostrada en la figura 87. Por lo tanto, con referencia a la figura 87, la bomba es accionada por un mango y un gatillo. La varilla 86 de empuje está conectada al pistón de la bomba. La carrera completa del gatillo equivale a un recorrido de la varilla de empuje de 15 2 mm. Cuando se aprieta el gatillo de 0 mm a 2 mm, con 2 mm, una función 96 bloquea automáticamente el gatillo para que no vuelva a 0 mm. La válvula 23 de retorno está ahora cerrada (figura 87B). Sin embargo, el gatillo puede viajar de 2 mm a 17 mm. La actuación dentro de esta zona proporcionará un rendimiento de pulverización prolongado o continuo, dependiendo de la velocidad de accionamiento del usuario. Al deshabilitar el bloqueo del gatillo mediante una característica 97, de modo que pueda volver y volverá a 0 mm, la válvula 23 de retorno puede abrirse y el líquido del interior del amortiguador puede volver a la botella. Por lo tanto, la dispensación se detiene inmediatamente.

[0167] Las figuras 88-90 muestran cómo se implementa esto dentro del dispositivo:

[0168] La figura 88B muestra el flujo de líquido desde la botella al dispositivo (Cin), desde el dispositivo a la botella (Cret) y a la boquilla (N).

[0169] Posición entre 0 y 2 mm:

[0170] Dentro de esta área se acciona la válvula de retorno de líquido.

[0171] En la posición “0”, el resorte del pistón eleva la válvula 23 de retorno de líquido, abriendo el paso hacia la botella (figura 89A). Por medio de un tambor, la misma fuerza que abre la válvula de retorno de líquido cierra la válvula 12 de salida. Tan pronto como el pistón se empuja 2 mm, el resorte de la válvula 23 de retorno cierra el paso al líquido (figura 89B). Se libera la válvula 12 de salida precomprimida.

[0172] Posición entre 2 y 17 mm:

[0173] Dentro de esta área se genera la salida. Dado que la abertura hacia la botella está cerrada en la posición de 2 mm (figura 90A), el líquido que es desplazado por el pistón ya no viaja hacia la botella, sino que es empujado hacia la válvula 12 de salida liberada. El líquido desplazado abre la válvula de salida. El desbordamiento de líquido se almacena en el amortiguador 13. Mientras el pistón se mueva entre la posición 2 mm y la posición 17 mm (figura 90B), se crea una salida continua. Cuando el pistón se mueve más allá de la posición 2 mm hacia la posición “0”, la válvula de salida se ve obligada a cerrarse y la válvula de retorno de líquido se abre. El líquido pasa a la botella y la salida se detiene inmediatamente.

[0174] Una mejora adicional de la característica de parada se ilustra en las figuras 91-92. En este caso, como se muestra en la figura 91, el funcionamiento de la bomba se separó del funcionamiento de la válvula de retorno de líquido/válvula de salida de precompresión. Un cable 98 acciona el sistema 54 de válvulas, y una varilla de empuje activa la bomba 11 (figura 91A). El cable se activa mediante una característica 49 situada en el mango (figura 91B). La varilla 86 de empuje que acciona la bomba se activa al apretar el gatillo 42. Esto se puede implementar, por ejemplo, como se muestra en la figura 92, donde: (a) al tirar del cable, se fuerza a la válvula 23 de retorno de líquido a cerrarse y se libera la válvula 12 de salida de precompresión. Al (b) liberar el cable: La válvula de retorno de líquido se abre mediante una fuerza de resorte. La presión del líquido se reduce porque el líquido puede volver a la botella. La misma fuerza elástica que abre la válvula de retorno de líquido hace girar el tambor 87 y obliga a cerrar la válvula de salida de precompresión.

[0175] Pulverizadores DuO1 estándar con amortiguación

[0176] Las figuras 93-96 ilustran la aplicación de los principios de amortiguación y de válvula de cúpula descritos anteriormente a los pulverizadores estándar, fabricando los “pulverizadores DuO1”. La figura 93 ilustra un pulverizador de parada directa ilustrativo. Como se muestra en la figura 93, las características del pulverizador de parada directa incluyen una configuración de piezas similar a pulverizador clásico donde no se necesita ninguna pieza adicional para la ventilación, el pistón se mueve cuando el usuario bombea y hay una boquilla estática. Se necesita un amortiguador grande y hay una mayor distancia de recorrido del gatillo en comparación con los pulverizadores estándar. El gatillo largo es necesario para compensar las mayores fuerzas requeridas para empujar el líquido a un volumen de pistón mayor y, por lo tanto, el pulverizador de parada directa es más grande que un pulverizador convencional estándar. En la figura 93C se observa que no se utiliza ninguna válvula de paraguas en el pulverizador de parada directa y, por lo tanto, cuando un usuario suelta el gatillo, el líquido puede fluir desde el amortiguador y volver a la cámara de pistón. Esto detiene de manera efectiva todo el flujo tan pronto como un usuario suelta el gatillo. Por lo tanto, un pulverizador de parada directa permite una pulverización/formación de espuma prolongada incluso después de que haya terminado la carrera descendente, siempre que el usuario mantenga pulsado el gatillo y, por lo tanto, mantenga cerrada la cámara de pistón.

[0177] La figura 94 presenta detalles de un pulverizador continuo ilustrativo que no forma parte de la invención reivindicada. Como se muestra en la figura 94, este pulverizador también tiene una configuración de piezas similar a pulverizador clásico, sin necesidad de ninguna pieza adicional para la ventilación. El pistón se mueve al bombear y hay una boquilla estática. El recorrido del gatillo es similar al de otros pulverizadores y visualmente es similar al de un pulverizador estándar. Sin embargo, en el pulverizador de amortiguador se incluye la válvula tipo paraguas, tal como se muestra en la figura 94B. Esto funciona como una válvula unidireccional entre la cámara de pistón y el amortiguador, de modo que incluso cuando un usuario suelta el gatillo, no puede fluir líquido desde el amortiguador a la cámara de pistón. Por lo tanto, el líquido continúa fluyendo desde el amortiguador hacia fuera a través de la boquilla siempre que la presión de amortiguador supere la presión de apertura de la válvula de cúpula.

[0178] Otros pulverizadores DuO1

[0179] La figura 95 ilustra diversas características de un dispensador DuO1 con amortiguador no en línea que no forma parte de la invención reivindicada. Esto mejora la tecnología Flairosol anterior de Dispensing Technologies, tal como se describe en los documentos US 8905271 B2 y US 9714133 B2 (éstos describen lo que puede denominarse Flairosol de “primera generación”). Con referencia a la figura 95, que presenta una vista en perspectiva en 95A y una vista en sección transversal recortada en 95B, se puede ver una configuración de piezas de un dispositivo DuO1 ilustrativo. Aunque es similar al del Flairosol de primera generación, se necesita una pieza adicional para la ventilación. También hay un pistón estático donde una boquilla se mueve hacia arriba y hacia abajo mientras se pulveriza, y el gatillo tiene una mayor distancia de recorrido en comparación con un pulverizador estándar. Finalmente, el dispositivo es visualmente diferente de un pulverizador estándar. La figura 96 muestra diversos estados operativos del dispositivo DuO1 con el amortiguador no alineado con el pistón de la figura 95. Con referencia a la figura 96A, cuando se libera el gatillo, el líquido es aspirado hacia la cámara de líquido a través de la válvula de entrada. Con referencia a la figura 96B, cuando se aprieta el gatillo, el líquido es empujado más allá de la válvula de salida hacia la boquilla y cualquier líquido que no pueda ser manipulado por la boquilla (debido a la restricción de la boquilla), dicho exceso de líquido se almacena en el amortiguador, como se muestra. Con referencia a la figura 97 A, cuando un usuario suelta el gatillo, el exceso de líquido almacenado en el amortiguador se libera entonces a la boquilla, como muestra la flecha blanca en la figura 97A. Al mismo tiempo, la cámara de líquido (cámara de pistón) se llena de nuevo en preparación para una nueva carrera descendente, tal como se muestra en la figura 96B. Esto permite una pulverización continua.

[0181] La figura 97B muestra un detalle de la válvula tipo paraguas y la válvula de cúpula con resorte de refuerzo. Para garantizar que el dispositivo DuO1 esté siempre cebado, la válvula se abre mecánicamente cuando el pistón llega al final de la carrera; de este modo se puede evacuar el aire. Por lo tanto, generalmente, el final de una carrera se parece a la configuración de la figura 97A, que es justo antes de que el usuario suelte el gatillo, y queda algo de líquido en la cámara de pistón. Sin embargo, en la primera carrera que ceba el pulverizador, no hay líquido en la cámara, y el pistón puede moverse completamente hacia arriba para cerrar completamente la cámara de pistón, tocando así la válvula tipo paraguas, que empuja hacia arriba y deforma la válvula de cúpula roja, lo que permite que el aire escape. De este modo, se fuerza la apertura de la válvula de salida y se puede cebar el pulverizador.

Claims

1. REIVINDICACIONES

1. Un dispositivo de dispensación de líquido, que comprende:

un cabezal de dispensación, que comprende:

una válvula (25) de entrada,

un pistón (38) y una cámara (53) de pistón,

un accionador (42) para controlar el pistón (38),

un amortiguador (13) en comunicación fluida con la cámara (53) de pistón,

una válvula (12) de salida que tiene una presión de apertura mínima definida en comunicación fluida con uno de (i) el amortiguador (13) y (ii) el amortiguador (13) y la cámara (53) de pistón; y

una boquilla (5) con un caudal definido en comunicación fluida con la válvula (12) de salida,caracterizado porque

el amortiguador (13) es un amortiguador de gas que comprende una bolsa (19) de amortiguación llena de gas hecha de un material flexible y dispuesta en una carcasa (18; 36) de amortiguación.

2. El dispositivo de dispensación de líquido de la reivindicación 1, en donde la bolsa (19) de amortiguación y la carcasa (18; 36) de amortiguación están hechas cada una de un material plástico.

3. El dispositivo de dispensación de líquido de la reivindicación 2, en donde la bolsa (19) de amortiguación comprende al menos una capa de un material plástico seleccionado del grupo que consiste en polietileno, polipropileno, poliamida, EVOH, poliéster y silicona.

4. El dispositivo de dispensación de líquido de una cualquiera de las reivindicaciones 1-3, en donde la bolsa (19) de amortiguación comprende un tubo que está sellado mediante soldaduras en unos extremos (51) opuestos.

5. El dispositivo de dispensación de líquido de una cualquiera de las reivindicaciones 1-4, en donde el dispositivo comprende además un tubo interior (56) dispuesto en la bolsa (19) de amortiguación, teniendo el tubo interior (56) extremos abiertos y un diámetro exterior que es menor que el diámetro interior de la bolsa (19) de amortiguación.

6. El dispositivo de dispensación de líquido de una cualquiera de las reivindicaciones 1-5, en donde la bolsa (19) de amortiguación se fabrica mediante uno o más de: i) (co)extrusión, ii) plegado y soldadura de una lámina, o iii) moldeo por soplado.

7. El dispositivo de dispensación de líquido de la reivindicación 6, en donde la bolsa (19) de amortiguación se fabrica mediante un método que comprende las etapas de:

a) proporcionar un tubo que esté sellado en un primer extremo;

b) introducir un gas presurizador en un segundo extremo abierto del tubo, opuesto al primer extremo sellado; c) presionar para cerrar el segundo extremo abierto del tubo; y

d) soldar para sellar el segundo extremo cerrado del tubo.

8. El dispositivo de dispensación de líquido de la reivindicación 7, en donde la bolsa (19) de amortiguación se fabrica mediante un método en el que la etapa a) comprende las subetapas de:

a1) proporcionar un tubo que tiene unos extremos primero y segundo opuestos que están abiertos;

a2) presionar para cerrar el primer extremo abierto; y

a3) soldar para sellar el primer extremo cerrado,

y opcionalmente en donde el tubo parcialmente sellado se calienta antes de la etapa b).

9. El dispositivo de dispensación de líquido de la reivindicación 7, en donde la bolsa (19) de amortiguación se fabrica mediante un método en el que la etapa a) comprende las subetapas de:

a1) proporcionar una lámina;

a2) plegar la lámina; y

a3) soldar la lámina plegada a lo largo de al menos parte de su(s) borde(s),

10. El dispositivo de dispensación de líquido de la reivindicación 7, en donde la bolsa (19) de amortiguación se fabrica mediante un método en donde una longitud sustancial del tubo sellado en su primer extremo se proporciona en una bobina, el gas presurizador se introduce en la longitud del tubo mientras está en la bobina, y la bolsa (19) de amortiguación se forma cortando un segmento de extremo de la longitud del tubo y soldándolo para formar un sello.

11. El dispositivo de dispensación de líquido de la reivindicación 6, en donde la bolsa (19) de amortiguación se fabrica mediante un método que comprende las etapas de:

a) proporcionar una cámara de presión llena de gas presurizado;

b) introducir un tubo que tiene al menos un extremo abierto en la cámara de presión;

c) llenar el tubo con gas presurizado;

d) soldar para sellar al menos un extremo abierto del tubo; y

e) retirar el tubo sellado y presurizado de la cámara de presión,

y opcionalmente en donde ambos extremos del tubo están abiertos cuando se introduce en la cámara de presión y en donde ambos extremos abiertos se sellan mediante soldadura.

12. El dispositivo de dispensación de líquido de una cualquiera de las reivindicaciones 1-11, en donde el pistón (38) forma la carcasa (18; 36) de amortiguación.

13. El dispositivo de dispensación de líquido de una cualquiera de las reivindicaciones 1-12, en donde el pistón (38) tiene una primera abertura en comunicación fluida con la cámara (53) de pistón y una segunda abertura en comunicación fluida con la válvula (12) de salida, así como uno o más canales de derivación para garantizar el flujo de fluido entre las aberturas primera y segunda alrededor de la bolsa (19) de amortiguación.

14. El dispositivo de dispensación de líquido de una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, que comprende además una válvula (40) de cebado y sobrepresión normalmente cerrada que cierra una abertura en la parte inferior de la cámara (53) de pistón, estando dispuesta la válvula (40) de cebado y sobrepresión para que el pistón (38) la abra mecánicamente o para abrirse cuando la presión interna en la cámara (53) de pistón alcance un valor crítico.

15. El dispositivo de dispensación de líquido de la reivindicación 14, en donde la válvula (40) de cebado y sobrepresión está dispuesta entre una pared interior y una pared exterior de la parte inferior de la cámara de pistón y tiene al menos una protuberancia que se extiende a través de una abertura en la pared interior para entrar en contacto con el pistón (38) cuando el pistón (38) alcanza el final de una carrera.