ES2851011T3 - Amortiguador - Google Patents

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ES2851011T3
ES2851011T3 ES11783510T ES11783510T ES2851011T3 ES 2851011 T3 ES2851011 T3 ES 2851011T3 ES 11783510 T ES11783510 T ES 11783510T ES 11783510 T ES11783510 T ES 11783510T ES 2851011 T3 ES2851011 T3 ES 2851011T3
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silicone rubber
ring
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torque
degrees
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ES11783510T
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Hayato Oda
Yoshihisa Takei
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Nifco Inc
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Abstract

Un amortiguador (10), que comprende: una carcasa (12); un aceite de amortiguador (18) cargado dentro de la carcasa (12); un rotor que incluye un eje giratorio (22) con una porción que sobresale de la carcasa (12) y una placa de freno del rotor (24) conectada a una porción del extremo inferior del eje giratorio (22) y alojada de manera giratoria dentro de la carcasa (12); y un material de sellado anular (30) dispuesto entre la carcasa (12) y el eje giratorio (22) para evitar que el aceite del amortiguador (18) se escape al exterior de la carcasa (12), en el que el material de sellado anular (30) está formado por una goma de silicona que tiene una dureza de 25 grados o más y 45 grados o menos de acuerdo con la prueba de dureza con durómetro (tipo A) de JIS K 6253, caracterizado porque la goma de silicona tiene una tangente de pérdidas de 0,12 o superior y 0,25 o inferior a una temperatura de 23 ºC ± 2 ºC obtenida de una medición viscoelástica dinámica en una frecuencia de 1 Hz.

Description

DESCRIPCIÓN
Amortiguador
Campo de la tecnología
La presente invención se refiere a un amortiguador que aplica un freno en una rotación de un engranaje de accionamiento que se acopla, por ejemplo, con un engranaje o una cremallera.
Técnica antecedente
En el documento de patente 1, se describe un amortiguador en el que una porción de un eje giratorio sobresale de una carcasa en la que se carga un aceite del amortiguador, y en el que se proporciona una placa de freno del rotor alojada de forma giratoria dentro de la carcasa para conectarse a una porción del extremo inferior del eje giratorio. Luego, entre la carcasa y el eje giratorio, se proporciona un material de sellado anular que evita que el aceite del amortiguador se escape al exterior de la carcasa. Además, en el amortiguador, como para el material de sellado anular, se usa una junta tórica formada por una goma de etileno-propileno (EPDM) que tiene una propiedad no hinchable con respecto a un aceite de silicona.
Documento de Patente 1: Publicación de patente japonesa no examinada Núm. 2005-30550
El documento EP1686283 A1, que se considera como la técnica anterior más cercana, divulga un amortiguador rotacional con un material de sellado anular de acuerdo con el preámbulo de la reivindicación 1.
Divulgación de la invención
Problemas solucionados con la invención
En vista del hecho mencionado anteriormente, la presente invención proporciona un amortiguador que puede reducir un par de arranque, y también que puede suprimir una variabilidad de un par en un área de baja velocidad.
Medios para resolver los problemas.
El primer aspecto de la presente invención proporciona un amortiguador que comprende una carcasa; un aceite de amortiguador cargado dentro de la carcasa; un rotor que incluye un eje rotatorio cuya porción sobresale de la carcasa, y una placa de freno del rotor conectada a una porción del extremo inferior del eje rotatorio y alojada rotativamente dentro de la carcasa; y un material de sellado anular previsto para ser colocado entre la carcasa y el eje giratorio para evitar que el aceite del amortiguador se escape al exterior de la carcasa. El material del sello anular está formado por una goma de silicona que tiene una dureza de 25 grados o más y 45 grados o menos de acuerdo con la Prueba de Dureza con Durómetro (tipo A) de JIS K 6253.
En el aspecto mencionado anteriormente, con el fin de evitar que el aceite del amortiguador cargado dentro de la carcasa tenga fugas fuera de la carcasa, se prevé que se disponga el material de sellado anular entre el eje giratorio del rotor y la carcasa. El material del sello anular está formado por una goma de silicona que tiene una dureza de 25 grados o más y de 45 grados o menos de acuerdo con la prueba de dureza con durómetro (tipo A) de JIS K 6253. En consecuencia, se suprime un par causado por el material de sellado anular. Como resultado, se reduce el par de arranque y también se reduce la variabilidad del par en un área de rotación a baja velocidad.
A propósito, si la dureza de la goma de silicona que compone el material del sello anular supera los 45 grados, no se puede obtener el efecto antes mencionado, y también si la dureza de la goma de silicona que compone el material del sello anular no alcanza los 25 grados, debido a la falta de dureza de la goma de silicona, resulta difícil moldear el material de sellado anular.
En cuanto a un segundo aspecto de la presente invención, en el primer aspecto de la presente invención, en la goma de silicona, una tangente de pérdida puede ser 0,12 o superior y 0,25 o inferior a una temperatura de 23 °C ± 2 °C obtenida de un medición viscoelástica dinámica en la frecuencia de 1 Hz.
En el aspecto antes mencionado, en la goma de silicona que compone el material de sellado anular, la tangente de pérdida es 0,12 o superior y 0,25 o inferior a la temperatura de 23 °C ± 2 °C obtenida de la medición viscoelástica dinámica en la frecuencia de 1Hz. En consecuencia, se estabiliza una forma de onda del par y es difícil que se produzca un efecto de pegue y despegue causado por el material de sellado anular.
A propósito, en un caso en el que la tangente de pérdida de la goma de silicona que compone el material de sellado anular no alcance 0,12, no se puede obtener el efecto antes mencionado. Además, si la tangente de pérdida de la goma de silicona que compone el material de sellado anular excede los 0,25, debido a la falta de dureza de la goma de silicona, el moldeado del material de sellado anular se vuelve difícil.
A propósito, la tangente de pérdida se muestra mediante la tangente de pérdida (tan 5) = módulo de elasticidad de pérdida (un componente viscoso) / módulo de elasticidad de almacenamiento (un componente elástico).
Efecto de la invención
El primer aspecto de la presente invención tiene la estructura antes mencionada para ser capaz de reducir el par de arranque y también capaz de suprimir la variabilidad del par en la zona de baja velocidad.
El segundo aspecto de la presente invención tiene la estructura antes mencionada, de modo que la forma de onda del par se estabiliza.
Breve descripción de los dibujos
La Figura 1 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea de 1 a 1 en la Figura 2.
La Figura 2 es una vista en planta que muestra un amortiguador de rotación que es la presente realización. La Figura 3 es una vista en planta que muestra una junta tórica que es la presente realización.
La Figura 4 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea de 4 a 4 en la Figura 3.
La Figura 5 es un gráfico de la característica del par que muestra una capacidad de seguimiento de rotación cuando la dureza de una goma de silicona que compone la junta tórica del amortiguador de rotación es de 27 grados.
La Figura 6 es un gráfico de la característica del par que muestra una capacidad de seguimiento de rotación cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica del amortiguador de rotación es de 30 grados.
La Figura 7 es un gráfico de la característica del par que muestra una capacidad de seguimiento de rotación cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica del amortiguador de rotación es de 40 grados.
La Figura 8 es un gráfico de la característica del par que muestra una capacidad de seguimiento de rotación cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica del amortiguador de rotación es de 45 grados.
La Figura 9 es un gráfico de la característica del par que muestra una capacidad de seguimiento de rotación cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica del amortiguador de rotación es de 50 grados.
La Figura 10 es un gráfico de la característica del par que muestra una capacidad de seguimiento de rotación cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica del amortiguador de rotación es de 80 grados.
La Figura 11 es un gráfico que muestra una variación en el tiempo de un par cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica del amortiguador de rotación es de 27 grados.
La Figura 12 es un gráfico que muestra una variación en el tiempo del par cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica del amortiguador de rotación es de 30 grados.
La Figura 13 es un gráfico que muestra una variación en el tiempo del par cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica del amortiguador de rotación es de 40 grados.
La Figura 14 es un gráfico que muestra una variación en el tiempo del par cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica del amortiguador de rotación es de 45 grados.
La Figura 15 es un gráfico que muestra una variación en el tiempo del par cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica del amortiguador de rotación es de 50 grados.
La Figura 16 es un gráfico que muestra una variación en el tiempo del par cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica del amortiguador de rotación es de 80 grados.
La Figura 17 es un gráfico que muestra una relación entre cada frecuencia de medición y la tangente de pérdida cuando la goma de silicona que compone la junta tórica del amortiguador de rotación es A, B, C y D.
La Figura 18 es un gráfico que muestra una variación en el tiempo del par cuando la goma de silicona que compone la junta tórica del amortiguador de rotación es A.
La Figura 19 es un gráfico que muestra una variación en el tiempo del par cuando la goma de silicona que compone la junta tórica del amortiguador de rotación es B.
La Figura 20 es un gráfico que muestra una variación en el tiempo del par cuando la goma de silicona que compone la junta tórica del amortiguador de rotación es C.
La Figura 21 es un gráfico que muestra una variación en el tiempo del par cuando la goma de silicona que compone la junta tórica del amortiguador de rotación es D.
La Figura 22 es un gráfico que muestra una distribución de un tiempo de activación de apertura de una puerta de apertura y cierre de una caja de consola de un automóvil en la que está acoplado el amortiguador de rotación de la presente realización.
La Figura 23 es un gráfico que muestra una distribución del tiempo de actuación de apertura de la puerta de apertura y cierre de la caja de la consola del automóvil en la que se fija un amortiguador de rotación de un ejemplo comparativo.
La Figura 24 es un gráfico que muestra una relación entre un transcurso de tiempo y una velocidad angular en el momento de una activación de apertura de la puerta de apertura y cierre de la caja de la consola del automóvil en la que está acoplado el amortiguador de rotación de la presente realización.
La Figura 25 es un gráfico que muestra una relación entre un transcurso de tiempo y una velocidad angular en el momento de la activación de apertura de la puerta de apertura y cierre de la caja de la consola del automóvil en la que se fija el amortiguador de rotación del ejemplo comparativo.
La Figura 26 es un gráfico que muestra una distribución del tiempo de actuación de apertura de la puerta de apertura y cierre de la caja de la consola del automóvil en el que se encuentra el amortiguador de rotación que usa la junta tórica, producida por el tratamiento con un chorro de arena (SB#120) en un molde, se adjunta.
La Figura 27 es un gráfico que muestra una distribución del tiempo de actuación de apertura de la puerta de apertura y cierre de la caja de la consola del automóvil en el que se encuentra el amortiguador de rotación que usa la junta tórica, producida mediante el tratamiento con chorro de arena (SB#220) en el molde, se adjunta. La Figura 28 es un gráfico que muestra una distribución del tiempo de actuación de apertura de la puerta de apertura y cierre de la caja de la consola del automóvil en el que se encuentra el amortiguador de rotación que usa la junta tórica, producida mediante el tratamiento con chorro de arena (SB#320) en el molde, se adjunta. La Figura 29 es un gráfico que muestra una distribución del tiempo de actuación de apertura de la puerta de apertura y cierre de la caja de la consola del automóvil en el que se encuentra el amortiguador de rotación que usa la junta tórica, producida mediante el tratamiento con chorro de arena (SB#400) en el molde, se adjunta. Mejores modos de llevar a cabo la invención
A continuación, se explicará un amortiguador de acuerdo con la presente realización.
A propósito, la Figura 1 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de una línea de sección transversal de 1 a 1 en la Figura 2, y la Figura 2 es una vista en planta de un amortiguador de rotación que es la presente realización.
Como se muestra en la Figura 2, un amortiguador de rotación 10 de la presente realización comprende una carcasa 12, y la carcasa 12 incluye un cuerpo principal de la carcasa 14 moldeado con resina sintética y un capuchón 16 moldeado con resina sintética.
Como se muestra en la Figura 1, dentro de la carcasa 12, se carga un aceite de silicona (un aceite de amortiguador) 18 como aceite de amortiguador. Además, un rotor 20 del amortiguador de rotación 10 incluye un eje rotatorio 22 cuya porción sobresale de la carcasa 12, y una placa de freno del rotor 24 prevista para conectarse a una porción del extremo inferior del eje rotatorio 22, y alojada rotativamente dentro de la carcasa 12. Se proporciona una junta tórica (un material de sellado anular) 30 como material de sellado anular del amortiguador de rotación 10 para disponerse entre la carcasa 12 y el eje giratorio 22, y evita que el aceite de silicona 18 se escape al exterior de la carcasa. 12. Además, en una porción del eje giratorio 22 que sobresale de la carcasa 12, se fija un engranaje de accionamiento 40.
El cuerpo principal de la carcasa 14 está estructurado por una porción de cilindro 14A con un fondo; un eje de soporte 14B con forma circular en una superficie plana en sección transversal, que está previsto para conectarse al centro de la porción de cilindro 14A y sobresale hacia un lado más alto que la porción de cilindro 14A; y piezas de fijación 14C y 14D previstas para conectarse en posiciones exteriores opuestas de la porción de cilindro 14A de tal manera que se extiendan hacia el exterior en una dirección radial. A propósito, en la pieza de fijación 14C, se proporciona un orificio de fijación 42, y en la pieza de fijación 14D, se proporciona una porción cóncava de fijación 44.
En el centro del capuchón 16, se proporciona un orificio pasante circular 46 en el que pasa el eje giratorio 22. Además, el capuchón 16 incluye una placa superior circular 16A y una pared periférica 16B prevista para ser conectada haciendo un círculo alrededor de un borde periférico de la placa superior 16A. En una porción que continúa en una porción de extremo inferior del orificio pasante 46 en la placa superior 16A, se proporciona una porción de carcasa de junta tórica 48 que es concéntrica con el orificio pasante 46, y es escalonada con un diámetro mayor que el a través del agujero 46. Dentro de la pared periférica 16B, está montada la porción de cilindro 14A del cuerpo principal de la carcasa 14.
El eje giratorio 22 está estructurado por una porción del eje de gran diámetro 22A y una porción del eje de fijación 22B que es concéntrica con la porción del eje de gran diámetro 22A, y continúa en un lado superior de la porción del eje de gran diámetro 22A. Además, en la porción del eje de gran diámetro 22A, se forma una porción 22C de apoyo que comprende una porción cóncava con forma de cilindro. En la porción de cojinete 22C, se inserta de forma giratoria el eje de soporte 14B del cuerpo principal de la carcasa 14 desde un lado inferior. Por otro lado, en la porción del eje de fijación 22B del eje giratorio 22, está unido el engranaje de accionamiento 40 de tal manera que gire integralmente.
Con el fin de rotar integralmente el engranaje de accionamiento 40, la porción del eje de fijación 22B del eje giratorio 22 está moldeada en forma de corte en I, y en las porciones inferiores de las caras paralelas, se proporcionan porciones cóncavas de bloqueo 22D respectivamente. Además, la placa de freno de rotor 24 se proporciona en forma de disco, que es concéntrica con la porción del eje de gran diámetro 22A, en una circunferencia exterior de un extremo inferior de la porción del eje de gran diámetro 22A. Además, en el engranaje de accionamiento 40, se proporciona un orificio de fijación 52 que incluye una porción de acoplamiento 50 correspondiente a las porciones cóncavas de bloqueo 22D en una cara circunferencial interior.
A propósito, el amortiguador de rotación 10 puede fijarse a una posición prevista mediante el orificio de fijación 42 de la pieza de fijación 14C del cuerpo principal de la carcasa 14, y la porción cóncava de fijación 44 de la pieza de fijación 14D. Además, el amortiguador de rotación 10 se puede acoplar con un engranaje que frena mediante el engranaje de accionamiento 40, con una cremallera y similares.
(Respecto a un movimiento del amortiguador de rotación)
A continuación, se explicará un movimiento del amortiguador de rotación 10 de la presente realización.
Cuando una fuerza que intenta girar actúa sobre el engranaje de accionamiento 40 del amortiguador de rotación 10, la placa de freno del rotor 24 gira dentro de la carcasa 12 en la que se carga el aceite de silicona 18. Entonces, si la placa de freno del rotor 24 gira dentro del aceite de silicona 18, una resistencia a la viscosidad y una resistencia al cizallamiento del aceite de silicona 18 actúan sobre la placa de freno del rotor 24 para frenar la rotación del engranaje de accionamiento 40.
Por lo tanto, el amortiguador de rotación 10 frena una rotación o un movimiento del engranaje en el que el engranaje de accionamiento 40 se acopla con la cremallera y similares para poder ralentizar la rotación o el movimiento del mismo.
(Respecto a la junta tórica)
A continuación, se explicará la junta tórica 30 de la presente realización.
La junta tórica 30 está formada por una goma de silicona, y la goma de silicona tiene una dureza de 25 grados o más y 45 grados o menos de acuerdo con la prueba de dureza con durómetro (tipo A) de JIS K 6253 sin autolubricación. A propósito, la autolubricación significa que la goma de silicona no incluye un componente lubricante.
Por ejemplo, la goma de silicona tiene la dureza mencionada anteriormente en una estructura sin incluir un agente aditivo autolubricante. A propósito, el agente aditivo autolubricante es aceite de silicona metil fenil, aceite de silicona dimetil y similares.
Por lo tanto, al hacer la goma de silicona con la dureza mencionada anteriormente de 25 grados o más y 45 grados o menos, se suprime un par causado por la junta tórica 30 para reducir un par de arranque del amortiguador de rotación 10, y también para reducir una variabilidad del par en un área de rotación de baja velocidad del amortiguador de rotación 10. A propósito, es preferible que la dureza mencionada anteriormente de la goma de silicona sea de 25 grados o más y de 40 grados o menos. Además, es más preferible que la dureza mencionada anteriormente de la goma de silicona sea de 30 grados o más y de 40 grados o menos.
Asimismo, si la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica 30 supera los 45 grados, no se puede obtener el efecto antes mencionado, y también si la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica 30 no alcanza los 25 grados, debido a una falta de dureza de la goma de silicona, el moldeado del material de sellado anular se vuelve difícil.
Además, en la goma de silicona, una tangente de pérdida (tan 8) es 0,12 o superior y 0,25 o inferior a una temperatura de 23 °C ± 2 °C obtenida a partir de una medición viscoelástica dinámica en la frecuencia de 1 Hz. Por lo tanto, al hacer que la tangente de pérdida (tan 8), en la frecuencia de la goma de silicona de 1Hz, sea 0,12 o superior y 0,25 o inferior, se estabiliza una forma de onda del par del amortiguador de rotación 10 y es difícil que se produzca el efecto de pegue y despegue causado por la junta tórica 30.
Además, en un caso en el que la tangente de pérdidas, en la frecuencia de la goma de silicona que compone la junta tórica 30 de 1Hz, no alcance 0,12, no se puede obtener el efecto antes mencionado. Además, si la tangente de pérdidas, en la frecuencia de la goma de silicona que compone la junta tórica 30 de 1 Hz, excede los 0,25, debido a la falta de dureza de la goma de silicona, el moldeado del material de sellado anular se vuelve difícil. A propósito, es preferible que la tangente de pérdidas mencionada anteriormente (tan 8) de la goma de silicona sea 0,13 o superior y 0,25 o inferior.
Por lo tanto, el par del amortiguador de rotación 10 causado por la junta tórica 30 es bajo y no hay par de arranque. (Primera medición)
En la presente realización, se mide una característica del par que muestra una capacidad de seguimiento de rotación del amortiguador de rotación 10. En la junta tórica 30 utilizada en la primera medición, un diámetro exterior D1 mostrado en la Figura 3 y la Figura 4 es de 5,62 mm; un diámetro interior D2 es de 3,5 mm; un diámetro (un diámetro de sección transversal) de una superficie de sección transversal circular D3 es de 1,06 mm; un margen de compresión es del 14,14 %; y una tasa de extensión del diámetro interior es del 3,43 %.
En un procedimiento de medición de la característica del par que muestra la capacidad de seguimiento de rotación, el amortiguador de rotación 10 está dispuesto en un accesorio en un lado inferior de un microdispositivo de medición del par (tipo MD-202R fabricado por ONO SOKKI CO., LTD.) y se gira, y el par se mide mediante una porción de detección del par en un lado superior del microdispositivo de medición del par. A propósito, el número de muestra de medición n de cada dureza es 30, y la temperatura en el momento de la medición es 23 °C ± 2 °C.
(Resultado de la primera medición)
La Figura 5 es un gráfico de la característica del par que muestra la capacidad de seguimiento de la rotación cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica 30 es de 27 grados.
Además, la Figura 6 es un gráfico de la característica del par que muestra la capacidad de seguimiento de la rotación cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica 30 es de 30 grados.
Además, la Figura 7 es un gráfico de la característica del par que muestra la capacidad de seguimiento de la rotación cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica 30 es de 40 grados.
Además, la Figura 8 es un gráfico de la característica del par que muestra la capacidad de seguimiento de la rotación cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica 30 es de 45 grados.
Además, la Figura 9 es un gráfico de la característica del par que muestra la capacidad de seguimiento de la rotación cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica 30 es de 50 grados.
Además, la Figura 10 es un gráfico de la característica del par que muestra la capacidad de seguimiento de la rotación cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica 30 es de 80 grados.
A propósito, en la Figura 5 y hasta la Figura 10, un eje vertical representa el par (mNm) y un eje horizontal representa un número de rotación (r/min). Además, un rango X1 en cada Figura muestra la variabilidad del número de la muestra de medición n.
(Segunda medición)
Además, en la presente realización, se mide respectivamente una variación de tiempo (una forma de onda del par de aire) del par de cada amortiguador de rotación 10. A propósito, la junta tórica utilizada para la segunda medición es la misma junta tórica que la primera medición.
En un procedimiento de medición de la forma de onda del par de aire, el amortiguador de rotación 10 está dispuesto en el accesorio en el lado inferior del microdispositivo de medición del par (tipo MD-202R fabricado por ONO SOKKI CO., LTD.) y se gira, y el par se mide n = cuatro veces mediante la porción de detección del par en el lado superior del microdispositivo de medición del par. A propósito, la temperatura en el momento de la medición es de 23 °C ± 2 °C.
(Resultado de la segunda medición)
La Figura 11 es la variación en el tiempo del par cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica 30 es de 27 grados.
Además, la Figura 12 es la variación en el tiempo del par cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica 30 es de 30 grados.
Además, la Figura 13 es la variación en el tiempo del par cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica 30 es de 40 grados.
Además, la Figura 14 es la variación en el tiempo del par cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica 30 es de 45 grados.
Además, la Figura 15 es la variación en el tiempo del par cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica 30 es de 50 grados.
Además, la Figura 16 es la variación en el tiempo del par cuando la dureza de la goma de silicona que compone la junta tórica 30 es de 80 grados.
A propósito, en la Figura 11 a la Figura 16, el eje vertical representa el par (gfcm) y el eje horizontal representa un tiempo (min). Además, T1, T3, T5 y T7 en cada Figura muestran un tiempo de inicio de medición, y T2, T4, T6 y T8 muestran un tiempo de finalización de la medición.
Los resultados de las primeras y segundas mediciones mencionadas anteriormente muestran que en un caso en el que la goma de silicona que compone la junta tórica 30 del amortiguador de rotación 10 tiene una dureza de 45 grados o menos de acuerdo con la prueba de dureza con durómetro (tipo A) de JIS K 6253, se suprime la variabilidad del par del amortiguador de rotación 10 provocada por la junta tórica 30. Como resultado, al fabricar la goma de silicona que compone la junta tórica 30 del amortiguador de rotación 10 con una dureza de 45 grados o menos de acuerdo con la prueba de dureza del durómetro (tipo A) de JIS K 6253, se puede reducir el par de arranque del amortiguador de rotación 10, y también se puede reducir la variabilidad del par en el área de rotación a baja velocidad.
A propósito, si la dureza mencionada anteriormente de la goma de silicona que compone la junta tórica 30 del amortiguador de rotación 10 excede los 45 grados, no se puede obtener el efecto mencionado anteriormente. Además, si la dureza de la goma de silicona no alcanza los 25 grados, debido a la falta de dureza de la goma de silicona, el moldeado de la junta tórica 30 se vuelve difícil. En consecuencia, la dureza en la goma de silicona, es decir, la dureza de acuerdo con la prueba de dureza con durómetro (tipo A) de JIS K 6253 se hace a 25 grados o más y 45 grados o menos.
(Tercera medición)
En la presente realización, se calcula la tangente de pérdidas de la goma de silicona (A, B, C y D en la Tabla 1) que compone la junta tórica 30.
T l 11
Figure imgf000007_0001
Se calcula la tangente de pérdidas (tan 8) de la goma de silicona (A, B, C y D) en cada frecuencia = módulo de elasticidad de pérdida (un componente viscoso) / módulo de elasticidad de almacenamiento (un componente elástico). En ese momento, se mide la pérdida del módulo elástico usando un instrumento de medición de viscoelasticidad (un reómetro fabricado por RheoLab Ltd.) y se mide una deformación de medición dentro de un área de deformación lineal con una temperatura de medición constante de 25 °C. A propósito, la junta tórica utilizada para la tercera medición tiene la misma forma que la de la primera medición.
(Resultado de la tercera medición)
La Figura 17 es un gráfico que muestra una relación entre cada frecuencia de medición y la tangente de pérdidas cuando la goma de silicona que compone la junta tórica 30 es A, B, C y D.
A propósito, en la Figura 17, el eje vertical representa la tan 8 (la tangente de pérdidas = el módulo elástico de pérdida / módulo elástico de almacenamiento), y el eje horizontal representa la frecuencia de medición (Hz).
(Cuarta medición)
Además, en la presente realización, se mide la variación en el tiempo (la forma de onda del par de aire) del par del amortiguador de rotación 10 cuando la goma de silicona que compone la junta tórica 30 es A, B, C y D.
En el procedimiento de medición de la forma de onda del par de aire, el amortiguador de rotación 10 está dispuesto en el accesorio en el lado inferior del microdispositivo de medición del par (tipo MD-202R fabricado por ONO SOKKI CO., LTD.) y se gira, y el par se mide n = tres veces mediante la porción de detección del par en el lado superior del microdispositivo de medición del par. Además, la temperatura en el momento de la medición es de 23 °C ± 2 °C. A propósito, la junta tórica utilizada para la cuarta medición es la misma que la de la tercera medición.
(Resultado de la cuarta medición)
La Figura18 es la variación en el tiempo del par cuando la goma de silicona que compone la junta tórica 30 es A. Además, la Figura19 es la variación en el tiempo del par cuando la goma de silicona que compone la junta tórica 30 es B.
Además, la Figura20 es la variación en el tiempo del par cuando la goma de silicona que compone la junta tórica 30 es C.
Además, la Figura21 es la variación en el tiempo del par cuando la goma de silicona que compone la junta tórica 30 es D.
A propósito, en la Figura 18 y hasta la Figura 21, el eje vertical representa el par (gfcm) y el eje horizontal representa el tiempo (min). Además, T1, T3 y T5 en cada Figura muestran el tiempo de inicio de la medición, y T2, T4 y T6 muestran el tiempo de finalización de la medición.
Un resultado de la cuarta medición mencionada anteriormente muestra que cuando la goma de silicona que compone la junta tórica 30 es A, no hay par de arranque y la forma de onda del par es estable. Además, un resultado de la tercera medición mencionada anteriormente muestra que cuando la goma de silicona es A, la tangente de pérdidas tan 8 (la tangente de pérdidas = el módulo elástico de pérdida / módulo elástico de almacenamiento) en la frecuencia de 1 Hz es 0,12 o superior. Como resultado, en la goma de silicona que compone la junta tórica 30 del amortiguador de rotación 10, si la tangente de pérdidas tan 8 (la tangente de pérdidas = el módulo de elasticidad de pérdida / módulo de elasticidad de almacenamiento) es de 0,12 o superior a la temperatura de 23 °C ± 2 °C obtenida de la medición viscoelástica dinámica en la frecuencia de 1Hz, se estabiliza una forma de onda del par y es difícil que se produzca el efecto de pegue y despegue causado por la junta tórica 30 en el amortiguador de rotación 10.
A propósito, en la goma de silicona, en el caso de que la tangente de pérdidas no alcance 0,12, no se puede obtener el efecto antes mencionado. Además, si la tangente de pérdidas de la goma de silicona que compone la junta tórica 30 excede los 0,25, debido a la falta de dureza de la goma de silicona, el moldeado del material de sellado anular se vuelve difícil. Por consiguiente, en la goma de silicona que compone la junta tórica 30, la tangente de pérdidas se hace 0,12 o superior y 0,25 o inferior a la temperatura de 23 °C ± 2 °C obtenida a partir de la medición viscoelástica dinámica en la frecuencia de 1 Hz.
(Quinta medición)
Además, el amortiguador de rotación que utiliza la junta tórica fabricada con goma de silicona (con la dureza de 35 grados) de la presente realización, y un amortiguador de rotación de un ejemplo comparativo que utiliza una junta tórica fabricada con un EPDM (con la dureza de 50 grados) están conectados respectivamente a una puerta que se abre y se cierra de la misma caja de la consola del automóvil, y se mide la variabilidad del tiempo de activación de la apertura. A propósito, el número de muestra de medición n es 30.
(Resultado de la quinta medición)
La Figura 22 es un gráfico que muestra una distribución del tiempo de activación de apertura de la puerta de apertura y cierre de la caja de la consola del automóvil en la que está acoplado el amortiguador de rotación de la presente realización.
La Figura 23 es un gráfico que muestra una distribución del tiempo de activación de apertura de la puerta de apertura y cierre de la caja de la consola del automóvil en la que se fija el amortiguador de rotación del ejemplo comparativo.
A propósito, en la Figura 22 y la Figura 23, el eje vertical representa un tiempo de actuación (s), y el eje horizontal representa la cantidad n.
Un resultado de la quinta medición mencionada anteriormente muestra que la caja de la consola del automóvil, en la que se fija el amortiguador de rotación de la presente realización, tiene poca variabilidad del tiempo de actuación en comparación con la caja de la consola del automóvil en la que el amortiguador de rotación del ejemplo comparativo se fija.
(Sexta medición)
Además, el amortiguador de rotación que usa la junta tórica fabricada con goma de silicona (con la dureza de 35 grados) de la presente realización, y el amortiguador de rotación del ejemplo comparativo que usa la junta tórica hecha por el EPDm (con la dureza de 50 grados) se fijan respectivamente a la puerta de apertura y cierre de la misma caja de consola del automóvil, y se mide la relación entre un transcurso de tiempo y una velocidad angular en el momento de una actuación de apertura. A propósito, el número de muestra de medición n es 30.
(Resultado de la sexta medición)
La Figura 24 es un gráfico que muestra la relación entre el transcurso del tiempo y la velocidad angular en el momento de la activación de apertura de la puerta de apertura y cierre de la caja de la consola del automóvil en la que está acoplado el amortiguador de rotación de la presente realización.
La Figura 25 es un gráfico que muestra una relación entre el transcurso del tiempo y la velocidad angular en el momento de la activación de apertura de la puerta de apertura y cierre de la caja de la consola del automóvil en la que se fija el amortiguador de rotación del ejemplo comparativo.
A propósito, en la Figura 24 y la Figura 25, el eje vertical representa la velocidad angular (grados/seg) y el eje horizontal representa el tiempo (seg).
Un resultado de la sexta medición mencionada anteriormente muestra que la caja de la consola del automóvil, en la que está acoplado el amortiguador de rotación de la presente realización, tiene una pequeña variabilidad de actuación (un rango de Y1 en las Figura 24 y Figura 25) en un tiempo de una velocidad angular baja (la segunda mitad de la activación de apertura), y también tiene una pequeña variabilidad (un rango de T1 en la Figura 24 y la Figura 25) en el tiempo de activación de apertura total en comparación con la caja de la consola del automóvil en al que se fija el amortiguador de rotación del ejemplo comparativo.
(Séptima medición)
Además, en la presente realización, el amortiguador de rotación que utiliza la junta tórica 30 (con la dureza de 35 grados), que se fabrica utilizando un material NAK55 fabricado por Daido Steel Co., Ltd. para un molde, y se produce mediante el tratamiento con un pulido con chorro de arena (SB#120, SB#220, SB#320 y SB#400) en una superficie moldeada del molde, se fija respectivamente a la puerta de apertura y cierre de la misma caja de la consola del automóvil, y la variabilidad de se mide el tiempo de actuación de apertura. A propósito, el número de muestra de medición n es 5.
(Resultado de la séptima medición)
La Figura 26 es un gráfico que muestra una distribución del tiempo de actuación de apertura de la puerta de apertura y cierre de la caja de la consola del automóvil en el que se encuentra el amortiguador de rotación que usa la junta tórica, producida mediante el tratamiento con chorro de arena (SB#120) en el molde, se adjunta.
La Figura 27 es un gráfico que muestra una distribución del tiempo de actuación de apertura de la puerta de apertura y cierre de la caja de la consola del automóvil en el que se encuentra el amortiguador de rotación que usa la junta tórica, producida mediante el tratamiento con chorro de arena (SB#220) en el molde, se adjunta.
La Figura 28 es un gráfico que muestra una distribución del tiempo de actuación de apertura de la puerta de apertura y cierre de la caja de la consola del automóvil en el que se encuentra el amortiguador de rotación que usa la junta tórica, producida mediante el tratamiento con chorro de arena (SB#320) en el molde, se adjunta.
La Figura 29 es un gráfico que muestra una distribución del tiempo de actuación de apertura de la puerta de apertura y cierre de la caja de la consola del automóvil en el que se encuentra el amortiguador de rotación que usa la junta tórica, producida mediante el tratamiento con chorro de arena (SB#400) en el molde, se adjunta.
A propósito, en la Figura 26 y hasta la Figura 29, el eje vertical representa el tiempo de actuación (seg), y el eje horizontal representa la cantidad n.
Un resultado de la séptima medición mencionada anteriormente muestra que al suavizar una superficie circunferencial exterior de la junta tórica 30 utilizando el material NAK55 fabricado por Daido Steel Co., Ltd. en el molde, que fabrica la junta tórica 30, mediante el tratamiento con chorro de arena (SB#120 o SB#220) sobre la superficie moldeada, la variabilidad del tiempo de actuación se reduce en comparación con el pulido con chorro de arena (SB#320 o SB#400). A propósito, se prefiere el pulido con chorro de arena (SB#220) que mejora el rendimiento de durabilidad de la junta tórica 30.
Otras realizaciones
En lo anterior, aunque se explica una realización específica de la presente invención, la presente invención no se limita a la realización descrita anteriormente, y es obvio para los expertos en la técnica que se pueden realizar otras realizaciones diversas dentro del ámbito de la presente invención. Por ejemplo, en la realización mencionada anteriormente, aunque el aceite de silicona 18 se usa como aceite de amortiguador, en lugar del aceite de silicona 18, se puede usar aceite de base parafínica altamente refinada y similares como aceite de amortiguador.
Además, en la realización mencionada anteriormente, aunque la junta tórica 30 con una forma circular de una superficie de sección transversal se utiliza como material de junta anular, otro material de junta anular, como una junta tórica con otra forma de la superficie seccional y similares se puede utilizar.

Claims (1)

REIVINDICACIONES
1. Un amortiguador (10), que comprende:
una carcasa (12);
un aceite de amortiguador (18) cargado dentro de la carcasa (12);
un rotor que incluye un eje giratorio (22) con una porción que sobresale de la carcasa (12) y una placa de freno del rotor (24) conectada a una porción del extremo inferior del eje giratorio (22) y alojada de manera giratoria dentro de la carcasa (12); y
un material de sellado anular (30) dispuesto entre la carcasa (12) y el eje giratorio (22) para evitar que el aceite del amortiguador (18) se escape al exterior de la carcasa (12),
en el que el material de sellado anular (30) está formado por una goma de silicona que tiene una dureza de 25 grados o más y 45 grados o menos de acuerdo con la prueba de dureza con durómetro (tipo A) de JIS K 6253,
caracterizado porque
la goma de silicona tiene una tangente de pérdidas de 0,12 o superior y 0,25 o inferior a una temperatura de 23 °C ± 2 °C obtenida de una medición viscoelástica dinámica en una frecuencia de 1 Hz.
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