ES2844982T3

ES2844982T3 - Lente para astigmatismo

Info

Publication number: ES2844982T3
Application number: ES17791157T
Authority: ES
Inventors: Renato Frison; Maria Cristina Curatolo
Original assignee: SIFI SpA
Current assignee: SIFI SpA
Priority date: 2016-09-29
Filing date: 2017-09-29
Publication date: 2021-07-23
Anticipated expiration: 2037-09-29
Also published as: JP7110184B2; EP3518831A1; EP3518831B1; JP2019530902A; IT201600097763A1; CN110087585B; US11181752B2; US20190243162A1; CN110087585A; WO2018060940A1

Abstract

Lente tórica (10000) para corregir astigmatismo presentando sobre una superficie de la misma un factor de corrección de potencia modulado por la ecuación **(Ver fórmula)** realizándose conceptualmente dicha una superficie de dicha lente (10000) mediante sectores intercalados (10001), (10002), aplicándose dicho factor de corrección en una primera mitad y en una segunda mitad de dichos sectores intercalados (10001) y (10002), donde el factor de corrección tiene signo opuesto en sectores adyacentes (10001) y (10002) de dicha primera mitad y segunda mitad, respectivamente, para mejorar la tolerancia a la rotación, donde el factor de corrección se deriva de una combinación lineal de polinomios de Zernike Z4 (astigmatismo vertical) y Z5, (astigmatismo oblicuo), donde θ indica la posición, con respecto a un meridiano de referencia (M1), de un radio o un meridiano al que se aplica la corrección, donde α indica un ángulo de desalineación de la lente (6000, 10000) con respecto a un ángulo de corrección ideal del astigmatismo, donde el factor corrector se deriva del cálculo de la variación de frente de onda a causa del astigmatismo residual, y donde se resta el factor corrector al frente de onda del ojo.

Description

DESCRIPCIÓN

Lente para astigmatismo

CAMPO DE LA INVENCIÓN

[0001] La presente invención se refiere a una lente correctora para astigmatismo, y más concretamente a una lente correctora que presenta un comportamiento ventajoso incluso cuando está girada con respecto a su eje ideal.

ANTECEDENTES DE LA TÉCNICA

[0002] El astigmatismo es un defecto óptico de refracción en el que la visión se encuentra deteriorada. El astigmatismo puede derivarse de la córnea, el cristalino o ambos, y puede deberse a una curvatura irregular y no simétrica en la córnea. Una córnea con astigmatismo está más curvada en una dirección que en la otra, y esto da como resultado un enfoque incorrecto de un punto que aparece alargado en lugar de puntiforme.

[0003] El astigmatismo corneal se puede corregir por medio de cirugía láser o lentes correctoras tóricas en forma de gafas, lentes de contacto y lentes intraoculares. La cirugía correctora se puede llevar a cabo para corregir el astigmatismo y reducir o eliminar la dependencia de las gafas o las lentes de contacto. Una operación de este tipo puede incluir la implantación de una lente intraocular tras la cirugía de eliminación de cataratas.

[0004] Una lente tórica 1000 de acuerdo con el estado de la técnica se muestra esquemáticamente en las figuras 1A y 1B. En concreto, la lente tórica 1000 presenta una óptica con dos potencias diferentes con respecto a dos meridianos M1 y M2 orientados perpendicularmente. Dicho de otro modo, dos radios de curvatura R1 y R2 coexisten en la misma lente 1000, siendo el primero más plano y el segundo más curvado, con la función de corregir el defecto de enfoque proporcionado por la diferencia de potencia en los dos meridianos de la córnea con astigmatismo.

[0005] Cada ojo con astigmatismo requiere una posición específica de los dos meridianos M1 y M2 de la lente con respecto al ojo para corregir el astigmatismo. Dicho de otro modo, el ángulo formado por el meridiano M1 con la dirección vertical Y es específico para cada ojo. Cuando la lente gira sobre el eje óptico Z, la efectividad de la corrección se ve rápidamente deteriorada. Dicho deterioro se ve potenciado si, por ejemplo, la lente 1000 es también multifocal.

[0006] Por lo tanto, es importante que la lente 1000 no gire con respecto al eje Z. Esto se puede conseguir fácilmente en el caso de las gafas, donde la lente se mantiene en una posición fija gracias a la montura. En cambio, en el caso de las lentes de contacto o lentes intraoculares, el hecho de mantener la lente en una posición específica es más complicado.

[0007] Algunas lentes intraoculares tóricas incluyen un diseño mecánico concreto para impedir la rotación. Por ejemplo, se conocen lentes intraoculares con un diseño de tipo galleta o lentes con cuatro lazos hápticos para garantizar su estabilidad en la cápsula.

[0008] Algunas lentes tóricas presentan una óptica modificada, en concreto modificando la forma de la potencia o la orientación de los meridianos. No obstante, estas soluciones también presentan inconvenientes. En general, en cada una de estas soluciones, un incremento de la calidad de la visión para rotaciones angulares altas se corresponde con un deterioro de la calidad de la visión en valores bajos de separación angular.

SUMARIO DE LA INVENCIÓN

[0009] Por lo tanto, un objeto de la presente invención es proporcionar una lente, posiblemente del tipo intraocular, capaz de reducir las aberraciones provocadas por una rotación con respecto a la posición de corrección ideal.

[0010] Otro objeto de la presente invención es proporcionar una lente que se corresponda con una superficie continua, poco deformada y, por lo tanto, fácil de implementar.

[0011] Dichos objetos se consiguen mediante una lente de acuerdo con la reivindicación independiente.

[0012] En concreto, los inventores han desarrollado una lente con un diseño óptico modificado por un término corrector que hace que el sistema sea más tolerante a la rotación de la propia lente.

[0013] En concreto, la presente invención se refiere a una lente tórica para corregir el astigmatismo que presenta sobre una superficie de la misma un factor corrector de potencia modulado por la ecuación Cos[20] ■ Sin[2a], donde 0 indica la posición, con respecto a un meridiano de referencia, de un radio o un meridiano al que se aplica la corrección, donde a indica un ángulo de desalineación de la lente con respecto a un ángulo de corrección ideal del astigmatismo.

[0014] Ventajosamente, a causa de esta implementación, es posible obtener una lente más tolerante con respecto al deterioro introducido por una rotación.

[0015] Dicha una superficie de dicha lente se realiza conceptualmente mediante sectores intercalados, aplicándose dicho factor de corrección en una primera mitad y en una segunda mitad de dichos sectores intercalados, donde el factor de corrección tiene signo opuesto en sectores adyacentes de dicha primera mitad y segunda mitad.

[0016] Ventajosamente, a causa de esta implementación, es posible obtener una lente más tolerante con respecto a los posibles a de desalineación tanto en dirección positiva como en dirección negativa.

[0017] En algunas formas de realización, la primera mitad y la segunda mitad pueden presentar una dimensión sustancialmente similar.

[0018] Ventajosamente, a causa de esta implementación, es posible obtener un comportamiento sustancialmente simétrico de la lente para valores de rotación positivos y negativos.

[0019] En algunas formas de realización, la lente puede comprender una pluralidad de sectores intercalados.

[0020] Ventajosamente, a causa de esta implementación, es posible realizar una división de la lente en más de dos partes, por ejemplo, por motivos relacionados con la producción de la propia lente.

[0021] La lente es una lente tórica.

[0022] Ventajosamente, a causa de esta implementación, es posible utilizar la lente para corregir el astigmatismo.

[0023] El factor corrector se obtiene introduciendo una deformación en una superficie de la lente, que consiste en una combinación lineal de polinomios de Zernike Z4 y Z5.

[0024] Ventajosamente, a causa de esta implementación, es posible obtener la corrección necesaria utilizando una combinación apropiada de polinomios.

BREVE LISTA DE DIBUJOS

[0025] Otras funciones y ventajas de la invención se harán más evidentes a partir de la siguiente descripción detallada de formas de realización preferidas, aunque no exclusivas, representadas a modo de ejemplo no limitativo con la ayuda de los dibujos adjuntos. En los dibujos, los mismos números de referencia identifican los mismos componentes.

[0026] En concreto:

- las figuras 1A y 1B representan esquemáticamente una vista frontal y una vista de corte, respectivamente, de una lente tórica 1000;

- la figura 2 representa esquemáticamente el patrón de la potencia de la lente tórica 1000 en la figura 1A en relación con una sección circular centrada en el eje óptico y, para simplificar, normalizada para encontrarse entre 0D y 1D; - la figura 3 representa esquemáticamente la desalineación de una lente tórica con respecto a un eje de corrección ideal;

- la figura 4 representa esquemáticamente el astigmatismo residual provocado por una desalineación de una lente tórica con respecto al eje ideal;

- las figuras 5A-5L representan esquemáticamente mediciones del efecto del astigmatismo residual para una lente tórica 1000 de la figura 1 A;

- la figura 6 representa esquemáticamente una vista frontal de una lente 6000 de acuerdo con una forma de realización de la presente invención;

- las figuras 7A-7L representan esquemáticamente mediciones del efecto del astigmatismo residual para la lente 1000 de la figura 6;

- la figura 8 representa esquemáticamente una topografía frontal de la lente 6000 de la figura 6;

- la figura 9 representa esquemáticamente la topografía de solo el elemento corrector para la lente 6000 de la figura 6;

- la figura 10 representa esquemáticamente una vista frontal de una lente 10000 de acuerdo con una forma de realización de la presente invención;

- la figura 11 representa esquemáticamente una topografía frontal de la lente 10000 de la figura 10;

- la figura 12 representa esquemáticamente la topografía de solo el elemento corrector para la lente 10000 de la figura 10.

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN

[0027] La relación que expresa la potencia de una lente cilíndrica evaluada en un radio fijo a lo largo de un meridiano varía en función del coseno al cuadrado del ángulo que separa dicho meridiano de un meridiano de referencia.

[0028] La potencia total se puede representar mediante el cuadro que se muestra en la figura 2. En concreto, el cuadro muestra la potencia «P» de una lente en función del ángulo de separación «Ang» entre el sujeto y los meridianos de referencia, expresado en radianes.

[0029] Con la misma relación, es posible representar la situación esquemática de un ojo con astigmatismo, en el que la lente de corrección está desalineada. En particular, en referencia a la figura 3, el meridiano M1 de la lente puede formar un ángulo a distinto de cero con el meridiano principal del astigmatismo corneal representado por medio del eje Y. A modo de ejemplo, la figura 4 representa con la línea 4001 la potencia de un astigmatismo corneal con el meridiano M1 orientado en un ángulo a de 45°-5°. La línea 4003 representa la potencia de astigmatismo de una lente correctora orientada en un ángulo a con el meridiano M1 orientado en un ángulo a de 45°+5°, por lo tanto, deliberadamente incorrecto con respecto al astigmatismo corneal de la línea 4001. La línea 4002 representa el astigmatismo residual, no corregido, que expresa la diferencia entre las dos potencias.

[0030] La relación funcional que describe el astigmatismo residual se puede determinar expresando la aberración corneal y la corrección aplicada por la lente correctora con su frente de onda.

[0031] La expresión del frente de onda que surge de la pupila de salida de un sistema óptico (incluido el ojo) se puede representar por medio de una expansión en serie de polinomios de Zernike; particularmente, un frente de onda en el que únicamente aparecen las contribuciones de Zernike relacionadas con el astigmatismo se obtiene con la siguiente ecuación:

W [ p . e ] = 2 \ ’¿ 4 ¿ Z5VCos[0

Í 2ArcTan ' f T | A ^ ‘ l ‘ lz (1)

donde Z4 y Z5 son los coeficientes que hacen referencia a los polinomios de Zernike Z4 y Z5 (n=2, m=2) que describen la contribución del defecto cilíndrico, mientras que p y G son las coordenadas normalizadas de la pupila. Los polinomios de Zernike Z4 y Z5 son una función del radio normalizado de la pupila p y del ángulo G del siguiente modo:

Z4[p,0J = Z4p2Cos[20]

Z5[p,0] = Z5p2Sin[20j

[0032] En particular, la variación de Z4 y Z5 modifica la orientación del eje del cilindro identificado mediante el ángulo:

1 Z5

-ArcTan[—]

[0033] Suponemos ahora que un frente de onda cilíndrica (generalmente representada mediante la relación (1)) se asocia a la aberración inducida por una córnea con defecto de astigmatismo; para compensar este defecto, se añadirá una contribución equivalente y opuesta al frente de onda, obtenida por ejemplo sustituyendo el cristalino con una lente intraocular tórica de diseño adecuado. Cuando el eje de la lente intraocular está perfectamente alineado con el eje de la córnea, la suma de las dos contribuciones se cancela y se corrige el defecto refractivo.

[0034] No obstante, en la práctica, puede suceder que las dos contribuciones estén separadas angularmente (como resultado de un posicionamiento imperfecto de la lente dentro del saco capsular), derivando en que la corrección sea únicamente parcial.

[0035] Para determinar el defecto residual debido a la desalineación parcial de la lente IOL, se introduce el ángulo a en el frente de onda expresado por (1), es decir, otra rotación de eje del cilindro, de la siguiente manera:

[0036] Además, para simplificar el cálculo, suponemos que el frente de onda asociado a la lente intraocular rota en el mismo ángulo a, pero en la dirección opuesta (por lo tanto, - a):

[0037] Al restar las dos contribuciones (se debería compensar el astigmatismo corneal), el frente de onda total será:

[0038] Una combinación lineal de polinomios de Zernike Z4 y Z5, cuya amplitud es una función del ángulo a. Al definir un

eje de astigmatismo y de tal modo que

la relación anterior se convierte en: 4>/Z42 Z52p2 Sin[2cr)Cos[K 20)

donde el término constante Sin[2 a] es reconocible, el cual modula su amplitud.

[0039] Puesto que la potencia óptica se define como el promedio de las curvaturas principales del frente de onda, se deduce que el astigmatismo residual, es decir, la diferencia entre las dos potencias (la potencia corneal y la de la lente desalineada) es proporcional a la relación:

(Eq. 1) Cos[26] • Sin[2a]

donde 0 indica la posición de un radio o meridiano al que se aplica la corrección, con respecto al meridiano de referencia, mientras que a indica el ángulo de desalineación de la lente 1000 con respecto a la superficie de la córnea o, dicho de otro modo, con respecto al ángulo ideal de corrección del astigmatismo. En el ejemplo anteriormente descrito, el a es de 5 grados, por ejemplo. La desalineación deriva en una reducción de la corrección de la lente. A modo de ejemplo, las figuras 5A-5L muestran esquemáticamente la función de transferencia de modulación o MTF, también conocida como módulo de la función de transferencia óptica, y el análisis de imágenes retinianas expresado en 50 cic/mm en función del ángulo a, en un ejemplo en el que la pupila tiene un diámetro de 3 mm. En concreto, las figuras 5A-5L muestran el patrón de MTF para una lente tórica 1000 y el a de orientación de la lente tórica varía con respecto a la córnea en las etapas de 2° para verificar cómo se deteriora. En las figuras 5A y 5B, la desalineación es máxima y corresponde a 10 grados; en las figuras 5C y 5D es de 8 grados; en las figuras 5E y 5F es de 6 grados; en las figuras 5G y 5H es de 4 grados; en las figuras 5I y 5J es de 2 grados; por último, en las figuras 5K y 5L, la desalineación es mínima y corresponde a 0 grados.

[0040] En las imágenes que muestran la MTF, una línea corresponde a la MTF tangencial, mientras que la otra corresponde a la MTF sagital. En un ojo en el que el astigmatismo está perfectamente corregido, las MTF sagital y tangencial coinciden. Sin embargo, si la lente está rotada y, por lo tanto, su meridiano principal está desalineado con respecto al meridiano principal de la córnea, las dos MTF se separan debido a la presencia de astigmatismo residual.

[0041] Como se muestra en las figuras 5A y 5B, con un a de 10 grados, por lo tanto, en el caso de la separación máxima considerada, la letra F aparece borrosa y la MTF en la posición del mejor enfoque es de aproximadamente 0,2. Al alinear la lente 1000 con respecto a la córnea con una mayor precisión, reduciendo de este modo el ángulo a, la calidad de la imagen aumenta progresivamente, como se puede observar a partir de la evolución de las figuras 5B-5L. En concreto, en la figura 5K, la MTF alcanza un valor ligeramente superior a 0,8 en la posición del mejor enfoque.

[0042] En una forma de realización de la presente invención, se introduce una deformación en la superficie delantera o trasera de la lente, es decir, en la misma superficie en la que se obtiene la lente tórica o en la superficie opuesta, obteniéndose dicha deformación añadiendo una superficie adicional que consiste en la combinación de los dos polinomios de Zernike Z4 y Z5 con la superficie existente, de manera que la variación de frente de onda resultante es igual y opuesta a la contribución del astigmatismo residual indicada en la ecuación anterior:

(Eq. 1) Cos[20] • Sin[2a]

[0043] El hecho de restar esta contribución al frente de onda general del ojo hace que realmente el sistema óptico sea más tolerante a pequeñas rotaciones de la propia lente.

[0044] Como se puede observar en el cuadro de la figura 4, el término corrector 4002 corresponde a una deformación cilíndrica de la lente que se traduce en grados de a con respecto al meridiano principal de la superficie de base cilíndrica que determina la variación 4003 de la potencia de la lente correctora. La potencia residual provocada por el posicionamiento incorrecto, esto es, la rotación, de la lente con respecto a la córnea se compensa, por lo tanto, añadiendo una superficie cilíndrica a la superficie de base cilíndrica de la lente que está girada, con respecto a la primera, en un ángulo a.

[0045] Sin embargo, cuando el meridiano principal de la lente está girado en un ángulo -a con respecto al meridiano principal de la córnea, el signo del término corrector se invierte; en consecuencia, la deformación cilíndrica introducida en la lente ya no corregirá el defecto.

[0046] Por este motivo, la superficie de la lente se divide en dos secciones sustancialmente simétricas 6001 y 6002, como se muestra en la figura 6. En la forma de realización representada, la división tiene lugar a lo largo del meridiano principal de la lente. No obstante, la invención no se limita a este caso, y cada meridiano se puede utilizar para dividir la lente en dos partes. También resultará evidente que no es necesario que la división se realice por un meridiano y que las dos partes supongan exactamente el 50 % de la lente. En algunos casos, una de las dos partes será más grande que la otra, por ejemplo, para acomodar tolerancias de fabricación.

[0047] Una superficie cilindrica correctora se realiza en la parte 6001, que corrige el defecto cuando la lente está girada en un ángulo a. Por lo tanto, un término corrector se realiza en la parte 6002, que corrige el defecto cuando la lente está girada en el ángulo opuesto -a. De esta forma, el comportamiento global de la lente se ve deteriorado con respecto a una lente tórica básica que corrige el astigmatismo, situada perfectamente en eje con la córnea, pero es más tolerante a pequeñas variaciones, en concreto dentro del ±a° de rotación.

[0048] Dicho de otro modo, la corrección es igual a

(Eq. 1) Cos[20] • Sin[2a]

en la parte 6001, y

(Eq. 2) Cos[20] • Sin[-2a]

en la parte 6002.

[0049] Con esta forma de realización, es posible obtener una lente tórica 6000 con un comportamiento de corrección ventajoso con respecto a los posibles a de desalineación tanto en dirección positiva como en dirección negativa.

[0050] De hecho, en concreto, como se puede observar en las figuras 7A-7L, la lente 6000 mejora la calidad visual, reconocible por el valor de MTF más alto que la lente tórica básica cuando está girada, cuyo comportamiento se muestra en las figuras 5A-5L. En concreto, las figuras 7A-7F muestran esquemáticamente la MTF expresada en 50 cic/mm en función del ángulo a, en un ejemplo en el que la pupila presenta un diámetro de 3 mm para la lente 6000.

[0051] Como se puede observar, el valor de MTF es ahora de entre 0,6 y 0,7, con una mejora evidente de la calidad de imagen para separaciones altas, como, por ejemplo, en caso de que el a sea igual a 10 grados, sin presentar un elevado deterioro para separaciones bajas, por ejemplo, cerca de que el a sea igual a 0 grados.

[0052] La Figura 8 muestra esquemáticamente una topografía frontal de la lente 6000.

[0053] Ambos ejes se miden en milímetros.

[0054] Como se ha descrito anteriormente, en la parte izquierda de la lente de la figura, se aplica una deformación que corrige el cilindro a -a grados. En la parte derecha de la figura, se aplica una corrección que corrige el cilindro a a grados. La contribución correctora introduce una deformación distinta en las dos mitades, de tal forma que se produce una discontinuidad muy pequeña en la zona de unión. Como se puede observar en la figura, dicha discontinuidad es prácticamente imperceptible, especialmente en comparación con la escala de la propia lente. En el caso de la figura, la lente presenta una apertura que tiene un diámetro de 6 mm, como se muestra en la figura 8.

[0055] La Figura 9 representa esquemáticamente la topografía de solo el elemento corrector para la lente 6000, es decir, la diferencia entre la lente 6000 y una lente tórica convencional. Ambos ejes se miden en milímetros. Como se puede observar, las desviaciones de la superficie tórica convencional son muy pequeñas, ya que son del orden de 10 pm. Esto permite que la corrección anteriormente descrita se integre en cualquier tipo de lente sin inconvenientes particulares relacionados con un posible incremento significativo del grosor de la lente. También se puede observar en el cuadro que la corrección presenta un comportamiento sustancialmente simétrico en las dos mitades derecha e izquierda.

[0056] Además, la corrección posee un patrón sustancialmente sinusoidal alrededor del eje de rotación Z, que es particularmente ventajoso debido a que dicho patrón se puede implementar fácilmente con equipos de fabricación habituales.

Forma de realización alternativa

[0057] En la forma de realización anterior, la lente se divide en dos partes que son sustancialmente similares. No obstante, como se ha detallado anteriormente, la invención no se limita a este caso, y las dos partes pueden presentar dimensiones diferentes.

[0058] Además, el número de partes no se limita a dos, sino que puede ser cualquier número, no necesariamente un número par. A modo de ejemplo, en otra forma de realización de la presente invención representada en la figura 10, la lente 10000 se realiza conceptualmente intercalando 12 sectores 10001 y 10002, donde una mitad presenta una corrección similar a la de la parte 6001, respectivamente, mientras que la otra mitad presenta una corrección similar a la de la parte 6002, respectivamente.

[0059] La Figura 11 representa esquemáticamente una topografía frontal de la lente 10000, mientras que la figura 12 representa esquemáticamente la topografía solo del elemento corrector para la lente 10000.

[0060] La deformación introducida en la lente mediante el factor de corrección, representado en la figura 12, introduce desviaciones con respecto a la superficie de la lente sin corrección, que son muy pequeñas, del orden de 10 pm. Por consiguiente, también en este caso, la variación de grosor introducida por la corrección es sustancialmente irrelevante con respecto al grosor de la lente, como se muestra en la figura 11.

[0061] Por lo general, la lente se puede dividir en cualquier número de partes. Las discontinuidades generadas de este modo en las superficies de la lente son pequeñas, según lo anteriormente descrito. Sin embargo, en caso de números grandes, pueden generar un deterioro en la visión. Por lo tanto, hay un límite superior en el número de partes en el que se puede dividir la lente. En general, se preferirá no aumentar considerablemente el número de subdivisiones con el fin de evitar una reducción del valor de función de transferencia de modulación y un correspondiente deterioro de la visión.

Ejemplos numéricos

[0062] En todas las formas de realización anteriormente descritas, la magnitud de la corrección depende del ángulo a. Por lo tanto, no es posible corregir de forma precisa el astigmatismo residual para cada valor de a. Sin embargo, se puede seleccionar un valor medio de a en el rango del posible movimiento de la lente.

[0063] Por consiguiente, en algunas formas de realización, se evaluará el posible ángulo de rotación máximo de la lente y se seleccionará el a como la mitad del posible ángulo máximo.

[0064] Los inventores han descubierto experimentalmente que, en muchos casos prácticos, un valor de rotación en el intervalo de 0 a 20 grados, preferiblemente de 0 a 15 grados, incluso más preferiblemente de 0 a 10 grados, se puede considerar válido, en concreto, para una lente intraocular. En este caso, el valor de a puede ser menor o igual a 10 grados, preferiblemente menor de 7,5 grados, incluso más preferiblemente menor o igual a 5 grados, respectivamente. En cualquier caso, el valor de rotación será ventajosamente mayor si se pretende aplicar la lente a casos con rotaciones más grandes. A modo de ejemplo, para una lente de contacto en la que el ángulo de rotación es mayor debido al movimiento conferido por los párpados, se puede considerar un ángulo a menor de 30 grados, preferiblemente inferior a 20 grados, incluso más preferiblemente inferior a 10 grados. En cambio, en los casos en los que la rotación sea pequeña, por ejemplo, para una lente para gafas en la que la rotación está limitada por la presencia de la montura, el a puede ser menor o igual a 6 grados, preferiblemente menor o igual a 4 grados, incluso más preferiblemente menor o igual a 2 grados, respectivamente.

[0065] En la descripción anterior, se hace referencia a una lente general. Los ejemplos numéricos representados en las figuras 5A-5L, 7A-7L, 8, 9, 11 y 12 se refieren ventajosamente a una lente que presenta dimensiones compatibles con las de una lente intraocular. No obstante, la invención no está limitada a este caso, y se puede implementar en forma de una lente intraocular, IOL, lente de contacto o lente para gafas.

[0066] En la descripción anterior, se describen varias formas de realización de manera independiente para facilitar su entendimiento. Sin embargo, para los expertos en la materia será evidente que la presente invención no se limita a las únicas formas de realización descritas. En cambio, dichas formas de realización y/o incluso solo algunas características de cada forma de realización se pueden combinar para obtener nuevas formas de realización de la presente invención según se define en las reivindicaciones.

Números de referencia:

[0067]

1000: lente

R1: radio de curvatura

M1: meridiano

R2: radio de curvatura

M2: meridiano

a: ángulo de desalineación

4001: potencia de un astigmatismo corneal

4002: astigmatismo residual

4003: potencia de astigmatismo de una lente correctora

6000: lente

6001: parte de lente

6002: parte de lente

10000: lente

10001: parte de lente

10002: parte de lente

Claims

REIVINDICACIONES

1. Lente tórica (10000) para corregir astigmatismo presentando sobre una superficie de la misma un factor de corrección de potencia modulado por la ecuación

(Eq. 1) Cos[20] • S¡n[2a]

realizándose conceptualmente dicha una superficie de dicha lente (10000) mediante sectores intercalados (10001), (10002), aplicándose dicho factor de corrección en una primera mitad y en una segunda mitad de dichos sectores intercalados (10001) y (10002), donde el factor de corrección tiene signo opuesto en sectores adyacentes (10001) y (10002) de dicha primera mitad y segunda mitad, respectivamente, para mejorar la tolerancia a la rotación, donde el factor de corrección se deriva de una combinación lineal de polinomios de Zernike Z4 (astigmatismo vertical) y Z5, (astigmatismo oblicuo), donde 0 indica la posición, con respecto a un meridiano de referencia (M1), de un radio o un meridiano al que se aplica la corrección,

donde a indica un ángulo de desalineación de la lente (6000, 10000) con respecto a un ángulo de corrección ideal del astigmatismo, donde el factor corrector se deriva del cálculo de la variación de frente de onda a causa del astigmatismo residual, y donde se resta el factor corrector al frente de onda del ojo.

2. Lente según la reivindicación 1, donde los sectores intercalados (10001) y (10002) de dicha primera mitad y segunda mitad tienen sustancialmente la misma dimensión.