ES2838008T3 - Horno de tambor giratorio y método de funcionamiento - Google Patents

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Abstract

Horno de tambor giratorio con un quemador empleado como fuente de calor para la combustión de un combustible con un agente de oxidación rico en oxígeno, que estás equipado con un canal de alimentación (2) para agente de oxidación primario y con un canal de alimentación (3) para combustible, que están dispuestos coaxiales entre sí, y que desembocan en una boca del quemador en una cámara de combustión (7), y con un conducto de alimentación (13) para agente de oxidación secundario, que está conectado para circulación con al menos dos orificios de salida (8a-8j) dispuestos en la boca del quemador, caracterizado por que el conducto de alimentación (13) para agente de oxidación secundario está conectado para circulación con al menos dos conductos de alimentación de agente de oxidación (10, 11), que desembocan, respectivamente, en al menos un orificio de salida (8a-8e; 8f-8j) para agente de oxidación secundario y que están equipados, respectivamente, con medios (15, 16) para el ajuste de la corriente de cantidad de agente de oxidación conducida a través de los conductos de alimentación de agente de oxidación (10, 11).

Description

DESCRIPCIÓN
Horno de tambor giratorio y método de funcionamiento
La invención se refiere a un horno de tambor giratorio con un quemador empleado como fuente de calor para la combustión de un combustible con un agente de oxidación rico en oxígeno, que está equipo con un canal de alimentación para agente de oxidación primario y con un canal de alimentación para combustible, que están dispuestos coaxiales entre sí y desembocan en una boca de quemador en una cámara de combustión, y con un conducto de alimentación para agente de oxidación secundario, que está conectado para circulación con al menos dos orificios de salida dispuestos en la boca del quemador. La invención se refiere, además, a un método para la fundición y refundición de aluminio o de compuestos de aluminio en un horno de tambor giratorio.
Los procesos de combustión, que trabajan con oxígeno, elevan, frente a los procesos de combustión con aire, la potencia de una instalación de horno, el ahorro de energía primaria y/o la reducción del volumen de los gases de escape de la combustión. Recientemente se discute el empleo de procesos de combustible-oxígeno para la generación y eliminación siguiente de dióxido de carbono lo más puro posible como gas de escape de la combustión.
La alta temperatura de las llamas de la combustión de combustible-oxígeno en comparación con las combustiones de combustible-aire conduce a una formación intensificada de NOx . Para contrarrestarlo, ya se ha tratado de reducir la temperatura de las llamas a través de mezclas de gases o a través de recirculación de los gases de escape de la combustión en la cámara del horno. Así, por ejemplo, se conoce a partir del documento EP 0663562 B1 un quemador para la combustión de combustible con oxígeno en presencia de gases de escape de la combustión en recirculación en un horno de combustión. El combustible es conducido en un conducto de alimentación de combustible, que está dispuesto coaxial alrededor de un conducto de alimentación de oxígeno primario. Radialmente a una distancia determinada del conducto de alimentación de combustible están previstos conductos de alimentación para oxígeno secundario. La recirculación del gas de escape de la combustión se consigue a través de una corriente de impulsos alta del oxígeno secundario desde - en combustión estequiométrica - al menos 23,6 N/MW con una velocidad de salida de al menos 310 m/s. La corriente alta de impulsos conduce a una mezcla muy intensiva de los gases presentes en la cámara de combustión y con ello al mismo tiempo a una distribución muy uniforme de la temperatura.
El quemador descrito en esta publicación ha dado buen resultado en la práctica muchas veces. Sin embargo, en este quemador es un inconveniente la carga de ruido alta conectada con la corriente alta de impulsos del combustible. Dado el caso, también es ventajoso que no existe en la cámara de horno una distribución uniforme de la temperatura. De esta manera, por ejemplo, durante la fundición de aluminio, la corriente fuerte de oxígeno, unida con la alta temperatura de las llamas, conduce a la oxidación del aluminio fundido. La sal de cubierta utilizada normalmente para evitar la oxidación conduce a la configuración de arañazos, que sólo se pueden reparar parcialmente y, por lo demás, representa como basura especial una carga considerable del medio ambiente. Para reducir el empleo de sal de cubierta y la formación de arañazos implicada con ello, se propone en el documento WO 2002 20859 A1 quemar el combustible en la cámara de combustión del horno con una cantidad de oxígeno que corresponde exactamente a las relaciones estequiométricas. En la práctica, tal modo de proceder sólo se puede realizar, sin embargo, difícilmente y requiere un alto gasto técnico de medición y regulación.
Por lo tanto, el cometido de la invención es indicar un horno de tambor giratorio y un método para la fundición de aluminio o de compuestos de aluminio en un horno de tambor giratorio, que evitan los inconvenientes mencionados anteriormente.
Este cometido se soluciona por medio de un horno de tambor giratorio con las características de la reivindicación 1 de la patente, así como por medio de un método con las características de la reivindicación 5.
De acuerdo con la invención, por lo tanto, el conducto de alimentación para agente de oxidación está conectado para circulación con al menos dos conductos de alimentación de agente de oxidación, que desembocan, respectivamente, en al menos un orificio de salida para agente de oxidación secundario y que están equipados, respectivamente, con medios para el ajuste de la corriente de cantidad de agente de oxidación conducida a través del conducto de alimentación de agente de oxidación respectivo. Como “agente de oxidación rico en oxígeno” se considera a continuación un agente de oxidación con una porción de oxígeno, que es mayor que la del aire. Especialmente oxígeno con una pureza mayor de 90 %, con preferencia mayor de 99 % de oxígeno.
Como combustible se pueden emplear todos los tipos de combustibles gaseosos, líquidos o en polvo, como gas natural, biogás, petróleo o carbón en polvo. Como “orificios de salida para agente de oxidación secundario” se entienden al menos dos orificios de salida separables uno del otro según la técnica de circulación, cuya geometría puede ser diferente en general. De esta manera, en los orificios de salida se puede tratar de toberas de salida aproximadamente de forma circular en la sección transversal, dispuestas radialmente a distancia del canal de alimentación para combustible a distancias angulares uniformes, una parte de las cuales están conectadas para circulación con uno, pero las otras con el otro conducto de alimentación de agente de oxidación. No obstante, de acuerdo con los requerimientos respectivos, son posibles también otras geometrías de los orificios de salida en el marco de la invención, por ejemplo, en forma de ranuras en forma de arco circular, que están distanciadas igualmente radiales desde el canal de alimentación de combustible. En general, se aplica que la previsión de pocas toberas de salida con una sección transversal libre grande del orificio conduce a una profundidad de penetración grande de agente de oxidación en la cámara del horno, mientras que una pluralidad de toberas de salida más pequeñas conduce a una relación de superficie/volumen grande de los chorros de oxígeno que salen desde las toberas de salida, con lo que en el caso de una profundidad de penetración más bien reducida, se favorece la recirculación en la cámara del horno en la zona de los orificios de salida. Toda la corriente de cantidad de agente de oxidación secundario se distribuye de acuerdo con los requerimientos respectivos sobre los conductos de alimentación de agente de oxidación y, por lo tanto, sobre los orificios de salida. De esta manera, se crea la posibilidad de una alimentación asimétrica del agente de oxidación secundario, en la que, por lo tanto, con relaciones, en general, estequiométricas o casi estequiométricas entre combustible y agente de oxidación, en una primera zona de la cámara de combustión se establece una atmosfera oxidante con un exceso de oxígeno y en una segunda zona de la cámara de combustión se establece una atmósfera reductora con una escasez de oxígeno.
Con preferencia, en este caso, los orificios de salida del agente de oxidación secundario están dispuestos distanciados verticalmente unos de los otros y están conectados para circulación con diferentes conductos de alimentación de oxidante. En esta configuración, por lo tanto, en una zona superior e inferior (vista geodésica) de la cámara de combustión se crean diferentes condiciones de oxígeno. Esto es ventajoso es ventajoso en muchas zonas, por ejemplo, en la fabricación de cemento se desea una zona rica de oxígeno sobre la clinker de cemento que se encuentra en la zona del fondo de un horno de tubo giratorio. Hasta ahora, tales relaciones se realizan a través de lanzas adicionales para la inyección de oxígeno, como se describe en el documento US 5 007 823 A. Otro ejemplo son procesos de fundición y refundición en la fabricación y procesamiento de aluminio en un horno de tambor giratorio, que se describirá más adelante. El quemador según la invención se puede emplear de manera ventajosa como fuente de calor para procesos en un horno de tambor giratorio; pero también es posible el empleo del quemador según la invención en otros hornos, especialmente hornos de solera.
Para reducir eficazmente la generación de sustancias nocivas de la forma NOx, se ha revelado que es conveniente que la distancia mínima A entre los bordes del / los orificio/s de salida del agente de oxidación secundario y el orificio de salida de la alimentación de combustible siga, respectivamente la desigualdad A < 3,9 da, en donde da es el diámetro del orificio de salida respectivo del agente de oxidación secundario.
Un desarrollo ventajoso de la invención prevé que los medios para el ajuste de la corriente de cantidad de agente de oxidación conducida a través de los conductos de alimentación de agente de oxidación estén conectados operativamente con un control electrónico, por medio del cual se regulan las corrientes de cantidad según un programa predeterminado o en función de parámetros medidos en la cámara de combustión.
En el método según la invención para la fundición no refundición de aluminio o de compuestos de aluminio en un horno de tambor giratorio, se quema combustible con un agente de oxidación rico en oxígeno, que se introduce en forma de una corriente de agente de oxidación primario a través de un canal de alimentación primario y de una corriente de agente de oxidación secundario a través de al menos dos orificios de salida en la cámara de combustión, en donde a través de los orificios de salida se introducen diferentes corrientes de cantidad de agente de oxidación secundario en la cámara de combustión. De esta manera se pueden realizar zonas diferentes en la sección transversal de la cámara de combustión con alto y con bajo contenido de oxígeno durante la combustión y, por lo tanto, zonas oxidantes y reductoras. La combustión se realiza normalmente en una relación estequiométrica general de combustible alimentado y agente de oxidación; en casos especiales, especialmente en presencia de sustancias combustibles, como por ejemplo restos de petróleo o de laca en el producto de carga, es ventajosa también una adición sobreestequiométrica de agente de oxidación.
De acuerdo con la invención, en este caso en un quemador, en el que están dispuestos al menos dos orificios de salida con una distancia vertical, la corriente de cantidad de agente de oxidación secundario, que se introduce a través del orificio de salida superior en la cámara de combustión, es mayor que la corriente de cantidad introducida a través del orificio inferior de salida. Los orificios de salida no tienen que estar dispuestos, en este caso, exactamente superpuestos, sino que es suficiente que estén distanciados entre sí en dirección vertical. Tal modo de proceder conduce a que en la zona superior de la cámara de combustión se configure una atmósfera oxidante, rica en oxígeno, en cambio en la zona inferior se configura una atmósfera reductora pobre en oxígeno. De esta manera se protegen objetos en la zona del fondo contra oxidación, así como contra una impulsión demasiado fuerte de calor.
Durante procesos de fundición y refundición de materiales de aluminio en hornos de tambor giratorio se puede reducir esencialmente de esta manera el empleo de sal de cubierta y, por lo tanto, la configuración de arañazos. A través de las temperaturas más elevadas en la zona superior (más rica en oxígeno) se caliente más fuertemente el material ignífugo, a través de la rotación del tambor el material ignífugo fuertemente calentado de esta manera llega debajo del producto de carga y se proporciona allí un calentamiento adicional del producto de carga.
Otra configuración ventajosa del método según la invención prevé que, en el caso de un combustible gaseoso, con preferencia gas natural, la velocidad de salida del combustible en la boca del quemador esté entre 50 m/s y 100 m/s y la velocidad de salida del agente de oxidación secundario en la boca del quemador esté entre 50 m/s y 250 m/s. Se ha mostrado que con estos valores especialmente en el caso de una impulsión irregular de los orificios de salida con oxígeno secundario se puede conseguir una buena recirculación de los gases de escape del horno. Con los valores mencionados, la corriente de impulsos del agente de oxidación alimentado, a pesar de la temperatura comparable de las llamas y de los valores de NOx más bajos es esencialmente menor que la descrita en el documento EP 0663562 B1, por lo tanto, la carga de ruido a través de la corriente de gas saliente es correspondientemente menor.
Con preferencia, como agente de oxidación primario y/o secundario se emplea oxígeno con una pureza de al menos 90 %, especialmente preferido al menos 99%. Frente a la combustión con aire o con un gas enriquecido con oxígeno, la combustión con oxígeno puro - al menos en gran medida - tiene la ventaja de que se reduce el volumen de gas de salida y se consigue un rendimiento térmico más elevado.
Otra configuración ventajosa del procedimiento según la invención, prevé una combustión sin llama en la cámara de combustión, que se puede realizar a través de una recirculación intensiva de los gases de la combustión en la cámara de combustión. La formación de nitrógeno térmico se reduce más y se consigue una eficiencia energética especialmente alta.
Con la ayuda del dibujo se explicará en detalle un ejemplo de realización de la invención. En los dibujos esquemáticos:
La figura 1 muestra un quemador según la invención en la sección longitudinal y
La figura 2 muestra la boca del quemador de la figura 1 en una vista en planta superior.
El quemador 1 representado en los dibujos comprende un canal de alimentación central 2 para agente de oxidación primario, por ejemplo, oxígeno y, concéntrico con éste, un canal de alimentación 3 para combustible. El canal de alimentación 2 está dispuesto desplazable axialmente a lo largo del eje del quemador frente al canal de alimentación 3, pero se encuentra con preferencia en una posición, en la que el orificio de salida 5 del canal de alimentación 2 y el orificio de salida 6 del canal de alimentación 3 se encuentran en un plano. El canal de alimentación 3 - tal vez de manera correspondiente al quemador mostrado en el documento EP 0663562 B1 - puede estar rodeado con canales de alimentación para un medio de refrigeración, por ejemplo, agua o valor de agua, en el ejemplo de realización presentado aquí no es necesaria, sin embargo, una refrigeración. Los canales de alimentación 2, 3 desembocan con sus orificios de salida 5, 6 en el interior de una cámara de combustión 7. Concéntricamente al canal de alimentación 3, a distancias angulares regulares están previstas varias, en el ejemplo de realización diez, toberas de salida 8a-8j para agente de oxidación secundario. Se ha revelado que es ventajoso que el diámetro d de una tobera de salida 8a-8j y la distancia mínima A entre el borde exterior de esta tobera de salida y el borde exterior del canal de alimentación 3 para combustible estén en la siguiente relación entre sí: A < 3,9 d.
Respectivamente, la mitad, en el ejemplo de realización cinco, de las toberas de salida 8a-8j están en conexión de circulación, respectivamente, con un conducto de alimentación de agente de oxidación secundario 10, 11: Las toberas de salida 8a-8e están conectadas a través de una cámara de distribución 9a, que realiza la distribución uniforme de la corriente de cantidad de agente de oxidación 10 secundario conducida a través del conducto de alimentación de agente de oxidación secundario sobre las toberas de salida 8a.8e, con el conducto de alimentación de agente de oxidación 10, las toberas de salida 8f - 8j están conectadas de manera correspondiente a través de una cámara de distribución 9b con el conducto de alimentación de agente de oxidación 11. Los conductos de alimentación de agente de oxidación 10, 11 están conectados de nuevo en un lugar de ramificación 12 en el conducto principal 13 para agente de oxidación secundario. Para controlar el flujo de cantidad a través de los conductos de alimentación de agente de oxidación 10, 11, en los conductos de alimentación de agente de oxidación 10, 11 están dispuestas, respectivamente, válvulas de ajuste 15, 16, por ejemplo, válvulas magnéticas por medio de las cuales se puede regular o bloquear totalmente el flujo de agente de oxidación secundario a través de los conductos de alimentación de agente de oxidación 10, 11 de manera independiente entre sí. En este caso, es ventajoso mantener abiertas las válvulas de ajuste al menos de manera que pase una cantidad mínima reducida (por ejemplo 5 % de la cantidad máxima) de oxígeno secundario a través de los conductos de alimentación de agente de oxidación 10, 11, para refrigerar las toberas de salida 8a - 8j. Las válvulas de ajuste están de nuevo en conexión de datos con una unidad de regulación 17, por medio de la cual se controlan las válvulas de ajuste 15, 16 y, por lo tanto, las corrientes de cantidad a través de los conductos de alimentación de agente de oxidación 10, 11. Por ejemplo, las corrientes de cantidad se pueden regular de acuerdo con un programa predeterminado o en función de parámetros de medición físicos o químicos en la cámara de combustión 7, que son detectados a través de una sonda 18 conectada para datos con la unidad de regulación 17. Durante el funcionamiento del quemador 1, por ejemplo, en un horno de tambor giratorio para la fundición o refundición de aluminio, el quemador 1 está dispuesto con su eje longitudinal esencialmente horizontal, como se indica por medio de las flechas u (para geodésico "inferior") y o (para geodésico "superior"). La cámara de combustión 7 tiene en este ejemplo la forma de un tambor giratorio, que se gira alrededor de un eje esencialmente paralelo al eje longitudinal del quemador 1. El conducto de alimentación de agente de oxidación 11 y las toberas de salida 8f - 8j conectadas para circulación con él se encuentran sobre el lado inferior del quemador, el conducto de alimentación de agente de oxidación 10 y las toberas de salida 8a-8e conectadas para circulación con éste, en cambio, se encuentran sobre el lado superior del quemador. En la cámara de combustión 7, debajo del plano horizontal definido a través del eje del quemador se encuentra el producto de fundición, por ejemplo, chatarra de aluminio. La fundición del producto de fundición se realiza de tal manera que el combustible introducido a través del conducto de alimentación 3se quema con el agente de oxidación introducido a través de los conductos de alimentación 2 y los conductos de alimentación de agente de oxidación 10, 11 en una relación, en general, esencialmente estequiométrica. En particular, durante la carga del horno con chatarra contaminada con laca o aceite, es ventajoso, sin embargo, también una operación, en general, sobreestequiométrica, puesto que de esta manera el monóxido de carbono (CO) que resulta durante la combustión de ingredientes de laca y de aceite se puede quemar todavía en la cámara de combustión 7. La reducción de la alimentación de combustible necesaria para la preparación de las relaciones, en general, sobreestequiométricas y/o la elevación de la alimentación de oxígeno se pueden regular por medio de la regulación 17 en función de un valor detectado continuamente de la concentración de monóxido de carbono en la atmosfera del horno en la cámara de combustión 7 o en el aire de salida. Puesto que los componentes de laca y de aceite actúan como combustible adicional, se puede utilizar como variable de regulación también la temperatura del proceso en la cámara de combustión 7, para regular la alimentación de combustible de acuerdo con el valor de la combustión de los componentes de laca y aceite.
A través de la activación de las válvulas de ajuste 15, 16 se distribuye en este caso la corriente de cantidad del agente de oxidación secundario conducido a través del conducto principal 13 de manera diferente sobre los conductos de alimentación de agente de oxidación 10, 11. A través del conducto superior de alimentación de agente de oxidación 10 se introduce una cantidad mayor de oxígeno secundario en la cámara de combustión 7 que a través del conducto inferior de alimentación de agente de oxidación 11. De esta manera, se genera en la parte superior de la cámara de combustión 7, es decir, por encima del plano horizontal definido por el eje del quemador, una atmósfera oxidante rica en oxígeno, que conduce en esta zona a temperaturas altas de la combustión. En la zona inferior de la cámara de combustión 7, en cambio, se genera una atmósfera reductora, pobre en oxígeno con una temperatura más reducida de la combustión. El producto de la fundición no es atacado, por lo tanto, o sólo en una medida reducida por el agente de oxidación secundario saliente y por altas temperaturas de la combustión. De esta manera, se puede reducir el empleo de sal de cubierta y con ello la formación de arañazos. Las altas temperaturas de la combustión en la zona superior de la cámara de combustión 7 conducen, además, a un calentamiento fuerte del material ignífugo en las paredes de la cámara de combustión 7. Con la rotación de la cámara de combustión 7 en forma de tambor se coloca este material ignífugo muy caliente debajo del producto de fundición y proporciona una entrada adicional de calor en el producto de fundición. De esta manera se configura, en general, el proceso de fundición especialmente eficiente. La velocidad de salida del agente de oxidación secundario depende especialmente de la corriente de cantidad del agente de oxidación conducido a través de los conductos de alimentación de agente de oxidación 10, 11. En las toberas superiores 8a - 8e es, por ejemplo, 75 m/s a 150 m/s, cuando se introduce una parte del agente de oxidación secundario también a través de las toberas inferiores 8f a 8j en la cámara de combustión 7. La velocidad de salida a través de las toberas inferiores de salida 8f a 8j es claramente menor, por ejemplo 50 m/s. Si se cierra la válvula de ajuste 16 en el conducto inferior de alimentación de agente de oxidación 11 totalmente o hasta una corriente residual pequeña, que sirve para la refrigeración de las toberas de salida 8f a 8j, la velocidad de salida en las toberas de salida 8a - 8e alcanza hasta 250 m/s. De esta manera, la velocidad de salida permanece considerablemente por debajo de las velocidades de salida, que se describen en el estado de la técnica, por ejemplo, en el documento EP 0663 562 B1, pero son suficientes en colaboración con el perfil de la circulación asimétrica causado a través de las diferentes velocidades de salida, para realizar una recirculación muy intensiva de la atmósfera del horno, que permite también una combustión sin llamas. El quemador según la invención se emplea con preferencia para procesos de fundición de aluminio en hornos de tambor giratorio, pero sus posibilidades de aplicación no están limitadas a ello.
Lista de signos de referencia
1 Quemador
2 Canal de alimentación para oxígeno primario
3 Canal de alimentación para combustible
5 Orificio de salida del canal de alimentación (2)
6 Orificio de salida del canal de alimentación 3
7 Cámara de combustión
8a-8j Toberas de salida para agente de oxidación secundario
9a, 9b Cámaras de combustión
10 Conducto de agente de oxidación secundario
11 Conducto de agente de oxidación secundario
12 Lugar de ramificación
13 Coducto principal para agente de oxidación secundario
14 -15 Válvula de ajuste
16 Válvula de ajuste
17 Unidad de regulación
18 Sonda

Claims (8)

REIVINDICACIONES
1. Horno de tambor giratorio con un quemador empleado como fuente de calor para la combustión de un combustible con un agente de oxidación rico en oxígeno, que estás equipado con un canal de alimentación (2) para agente de oxidación primario y con un canal de alimentación (3) para combustible, que están dispuestos coaxiales entre sí, y que desembocan en una boca del quemador en una cámara de combustión (7), y con un conducto de alimentación (13) para agente de oxidación secundario, que está conectado para circulación con al menos dos orificios de salida (8a-8j) dispuestos en la boca del quemador, caracterizado por que el conducto de alimentación (13) para agente de oxidación secundario está conectado para circulación con al menos dos conductos de alimentación de agente de oxidación (10, 11), que desembocan, respectivamente, en al menos un orificio de salida (8a-8e; 8f-8j) para agente de oxidación secundario y que están equipados, respectivamente, con medios (15, 16) para el ajuste de la corriente de cantidad de agente de oxidación conducida a través de los conductos de alimentación de agente de oxidación (10, 11).
2. Horno de tambor giratorio según la reivindicación 1, caracterizado por que los orificios de salida (8a-8f) del agente de oxidación secundario están dispuestos distanciados entre sí verticales y están conectados para circulación con diferentes conductos de alimentación de agente de oxidación (10, 11).
3. Horno de tambor giratorio según una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que la distancia mínima A entre el borde de un orificio de salida (8a-8j) del segundo agente de oxidación secundario y el borde del canal de alimentación (3) para combustible sigue la desigualdad A < 3,9 da, en donde da es el diámetro del orificio de salida (8a-8j).
4. Horno de tambor giratorio según una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que los medios (15, 16) para el ajuste de la corriente de cantidad de agente de oxidación conducida a través de los conductos de alimentación de agente de oxidación están conectados operativamente con un control electrónico (17), por medio del cual se regulan las corrientes de cantidad según un programa predeterminado o en función de parámetros medidos en la cámara de combustión (7).
5. Método para la función o refundición de aluminio o de compuestos de aluminio en un horno de tambor giratorio según una de las reivindicaciones anteriores, en el que se quema combustible con un agente de oxidación rico en oxígeno, en donde se introduce una corriente de agente de oxidación primario a través de un canal de alimentación primario (2) del quemador (1) y una corriente de agente de oxidación secundario a través de al menos dos orificios de salida (8a-8j) del quemador (1) en la cámara de combustión (7), caracterizado por que a través de los orificios de salida se introducen diferentes corrientes de cantidad de agente de oxidación secundario en la cámara de combustión (7) y al menos dos orificios de salida (8a-8j) están dispuestos a una distancia vertical entre sí, y la corriente de cantidad de agente de oxidación secundario, que se introduce a través del / los orificio/s superior/es de salida (8a-8e) en la cámara de combustión, es mayor que la introducida a través del /los orificio/s inferior/es (8f-8).
6. Método según la reivindicación 5, caracterizado por que la velocidad de salida del combustible en la boca de su canal de alimentación (3) en la cámara de combustión (7) está entre 50 m/s y 100 m/s y la velocidad de salida del agente de oxidación primario en la boca de su canal de alimentación (2) en la cámara de combustión (7) está entre 50 m/s y 250 m/s.
7. Método según la reivindicación 5 o 6, caracterizado por que como agente de oxidación primero y/o secundario se emplea oxígeno con una pureza de al menos 90 %.
8. Método según las reivindicaciones 5 a 7, caracterizado por que la combustión en la cámara de combustión (7) se realiza sin llamas.
ES09169452T 2008-09-17 2009-09-04 Horno de tambor giratorio y método de funcionamiento Active ES2838008T3 (es)

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