ES2731836T3 - Métodos para formar y mantener una FRC de alto rendimiento - Google Patents

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Michl Binderbauer
Dan Barnes
Eusebio Garate
Houyang Guo
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Abstract

Un método para generar y mantener un campo magnético con una configuración de campo invertido (FRC) que comprende: generar un campo magnético con un sistema magnético (410) acoplado a una cámara de confinamiento (100), unas secciones de formación (200) de FRC primera y segunda diametralmente opuestas acopladas a la cámara de confinamiento, y unos desviadores (300) primero y segundo acoplados a las secciones de formación primera y segunda, en donde el sistema magnético incluye una pluralidad de bobinas quasi cc (432, 434, 436, 444) separadas axialmente en unas posiciones a lo largo de la cámara de confinamiento, estando las secciones de formación primera y segunda, y los desviadores primero y segundo y los conjuntos primero y segundo de bobinas especulares quasi cc posicionados entre los extremos de la cámara de confinamiento y las secciones de formación primera y segunda, y estando posicionados los enchufes especulares (440) primero y segundo entre las secciones de formación primera y segunda y los desviadores primero y segundo, adsorber la cámara de confinamiento y los desviadores primero y segundo con una capa de un material adsorbente desde un sistema de adsorción (800) acoplado a la cámara de confinamiento y los desviadores primero y segundo, generar una FRC en cada una de las secciones de formación primera y segunda y trasladar cada FRC hacia un plano medio de la cámara de confinamiento en donde las FRC se fusionan en una FRC fusionada, inyectar unos haces de átomos neutros en la FRC fusionada desde una pluralidad de inyectores (600) de haces de átomos neutros acoplados a la cámara de confinamiento y orientados normales al eje de la cámara de confinamiento, inyectar un plasma en la FRC fusionada desde los cañones (350) de plasma axial primero y segundo acoplados operativamente a los desviadores primero y segundo, las secciones de formación primera y segunda y la cámara de confinamiento, y polarizar eléctricamente las superficies de flujo abierto (455) de la FRC fusionada con uno o más electrodos de polarización (900, 905, 910) que están posicionados dentro de una o más de la cámara de confinamiento, las secciones de formación primera y segunda, y los desviadores primero y segundo.

Description

DESCRIPCIÓN
Métodos para formar y mantener una FRC de alto rendimiento
CAMPO
Las realizaciones aquí descritas se refieren generalmente a sistemas de confinamiento de un plasma magnético y, más particularmente, a sistemas y métodos que facilitan la formación y el mantenimiento de Configuraciones de Campo Invertido con una estabilidad superior así como el confinamiento de partículas, energía y flujo.
INFORMACIÓN DE ANTECEDENTES
La Configuración de Campo Invertido (FRC) pertenece a la clase de topologías de confinamiento de plasma magnético conocidas como toroides compactos (CT). Muestra predominantemente unos campos magnéticos poloidales y posee cero o pequeños campos toroidales autogenerados (véase M. Tuszewski, Nucl. Fusion 28, 2033 (1988)). Las atracciones de tal configuración son su geometría sencilla por su facilidad de construcción y mantenimiento, un desviador natural sin restricciones para facilitar la extracción de energía y la eliminación de las cenizas, y una b muy alta (b es la relación de la presión plasmática media con la presión del campo magnético medio dentro de la FRC), es decir, una alta densidad de p°tencia. La naturaleza de b alta es ventajosa para la °peración económica y para el uso de combustibles aneutrónicos avanzados tales como el D-He y p-B .
El método tradicional de formación de una FRC usa la tecnología de retracción magnética 0 de campo invertido para producir plasmas calientes de alta densidad (véase A.L. Hoffman y J.T. Slough, Nucl. Fusion 33, 27 (1993)). Una variación de esto es el método de traslación-retención en el que el plasma creado en una “fuente” de retracción magnética theta es más o menos inmediatamente expulsado por un extremo a una cámara de confinamiento. El plasmoide de traslación es después retenido entre dos espejos fuertes en los extremos de la cámara (véase, por ejemplo, H. Himura, S. Okada, S. Sugimoto, y S. Goto, Phys. Plasmas 2, 191 (1995)). Una vez en la cámara de confinamiento, se pueden aplicar diversos métodos de calentamiento y de impulsión de corriente tales como una inyección de haz (neutro o neutralizado), campos magnéticos rotatorios, RF o calentamiento óhmico, etc. Esta separación de las funciones de fuente y confinamiento ofrecen unas ventajas de ingeniería claves para los potenciales reactores de fusión futuros. Las FRC han demostrado ser extremadamente sólidas, elásticas a la formación dinámica, traslación, y sucesos violentos de captura. También muestran una tendencia a aceptar un estado de plasma preferido (véase, por ejemplo, H.Y. Guo, A.L. Hoffman, K.E. Miller, y L.C. Steinhauer, Phy. Rev. Lett. 92, 245001 (2004)). Se ha realizado un avance significativo en la última década desarrollando otros métodos de formación de una FRC: fusionando esferomaks con helicidades dirigidas opuestamente (véase, por ejemplo, Y. Ono, M. Inomoto, Y. Ueda, T. Matsuyama, y T. Okazaki, Nucl. Fusion 39, 2001 (1999)) y por corriente de impulsión con campos magnéticos rotatorios (RMF) (véase, por ejemplo, I.R. Jones, Phy. Plasmas 6, 1950 (1999)) que también proporciona una estabilidad adicional.
Recientemente, la técnica de colisión-fusión, propuesta hace mucho tiempo (véase, por ejemplo, D.R. Wells, Phy. Fluids 9, 1010 (1966) ha sido significativamente desarrollada posteriormente: dos retracciones magnéticas independientes theta en los extremos opuestos de una cámara de confinamiento generan simultáneamente dos plasmoides y aceleran los plasmoides uno hacia otro a alta velocidad; después colisionan en el centro de la cámara de confinamiento y se fusionan para formar una FRC compuesta. En la construcción y la operación con éxito de uno de los experimentos de FRC mayores hasta la fecha, se mostró el método convencional colisión-fusión para producir FRCs estables, de larga vida, de alto flujo, de alta temperatura (véase, por ejemplo M. Binderbauer, H.Y. Guo, M. Tuszewski y otros, Phy. Rev. Lett. 105, 045003 (2010)).
Las FRCs consisten en un toro de líneas de campo cerradas dentro de una separatriz, y de una capa de borde anular en las líneas de campo abiertas justo fuera de la separatriz. La capa de borde se une en chorros más allá de la longitud de la FRC proporcionando un desviador natural. La topología de la FRC coincide con la de un plasma Especular de Campo Invertido. No obstante, una diferencia significativa es que el plasma de FRC tiene una b de aproximadamente 10. El campo magnético interno bajo propio facilita una cierta población de partículas cinéticas naturales, es decir partículas con grandes radios de larmor, comparables al radio menor de la FRC. Estos fuertes efectos cinéticos son los que parece que, al menos parcialmente, contribuyen a la gran estabilidad de las FRCs pasadas y presentes, tales como las producidas en el experimento de colisión-fusión. S.A. Cohen y otros, en PRL, 98, 145.0022007, “Formación de plasmas de b alta sin colisión por campos magnéticos rotatorios de paridad impar” describe un método para generar y mantener un campo magnético con una configuración de la FRC que comprende un campo magnético acoplado a una cámara de confinamiento, las secciones de formación de la FRC diametralmente opuestas primera y segunda acopladas a una cámara de confinamiento, y unos desviadores primero y segundo acoplados a las secciones de formación, que comprenden diversas quasi bobinas magnéticas en cc situadas a lo largo de la cámara de contención y conectores de espejo entre las secciones de formación y los desviadores. Las FRC son generadas en cada una de las secciones de formación y trasladadas hacia un plano medio de la cámara de confinamiento en donde se fusionan en una FRC fusionada.
Los típicos experimentos de FRC pasados han estado dominados por pérdidas convectivas con una confinación de energía determinada en gran medida por el transporte de las partículas. Las partículas se difunden primariamente radialmente fuera del volumen de la separatriz, y son después perdidas axialmente en la capa de borde. Por consiguiente, el confinamiento de la FRC depende de las propiedades de ambas zonas de línea de campo cerrado y abierto. El tiempo de difusión de partículas fuera de las escalas de la separatriz como x± ~ a2/ü± (a ~ rs/4, en donde rs es el radio de la separatriz central), y D± es una difusividad característica de la FRC, tal como D± ~ 12,5 pie, con pie representando el girorradio iónico, evaluado en un campo magnético aplicado externamente. El tiempo de confinamiento t\ \ de las partículas de la capa de borde es esencialmente un tiempo de tránsito axial en los pasados experimentos de la FRC. En un estado estable el equilibrio entre las pérdidas de partículas radial y axial produce una longitud de gradiente de densidad de la separatriz 8 ~ (D± t \ \)1/2. El tiempo de confinamiento de las partículas de la FRC asciende como (x±x\ \)1/2 para las FRC pasadas que tienen una densidad sustancial en la separatriz (véase, por ejemplo, M. Tuszewski, “Configuraciones de Campo Invertido”, Nucl. Fusion 28, 2033 (1988)).
Otra desventaja de los anteriores diseños del sistema de la FRC fue la necesidad de usar multipolos externos para controlar las inestabilidades rotacionales tales como las inestabilidades de intercambio n=2 de crecimiento rápido. De esta forma los campos cuadripolares típicos aplicados externamente proporcionaron la presión de restauración magnética requerida para amortiguar el crecimiento de estos modos inestables. Mientras que esta técnica es adecuada para el control de la estabilidad del plasma en masa térmico, plantea un grave problema de más FRCs cinéticas o de FRCs híbridas avanzadas, en donde una gran población de partículas orbitales de cinética alta está combinada con el plasma térmico usual. En estos sistemas las distorsiones del campo magnético axisimétrico debido a tales campos multipolares llevan a unas pérdidas de partículas rápidas por medio de una difusión estocástica sin colisiones, una consecuencia de la pérdida de conservación del momento angular canónico. Una solución novedosa para proporcionar un control de estabilidad sin aumentar la difusión de cualesquiera partículas es, de este modo, importante para aprovechar la ventaja del alto potencial de rendimiento de estos conceptos de la FRC avanzados nunca antes explorados. El documento WO02062112 describe un aparato de formación de plasma que comprende unos cañones de plasma y unos inyectores de haces atómicos.
Asai Tomohiko y otros, en Journal of Plasma Fusion Research Series, vol. 5, 2002 páginas 220-224. “Medición de pérdida final del plasma de configuración invertida del campo de haz neutro inyectado” se centra en la inyección de haces de átomos neutros.
A Smirnov y otros, en FUSION SCIENCE AND TECHNOLOGY, vol. 59, n° 1T, Julio 2010, páginas 271-273. “Descarga de haz neutro que utiliza Titanio catódico ARC” describe un sistema de adsorción de gases residuales en una configuración de una FRC con inyección de haz neutro.
A la luz de lo anterior, es por lo tanto, deseable mejorar el confinamiento y la estabilidad de las FRC con el fin de usar FRCs en un estado estable como un camino hacia toda una variedad de aplicaciones a partir de fuentes compactas de neutrones (para la producción de isótopos médicos y el remedio para los desechos nucleares), hacia los sistemas de separación y enriquecimiento de la masa, y hacia un núcleo de reactor para la fusión de núcleos ligeros para la futura generación de energía.
COMPENDIO
Las presentes realizaciones aquí proporcionadas están dirigidas a sistemas y métodos que facilitan la formación y el mantenimiento de Configuraciones de Campo Invertido (FRCs). De acuerdo con este nuevo paradigma de FRC de alto rendimiento el presente sistema combina un montón de ideas y medios novedosos para mejorar espectacularmente el confinamiento de partículas, energía y flujo de FRC así como para proporcionar un control de estabilidad sin efectos laterales negativos.
Un sistema de la FRC aquí proporcionado incluye una vasija central de confinamiento rodeada por dos secciones opuestas diametralmente de formación de retracción magnética theta de campo invertido y, más allá de las secciones de formación, dos cámaras desviadoras para controlar la densidad neutra y la contaminación por impurezas. Un sistema magnético incluye una serie de bobinas quasi cc que están situadas en posiciones axiales a lo largo de los componentes del sistema de la FRC, las bobinas especulares quasi cc entre el extremo de la cámara de confinamiento y las secciones de formación contiguas, y los enchufes especulares que comprenden bobinas especulares quasi cc compactas entre cada una de las secciones de formación y los desviadores que producen campos de guía adicionales para enfocar las superficies de flujo magnético hacia el desviador. Las secciones de formación incluyen sistemas de formación de potencia pulsada modular que permiten a las FRCs ser formadas in situ y después aceleradas e inyectadas (= formación estática) o formadas y aceleradas simultáneamente (= formación dinámica).
El sistema de la FRC incluye inyectores de haces de átomos neutros y un inyector de pastillas. También están incluidos unos sistemas de adsorción así como cañones de plasma axial. También se disponen unos electrodos de polarización para la polarización eléctrica de las superficies de flujo abierto.
Los sistemas, métodos, características y ventajas de la invención serán o llegarán a ser evidentes a uno con habilidad en la técnica tras el examen de las siguientes figuras y su descripción detallada. Se pretende que todos los métodos, características y ventajas adicionales estén incluidos en esta descripción estén dentro del alcance de la invención y que estén protegidos por las reivindicaciones que se acompañan. También se pretende que la invención no se limite a requerir los detalles de las realizaciones del ejemplo.
BREVE DESCRIPCIÓN DE LAS FIGURAS
Los dibujos que se acompañan, que están incluidos como parte de la presente especificación, ilustran la realización actualmente preferida y, junto con la descripción general dada antes y la descripción detallada de la realización preferida dada más adelante, sirvan para explicar y enseñar los principios de la presente invención.
La Figura 1 ilustra un confinamiento de partículas en el presente sistema de FRC en un régimen de FRC de alto rendimiento (HPF) frente a un régimen de FRC convencional (CR), y frente a otros experimentos de FRC convencionales.
La Figura 2 ilustra los componentes del sistema de FRC presente y la topología magnética de una FRC producible en el sistema de la FRC presente.
La Figura 3 ilustra el diseño básico del sistema de la FRC presente vista desde arriba, que incluye la disposición preferida de haces, electrodos, cañones de plasma, enchufes especulares e inyector de pastillas. La Figura 4 ilustra un esquema de los componentes de un sistema de potencia pulsada para las secciones de formación.
La Figura 5 ilustra una vista isométrica de un posicionador de formación de potencia pulsada individual. La Figura 6 ilustra una vista isométrica de un conjunto de tubo de formación.
La Figura 7 ilustra una vista isométrica de una sección parcial de un sistema de haz neutro y los componentes clave.
La Figura 8 ilustra una vista isométrica de una disposición de haz neutro en la cámara de confinamiento. La Figura 9 ilustra una vista isométrica de una sección parcial de una disposición preferida de los sistemas de adsorción de Ti y Li.
La Figura 10 ilustra una vista isométrica de una sección parcial de un cañón de plasma instalado en la cámara del desviador. También se muestran el enchufe especular magnético asociado y un conjunto de electrodo del desviador.
La Figura 11 ilustra un diseño preferido de un electrodo de polarización anular en el extremo axial de la cámara de confinamiento.
La Figura 12 ilustra la evolución del radio de flujo excluido en el sistema de FRC obtenida de una serie de bucles diamagnéticos externos en las dos secciones de formación de retracción magnética de campo invertido y los díodos rectificadores magnéticos integrados dentro de la cámara de confinamiento metálica central. El tiempo se mide desde el instante de la inversión de campo sincronizada en las fuentes de formación, y la distancia z se da con relación al plano medio axial de la máquina.
Las Figuras 13(a) a (d) ilustran datos de una descarga no sostenida no HPF representativa en el presente sistema de FRC. Mostrados como funciones del tiempo están (a) el radio de flujo excluido en el plano medio, (b) 6 cuerdas de densidad integrada de líneas del interferómetro de CO2 del plano medio, (c) los perfiles radiales de densidad invertida Abel de los datos del interferómetro de CO2, y (d) la temperatura total del plasma desde el equilibrio de la presión.
La Figura 14 ilustra los perfiles axiales de flujo excluidos en momentos seleccionados para la misma descarga del sistema FRC presente mostrado en la Figura 13.
La Figura 15 ilustra una vista isométrica de las bobinas de silla montadas fuera de la cámara de confinamiento.
La Figura 16 ilustra las correlaciones de la duración de vida de la FRC y la longitud del pulso de haces neutros inyectados. Como se muestra, pulsos de haz más largos producen FRCs de vida más larga.
La Figura 17 ilustra los efectos individuales y combinados de los diferentes componentes del sistema de FRC sobre el rendimiento de FRC y la consecución del régimen HPF.
Las Figuras 18(a) a (d) ilustran datos de un HPF representativo, la descarga no sostenida en el presente sistema de la FRC. Mostradas como funciones del tiempo están (a) el radio de flujo excluido en el plano medio, (b) 6 cuerdas de densidad integrada de líneas del interferómetro de CO2 del plano medio, (c) los perfiles radiales de densidad invertida Abel de los datos del interferómetro de CO2, y (d) la temperatura total del plasma desde el equilibrio de la presión.
La Figura 19 ilustra el confinamiento de flujo como una función de la temperatura del electrón (Te). Representa una representación gráfica de un régimen de escala superior nuevamente establecido para las descargas HPF.
Se debería tener en cuenta que las figuras no están necesariamente dibujadas a escala y que los elementos de estructuras o funciones similares están generalmente representados por números de referencia iguales con fines ilustrativos en las figuras. También se debería tener en cuenta que las figuras solamente pretenden facilitar la descripción de las diversas realizaciones aquí descritas. Las figuras no necesariamente describen cada aspecto de las enseñanzas aquí descritas y no limitan el alcance de las reivindicaciones.
DESCRIPCIÓN DETALLADA
Las presentes realizaciones aquí proporcionadas están dirigidas a sistemas y métodos que facilitan la formación y el mantenimiento de Configuraciones de Campo Invertido (FRCs) de Alto Rendimiento con una estabilidad superior así como con un confinamiento superior de partículas, energía y flujo frente a las FRCs convencionales. Los diversos sistemas auxiliares y modos operativos han sido explorados para evaluar si hay un régimen de confinamiento superior en las FRCs. Estos esfuerzos han llevado a descubrimientos revolucionarios y al desarrollo de un paradigma de la FRC de Alto Rendimiento aquí descrita. De acuerdo con este nuevo paradigma, los presentes sistemas y métodos combinan un montón de nuevas ideas y medios para mejorar espectacularmente el confinamiento de la FRC como está ilustrado en la Figura 1 así como para proporcionar un control de estabilidad sin efectos laterales negativos. Como se discute más adelante con más detalle, la Figura 1 representa el confinamiento de partículas en un sistema 10 de FRC descrito más adelante (véanse las Figuras 2 y 3), que opera de acuerdo con un régimen de RFC de Alto Rendimiento (HPF) para formar y mantener una FRC frente a la operación de acuerdo con un régimen convencional de CR para formar y mantener una FRC, y frente al confinamiento de partículas de acuerdo con regímenes convencionales para formar y mantener una FRC usada en otros experimentos. La presente descripción esbozará y detallará los componentes individuales innovadores del sistema 10 de FRC y los métodos así como sus efectos colectivos.
Descripción del sistema de FRC
Sistema de vacío
Las Figuras 2 y 3 representan un esquema del presente sistema 10 de FRC. El sistema 10 de FRC incluye una vasija central 100 de confinamiento rodeada por dos secciones de formación 200 de retracción magnética theta de campo invertido diametralmente opuestas y, más allá de las secciones de formación 200, dos cámaras 300 del desviador para controlar la densidad neutra y la contaminación por impurezas. El presente sistema 10 de la FRC fue construido para alojar un vacío ultraalto y opera a unas presiones de base típicas de 10-8 torr. Tales presiones de vacío requieren el uso de bridas de acoplamiento doblemente abombadas entre los componentes de acoplamiento, juntas tóricas metálicas, paredes interiores de alta pureza, así como un acondicionamiento superficial inicial cuidadoso de todas las piezas antes del montaje, tal como una limpieza física y química seguida por una cocción de 24 horas a 250°C en vacío y una limpieza por descarga de hidrógeno con un calor intenso.
Las secciones de formación 200 de retracción magnética theta de campo invertido son retracciones magnéticas theta de campo invertido (FRTPs) normales, aunque con un sistema avanzado de formación de potencia pulsada discutido con detalle más adelante (véanse las Figuras 4 a 6). Cada sección de formación 200 está hecha de tubos de cuarzo de grado industrial opacos normal que cuentan con un revestimiento interior de 2 milímetros de cuarzo ultrapuro. La cámara de confinamiento 100 está hecha de acero inoxidable para permitir una multitud de puertos radiales y tangenciales; también sirve como un conservador del flujo en la escala de tiempo de los experimentos descritos más adelante y limita las perturbaciones transitorias magnéticas rápidas. Los vacíos son creados y mantenidos dentro del sistema 10 de FRC con un conjunto de bombas de desplazamiento seco, bombas turbomoleculares y bombas criostáticas.
Sistema magnético
El sistema magnético 400 está ilustrado en las Figuras 2 y 3. La Figura 2, entre otras características, ilustra un flujo magnético y contornos de densidad de la FRC (como funciones de las coordenadas radiales y axiales) que pertenecen a una FRC 450 producible por el sistema 10 de la FRC. Estos contornos fueron obtenidos por una simulación numérica Hall-MHD resistiva de 2-D que usa un código desarrollado para simular sistemas y métodos correspondientes al sistema 10 de la FRC, y están de acuerdo con los datos experimentales medidos. Como se ha visto en la Figura 2, la FRC 450 consta de un toro de líneas de campo cerradas en el interior 453 de la FRC 450 dentro de una separatriz 451, y de una capa de borde anular 456 en las líneas de campo abiertas 452 justo fuera de la separatriz 451. La capa de borde 456 se une en chorros 454 más allá de la longitud de la FRC proporcionando un desviador natural.
El sistema magnético principal 410 incluye una serie de bobinas quasi cc 412, 414, y 416 que están situadas en unas posiciones axiales particulares a lo largo de los componentes, es decir, a lo largo de la cámara de confinamiento 100, las secciones de formación 200 y los desviadores 300, del sistema 10 de la FRC. Las bobinas quasi cc 412, 414, y 416 son alimentadas por suministros de potencia de conmutación quasi cc y producen unos campos de polarización magnética básica de aproximadamente 0,1 T en la cámara de confinamiento 100, las secciones de formación 200 y los desviadores 300. Además de las bobinas quasi cc 412, 414, y 416, el sistema magnético principal 410 incluye unas bobinas especulares quasi cc 420 (alimentadas por suministros de conmutación) entre el extremo de la cámara de confinamiento 100 y las secciones de formación 200 contiguas. Las bobinas especulares quasi cc 420 proporcionan unas relaciones especulares magnéticas de hasta 5 y pueden ser activadas independientemente para el control de la configuración de equilibrio. Además, los enchufes especulares 440 están situados entre cada una de las secciones de formación 200 y los desviadores 300. Los enchufes especulares 440 comprenden unas bobinas especulares 430 quasi cc compactas y unas bobinas 444 de enchufe especular. Las bobinas especulares 430 quasi cc incluyen tres bobinas 432, 434 y 436 (alimentadas por suministros de conmutación) que producen campos de guía adicionales para enfocar las superficies 455 de flujo magnético hacia el pasaje 442 de pequeño diámetro que pasa a través de las bobinas 444 de enchufe especular. Las bobinas 444 de enchufe especular, que se envuelven alrededor del pasaje 442 de pequeño diámetro y son alimentadas por circuitos de potencia pulsada LC, producen unos campos especulares magnéticos fuertes de hasta 4 T. El objeto de toda la disposición de la bobina es para agrupar estrechamente y guiar las superficies 455 de flujo magnético y los chorros 454 de plasma de flujo en una dirección en el extremo a las cámaras 310 remotas de los desviadores 300.
Finalmente, un conjunto de “antenas” 460 de bobinas de silla (véase la Figura 15) están colocadas fuera de la cámara de confinamiento 100, dos en cada lado del plano medio, y son alimentadas por suministros de potencia en cc. Las antenas 460 de bobinas de silla pueden estar configuradas para proporcionar un campo magnético casi estático de dipolos o cuadripolos de aproximadamente 0,01 T para controlar las inestabilidades rotacionales y/o el control de la corriente de electrones. Las antenas 460 de bobinas de silla pueden proporcionar flexiblemente unos campos magnéticos que son simétricos o antisimétricos con respecto al plano medio de la máquina, dependiendo de la dirección de las corrientes aplicadas.
Sistemas de formación de potencia pulsada
Los sistemas de formación 210 de potencia pulsada operan sobre un principio de retracción magnética theta modificado. Hay dos sistemas en que cada uno da potencia a una de las secciones de formación 200. Las Figuras 4 a 6 ilustran los principales bloques de construcción y la disposición de los sistemas de formación 210. El sistema de formación 210 está compuesto por una disposición de potencia pulsada modular que consta de unidades individuales (= posicionadores) 220 en donde cada uno activa un subconjunto de bobinas 232 de un conjunto de banda 230 (= bandas) que se envuelven alrededor de los tubos de cuarzo 240 de formación. Cada posicionador 220 está compuesto de condensadores 221, inductores 223, conmutadores rápidos de alta intensidad 225 y un activador asociado 222 y unos circuitos de descarga 224. En total, cada sistema de formación 210 almacena entre 350-400 kJ de potencia capacitiva, que proporciona hasta 35 GW de potencia para formar y acelerar las FRCs. La operación coordinada de estos componentes se consigue por medio de un activador del estado de la técnica y el sistema de control 222 y 224 que permiten la temporización sincronizada entre los sistemas de formación 210 en cada sección de formación 200 y minimiza la fluctuación de conmutación a decenas de nanosegundos. La ventaja de este diseño modular es su operación flexible: las FRCs pueden ser formadas in situ y después aceleradas e inyectadas (= formación estática) o formadas y aceleradas al mismo tiempo (= formación dinámica).
Inyectores de haz neutro
Los haces de átomos neutros se despliegan en el sistema 10 de FRC para proporcionar calentamiento e impulsión de la corriente así como para desarrollar una presión de partículas rápida. Como se muestra en las Figuras 3 y 8, las líneas de haz individuales que comprenden unos sistemas inyectores de haces de átomos neutros 610 y 640 están situadas alrededor de la cámara central 100 de confinamiento e inyectan tangencialmente partículas rápidas al plasma de FRC (y perpendiculares al eje de la cámara central 100 de confinamiento) con un parámetro de impacto de modo que la zona de captura objetivo está bien dentro de la separatriz 451 (véase la Figura 2). Cada sistema inyector 610 y 640 es capaz de proyectar hasta 1 MW de potencia del haz neutro en el plasma de la FRC con energías de partículas entre 20 y 40 keV. Los sistemas 610 y 640 están basados en fuentes de extracción multiapertura de iones positivos y utilizan un enfoque geométrico, el enfriamiento inercial de las rejillas de extracción de iones y el bombeo diferencial. Aparte de usar fuentes de plasma diferentes, los sistemas 610 y 640 están principalmente diferenciados por su diseño físico para cumplir con los respectivos sitios de montaje, proporcionando capacidades de inyección laterales y superiores. Los componentes típicos de estos inyectores de haz neutro están específicamente ilustrados en la Figura 7 para los sistemas 610 de inyección lateral. Como se muestra en la Figura 7, cada sistema 610 de haz neutro incluye una fuente 612 de plasma de RF en un extremo de entrada (ésta está sustituida por una fuente de arco en los sistemas 640) con una pantalla magnética 614 cubriendo el extremo. Una fuente óptica de iones y las rejillas de aceleración 616 están acopladas a la fuente de plasma 612 y una válvula de compuerta 620 está situada entre la fuente óptica de iones y las rejillas de aceleración 616 y un neutralizador 622. Un imán de desviación 624 y una descarga de iones 628 están situados entre el neutralizador 622 y un dispositivo de puntería 630 en el extremo de salida. Un sistema de enfriamiento comprende dos criorrefrigeradores 634, dos criopaneles 636 y un revestimiento 638. Este diseño flexible permite la operación en un gran intervalo de parámetros de la FRC.
Inyector de pastillas
Para proporcionar un medio para inyectar nuevas partículas y un mejor control del inventario de partículas de la FRC se utiliza el sistema 10 de la FRC, un inyector 700 de pastillas de 12 barriles (véase, por ejemplo I. Vinyar y otros, “Inyectores de pastillas desarrollado en PELIN para JET, TAE, y HL-2A”, Actas del Simposio 26° de Ciencia y Tecnología de la Fusión, 09/27 a 10/01 (2010). La Figura 3 ilustra el diseño del inyector de pastillas 700 en el sistema 10 de la FRC. Las pastillas cilíndricas (D ~ 1 mm, L ~ 1 - 2 mm) se inyectan en la FRC con una velocidad en el intervalo de 150 - 250 km/s. Cada pastilla individual contiene aproximadamente 5x1019 átomos de hidrógeno, que es comparable con el inventario de partículas de la FRC.
Sistemas de adsorción
Es bien conocido que el gas halo neutro es un serio problema en todos los sistemas de confinamiento. Los procesos de intercambio y de reciclado de la carga (liberación del material de impurezas frío de la pared) pueden tener un efecto destructivo sobre el confinamiento de energía y partículas. Además, cualquier densidad significativa de gas neutro en o cerca del borde llevará a unas prontas pérdidas de o al menos al grave acortamiento del tiempo de vida de las partículas de gran órbita (alta energía) (gran órbita se refiere a partículas que tienen unas órbitas en la escala de la topología de la FRC o al menos unos radios de órbita mucho mayores que la escala larga del gradiente del campo magnético característico) - un hecho que es perjudicial para todas las aplicaciones de plasma energéticas, incluyendo la fusión por medio del calentamiento del haz auxiliar.
El acondicionamiento de la superficie es un medio mediante el cual los efectos perjudiciales del gas neutro y de las impurezas pueden ser controlados o reducidos en un sistema de confinamiento. Para esto el sistema 10 de la FRC aquí proporcionado emplea unos sistemas de deposición de Titanio y Litio 810 y 820 que cubren las superficies de revestimiento del plasma de la cámara de confinamiento (o vasija) 100 y los desviadores 300 con películas (decenas de micrómetros de espesor) de Ti y/o Li. Los revestimientos se consiguen por medio de técnicas de deposición con vapor. Los Li y/o Ti sólidos se evaporan y/o subliman y se pulverizan sobre las superficies cercanas para formar los revestimientos. Las fuentes son unos hornos atómicos con toberas de guía (en el caso del Li) 822 o esferas de sólidos calentadas con una envolvente de guía (en el caso del Ti) 812. Los sistemas evaporadores de Li operan típicamente en un modo continuo mientras que los sublimadores de Ti son más bien operados intermitentemente entre la operación del plasma. Las temperaturas de operación de estos sistemas están por encima de 600°C para obtener unas tasas de deposición rápida. Para conseguir un buen revestimiento de la pared son necesarios múltiples sistemas evaporador/sublimador estratégicamente situados. La Figura 9 detalla una disposición preferida de los sistemas 810 y 820 de deposición por adsorción en el sistema 10 de la FRC. Los revestimientos actúan como superficies de adsorción y bombean de forma efectiva especies hidrogénicas atómicas y moleculares (H y D). Los revestimientos también reducen otras impurezas típicas tales como Carbono y Oxígeno a unos niveles insignificantes.
Enchufes especulares
Como se ha dicho antes, el sistema 10 de la FRC emplea conjuntos de bobinas especulares 420, 430, y 444 como está mostrado en las Figuras 2 y 3. Un primer conjunto de bobinas especulares 420 está situado en los dos extremos axiales de la cámara de confinamiento 100 y es activado independientemente desde las bobinas de confinamiento 412, 414 y 416 del sistema magnético principal 410. El primer conjunto de bobinas especulares 420 ayuda principalmente a dirigir y contener axialmente la FRC 450 durante la fusión y proporciona un control de configuración de equilibrio durante el mantenimiento. El primer conjunto de bobinas especulares 420 produce nominalmente unos campos magnéticos más altos (alrededor de 0,4 a 0,5 T) que el campo de confinamiento central producido por las bobinas de confinamiento centrales 412. El segundo conjunto de bobinas especulares 430, que incluye tres bobinas especulares quasi cc compactas 432, 434 y 436, está situado entre las secciones de formación 200 y los desviadores 300 y están impulsados por un suministro de potencia de conmutación común. Las bobinas especulares 432, 434 y 436, junto con las bobinas de enchufe especular 444 pulsadas compactas (alimentadas por un suministro de potencia capacitiva) y el estrechamiento físico 442 forman los enchufes especulares 440 que proporcionan una trayectoria de conductancia de gas baja y estrecha con unos campos magnéticos muy altos (entre 2 a 4 T con tiempos de subida de aproximadamente 10 a 20 ms). Las bobinas especulares 444 pulsadas más compactas son de unas dimensiones radiales compactas, un diámetro interior de 20 cm y una longitud similar, en comparación con el diámetro interior de metro más escala y diseño de disco de las bobinas de confinamiento 412, 414 y 416. El objeto de los enchufes especulares 440 es múltiple: (1) las bobinas 432, 434, 436 y 444 agrupan estrechamente y guían las superficies 452 de flujo magnético y los chorros 454 de plasma de fuga en el extremo a las cámaras desviadoras 300 remotas. Esto asegura que las partículas de escape alcancen los desviadores 300 de forma apropiada y que haya unas superficies 455 de flujo continuo que vayan desde la zona de líneas de campo abiertas 452 de la FRC central 450 todo el camino hacia los desviadores 300. (2) Los estrechamientos físicos 442 en el sistema 10 de la FRC, a través de los cuales las bobinas 432, 434, 436 y 444 permiten el paso de las superficies 452 de flujo magnético y de los chorros de plasma 454, proporcionan un impedimento al flujo de gas neutro procedente de los cañones de plasma 350 que están en los desviadores 300. En la misma vena los estrechamientos 442 impiden las fugas hacia atrás del gas procedente de las secciones de formación 200 hacia los desviadores 300 reduciendo de este modo el número de partículas neutras que han de ser introducidas en todos el sistema 10 de la FRC cuando comience el arranque de una FRC. (3) Los fuertes espejos axiales producidos por las bobinas 432, 434, 436 y 444 reducen las pérdidas de partículas axiales y de este modo reducen la difusividad de partículas paralelas en las líneas de campo abiertas.
Cañones de plasma axial
Los flujos de plasma procedentes de los cañones 350 montados en las cámaras 310 de los desviadores 300 pretenden mejorar la estabilidad y el rendimiento del haz neutro. Los cañones 350 están montados sobre un eje dentro de la cámara 310 de los desviadores 300 ilustrados en las Figuras 3 y 10 y producen un plasma que fluye a lo largo de las líneas de flujo abierto 452 en el desviador 300 y hacia el centro de la cámara de confinamiento 100. Los cañones 350 operan en una descarga de gas de alta densidad en un canal de la pila de lavado de gases y están diseñados para generar varios kiloamperios de plasma totalmente ionizado durante 5 a 10 ms. Los cañones 350 incluyen una bobina magnética pulsada que coincide con el flujo del plasma de salida con el tamaño deseado del plasma en la cámara de confinamiento 100. Los parámetros técnicos de los cañones 350 están caracterizados por un canal que tiene un diámetro exterior de 5 a 13 cm y hasta aproximadamente 10 cm de diámetro interior y proporcionan una corriente de descarga de 10-15 kA a 400-600 V con un campo magnético interior del cañón de entre 0,5 a 2,3 T.
Los flujos del plasma del cañón pueden penetrar en los campos magnéticos de los enchufes especulares 440 y fluir a la sección de formación 200 y la cámara de confinamiento 100. La eficiencia de la transferencia de plasma a través del enchufe especular 440 aumenta según disminuye la distancia entre el cañón 350 y el enchufe 440 y haciendo el enchufe 440 más ancho y más corto. En condiciones razonables los cañones 350 pueden cada uno entregar aproximadamente 1022 protones a través de los 2 a 4 enchufes especulares 440 con unas altas temperaturas de iones y electrones de aproximadamente 150 a 300 eV y aproximadamente 40 a 50 eV, respectivamente. Los cañones 350 proporcionan un reabastecimiento significativo de la capa de borde 456 de la FRC, y un confinamiento de partículas mejorado de la FRC en general.
Para aumentar además la densidad del plasma se podría utilizar una caja de gas para soplar un gas adicional en el flujo del plasma desde los cañones 350. Esta técnica permite un aumento de varias veces de la densidad del plasma inyectado. En el sistema 10 de la FRC, una caja de gas instalada en el lado del desviador 300 de los enchufes especulares 440 mejora el reabastecimiento de la capa de borde 456 de la FRC, la formación de la FRC 450, y la interconexión de la línea de plasma.
Dados todos los parámetros de ajuste antes discutidos y también teniendo en cuenta que es posible la operación con sólo uno o ambos cañones, es rápidamente evidente que es accesible un amplio espectro de modos de operación.
Electrodos de polarización
La polarización eléctrica de las superficies de flujo abierto puede proporcionar unos potenciales radiales que dan lugar al movimiento acimutal ExB que proporciona un mecanismo de control, análogo al giro de una perilla, para controlar la rotación del plasma de línea de campo abierta así como el núcleo 450 de la FRC actual por medio de la desviación de la velocidad. Para realizar este control, el sistema 10 de la FRC emplea diversos electrodos situados estratégicamente en varias partes de la máquina. La Figura 3 representa los electrodos de polarización situados en unos lugares preferidos dentro del sistema 10 de la FRC.
En principio hay cuatro clases de electrodos: (1) electrodos de punta 905 en la cámara de confinamiento 100 que hacen contacto con unas líneas de campo abierto particulares 452 en el borde de la FRC 450 para proporcionar una carga local, (2) electrodos anulares 900 entre la cámara de confinamiento 100 y las secciones de formación 200 para cargar las capas de flujo 456 del borde alejado de una manera acimutalmente simétrica, (3) pilas de electrodos concéntricos 910 en los desviadores 300 para cargar múltiples capas de flujo concéntrico 455 (por lo que la selección de capas es controlable ajustando las bobinas 416 para ajustar el campo magnético del desviador para terminar las capas de flujo deseadas 456 en los electrodos apropiados 910), y finalmente (4) los ánodos 920 (véase la Figura 10) de los cañones de plasma 350 mismamente (que interceptan las superficies 455 de flujo abierto interior cerca de la separatriz de la FRC 450). Las Figuras 10 y 11 muestran algunos diseños típicos para algunos de éstos.
En todos los casos estos electrodos están impulsados por fuentes de potencia pulsada o cc a voltajes de hasta aproximadamente 800 V. Dependiendo del tamaño del electrodo y de qué superficies del flujo son interseccionadas, las corrientes pueden ser llevadas al intervalo del kiloamperio.
Operación no sostenida del sistema de FRC - Régimen convencional
La formación de plasma normal en el sistema 10 de FRC sigue la bien desarrollada técnica de retracción magnética theta de campo invertido. Un proceso típico para arrancar una FRC comienza por impulsar las bobinas quasi cc 412, 414, 416, 420, 432, 434 y 436 para una operación en estado estacionario. Los circuitos de potencia pulsada RFTP de los sistemas de formación 210 de potencia pulsada impulsan a continuación las bobinas 232 de campo magnético invertido rápido pulsadas para crear una polarización temporalmente invertida de aproximadamente -0,05 T en las secciones de formación 200. En este punto se inyecta una cantidad predeterminada de gas neutro a 9-20 psi en los dos volúmenes de formación definidos por las cámaras 240 de tubo de cuarzo de las secciones de formación 200 (norte y sur) por medio de unas válvulas de soplado orientadas acimutalmente en las bridas situadas en los extremos exteriores de las secciones de formación 200. Después se genera un pequeño campo RF (~ cientos de kilohercios) a partir de un conjunto de antenas en la superficie de los tubos de cuarzo 240 para crear una pre-preionización en la forma de zonas de ionización de semillas dentro de las columnas de gas neutro. Esto es seguido por la aplicación de una modulación de sonido theta en la corriente que impulsa las bobinas 232 de campo magnético invertido rápido pulsadas, lo cual lleva a una preionización más global de las columnas de gas. Finalmente, los principales bancos de potencia pulsada de los sistemas de formación 210 de potencia pulsada son disparados a las bobinas 232 de campo magnético invertido rápido pulsadas para crear un campo polarizado hacia adelante de hasta 0,4 T. Este paso puede estar secuenciado en el tiempo de modo que el campo polarizado hacia adelante sea generado uniformemente a lo largo de la longitud de los tubos de formación 240 (formación estática) o que se consiga una modulación de campo peristáltica consecutiva a lo largo del eje de los tubos de formación 240 (formación dinámica).
En este proceso de formación total, la inversión del campo real en el plasma ocurre rápidamente, dentro de aproximadamente 5 ps. La potencia pulsada de multigigawatios entregada al plasma en formación produce rápidamente FRCs calientes que son después expulsadas de las secciones de formación 200 por medio de la aplicación de una modulación secuenciada en el tiempo del campo magnético hacia adelante (peristalsis magnética) o por corrientes temporalmente aumentadas en las últimas bobinas de los conjuntos de bobinas 232 cerca de los extremos exteriores axiales de los tubos de formación 210 (formando un gradiente del campo magnético axial que apunta axialmente hacia la cámara de confinamiento 100). Las dos FRCs de formación (norte y sur) así formadas y aceleradas se expanden a continuación en la cámara de confinamiento 100 de diámetro mayor, en donde las bobinas quasi cc 412 producen un campo polarizado hacia adelante para controlar la expansión radial y proporcionar el flujo magnético externo de equilibrio.
Una vez que las FRCs de formación norte y sur llegan cerca del plano medio de la cámara de confinamiento 100, las FRCs colisionan. Durante la colisión las energías cinéticas axiales de las FRCs de formación norte y sur están grandemente termalizadas a medida que las FRCs se fusionan por último en una única FRC 450. Un gran conjunto de diagnósticos de plasma está disponible en la cámara de confinamiento 100 para estudiar los equilibrios de la FRC 450. Las condiciones de operación típicas en el sistema 10 de la FRC producen unas FRCs compuestas con radios de separatriz de aproximadamente 0,4 m y aproximadamente 3 m de extensión axial. Otras características son los campos magnéticos externos de aproximadamente 0,1 T, unas densidades de plasma de aproximadamente 5x1019 m-3 y una temperatura total del plasma de hasta 1 keV. Sin cualquier mantenimiento, es decir, sin calentamiento y/o impulsión de la corriente por medio de una inyección u otros medios auxiliares, el tiempo de vida de estas FRCs está limitado a aproximadamente 1 ms, el tiempo de extinción de la configuración característica natural.
Datos experimentales de operación no mantenida - Régimen convencional
La Figura 12 muestra una evolución de tiempo típica del radio de flujo excluido, rDF, que se aproxima al radio separatriz, rs , para ilustrar la dinámica del proceso de fusión de retracción magnética theta de la FRC 450. Los dos plasmoides individuales (norte y sur) son producidos simultáneamente y después acelerados fuera de las respectivas secciones de formación 200 a una velocidad supersónica, vz ~ 250 km/s, y colisionan cerca del plano medio en z=0. Durante la colisión los plasmoides se comprimen axialmente, seguido por una rápida expansión radial y axial, fusionándose antes eventualmente para formar una FRC 450. Ambas dinámicas radial y axial de la FRC 450 fusionándose son mostradas por mediciones del perfil de densidad detalladas y por una tomografía basada en el bolómetro.
En la Figura 13 se muestran como funciones del tiempo los datos de una descarga no mantenida representativa del sistema 10 de la FRC. La FRC es iniciada en t=0. En la Figura 13(a) se muestra el radio del flujo excluido en el plano medio axial de la máquina. Estos datos se obtienen a partir de un conjunto de díodos rectificadores magnéticos, situados justo dentro de la pared de acero inoxidable de la cámara de confinamiento, que mide el campo magnético axial. La pared de acero es un buen conservador del flujo en las escalas de tiempo de esta descarga.
En la Figura 13(b) se muestran las densidades integradas en línea, desde un interferómetro CO2/He-Ne de 6 cuerdas situado en z=0. Teniendo en cuenta el desplazamiento vertical (y) de la FRC, medido por tomografía bolométrica, la inversión de Abel produce el contorno de densidad de las Figuras 13(c). Después de un movimiento axial y radial durante el primer 0,1 ms, la FRC se asienta con un perfil de densidad hueco. Este perfil es bastante plano, con una densidad sustancial en el eje, como es requerido por los equilibrios típicos de la FRC en 2-D.
En la Figura 13(d) se muestra la temperatura total del plasma, obtenida del equilibrio de la presión y es totalmente compatible con las medidas de dispersión y espectroscopia de Thomson.
El análisis de todo el conjunto de flujo excluido indica que la forma de la separatriz de FRC (aproximada por los perfiles axiales de flujo excluidos) evoluciona gradualmente de pista de carreras a elíptica. Esta evolución, mostrada en la Figura 14, es compatible con una reconexión magnética gradual de dos a una única FRC. En efecto, unas estimaciones aproximadas sugieren que en este instante particular aproximadamente el 10% de los dos flujos magnéticos de FRC se conecta de nuevo durante la colisión.
La longitud de la FRC se contrae continuamente desde 3 hasta aproximadamente 1 m durante el tiempo de vida de la FRC. Esta contracción, visible en la Figura 14, sugiere que la mayor parte de la pérdida de energía convectiva domina el confinamiento de la FRC. A medida que disminuye la presión del plasma dentro de la separatriz más rápido que la presión magnética externa, la tensión de la línea del campo magnético en las zonas extremas comprime la FRC axialmente restaurando el equilibrio axial y radial. Para la descarga discutida en las Figuras 13 y 14, el flujo magnético de la FRC, el inventario de partículas, y la energía térmica (aproximadamente 10 mWb, 7x1019 partículas, y 7 kJ, respectivamente) disminuyen aproximadamente un orden de magnitud en el primer milisegundo, cuando el equilibrio de la FRC parece disminuir.
Operación mantenida - Régimen HPF
Los ejemplos en las Figuras 12 a 14 son característicos de la desintegración de las FRCs sin cualquier mantenimiento. No obstante, se han desarrollado varias técnicas en el sistema 10 de la FRC para además mejorar el confinamiento (núcleo interior y capa de borde) del régimen HPF y mantener la configuración.
Haces neutros
Primeramente se inyectan neutros (H) rápidos perpendicularmente a B2 en haces desde los ocho inyectores 600 de haz neutro. Los haces de neutros rápidos se inyectan desde el momento en que las FRCs de la formación norte y sur se funden en la cámara de confinamiento 100 en una FRC 450. Los iones rápidos, creados principalmente por intercambio de carga, tienen unas órbitas de betatrón (con unos radios principales en la escala de la topología de la FRC o al menos mucho mayor que la escala de longitud del gradiente característico del campo magnético) que se añaden a la corriente acimutal de la FRC 450. Después de alguna fracción de la descarga (después de 0,5 a 0,8 ms en el tiro), una población de iones rápidos suficientemente grande mejora significativamente la estabilidad interior de la FRC y las propiedades de confinamiento (véanse, por ejemplo, M.W. Binderbauer y N. Rostoker, Plasma Phys.
56, part 3, 451 (1996). Además desde una perspectiva de mantenimiento los haces procedentes de los inyectores 600 de haz neutro son también los principales medios de impulsar corriente y calentar el plasma de la FRC.
En el régimen de plasma del sistema 10 de la FRC los iones rápidos se hacen lentos principalmente en los electrones del plasma. Durante la primera parte de una descarga los tiempos de hacerse más lentos en un promedio de órbita típica de los iones rápidos es 0,3 - 0,5 ms, lo que da lugar a un significativo calentamiento de la FRC, principalmente de los electrones. Los iones rápidos hacen grandes excursiones radiales fuera de la separatriz debido a que el campo magnético interno de la FRC es inherentemente bajo (aproximadamente 0,03 T de promedio para un campo axial externo de 0,1 T). Los iones rápidos serían vulnerables a la pérdida de intercambio de carga si la densidad del gas neutro fuera demasiado alta fuera de la separatriz. Por lo tanto, la adsorción de la pared y otras técnicas (tales como el cañón de plasma 350 y los enchufes especulares 440 que contribuyen, entre otras cosas, al control del gas) desplegadas en el sistema 10 de la FRC tienden a minimizar los neutros del borde y a permitir la requerida formación de una corriente de iones rápidos.
Inyección de pastillas
Cuando se ha formado dentro de la FRC 450 una significativa población de iones rápidos, con unas temperaturas de electrones más altas y mayores tiempos de vida de las FRC, se inyectan unas pastillas heladas H o D en la FRC desde el inyector de pastillas 700 para mantener el inventario de partículas de FRC de la FRC 450. Las escalas de tiempo de disminución anticipadas son suficientemente cortas para proporcionar una fuente de partículas de FRC significativa. Esta tasa puede también ser aumentada alargando el área superficial de la pieza inyectada rompiendo la pastilla individual en fragmentos más pequeños mientras están en los barriles o tubos de inyección del inyector de pastillas 700 y antes de entrar en la cámara de confinamiento 100, un paso que puede ser conseguido aumentando la fricción entre la pastilla y las paredes del tubo de inyección ajustando el radio de doblado del último segmento del tubo de inyección justo antes de entrar en la cámara de confinamiento 100. En virtud de la variación de la secuencia de disparo y la tasa de los 12 barriles (tubos de inyección) así como de la fragmentación, es posible sintonizar el sistema de inyección de pastillas 700 para proporcionar justamente el nivel deseado de mantenimiento del inventario de partículas. A su vez, esto ayuda a mantener la presión cinética interna en la FRC 450 y la operación y el tiempo de vida mantenidos de la FRC 450.
Una vez que los átomos disminuidos encuentran un plasma significativo en la FRC 450, llegan a estar completamente ionizados. El componente del plasma frío resultante es después calentado mediante colisiones por el plasma de FRC natural. La energía necesaria para mantener una temperatura de FRC deseada es por último suministrada por los inyectores de haz 600. En este sentido los inyectores de pastillas 700 junto con los inyectores de haz neutro 600 forman el sistema que mantiene un estado continuo y sostienen la FRC 450.
Bobinas de silla
Para conseguir una impulsión de corriente en estado estacionario y mantener la requerida corriente de iones es deseable impedir o reducir significativamente el giro de los electrones debido a la fuerza de fricción electrón-ion (resultante de la transferencia colisional del momento ion electrón). El sistema 10 de la FRC utiliza una técnica innovadora para proporcionar la rotura del electrón por medio de un campo dipolar o cuadripolar magnético estático aplicado externamente. Esto se consigue por medio de las bobinas de silla 460 externas representadas en la Figura 15. El campo magnético radial transversal aplicado desde las bobinas de silla 460 induce un campo eléctrico axial en el plasma rotatorio de la FRC. La corriente de electrones axial resultante interactúa con el campo magnético radial para producir una fuerza de rotura acimutal sobre los electrones, Fe=-oVee( I Br |2). Para las condiciones típicas en el sistema 10 de la FRC, el campo magnético dipolar (o cuadripolar) aplicado requerido dentro del plasma necesita ser solamente del orden de 0,001 T para proporcionar una rotura de electrones adecuada. El correspondiente campo externo de aproximadamente 0,015 T es lo suficientemente pequeño para no causar unas pérdidas apreciables de partículas rápidas ya que de otro modo afectaría negativamente al confinamiento. De hecho, el campo dipolar (o cuadripolar) magnético aplicado contribuye a suprimir inestabilidades. En combinación con una inyección de un haz neutro tangencial y una inyección de plasma axial las bobinas de silla 460 proporcionan un nivel de control adicional con respecto al mantenimiento y la estabilidad de la corriente.
Enchufes especulares
El diseño de las bobinas pulsadas 444 dentro de los enchufes especulares 440 permite la generación local de campos magnéticos altos (2 a 4 T) con una modesta energía capacitiva (aproximadamente 100 kJ). Para la formación de campos magnéticos típicos de la presente operación del sistema 10 de la FRC todas las líneas de campo dentro del volumen de formación están pasando a través de los estrechamientos 442 en los enchufes especulares 440, como está sugerido por las líneas del campo magnético en la Figura 2 y el contacto del plasma con la pared no ocurre. Además, los enchufes especulares 440 en tándem con los imanes 416 casi cc del desviador pueden ser ajustados para guiar las líneas de campo en los electrodos 910 del desviador, o ensanchar las líneas de campo en una configuración de punta extrema (no mostrada). Esto último mejora la estabilidad y suprime la conducción térmica electrónica paralela.
Los enchufes especulares 440 por sí mismos contribuyen también al control del gas neutro. Los enchufes especulares 440 permiten una mejor utilización del gas deuterio soplado en los tubos de cuarzo durante la formación de la FRC, ya que la fuga hacia atrás del gas en los desviadores 300 se reduce significativamente por la pequeña conductancia del gas en los enchufes (unos escasos 500 L/s). La mayor parte del gas residual soplado dentro de los tubos de formación 210 es rápidamente ionizado. Además, el plasma de alta densidad que fluye a través de los enchufes especulares 440 proporciona una ionización neutra eficiente, y por lo tanto una barrera de gas efectiva. Como resultado, la mayoría de los neutros reciclados en los desviadores 300 procedentes de la capa 456 de borde de la FRC no vuelven a la cámara de confinamiento 100. Además, los neutros asociados con la operación de los cañones de plasma 350 (como se discutirá más adelante) serán principalmente confinados en los desviadores 300.
Finalmente, los enchufes especulares 440 tienden a mejorar el confinamiento de la capa de borde de la FRC. Con relaciones especulares (enchufe / campos magnéticos de confinamiento) en el intervalo de 20 a 40, y con una longitud de 15 m entre los enchufes especulares norte y sur 440, el tiempo de confinamiento t\ \ aumenta hasta en un orden de magnitud. Mejorando t\ \ aumenta rápidamente el confinamiento de partículas de la FRC.
Suponiendo la pérdida de partículas (D) difusivas radiales del volumen 453 de la separatriz equilibrada por la pérdida axial (t\ \) de la capa de borde 456, se obtiene (2prsLs)(Dns/8) = (2prsLs8)(ns/t\ \), a partir de lo cual la longitud del gradiente de la densidad de la separatriz puede escribirse de nuevo como 8=(Dt\ \)1/2. Aquí rs, Ls y ns son el radio de la separatriz, la longitud de la separatriz y la densidad de la separatriz, respectivamente. El tiempo de confinamiento de las partículas de la FRC es t N = [prs2Ls(n)]/[(2prsLs)(Dns/8)] = ((n)/ns)(t1T\\)1/2, en donde t ±=a2/D con a=rs/4. Físicamente, la mejora de t\ \ lleva a una 8 aumentada (gradiente de densidad de la separatriz y parámetro de deriva reducidos), y, por lo tanto una pérdida reducida de partículas de la FRC. La mejora total en el confinamiento de partículas de la FRC es generalmente algo menor que cuadrático debido a que ns aumenta con t\ \.
Una mejora significativa de t\ \también requiere que la capa de borde 456 permanezca altamente estable (es decir, no n=1 ondulación, manguera, u otra inestabilidad MHD típica de los sistemas abiertos). El uso de los cañones de plasma 350 favorece esta estabilidad de borde preferida. En este sentido, los enchufes especulares 440 y el cañón de plasma 350 forman un sistema de control de borde efectivo.
Cañones de plasma
Los cañones de plasma 350 mejoran la estabilidad de los chorros de escape 454 de la FRC mediante interconexión de líneas. Los plasmas de cañón procedentes de los cañones de plasma 350 son generados sin un momento acimutal angular, lo que prueba la utilidad del control de las inestabilidades rotacionales de la FRC. Como tal, los cañones 350 son un medio efectivo para controlar la estabilidad de la FRC sin la necesidad de la antigua técnica de estabilización cuadripolar. Como resultado, los cañones de plasma 350 hacen posible aprovechar los efectos beneficiosos de las partículas rápidas o acceder al régimen de FRC cinético híbrido avanzado como se ha esbozado en esta descripción. Por lo tanto, los cañones de plasma 350 permiten que el sistema 10 de la FRC sea operado con corrientes de bobinas de silla sólo adecuadas para la rotura de electrones pero por debajo del umbral que provocaría la inestabilidad de la FRC y/o llevaría a una difusión espectacular de partículas rápidas.
Como se ha mencionado en la discusión anterior sobre el enchufe especular, si t\ \ puede ser significativamente mejorado, el plasma suministrado por el cañón sería comparable a la tasa de pérdida de partículas de la capa de borde (~ 1022/s). El tiempo de vida del plasma producido por el cañón en el sistema 10 de la FRC está en el intervalo del milisegundo. Ciertamente, se considera el plasma del cañón con una densidad ne ~ 1013 cm-3 y una temperatura iónica de aproximadamente 200 eV, confinado entre los enchufes especulares finales 440. La longitud L de la retención y la relación R especular son aproximadamente 15 m y 20 m, respectivamente. El recorrido libre medio iónico debido a las colisiones de Coulomb es 1¡¡ ~ 6x103 cm y, como 1¡¡lnR/R < L, los iones están confinados en el régimen dinámico del gas. El tiempo de confinamiento del plasma en este régimen es t gd ~ RL/2Vs ~ 2 ms, en donde Vs es la velocidad del sonido iónico. Como comparación, el tiempo de confinamiento iónico clásico de estos parámetros del plasma sería t c ~ 0,5Tii(lnR+(lnR)0,5) ~ 0,7 ms. La difusión transversal anómala puede, en principio, acortar el tiempo de confinamiento del plasma. No obstante, en el sistema 10 de la FRC, si aceptamos la tasa de difusión de Bohm, el tiempo de confinamiento transversal estimado para el plasma del cañón es t 1>tgd ~ 2 ms. Por lo tanto, los cañones proporcionarían un reabastecimiento significativo de la capa de borde 456, y un confinamiento de partículas de FRC general mejorado.
Además, los flujos de plasma del cañón pueden ser conectados en aproximadamente 150 a 200 microsegundos, lo que permite el uso en el comienzo, traslación, y fusión de la FRC en la cámara de confinamiento 100. Si se conectó alrededor de t~0 (iniciación de banco principal de la FRC) los plasmas del cañón ayudan a sostener la FRC 450 actualmente formada y fusionada dinámicamente. Los inventarios de partículas combinadas procedentes de la formación de FRCs y de los cañones son adecuados para la captura del haz neutro, el calentamiento del plasma, y un largo sostenimiento. Si se conectó en el intervalo de -1 a 0 ms, los plasmas del cañón pueden llenar los tubos de cuarzo 210 con plasma o ionizar el gas soplado en los tubos de cuarzo, permitiendo de este modo la formación de la FRC con un reducido o incluso cero gas soplado. Lo último puede requerir un plasma de formación frío suficientemente para permitir la rápida difusión del campo magnético de polarización invertida. Si se ha conectado en t<-2 ms, los flujos del plasma podrían llenar el volumen de líneas de campo aproximado de 1 a 3 m3 de las zonas de formación y de confinamiento de las secciones de formación 200 y la cámara de confinamiento 100 con una densidad de pl J asma objetivo de unos cuantos 1013 cm 3 , suficiente para J permitir la formación de un haz neutro antes de la llegada de la FRC. Las FRCs de formación podrían entonces ser formadas y trasladadas en el plasma de la vasija de confinamiento resultante. De esta forma los cañones 350 de plasma permiten una amplia variedad de condiciones de operación y de regímenes paramétricos.
Polarización eléctrica
El control del perfil del campo eléctrico radial en la capa de borde 456 es beneficioso en diversas formas a la estabilidad y el confinamiento de la FRC. En virtud de los innovadores componentes de polarización desplegados en el sistema 10 de la FRC es posible aplicar una variedad de distribuciones deliberadas de potenciales eléctricos a un grupo de superficies de flujo abierto en toda la máquina desde áreas muy fuera de la zona de confinamiento central en la cámara de confinamiento 100. De este modo se pueden generar campos eléctricos radiales a través de la capa de borde 456 justo fuera de la FRC 450. Estos campos eléctricos radiales modifican a continuación la rotación acimutal de la capa de borde 456 y efectúan su confinamiento por medio de la desviación de velocidad ExB. Cualquier rotación diferencial entre la capa de borde 456 y el núcleo 453 de la FRC puede entonces ser transmitida al interior del plasma de FRC por desviación. Como resultado, controlando la capa de borde 456 se impacta directamente en el núcleo 453 de la FRC. Además, como la energía libre en la rotación del plasma puede también ser responsable de inestabilidades, esta técnica proporciona un medio directo para controlar el comienzo y el crecimiento de inestabilidades. En el sistema 10 de la FRC, una polarización de borde apropiada proporciona un control efectivo del transporte y rotación de las líneas de campo abiertas así como de la rotación del núcleo de la FRC. La colocación y la forma de los diversos electrodos provistos 900, 905, 910 y 920 permiten el control de los diferentes grupos de superficies de flujo 455 y en potenciales diferentes e independientes. De esta forma se puede realizar un amplio conjunto de diferentes configuraciones y fuerzas del campo eléctrico, cada una con un efecto característico sobre el funcionamiento del plasma.
Una ventaja clave de todas estas técnicas de polarización innovadoras es el hecho de que el comportamiento del núcleo y el borde del plasma pueden ser efectuados desde bien fuera del plasma de la FRC, es decir no hay necesidad de poner en contacto cualesquiera componentes físicos con el plasma caliente central (que tendría unas implicaciones graves en cuanto a la pérdida de energía, flujo y partículas). Esto tiene un efecto beneficioso importante sobre el funcionamiento y todas las aplicaciones potenciales del concepto de HPF.
Datos experimentales - Operación HPF
La inyección de partículas rápidas por medio de haces procedentes de los cañones 600 de haces neutros tiene un papel principal permitiendo el régimen HPF. La Figura 16 ilustra este hecho. Se ha representado un conjunto de curvas que muestran cómo el tiempo de vida de la FRC se corresponde con la longitud de los pulsos de los haces. Todas las otras condiciones operativas se mantienen constantes para todas las descargas que comprende este estudio. Los datos son promediados sobre muchos disparos y, por lo tanto, representan un comportamiento típico. Es claramente evidente que una duración mayor del haz produce una mayor vida de las FRCs. Considerando esta evidencia así como otros diagnósticos durante este estudio, ello demuestra que el haz aumenta la estabilidad y reduce las pérdidas. La correlación entre la longitud del pulso del haz y el tiempo de vida de la FRC no es perfecta ya que la retención del haz se hace ineficiente por debajo de un cierto tamaño del plasma, es decir cuando la FRC 450 se reduce en tamaño físico no todos los haces inyectados son interceptados y retenidos. La reducción de la FRC es debida principalmente al hecho de que la pérdida de energía (~ 4 MW) desde el plasma de la FRC durante la descarga es algo mayor que la potencia total alimentada a la FRC por medio de los haces neutros (~ 2,5 MW) para el plan experimental particular. La colocación de los haces en un lugar más cercano al plano medio de la vasija 100 tendería a reducir estas pérdidas y a ampliar el tiempo de vida de la FRC.
La Figura 17 ilustra los efectos de los diferentes componentes para conseguir un régimen HPF. Muestra una familia de curvas típicas que representan el tiempo de vida de la FRC 450 como una función del tiempo. En todos los casos una cantidad constante, modesta de potencia del haz (aproximadamente 2,5 MW) es inyectada para toda la duración de cada descarga. Cada curva es representativa de una combinación diferente de componentes. Por ejemplo, la operación del sistema 10 de FRC sin cualesquiera enchufes especulares 440, cañones de plasma 350 o adsorción procedente de los sistemas de adsorción 800 da lugar a un rápido comienzo de la inestabilidad rotacional y a la pérdida de la topología de la FRC. La adición de los enchufes especulares 440 retrasa el comienzo de las inestabilidades y aumenta el confinamiento. Utilizando la combinación de enchufes especulares 440 y un cañón de plasma 350 se reducen las inestabilidades y aumenta el tiempo de vida de la FRC. Finalmente añadiendo un adsorbente (Ti en este caso) en la parte superior del cañón 350 y los enchufes 440 se logran los mejores resultados - la FRC resultante está libre de inestabilidades y muestra el tiempo de vida más largo. Está claro a partir de esta demostración experimental que la total combinación de componentes produce el mejor efecto y proporciona a los haces las mejores condiciones objetivo.
Como se muestra en la Figura 1, el régimen HPF nuevamente descubierto muestra un comportamiento de transporte espectacularmente mejorado. La Figura 1 ilustra el cambio en el tiempo de confinamiento de partículas en el sistema 10 de la FRC entre el régimen convencional y el régimen HPF. Como puede verse, se ha mejorado en mucho más de un factor de 5 en el régimen HPF. Además, la Figura 1 detalla el tiempo de confinamiento de las partículas en el sistema 10 de la FRC con relación al tiempo de confinamiento de las partículas en anteriores experimentos de la FRC convencionales. Con respecto a estas otras máquinas, el régimen HPF del sistema 10 de la FRC ha mejorado el confinamiento en un factor de entre 5 y cerca de 20. Finalmente y más importante, la naturaleza de la escala de confinamiento del sistema 10 de la FRC en el régimen HPF es muy diferente de todas las anteriores mediciones. Antes del establecimiento del régimen HPF en el sistema 10 de la FRC, se obtuvieron varias leyes de escala empíricas a partir de datos para predecir los tiempos de confinamiento en experimentos de FRC previos. Todas las reglas de escala dependen en gran medida de la relación R2/pi, en donde R es el radio del campo magnético nulo (una medida holgada de la escala física de la máquina) y pi es el radio de larmor iónico evaluado en el campo aplicado externamente (una medida holgada del campo magnético aplicado). Está claro a partir de la Figura 1 que un confinamiento largo en FRCs convencionales sólo es posible en un tamaño de máquina grande y/o en un campo magnético alto. Operando con el sistema 10 de la FRC en el régimen convencional de la FRC c R tiende a seguir esas reglas de escala, como está indicado en la Figura 1. No obstante, el régimen HPF es muy superior y muestra que se puede conseguir un confinamiento mucho mejor sin un tamaño grande de máquinas o de altos campos magnéticos. Más importante, está también claro a partir de la Figura 1 que el régimen HPF da lugar a un tiempo de confinamiento mejorado con un tamaño de plasma reducido en comparación con el régimen CR. Unas tendencias similares son también visibles para los tiempos de confinamiento del flujo y la energía, como se describe más adelante, que han aumentado en más de un factor de 3-8 así como en el sistema de la FRC. El avance del régimen HPF, por lo tanto, permite el uso de una potencia de haz modesta, de unos campos magnéticos inferiores y de un tamaño menor para sostener y mantener los equilibrios del sistema 10 de la FRC y futuras máquinas de energía superiores. Mano a mano con estas mejoras llegan unos costes de operación y construcción menores así como una complejidad ingenieril reducida.
Para una comparación posterior, la Figura 18 muestra los datos de una descarga de régimen HPF representativa en el sistema 10 de la FRC como una función del tiempo. La Figura 18(a) representa el radio del flujo excluido en el plano medio. Para estas escalas de tiempo más largas la pared de acero conductora ya no es un conservador del flujo tan bueno y los diodos rectificadores magnéticos internos de la pared son aumentados con unos diodos rectificadores fuera de la pared para debidamente tener en cuenta la difusión del flujo magnético a través del acero. En comparación con el funcionamiento típico en el CR del régimen convencional, como se muestra en la Figura 13, el modo operativo del régimen HPF muestra más de un 400% mayor de tiempo de vida.
En la Figura 18(b) se muestra una cuerda representativa de la traza de densidad integrada de líneas con su complemento Abel invertido, el contorno de densidad, en la Figura 18(c). En comparación con el CR del régimen convencional de la FRC, como se muestra en la Figura 13, el plasma es más inactivo en todo el pulso, indicativo de una operación muy estable. La densidad de pico es también ligeramente inferior en disparos HPF - esto es una consecuencia de la temperatura del plasma total más alta (hasta un factor de 2), como se muestra en la Figura 18(d).
Para la respectiva descarga ilustrada en la Figura 18, los tiempos de confinamiento de la energía, partículas y flujo son 0,5 ms, 1 ms y 1 ms, respectivamente. En un tiempo de referencia de 1 ms en la descarga, la energía del plasma almacenada es 2 kJ mientras que las pérdidas son aproximadamente de 4 MW, lo que hace este objetivo muy adecuado para el sostenimiento del haz neutro.
La Figura 19 resume todas las ventajas del régimen HPF en la forma de una escala del confinamiento del flujo HPF experimental nuevamente establecida. Como puede verse en la Figura 19, basado en medidas tomadas antes y después t = 0,5 ms, esto es t < 0,5 ms y t > 0,5 ms, el confinamiento aumenta con aproximadamente el cuadrado de la Temperatura de los electrones. Este fuerte aumento con una potencia positiva de Te (y no una potencia negativa) es completamente opuesto a la mostrada por los tokamaks convencionales, en los que el confinamiento es típicamente inversamente proporcional a alguna potencia de la temperatura de los electrones. La manifestación de esta escala es una consecuencia directa del estado de HPF y de la gran población de iones orbitales (es decir, las órbitas en la escala de la topología de la FRC y/o al menos la escala de longitud del gradiente del campo magnético característico). Fundamentalmente, este nuevo aumento favorece sustancialmente las altas temperaturas operativas y permite unos reactores de un tamaño relativamente modesto.
Mientras que la invención es susceptible de varias modificaciones, y de formas alternativas, se han mostrado ejemplos específicos de ellas en los dibujos y se describen aquí con detalle. No obstante, se debería entender que la invención no está limitada a las formas o métodos descritos, sino al contrario, la invención cubre todas las modificaciones y alternativas que caen dentro del alcance de las reivindicaciones anejas.
En la anterior discusión, sólo con fines de explicación, la nomenclatura específica se expone para proporcionar una completa comprensión de la presente descripción. No obstante, será evidente a los expertos en la técnica que estos detalles específicos no son necesarios para poner en práctica las enseñanzas de la presente descripción.
Las diversas características de los ejemplos representativos y de las reivindicaciones dependientes pueden ser combinadas en unas formas que no están específica y explícitamente enumeradas con el fin de proporcionar unas realizaciones útiles adicionales de las presentes enseñanzas. También se ha advertido expresamente que todos los intervalos o indicaciones de valores de grupos de entidades describen cada posible valor intermedio o entidad intermedia con el fin de la descripción original, así como con el fin de limitar la materia objeto reivindicada.
Se han descrito los sistemas y métodos para generar y mantener una FRC de régimen HPF. Se entiende que las realizaciones aquí descritas lo son con el fin de aclaración y no deberían ser considerados como limitativas de la materia objeto de la descripción. Diversas modificaciones, usos, sustituciones, combinaciones, mejoras, métodos de producciones sin apartarse del alcance de la presente invención serían evidentes a una persona experta en la técnica. Por ejemplo, el lector ha de entender que el ordenamiento y la combinación específicos de acciones de proceso aquí descritas son solamente ilustrativos, a menos que se especifique de otro modo, y la invención puede ser realizada usando diferentes o adicionales acciones del proceso, o una diferente combinación u ordenamiento de las acciones del proceso. Como otro ejemplo, cada característica de una realización puede ser mezclada y comparada con otras características mostradas en otras realizaciones. Las características y procesos conocidos por los de una experiencia ordinaria pueden ser igualmente incorporados como se desee. Adicional y obviamente, las características pueden ser añadidas o sustraídas como se desee. Por consiguiente, la invención no está limitada más que por las reivindicaciones anejas.
La presente enseñanza puede también extenderse a una o más de las siguientes cláusulas numeradas:
1. Un sistema para generar y mantener un campo magnético con una configuración de campo invertido (FRC) que comprende:
una cámara de confinamiento,
unas secciones de formación primera y segunda de FRC diametralmente opuestas acopladas a la cámara de confinamiento, y
una pluralidad de inyectores de haces de átomos neutros acoplados en la cámara de confinamiento, en donde el sistema está configurado para generar una FRC que tiene un confinamiento de partículas que es mayor que el confinamiento de partículas de una FRC convencional en al menos un factor de desviación 2 de la escala de confinamiento de una FRC convencional que sustancialmente depende de la relación R2/pi. 2. El sistema de la cláusula 1 que además comprende unos desviadores primero y segundo acoplados a las secciones de formación primera y segunda.
3. El sistema de la cláusula 2 en donde los desviadores primero y segundo unos cañones de plasma dirigidos axialmente.
4. El sistema de la cláusula 1 que además comprende un enchufe especular.
5. El sistema de la cláusula 1 que además comprende un sistema de adsorción superficial.
6. El sistema de la cláusula 1 que además comprende una pluralidad de silla acopladas a la cámara de confinamiento.
7. El sistema de la cláusula 1 que además comprende un inyector de pastillas.
8. El sistema de la cláusula 1 que además comprende unos electrodos de polarización para la polarización eléctrica de las superficies de flujo abierto.
9. Un sistema para generar y mantener un campo magnético con una configuración de campo invertida (FRC) que comprende:
una cámara de confinamiento,
unas secciones de formación primera y segunda de FRC diametralmente opuestas acopladas a la cámara de confinamiento, comprendiendo la sección de formación unos sistemas de formación modularizados para generar una FRC y trasladarla hacia un plano medio de la cámara de confinamiento, unos desviadores primero y segundo acoplados a las secciones de formación primera y segunda,
unos cañones de plasma axial primero y segundo acoplados operativamente a los desviadores primero y segundo, a las secciones de formación primera y segunda y a la cámara de confinamiento,
una pluralidad de inyectores de haces de átomos acoplados a la cámara de confinamiento y orientados normales al eje de la cámara de confinamiento,
un sistema magnético acoplado a la cámara de confinamiento, las secciones de formación primera y segunda, y los desviadores primero y segundo, incluyendo el sistema magnético unos enchufes especulares primero y segundo situados entre las secciones de formación primera y segunda y los desviadores primero y segundo,
un sistema de adsorción acoplado a la cámara de confinamiento y a los desviadores primero y segundo, uno o más electrodos de polarización para polarizar eléctricamente la superficie del flujo abierto de una FRC generada, estando los uno o más electrodos de polarización posicionados dentro de una o más de las cámara de confinamiento, las secciones de formación primera y segunda, y los desviadores primero y segundo,
dos o más bobinas de silla acopladas a la cámara de confinamiento, y
un inyector de pastillas de iones acoplado a la cámara de confinamiento.
10. El sistema de la cláusula 9 en donde el sistema está configurado para generar una FRC que tiene un confinamiento de partículas que es mayor que el confinamiento de partículas de una FRC convencional en al menos un factor de desviación 2 de la escala de confinamiento de una FRC convencional que sustancialmente depende de la relación R2/pi. donde R es el radio de un campo magnético nulo de la FRC y pi es un radio de larmor evaluado en un campo aplicado externamente.
11. El sistema de la cláusula 9 en donde el sistema está configurado para acomodar vacíos que tienen unas presiones base de aproximadamente 10-8 torr o menores.
12. El sistema de la cláusula 9 en donde el sistema magnético incluye una pluralidad de bobinas quasi cc separadas axialmente en unas posiciones a lo largo de la cámara de confinamiento, las secciones de formación primera y segunda, y los desviadores primero y segundo.
13. El sistema de la cláusula 12 en donde el sistema magnético comprende además un primer conjunto de bobinas especulares posicionadas entre los extremos de la cámara de confinamiento y las secciones de formación primera y segunda.
14. El sistema de la cláusula 13 en donde el enchufe especular comprende un segundo conjunto de bobinas especulares entre cada una de las secciones de formación primera y segunda y los desviadores primero y segundo.
15. El sistema de la cláusula 14 en donde el enchufe especular comprende además un conjunto de bobinas de enchufe especular envueltas alrededor de una contracción del pasaje entre cada una de las secciones primera y segunda y los desviadores primero y segundo.
16. El sistema de la cláusula 15 en donde las bobinas de enchufe especular son bobinas especulares pulsadas compactas.
17. El sistema de la cláusula 9 en donde las secciones de formación primera y segunda comprenden un tubo alargado.
18. El sistema de la cláusula 17 en donde el tubo alargado es un tubo de cuarzo con un revestimiento. 19. El sistema de la cláusula 18 en donde el revestimiento está formado por cuarzo ultrapuro.
20. El sistema de la cláusula 17 en donde los sistemas de formación son unos sistemas de formación de potencia pulsada.
21. El sistema de la cláusula 17 en donde los sistemas de formación comprenden una pluralidad de unidades de potencia y control acopladas a cada uno de una pluralidad de conjuntos para alimentar un conjunto de bobinas de cada uno de los conjuntos de bandas envueltas alrededor del tubo alargado de las secciones de formación primera y segunda.
22. El sistema de la cláusula 21 en donde cada una de la pluralidad de unidades de potencia y control comprende un sistema de activación y control.
23. El sistema de la cláusula 22 en donde los sistemas de activación y control de cada uno de la pluralidad de unidades de potencia y control que son sincronizables para permitir la formación de una FRC estática en donde la FRC está formada y después inyectada o la formación de FRC dinámica en donde la FRC es formada y trasladada simultáneamente.
24. El sistema de la cláusula 9 en donde la pluralidad de inyectores de haz de átomos neutros comprende uno o más inyectores de haz de átomos neutros de la fuente de plasma RF y uno o más inyectores de haz de átomos neutros fuente de arco.
25. El sistema de la cláusula 9 en donde la pluralidad de inyectores de haces de átomos neutros son orientados con una trayectoria de inyección tangencial a la FRC con una zona de captura de objetivos dentro de la separatriz de la FRC.
26. El sistema de la cláusula 9 en donde el inyector de pastillas es un inyector de 12 barriles acoplado a la cámara de confinamiento y orientado para dirigir pastillas de iones a la FRC.
27. El sistema de la cláusula 9 en donde el sistema de adsorción comprende uno o más sistema de deposición de Titanio y sistema de deposición de Litio que cubren las superficies de revestimiento de la cámara de confinamiento y los desviadores primero y segundo.
28. El sistema de la cláusula 27 en donde el sistema de deposición emplea técnicas de deposición de vapor.
29. El sistema de la cláusula 27 en donde el sistema de deposición de Litio comprende una pluralidad de hornos atómicos con boquillas de guía.
30. El sistema de la cláusula 27 en donde el sistema de deposición de Litio comprende una pluralidad de esferas de sólidos calentadas con guía envuelta.
31. El sistema de la cláusula 9 en donde los electrodos de polarización incluyen uno o más electrodos de punta posicionados dentro de la cámara de contención para hacer contacto con líneas de campo abierto, un conjunto de electrodos anulares entre la cámara de confinamiento y las secciones de formación primera y segunda para cargar capas de flujo de borde lejano de una forma acimutalmente simétrica, una pluralidad de electrodos apilados concéntricos posicionados en los desviadores primero y segundo para cargar múltiples capas de flujo concéntricas, y ánodos de los cañones de plasma para interceptar el flujo abierto.
32. Un sistema para generar y mantener un campo magnético con una configuración de campo invertido (FRC) que comprende:
una cámara de confinamiento,
unas secciones de formación primera y segunda de FRC diametralmente opuestas acopladas a la cámara de confinamiento,
unos desviadores primero y segundo acoplados a las secciones de formación primera y segunda, unos cañones de plasma axial primero y segundo acoplados operativamente a los desviadores primero y segundo, las secciones de formación primera y segunda y la cámara de confinamiento,
una pluralidad de inyectores de haz de átomos acoplados a la cámara de confinamiento y orientados normales al eje de la cámara de confinamiento, y
un sistema magnético acoplado a la cámara de confinamiento, las secciones de formación primera y segunda, y los desviadores primero y segundo, incluyendo el sistema magnético unos enchufes especulares primero y segundo posicionados entre las secciones de formación primera y segunda y los desviadores primero y segundo.
33. El sistema de la cláusula 32 en donde el sistema está configurado para generar una FRC que tiene un confinamiento de partículas que es mayor que el confinamiento de partículas de una FRC convencional en al menos un factor 2 de desviación de la escala de confinamiento de una FRC convencional que sustancialmente depende de la relación R2/pi en donde R es el radio de un campo magnético nulo de la FRC y pi es un radio de larmor evaluado en un campo aplicado externamente.
34. El sistema de la cláusula 32 en donde el sistema magnético incluye una pluralidad de bobinas quasi cc separadas axialmente en unas posiciones a lo largo de la cámara de confinamiento, las secciones de formación primera y segunda, y los desviadores primero y segundo.
35. El sistema de la cláusula 34 en donde el sistema magnético comprende además un primer conjunto de bobinas especulares posicionadas entre los extremos de la cámara de confinamiento y las secciones de formación primera y segunda.
36. El sistema de la cláusula 35 en donde el enchufe especular comprende un segundo conjunto de bobinas especulares entre cada una de las secciones de formación primera y segunda y los desviadores primero y segundo.
37. El sistema de la cláusula 36 en donde el enchufe especular comprende además un conjunto de bobinas del enchufe especular envueltas alrededor de un estrechamiento en el pasaje entre cada una de las secciones de formación primera y segunda y los desviadores primero y segundo.
38. El sistema de la cláusula 37 en donde las bobinas del enchufe especular son unas bobinas especulares pulsadas compactas.
39. El sistema de la cláusula 32 que además comprende una pluralidad de inyectores de haces atómicos acoplados a la cámara de confinamiento y orientados normales a la cámara de confinamiento.
40. El sistema de la cláusula 39 que además comprende unos cañones de plasma axial acoplados operativamente a los desviadores primero y segundo, las secciones de formación primera y segunda y la cámara de confinamiento.
41. El sistema de la cláusula 39 que además comprende un sistema de adsorción acoplado a la cámara de confinamiento y a los desviadores primero y segundo.
42. El sistema de la cláusula 39 que además comprende uno o más electrodos de polarización para polarizar eléctricamente la superficie del flujo abierto de una FRC generada, estando posicionados el uno o más electrodos de polarización dentro de una o más de las cámaras de confinamiento, las secciones de formación primera y segunda, y los desviadores primero y segundo.
43. El sistema de la cláusula 39 que además comprende dos o más bobinas de silla acopladas a la cámara de confinamiento.
44. El sistema de la cláusula 39 que además comprende un inyector de pastillas acoplado a la cámara de confinamiento.
45. El sistema de la cláusula 39 en donde la sección de formación comprende unos sistemas de formación modularizados para generar una FRC y trasladarla hacia un plano medio de la cámara de confinamiento. 46. Un sistema para generar y mantener un campo magnético con una configuración de campo invertido (FRC) que comprende
una cámara de confinamiento,
unas secciones de formación primera y segunda de FRC diametralmente opuestas acopladas a la cámara de confinamiento, unos desviadores primero y segundo acoplados a las secciones de formación primera y segunda,
una pluralidad de inyectores de átomos neutros acoplados a la cámara de confinamiento y orientados normales al eje de la cámara de confinamiento,
un sistema magnético acoplado a la cámara de confinamiento, las secciones de formación primera y segunda, y los desviadores primero y segundo, y uno o más electrodos de polarización para polarizar eléctricamente las superficies de flujo abierto de una FRC generada, estando posicionados los uno o más electrodos de polarización dentro de una o más de las cámaras de confinamiento, las secciones de formación primera y segunda, y los desviadores primero y segundo.
47. El sistema de la cláusula 46 en donde el sistema está configurado para generar una FRC que tiene un confinamiento de partículas que es mayor que el confinamiento de partículas de una FRC convencional en al menos un factor 2 de desviación de la escala de confinamiento de una FRC convencional que sustancialmente depende de la relación R2/pi en donde R es el radio de un campo magnético nulo de la FRC y pi es un radio de larmor iónico evaluado en un campo aplicado externamente.
48. El sistema de la cláusula 46 en donde los electrodos de polarización incluyen uno o más de uno o más electrodos de punta posicionados dentro de la cámara de contención para hacer contacto con las líneas del campo, un conjunto de electrodos anulares entre la cámara de confinamiento y las secciones de formación primera y segunda para cargar las capas de flujo del borde alejado de una forma acimutalmente simétrica, una pluralidad de electrodos apilados concéntricos posicionados en los desviadores primero y segundo para cargar múltiples capas de flujo concéntrico, y unos ánodos de los cañones de plasma para interceptar el flujo abierto.
49. El sistema de la cláusula 46 en donde el sistema magnético incluye una pluralidad de bobinas quasi cc separadas espacialmente en unas posiciones a lo largo de la cámara de confinamiento, las secciones de formación primera y segunda, y los desviadores primero y segundo.
50. El sistema de la cláusula 49 en donde el sistema magnético comprende además un primer conjunto de bobinas especulares posicionadas entre los extremos de la cámara de confinamiento y las secciones de formación primera y segunda.
51. El sistema de la cláusula 50 en donde el sistema magnético comprende además unos enchufes especulares primero y segundo, en donde los conjuntos de enchufes especulares primero y segundo comprenden un segundo conjunto de bobinas especulares entre cada una de las secciones de formación primera y segunda y los desviadores primero y segundo.
52. El sistema de la cláusula 51 en donde los enchufes especulares primero y segundo comprenden además un conjunto de bobinas de enchufe especular envueltas alrededor de un estrechamiento en el pasaje entre cada una de las secciones de formación primera y segunda y los desviadores primero y segundo.
53. El sistema de la cláusula 52 en donde las bobinas de enchufe especular son unas bobinas especulares pulsadas compactas.
54. El sistema de la cláusula 46 en donde las secciones de formación primera y segunda comprenden un tubo de cuarzo alargado.
55. El sistema de la cláusula 54 en donde la sección de formación comprende unos sistemas de formación de potencia pulsada acoplados al tubo de cuarzo.
56. El sistema de la cláusula 55 en donde los sistemas de formación comprenden una pluralidad de unidades de potencia y control acopladas a cada una de una pluralidad de conjuntos de correas para alimentar un conjunto de bobinas de cada una de los conjuntos envueltas en alrededor del tubo alargado de las secciones de formación primera y segunda.
57. El sistema de la cláusula 56 en donde cada una de las unidades de la pluralidad de potencia y control comprende un sistema de activación y control.
58. El sistema de la cláusula 57 en donde los sistemas de activación y control de cada una de la pluralidad de unidades de potencia y control son sincronizables para permitir la formación de una FRC estática en donde la FRC es formada y después la formación de FRC inyectada o dinámica en donde la FRC es formada y trasladada simultáneamente.
59. El sistema de la cláusula 46 en donde la pluralidad de inyectores de haces atómicos neutros están orientados con un camino de inyección tangencial a la FRC con una zona de captura de objetivos dentro de la separatriz de la FRC.
60. El sistema de la cláusula 46 que además comprende un inyector de pastillas de iones acoplado a la cámara de confinamiento.
61. El sistema de la cláusula 46 que además comprende dos o más bobinas de silla acopladas a la cámara de confinamiento.
62. El sistema de la cláusula 46 que además comprende un sistema de adsorción acoplado a la cámara de confinamiento y a los desviadores primero y segundo.
63. El sistema de la cláusula 46 que además comprende unos cañones primero y segundo de plasma axial acoplados operativamente a los desviadores primero y segundo, las secciones de formación primera y segunda y la cámara de confinamiento.
64. Un sistema para generar y mantener un campo magnético con una configuración de campo invertido (FRC) que comprende:
una cámara de confinamiento,
unas secciones de formación primera y segunda de FRC diametralmente opuestas acopladas a la cámara de confinamiento,
unos desviadores primero y segundo acoplados a las secciones de formación primera y segunda, unos cañones de plasma axial primero y segundo acoplados operativamente a los desviadores primero y segundo, las secciones de formación primera y segunda y la cámara de confinamiento,
una pluralidad de inyectores de haces de haces atómicos acoplados a la cámara de confinamiento y orientados normales al eje de la cámara de confinamiento, y
un sistema magnético acoplado a la cámara de confinamiento, las secciones de formación primera y segunda, y los desviadores primero y segundo.
65. El sistema de la cláusula 64 en donde el sistema está configurado para generar una FRC que tiene un confinamiento de partículas que es mayor que el confinamiento de partículas de una FRC convencional en al menos un factor 2 de desviación de la escala de confinamiento de una FRC que sustancialmente depende de la relación R2/pi en donde R es el radio de un campo magnético nulo de la FRC y pi es un radio de larmor evaluado en un campo aplicado externamente.
66. El sistema de la cláusula 64 en donde cada una de las secciones de formación primera y segunda comprende un tubo alargado y un sistema de formación de potencia pulsado acoplado al tubo alargado. 67. El sistema de la cláusula 66 en donde los sistemas de formación comprenden una pluralidad de unidades de potencia y control acopladas a cada una de una pluralidad de conjuntos de bandas envueltas alrededor del tubo alargado de las secciones de formación primera y segunda.
68. El sistema de la cláusula 67 en donde cada una de las unidades de la pluralidad de potencia y control comprende un sistema de activador y control.
69. El sistema de la cláusula 68 en donde los sistemas de activador y control de cada de la pluralidad de unidades de potencia y control es sincronizable para permitir la formación estática de FRC, en donde la FRC es formada y después inyectada o la formación dinámica en donde la FRC es formada y trasladada simultáneamente.
70. El sistema de la cláusula 64 que además comprende uno o más electrodos de polarización para polarizar eléctricamente las superficies de flujo abierto de una FRC generada.
71. El sistema de la cláusula 70 en donde los uno o más electrodos de polarización incluyen uno o más electrodos de punta posicionados dentro de la cámara de contención para hacer contacto con las líneas de campo abiertas, un conjunto de electrodos anulares entre la cámara de confinamiento y las secciones de formación primera y segunda para cargar las capas de flujo de borde lejano de una forma acimutalmente simétrica, una pluralidad de electrodos apilados concéntricos posicionados en los desviadores primero y segundo para cargar múltiples capas de flujo concéntricas, y ánodos de los cañones de plasma para interceptar el flujo abierto.
72. El sistema de la cláusula 64 en donde el sistema magnético incluye una pluralidad de bobinas quasi cc separadas axialmente en unas posiciones a lo largo de la cámara de confinamiento, las secciones de formación primera y segunda, y los desviadores primero y segundo, y un primer conjunto de bobinas especulares posicionadas entre los extremos de la cámara de confinamiento y las secciones de formación primera y segunda.
73. El sistema de la cláusula 72 en donde el sistema magnético comprende además unos enchufes especulares primero y segundo, en donde comprende un segundo conjunto de bobinas especulares entre cada una de las secciones de formación primera y segunda y los desviadores primero y segundo.
74. El sistema de la cláusula 73 en donde el enchufe especular comprende además un conjunto de bobinas de enchufe especular envueltas alrededor de un estrechamiento en el pasaje entre cada una de las secciones de formación y de los desviadores primero y segundo.
75. El sistema de la cláusula 64 en donde la pluralidad de inyectores de haces de átomos neutros están orientados con una trayectoria de inyección tangencial a la FRC con una zona de captura de objetivos dentro de la separatriz de la FRC.
76. El sistema de la cláusula 64 que además comprende un inyector de pastillas acoplado a la cámara de confinamiento.
77. El sistema de la cláusula 64 que además comprende dos o más bobinas de silla acopladas a la cámara de confinamiento.
78. El sistema de la cláusula 46 que además comprende un sistema de adsorción configurado para revestir las superficies de plasma enfrentadas de la cámara de confinamiento y los desviadores primero y segundo con una capa de un material de adsorción.
79. Un sistema para generar y mantener un campo magnético con una configuración de campo invertido (FRC) que comprende:
una cámara de confinamiento,
unas secciones de formación de FRC diametralmente opuestas primera y segunda, unos desviadores primero y segundo acoplados a las secciones de formación primera y segunda,
una pluralidad de inyectores de haces de haces atómicos acoplados a la cámara de confinamiento y orientados normales al eje de la cámara de confinamiento, y
un sistema magnético acoplado a la cámara de confinamiento, las secciones de formación primera y segunda, y los desviadores primero y segundo, y
un sistema de adsorción configurado para revestir las superficies de plasma enfrentadas de la cámara de confinamiento y los desviadores primero y segundo con una capa de un material de adsorción.
80. El sistema de la cláusula 79 en donde el sistema está configurado para generar una FRC que tiene un confinamiento de partículas que es mayor que el confinamiento de partículas de una FRC convencional en al menos un factor 2 de desviación de la escala de confinamiento de una FRC que sustancialmente depende de la relación R2/pi en donde R es el radio de un campo magnético nulo de la FRC y pi es un radio de larmor evaluado en un campo aplicado externamente.
81. El sistema de la cláusula 79 en donde el sistema de adsorción en donde el sistema de adsorción comprende uno o más sistemas de deposición de Titanio y sistema de deposición de Litio que cubren las superficies de revestimiento de la cámara de confinamiento y los desviadores primero y segundo.
82. El sistema de la cláusula 81 en donde los sistemas de deposición emplean técnicas de deposición de vapor.
83. El sistema de la cláusula 81 en donde el sistema de deposición de Litio comprende una pluralidad de hornos atómicos con toberas de guía.
84. El sistema de la cláusula 81 en donde el sistema de deposición de Litio comprende una pluralidad de esferas calentadas con guía envuelta.
85. El sistema de la cláusula 79 que además comprende unos cañones de plasma axial primero y segundo acoplados operativamente a los desviadores primero y segundo, las secciones de formación primera y segunda y la cámara de confinamiento.
86. El sistema de la cláusula 79 en donde cada una de las secciones de formación primera y segunda comprende un tubo alargado y un sistema de formación de potencia pulsada acoplado al tubo alargado. 87. El sistema de la cláusula 86 en donde los sistemas de formación comprenden una pluralidad de unidades de potencia y control acopladas a cada una de una pluralidad de conjuntos de conjuntos de bandas para alimentar un conjunto de bobinas de cada uno de los conjuntos de bandas envueltas alrededor del tubo alargado de las secciones de formación primera y segunda.
88. El sistema de la cláusula 79 que además comprende uno más electrodos de polarización para polarizar eléctricamente las superficies de flujo abierto de una FRC generada.
89. El sistema de la cláusula 88 en donde los uno o más electrodos de polarización incluyen uno o más de electrodos de punta posicionados dentro de la cámara de contención para hacer contacto con las líneas de campo abiertas, un conjunto de electrodos anulares entre la cámara de confinamiento y las secciones de formación primera y segunda para cargar capas de flujo de borde lejano de una manera acimutalmente simétrica, una pluralidad de electrodos apilados concéntricamente posicionados en los desviadores primero y segundo para cargar múltiples capas de flujo concéntricas, y ánodos de los cañones de plasma para interceptar el flujo abierto.
90. El sistema de la cláusula 79 en donde el sistema magnético incluye una pluralidad de bobinas quasi cc separadas axialmente en unas posiciones a lo largo de la cámara de confinamiento, las secciones de formación primera y segunda, y los desviadores primero y segundo, un primer conjunto de bobinas especulares posicionadas entre los extremos de la cámara de confinamiento y las secciones de formación primera y segunda, y un segundo conjunto de bobinas especulares entre cada una de las secciones de formación primera y segunda y los desviadores primero y segundo.
91. El sistema de la cláusula 79 que además comprende un conjunto de bobinas especulares pulsadas compactas envueltas alrededor de un estrechamiento en el pasaje entre cada una de las secciones de formación primera y segunda y los desviadores primero y segundo.
92. Un sistema para generar y mantener un campo magnético con una configuración de campo invertido (FRC) que comprende
una cámara de confinamiento,
unas secciones de formación primera y segunda de FRC diametralmente opuestas acopladas a la cámara de confinamiento,
unos desviadores primero y segundo acoplados a las secciones de formación primera y segunda, una pluralidad de inyectores de haces atómicos acoplados a la cámara de confinamiento y orientados normales al eje de la cámara de confinamiento, y
un sistema magnético acoplado a la cámara de confinamiento, las secciones de formación primera y segunda, y los desviadores primero y segundo, comprendiendo el sistema magnético dos o más bobinas de silla acopladas a la cámara de confinamiento en cada lado del plano medio de la cámara de confinamiento.
93. El sistema de la cláusula 92 en donde el sistema está configurado para generar una FRC que tiene un confinamiento de partículas que es mayor que el confinamiento de partículas de una FRC convencional en al menos un factor 2 de desviación de la escala de confinamiento de FRC convencional que sustancialmente depende de la relación R2/pi en donde R es el radio de un campo magnético nulo de la FRC y pi es un radio de larmor evaluado en un campo aplicado externamente.
94. El sistema de la cláusula 92 que además comprende primeros y segundos cañones de plasma axial acoplados operativamente a los desviadores primero y segundo, las secciones de formación primera y segunda y la cámara de confinamiento.
95. El sistema de la cláusula 92 en donde cada una de las secciones de formación primera y segunda comprende un tubo alargado y un sistema de formación de potencia pulsado acoplado al tubo alargado. 96. El sistema de la cláusula 92 que además comprende uno o más electrodos de polarización para polarizar eléctricamente las superficies de flujo abierto de una FRC generada.
97. El sistema de la cláusula 96 en donde los uno o más electrodos de polarización incluyen uno o más electrodos de punta posicionados dentro de la cámara de contención para hacer contacto con las líneas de campo abiertas, un conjunto de electrodos anulares entre la cámara de confinamiento y las secciones de formación primera y segunda para cargar las capas de flujo de borde lejano de una forma acimutalmente simétrica, una pluralidad de electrodos apilados concéntricos posicionados en los desviadores primero y segundo para cargar múltiples capas de flujo concéntricas, y ánodos de los cañones de plasma para interceptar el flujo abierto.
98. El sistema de la cláusula 92 en donde el sistema magnético incluye una pluralidad de bobinas quasi cc separadas axialmente en unas posiciones a lo largo de la cámara de confinamiento, las secciones de formación primera y segunda, y los desviadores primero y segundo, y un primer conjunto de bobinas especulares posicionadas entre los extremos de la cámara de confinamiento y las secciones de formación primera y segunda, y un segundo conjunto de bobinas especulares entre cada una de las secciones de formación primera y segunda y los desviadores primero y segundo.
99. El sistema de la cláusula 98 que además comprende un conjunto de bobinas especulares pulsadas compactas envueltas alrededor de un estrechamiento en el pasaje entre cada una de las secciones de formación primera y segunda y los desviadores primero y segundo.

Claims (16)

REIVINDICACIONES
1. Un método para generar y mantener un campo magnético con una configuración de campo invertido (FRC) que comprende:
generar un campo magnético con un sistema magnético (410) acoplado a una cámara de confinamiento (100), unas secciones de formación (200) de FRC primera y segunda diametralmente opuestas acopladas a la cámara de confinamiento, y unos desviadores (300) primero y segundo acoplados a las secciones de formación primera y segunda, en donde el sistema magnético incluye una pluralidad de bobinas quasi cc (432, 434, 436, 444) separadas axialmente en unas posiciones a lo largo de la cámara de confinamiento, estando las secciones de formación primera y segunda, y los desviadores primero y segundo y los conjuntos primero y segundo de bobinas especulares quasi cc posicionados entre los extremos de la cámara de confinamiento y las secciones de formación primera y segunda, y estando posicionados los enchufes especulares (440) primero y segundo entre las secciones de formación primera y segunda y los desviadores primero y segundo,
adsorber la cámara de confinamiento y los desviadores primero y segundo con una capa de un material adsorbente desde un sistema de adsorción (800) acoplado a la cámara de confinamiento y los desviadores primero y segundo, generar una FRC en cada una de las secciones de formación primera y segunda y trasladar cada FRC hacia un plano medio de la cámara de confinamiento en donde las FRC se fusionan en una FRC fusionada,
inyectar unos haces de átomos neutros en la FRC fusionada desde una pluralidad de inyectores (600) de haces de átomos neutros acoplados a la cámara de confinamiento y orientados normales al eje de la cámara de confinamiento,
inyectar un plasma en la FRC fusionada desde los cañones (350) de plasma axial primero y segundo acoplados operativamente a los desviadores primero y segundo, las secciones de formación primera y segunda y la cámara de confinamiento, y
polarizar eléctricamente las superficies de flujo abierto (455) de la FRC fusionada con uno o más electrodos de polarización (900, 905, 910) que están posicionados dentro de una o más de la cámara de confinamiento, las secciones de formación primera y segunda, y los desviadores primero y segundo.
2. El método de la reivindicación 1 que además comprende dos o más bobinas de silla (460) acopladas a la cámara de confinamiento (100).
3. El método de la reivindicación 1 que además comprende la inyección de pastillas de iones en la FRC fusionada desde un inyector (700) de pastillas acoplado a la cámara de confinamiento.
4. El método de la reivindicación 1 en donde la sección de formación comprende unos sistemas de formación (210) modularizados para generar una FRC y trasladarla hacia un plano medio de la cámara de confinamiento.
5. El método de la reivindicación 1 en donde cada uno de los enchufes especulares primero y segundo comprende un conjunto de bobinas especulares (432, 434, 436) entre cada una de las secciones de formación primera y segunda y los desviadores primero y segundo.
6. El método de la reivindicación 5 en donde cada uno de los enchufes especulares primero y segundo comprende además un conjunto de bobinas (444) de enchufe especular envueltas alrededor de un estrechamiento (442) en el pasaje entre cada una de las secciones de formación primera y segunda y los desviadores primero y segundo.
7. El método de la reivindicación 6 en donde las bobinas de enchufe especular son unas bobinas especulares pulsadas compactas.
8. El método de las reivindicaciones 1, 4-5 y 7 en donde las secciones de formación primera y segunda comprenden un tubo alargado.
9. El método de las reivindicaciones 1, 4-5 y 7 en donde los sistemas de formación son unos sistemas de formación de potencia pulsados.
10. El método de las reivindicaciones 1, 4, 5 y 7-8 en donde el paso de formación y traslación de las FRC incluye alimentar un conjunto de bobinas de cada una de una pluralidad de conjuntos de bandas (230) envueltas alrededor del tubo alargado de las secciones de formación primera y segunda, en donde los sistemas de formación comprenden una pluralidad de unidades (220) de potencia y control acopladas a cada uno de la pluralidad de conjuntos de bandas.
11. El método de la reivindicación 10 en donde cada una de la pluralidad de unidades (220) de potencia y control comprende un sistema de activación (222) y de control.
12. El método de las reivindicación 11 en donde los sistemas de activación y de control de cada una de la pluralidad de unidades de potencia y control es sincronizable para permitir la formación de la FRC estática en donde la FRC es formada y después inyectada, o la formación dinámica de la FRC en donde la FRC es formada y trasladada simultáneamente.
13. El método de las reivindicaciones 1, 4-5 y 7 en donde la pluralidad de inyectores (600) de haces de átomos neutros comprende uno o más inyectores de haces de átomos neutros de la fuente de plasma RF y uno o más inyectores de haces de átomos neutros de fuente de arco.
14. El método de las reivindicaciones 1, 4-5 y 7 en donde en donde la pluralidad de inyectores (600) de haces de átomos neutros están orientados con una trayectoria de inyección tangencial a la FRC con una zona de captura dentro de la separatriz (451) de la FRC.
15. El método de las reivindicaciones 1, 4-5 y 7 en donde el sistema de adsorción comprende uno o más de un sistema de deposición (810) de Titanio y un sistema de deposición (820) de Litio que cubren las superficies de revestimiento de plasma de la cámara de confinamiento y los desviadores primero y segundo.
16. El sistema de las reivindicaciones 1, 4, 5 y 7 en donde los electrodos de polarización incluyen uno o más de los uno o más electrodos de punta situados dentro de la cámara de confinamiento para hacer contacto con las líneas de campo abierto, un conjunto de electrodos anulares entre la cámara de confinamiento y las secciones de formación primera y segunda para cargar capas de flujo de borde distante de una manera acimutalmente simétrica, una pluralidad de electrodos apilados situados en los desviadores (300) primero y segundo para cargar múltiples capas de flujo concéntricas, y ánodos de los cañones de plasma (350) para interceptar el flujo abierto (452).
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