ES2709443T3

ES2709443T3 - Método para reducir el grosor de una forma de lente y pieza elemental de lente sin tallar

Info

Publication number: ES2709443T3
Application number: ES15168335T
Authority: ES
Inventors: Ray Steven Spratt; Timo Kratzer; Philipp Ellinger
Original assignee: Carl Zeiss Vision International GmbH; Carl Zeiss Vision Inc
Current assignee: Carl Zeiss Vision International GmbH; Carl Zeiss Vision Inc
Priority date: 2014-05-22
Filing date: 2015-05-20
Publication date: 2019-04-16
Anticipated expiration: 2035-05-20
Also published as: CN105182530B; JP2015228024A; WO2015178916A1; BR102015011617A2; EP2947505B1; AU2015202574A1; AU2015202574B2; HK1214866A1; CA2891988C; CN105182530A; BR102015011617B1; EP2947505A1; KR101804621B1; HUE042306T2; CA2891988A1; KR20150135144A; JP6043403B2

Abstract

Un método (100) implementado por ordenador, para proporcionar una forma modificada (40) de lente para una pieza elemental (60) de lente sin tallar, que comprende las siguientes operaciones: a) proporcionar (102) una forma original (10) de lente de una pieza elemental (60) de lente sin tallar que tiene una superficie frontal (70) y una superficie posterior (72), en donde la forma original (10) de lente comprende una forma original de una superficie frontal (70) y una forma original de la superficie posterior (72) de la pieza elemental (60) de lente sin tallar de tal forma que la pieza elemental (60) de lente sin tallar satisface propiedades ópticas predeterminadas, y en donde la superficie frontal (70) y la superficie posterior (72) tienen ambas su forma final antes del rebordeado; b) determinar (104) una línea limítrofe (18) sobre la superficie posterior (72) en donde un perfil de curvatura de la forma original de la superficie posterior (72) ha de ser preservado dentro de la línea limítrofe (18), en donde las alturas sagitales de la superficie posterior (72) son preservadas dentro de la línea limítrofe (18) y el perfil de curvatura como tal puede ser movido a la manera de una traslación con relación a la superficie frontal (70); c) determinar (106) al menos una línea de soporte sobre la superficie posterior (72), y, para cada línea de soporte, determinar una curvatura límite de la superficie posterior (72) en la línea limítrofe (18); d) determinar (108) para cada línea de soporte, un nuevo perfil (38) de curvatura de la superficie posterior (72) a lo largo de la línea de soporte respectiva entre la línea limítrofe (18) y un borde exterior (16) de la pieza elemental (60) de lente sin tallar, en donde la curvatura del nuevo perfil (38) de curvatura es igual a la curvatura límite en la línea limítrofe (18) y pasa de forma monótona y continua hacia el borde exterior (16) desde la curvatura límite hacia un valor de curvatura predefinido; e) determinar (110) una forma modificada (40) de lente de la pieza elemental (60) de lente sin tallar, en donde la forma modificada (40) de lente comprende la forma original de la superficie frontal (70), y una forma modificada de la superficie posterior (72), en donde la forma modificada de la superficie posterior (72) es determinada por un procedimiento de optimización basado en el nuevo perfil de curvatura hacia una forma objetivo, y en donde la forma objetivo incluye el perfil de curvatura preservado de la forma original (10) de lente dentro de la línea limítrofe (18) y una exigencia de grosor para el borde exterior (16) de la pieza elemental (60) de lente sin tallar, en donde la forma objetivo incluye el perfil de curvatura de la forma original de lente de la superficie posterior dentro de la línea limítrofe cuyo perfil de curvatura de la forma original de lente es fijado durante la optimización, el perfil de curvatura de cada línea de soporte fuera de la línea limítrofe cuyo perfil de curvatura de cada línea de soporte es fijado durante la optimización, y el valor de curvatura predefinido para la superficie posterior fuera de la línea limítrofe.

Description

DESCRIPCION

Metodo para reducir el grosor de una forma de lente y pieza elemental de lente sin tallar

La presente invencion se dirige hacia un metodo para proporcionar una forma modificada de lente para una pieza elemental de lente sin tallar, en particular para reducir el grosor de la forma de lente sin tallar. Ademas, la presente invencion esta dirigida hacia una pieza elemental de lente sin tallar para fabricar una lente para gafas.

En los ultimos anos, el numero de las asi llamadas lentes para gafas disenadas individualmente ha ido significativamente en aumento. Estas lentes para gafas disenadas individualmente tienen en cuenta varios parametros individuales de un usuario en cuestion. Ademas, la demanda de una correccion no solamente de aberraciones de orden inferior sino tambien de aberraciones de orden superior esta creciendo continuamente, Todo esto conduce hacia que cada vez mas lentes son disenadas con “superficies de forma libre”, es decir, superficies que no inhiben ninguna simetria en absoluto. Se determina un perfil superficial completo, por ejemplo proporcionando una flecha para cada superficie sobre el area total, y se reenvia a un lugar de fabricacion, por ejemplo, para afinar, pulir, revestir y/o rebordear. Sensores de frente de onda comercialmente disponibles, la capacidad y tecnicas de procesamiento de datos para corregir las aberraciones de orden elevado del ojo con una lente oftalmica sin introducir mas aberraciones de frente de onda de orden bajo, y a la capacidad de mecanizar superficies de lente oftalmica de complejidad adecuada, en particular con tecnicas modernas de acabado superficial libre de forma.

Antes de rebordear, es decir tallar la pieza elemental de lente a su forma final para ajustarla a una montura, las lentes son procesadas como asi llamadas "piezas elementales de lente sin tallar", es decir piezas elementales de lente que tienen una forma circular o eliptica y una superficie frontal que tiene una curvatura convexa que proporciona una potencia focal especifica ya aplicada a la misma. Ademas, la superficie frontal puede estar ya revestida. Las propiedades opticas pretendidas son a continuacion proporcionadas acabando superficialmente la superficie posterior con una superficie libre de forma predeterminada. Al menos para las operaciones de acabado superficial, es decir afinado y pulido, y para la operacion de revestimiento, la pieza elemental de lente sin tallar ha de ser bloqueada mediante piezas de bloqueo correspondientes que pueden sujetar las piezas elementales de la lente sin tallar de manera segura mientras dejan abiertas las superficies que han de ser procesadas. Ademas, las herramientas y metodos utilizados para el acabado superficial inducen ciertas restricciones sobre la forma de superficies que pueden realmente ser procesadas. Por ultimo, los usuarios prefieren gafas ligeras de peso y ciertas formas de montura esteticamente ventajosas pueden fijar lentes solamente con hasta un cierto grosor de borde exterior.

En la tecnica anterior, los problemas asociados con grandes espesores de lente son ya conocidos, en particular para lentes que tienen una potencia focal muy positiva o negativa. Para estos propositos, se han proporcionado lentes lenticulares que comprenden una porcion lenticular que proporciona propiedades opticas deseadas, en particular de acuerdo con una prescripcion, y una porcion marginal relativamente delgada exterior de un angulo de vision especifico con propositos de fabricacion y montaje en la montura. Ejemplos para tales lentes lenticulares son proporcionados, por ejemplo, en "System for ophtalmic dispensing” por Clifford W. Brooks e Irvin M. Borish, ISBN-13: 978-0-7506-7480-5. Tercera Edicion, Butterworth-Heineman / Elsevier, 2007, en particular las paginas 425 a 429, asi como en las solicitudes de patente US 2009/0244480 A1 y US 2008/0231800 A1.

Volviendo a las superficies de forma libre y a las lentes para gafas correspondientes, el problema basico es aun modificar el perfil de grosor de una lente oftalmica modificando una de las superficies fuera de algun limite especificado. El metodo tradicional e "ideal" en terminos de maximizar el tamano de la zona optica al tiempo que se minimiza el grosor central de lentes positivas o el grosor en el borde de lentes negativas y tambien minimizar la incomodidad del usuario cuando el limite entre la porcion lenticular y la porcion marginal se encuentra dentro de la montura, requiere que la superficie modificada tenga una discontinuidad inclinada a lo largo del limite.

Los metodos tradicionales no son muy adecuados para la tecnologia de forma libre de la superficie posterior actual. Las lentes de potencia positiva requieren discos especializados con superficies frontales complejas, que aumentarian la complejidad y la creatividad requerida para el procesamiento de forma libre. Las lentes negativas requieren que la parte posterior sea acabada superficialmente y pulida dos veces, anadiendo al procesamiento tiempo y coste. Ademas se perciben los metodos y superficies de "tecnologia superior" y son preferidos esteticamente.

El documento WO 2014/060552 A1 muestra un metodo para determinar una superficie de una lente oftalmica que comprende un soporte y una membrana de Fresnel que se encuentra sobre el soporte. La invencion tambien se refiere a una lente oftalmica que comprende dicha superficie. La invencion se refiere especialmente a un metodo para determinar una superficie de una lente oftalmica, donde dicha superficie comprende una membrana de Fresnel y un soporte que soporta dicha membrana de Fresnel. Dicho soporte tiene un centro geometrico, una primera region central y una region periferica anular, y una simetria de rotacion. Dicha membrana de Fresnel, la primera region central y la region periferica estan centradas sobre dicho centro geometrico, estando definida la primera region central por un primer limite circular, y estando definida la region periferica por un segundo limite circular y por el borde de la superficie. El metodo comprende las operaciones de: (S1) determinar un primer perfil de curvatura de dicho soporte en dicha primera region central y un segundo perfil de curvatura de dicho soporte en dicha region periferica; (S10) determinar un primer radio de dicho primer limite y un segundo radio de dicho segundo limite; (S20) determinar un tercer perfil de curvatura de una region de transicion de dicho soporte, en donde dicha region de transicion es adyacente a la primera region central y a dicha region periferica; (S30) determinar un perfil de curvatura objetivo de la superficie donde dicho perfil de curvatura objetivo es identico en dicha primera region central al primer perfil de curvatura del soporte; (S40) determinar un perfil de curvatura continuo para la membrana de Fresnel a partir de una diferencia entre dicho perfil de curvatura objetivo y dicho perfil de curvatura del soporte; y (S50) determinar la membrana de Fresnel tallando dicho perfil de curvatura continuo para la membrana de Fresnel.

Por tanto, es un objeto de la presente invencion proporcionar un metodo para reducir el grosor de una pieza elemental de lente sin tallar, en particular con una superficie frontal esferica y una forma de superficie posterior de forma libre arbitraria, y una pieza elemental de lente sin tallar correspondiente.

De acuerdo con un primer aspecto de la invencion, se ha proporcionado un metodo implementado por ordenador, para proporcionar una forma modificada de lente para una pieza elemental de lente sin tallar, que comprende las siguientes operaciones:

a) proporcionar una forma original de lente de una pieza elemental de lente sin tallar que tiene una superficie frontal y una superficie posterior, en donde la forma original de lente comprende una forma original de una superficie frontal y una forma original de la superficie posterior de la pieza elemental de lente sin tallar de tal manera que la pieza elemental de lente sin tallar satisface propiedades opticas predeterminadas, y en donde la superficie frontal y la superficie posterior tienen ambas su forma final antes de rebordear;

b) determinar una linea limitrofe, en donde un perfil de curvatura de la forma original de la superficie posterior ha de ser preservado dentro de la linea limitrofe, en donde las alturas sagitales relativas de la superficie posterior son preservadas dentro de la linea limitrofe y el perfil de curvatura como tal puede ser movido a la manera de una transicion con relacion a la superficie frontal;

c) determinar al menos una linea de soporte sobre la superficie posterior, y, para cada linea de soporte, determinar una curvatura limite de la superficie posterior en la linea limitrofe;

d) determinar para cada linea de soporte, un nuevo perfil de curvatura de la superficie posterior a lo largo de la linea de soporte respectiva entre la linea limitrofe y un borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar, en donde la curvatura del nuevo perfil de curvatura es igual a la curvatura limitrofe en la linea limitrofe y pasa de manera monotona y continua hacia el borde exterior desde la curvatura limite hacia un valor de curvatura predefinido de una curvatura predefinida;

e) determinar una forma modificada de lente de la pieza elemental de lente sin tallar, en donde la forma modificada de lente comprende la forma original de la superficie frontal, y una forma modificada de la superficie posterior, en donde la forma modificada de la superficie posterior es determinada por un procedimiento de optimizacion basado en el nuevo perfil de curvatura hacia una forma objetivo, y en donde la forma objetivo incluye el perfil de curvatura preservado de la forma original de lente dentro de la linea limitrofe y una exigencia de grosor para el del borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar, en donde el perfil de curvatura del diseno de lente original es preservado o fijado dentro de la linea limitrofe, en donde la forma objetivo incluye el perfil de curvatura de la forma original de lente de la superficie posterior dentro de la linea limitrofe cuyo perfil de curvatura de la forma original de lente es fijado durante la optimizacion, el perfil de curvatura de cada linea de soporte fuera de la linea limitrofe cuyo perfil de curvatura de cada linea de soporte es fijado durante la optimizacion, y el valor de curvatura predefinido para la superficie posterior fuera de la linea limitrofe.

En particular, en el metodo de acuerdo con el primer aspecto, el valor de curvatura predefinido es una curvatura radial de la superficie posterior o una curvatura dentro de un plano meridiano de la superficie frontal, en particular y en donde la transicion del nuevo perfil de curvatura es determinada dentro de un plano meridiano de la superficie frontal.

En particular, en el metodo de acuerdo con el primer aspecto, un grosor minimo predefinido del borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar es aplicado como una condicion obligatoria durante la optimizacion.

En general, la curvatura predefinida puede ser una curvatura extrema de la superficie posterior, en particular una curvatura maxima o una curvatura minima.

En particular, las operaciones d) y e) puede ser llevadas a cabo de manera subsiguiente, es decir la operacion e) despues de la operacion d), o en paralelo.

En particular, el metodo comprende ademas proporcionar un valor extremo de curvatura de la superficie posterior, en particular una curvatura maxima o una curvatura minima, como el valor de curvatura predeterminado. En particular, la operacion b) comprende determinar una linea limitrofe sobre la superficie posterior, en particular en donde un perfil de curvatura de la forma original de la superficie posterior ha de ser preservado dentro de la linea limitrofe. En particular, la operacion c) comprende determinar un punto de soporte sobre la superficie posterior y al menos una linea de soporte recta sobre la superficie posterior, en donde cada linea de soporte recta emana desde el punto de soporte, y, para cada linea de soporte recta, determinar una curvatura limitrofe de la superficie posterior en un punto de interseccion de la linea de soporte recta respectiva y de la linea limitrofe.

En particular, la operacion d) comprende determinar, para cada linea de soporte recta, un nuevo perfil de curvatura de la superficie posterior a lo largo de la linea de soporte respectiva desde el punto de interseccion a un borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar, en donde la curvatura del nuevo perfil de curvatura iguala a la curvatura limite en el punto de interseccion y pasa de manera monotona desde la curvatura limite al valor de curvatura extrema hacia el borde exterior. En particular, la forma modificada de la superficie posterior es determinada por una optimizacion hacia una forma objetivo, en donde la forma objetivo incluye el perfil de curvatura de la forma original de lente de la superficie posterior dentro de la linea limitrofe cuyo perfil de curvatura es fijado durante la optimizacion, el perfil de curvatura de cada linea de soporte recta fuera de la linea limitrofe cuyo perfil de curvatura esta fijado durante la optimizacion, y el valor extremo de curvatura para la superficie posterior fuera de la linea limitrofe, y en donde la optimizacion aplica la condicion de que una curvatura de la superficie posterior a lo largo de la linea limitrofe es continua.

La idea basica de la invencion es modificar la forma de la superficie posterior original. Es basicamente una modificacion de dos etapas de la potencia de la superficie posterior a lo largo de lineas especificas, en particular, la potencia tangencial o radial, mas alla de algun limite especificado, y a continuacion recalcular la superficie que tiene la curvatura tangencial o radial especificada de nuevo. Mediante el metodo especificado, es posible aplicar esta reduccion de grosor a cualquier forma original de lente, en particular cualquier perfil de superficie de forma libre arbitrario sobre la superficie posterior.

La idea es reducir el grosor de la lente aumentando la curvatura de la superficie posterior tan rapidamente como sea posible radialmente hacia fuera de un area reservada, dadas las restricciones de los procesos de acabado superficial, en particular afinado, pulido y tallado o rebordeado. "Aumentar" la curvatura significa aqui que su magnitud toma un valor extremo tan rapidamente como sea posible. Para lentes positivas que tienen una potencia focal positiva, la curvatura tomara de hecho un valor positivo maximo tan raramente como sea posible. Para lentes negativas que tienen una potencia focal negativa, la curvatura tomara un valor minimo que puede ser positivo o incluso negativo. La descripcion "tan rapidamente como sea posible" significa aqui que la transicion hacia el valor extremo considera restricciones limitantes de las herramientas de fabricacion y de las molestias causadas a un usuario. Sin embargo han de evitarse cualesquiera alabeos sobre la superficie posterior. Un perfil de curvatura liso es el objetivo que proporciona una apariencia esteticamente preferida en una apariencia menos molesta opticamente. Como no pueden ocurrir cambios repentinos en la potencia optica sobre el angulo de vision, puede asumirse que los usuarios preferirian ciertamente formas superficiales posteriores lisas. Ademas, las restricciones heredadas por los procesos de fabricacion pueden ser tenidas en cuenta. Como los nuevos perfiles de curvatura son generalmente determinados antes del proceso de optimizacion y la determinacion la descripcion total de la superficie posterior completa, las restricciones para la extension de una zona de transicion desde una curvatura del area opticamente preservada dentro de la linea limitrofe hacia el valor extremo de curvatura pueden ser especificadas del mismo modo que podrian definirse los grosores minimos requeridos para ciertas herramientas de bloqueo. Todo esto asegura que un diseno de lente modificado para la pieza elemental de lente sin tallar es proporcionado siempre que tenga un grosor reducido, lo que puede conducir adicionalmente a un grosor reducido del elemento de lente final. Incluso adicionalmente, se asegura que la pieza elemental de lente sin tallar puede ser afinada, pulida, revestida y rebordeada con herramientas de procesamiento disponibles.

En general, un punto esta ubicado sobre la superficie posterior de la pieza elemental de lente sin tallar. Preferiblemente, el punto esta dentro de la montura eventual, mas preferiblemente un punto esta en el centro geometrico de la pieza elemental de lente sin tallar o "disco". Para cualquier direccion, la curvatura de la superficie posterior original es determinada en un radio limitrofe especificado a lo largo de una linea recta que emana desde ese punto. Este radio limitrofe interior especificado o "linea limitrofe" es una funcion r(9) puede tener cualquier forma y especifica un area de la superficie posterior original en la que el perfil de curvatura ha de ser preservado. En otras palabras, el perfil de la altura sagital es preservado, pero solamente de una manera relativa de modo que las propiedades opticas del area preservada sigan siendo esencialmente las mismas. La posicion absoluta en la direccion z de la altura sagital absoluta sin embargo puede ser ajustada durante el metodo en caso de lentes positivas, o lentes que tienen una potencia focal positiva, como se explicara posteriormente.

A lo largo de cada linea recta, una funcion de curvatura es creada entonces que pasa de manera monotona desde la curvatura del area preservada en esa linea limitrofe especificada a una curvatura diferente, en particular el valor extremo de curvatura, en algun radio mas alejado, es decir hacia el borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar. Luego, esa curvatura o valor extremo de curvatura es mantenido esencialmente hacia el extremo de la pieza elemental de lente sin tallar, es decir el borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar. Por tanto, fuera de la linea limitrofe, existe un area de una transicion o porcion de transicion de curvatura en la que curvatura pasa hacia el valor extremo y cuya porcion de transicion abarca el area preservada interior dentro de la linea limitrofe. Sin embargo, dependiendo de la posicion de la linea limitrofe, no es necesario que la abarque completamente. En caso de que la linea limitrofe debiera comenzar y terminar en el borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar de forma que lo preservado en un area esta "abierta" hacia el exterior, la porcion de transicion, desde luego, puede solamente abarcar el area preservada interior a lo largo de la linea limitrofe realmente presente. Mas aun, la curvatura lo largo de cada linea recta en un angulo dado 9 permanecera constante hacia el exterior. En general, el radio interior o el radio de la linea limitrofe puede ser menor, igual o mayor que el radio de la montura a lo largo de ese angulo especifico. En general, el angulo 9, como es usual, ha de ser medido dentro del plano X-Y del sistema de coordenadas de diseno.

En tal sistema de coordenadas, el plano X-Y puede ser definido como que discurre paralelo a un plano tangente del punto en la superficie frontal con curvatura cero. En un plano de seccion de la superficie modificada y a lo largo de cada linea de soporte recta, la nueva superficie es a continuacion construida extendiendo el perfil de superficie original dentro de la linea limitrofe integrando el nuevo perfil de curvatura mas alla del radio especificado interior de la linea limitrofe hacia el borde exterior. Como ya se ha indicado anteriormente, en general, los radios del limite interior y del extremo de la zona de transicion, y la curvatura modificada pueden ser funciones del angulo 9.

En el documento WO 2014/060552 A1, simplemente una diferencia entre el perfil objetivo y el perfil determinado en las operaciones (S1) a (S20) es determinada en la operacion S40. Esta diferencia es designada como un perfil curvado continuo que luego es utilizado como la base para tallar una lamina de Fresnel adicional que ha de ser aplicada al soporte. Pero, no parece que sea un procedimiento de optimizacion para encontrar la forma modificada basado en el nuevo perfil de curvatura, con la optimizacion hacia una forma objetivo y en donde tambien se aplica una exigencia de grosor para el borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar.

De acuerdo con un segundo aspecto de la invencion, se ha proporcionado un metodo, en particular un metodo implementado por ordenador, para reducir un grosor de una forma original de lente de una pieza elemental de lente sin tallar, en particular mediante el uso de un medio legible por ordenador no transitorio, que comprende las siguientes operaciones:

A) proporcionar una forma original de lente de una pieza elemental de lente sin tallar, en donde la forma original de lente comprende una forma original de una superficie frontal y una superficie posterior de la pieza elemental de lente sin tallar, de tal modo que la pieza elemental de lente sin tallar satisface propiedades opticas predeterminadas, en particular de acuerdo con una prescripcion;

B) especificar un conjunto de parametros que incluyen una magnitud maxima recomendada de un gradiente de curvatura de la superficie posterior, una magnitud maxima de limite estricto de un gradiente de curvatura de la superficie posterior que es mayor que la magnitud maxima recomendada, un valor extremo de curvatura recomendado, un valor minimo para un angulo de rotacion del ojo, un valor recomendado para el angulo de rotacion del ojo, una linea de montura sobre la superficie posterior a lo largo de la cual ha de ser tallada una lente final de la pieza elemental de lente sin tallar, un grosor maximo de lente a lo largo de la linea de montura, y una linea limitrofe, en particular dentro de la cual ha de preservarse la forma original de la superficie posterior.

C) llevar a cabo de manera iterativa el metodo para proporcionar una forma modificada de lente de acuerdo con el primer aspecto de uno de los perfeccionamientos basado en el conjunto de parametros, para proporcionar una forma modificada de lente hasta que un grosor de lente a lo largo de la linea de montura de la forma modificada de lente sea igual o inferior al grosor de lente maximo especificado, y en donde, durante la iteracion, al menos uno del gradiente de curvatura de magnitud maxima de la superficie posterior, de la linea limitrofe y del valor de curvatura definido previamente es modificado.

En particular, durante la iteracion en la operacion C), el conjunto de parametros puede ser modificado de acuerdo con la siguiente secuencia:

I. aplicar la magnitud maxima recomendada del gradiente de curvatura y el valor de curvatura predefinido recomendado, y disminuir la linea limitrofe desde una forma inicial que es al menos parcialmente identica a la linea de montura hacia una forma que encierra un area de la superficie posterior que cubre al menos el angulo de rotacion del ojo recomendado;

II. aumentar la magnitud del gradiente de curvatura maximo desde la magnitud maxima recomendada hacia la magnitud maxima de limite estricto;

III. disminuir la linea limitrofe desde una forma que encierra el area de la superficie posterior que cubre al menos el angulo de rotacion del ojo recomendado hacia una forma que encierra un area de la superficie posterior que cubre al menos el angulo de rotacion minimo del ojo.

Este metodo asegura que un grosor de la lente rebordeada final a lo largo de su exterior, es decir la linea de montura, no es mayor que un grosor maximo de lente especificado a lo largo de la linea de montura. Esto puede ser ventajoso en caso de que la lente este destinada a montarse en una cierta montura que solamente puede contener lentes de hasta un grosor de lente especifico. Hay tres parametros principales que controlan la reduccion de grosor del borde de acuerdo con los metodos propuestos. Estos parametros son el gradiente de curvatura de la superficie posterior, el valor extremo de curvatura permitido para la superficie posterior cuyo valor extremo de curvatura es un maximo para una lenticula invertida para lentes positivas y un minimo para una curva de soporte para lentes negativas, y el angulo de rotacion minimo del ojo que ha de ser representado por la linea limitrofe, es decir el angulo de rotacion minimo del ojo que sera cubierto por el area de la superficie posterior dentro de la linea limitrofe. A continuacion, para satisfacer la solicitud de grosor de borde especificado, en primer lugar se establece el gradiente de curvatura recomendado asi como el valor extremo para la curvatura de la superficie posterior. A continuacion, se reduce el tamano del area dentro de la linea limitrofe, por ejemplo manteniendo la forma general de la linea limitrofe que se escala con un factor inferior a uno. Por eso, el tamano limitrofe puede ser reducido desde un tamano inicial al tamano limitrofe recomendado. Por ejemplo, el tamano inicial puede ser un tamano que se extiende hasta la linea de montura sobre al menos una parte de la linea limitrofe. Si esta reduccion no fuera suficiente, puede aumentarse el gradiente maximo de curvatura permitido desde el valor recomendado a un valor maximo. Si esto no fuera aun insuficiente, el tamano del area abarcada por la linea limitrofe puede ser reducido adicionalmente para cubrir no el angulo de rotacion del ojo recomendado sino solamente el angulo de rotacion minimo del ojo. Por ultimo, si esto aun no fuera suficiente, podria elegirse un valor de curvatura incluso mas extremo hasta un limite estricto establecido previamente.

De acuerdo con un tercer aspecto de la invencion, se ha proporcionado un metodo hara fabricar una lente, que comprende las operaciones de proporcionar una forma modificada de lente para una pieza elemental de lente sin tallar de acuerdo con un metodo segun el primer aspecto o de sus perfeccionamientos o de acuerdo con el segundo aspecto o uno de sus perfeccionamientos, y fabricar la pieza elemental de lente sin tallar de acuerdo con la forma modificada de lente.

Dicho metodo para fabricar permite finalmente la fabricacion de una lente para gafas sin tallar de acuerdo con la forma modificada de lente. Dicha pieza elemental de lente sin tallar proporciona las ventajas de un grosor reducido que sera mantenido sobre el rebordeado y ademas reducira el grosor de la lente final rebordeada a continuacion. Ademas, se asegura que la pieza elemental de lente sin tallar puede ser procesada mediante la maquinaria de acabado superficial y rebordeado como restricciones suficientes para la superficie posterior, en particular gradiente de curvatura maximo, valor extremo de curvatura y grosor del borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar, fueron establecidos y se satisfacen asi de manera segura las exigencias minimas correspondientes. La fabricacion podria ser llevada a cabo entonces como es usual, esto significa que las superficies seran afinadas, pulidas y, si se necesita revestidas. Ademas, puede tener lugar el rebordeado que generalmente puede ser llevado a cabo antes o despues del revestimiento.

De acuerdo con un cuarto aspecto de la invencion, se ha proporcionado una pieza elemental de lente sin tallar para fabricar una lente para gafas, que comprende una superficie frontal y una superficie posterior, en donde la superficie frontal es una superficie simetrica a rotacion, y en donde la superficie posterior comprende una parte lenticular, una parte marginal y una parte de transicion situada entre la parte lenticular y la parte marginal, y en donde una curvatura de la superficie posterior a lo largo de una linea recta que emana desde un punto de la superficie posterior tiene un valor extremo de curvatura sobre la parte marginal completa y pasa de manera monotona hacia el valor extremo de curvatura a traves de la parte de transicion, en particular donde la curvatura de la superficie posterior a lo largo de la linea recta es continua.

En particular, la curvatura de la superficie posterior a lo largo de la linea recta que emana desde el punto sobre la superficie posterior pasa de manera monotona con un gradiente de curvatura diferente desde cero hacia el valor extremo de curvatura. En particular, la porcion lenticular tiene un perfil superficial que es asimetrico, en particular cuyo perfil superficial es un perfil superficial de forma libre. En particular, la superficie frontal tiene una curvatura diferente de cero. En particular, la superficie frontal es una superficie convexa. En particular, la superficie frontal puede ser una superficie esferica. En particular, la superficie frontal puede ser una superficie asferica y simetrica a rotacion.

En particular, la pieza elemental de lente sin tallar es un elemento unitario que consiste de un unico material. Por ello, la pieza elemental de lente sin tallar puede tener un indice refractivo unitario y/o un numero de Abbe a una longitud de onda especifica.

En particular, una curvatura de la superficie posterior es continua. En particular, una curvatura de la superficie posterior a lo largo de la linea recta es continua. En particular, una curvatura de la superficie posterior a lo largo de la linea limitrofe es continua. En particular, una curvatura de la superficie posterior fuera de la linea limitrofe iguala a la curvatura del perfil de curvatura fijo de la forma original de lente dentro de la linea limitrofe a lo largo de la linea limitrofe.

Por tanto, la pieza elemental de lente sin tallar proporciona las mismas ventajas que son proporcionadas por el metodo de acuerdo con el tercer aspecto. Es un resultado directo del proceso de fabricacion correspondiente. La superficie frontal es una superficie esferica que tiene una curvatura distinta de cero. Usualmente, la superficie frontal es una superficie convexa que tiene curvatura positiva. La superficie posterior comprende una porcion lenticular. El termino “porcion lenticular” ha sido elegido ya que esta es la porcion con el perfil de superficie preservado opticamente acuerdo con la forma original de lente. Es la porcion de la superficie posterior que cubre un angulo de rotacion minimo del ojo pretendido de manera que el usuario mira a su traves. Por tanto esta porcion lenticular esta rodeada por la linea limitrofe de acuerdo a los metodos segun el primer y segundo aspectos. La porcion lenticular puede extenderse al borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar. Por tanto, puede no estar rodeada completamente por la linea limitrofe sino estar "abierta" hacia el exterior. Preferiblemente, esa porcion lenticular comprende el centro geometrico de la pieza elemental de lente sin tallar sobre la superficie posterior. En la porcion lenticular, el perfil superficial de la superficie posterior es un perfil superficial de forma libre. Esto significa, que no tiene simetria, ni una simetria a rotacion ni una simetria en un plano ni una simetria respecto a un punto. El punto puede ser especificado sobre la superficie posterior, preferiblemente el punto en el centro geometrico de la pieza elemental de lente sin tallar. Pueden considerarse lineas rectas que emanan desde ese punto. En este documento "recto" significa que discurren en un angulo constante alrededor de una linea que es normal al centro de curvatura de la superficie frontal. Por tanto, por ejemplo en caso de que el punto es el centro geometrico de la pieza elemental de lente sin tallar, cada linea discurre en un meridiano de la superficie frontal. A lo largo de cada linea, la curva de la superficie posterior pasa de manera monotona desde la porcion marginal hacia un valor de curvatura plenamente definido, en particular el valor extremo de curvatura, hacia el borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar. Esta transicion desde la curvatura en el extremo de la porcion lenticular hacia al valor de curvatura predefinido, en particular el valor extremo de curvatura, es llevada a cabo en una porcion de transicion que, por tanto, esta posicionada entre la porcion marginal y la porcion lenticular. Sobre la porcion marginal, el valor de curvatura predefinido, en particular el valor extremo de curvatura, esta presente. Por tanto, en el caso de que el punto sea el centro geometrico de la pieza elemental de lente sin tallar, la curvatura tangencial o radial sobre la porcion marginal completa es la misma. En este documento "la misma" significa que es esencialmente la misma, dadas las tolerancias de fabricacion y las necesidades de optimizacion usuales del diseno optico.

En general, incluso sin conocer la ubicacion del punto, seria posible elegir una multitud de puntos dentro de la region marginal, es decir la parte de la superficie posterior que no es una superficie de forma libre, calcular curvaturas en cualquier direccion en esta multitud de puntos y luego comparar, en que direcciones desde estos puntos las curvaturas son absolutamente las mismas. Dibujando lineas rectas en estas direcciones de curvatura identica, esto conduciria a las lineas y se tallarian en un solo punto que es entonces el punto de acuerdo con la definicion.

De acuerdo con un quinto aspecto de la invencion, se ha proporcionado, un producto de programa informatico, en particular no transitorio que comprende un medio de codigo de programa para llevar a cabo las operaciones de un metodo de acuerdo con el primer aspecto o uno de sus perfeccionamientos.

De acuerdo con un sexto aspecto de la invencion, se ha proporcionado, un producto de programa informatico, en particular no transitorio, que comprende un medio de codigo de programa para llevar a cabo las operaciones de un metodo de acuerdo con el segundo aspecto o uno de sus perfeccionamientos.

De acuerdo con un septimo aspecto de la invencion, se ha proporcionado una pieza elemental de lente sin tallar fabricada de acuerdo con el metodo segun el tercer aspecto de la invencion.

De acuerdo con un octavo aspecto de la invencion, se ha proporcionado un sistema informatico para proporcionar una forma modificada de lente, que comprende medios para proporcionar una forma original de lente de una pieza elemental sin tallar que tiene una superficie frontal y una superficie posterior, en donde la forma original de lente comprende una forma original de una superficie frontal y una forma original de la superficie posterior de la pieza elemental de lente sin tallar de tal forma que la pieza elemental de lente sin tallar satisface propiedades opticas predeterminadas, en particular una prescripcion, y en particular proporciona un valor de curvatura predefinido; un medio para determinar una linea limitrofe, en particular en donde un perfil de curvatura de la forma original de la superficie posterior ha de ser preservado dentro de la linea limitrofe; un medio para determinar una curvatura limite de la superficie posterior en la linea limitrofe con un medio para determinar un nuevo perfil de curvatura de la superficie posterior entre la linea limitrofe y un borde exterior de la pieza elemental sin tallar, en donde la curvatura del nuevo perfil de curvatura es igual a la curvatura limite en la linea limitrofe y pasa de manera monotona y continua hacia el borde exterior desde la curvatura limite hacia un valor de curvatura predefinido o una curvatura predefinida; y un medio para determinar una forma modificada de lente de la pieza elemental de lente sin tallar, en donde la forma modificada de lente comprende la forma original de la superficie frontal, y una forma modificada de la superficie posterior, en donde la forma modificada de la superficie posterior es determinada por un procedimiento de optimizacion basado en el nuevo perfil de curvatura hacia una forma objetivo, y en donde la forma objetivo incluye el perfil de curvatura, en particular preservado, de la forma original de lente dentro de la linea limitrofe y una exigencia de grosor para el borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar, en particular en donde el perfil de curvatura del diseno de lente original es preservado o fijado dentro de la linea limitrofe. Ademas, el sistema informatico comprender medios para la operacion A) del segundo aspecto, medios para la operacion B) de acuerdo con el segundo aspecto y medios para la operacion C) de acuerdo con el tercer aspecto.

De acuerdo con un noveno aspecto de la invencion se ha proporcionado una pieza elemental de lente sin tallar para fabricar una lente para gafas, que comprende una superficie frontal y una superficie posterior, en donde la superficie frontal es una superficie convexa simetrica a rotacion, y en donde la superficie posterior comprende una porcion lenticular que es asimetrica, una porcion marginal y una porcion de transicion situada entre la porcion lenticular y la porcion marginal, y en donde una curvatura de la superficie posterior a lo largo de una linea recta que emana desde un punto sobre la superficie posterior pasa de manera monotona hacia un valor extremo de curvatura a traves de la porcion de transicion, y en donde la curvatura de la superficie posterior a lo largo de la linea recta es continua.

De acuerdo con un decimo aspecto de la invencion, se ha proporcionado un programa informatico, en particular no transitorio, que comprende un medio de codigo de programa para llevar a cabo las operaciones de un metodo de acuerdo con el primer aspecto o uno de sus perfeccionamientos.

De acuerdo con un undecimo aspecto de la invencion, se ha proporcionado un programa informatico, en particular no transitorio, que comprende un medio de codigo de programa para llevar a cabo las operaciones de un metodo de acuerdo con el segundo aspecto o uno de sus perfeccionamientos.

De acuerdo con un duodecimo aspecto, se ha proporcionado un medio de almacenamiento legible por maquina que tiene almacenado en el un programa informatico que comprende medios de codigo de programa para llevar a cabo las operaciones de un metodo de acuerdo con el primer aspecto o uno de sus perfeccionamientos. De acuerdo con un decimotercer aspecto, se ha proporcionado un medio de almacenamiento legible por ordenador que tiene almacenado en el un programa informatico que comprende un medio de codigo de programa para llevar a cabo las operaciones de un metodo de acuerdo con el segundo aspecto o uno de sus perfeccionamientos.

En particular, los productos de programa informatico de acuerdo con el quinto y el sexto aspectos, el sistema informatico de acuerdo con el octavo aspecto, la pieza elemental de lente sin tallar de acuerdo con el septimo y el noveno aspectos, el programa informatico de acuerdo con el decimo y el undecimo aspectos y los medios de almacenamiento legibles por maquina segun el duodecimo y el decimotercer aspectos proporcionan las mismas ventajas que los metodos de acuerdo con el primero al tercer aspectos y la pieza elemental de lente sin tallar de acuerdo con el cuarto aspecto.

Con relacion al antecedente tecnico general, en el diseno de una lente oftalmica, una distribucion pretendida u "objetivo" de aberraciones de frente de onda es especificada tipicamente. Esta distribucion representa generalmente el rendimiento optico ideal del diseno de lente para una combinacion particular de potencias de prescripcion de gafas y parametros de ajuste. Un proceso de optimizacion tipico busca conseguir la distribucion deseada de potencias opticas tan proximas como sea posible manipulando una o mas superficies continuamente lisas de un elemento de lente oftalmica. En multiples puntos a traves de la abertura de la lente, se evaluan diferencias en el rendimiento optico entre el elemento de lente oftalmica modelo y la distribucion objetivo utilizando un trazado de rayos por ordenador para una posicion asumida de uso, que representa la posicion de la lente ajustada sobre el usuario. Durante un procedimiento de trazado de rayos tipico, se calcula la refraccion a traves del elemento de lente de una cantidad de rayos desde un punto objeto especificado, suficiente para caracterizar las aberraciones de frente de onda de la lente hasta el orden elegido. Idealmente, estos rayos deberian converger todos en el plano focal ideal del ojo asociado con la distancia al objeto, aunque esto frecuentemente no es posible matematicamente en todos los puntos a traves de la abertura de la lente.

Tipicamente, "funciones de merito" o soluciones de minimos cuadrados que representan la magnitud total de aberraciones opticas en estos puntos son minimizadas en cada uno de los puntos especificados a traves de la abertura de la lente utilizando tecnicas de optimizacion y modelado matematicas, tales como analisis de elementos finitos. Ademas, estas funciones de merito o los terminos individuales de estas funciones de merito pueden ser ponderados de manera diferente sobre la abertura de la lente para maximizar el rendimiento visual en ciertas regiones de la lente, en donde la calidad de vision es mas critica, o para minimizar la optimizacion en regiones de lente en donde ciertas aberraciones opticas son inevitables debido a la naturaleza del diseno de la lente.

Basandose en esto se proporciona una "forma original de lente" de una pieza elemental de lente sin tallar. Los detalles generales de la forma de lente y las bases matematicas para encontrar tal forma son conocidos para un experto en la tecnica. Ademas, la optimizacion de un perfil superficial hacia una forma objetivo o basada en parametros objetivo y condiciones limite son comunmente conocidas para un experto tecnica. Como ejemplo, tales detalles pueden ser derivados de "The Art and Science of Optical Design” por R.R. Shannon, Cambridge University Press, 1997, ISBN 0-521 58868-5, en particular su capitulo 5 “Design optimization”, e incluso con mas detalle en "Handbook of Optical Systems”, Gross et al., Vol. 1 a 5, WIl Ey -VCH Publishing, Weinheim, 2007, ISBN: 978-3-527-40382-0”, en particular en el volumen 3, “Aberration Theory and Correction of Optical Systems”, en particular su capitulos 32 "Principles of Optimization”, 33 "Optimization process” y 34 “Special Correction Features”.

Ademas de esto, diferentes tipos de funciones de merito y metricas de optimizacion para proporcionar resultados de tecnicas de refraccion objetivas han sido contempladas y son bien conocidas por un experto en la tecnica. Se han dado ejemplos en el documento US 7857 451 B2 “System and method for optimizing clinical optic prescriptions”, documento US 2012/0069297 A1 “Eyeglass prescription method”, US 2005/0110946 A1 “Objective manifest refraction”, WO 03/092485 A1 “Sharpness metric for vision quality”, US 2008/0100800 A1 “Eyeglass prescription method” US 2009/0015787 A1 “Apparatus and method for determining an eyeglass prescription for a vision defect on an eye”, y en el documento US 8205 987 B2 “Method for optimizing a spectacle lens for the wavefront aberrations of an eye”.

En caso de conflicto, la presente memoria descriptiva controlara.

El termino "funcion de merito" es bien conocido para un experto en la tecnica. Una funcion de merito, tambien conocida como una funcion de cifra de merito, es una funcion que mide el acuerdo entre un modelo objetivo y un modelo de ajuste - aqui la superficie posterior - para una eleccion particular de los parametros. En otras palabras, la funcion de merito evalua una eleccion de parametro proporcionando un valor, es decir el valor de la funcion de merito. La funcion de merito puede resultar pequena cuando se aproxima a un optimo. Por ejemplo, el valor de la funcion de merito puede representar un criterio para calidad de vision o simplemente una diferencia entre la superficie posterior determinada y una forma objetivo. Sin embargo, puede tambien estar disenada de modo que resulte grande para una mejor eleccion de parametros. Durante la optimizacion, los parametros son ajustados basandose en el valor de la funcion de merito hasta que un valor optimo (bien un valor mayor o menor) es obtenido, produciendo asi un mejor ajuste o un ajuste objetivo con los parametros correspondientes que dan el valor optimo de la funcion de merito.

A menos que se indique de otro modo, la terminologia utilizada en el contexto de la presente solicitud corresponde a las definiciones de la norma DIN EN ISO 13666:1998-11 del DIN Deutschen Institut fur Normung e.V.

Por consiguiente, una "lente para gafas" se refiere a una lente oftalmica que es usada enfrente del ojo pero no en contacto con el ojo, vease el capitulo 8.1.2 de la norma DIN EN ISO 13666. En el contexto de la presente solicitud, una lente para gafas acabadas de acuerdo con el N° 8.4.6 de la norma DIN EN ISO 13666 esta tambien destinada a ser comprendida por el termino "lente para gafas". Por consiguiente esta es una lente para gafas que tiene dos superficies opticas completamente procesadas. Puede ser una lente para gafas antes o despues del rebordeado. En principio, las lentes para gafas son entregadas como lentes para gafas sin tallar asi llamadas, o lentes para gafas acabadas con bordes en bruto, por ejemplo desde un laboratorio a gran escala para dispensar a los opticos. La lente para gafas sin tallar tiene generalmente una forma de borde circular o eliptica. Las lentes para gafas sin tallar son solamente adaptadas a una montura particular y llevadas al tamano y forma finales rebordeando en los establecimientos comerciales del optico que las dispensa.

El termino "pieza elemental de lente sin tallar" de acuerdo con la solicitud actual pretende significar una pieza elemental de lente que tiene dos superficies, es decir la superficie frontal y la superficie posterior, de las que ambas tienen su forma final antes del rebordeado. Puede aplicarse un revestimiento a ninguna, a una o a ambas superficies. Tambien, el termino "lente sin tallar" de acuerdo con 8.4.7 de la norma DIN EN ISO 13666, pero solamente con la premisa de que ninguna, una o ambas superficies frontal y posterior pueden ser ya revestidas. Sin embargo, tambien puede hacerse referencia a ella como una "pieza elemental de lente". Puede tener una forma circular o eliptica. En caso de una pieza elemental de lente circular, el diametro puede ser al menos de 60 mm, en particular desde 60 mm a 80 mm inclusive. En caso de una pieza elemental de lente eliptica, el menor diametro puede ser al menos de 60 mm, en particular desde 60 mm 80 mm inclusive.

El termino "eje optico" pretende significar una linea recta que es perpendicular a las dos superficies opticas de una lente para gafas y a lo largo del cual pasa luz a traves de la lente para gafas sin desviar, vease el N° 4.8 de la norma DIN EN ISO 13666.

Un "meridiano" o "meridiano de una superficie" pretende de acuerdo con 5.7.1 de DIN EN ISO 13666 significar cualquier plano que contiene el centro de curvatura de dicha superficie.

En el contexto de la presente invencion, un "plano en seccion" o "plano de seccion" dentro del cual discurre una linea de soporte recta pretende significar una seccion transversal a traves de la lente, que es paralela a una direccion de fijacion principal pretendida de un usuario a traves de la lente para gafas. Si la lente tiene un eje optico, el plano en seccion puede ser un plano meridiano. Si la lente tiene una superficie, en particular la superficie frontal, con un centro de curvatura, el plano en seccion transversal puede ser un meridiano. Si una lente no tiene un eje optico, el plano en seccion puede tambien contener el centro geometrico de acuerdo con el N° 5.5 de la norma DIN EN ISO 13666, es decir el punto de interseccion de las lineas centrales horizontal y vertical de la caja, con relacion a la forma de la pieza elemental de lente sin tallar. El plano en seccion tambien contener el punto visual de acuerdo con el N° 5.11 de la norma DIN EN ISO 13666, es decir el punto de interseccion de la linea de vision con la superficie posterior de la lente para gafas.

La "linea de vision" pretende en este caso de acuerdo con el N° 5.32 de la norma DIN EN ISO 13666 significar la linea que une el centro de la fovea con el centro de la pupila de salida del ojo y su continuacion desde el centro de la pupila de entrada hacia delante al espacio objeto.

En el contexto de la presente solicitud, un "punto visual" pretende en este caso significar el punto sobre la superficie posterior de la lente para gafas en el que la linea de vision corta a la superficie posterior de la lente para gafas, cuando el ojo asume una posicion relajada. Esta es tambien denominada como una "posicion primaria" de acuerdo con el N° 5.31 de la norma DIN EN ISO 13666, es decir una posicion del ojo con relacion al cuerpo para el caso en el que los ojos miran recto en una direccion de fijacion a un objeto que se encuentra al nivel del ojo. La posicion del punto de ajuste puede ser colocada y legible como una marca en la pieza elemental de lente sin tallar.

En el caso de descentrado segun el N° 5.23 en la norma DIN EN ISO 13666 de la lente para gafas, el punto de centrado requerido es diferente desde el centro dela caja geometrico en la forma de la lente para gafas rebordeada, comparese N° 5.23 para “descentrado” con “punto de centrado” del N° 5.24 en la norma DIN EN ISO 13666. En particular, el pleno seccion transversal puede entonces comprender el "punto de ajuste" de acuerdo con el N° 5.24 en la norma DIN EN ISO 13666, es decir el punto sobre la superficie frontal de la lente para gafas de la lente para gafas sin tallar que, de acuerdo con la estipulacion del fabricante, ha de ser utilizado como un punto de referencia para posicionar la lente frente del ojo. La posicion del punto de ajuste es generalmente colocada y legible como una marca en la pieza elemental de lente sin tallar.

Los terminos "superficie frontal" y "superficie posterior" en el contexto de la presente solicitud corresponden a los de la norma DIN EN ISO 13666. Segun el N° 5.8 de la norma DIN EN ISO 13666, el termino "superficie frontal" pretende significar la superficie de la lente para gafas que esta destinada a orientarse lejos del ojo en las gafas. Segun el N° 5.9 de la norma DIN EN ISO 13666, el termino “superficie posterior” pretende significar la superficie de una lente para gafas que esta destinada a enfrentarse hacia el ojo en las gafas. Sin embargo, el termino "superficie frontal" y "superficie posterior" tambien podrian intercambiarse por "primera superficie" y "segunda superficie", respectivamente. La "primera superficie", previamente superficie frontal, puede entonces ser definida como una superficie, en particular convexa, que tiene una forma esferica, en particular y simetrica a rotacion, o asferica, en particular y simetrica respecto a un plano. La "segunda superficie", previamente superficie posterior, puede entonces ser definida como una superficie, en particular concava, que es asimetrica, siendo en particular una superficie de forma libre.

El termino "potencia prismatica" pretende segun el N° 10.9 de la norma DIN EN ISO 13666, significar tanto la desviacion prismatica como el ajuste de la base de la desviacion prismatica. Segun el N° 10.8, la "desviacion prismatica" pretende significar el cambio en la direccion de un rayo de luz como resultado de una refraccion. Cuando se hace referencia a una potencia prismatica en relacion con un plano de seccion transversal o en un plano de seccion transversal, entonces esto pretende significar la potencia prismatica en el plano de seccion transversal correspondiente. La posicion base se define segun el numero 10.7 de la norma DIN EN ISO 13666, y puede ser indicada, por ejemplo, en coordenadas polares segun el esquema TABO, los grados semicirculares del esquema de arco ampliamente conocidos por los expertos en la tecnica.

El termino "potencia dioptrica" pretende significar tanto la potencia focal como la potencia prismatica de una lente para gafas, vease No 9.3 de la norma DIN EN ISO 13666.

El termino "potencia focal" describe tanto la potencia esferica como astigmatica de una lente para gafas en un punto particular, vease No 9.2 en la norma DIN EN ISO 13666. Los terminos "potencia esferica" y "potencia astigmatica" en este caso se refieren a las definiciones dadas en las secciones 11 y 12 de la norma DIN EN ISO 13666.

El termino "para un usuario" pretende significar el efecto de la lente para gafas para el usuario para el que esta disenada la lente para gafas. Tal calculo "para un usuario" se lleva a cabo, por lo tanto, sobre la base de los datos del usuario. En particular, estos datos de usuario se refieren a una posicion del punto de rotacion del ojo supuesto con relacion a la lente para gafas. En particular, la posicion del punto de rotacion del ojo se indica como una distancia desde la superficie posterior de la lente para gafas. En el caso de una lente para gafas simetrica a rotacion, por ejemplo, el punto de rotacion del ojo se encuentra a cierta distancia desde la superficie posterior de la lente para gafas sobre su eje optico.

Los "datos de usuario" pueden ser tanto datos individuales de usuario como datos estandares de usuario. Por ejemplo, una lente para gafas monofocal con una potencia dioptrica particular puede configurarse para datos estandares de usuario. Los datos individuales del usuario son, por ejemplo, grabados por un oculista y enviados a un fabricante de gafas para calcular la forma de la lente para gafas.

La "caja" o el "sistema de cajas" es un sistema de dimensiones y definiciones que se basa en un rectangulo formado por las tangentes horizontales y verticales a los bordes mas exteriores de la pieza elemental de lente sin tallar. La "linea central horizontal" es la linea que es equidistante de las dos tangentes horizontales. La "linea central vertical" es la linea equidistante de las dos tangentes verticales. El punto de interseccion de la linea central vertical y de la linea central horizontal tambien se denomina como el "centro geometrico". En el caso de una caja para una lente para gafas rebordeada en una montura, el punto de interseccion tambien se denomina como el "centro de la caja". Las definiciones correspondientes se pueden encontrar en la seccion 5 de la norma DIN EN ISO 13666. Una estandarizacion mas sustancial del sistema de caja se puede encontrar en la norma DIN EN ISO 8624. El "plano de gafas" de las gafas es el plano que contiene la linea central vertical de la primera lente, o lente izquierda para gafas, y la linea central vertical de la segunda lente, o lente derecha para gafas. Incluso la estandarizacion mas sustancial del sistema de caja, o dimension de caja, y el plano para gafas tambien se explica en la norma DIN 58208-1.9.

Un medio de "prescripcion" se conoce comunmente como el orden de valores opticos que debe cumplir un diseno optico para corregir las aberraciones del ojo humano del usuario. En particular, la prescripcion puede proporcionar valores de cilindro y eje de esfera o parametros equivalentes. Ademas, se puede prescribir una adicion, es decir, una diferencia entre la parte cercana y lejana de la lente, asi como ciertas potencias prismaticas a lo largo de un eje asociado.

El "punto de soporte" en la superficie posterior es el punto desde el cual emanan las lineas de soporte rectas. Puede ser cualquier punto en la superficie posterior de la lente. Sin embargo, preferiblemente es el punto dentro del area dentro de la linea limitrofe. En particular, el punto de soporte puede ser el punto visual y/o el centro geometrico de la pieza elemental de lente sin tallar.

La "linea limitrofe" determina el limite exterior del area de la superficie posterior a preservar. La linea limitrofe no es una linea recta. Es una curva que abarca la porcion lenticular, es decir, el area de la superficie posterior que se ha de preservar. Puede ser una linea cerrada. Sin embargo, tambien puede comenzar y terminar en el borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar, es decir, de tal manera que el area englobada este "abierta" radialmente hacia afuera.

Un "perfil de curvatura" significa el perfil de curvatura de la superficie de una manera relativa. En particular, un perfil de curvatura de la superficie posterior incluye las curvaturas, es decir, el simple perfil de superficie. Sin embargo, una posicion absoluta en la direccion z, es decir, la posicion absoluta con respecto a la superficie frontal no esta incluida en el perfil de curvatura. Por lo tanto, si un perfil de curvatura de la forma original de la superficie posterior se "es preservado", se preservan las alturas sagitales relativas de la superficie posterior, pero el perfil de curvatura como tal puede moverse de manera en traslacion con respecto a la superficie frontal, es decir, cada punto del perfil de curvatura se mueve con respecto a la superficie frontal en la misma direccion y en la misma magnitud.

Una "linea de soporte" como se ha explicado previamente puede ser una linea de soporte recta que discurre en un cierto angulo y que emana del punto de soporte. Por ejemplo, en caso de que el punto de soporte sea el centro geometrico de la pieza elemental de lente sin tallar, el angulo se desarrollana alrededor de la lfnea central geometrica de la pieza elemental de lente. En particular, un punto central geometrico serfa normal al centro de curvatura de la superficie frontal. En caso de que el punto de soporte no sea el centro geometrico, se podrfa considerar una lfnea paralela a la lfnea del centro geometrico a traves del punto de soporte, y alrededor de esa lfnea especffica se pueden desarrollar los angulos a lo largo de los cuales discurre cada lfnea de soporte. En general, una lfnea de soporte no debe ser recta. Tambien son posibles lfneas de soporte curvadas o lfneas de soporte que siguen un trayecto dado.

La transicion "de manera monotona" significa que la primera derivada de la curvatura o el gradiente de curvatura no cambia su signo algebraico durante la transicion. El algebraico es o bien solamente positivo o bien solamente negativo. Ademas, el gradiente de curvatura puede ser constante.

Ademas, "transicion" significa que el valor de curvatura predefinido, en particular el valor extremo de curvatura, se aproxima desde un valor de curvatura diferente del valor de curvatura predefinido, en particular el valor extremo de curvatura. El valor de curvatura predefinido puede ser una curvatura maxima o mfnima. Por lo tanto, en caso de una curvatura mfnima, es asf la curvatura mas pequena de la superficie posterior, en particular a lo largo de una lfnea de soporte. Por lo tanto, en caso de una curvatura maxima, es asf la curvatura mas grande de la superficie posterior, en particular a lo largo de una lfnea de soporte. La direccion de la curvatura es diferente de la direccion de la lfnea limftrofe en un punto en la superficie posterior. La direccion de la curvatura se aleja de la lfnea limftrofe hacia el borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar, en particular a lo largo de una lfnea de soporte respectiva. Ademas, en particular, la curvatura tfmite es diferente del valor de curvatura predefinido, en particular del valor extremo de curvatura. Por tanto, transicion significa que el gradiente de curvatura a traves de la zona de transicion no esta constantemente en cero. Como un mero ejemplo, en caso de que la curvatura tfmite a lo largo de una lfnea de soporte debiera ser de 5 dioptrfas y el valor de curvatura predefinido, en particular el valor extremo de curvatura, se define que ha de ser de 15 dioptrfas, la curvatura aumentara constantemente de 5 a 15 dioptrfas sin disminuir entre ellas. En la porcion de transicion, el gradiente de curvatura solamente serfa positivo.

Una curvatura que es "continua" sobre una superficie o a lo largo de una lfnea significa que no hay discontinuidades en la superficie correspondiente o a lo largo de la lfnea respectiva, es decir, ningun alabeo. En otras palabras, a lo largo de la lfnea limftrofe, la curvatura de la superficie posterior dentro de la lfnea limftrofe es igual a la curvatura de la superficie posterior fuera de la lfnea limftrofe. Por esto, una curvatura continua, en otras palabras, asegura una superficie lisa. Desde luego, debido a las tolerancias de fabricacion, un alabeo podrfa no ser una discontinuidad aguda sino que en realidad puede comprender un radio de curvatura muy pequeno, por ejemplo, inferior a 5 mm o incluso inferior a 2 mm. En particular, continua significara entonces que la magnitud de un radio de curvatura de la superficie posterior siempre esta por encima de 2 mm o siempre esta por encima de 5 mm.

Una "exigencia de grosor" para el borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar es una condicion o condicion tfmite de la forma objetivo del proceso de optimizacion. Por ejemplo, la exigencia de grosor puede ser un valor establecido para el grosor mas pequeno del borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar a lo largo de su periferia. Esto se aplica a las lentes positivas, en particular. Como otro ejemplo, la exigencia de grosor puede ser un grosor mfnimo del borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar a lo largo de su periferia. Por lo tanto, un valor para el grosor mas pequeno del borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar a lo largo de su periferia tiene que ser igual o mayor que el grosor mfnimo. Esto se aplica a las lentes negativas, en particular.

Asf, el objeto como se ha expuesto anteriormente se resuelve por completo.

En un perfeccionamiento del metodo segun el primer aspecto, la curvatura de la superficie posterior es continua.

Por ejemplo, la curvatura de la superficie posterior de la forma modificada de las lentes se determina que ha de ser continua, por ejemplo durante la determinacion en la operacion e). En particular, la superficie posterior o su curvatura no comprenden ninguna discontinuidad. La superficie posterior puede ser una superficie lisa, en particular sin ningun alabeo o salto, por ejemplo como una capa Fresnel. La curvatura continua de la superficie posterior, por ejemplo facilita la fabricacion posterior de la pieza elemental de lente sin tallar.

En un perfeccionamiento del metodo segun el primer aspecto, la pieza elemental de lente sin tallar es un elemento unitario hecho de un unico material.

Por ejemplo, la pieza elemental de lente sin tallar se determina que ha de ser un elemento unitario hecho de un solo material en las operaciones del metodo. La pieza elemental de lente sin tallar que es un elemento unitario hecho de un unico material puede tener aun un revestimiento aplicado, por ejemplo a la superficie frontal y/o a la superficie posterior. Esto, por ejemplo, facilita la fabricacion posterior de la pieza elemental de lente sin tallar. Por ejemplo, no se necesitan unir laminas de Fresnel adicionales.

En un perfeccionamiento del metodo segun el primer aspecto, el metodo comprende ademas proporcionar un valor extremo de curvatura de la superficie posterior, en particular una curvatura maxima o una curvatura mfnima, como el valor de curvatura predeterminado.

En un perfeccionamiento del metodo segun el primer aspecto, la operacion c) comprende determinar un punto de soporte en la superficie posterior y al menos una lfnea de soporte recta en la superficie posterior, en donde cada lfnea de soporte recta emana desde el punto de soporte, y, para cada lfnea de soporte recta, determinar una curvatura tfmite de la superficie posterior en un punto de interseccion de la lfnea de soporte recta respectiva y la lfnea limftrofe.

En un perfeccionamiento del metodo segun el primer aspecto, la operacion d) comprende determinar, para cada lfnea de soporte recta, un nuevo perfil de curvatura de la superficie posterior a lo largo de la lfnea de soporte respectiva desde el punto de interseccion hasta un borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar, en donde la curvatura del nuevo perfil de curvatura es igual a la curvatura tfmite en el punto de interseccion y pasa de manera monotona desde la curvatura tfmite al valor extremo de curvatura hacia el borde exterior.

En un perfeccionamiento del metodo segun el primer aspecto, la forma modificada de la superficie posterior es determinada mediante una optimizacion hacia una forma objetivo, en donde la forma objetivo incluye:

i. el perfil de curvatura de la forma original de lente de la superficie posterior dentro de la lfnea limftrofe cuyo perfil de curvatura es fijado durante la optimizacion,

ii. el perfil de curvatura de cada lfnea de soporte recta fuera de la lfnea limftrofe, cuyo perfil de curvatura es fijado durante la optimizacion, y

iii. el valor extremo de curvatura para la superficie posterior fuera de la lfnea limftrofe, y en donde la optimizacion aplica la condicion de que una curvatura de la superficie posterior a lo largo de la lfnea limftrofe es continua.

En otro perfeccionamiento del metodo segun el primer aspecto, el punto de soporte es el punto visual segun la forma original de lente, o en que el punto de soporte es el punto de ajuste segun la forma original de lente, o en que el punto de soporte es el centro geometrico de la pieza elemental de lente sin tallar, en particular de manera que la curvatura es una curvatura tangencial de la superficie posterior y cada lfnea de soporte recta discurre en un meridiano de la superficie frontal.

Por supuesto, puede darse el caso de que el punto visual sea tambien el punto de ajuste y/o sea tambien el centro geometrico de la pieza elemental de lente sin tallar. Ademas, en general con cualquier perfeccionamiento, se puede definir que el punto de soporte es el punto en la interseccion de la superficie posterior con el eje de simetrfa a rotacion de la superficie frontal. Esto se aplicarfa en particular en caso de que la superficie frontal sea una superficie esferica. Puede ser preferible que el punto de soporte sea el centro geometrico de la pieza elemental de lente sin tallar. En ese caso, cada lfnea de soporte recta discurrina en un meridiano de la superficie frontal como el centro de curvatura de la superficie frontal, por supuesto, como en el centro geometrico. Esto tambien significarfa que la curvatura, es decir, la curvatura a lo largo de cada lfnea de soporte recta, es una curvatura tangencial o radial de la superficie posterior. La forma correspondiente es relativamente rapida de establecer y determinar. Como el area optica de la forma original que se ha de preservar esta normalmente en el centro de la forma original, por lo general tiene sentido desarrollar la reduccion del grosor alrededor de este punto.

En otro perfeccionamiento del metodo segun el primer aspecto, se proporciona una forma de una montura en la que se ha de insertar una lente final, en donde una lfnea de montura se define por una lfnea a lo largo de la cual se tallara la pieza elemental de lente sin tallar para ajustarla en la montura, y en donde una forma de la lfnea limftrofe corresponde a una forma de la lfnea de montura, en particular en donde un area de superficie posterior dentro de la lfnea limftrofe es menor, igual o mayor que un area de superficie posterior dentro de la lfnea de montura.

En general, la lfnea limftrofe podrfa tener cualquier forma arbitraria. En este contexto, "forma" significa la figura geometrica general de una proyeccion bidimensional de las areas rodeadas por la lfnea limftrofe, o dentro de la montura, en otras palabras, la "sombra". Se ha encontrado que es esteticamente ventajoso si la forma de la lfnea limftrofe corresponde a la forma de la lfnea de montura. Sin embargo, esto no significa necesariamente que la lfnea limftrofe sea igual a la lfnea de montura. La lfnea limftrofe tambien puede abarcar la superficie que es menor, igual o mayor que el area de la superficie posterior dentro de la lfnea de la montura. Por lo tanto, en general, la lfnea limftrofe puede ser la lfnea de montura escalada por cualquier factor mayor, igual o menor que uno.

En otro perfeccionamiento del metodo segun el primer aspecto, la curvatura de una lfnea de soporte recta, despues de que la curvatura haya alcanzado el valor de curvatura predefinido, en particular el valor extremo de curvatura, permanece constante en el valor de curvatura predefinido, en particular en el valor extremo de curvatura, hacia el borde exterior, en particular hasta que la lfnea de soporte recta alcance el borde exterior.

Mantener la curvatura en el valor de curvatura predefinido, en particular el valor extremo de curvatura, proporcionara que toda la porcion marginal tenga la misma curvatura extrema en el valor de curvatura predefinido, en particular el valor extremo de curvatura. Esto conduce a una reduccion maxima del grosor de la pieza elemental de lente sin tallar resultante.

En otro perfeccionamiento del metodo segun el primer aspecto, se determina una multitud de lfneas de soporte rectas, en particular en donde una separacion entre ifneas de soporte rectas adyacentes esta entre 0,5 y 10 grados, preferiblemente 1,2 o 3 grados.

Por supuesto, esto significa que, por ejemplo, en el caso de que cualquier lfnea de soporte recta discurra dentro de un meridiano de la superficie frontal, el angulo de separacion asf determinado es tambien el angulo entre los meridianos. Este angulo de separacion determina el angulo entre dos direcciones radiales de lmeas de soporte rectas adyacentes. La separacion usada puede depender de los recursos de procesamiento reservados para el metodo. Tambien puede depender de como se soportara exactamente un proceso de optimizacion posterior. Cuanto menor es el angulo de separacion, mas superficies de soporte se determinan, lo que proporciona condiciones de inicio mas exactas para el proceso de optimizacion posterior. Esto proporcionara mas control sobre la optimizacion.

En otro perfeccionamiento del metodo segun el primer aspecto, la forma original de lente proporciona una potencia focal positiva, en donde el valor de curvatura predefinido, en particular el valor extremo de curvatura, es un valor de curvatura maximo, en particular positivo, y en donde, durante la optimizacion, se aplica un grosor mmimo predefinido del borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar a la forma objetivo como una condicion obligatoria, en particular para que, durante la optimizacion, una altura sagital del perfil de curvatura fijado o preservado de la forma original de lente de la superficie posterior dentro de la lfnea limftrofe sea ajustado mientras se mantiene el perfil de curvatura fijado o preservado.

Este perfeccionamiento, en particular, trata de las asf llamadas "lentes positivas", es decir, lentes de potencia focal positiva. En oftalmologfa, habitualmente se usan lentes de menisco. Tales lentes convexas-concavas pueden ser o bien positivas o bien negativas, dependiendo de la curvatura relativa de las dos superficies. Por lo tanto, una lente de menisco negativa o una lente minus tiene una superficie concava (superficie posterior) con una curvatura mayor que la de la superficie frontal. Tal lente negativa sera mas delgada en el centro que en la periferia o borde exterior. A la inversa, la lente de menisco positiva o lente plus tiene una superficie convexa (superficie frontal) con una curvatura mayor que la superficie concava y, por lo tanto, sera mas gruesa en el centro geometrico que en la periferia o borde exterior. Por lo tanto, al tratar con lentes positivas, estas lentes se adelgazaran hacia la periferia. Aplicando el metodo actual, el grosor de la superficie posterior aumentara rapidamente en la region marginal hacia la periferia o el borde exterior. Sin embargo, esto no es necesario ya que el objetivo del metodo serfa reducir el grosor central de tal lente positiva. Por lo tanto, teniendo en cuenta las herramientas de fabricacion, en particular las piezas de bloqueo, se ha de observar una exigencia mmima para el grosor de la pieza elemental de lente sin tallar alrededor de su periferia como condicion obligatoria. Luego, durante la optimizacion, esto tiene el efecto de que, mientras se mantiene el perfil de curvatura dentro de la lfnea limftrofe y se mantienen los nuevos perfiles de curvatura a lo largo de las lmeas de soporte, la superficie posterior es "movida" hacia la superficie frontal durante la optimizacion de manera que un grosor mmimo en la periferia resulta el grosor mmimo predefinido. Por lo tanto, como la curvatura en la region marginal de la forma modificada de lente es mayor que la de la forma original de lente, el area opticamente preservada dentro de la lfnea limftrofe se "eleva" hacia la superficie frontal. El grosor central disminuye asf.

En otro perfeccionamiento, se lleva a cabo una segunda optimizacion posterior a la operacion e), en donde la optimizacion adicional usa la forma modificada de la superficie posterior como una forma inicial y optimiza solamente el perfil de curvatura dentro de la lfnea limftrofe hacia una prescripcion o las propiedades opticas predeterminadas de la forma original de lente, en particular teniendo en cuenta el grosor central reducido de la forma modificada de lente.

En el caso de lentes positivas, debido al grosor central reducido y como las lentes son "lentes reales" y no "lentes ideales", el grosor central reducido tiene un efecto sobre las propiedades opticas del perfil de curvatura fijado dentro de la lfnea limftrofe. Para restaurar estas propiedades opticas, se puede llevar a cabo una optimizacion adicional usando el perfil de curvatura que se fijo como condicion de inicio para una optimizacion adicional que reajusta un perfil de curvatura al grosor central reducido. Sin embargo, tal reajuste solamente tiene que realizarse en caso de que la reduccion del grosor central y el deterioro asociado de las propiedades opticas se considere significativo. De hecho, hay otros asuntos concebibles para restaurar las propiedades opticas. Por ejemplo, como la lente siempre resultara mas delgada, puede ser una medida reajustar el radio de curvatura de la superficie frontal. La superficie frontal solamente necesitarfa que se afinara con una curvatura ligeramente mayor para compensar el grosor reducido. Entonces puede ser una opcion establecer el grosor mmimo predefinido del borde exterior, por ejemplo, 5% o 10% o 20% mayor que el grosor mmimo real para asegurar que se preservara aun un grosor mmimo en caso de que la superficie frontal se afine con una curvatura mas alta. Por ejemplo, en caso de que el grosor mmimo sea de 1 mm. El metodo podrfa ser llevado a cabo con un grosor mmimo predefinido de 1,1 o 1,2 mm de manera que, cuando la superficie frontal se afine con una curvatura mayor, se mantenga un grosor mmimo de 1,0 mm alrededor de la periferia. Sin embargo, como no es necesario afinar toda la superficie frontal con una curvatura mayor, sino solamente un area dentro de la lfnea de montura o dentro de la lfnea limftrofe, esto puede no ser necesario. Como ultima medida, puede ser una alternativa calcular ya la forma original de lente con un grosor central que es menor que el grosor central real de la forma original de lente. Por lo tanto, la superficie posterior de la forma original de lente no proporcionarfa propiedades opticas ideales dentro de la lfnea limftrofe. Pero, despues de la reduccion del grosor segun el metodo descrito, se ajustarfa a continuacion al grosor reducido de la lente.

En otro perfeccionamiento del metodo segun el primer aspecto, la forma original de lente proporciona una potencia focal negativa, en donde el valor de curvatura predefinido, en particular el valor extremo de curvatura, es un valor de curvatura mmimo, en particular negativo, y en donde durante la optimizacion, se fija una altura sagital del perfil de curvatura fijado de la forma original de lente de la superficie posterior dentro de la linea limitrofe, en particular en donde, como la exigencia de grosor, se aplica un grosor minimo del borde exterior como condicion limite obligatoria durante el proceso de optimizacion.

En este caso, el grosor de la forma original de lente en el centro es menor que en la periferia. Por tanto, el grosor critico a reducir es el del borde exterior o periferia. Por ello, en este caso, no es necesario el reajuste de las propiedades opticas del perfil de curvatura fija dentro de la linea limitrofe. Por tanto, una altura sagital del perfil de curvatura fija de la forma original de lente dentro de la linea limitrofe permanece fija. Sin embargo, todavia se puede proporcionar una condicion obligatoria de un grosor minimo del borde exterior para que se pueda llevar a cabo el bloqueo adecuado alrededor de la periferia y no se lleve a cabo demasiada reduccion de grosor alrededor del borde exterior.

En otro perfeccionamiento del metodo segun el primer aspecto, el metodo comprende ademas definir una zona de transicion adyacente a la linea limitrofe hacia el borde exterior en la que la zona de transicion de la curvatura pasa de manera monotona desde la curvatura limite al valor de curvatura predefinido, en particular el valor extremo de curvatura, hacia el borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar, y en el que la zona de transicion se establece como una longitud minima, en particular a lo largo de cada linea de soporte, en particular donde la zona de transicion se define antes de la operacion d).

El termino "zona de transicion" se usa durante la descripcion del metodo y se puede considerar equivalente a la "porcion de transicion" que se usa cuando se describe la superficie posterior de la pieza elemental de lente sin tallar. Para asegurar la preservacion optica del area dentro de la linea limitrofe y asegurar ademas que la pieza elemental de lente sin tallar segun la forma modificada de lente, en particular la superficie posterior, se pueda fabricar realmente segun la forma, se puede definir una zona de transicion. Al definir una longitud minima a lo largo de cada linea de soporte, se puede proporcionar una proteccion del area dentro de la linea limitrofe de los procesos de tallado y pulido. Por ejemplo, la longitud de la zona de transicion a lo largo de cada linea de soporte puede definirse como que tiene una longitud de 5 mm. La longitud real dependera en gran medida de las herramientas de tallado y pulido correspondientes. En general, la zona de transicion puede tener una longitud de 1 a 10 mm, preferiblemente de 2 a 8 mm, en particular 1,2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 mm.

En otro perfeccionamiento del metodo segun el primer aspecto, el metodo comprende ademas definir una zona de transicion adyacente a la linea limitrofe hacia el borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar, en cuya zona de transicion la curvatura pasa de manera monotona desde la curvatura de limite al valor de curvatura predefinido, en particular el valor extremo de curvatura, hacia el borde exterior, y en donde la zona de transicion se establece definiendo una magnitud maxima para un gradiente de la curvatura a lo largo de cada linea de soporte, en particular en donde la zona de transicion se define antes de la operacion d).

En particular para lentes negativas, la zona de transicion tambien se puede definir definiendo una magnitud maxima para un gradiente de la curvatura, en particular a lo largo de cada linea de soporte. De este modo, se puede definir la transicion desde la curvatura especifica en la linea limitrofe hacia el valor de curvatura predefinido, en particular el valor extremo de curvatura. Los gradientes mas bajos proporcionaran una mayor longitud de la zona de transicion a lo largo de la linea de soporte, los gradientes mas altos reduciran la longitud de la zona de transicion, pero permitiran una mejor reduccion del grosor de la lente. El gradiente puede, nuevamente, depender de las herramientas de acabado superficial correspondientes disponibles.

En otro perfeccionamiento del metodo segun el primer aspecto, en la operacion d), cada nuevo perfil de curvatura se determina con un gradiente de curvatura esencialmente constante, en particular un gradiente de curvatura constante, para la transicion desde la curvatura limite al valor de curvatura predefinido, en particular, el valor extremo de curvatura.

El gradiente de curvatura a lo largo del cual la zona de transicion puede ser esencialmente constante o, en particular, exactamente constante. Por supuesto, se aplican tolerancias de fabricacion. Al proporcionar un gradiente constante, se puede proporcionar una forma esteticamente ventajosa que es menos probable que sea considerada molesta por un usuario.

En otro perfeccionamiento del metodo segun el segundo aspecto, se puede proporcionar que la etapa C) comprenda ademas especificar un valor de curvatura predefinido de limite estricto, en particular un valor extremo de curvatura, que tiene una magnitud mayor que el valor de curvatura predefinido recomendado, en particular, el valor extremo de curvatura, y en donde, despues de la operacion III de secuencia, el valor de curvatura predefinido de limite estricto, en particular el valor extremo de curvatura, se aplica como valor de curvatura predefinido, en particular el valor extremo de curvatura, durante la optimizacion.

Por esto, en caso de que despues de la operacion III no se haya alcanzado el grosor maximo especificado de la lente, se podria hacer el ultimo esfuerzo para terminar con una forma satisfactoria. Sin embargo, a continuacion se deberia devolver un aviso o advertencia para que se marque la forma correspondiente de la lente y, por ejemplo, se pueda vigilar especificamente durante la fabricacion.

En otro perfeccionamiento del metodo segun el segundo aspecto, un grosor maximo de la lente a lo largo de la linea de la montura de una forma modificada de lente de la ultima iteracion de la operacion C) esta por debajo del grosor maximo especificado de la lente, y en donde se lleva a cabo una iteracion adicional entre la forma modificada de lente es de las dos ultimas iteraciones de la operacion C) para hacer coincidir el grosor maximo de la lente a lo largo de la linea de la montura con el grosor maximo especificado de la lente.

En el caso de la ultima iteracion, el grosor de la lente es menor que el grosor maximo especificado de la lente, se podria llevar a cabo una iteracion entre las dos ultimas operaciones para que coincida exactamente con el grosor maximo de la lente. Esto proporciona la ventaja de que tambien se puede lograr el maximo angulo de rotacion ocular alcanzable, lo que podria tener prioridad.

Ademas, el metodo segun el tercer aspecto, a saber, el metodo de fabricacion, puede proporcionar la operacion adicional de rebordear la pieza elemental de lente sin tallar, en particular a lo largo de la linea de la montura. Luego, se logra una lente final con un grosor de lente reducido a lo largo de la linea de la montura para asegurar que la lente final correspondiente se pueda insertar en una montura correspondiente.

En otro perfeccionamiento de una pieza elemental de lente sin tallar, en particular segun el cuarto aspecto, la porcion lenticular tiene un perfil de superficie que es asimetrico, en particular cuyo perfil de superficie es un perfil de superficie de forma libre.

En otro perfeccionamiento de una pieza elemental de lente sin tallar, el valor extremo de curvatura es la curvatura mas pequena o la menor, en particular con signo, de la superficie posterior a lo largo de la linea recta o en la que el valor extremo de curvatura es una curvatura mas grande o mayor, en particular con signo, de la superficie posterior a lo largo de la linea recta. En particular, la curvatura mas pequena puede incluso ser negativa. En particular, una curvatura que proporciona -4 dioptrias se ha de considerar mas pequena o menor que una curvatura que proporciona 2 dioptrias.

En otro perfeccionamiento de una pieza elemental de lente sin tallar, la porcion de transicion rodea completamente la porcion lenticular.

En otro perfeccionamiento de una pieza elemental de lente sin tallar, la porcion marginal se extiende hasta un borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar a lo largo de la linea recta, y en donde la porcion marginal se extiende circunferencialmente a lo largo al menos de una parte del borde exterior de la pieza elemental de lente sin tallar.

En otro perfeccionamiento de una pieza elemental de lente sin tallar, la porcion marginal se extiende circunferencialmente a lo largo del borde exterior completo de la pieza elemental de lente sin tallar.

En otro perfeccionamiento de la pieza elemental de lente sin tallar, el punto es el centro geometrico de la pieza elemental de lente sin tallar, o en que el punto es el punto visual, en particular en donde la ubicacion del punto visual se codifica en un grabado en la pieza elemental de lente, o en que el punto es el punto de ajuste, en particular en donde la ubicacion del punto de ajuste se codifica en un grabado en la pieza elemental de lente sin tallar. Por lo tanto, las mismas caracteristicas que se han descrito para los metodos segun los aspectos primero a tercero anteriores tambien se pueden aplicar caracteristicas estructurales que definen la pieza elemental de lente sin tallar segun la invencion. Por supuesto, esto se aplica a todas las caracteristicas mencionadas y relativas a los metodos.

Ademas, el valor de curvatura predefinido, en particular el valor extremo de curvatura, de la pieza elemental de lente sin tallar en la porcion marginal puede estar entre 10 y 20 dioptrias en curvatura que equivaldria a un radio de 53 a 26,5 mm. En general, a lo largo de la solicitud, las curvaturas en dioptrias se dan con un indice refractivo de 1,53. Por lo tanto, en el caso de que se proporcione una curvatura en dioptrias, la curvatura correspondiente en radio se puede calcular por 1,53-1

r= — ;----- ;

dioptrias . Esto proporcionara el radio en metros. Este nuevo calculo es bien conocido por los expertos en la tecnica con un indice refractivo conocido que es 1,53 en toda la solicitud. En particular, el valor de curvatura predefinido, en particular, con signo o el valor extremo de curvatura pueden ser iguales o mayores a 14 dioptrias. En particular, esto tambien puede expresarse como un radio de curvatura positivo. Una magnitud del radio de curvatura puede ser igual o inferior a 37,85 mm de radio, para el indice refractivo de referencia de 1,53, con el fin de proporcionar una potencia igual o superior a 14 dioptrias. En particular, la curvatura puede ser de 14 a 18 dioptrias. En particular, puede ser 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20 dioptrias. Preferiblemente, es de 16 dioptrias como herramienta estandar para un generador de forma libre de aproximadamente 33 mm de radio o aproximadamente 16 dioptrias de curvatura.

Este valor para el valor de curvatura predefinido, en particular el valor extremo de curvatura, puede aplicarse para lentes positivas. En el caso de lentes negativas, el valor de curvatura predefinido o, en particular, con signo o el valor extremo de curvatura pueden ser iguales o inferiores a -4 dioptrias. En particular, esto tambien puede expresarse como un radio de curvatura negativo. Una magnitud del radio de curvatura negativo puede ser igual o inferior a 132,5 mm, para el indice refractivo de referencia de 1,53, con el fin de proporcionar una potencia igual o inferior a -4 dioptrias. En particular, el valor de curvatura predefinido, en particular el valor extremo de curvatura, puede ser de entre -4 y -8 dioptrias, en particular -4, -5, -6, -7, -8 dioptrias. Preferiblemente, el valor de curvatura predefinido o el valor extremo de curvatura se establece en -6 dioptrias. El gradiente de curvatura se puede establecer entre 1 dioptria/mm y 4 dioptrias/mm, en particular 1, 2, 3, 4 dioptrias/mm. En particular, un gradiente recomendado podria ser de 2 dioptrias/mm y un limite maximo o estricto podria ser de 3 dioptrias/mm.

En general, un angulo minimo de rotacion del ojo se podria establecer entre 20 y 50 grados, en particular 20, 25, 30, 35, 40, 45 grados. Preferiblemente, un angulo de rotacion del ojo recomendado es de 45 grados y un limite minimo de 35 grados.

Debe comprenderse que las caracteristicas mencionadas anteriormente y aquellas que aun no se han explicado pueden usarse mas adelante no solamente en la combinacion indicada respectivamente, sino tambien en otras combinaciones o por separado, sin desviarse del alcance de la presente invencion.

Las realizaciones de la invencion se han representado en los dibujos y se explicaran con mas detalle en la descripcion a continuacion.

La fig. 1 muestra una realizacion de un metodo segun un primer aspecto de la invencion,

La fig. 2a muestra un diagrama simplificado que muestra e ilustra una realizacion de las diferentes operaciones del metodo de la fig. 1,

La fig. 2b muestra otro diagrama simplificado general que muestra e ilustra las diferentes operaciones del metodo para lentes positivas y para lentes negativas,

La fig. 3 muestra diagramas para ilustrar una determinacion del nuevo perfil de curvatura,

La fig. 4 muestra un diagrama para ilustrar otra determinacion del nuevo perfil de curvatura,

La fig. 5 muestra otro diagrama para ilustrar otra determinacion del nuevo perfil de curvatura,

La fig. 6 muestra diagramas que ilustran los efectos de diferentes enfoques para la determinacion del nuevo perfil de curvatura, en particular una zona de transicion que tiene un gradiente de curvatura constante,

La fig. 7a muestra una realizacion de una pieza elemental de lente sin tallar,

La fig. 7b muestra la pieza elemental de lente sin tallar de la Fig. 7 a lo largo de una linea de corte X-X,

La fig. 8a muestra diagramas que ilustran un ejemplo general,

La fig. 8b muestra otros diagramas que ilustran el ejemplo general,

La fig. 8c muestra otros diagramas que ilustran el ejemplo general,

La fig. 9 muestra diagramas que ilustran un primer ejemplo de una lente positiva,

La fig. 10 muestra otros diagramas que ilustran el ejemplo de una lente positiva,

La fig. 11 muestra otro diagrama que ilustra el ejemplo de una lente positiva,

La fig. 12 muestra aun otro ejemplo que ilustra la realizacion de una lente positiva,

La fig. 13 muestra otro diagrama que ilustra los efectos del metodo en el ejemplo de una lente positiva,

La fig. 14 muestra diagramas que ilustran un segundo ejemplo de una lente positiva acanalada,

La fig. 15 muestra otros diagramas que ilustran los efectos del metodo en el ejemplo de la lente positiva acanalada, La fig. 16 muestra el resultado del metodo en el ejemplo de una lente positiva acanalada,

La fig. 17 muestra diagramas que ilustran un ejemplo de una lente negativa.

La fig. 18 muestra otros diagramas que ilustran el ejemplo de una lente negativa,

La fig. 19 muestra el efecto del metodo y ejemplo de una lente negativa,

La fig. 20 muestra una realizacion de un metodo segun el segundo aspecto de la invencion,

La fig. 21 muestra un diagrama que ilustra el conjunto de parametros en varias operaciones de saturacion del metodo segun la fig. 20,

La fig. 22 muestra los diferentes resultados del ejemplo del metodo segun el segundo aspecto,

La fig. 23 muestra otros diagramas que ilustran el ejemplo del metodo segun el segundo aspecto,

La fig. 24 muestra un diagrama de bloques de un metodo de fabricacion segun un tercer aspecto de la invencion.

La fig. 1 muestra una realizacion del metodo segun el primer aspecto de la invencion. El metodo esta designado en general con el numero de referencia 100.

El metodo es en particular un metodo implementado por ordenador. Como resultado, el metodo proporciona una forma modificada de lente para una pieza elemental de lente sin tallar, en particular a traves del uso de un medio legible por ordenador no transitorio. La forma modificada de lente proporciona un grosor reducido en comparacion con la forma original de lente.

La realizacion del metodo, a continuacion, se explica viendo tanto la fig. 1 como la fig. 2.

En primer lugar, se realiza una operacion 102 para proporcionar una forma original 10 de lente de una pieza elemental de lente sin tallar. La forma original 10 de lente comprende una forma original de una superficie frontal y de una superficie posterior de la pieza elemental de lente sin tallar. En particular, la forma original esta disenada segun una prescripcion. Ademas, se proporciona un valor de curvatura predefinido de la superficie posterior. Este valor de curvatura posterior predefinido esta preestablecido y puede ser, por ejemplo, de 15 dioptrias o un equivalente en radio. En particular, ese valor de curvatura predefinido deberia elegirse segun un valor extremo de curvatura que puede ser fabricado por una herramienta de acabado superficial de forma libre asociada. Por lo tanto, a continuacion, el valor de curvatura predefinido tambien se puede denominar como el valor extremo de curvatura.

En la Fig. 2a, la pieza elemental 10 de lente sin tallar se muestra esquematicamente con una vista en la superficie posterior en la parte superior izquierda. La modificacion sigue a continuacion las flechas hacia la linea inferior. La pieza elemental de lente sin tallar tiene una periferia o borde exterior 16 de la pieza elemental de lente. Se puede proporcionar un angulo de rotacion minimo del ojo que se preservara con respecto a las propiedades opticas de la superficie posterior, sin embargo, eso no es necesario. Ademas, se determina un punto de soporte en la superficie posterior. Preferiblemente, ese punto de soporte es el centro geometrico de la pieza elemental de lente sin tallar. La periferia de la pieza elemental de lente sin tallar puede tener la forma de un circulo o una elipse. Entonces, en una operacion 104, se determina una linea limitrofe 18. En particular, un perfil de curvatura de la forma original de la superficie posterior debe preservarse dentro de la linea limitrofe 18. Ademas, en particular, el punto de soporte 14 se establece en la superficie posterior, en el ejemplo dado en el centro geometrico, y se determina una linea limitrofe 18 en la superficie posterior, en particular cuando un perfil de curvatura de la forma original de la superficie posterior debe ser preservado dentro de la linea limitrofe 18. Por tanto, como se muestra en la parte superior derecha de la Fig. 2a, la linea limitrofe 18 generalmente se dibujara para encerrar el angulo de rotacion minimo 12 del ojo previsto. La forma de la linea limitrofe se puede elegir para que sea identica a la forma de la montura en el que se ha de insertar la lente final. En el ejemplo dado en la Fig. 2a, el tamano de la linea limitrofe 18 se elige para que sea del mismo tamano que la montura. Dentro de la linea limitrofe 18, se debe preservar el perfil de curvatura de la forma original 10 de lente. El resto de la forma original de lente de la superficie posterior puede considerarse recortada. Por lo tanto, solo se muestra una linea discontinua 26 de la periferia original. La forma de la lente ahora se modificara de manera que en una region marginal o porcion marginal 28, el valor extremo para la curvatura estara presente. En una porcion de transicion o zona de transicion 24, el gradiente de curvatura pasara de la curvatura de la forma de lente preservada dentro de la linea limitrofe 18 hacia el valor extremo 28 de curvatura. Por lo tanto, se puede considerar que una linea de transicion exterior 22 es el limite exterior de la zona de transicion 24, siendo la linea limitrofe 18 la linea limitrofe interior de la zona de transicion 24. Sin embargo, la zona de transicion 24, la porcion marginal 28 y la linea limitrofe exterior 22 aun estan por determinar en las siguientes operaciones. Simplemente se explican en el ejemplo en la parte superior derecha de la Fig. 2a para fines ilustrados. En el ejemplo de la Fig. 2a, la forma original de lente proporciona una potencia focal positiva o es una "lente positiva".

En una siguiente operacion 106, se determina una curvatura limite de la superficie posterior 72 en la linea limitrofe 18. En particular, se determina al menos una linea de soporte recta 30 a 37 en la superficie posterior, donde en cada linea de soporte recta que emana desde el punto de soporte 14 y, para cada linea de soporte recta 30 a 37, se determina una curvatura limite de la superficie posterior en un extremo del punto de la seccion de la linea de soporte recta respectiva 30 a 37 en la linea limitrofe 18.

Los ejemplos de puntos de interseccion se designan con el numero de referencia 29. Cada linea de soporte recta 30 a 37 discurre en un angulo 9 diferente. Como en el ejemplo dado, la periferia de la pieza elemental 10 de la lente sin tallar tiene la forma de un circulo, cada linea de soporte discurre en un plano que corta todo el diametro de este circulo. Como en el ejemplo dado, la superficie frontal tiene una forma esferica, y el punto de soporte 14 como en el centro geometrico, cada linea de soporte 30 a 37 discurre en un meridiano de la superficie frontal. En el ejemplo proporcionado, se usan ocho lineas de soporte de manera que un angulo 9 de separacion entre ellas es de 45 grados. Sin embargo, se podria usar cualquier numero diferente de lineas de soporte.

Ahora, en la operacion 108, un nuevo perfil 38 de curvatura de la superficie posterior 72 entre la linea limitrofe 18 y un borde exterior 16 de la pieza elemental 60 de la lente sin tallar, en donde la curvatura del nuevo perfil de curvatura 38 es igual a la curvatura limite en la linea limitrofe 18 y pasa de manera monotona y continua desde la curvatura limite hacia el valor de curvatura predefinido hacia el borde exterior 16. En particular, para cada de soporte recta 30 a 37, se determina un nuevo perfil de curvatura de la superficie posterior a lo largo de la linea de soporte respectiva desde el punto de interseccion 29 hasta un borde exterior o periferia 16 de la pieza elemental de lente sin tallar, en donde la curvatura del nuevo perfil 38 de curvatura es igual a la curvatura tfmite del punto de interseccion 29 y pasa de manera monotona desde la curvatura lfmite al valor extremo de curvatura hacia el borde exterior 16.

En la Fig. 2a, esto se ha mostrado en la imagen en la parte central derecha. En la lfnea limftrofe 18, es decir, en el punto de interseccion 29, la curvatura del nuevo perfil de curvatura dentro del plano de la lfnea de soporte recta, es decir, en el ejemplo dado la curvatura tangencial o radial, es igual a la curvatura del area opticamente preservada de la forma original 10 de la lente dentro de la lfnea limftrofe 18. Eso significa que las curvaturas dentro y fuera de la lfnea limftrofe son iguales entre sf al aproximarse a la lfnea limftrofe 18. Por lo tanto, la curvatura a lo largo de la lfnea limftrofe se determina como continua. Eso significa que no se preve ningun alabeo en la lfnea limftrofe 18. Ademas, en el ejemplo dado de una lente positiva, se establece una longitud de la zona de transicion 24 basada en una herramienta de fabricacion de forma libre asociada de manera que se asegure que la superficie posterior modificada se pueda fabricar sin danar la superficie preservada opticamente, en particular la superficie de forma libre, dentro de la lfnea limftrofe 18. Por ejemplo, se establece una longitud radial, es decir, la longitud dentro del plano de la lfnea de soporte, o el meridiano de la lfnea de soporte, en particular, por ejemplo, a un valor de 5 mm.

A la zona de transicion en la region marginal 28, se le ha proporcionado un valor extremo para la curvatura, por ejemplo, 15 dioptrfas. Por esto, se determina un nuevo perfil 38 de curvatura para cada lfnea de soporte, y asf se explicara con mas detalle a continuacion con un gradiente de curvatura constante a lo largo de la zona de transicion o al menos un gradiente esencialmente constante a lo largo de la zona de transicion por aproximacion con un polinomio cubico. A continuacion esto conduce a los nuevos perfiles de curvatura de cada lfnea de soporte 30 a 37. El resultado se muestra en la parte central derecha. El perfil de curvatura de la forma original dentro de la lfnea limftrofe 18 se fija con los nuevos perfiles de curvatura fuera de la lfnea limftrofe 18 unidos a ella. En la vista recta en la superficie posterior, por tanto, en esta etapa, el perfil de la superficie posterior determinado y fijado se parece a una "arana" siendo el perfil de curvatura opticamente preservado dentro de la lfnea limftrofe 18 el cuerpo y formando cada nuevo perfil de curvatura a lo largo de una lfnea de soporte una pata.

A continuacion, en la operacion 110, se determina una forma modificada 40 de lente de la pieza elemental de lente sin tallar, en donde la forma modificada 40 de lente comprende la forma original de la superficie frontal 70, y una forma modificada de la superficie posterior 72, en donde la forma modificada de la superficie posterior 72 se determina mediante una optimizacion basada en el nuevo perfil de curvatura, y en donde, durante la optimizacion, la forma original 10 de lente se preserva dentro de la lfnea limftrofe 18. En particular, una forma modificada de lente se determina de la pieza elemental de lente sin tallar, en donde la forma modificada de lente comprende la forma original de lente de la superficie frontal y una forma modificada de la superficie posterior, en donde la forma modificada de la superficie posterior se determina por una optimizacion hacia una forma objetivo. Tal optimizacion hacia formas objetivo es comunmente conocida por un experto en la tecnica por el uso de una forma objetivo o funcion de merito y tecnicas de optimizacion, por ejemplo las optimizaciones por mmimos cuadrados basadas en estas funciones de forma objetivo y/o de merito.

Para la fabricacion posterior, se necesita una descripcion completa de la superficie posterior. Por tanto, la superficie posterior entre las "patas de arana" aun no se ha determinado. Ademas, puede ser necesario volver a ajustar la altura sagital del perfil de curvatura fijado dentro de la lfnea limftrofe en el caso de una lente positiva. La optimizacion se realiza hacia una forma objetivo, en donde la forma objetivo incluye el perfil de curvatura de la forma original de lente, es decir, solo el perfil de curvatura y no necesariamente la altura sagital sobre la superficie frontal, de la superficie posterior dentro de la lfnea limftrofe que va al perfil es fijado durante la optimizacion. Ademas, comprende el perfil de curvatura de cada lfnea de soporte recta, es decir, el nuevo perfil de curvatura, fuera de la lfnea limftrofe cuyo perfil de curvatura es fijado durante la optimizacion. Ademas, incluye el valor extremo de curvatura para la superficie posterior fuera de la lfnea limftrofe. De este modo, a traves de la optimizacion, se puede proporcionar una descripcion completa de una superficie posterior que incluye el perfil de curvatura de la forma original de lente dentro de la lfnea limftrofe 18, los nuevos perfiles de curvatura determinados a lo largo de cada lfnea de soporte y una superficie posterior adicional que se aproxime de la mejor manera posible al valor extremo de curvatura fuera de la lfnea limftrofe. Para lentes negativas, el metodo ya podrfa entonces finalizar aquf. Sin embargo, en el caso de lentes positivas como en el ejemplo dado en la Fig. 2a, es el caso que simplemente al aumentar la curvatura lo mas rapidamente posible a un valor extremo de curvatura, que es en el caso de lentes positivas una curvatura maxima, el grosor de la lente alrededor de la periferia que es mayor que el grosor de lente mfnimo preestablecido necesario para un bloqueo suficiente de la pieza elemental de lente sin tallar. Por tanto, no es posible volver a ajustar la altura sagital de la seccion preservada opticamente dentro de la lfnea limftrofe 18 junto con la forma de la superficie posterior modificada, de manera que alrededor de la periferia, el grosor mfnimo de lente sea el grosor mfnimo de lente necesario para la fabricacion. Todo esto puede llevarse a cabo dentro de la optimizacion como tal y no necesariamente tiene que ser una operacion de optimizacion separada. De este modo, la forma original del perfil de curvatura de la lente dentro de la lfnea limftrofe 18 se "eleva" hacia la superficie frontal, en particular se reduce su altura sagital sobre la superficie frontal. Por tanto, el grosor central de la lente positiva se reduce. A continuacion, de este modo, se ha proporcionado una forma de lente positiva con un grosor reducido. En caso de que el grosor reducido de la lente debiera considerarse significativo, de manera que, debido al grosor reducido y a las condiciones de una lente real, las propiedades opticas dentro de la lfnea limftrofe 18 pudieran deteriorarse, se puede llevar a cabo una operacion de optimizacion adicional que se inicia en la forma original de lente de la superficie posterior y la reajusta para restaurar las propiedades opticas de la forma original de lente.

La Fig. 2b muestra ilustraciones simplificadas adicionales para mostrar en general el desarrollo de la forma de lente a traves del metodo. La figura 2b es generalmente independiente de la figura 2a. En la columna de la izquierda, se muestra el desarrollo de una forma de una lente positiva. En la columna de la derecha, se muestra el desarrollo de una forma de una lente negativa.

Con respecto a la lente positiva, de arriba a abajo, se ha proporcionado una forma original 10 de lente de una pieza elemental 60 de lente sin tallar que tiene una superficie frontal 70 y una superficie posterior 72, en donde la forma original 10 de lente comprende una forma original de la superficie delantera 70 y una forma original de la superficie posterior 72 de la pieza elemental 60 de lente sin tallar, de tal manera que la pieza elemental 60 de lente sin tallar satisface propiedades opticas predeterminadas. A continuacion, se determina una linea limitrofe 18 en la superficie posterior 72, en donde un perfil de curvatura 20 de la forma original de la superficie posterior 72 se ha de preservar dentro de la linea limitrofe 18. Luego, se determina una curvatura limite de la superficie posterior 72 en la linea limitrofe 18. Se determina un nuevo perfil 38 de curvatura de la superficie posterior 72 entre la linea limitrofe 18 y un borde exterior 16 de la pieza elemental 60 de lente sin tallar, en donde una curvatura del nuevo perfil 38 de curvatura en la linea limitrofe 18 es igual a la curvatura limite y pasa de manera monotona y continua hacia el borde exterior 16 desde la curvatura limite hacia un valor de curvatura predefinido. En el caso de la lente positiva, la forma original 10 de lente proporciona una potencia focal positiva, en donde el valor de curvatura predefinido es un valor de curvatura maximo, y en donde, como exigencia de grosor, un valor predefinido para un grosor menor del borde exterior 16 de la pieza elemental 60 de lente sin tallar se aplica como una condicion obligatoria. Este es el valor z que se alcanzara para el grosor mas pequeno de la forma de lente a lo largo de su periferia. Por tanto, se determina una forma modificada 40 de lente de la pieza elemental 60 de lente sin tallar, en donde la forma modificada 40 de lente comprende la forma original de la superficie frontal 70, y una forma modificada de la superficie posterior 72, en donde la forma modificada de la superficie posterior 72 se determina mediante un procedimiento de optimizacion basado en un nuevo perfil de curvatura hacia una forma objetivo, y en donde la forma objetivo incluye el perfil de curvatura preservado de la forma original 10 de lente dentro de la linea limitrofe 18 y la exigencia de grosor para el borde exterior 16 de la pieza elemental 60 de lente sin tallar. Esto conduce a que el nuevo perfil de curvatura de la superficie posterior que se ha determinado sea a continuacion movido hacia la superficie frontal hasta que se cumpla la exigencia de grosor. Desde luego, aunque se han mostrado como dos operaciones ilustrativas separadas, la determinacion del nuevo perfil de curvatura y el movimiento de traslacion hacia la superficie frontal pueden llevarse a cabo simultaneamente durante un procedimiento de optimizacion.

Con respecto a la lente negativa, de arriba a abajo, se ha proporcionado una forma original 10 de lente de una pieza elemental 60 de lente sin tallar que tiene una superficie frontal 70 y una superficie posterior 72, en donde la forma original 10 de lente comprende una forma original de la superficie frontal 70 y una forma original de la superficie posterior 72 de la pieza elemental 60 de lente sin tallar, de tal manera que la pieza elemental 60 de lente sin tallar satisface propiedades opticas predeterminadas. A continuacion se determina una linea limitrofe 18 sobre la superficie posterior 72, en donde un perfil 20 de curvatura de la forma original de la superficie posterior 72 ha de ser preservado dentro de la linea limitrofe 18. A continuacion, se determina una curvatura limite de la superficie posterior 72 en la linea limitrofe 18. Se determina un nuevo perfil 38 de curvatura de la superficie posterior 72 entre la linea limitrofe 18 y un borde exterior 16 de la pieza elemental 60 de lente sin tallar, en donde una curvatura del nuevo perfil 38 de curvatura en la linea limitrofe 18 es igual a la curvatura limite y pasa de manera monotona y continua hacia el borde exterior 16 desde la curvatura limite hacia un valor de curvatura predefinido. En caso de la lente negativa, la forma original 10 de lente proporciona una potencia focal negativa, en donde el valor de curvatura predefinido es un valor minimo de curvatura, y en donde, como exigencia de grosor, se fija una altura sagital del perfil de curvatura fijo de la forma original 10 de lente de la superficie posterior 72 dentro de la linea limitrofe 18, y en donde se aplica un grosor minimo del borde exterior 16 como una condicion limite obligatoria durante el proceso de optimizacion. Por tanto, el grosor de la forma modificada es igual o mayor que la condicion limite aplicada como exigencia de grosor. Por tanto, se determina una forma modificada 40 de lente de la pieza elemental 60 de lente sin tallar, en donde la forma modificada 40 de lente comprende la forma original de la superficie frontal 70, y una forma modificada de la superficie posterior 72, en donde la forma modificada de la superficie posterior 72 se determina mediante un procedimiento de optimizacion basado en el nuevo perfil de curvatura hacia una forma objetivo, y en donde la forma objetivo incluye el perfil de curvatura preservado de la forma original 10 de lente dentro de la linea limitrofe 18 y la exigencia de grosor para el del borde exterior 16 de la pieza elemental 60 de lente sin tallar. Esto conduce al nuevo perfil de curvatura de la superficie posterior que es determinado. Desde luego, como se ha mostrado, la curvatura minima de la superficie posterior podria ser establecida incluso negativa de modo que la curvatura cambia desde una curvatura positiva a una curvatura negativa durante la transicion desde la linea limitrofe hacia el borde exterior.

Esencialmente, hay dos metodos diferentes para determinar las curvas de soporte o lenticulares que tienen un gradiente de curvatura "constante" o esencialmente constante desde el punto de interseccion a algun valor extremo de curvatura (o radio maximo) a lo largo de cada linea de soporte. La unica diferencia entre los metodos asi denominados "simple" y "complejo" es como se garantiza de manera exacta que el gradiente es constante. El metodo simple solo usa un polinomio cubico en la zona de transicion, mientras que el metodo complejo utiliza un calculo (bastante) riguroso de una seccion con gradiente de curvatura constante.

A continuacion, se describe el metodo simple en primer lugar.

La ecuacion para la curvatura tangencial T a lo largo de cada lfnea de soporte, en otras palabras en un angulo especffico 0, es lineal en la segunda derivada, y no lineal en la primera derivada:

donde Zr y Z r son la primera y la segunda derivadas a lo largo de un radio de la superficie Z(r,9). Tomando la derivada con respecto a r da el gradiente de curvatura tangencial.

Para una curva esencialmente plana el gradiente de curvatura es directamente proporcional a la tercera derivada. Por ello, un simple polinomio de tercer orden tendrfa una forma de curvatura constante. Para un polinomio cubico con una pendiente significativa el gradiente no permanecerfa constante, pero al menos puede ser especificado en un punto. Resolver para Zm da

• (3)

La idea es hacer una simple modificacion a una caracterfstica de extrapolacion cuadratica anadiendo un termino cubico que da a la superficie un gradiente de potencia tangencial especificado mas alla de la lfnea limftrofe. Podemos llamar a la ubicacion lfmite r = 0, el gradiente deseado en el lfmite g = T(0), entonces la extension polinomica a lo largo de una lfnea es solo

Z = a b r ci2 dr3 (4)

donde a, b, y c son determinadas a partir de la funcion original del diseno de lente original en la interfaz o punto de interseccion, y pueden ser derivadas a partir de la ecuacion (3):

En la expresion anterior g tiene las unidades de 1/r. Si el gradiente G ha de ser especificado en dioptrfas por mm, entonces sustituir g = G/530, y medir r en milfmetros (la constante 530 resulta del fndice refractivo asumido de 1,53). El grafico en la fig. 3 muestra el resultado de extender un cfrculo de 6 dioptrfas mas alla de r = 25 mm con distintos valores para el gradiente inicial G. Las curvas 50 muestran las lfneas de gradiente constante. Las lfneas 52 muestran las lfneas determinadas de acuerdo con lo anterior. Para los gradientes negativos la aproximacion cubica funciona bien, pero falla al aumentar el gradiente. Esto es debido a que la pendiente de la curva esta aumentando con gradiente creciente, y el efecto no lineal de la pendiente resulta mas importante.

A continuacion se ha descrito el metodo complejo.

Para obtener un control total del gradiente de curvatura, una base puede ser el documento EP 0271 920 A1 “Progressive power ophtalmic lens” y los documentos de su familia de patentes. Ese documento describe el metodo de "involuta de la evoluta” de construir un trayecto ocular. La unica modificacion es no empezar la integracion en un punto con una pendiente cero. La imagen en la fig. 4 es utilizada para la explicacion. Para cada punto (r,z) en la curva hay un punto asociado (rci,Zc) para el centro de curvatura del cfrculo "que hace contacto” en ese punto.

El elemento cntico es que el angulo 0 puede ser calculado mediante la siguiente formula

donde tan 0o = dz/dr en r = 0, el punto de comienzo de la extension para simplificar la descripcion matematica. Asf si el perfil de curvatura, preferiblemente en un modo integrable de manera continua, es especificado, el angulo puede ser determinado. En particular en caso de que la curvatura ha de tener un gradiente constante entonces

i 1

R (rj 530 (Pa + Gr)

(7)

y por ello

sens = sens, J ~ (PB + Gp) - ^ ( V G y )

^{” (}8⁾

A continuacion, esos angulos son insertados en las ecuaciones para r^cy ^Zc(por geometria)

r = r - RsenQ (9)

^{2 C —} ^{z(0) i?cos+}

J fo ^tmffdp

⁽ 10 ⁾

La respuesta para la integral de la tangente ha de ser determinada mediante medios de resolucion apropiados, por ejemplo aproximaciones numericas para resolver ecuaciones integrales disponibles comercialmente. Una vez que se conocen R, r^cy ^Zc, la involuta es solo un circulo movil:

2 = 2C -J^r2- - (x - xf) 2

' (H)

donde el ± tiene el signo opuesto que R. El convenio de signos es circulos con flecha positivas dan curvaturas positivas.

Para la integracion, se han aplicado distintos ordenes de cuadratura Gaussiana-Legendre. Puntos del G = /-1 estan mostrados en la fig. 5 utilizando sumas de 2, 3, y 4 puntos para aproximar la integral. Solamente la suma 56 de dos puntos se inclina un poco en las curvaturas mas elevadas (mas alla de la curvatura maxima para una herramienta de tallado tipica, por ejemplo) de las sumas de 3 y 4 puntos 54.

Las diferencias entre el metodo simple y el complejo pueden no ser significativas en aplicaciones practicas. Un soporte liso para una lente negativa elevada utilizara un gradiente negativo elevado, es decir tan elevado como un usuario pueda tolerar. Habra una gran cantidad de distorsion, hasta el punto de que hay solamente una pequena posibilidad de que el usuario intente mirar a traves de ese area de la lente. En ese caso, solamente es de menor importancia si el gradiente es exactamente constante. Para la aplicacion en lentes positivas, la superficie usualmente solo sera modificada mas alla del borde de la montura o de la linea de la montura, y la potencia o curvatura sera incrementada rapidamente hasta el maximo permitido por las herramientas. Por ello, en tanto en cuanto “algun" polinomio cubico pueda alcanzar la curvatura maxima lo bastante rapidamente el gradiente inconstante no puede ser un problema. Por tanto, en otro ejemplo solamente se comparara un ejemplo de lente negativa.

Los graficos en la fig. 6 son para un ejemplo de soporte liso. La lente es una Mitsui MR8 Elan HD adicion de 2,50 con prescripcion de -7 y una CT de 1,5 mm. Los tres mapas en la fila superior muestran el grosor de la lente de las tres versiones diferentes de la lente, contorneada a intervalos de 1 mm. El mapa de la izquierda es de la forma original de lente optimizada opticamente. Los dos contornos muestran la forma de la montura y el limite eliptico seleccionado para el inicio del soporte liso. La linea 58 es la linea de montura. La linea 18 es la linea limitrofe. El grafico central "gradiente constante" es el grosor despues de que se aplica una curva de soporte a la superficie exterior, calculado utilizando el metodo de gradiente constante con un gradiente de -2 dioptrias por milimetro. El mapa de la derecha "extension cubica" ha utilizado el metodo de extension cubica simple, con un gradiente inicial del mismo de -2 D/mm.

Los graficos siguientes son superposiciones de los resultados de las tres versiones diferentes de la lente. El maximo grosor de borde ocurre a lo largo del meridiano de 170 grados para las tres lentes. La potencia del vertice posterior a lo largo del meridiano muestra el incremento lineal de potencia para el metodo de gradiente constante, junto con la curva recta no precisamente para el metodo cubico. La linea vertical muestra la extension de la montura. El trazado del grosor de la lente a lo largo del mismo meridiano muestra la similitud entre los dos metodos de superficie de soporte. El grafico final a la derecha muestra el grosor de la lente alrededor de la montura. El maximo grosor de borde de la montura original era de 8,04 mm, el metodo de gradiente constante redujo eso a 6,78, mientras que la extension cubica tenia un maximo en 6,85.

Eso es aproximadamente una reduccion de menos de 5% para el metodo cubico utilizando el mismo gradiente inicial, y desde luego que podria haber sido hecho ajustando el gradiente inicial del metodo cubico en un 5%. Por ello, la implementacion del metodo cubico seria significativamente mas simple que el metodo de gradiente constante completo, pero da solamente un control ligeramente menor sobre el perfil de curvatura de la superficie posterior.

La fig. 7a muestra una pieza elemental 60 de lente sin tallar que es a continuacion proporcionada de acuerdo con la presente invencion. Tiene una periferia o borde exterior 16 que puede ser circular o eliptica, en el ejemplo de la fig. 7 es circular. El punto de soporte puede entonces ser el centro geometrico 14 como se ha explicado anteriormente. En la superficie posterior mostrada en la fig. 7, la linea limitrofe 18 cubre un area preservada 62 que es el area de la superficie posterior dentro de la linea limitrofe 18 que tiene una superficie de forma libre, es decir un perfil de curvatura superficial que no tiene simetrias. No es simetrica ni respecto a un punto ni respecto a un plano ni a rotacion. Ademas, hay una porcion marginal 66 que rodea la linea limitrofe 18. En la porcion marginal, el valor extremo de curvatura se aplica en el plano de cada linea de soporte. En el ejemplo dado en la fig. 7, en cada meridiano la curvatura tendria un valor extremo que corresponde al valor extremo de curvatura preestablecido. Entre la porcion marginal 66 y la linea limitrofe 18, esta la porcion 64 de transicion. En la porcion 64 de transicion, la curvatura pasa desde la curvatura de la superficie de forma libre dentro de la linea limitrofe 18 hacia el valor extremo de curvatura. Pasa de manera monotona al valor extremo de curvatura. Significa que en caso de una lente positiva, la curvatura aumenta continuamente. En caso de una lente negativa, la curvatura disminuye continuamente. En caso de una lente negativa el valor extremo de curvatura puede incluso ser negativo. Una longitud de la zona de transicion puede ser especificada en una direccion radial en el ejemplo de la fig. 7a de manera que la extension de las zonas de transicion tiene una longitud radial predefinida y ninguna herramienta de tallado o acabado superficial puede danar la superficie de forma libre dentro de la linea limitrofe 18.

La fig. 7b muestra una seccion a lo largo de la linea X-X en la fig. 7a. Una superficie frontal de la pieza elemental de lente sin tallar es esferica. Por tanto, es simetrica a rotacion con respecto al centro geometrico y tiene una unica curvatura. La superficie posterior esta designada con el numero de referencia 72. La linea limitrofe 18 es elegida de manera que el angulo minimo 12 de rotacion del ojo este dentro de la linea limitrofe 18. El ojo 74 puede ser determinado con su centro de rotacion de acuerdo con el ojo normal utilizado para calculos. La fabricacion de la pieza elemental del ente sin tallar tiene la porcion marginal 28 con una curvatura constante 76. En el ejemplo proporcionado en las figs. 7a y 7b, esto significa que en cada meridiano de la superficie frontal, la curvatura tangencial es constante sobre la porcion marginal y tiene el mismo valor.

En las figs. 8a a 8c, se han proporcionado diagramas que ilustran un ejemplo general de la determinacion de una pieza elemental de lente sin tallar de acuerdo con la invencion. Este ejemplo es una lente hecha de CR39 cuya prescripcion es 6,00 dioptrias, es decir una lente positiva que tiene una potencia focal positiva. La pieza elemental de lente sin tallar redonda es de 65 mm de diametro mientras que la lente final rebordeada se ajustara dentro de un circulo de 50 mm de diametro centrado en la pieza elemental cuyo circulo forma la linea limitrofe con la porcion lenticular dentro de ella. Por tanto, el punto sobre la superficie posterior es el centro geometrico de la pieza elemental sin tallar. Cada linea recta que emana desde un punto es un meridiano. La curvatura a lo largo de cada linea es una curvatura tangencial. Se requiere un grosor minimo de borde de 0,5 mm para la lente de 65 mm. Luego, la lente procesada de manera convencional resultante tendra un grosor central de 7,097 mm y una curva de superficie posterior de 1,92 dioptrias, estando todas las curvaturas superficiales en este ejemplo tambien referenciadas al indice refractivo de 1,530. En general, dioptrias se ha abreviado mediante "D”.

En el ejemplo, la herramienta de tallado de forma libre tiene un radio de 17 mm. La curvatura tangencial de la superficie posterior puede por ello no ser mayor de 530/17 o ligeramente mas de 31 dioptrias. Se establece un maximo de 30 dioptrias para el diseno. Una longitud de 5 mm de la zona de transicion entre la superficie de 50 mm de diametro interior de 1,92 D a lo largo de la linea limitrofe y el valor extremo de curvatura de 30 D mas lejos en una porcion marginal da como resultado un gradiente de curvatura de (30 - 1,92)/5 = 5,616 D/mm en la zona de transicion que conecta la porcion lenticular y la porcion marginal. Utilizando esta superficie posterior modificada con el mismo frente de 8 D y un grosor de borde de 0,5 mm baja el grosor central a 6,295 mm.

Sin embargo, el grosor central reducido dentro de la porcion lenticular reduce tambien la potencia en el vertice posterior de la lente ligeramente a 5,97 D. Puede considerarse como necesaria una correccion. La correccion podria ser conseguida de varias formas. Para ser totalmente consistente la curvatura de la porcion interior de la superficie posterior deberia ser reducida a 1,89 D para corregir la perdida de potencia, y el gradiente elevado a (30 - 1,89)/5 = 5,622 D/mm. Alternativamente, pueden ser sustraidas las alturas sagitales de una esfera de 0,03 dioptrias de las de la superficie posterior modificada. Estos cambios llevan el grosor central ligeramente hacia arriba a 6,326 mm pero corrigen las potencias opticas para adaptarse a una prescripcion.

Las graficas de las figs. 8a a 8c comparan la lente procesada convencionalmente y la lente que incluye la parte lenticular inversa descrita anteriormente. La fig. 8a presenta los valores sagitales de las superficies posteriores de las dos lentes; como los mapas de cada superficie y un grafico que compara sus valores sagitales a lo largo de uno, es decir, de cualquier meridiano. En el centro, es decir a r=0, el valor sagital es cero tanto para la superficie convencional como para la superficie lenticular inversa de acuerdo con la invencion. La superficie modificada diverge rapidamente desde la superficie convencional mas alla de la linea limitrofe a r=25 mm.

La fig. 8b es el mismo conjunto de graficos para el grosor de lente medido en Z que es normal al centro de las superficies. Incluso aunque la lente modificada tiene un grosor central menor, ambas lentes satisfacen los 0,5 mm especificados en el borde.

A continuacion la fig. 8c presenta la curvatura tangencial en dioptrias para el par de lentes. No hay contornos para lente convencional debido a que su parte posterior es esferica, pero hay un crecimiento muy rapido en la curvatura de la lente modificada mas alia de la linea limitrofe de 25 mm hasta que alcanza el valor extremo de curvatura de 30 D en un radio de 30 mm. La diferencia de 0,03 D en curvatura no es notable a la escala proporcionada.

La siguiente tabla da los valores para todas las figuras anteriores:

Radio Altura sagital (mm) Grosor (mm) Curvatura tangencial (D)

Conv. Lenticular Inv. Conv. Lenticular Inv. Conv. Lenticular Inv.

0 0,00000 0,00000 7,097 6,326 1,92 1,89

1 0,00181 0,00179 7,091 6,320 1,92 1,89

2 0,00726 0,00714 7,074 6,303 1,92 1,89

3 0,01633 0,01607 7,045 6,274 1,92 1,89

4 0,02903 0,02857 7,005 6,233 1,92 1,89

5 0,04536 0,04464 6,953 6,181 1,92 1,89

6 0,06532 0,06428 6,890 6,118 1,92 1,89

7 0,08891 0,08750 6,815 6,042 1,92 1,89

8 0,11613 0,11429 6,728 5,955 1,92 1,89

9 0,14699 0,14466 6,629 5,856 1,92 1,89

10 0,18148 0,17860 6,519 5,745 1,92 1,89

11 0,21961 0,21612 6,397 5,622 1,92 1,89

12 0,26137 0,25722 6,262 5,487 1,92 1,89

13 0,30677 0,30190 6,115 5,340 1,92 1,89

14 0,35582 0,35016 5,956 5,180 1,92 1,89

15 0,40850 0,40201 5,785 5,007 1,92 1,89

16 0,46483 0,45744 5,600 4,822 1,92 1,89

17 0,52481 0,51646 5,403 4,624 1,92 1,89

18 0,58844 0,57907 5,193 4,413 1,92 1,89

19 0,65571 0,64528 4,969 4,188 1,92 1,89

20 0,72665 0,71508 4,732 3,950 1,92 1,89

21 0,80124 0,78848 4,481 3,698 1,92 1,89

22 0,87949 0,86548 4,217 3,432 1,92 1,89

23 0,96140 0,94608 3,937 3,151 1,92 1,89

24 1,04698 1,03029 3,644 2,856 1,92 1,89

25 1,13623 1,11812 3,335 2,546 1,92 1,89

26 1,22915 1,21150 3,011 2,222 1,92 7,51

27 1,32576 1,32021 2,671 1,894 1,92 13,13

28 1,42604 1,45595 2,315 1,574 1,92 18,76

29 1,53001 1,63045 1,942 1,272 1,92 24,38

30 1,63766 1,85542 1,553 0,999 1,92 30,00

31 1,74902 2,14111 1,145 0,767 1,92 30,00

32 1,86407 2,49227 0,720 0,577 1,92 30,00

32,5 1,92298 2,69370 0,500 0,500 1,92 30,00

En las figs. 9 a 13, se han proporcionado figuras que ilustran un ejemplo para una pieza elemental de lente sin tallar de lentes positivas de acuerdo con la invencion.

Hay algunas restricciones a tener en cuenta cuando se talla una superficie sobre un generador de forma libre. Un limite "estricto" es el radio de la herramienta de tallado. La herramienta estandar es de aproximadamente 33 mm de radio, o de aproximadamente 16 dioptrias de curvatura. Un limite peor definido es la capacidad del pulido para reproducir exactamente una superficie compleja. Hay otras limitaciones no relacionadas directamente con el procesamiento. La representacion superficial enviada al generador es tipicamente una curva cubica sobre una rejilla rectangular. Esta rejilla puede causar la aparicion de artefactos "de modo escalonado" en limites curvados de forma abrupta. Y finalmente esta el usuario, que no puede tolerar facilmente un cambio brusco en la potencia optica de la lente en aquellos casos en donde el limite esta dentro de la montura. La totalidad de esas consideraciones puede ser abordada con el ajuste en dos etapas a la curvatura tangencial de la superficie posterior de acuerdo con la invencion; una zona de transicion que tiene un gradiente de curvatura desde el valor de curvatura en el limite a una curvatura maxima especificada (para lentes positivas) o minima (para lentes negativas).

Para el ejemplo de prescripcion positiva general de las figs. 9 a 13, es el caso de una lente progresiva de superficie posterior con un limite conformado de montura, que separa la zona dentro de la linea limitrofe 18 para mantener buenas propiedades opticas y la zona exterior que sera vidriada. Los graficos en la fig. 9 muestran la altura de superficie, la curvatura media, el astigmatismo, y la curvatura tangencial de la superficie posterior de una lente con prescripcion (Rx) = 5,00 D/3,00 ad., con un frontal de 8 dioptrias y un indice refractivo de 1,660 del material utilizado realmente. Todas las curvaturas en la unidad de "dioptrias" en la aplicacion son proporcionadas en el indice refractivo de 1,530. Para mantener un grosor minimo de borde de 1 mm sobre el diametro de disco de 70 mm obligatorio el grosor central de la lente debe ser de 7,62 mm.

De nuevo, la idea es reducir el grosor de la lente aumentando la curvatura de la superficie posterior tan rapidamente como sea posible, dadas las restricciones del tallado y pulido. Por ejemplo si la curvatura tangencial de la superficie posterior esta limitada a 15 dioptrias, se requiere una zona de transicion de 5 mm para proteger la zona dentro de la linea limitrofe 18 de los procesos de tallado y pulido. Es matematicamente posible producir una potencia tangencial especificada en cualquier lugar fuera del limite convexo. En este caso se calculo la superficie modificada utilizando un programa de optimizacion de minimos cuadrados, que especifica las alturas de la superficie o el perfil de curvatura dentro de la linea limitrofe, y la potencia tangencial fuera de la linea limitrofe. Las alturas superficiales y la curvatura tangencial de la superficie modificada estan mostradas en la fig. 10.

El grafico de la fig. 11 traza las curvaturas tangenciales de las superficies original y modificada a lo largo del meridiano vertical, solo para enfatizar la naturaleza de dos etapas de la curvatura tangencial modificada fuera de la linea limitrofe 18.

Utilizando la forma de superficie posterior modificada, la forma de superficie frontal original y ajustando la potencia de la superficie posterior para compensar la prescripcion para el cambio de grosor en una optimizacion subsiguiente adicional, esto da un grosor central de 6,69 mm que aplica el mismo grosor minimo de borde de 1 mm, para una reduccion de 0,93 mm. Los mapas de grosor sobre el disco de 70 mm redondo completo y un grafico del grosor alrededor de la linea limitrofe estan mostrados en las figs. 12 y 13.

En general la linea limitrofe 18 puede no representar el contorno del recorte final o linea de montura 58. La linea limitrofe 18 puede ser mayor que la forma de la montura para permitir un margen mayor para la zona optica. Alternativamente, parte o la totalidad de la linea limitrofe podria encontrarse dentro de la zona de montura o de la linea de montura, compensando alguna distorsion en la periferia para una reduccion de grosor, particularmente para lentes de potencia minus.

En las figs. 14 a 16, el siguiente ejemplo es de una lente de monovision con prescripcion (Rx) de 5 esfera/ -4 cilindro a 90 grados (por tanto, vertical). En este caso asumiremos que el disco de 8 D, de indice 1,499 es copiado a un diametro de 65 mm, justo un par de milimetros mas alla del borde temporal de la montura, contorneado con la linea de montura 58 en la fig. 14. La parte posterior es tallada de tal manera que el grosor minimo de borde es mantenido por encima de 1 mm. Debido a la orientacion del cilindro alto ese minimo ocurre en la parte superior y en la parte inferior del disco dejando el centro a 6,54 mm de grueso.

Los graficos en la fig. 15 muestran el resultado despues de la modificacion. La linea 18 muestra el limite dentro del cual es preservada la superficie original. En este caso la linea limitrofe 18 se encuentra totalmente fuera de la linea de montura 58, y cae fuera del disco en el lado temporal extremo. Se ha utilizado una zona de transicion de 2 mm de ancho, elevando la curvatura tangencial a 15 dioptrias (abreviado con "D" a lo largo de toda esta solicitud) mas alla de la zona de transicion. Con el mismo grosor de 1 mm en la parte superior de este disco el grosor central, despues de ajustar la curvatura para restaurar la prescripcion, es ahora de 5,51 mm, para una reduccion de 1,03 mm. La imagen en la fig. 16 muestra la seccion transversal del disco completo de 65 mm a lo largo del meridiano de 90 grados.

El ejemplo en las figs. 17 a 19 es para lentes negativas. Reducir el grosor de borde requiere reducir la curvatura de la superficie posterior mas alla del limite, asi la curvatura de la herramienta de tallado no es una restriccion. Aun, se aplica la misma estrategia de dos etapas. En este ejemplo, la magnitud del gradiente de potencia tangencial esta limitada en vez de tener una longitud constante para la zona de transicion. El gradiente podria ser determinado por la tolerancia del usuario a la distorsion en la periferia, por ejemplo. La curvatura tangencial constante final puede ser negativa (convexa) determinada a partir de la estetica, y en algunos casos puede no ser alcanzada por el borde del disco.

El par de graficos en la fig. 17 muestra el grosor de la lente y la curvatura tangencial para una lente deportiva grande descentrada envuelta. El disco de 80 mm de policarbonato tiene un frente de 8 dioptrias. La prescripcion es -3 de esfera con un -2 de cilindro a 90 grados (vertical), con 15 grados de envoltura de la montura.

La linea 58 muestra del borde de la montura, mientras que la linea limitrofe 18 muestra el contorno de un limite seleccionado para la reduccion del grosor del borde. Este limite fue elegido para dar a la seccion opticamente preservada de la lente la apariencia de una lente menor conformada similarmente, a la lente completa. El grosor maximo de borde de la lente seria de 9,2 mm sin modificacion.

En el siguiente ejemplo se ha aplicado un gradiente de curvatura tangencial de 2 D/mm mas alla del limite especificado 18, y se ha limitado la curvatura de la superficie posterior a convexa con -6 D. El resultado se ha mostrado en la fig. 18. El grosor maximo de borde de la lente que utiliza la parte posterior modificada es reducido a 6,75 mm como se ha mostrado en la fig. 19.

La fig. 20 muestra una realizacion de un metodo 130, en particular que puede ser tambien un metodo implementado por ordenador, para reducir un grosor de una forma original de lente de una pieza elemental de lente sin tallar, en particular mediante el uso de un medio legible por ordenador no transitorio. Despues de que se ha iniciado el metodo, se proporciona de nuevo, la forma original de la lente de una pieza elemental de lente sin tallar, en donde la forma original de lente comprende una forma original de lente de una superficie frontal y una superficie posterior de la pieza elemental de lente sin tallar, en particular una forma de acuerdo con una prescripcion.

A continuacion, en la operacion 134, se han especificado ciertos parametros, en particular un conjunto de parametros que incluyen una magnitud maxima recomendada de un gradiente de curvatura de la superficie posterior, una magnitud maxima de limite estricto de un gradiente de curvatura de la superficie posterior que es mayor que la magnitud maxima recomendada, un valor extremo de curvatura recomendado, un valor minimo para un angulo de rotacion del ojo, un valor recomendado para el angulo de rotacion del ojo, una linea de montura sobre la superficie posterior a lo largo de la cual ha de ser tallada una lente final de la pieza elemental de lente sin tallar, un grosor maximo de lente a lo largo de la linea de montura, y una linea limitrofe, en particular dentro de la cual ha de ser preservada la forma original de la superficie posterior.

A continuacion, se lleva a cabo el metodo como se ha descrito anteriormente en conexion con la fig. 1 y de acuerdo con el primer aspecto de la invencion. Este metodo es llevado a cabo de manera repetida, una vez en cada iteracion en la operacion 136. Se determina un grosor maximo a lo largo de la linea de montura despues de cada determinacion de la forma modificada de lente y se compara con el grosor maximo de la lente especificado, en caso de que el grosor maximo de la lente a lo largo de la montura de la forma modificada de lente fuera igual o inferior al grosor maximo especificado, la operacion 138 de comparacion produciria un "si" y el metodo podria detenerse. Si no es asi, en la operacion 140 se modifican los parametros a lo largo de los cuales es llevado a cabo el metodo 100. En particular, al menos uno del gradiente de curvatura de magnitud maxima de la superficie posterior, la linea limitrofe 18 y el valor de curvatura predefinido pueden ser modificados. En particular, para estas modificaciones, se ha proporcionado una secuencia especifica de modificaciones de acuerdo con lo siguiente. Estas secuencias van seguidas como se ha indicado en la operacion 138, la comparacion produce el "no”.

En primer lugar se aplican la magnitud maxima recomendada del gradiente de curvatura y el valor extremo de curvatura recomendado. Luego, la linea limitrofe sobre la superficie posterior es disminuida desde una forma inicial que es al menos parcialmente identica a la linea de montura hacia una forma que encierra un area de la superficie posterior que cubre solamente al menos el angulo de rotacion del ojo recomendado. La linea limitrofe es disminuida hasta que hace contacto sobre el area del angulo de rotacion del ojo recomendado en al menos un punto. Como la forma de la linea limitrofe puede tener cualquier forma y el area cubierta por el angulo de rotacion del ojo es esencialmente un circulo, la linea limitrofe puede aun cubrir angulos de rotacion del ojo mayores en otros meridianos. Por tanto, "al menos" cubre el angulo de rotacion del ojo recomendado. Sin embargo, en una direccion radial o en un meridiano, es identico al angulo de rotacion del ojo recomendado.

Si esto no fuera suficiente, la magnitud del gradiente de curvatura maximo es incrementada desde la magnitud maxima recomendada hacia la magnitud maxima de limite estricto.

Si esto aun no fuera suficiente, la linea limitrofe es disminuida adicionalmente desde una forma que encierra el area de la superficie posterior que cubre al menos el angulo de rotacion del ojo recomendado hacia una forma que encierra un area de la superficie posterior que cubre al menos el angulo de rotacion minimo del ojo.

Por ultimo, si aun esto no fuera suficiente, el valor extremo de curvatura que fue mantenido constante en el valor recomendado antes, podrfa ser elevado hacia el tfmite estricto. Sin embargo, entonces, deberfa devolverse un aviso al usuario.

Este metodo se ha explicado ademas a lo largo del ejemplo de las figs. 21 a 23.

Hay tres parametros principales que controlan la reduccion en el grosor del borde; el gradiente, la curva extrema de la parte posterior permitida (maximo para lenticula inversa para lente positiva, mmimo para curva soporte para lente negativa), y el angulo mmimo de rotacion del ojo representado por el tfmite. En el ejemplo de las figs. 17 a 19 que es utilizado para la explicacion adicional, la zona opticamente preservada es de aproximadamente 40 grados de rotacion del ojo al lado temporal de la cruz de ajuste. Puede ser deseable permitir que el grosor de borde maximo de la lente sea especificado. En general eso puede conseguirse ajustando la totalidad de los tres parametros mencionados. El siguiente ejemplo describe una de las muchas maneras en las que los parametros pueden ser determinados a partir de un grosor de borde maximo especificado.

Para cada uno de los tres parametros se supone que hay un valor recomendado mas un lfmite estricto. En este ejemplo, el gradiente recomendado es establecido como 2 D por mm con un maximo limitado a 3 D por mm, una curvatura posterior mmima de -6 D tanto con la recomendada con el lfmite estricto y como un lfmite estricto, y un angulo de rotacion del ojo recomendado del lfmite de 45 grados con el mmimo limitado a 35 grados. Para satisfacer una exigencia de grosor de borde los parametros podrfan ser modificados en la siguiente secuencia; 1) establecer el gradiente recomendado y el mmimo de curvatura y reducir el tamano tfmite desde el tamano de la montura al tamano lfmite recomendado. 2) aumentar el gradiente desde el recomendado al maximo. 3) disminuir el tfmite desde el recomendado al mmimo. 4) si el grosor de borde maximo especificado no es conseguido aun, utilizar los valores de lfmite estricto y devolver un aviso.

Para la lente anterior las siguientes curvas muestran los parametros y el grosor maximo de borde para siete casos muestreados de la secuencia anterior en la fig. 21.

La siguiente fig. 22 es un solapamiento de secciones transversales de lente sobre la parte superior del grafico de grosor de borde maximo, solo para examinar la region entre los numeros y las lentes. Las secciones transversales son a lo largo del meridiano de 20 grados, aproximadamente la parte mas ancha y mas gruesa de la lente.

En el siguiente ejemplo, el pedido de lente especifica un grosor maximo de borde de 6,5 mm. Ese nivel esta representado por la lfnea roja horizontal en el primer grafico de grosor de borde maximo. Una simple interpolacion de esa funcion da un valor aproximado de rotacion del ojo de 37,9 grados asociado con ese grosor de borde, la ubicacion de las lmeas verticales. Los otros parametros asociados con ese angulo son solo el gradiente maximo de 3 D/mm y la curvatura posterior mmima de -6 dioptrfas. El Grosor de Lente y la Curvatura Tangencial utilizando un tfmite con esa magnitud temporal junto con los dos parametros estan trazados en la fig. 23. La combinacion produce una lente con un grosor central de 6,49 mm. Si no esta lo suficientemente cerca de 6,50 entonces podrfa realizarse una iteracion.

Finalmente, la fig. 24 muestra un metodo de fabricacion generalmente designado por el numero de referencia 150. Despues del inicio, un metodo 100 de acuerdo con el primer aspecto y/o un metodo 130 de acuerdo con el segundo aspecto es llevado a cabo. Despues de eso, basandose en la forma modificada de lente, tendrfa lugar una operacion 152 de fabricacion que fabrica la pieza elemental 60 de lente sin tallar. Posteriormente, la pieza elemental 60 de lente sin tallar serfa reenviada a la operacion 154 y podrfa ser procesada adicionalmente. La operacion 154 podrfa incluir en particular un proceso de rebordeado que talla la lente desde la pieza elemental de lente sin tallar hacia su forma final que en particular puede entonces ser enviada hacia un dispensador oftalmico.

El metodo finaliza entonces.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Un metodo (100) implementado por ordenador, para proporcionar una forma modificada (40) de lente para una pieza elemental (60) de lente sin tallar, que comprende las siguientes operaciones:

a) proporcionar (102) una forma original (10) de lente de una pieza elemental (60) de lente sin tallar que tiene una superficie frontal (70) y una superficie posterior (72), en donde la forma original (10) de lente comprende una forma original de una superficie frontal (70) y una forma original de la superficie posterior (72) de la pieza elemental (60) de lente sin tallar de tal forma que la pieza elemental (60) de lente sin tallar satisface propiedades opticas predeterminadas, y en donde la superficie frontal (70) y la superficie posterior (72) tienen ambas su forma final antes del rebordeado;

b) determinar (104) una linea limitrofe (18) sobre la superficie posterior (72) en donde un perfil de curvatura de la forma original de la superficie posterior (72) ha de ser preservado dentro de la linea limitrofe (18), en donde las alturas sagitales de la superficie posterior (72) son preservadas dentro de la linea limitrofe (18) y el perfil de curvatura como tal puede ser movido a la manera de una traslacion con relacion a la superficie frontal (70);

c) determinar (106) al menos una linea de soporte sobre la superficie posterior (72), y, para cada linea de soporte, determinar una curvatura limite de la superficie posterior (72) en la linea limitrofe (18);

d) determinar (108) para cada linea de soporte, un nuevo perfil (38) de curvatura de la superficie posterior (72) a lo largo de la linea de soporte respectiva entre la linea limitrofe (18) y un borde exterior (16) de la pieza elemental (60) de lente sin tallar, en donde la curvatura del nuevo perfil (38) de curvatura es igual a la curvatura limite en la linea limitrofe (18) y pasa de forma monotona y continua hacia el borde exterior (16) desde la curvatura limite hacia un valor de curvatura predefinido;

e) determinar (110) una forma modificada (40) de lente de la pieza elemental (60) de lente sin tallar, en donde la forma modificada (40) de lente comprende la forma original de la superficie frontal (70), y una forma modificada de la superficie posterior (72), en donde la forma modificada de la superficie posterior (72) es determinada por un procedimiento de optimizacion basado en el nuevo perfil de curvatura hacia una forma objetivo, y en donde la forma objetivo incluye el perfil de curvatura preservado de la forma original (10) de lente dentro de la linea limitrofe (18) y una exigencia de grosor para el borde exterior (16) de la pieza elemental (60) de lente sin tallar, en donde la forma objetivo incluye el perfil de curvatura de la forma original de lente de la superficie posterior dentro de la linea limitrofe cuyo perfil de curvatura de la forma original de lente es fijado durante la optimizacion, el perfil de curvatura de cada linea de soporte fuera de la linea limitrofe cuyo perfil de curvatura de cada linea de soporte es fijado durante la optimizacion, y el valor de curvatura predefinido para la superficie posterior fuera de la linea limitrofe.

2. El metodo segun la reivindicacion 1, caracterizado por que la curvatura de la superficie posterior (72) es continua.

3. El metodo segun la reivindicacion 1 o 2, caracterizado por que la pieza elemental (60) de lente sin tallar es un elemento unitario hecho de un unico material.

4. El metodo segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado por que la forma original (10) de lente proporciona una potencia focal positiva, en donde el valor de curvatura predefinido es un valor maximo de curvatura, y en donde, como exigencia de grosor, se aplica un valor predefinido para el menor grosor del borde exterior (16) de la pieza elemental (60) de lente sin tallar como una condicion obligatoria.

5. El metodo segun la reivindicacion 4, caracterizado por que la condicion obligatoria es aplicada de modo que, durante el proceso de optimizacion, una altura sagital del perfil de curvatura preservado de la forma original (10) de lente de la superficie posterior (72) dentro de la linea limitrofe (18) es ajustada mientras el perfil de curvatura preservado es mantenido.

6. El metodo segun la reivindicacion 4 o 5, caracterizado por que una segunda optimizacion es llevada a cabo despues de la operacion e), en donde la optimizacion adicional utiliza la forma modificada de la superficie posterior (72) como una forma inicial y optimiza solamente el perfil de curvatura dentro de la linea limitrofe (18) hacia las propiedades opticas predefinidas de la forma original (10) de la lente.

7. El metodo segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado por que la forma original (10) de la lente proporciona una potencia focal negativa, en donde el valor de curvatura predefinido es un valor minimo de curvatura, y en donde, como exigencia de grosor, una altura sagital del perfil de curvatura fijado de la forma original (10) de lente de la superficie posterior (72) dentro de la linea limitrofe (18) es fijada, y en donde un grosor minimo del borde exterior (16) es aplicado como una condicion limite obligatoria durante el proceso de optimizacion.

8. El metodo segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7, caracterizado por que el metodo comprende ademas definir una zona de transicion (24) adyacente a la linea limitrofe (18) hacia el borde exterior (16) en cuya zona de transicion (24) la curvatura pasa de manera monotona desde la curvatura limite al valor de curvatura predefinido hacia el borde exterior (16) de la pieza elemental (60) de lente sin tallar, y en donde la zona de transicion (24) es establecida como una longitud minima.

9. El metodo segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8, caracterizado por que el metodo comprende ademas definir una zona de transicion (24) adyacente a la linea limitrofe (18) hacia el borde exterior (16) de la pieza elemental (60) de lente sin tallar en cuya zona de transicion (24) la curvatura pasa de manera monotona desde la curvatura limite al valor de curvatura predefinido hacia el borde exterior (16), y en donde la zona de transicion (24) es establecida definiendo una magnitud maxima para un gradiente de la curvatura.

10. El metodo segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9, caracterizado por que se proporciona una forma de una montura en la que ha de ser insertada una lente final, en donde una linea de montura (58) es definida por una linea a lo largo de la cual ha de ser tallada la pieza elemental (60) de lente sin tallar para ajustar en la montura, y en donde una forma de la linea limitrofe (18) corresponde a una forma de la linea de montura (58).

11. Un metodo (130) implementado por ordenador, para reducir un grosor de una forma original (10) de lente de una pieza elemental (60) de lente sin tallar, en particular mediante el uso de un medio legible por ordenador no transitorio, que comprende las siguientes operaciones:

A) proporcionar (132) una forma original (10) de lente de una pieza elemental (60) de lente sin tallar, en donde la forma original (10) de lente comprende una forma original de una superficie frontal (70) y de una superficie posterior (72) de la pieza elemental (60) de lente sin tallar, de tal modo que la pieza elemental (60) de lente sin tallar satisface propiedades opticas predeterminadas;

B) especificar (132) un conjunto de parametros que incluyen una magnitud maxima recomendada de un gradiente de curvatura de la superficie posterior (72), una magnitud maxima de limite estricto de un gradiente de curvatura de la superficie posterior (72) que es mayor que la magnitud maxima recomendada, un valor de curvatura predefinido recomendado, un valor minimo para un angulo (12) de rotacion del ojo, un valor recomendado para el angulo (12) de rotacion del ojo, una linea de montura (58) sobre la superficie posterior (72) a lo largo de la cual ha de ser tallada una lente final de la pieza elemental (60) de lente sin tallar, un grosor maximo de lente a lo largo de la linea de montura (58), y una linea limitrofe (18), en particular dentro de la cual ha de preservarse la forma original de la superficie posterior (72).

C) Llevar a cabo de manera iterativa (136) el metodo para proporcionar una forma modificada (40) de lente segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 10 basado en el conjunto de parametros, para proporcionar una forma modificada (40) de lente hasta que un grosor de lente a lo largo de la linea de montura (58) de la forma modificada (40) de lente sea igual o inferior al grosor de lente maximo especificado, y en donde, durante la iteracion, al menos uno del gradiente de curvatura de magnitud maxima de la superficie posterior, de la linea limitrofe (18) y del valor de curvatura predefinido es modificado.

12. El metodo segun la reivindicacion 11, caracterizado por que, durante la iteracion (136) en la operacion C), el conjunto de parametros es modificado (140) de acuerdo con la siguiente secuencia:

I. aplicar la magnitud maxima recomendada del gradiente de curvatura y el valor de curvatura predefinido recomendado, y disminuir la linea limitrofe (18) desde una forma inicial que es al menos parcialmente identica a la linea de montura (58) hacia una forma que encierra un area de la superficie posterior (72) que cubre al menos el angulo (12) de rotacion del ojo recomendado;

III. disminuir la linea limitrofe (18) de una forma que encierra el area de la superficie posterior (72) que cubre al menos el angulo (12) de rotacion del ojo recomendado hacia una forma que encierra un area de la superficie posterior (72) que cubre al menos el angulo (12) de rotacion minimo del ojo.

13. El metodo segun la reivindicacion 11 o 12, caracterizado por que la operacion C) comprende ademas especificar un valor de curvatura predefinido de limite estricto que tiene una mayor magnitud que el valor de curvatura predefinido recomendado, y en donde, despues de la operacion III de la secuencia, el valor de curvatura predefinido de limite estricto es aplicado como el valor de curvatura predefinido durante la optimizacion.

14. Un metodo (150) para fabricar una lente, que comprende las operaciones de proporcionar (100, 130) una forma modificada (40) de lente para una pieza elemental (60) de lente sin tallar segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 13, y fabricar (152) la pieza elemental (60) de lente sin tallar de acuerdo con la forma modificada (40) de lente.

15. Un medio de almacenamiento legible por maquina que tiene almacenado en el un programa informatico que comprende un medio de codigo de programa para llevar a cabo las operaciones de un metodo segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 14.