ES2661041T3 - Evaporador continuo - Google Patents

Evaporador continuo Download PDF

Info

Publication number
ES2661041T3
ES2661041T3 ES10702686.6T ES10702686T ES2661041T3 ES 2661041 T3 ES2661041 T3 ES 2661041T3 ES 10702686 T ES10702686 T ES 10702686T ES 2661041 T3 ES2661041 T3 ES 2661041T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
steam generator
evaporator
tubes
heat recovery
generator tubes
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES10702686.6T
Other languages
English (en)
Inventor
Jan BRÜCKNER
Joachim Franke
Gerhard Schlund
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Original Assignee
Siemens AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG filed Critical Siemens AG
Application granted granted Critical
Publication of ES2661041T3 publication Critical patent/ES2661041T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
    • F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
    • F22B1/18—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines
    • F22B1/1807—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines using the exhaust gases of combustion engines
    • F22B1/1815—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines using the exhaust gases of combustion engines using the exhaust gases of gas-turbines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
    • F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
    • F22B1/18—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
    • F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
    • F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
    • F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B29/00—Steam boilers of forced-flow type
    • F22B29/06—Steam boilers of forced-flow type of once-through type, i.e. built-up from tubes receiving water at one end and delivering superheated steam at the other end of the tubes
    • F22B29/061—Construction of tube walls
    • F22B29/062—Construction of tube walls involving vertically-disposed water tubes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22D—PREHEATING, OR ACCUMULATING PREHEATED, FEED-WATER FOR STEAM GENERATION; FEED-WATER SUPPLY FOR STEAM GENERATION; CONTROLLING WATER LEVEL FOR STEAM GENERATION; AUXILIARY DEVICES FOR PROMOTING WATER CIRCULATION WITHIN STEAM BOILERS
    • F22D7/00—Auxiliary devices for promoting water circulation
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
  • Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)

Abstract

Generador de vapor de recuperación de calor (2) con un evaporador continuo de construcción horizontal con una primera superficie de calefacción de evaporador (8) que comprende un número de primeros tubos de generador de vapor (13) dispuestos fundamentalmente en vertical que pasan de abajo arriba, y otra segunda superficie de calefacción de evaporador (10) posconectada en el lado del medio de flujo a la primera superficie de calefacción de evaporador (8), que comprende un número de otros segundos tubos de generador de vapor (14) dispuestos fundamentalmente en vertical que pasan de abajo arriba, caracterizado por que el diámetro interior de los primeros tubos de generador de vapor (13) está seleccionado de tal manera que la densidad de caudal másico media que se produce en los primeros tubos de generador de vapor (13) en el funcionamiento a plena carga no queda por debajo de la densidad de caudal másico mínima predeterminada.

Description

5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
DESCRIPCION
Evaporador continuo
La invención se refiere a un evaporador continuo para un generador de vapor de recuperación de calor de construcción horizontal con una primera superficie de calefacción de evaporador que comprende un número de primeros tubos de generador de vapor dispuestos fundamentalmente en vertical que pasan de abajo arriba, y otra segunda superficie de calefacción de evaporador posconectada en el lado del medio de flujo a la primera superficie de calefacción de evaporador, que comprende un número de otros segundos tubos de generador de vapor dispuestos fundamentalmente en vertical que pasan de abajo arriba.
En el caso de una instalación de turbinas de gas y de vapor, el calor contenido en el medio de trabajo no cargado o gas para calefacción de la turbina de gas se aprovecha para la generación de vapor para la turbina de vapor. La transmisión de calor se realiza en un generador de vapor de recuperación de calor posconectado a la turbina de gas, en el que habitualmente está dispuesto un número de superficies de calefacción para el precalentamiento de agua, para la generación de vapor y para el sobrecalentamiento de vapor. Las superficies de calefacción están conectadas en el ciclo de agua-vapor de la turbina de vapor. El ciclo de agua-vapor comprende habitualmente varios, por ejemplo, tres, pasos de presión, pudiendo presentar cada paso de presión una superficie de calefacción de evaporador.
Para el generador de vapor posconectado en el lado del gas para calefacción a la turbina de gas como generador de vapor de recuperación de calor, se consideran varios conceptos alternativos de diseño, a saber, el diseño como generador de vapor continuo o el diseño como generador de vapor de circulación. En el caso de un generador de vapor continuo, el calentamiento de tubos de generador de vapor previstos como tubos de evaporador da como resultado una evaporación del medio de flujo en los tubos de generador de vapor en un solo paso. A diferencia de esto, en el caso de un generador de vapor de circulación natural o forzada, el agua guiada en la circulación solo se evapora parcialmente durante el paso por los tubos de evaporador. Tras una separación del vapor generado, el agua no evaporada a este respecto se suministra de nuevo a los mismos tubos de evaporador para otra evaporación.
A diferencia de un generador de vapor de circulación natural o forzada, un generador de vapor continuo no está sujeto a ninguna limitación de presión. Una alta presión de vapor vivo favorece una alta eficiencia térmica y, por lo tanto, bajas emisiones de CO2 de una central eléctrica calentada con combustibles fósiles. Además, en comparación con un generador de vapor de circulación, un generador de vapor continuo presenta una construcción sencilla y, por lo tanto, puede producirse con especialmente poco esfuerzo. Por eso, el uso de un generador de vapor, diseñado según el principio de flujo continuo, como generador de vapor de recuperación de calor de una instalación de turbinas de gas y de vapor es especialmente favorable para obtener una alta eficacia total de la instalación de turbinas de gas y de vapor con una construcción más sencilla.
En principio, un generador de vapor continuo diseñado como generador de vapor de recuperación de calor puede estar realizado en una de dos formas de construcción alternativas, a saber, como construcción vertical o como construcción horizontal. A este respecto, un generador de vapor continuo de construcción horizontal para un flujo del medio que va a calentarse o gas para calefacción, por ejemplo, del gas de escape de la turbina de gas, está diseñado en dirección aproximadamente horizontal, mientras que un generador de vapor continuo de construcción vertical para un flujo del medio que va a calentarse está diseñado en dirección aproximadamente vertical.
Un generador de vapor continuo de construcción horizontal como se conoce, por ejemplo, por los documentos DE 196 51 678 A1 y US 6.957.630 B1, a diferencia de un generador de vapor continuo de construcción vertical, puede producirse con medios especialmente sencillos y con especialmente poco esfuerzo de elaboración y de montaje. Sin embargo, en el caso de un generador de vapor continuo de construcción horizontal, los tubos de evaporador de una superficie de calefacción de evaporador están expuestos a un calentamiento muy distinto según su posicionamiento. A este respecto, en particular en los tubos de generador de vapor situados delante en el lado del medio de flujo, puede producirse un flujo inestable que puede poner en peligro la seguridad operativa del generador de vapor de recuperación de calor. Por eso, para la estabilización dinámica se han propuesto hasta el momento, por ejemplo, bobinas de bloqueo en la entrada de los tubos de evaporador, un aumento del diámetro del tubo desde la entrada hacia la salida, o la utilización de tuberías y colectores de compensación de presión. Sin embargo, en el caso de un generador de vapor de recuperación de calor de construcción horizontal, estas medidas o bien no son eficaces o bien no son técnicamente viables.
Por eso, la invención se basa en el objetivo de indicar un generador de vapor de recuperación de calor del tipo anteriormente mencionado que presente una seguridad operacional especialmente alta con una construcción especialmente más sencilla.
De acuerdo con la invención, este objetivo se resuelve al estar seleccionado el diámetro interior de los primeros tubos de generador de vapor de tal manera que la densidad de caudal másico media que se produce en los primeros
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
tubos de generador de vapor en el funcionamiento a plena carga no queda por debajo de una densidad de caudal másico mínima predeterminada.
A este respecto, la invención parte de la consideración de que podría conseguirse una seguridad operacional especialmente alta por una estabilización dinámica del flujo en los primeros tubos de generador de vapor. En particular, debería evitarse un flujo pulsante a modo de oscilación. A este respecto, se ha reconocido que un flujo de este tipo se produce en particular en aquellos primeros tubos de generador de vapor que están posicionados en la salida del lado del gas para calefacción de la primera superficie de calefacción de evaporador y experimentan un calentamiento relativamente menor. Estos tubos contienen un medio de flujo con un porcentaje de agua relativamente alto. A causa del mayor porcentaje en peso del medio de flujo de estos tubos, el flujo de estos tubos se reduce parcialmente hasta el estancamiento. Para evitar este efecto, podrían preverse bobinas de bloqueo o tuberías de compensación de presión, pero significarían una construcción relativamente más costosa. Para evitar un estancamiento del flujo y simultáneamente posibilitar una construcción especialmente sencilla del generador de vapor de recuperación de calor, deberían modificarse directamente los parámetros de los tubos de generador de vapor de la primera superficie de calefacción de evaporador. Esto puede conseguirse al estar diseñados los primeros tubos de generador de vapor de tal manera que la densidad de caudal másico media que se produce por los primeros tubos de generador de vapor en el funcionamiento a plena carga no queda por debajo de una densidad de caudal másico mínima predeterminada.
A este respecto, ventajosamente, la densidad de caudal másico mínima predeterminada asciende a 100 kg/m2s. Un diseño de los tubos de generador de vapor para conseguir una densidad de caudal másico seleccionada de este tipo da como resultado, a saber, una estabilización dinámica especialmente buena del flujo en los primeros tubos de generador de vapor y, por lo tanto, un funcionamiento especialmente seguro del generador de vapor.
Se ha reconocido que el estancamiento del flujo en los tubos se origina por una pérdida de presión geodésica relativamente alta en los tubos de generador de vapor. Por eso, para estabilizar la densidad de caudal másico, el porcentaje de la pérdida de presión geodésica debería reducirse a la pérdida de presión total. Esto puede conseguirse al estar seleccionado el diámetro interior de los primeros tubos de generador de vapor ventajosamente de tal manera que la densidad de caudal másico media que se produce en los primeros tubos de generador de vapor en el funcionamiento a plena carga no queda por debajo de la densidad de caudal másico mínima predeterminada, mediante lo cual la pérdida de presión total se aumenta por el incremento de la pérdida de presión debida a la fricción.
A este respecto, ventajosamente, el diámetro interior de los primeros tubos de generador de vapor asciende entre 15 y 35 mm. Una selección del diámetro interior en este intervalo determina el volumen de los primeros tubos de generador de vapor, a saber, de tal manera que la pérdida de presión geodésica en los tubos de generador de vapor es tan baja que la densidad de caudal másico mínima predeterminada no queda por debajo, es decir, ya no puede producirse ningún estancamiento o ninguna pulsación del flujo. Por lo tanto, se garantiza un funcionamiento especialmente seguro del generador de vapor de recuperación de calor.
En un diseño ventajoso, un número de primeros tubos de generador de vapor están conectados en serie unos a otros en el lado de gas para calefacción como hileras de tubos. Esto posibilita usar un mayor número de tubos de generador de vapor conectados en paralelo para una superficie de calefacción de evaporador, lo cual significa una mejor entrada de calor por la superficie aumentada. No obstante, a este respecto, los tubos de generador de vapor dispuestos en serie en la dirección de flujo del gas para calefacción están calentados distintamente. En particular en los tubos de generador de vapor del lado de salida del gas para calefacción, el medio de flujo se calienta relativamente poco. Sin embargo, por el diseño descrito de los tubos de generador de vapor, también puede evitarse un estancamiento del flujo en estos tubos de generador de vapor. Por esta estabilización dinámica, se consigue un funcionamiento especialmente más seguro con una construcción más sencilla del generador de vapor de recuperación de calor.
En un diseño ventajoso, la primera superficie de calefacción de evaporador está posconectada a la segunda superficie de calefacción de evaporador en el lado del gas para calefacción. Esto ofrece la ventaja de que la segunda superficie de calefacción de evaporador posconectada en el lado del medio de flujo y, por lo tanto, diseñada para el calentamiento adicional del medio de flujo ya evaporado, también se encuentra en un área relativamente más calentada del canal de gas para calefacción.
De manera conveniente, se emplea un evaporador continuo de este tipo en un generador de vapor de recuperación de calor y se usa el generador de vapor de recuperación de calor en una instalación de turbinas de gas y de vapor. A este respecto, ventajosamente, el generador de vapor está posconectado en el lado del gas para calefacción a una turbina de gas. De manera conveniente, en el caso de esta conmutación, una alimentación suplementaria puede estar dispuesta detrás de la turbina de gas para aumentar la temperatura del gas de calefacción.
Las ventajas obtenidas con la invención consisten en particular en que, por el diseño de los primeros tubos de generador de vapor de tal manera que la densidad de caudal másico media que se produce en los primeros tubos de
5
10
15
20
25
30
35
40
45
generador de vapor en el funcionamiento a plena carga no quede por debajo de una densidad de caudal másico mínima predeterminada, se consiga una estabilización dinámica del flujo y, por lo tanto, un funcionamiento especialmente más seguro del generador de vapor de recuperación de calor. Por un diseño correspondiente de los tubos de generador de vapor se obtiene este efecto incluso sin medidas técnicas adicionales costosas, y se posibilita así simultáneamente una construcción especialmente sencilla y con ahorro de costes del generador de vapor de recuperación de calor o de una central eléctrica con turbinas de vapor.
Se explica con más detalle mediante un dibujo un ejemplo de realización de la invención. En este, la figura muestra en representación simplificada en la sección longitudinal un generador de vapor de construcción horizontal.
El generador de vapor continuo 1 para el generador de vapor de recuperación de calor 2 de acuerdo con la figura está posconectado en el lado del gas de escape a una turbina de gas no representada en detalle. El generador de vapor de recuperación de calor 2 presenta una pared perimetral 3 que forma un canal de gas para calefacción 5 que puede fluir en una dirección de canal de gas para calefacción aproximadamente horizontal, indicada por las flechas 4, para el gas de escape de la turbina de gas. En el canal de gas para calefacción 5 está dispuesto un número de superficies de calefacción de evaporador 8, 10 diseñadas según el principio de flujo continuo. En el ejemplo de realización de acuerdo con la figura, están mostradas respectivamente dos superficies de calefacción de evaporador 8, 10, pero también puede estar previsto un mayor número de superficies de calefacción de evaporador.
Las superficies de calefacción de evaporador 8, 10 de acuerdo con la figura comprenden respectivamente, a modo de un haz de tubos, un número de hileras de tubos 11 o 12 dispuestos en serie en la dirección del gas para
calefacción. Cada hilera de tubos 11, 12 comprende a su vez, respectivamente, un número de tubos de generador
de vapor 13 o 14 dispuestos en paralelo en la dirección del gas para calefacción, de los cuales respectivamente solo uno es visible para cada hilera de tubos 11, 12. A este respecto, los primeros tubos de generador de vapor 13 de la primera superficie de calefacción de evaporador 8, dispuestos aproximadamente en vertical y conectados en paralelo al flujo de un medio de flujo W, están conectados en el lado de salida a un colector de salida 15 común a estos. Los segundos tubos de generador de vapor 14 de la segunda superficie de calefacción de evaporador 10, dispuestos asimismo aproximadamente en vertical y conectados en paralelo al flujo de un medio de flujo W, están conectados de igual modo en el lado de salida a un colector de salida 16 común a estos. Los tubos de generador de vapor 14 de la segunda superficie de calefacción de evaporador 10 están posconectados a los tubos de generador
de vapor 13 de la primera superficie de calefacción de evaporador 8 reotécnicamente a través de un sistema de
tubos bajantes 17.
El sistema de evaporador formado por las superficies de calefacción de evaporador 8, 10 puede accionarse con el medio de flujo W que, en un solo paso por el sistema de evaporador, se evapora y, tras la salida de la segunda superficie de calefacción de evaporador 10, se evacúa como vapor D. El sistema de evaporador formado por las superficies de calefacción de evaporador 8, 10 está conectado al ciclo de agua-vapor, no representado en detalle, de una turbina de vapor. Adicionalmente al sistema de evaporador que comprende las superficies de calefacción de evaporador 8, 10, en el ciclo de agua-vapor de la turbina de vapor está conectado un número de superficies de calefacción 20 adicionales indicadas esquemáticamente en la figura. En el caso de las superficies de calefacción 20, puede tratarse, por ejemplo, de recalentadores, de evaporadores de presión media, de evaporadores de baja presión y/o de precalentadores.
Los primeros tubos de generador de vapor 13 están diseñados ahora de tal manera que no se alcance una densidad de caudal másico mínima predeterminada para plena carga de 100 kg/m2s. A este respecto, su diámetro interior asciende a entre 15 mm y 35 mm. Con ello, se evita un estancamiento del flujo en los primeros tubos de generador de vapor 13. Se evita una columna de agua vertical con formación de burbujas de vapor y un flujo pulsante a modo de oscilación resultante de ello. Con ello, se reduce la carga mecánica del generador de vapor de recuperación de calor 2 y está garantizado un funcionamiento especialmente más seguro con una construcción simultáneamente más sencilla.

Claims (4)

  1. REIVINDICACIONES
    1. Generador de vapor de recuperación de calor (2) con un evaporador continuo de construcción horizontal con una
    primera superficie de calefacción de evaporador (8) que comprende un número de primeros tubos de generador de vapor (13) dispuestos fundamentalmente en vertical que pasan de abajo arriba, y otra segunda superficie de
    5 calefacción de evaporador (10) posconectada en el lado del medio de flujo a la primera superficie de calefacción de
    evaporador (8), que comprende un número de otros segundos tubos de generador de vapor (14) dispuestos fundamentalmente en vertical que pasan de abajo arriba,
    caracterizado por que el diámetro interior de los primeros tubos de generador de vapor (13) está seleccionado de tal manera que la densidad de caudal másico media que se produce en los primeros tubos de generador de vapor (13) 10 en el funcionamiento a plena carga no queda por debajo de la densidad de caudal másico mínima predeterminada.
  2. 2. Generador de vapor de recuperación de calor (1) según la reivindicación 1, en el que la densidad de caudal másico mínima predeterminada asciende a 100 kg/m2s.
  3. 3. Generador de vapor de recuperación de calor (1) según una de las reivindicaciones 1 a 2, en el que el diámetro interior de los primeros tubos de generador de vapor (13) asciende entre 15 mm y 35 mm.
    15 4. Generador de vapor de recuperación de calor (1) según una de las reivindicaciones 1 a 3, en el que un número de
    primeros tubos de generador de vapor (13) están conectados en serie unos a otros en el lado de gas para calefacción como hileras de tubos (11).
  4. 5. Generador de vapor de recuperación de calor (1) según una de las reivindicaciones 1 a 4, en el que la primera superficie de calefacción de evaporador (8) está posconectada a la segunda superficie de calefacción de 20 evaporador (10) en el lado del gas para calefacción.
ES10702686.6T 2009-03-09 2010-02-05 Evaporador continuo Active ES2661041T3 (es)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102009012322 2009-03-09
DE102009012322.9A DE102009012322B4 (de) 2009-03-09 2009-03-09 Durchlaufverdampfer
PCT/EP2010/051425 WO2010102865A2 (de) 2009-03-09 2010-02-05 Durchlaufverdampfer

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2661041T3 true ES2661041T3 (es) 2018-03-27

Family

ID=42557788

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES10702686.6T Active ES2661041T3 (es) 2009-03-09 2010-02-05 Evaporador continuo

Country Status (15)

Country Link
US (1) US20110315095A1 (es)
EP (1) EP2438351B1 (es)
JP (1) JP2012519830A (es)
KR (1) KR20110128849A (es)
CN (1) CN102575839A (es)
AU (1) AU2010223498A1 (es)
BR (1) BRPI1013252A2 (es)
CA (1) CA2754667A1 (es)
DE (1) DE102009012322B4 (es)
ES (1) ES2661041T3 (es)
PL (1) PL2438351T3 (es)
RU (1) RU2011140817A (es)
TW (1) TWI529350B (es)
WO (1) WO2010102865A2 (es)
ZA (1) ZA201106010B (es)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2180250A1 (de) * 2008-09-09 2010-04-28 Siemens Aktiengesellschaft Durchlaufdampferzeuger
DE102009012321A1 (de) * 2009-03-09 2010-09-16 Siemens Aktiengesellschaft Durchlaufverdampfer
DE102009038519B4 (de) * 2009-08-25 2012-05-31 Von Ardenne Anlagentechnik Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Stöchiometriegradientenschichten
DE102010061186B4 (de) * 2010-12-13 2014-07-03 Alstom Technology Ltd. Zwangdurchlaufdampferzeuger mit Wandheizfläche und Verfahren zu dessen Betrieb
DE102011004271A1 (de) * 2011-02-17 2012-08-23 Siemens Aktiengesellschaft Durchlaufdampferzeuger für die indirekte Verdampfung insbesondere in einem Solarturm-Kraftwerk
DE102011004276A1 (de) * 2011-02-17 2012-08-23 Siemens Aktiengesellschaft Durchlaufverdampfer
DE102011004272A1 (de) * 2011-02-17 2012-08-23 Siemens Aktiengesellschaft Durchlaufverdampfer
DE102011006390A1 (de) * 2011-03-30 2012-10-04 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers und zur Durchführung des Verfahrens ausgelegter Dampferzeuger
CN110274216A (zh) * 2019-07-10 2019-09-24 上海核工程研究设计院有限公司 一种直流蒸汽发生器用节流元件

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE758344A (nl) * 1969-11-11 1971-05-03 Shell Int Research Werkwijze en inrichting voor het koelen van roet bevattende gassen
US3842904A (en) * 1972-06-15 1974-10-22 Aronetics Inc Heat exchanger
ES2067227T5 (es) * 1991-04-18 2002-04-01 Siemens Ag Generador de vapor continuo con un tiro de gas vertical que consta de tubos dispuestos sensiblemente de manera vertical.
DE4333404A1 (de) * 1993-09-30 1995-04-06 Siemens Ag Durchlaufdampferzeuger mit vertikal angeordneten Verdampferrohren
DE19602680C2 (de) * 1996-01-25 1998-04-02 Siemens Ag Durchlaufdampferzeuger
DE19645748C1 (de) * 1996-11-06 1998-03-12 Siemens Ag Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers und Durchlaufdampferzeuger zur Durchführung des Verfahrens
DE19651678A1 (de) * 1996-12-12 1998-06-25 Siemens Ag Dampferzeuger
WO1999001697A1 (de) * 1997-06-30 1999-01-14 Siemens Aktiengesellschaft Abhitzedampferzeuger
US5924389A (en) * 1998-04-03 1999-07-20 Combustion Engineering, Inc. Heat recovery steam generator
DE10127830B4 (de) * 2001-06-08 2007-01-11 Siemens Ag Dampferzeuger
EP1288567A1 (de) * 2001-08-31 2003-03-05 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Anfahren eines Dampferzeugers mit einem in einer annähernd horizontalen Heizgasrichtung durchströmbaren Heizgaskanal und Dampferzeuger
EP1398564A1 (de) * 2002-09-10 2004-03-17 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines Dampferzeugers in liegender Bauweise sowie Dampferzeuger zur Durchführung des Verfahrens
DE10254780B4 (de) * 2002-11-22 2005-08-18 Alstom Power Boiler Gmbh Durchlaufdampferzeuger mit zirkulierender atmosphärischer Wirbelschichtfeuerung
EP1443268A1 (de) * 2003-01-31 2004-08-04 Siemens Aktiengesellschaft Dampferzeuger
US6957630B1 (en) * 2005-03-31 2005-10-25 Alstom Technology Ltd Flexible assembly of once-through evaporation for horizontal heat recovery steam generator
DE102005023082B4 (de) * 2005-05-13 2014-05-28 Alstom Technology Ltd. Durchlaufdampferzeuger
US7243618B2 (en) * 2005-10-13 2007-07-17 Gurevich Arkadiy M Steam generator with hybrid circulation

Also Published As

Publication number Publication date
TW201040463A (en) 2010-11-16
PL2438351T3 (pl) 2018-05-30
TWI529350B (zh) 2016-04-11
ZA201106010B (en) 2012-09-26
US20110315095A1 (en) 2011-12-29
WO2010102865A2 (de) 2010-09-16
DE102009012322B4 (de) 2017-05-18
RU2011140817A (ru) 2013-04-20
DE102009012322A1 (de) 2010-09-16
AU2010223498A1 (en) 2011-09-29
CN102575839A (zh) 2012-07-11
EP2438351A2 (de) 2012-04-11
CA2754667A1 (en) 2010-09-16
KR20110128849A (ko) 2011-11-30
EP2438351B1 (de) 2017-11-29
WO2010102865A3 (de) 2012-06-07
BRPI1013252A2 (pt) 2016-04-05
JP2012519830A (ja) 2012-08-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2661041T3 (es) Evaporador continuo
ES2609410T3 (es) Generador de vapor de tipo horizontal
ES2839130T3 (es) Serpentín de evaporador supercrítico de tubos vertical de un solo paso para un HRSG
JP4443216B2 (ja) ボイラ
JP4549868B2 (ja) 廃熱ボイラ
ES2283566T5 (es) Dispositivo para la refrigeración del refrigerante de una turbina de gas y una instalación de turbina de gas y de vapor con este tipo de dispositivo.
US20120073520A1 (en) Continuous evaporator
ES2495348T3 (es) Evaporador continuo
JP5345217B2 (ja) 貫流ボイラ
RU2351843C2 (ru) Прямоточный парогенератор и способ эксплуатации прямоточного парогенератора
ES2582029T3 (es) Procedimiento para diseñar un evaporador continuo
ES2844382T3 (es) Intercambiador de calor para generador de vapor de sal fundida en una planta de energía solar concentrada
JP2021076315A (ja) 多管式復水器
ES2549605T3 (es) Planta solar combinada de tecnología de aire y vapor
ES2769076T3 (es) Disposición de intercambiador de calor para una instalación de producción de negro de carbón industrial
KR100553320B1 (ko) 관류 보일러
JP5595710B2 (ja) 湿分分離加熱器
RU2386896C1 (ru) Пароперегреватель
SU54230A1 (ru) Безбарабанный змеевиковый пр моточный водотрубный паровой котел высокого давлени