EP1398564A1 - Verfahren zum Betreiben eines Dampferzeugers in liegender Bauweise sowie Dampferzeuger zur Durchführung des Verfahrens - Google Patents

Verfahren zum Betreiben eines Dampferzeugers in liegender Bauweise sowie Dampferzeuger zur Durchführung des Verfahrens Download PDF

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EP1398564A1
EP1398564A1 EP02020251A EP02020251A EP1398564A1 EP 1398564 A1 EP1398564 A1 EP 1398564A1 EP 02020251 A EP02020251 A EP 02020251A EP 02020251 A EP02020251 A EP 02020251A EP 1398564 A1 EP1398564 A1 EP 1398564A1
Authority
EP
European Patent Office
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steam generator
flow
heating surface
evaporator
flow medium
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP02020251A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Joachim Franke
Rudolf Kral
Eberhard Wittchow
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Siemens Corp
Original Assignee
Siemens AG
Siemens Corp
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Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG, Siemens Corp filed Critical Siemens AG
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Priority to TW092122992A priority patent/TW200409883A/zh
Priority to JP2004535205A priority patent/JP4272622B2/ja
Priority to PCT/EP2003/009569 priority patent/WO2004025176A1/de
Priority to CA2498205A priority patent/CA2498205C/en
Priority to US10/527,278 priority patent/US7116899B2/en
Priority to EP03750460A priority patent/EP1554522B1/de
Priority to CNB03821489XA priority patent/CN100523604C/zh
Priority to AU2003270122A priority patent/AU2003270122A1/en
Publication of EP1398564A1 publication Critical patent/EP1398564A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
    • F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
    • F22B1/18—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines
    • F22B1/1807—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines using the exhaust gases of combustion engines
    • F22B1/1815—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines using the exhaust gases of combustion engines using the exhaust gases of gas-turbines

Definitions

  • the invention relates to a method for operating a Steam generator with one in one in an approximately horizontal Heating gas direction arranged flowable heating gas channel Evaporator continuous heating surface, which is a number of Flow through a flow medium connected in parallel Steam generator tubes, each one approximately vertical arranged, from the flow medium in the downward direction Downflow piece through which flow can flow and one on the flow medium side downstream, approximately vertically arranged and can be flowed through by the flow medium in the upward direction
  • the evaporator flow heating surface is designed so that a compared to a another steam generator tube of the same evaporator flow heating surface multi-heated steam generator tube in comparison to the further steam generator tube higher throughput of the flow medium having. It also affects a steam generator to carry out the procedure.
  • the In a gas and steam turbine plant, the is relaxed Work equipment or heating gas contained in the gas turbine Heat used to generate steam for the steam turbine.
  • the heat transfer takes place in a downstream of the gas turbine Heat recovery steam generator, in which usually a Number of heating surfaces for water preheating, for steam generation and is arranged for steam superheating.
  • the heating surfaces are connected to the water-steam cycle of the steam turbine.
  • the water-steam cycle usually comprises several e.g. three, pressure levels, each pressure level an evaporator heating surface can have.
  • a continuous steam generator In contrast to a natural or forced circulation steam generator, a continuous steam generator is not subject to any pressure limitation, so that for live steam pressures it is far above the critical pressure of water (P Kri ⁇ 221 bar) - where it is not possible to distinguish between the phases of water and steam and therefore no phase separation - can be interpreted.
  • a high live steam pressure promotes high thermal efficiency and thus low CO 2 emissions from a fossil-fired power plant.
  • a continuous steam generator has a simple construction in comparison to a circulation steam generator and can therefore be produced with particularly little effort.
  • the use of a steam generator designed according to the continuous flow principle as waste heat steam generator of a gas and steam turbine system is therefore particularly favorable in order to achieve a high overall efficiency of the gas and steam turbine system with a simple construction.
  • a different one Heating of neighboring steam generator tubes can also, especially in the mouth area of collectors Damage to the steam generator pipes or the collector.
  • a steam generator is known from EP 0 944 801 B1 is suitable for a layout in horizontal construction and also has the mentioned advantages of a once-through steam generator.
  • This is the evaporator heating surface of the known steam generator connected as a continuous heating surface and such designed that a compared to another steam generator tube same continuous heating surface multi-heated steam generator tube one compared to the other steam generator tube has higher throughput of the flow medium.
  • Under Pass-through heating surface is generally a heating surface to understand the flow for the flow principle is designed. That of the interconnected as a continuous heating surface Flow medium supplied to evaporator heating surface is in a single pass through this continuous heating surface or by a plurality of series connected Continuous heating surface system completely evaporated.
  • the evaporator heating surface connected as a continuous heating surface of the known steam generator thus shows in the type of flow characteristic a natural circulation evaporator heating surface (Natural circulation characteristic) when different occur Heating individual steam generator tubes a self-stabilizing Behavior that requires no outside influence to equalize the outlet temperatures also on differently heated, fluid medium side steam generator pipes connected in parallel.
  • the invention is therefore based on the object of a method to operate a steam generator of the type mentioned above, with the one in a comparatively simple way high degree of flow stability when operating the Evaporator flow heating surface is accessible. Furthermore is said to be a particularly suitable one for carrying out the method Steam generators of the type mentioned above can be specified.
  • this object is achieved according to the invention solved in that the flow medium of the evaporator flow heating surface is fed such that it is in the downpipe piece a flow velocity of the respective steam generator tube of more than a predetermined minimum speed having.
  • the invention is based on the consideration that a particularly high flow stability and therefore a special one high level of operational safety for the steam generator
  • the above type is achievable by possible causes consequently suppressed flow instabilities become.
  • it can be seen as one of these possible causes an occurrence of steam bubbles in the Downpipe section of the respective steam generator tube viewed become. If steam bubbles form in the downpipe section should, this could be in the downpipe section located water column and thus a movement perform against the direction of flow of the flow medium.
  • the flow direction of the flow medium opposite movement of possibly existing Consistently preventing steam bubbles should be done by a suitable specification of the operating parameters a forced Entrainment of the steam bubbles in the actual flow direction of the flow medium can be ensured.
  • This is achievable by feeding the evaporator continuous heating surface with flow medium in a suitable manner, wherein a sufficiently high flow velocity of the flow medium the desired entrainment effect in the steam generator tubes on the possibly existing or emerging Steam bubbles causes.
  • the flow rate is advantageous of the flow medium in the downpipe section of the respective steam generator pipe set such that in the permissible operating range in any case, take away any that may be present Steam bubbles are guaranteed. This will be advantageous as the minimum velocity for the flow velocity of the flow medium in the downpipe section of the respective Steam generator tube to take the steam bubbles required flow rate, increased if necessary by a suitably chosen safety margin.
  • the stated task is thereby solved that the evaporator flow heating surface on the flow medium side another evaporator continuous heating surface is connected upstream.
  • the evaporator system of the steam generator is thus of the type a multi-stage design, the further Evaporator continuous heating surface in the manner of a pre-evaporator for suitable conditioning of the flow medium its entry into the actual evaporator continuous heating surface is provided.
  • the actual evaporator continuous heating surface serves, however, in the manner of a second evaporator stage to complete the evaporation of the flow medium.
  • the further evaporator once-through heating surface is also expedient taken for a self-stabilizing Flow behavior through consistent use of a natural circulation characteristic designed in the respective steam generator tubes.
  • the further evaporator continuous heating surface includes advantageously a number of to flow through the Flow medium steam generator tubes connected in parallel. It is expediently designed such that a comparison to another steam generator tube of the further evaporator continuous heating surface multi-heated steam generator pipe a higher compared to the other steam generator tube Has flow rate of the flow medium.
  • the further evaporator flow heating surface of the steam generator from the aforementioned, U-shaped steam generator tubes is formed, the further evaporator flow heating surface to avoid disabilities from there possibly existing vapor bubbles expediently from essentially vertically aligned, for the flow through the flow medium steam generator tubes provided from bottom to top educated.
  • the further evaporator flow heating surface thus exclusively from riser pipe pieces educated.
  • the one that is provided anyway Property of the further evaporator continuous heating surface namely a self-stabilizing circulation characteristic, consistently used to simplify distribution.
  • a self-stabilizing circulation characteristic namely now seen in succession in the heating gas direction arranged and thus differently heated steam generator tubes on the output side with approximately the same steam conditions lead to a common outlet collector. In this becomes the flow medium flowing out of the steam generator tubes mixed and for forwarding to a subsequent one Heating surface system without affecting the mixture achieved homogenization. So a separate, downstream of the further continuous heating surface and comparatively complex distribution system is not required.
  • the further evaporator flow heating surface preferably in type of a tube bundle a number of in the direction of the heating gas seen one behind the other pipe layers, each of which seen from a number of side by side in the heating gas direction arranged steam generator tubes is formed. That of the others Evaporator continuous heating surface on the flow medium side subsequent distribution of the flow medium with savings a complex distribution system can be particularly simple be carried out by in a further advantageous embodiment the other evaporator flow heating surface one of the number corresponding to the steam generator pipes in each pipe position Number of with their longitudinal axis substantially parallel to Assigned outlet manifolds to the heating gas direction is. This leads to each outlet collector Steam generator tube of each tube layer.
  • the exit collectors are advantageously arranged above the heating gas duct.
  • the Evaporator continuous heating surface forming steam generator tubes Due to the substantially U-shaped configuration of the Evaporator continuous heating surface forming steam generator tubes is their inflow area in the upper area or above the heating gas duct.
  • the assigned to the further evaporator continuous heating surface arranged above the heating gas duct and with its longitudinal direction each essentially parallel to the direction of flow of the heating gas aligned outlet collector is there an interconnection of the evaporator flow heating surface with the further evaporator flow heating surface with a particularly small Effort is made possible by the or each exit collector the further evaporator flow heating surface in an advantageous Design with an associated entry collector the downstream of the fluid medium Evaporator continuous heating surface in one structural unit is integrated.
  • Such an arrangement enables direct overflow from the further evaporator continuous heating surface escaping flow medium in the flow medium side downstream steam generator tubes of the first-mentioned evaporator continuous heating surface.
  • this arrangement there is one Continuation of the further evaporator continuous heating surface flowing medium into the evaporator flow heating surface almost without affecting the in the outlet collector the further evaporator continuous heating surface by mixing achieved homogenization possible.
  • Elaborate distribution or connecting lines between the outlet header the further continuous heating surface and the inlet collector of the Continuous heating surface and assigned mixing and distribution elements can thus be omitted, and in general the Cable routing comparatively simple.
  • the steam generator tubes the evaporator flow heating surface on the inlet side in a common, perpendicular to the longitudinal direction of the collector units aligned level at the respective assigned Entry collector connected.
  • the steam generator is expediently used as a waste heat steam generator a gas and steam turbine plant used.
  • the steam generator is advantageously one on the hot gas side Downstream gas turbine.
  • This circuit can be used expediently Additional firing to increase the gas turbine the heating gas temperature may be arranged.
  • the flow rate of the water-steam mixture can in particular be set so high that possibly in the downpipe section of the respective steam generator pipe existing vapor bubbles are reliably carried away and in the riser pipe downstream of the respective downpipe section can be transferred.
  • the steam generator tubes of the evaporator continuous heating surface is therefore one of the flow direction of the flow medium opposite movement of the vapor bubbles safely excluded, so that a particularly high flow stability and thus a particularly high level of operational security for the steam generator with such an evaporator flow heating surface is guaranteed.
  • the steam generator shown in FIG. 1 with an evaporator section 1 is one in the manner of a heat recovery steam generator Gas turbine, not shown, connected downstream on the exhaust gas side.
  • the steam generator 1 has a surrounding wall 2 which one in an approximately horizontal one, indicated by the arrows 4 Hot gas direction x hot gas duct through which flow 6 forms for the exhaust gas from the gas turbine.
  • Hot gas direction x hot gas duct through which flow 6 forms for the exhaust gas from the gas turbine.
  • the heating gas duct 6 is a number - in the exemplary embodiment two - from after Flow principle designed evaporator heating surfaces 8, 10 arranged, the for the flow of a flow medium W, D are connected in series.
  • That formed from the evaporator continuous heating surfaces 8, 10 multi-stage evaporator system is with undevaporated flow medium W acted upon by a single pass the evaporator flow heating surfaces 8, 10 evaporate and after the exit from the evaporator flow heating surface 8 as Steam D removed and usually for further overheating Superheater heating surfaces is supplied.
  • That from the evaporator continuous heating surfaces 8, 10 formed evaporator system is in the water-steam cycle, not shown Steam turbine switched.
  • In addition to this evaporator system are in the water-steam cycle of the steam turbine Number of further heating surfaces, not shown in FIG. 1 which are, for example, superheaters, Medium pressure evaporator, low pressure evaporator and / or can be preheaters.
  • the evaporator flow heating surface 8 of the steam generator 1 comprises in the manner of a tube bundle a variety of Flow through the flow medium W connected in parallel Steam generator tubes 12.
  • the steam generator tubes arranged side by side in this way 12 is an associated one on the flow medium side Entry collector 14 in front and a common exit collector 16 downstream.
  • the evaporator continuous heating surface 8 is designed such that they are used for feeding the steam generator tubes 12 comparatively low mass flow density is suitable, wherein the steam generator tubes 12 have a natural circulation characteristic exhibit. With this natural circulation characteristic, an im Comparison to another steam generator tube 12 of the same Evaporator flow heating surface 8 more heated steam generator tube 12 one compared to the other steam generator tube 12 higher throughput of the flow medium W. To do this with particularly simple constructive means on particularly reliable Way, includes the evaporator flow heating surface 8 two in line on the flow medium side switched segments. In the first segment, each steam generator tube comprises 12 of the continuous heating surface 8 approximately vertically arranged, from the flow medium W in the downward direction Flowable downpipe section 20. In the second Each steam generator tube 12 comprises a segment of the downpipe segment Approximately 20 downstream of the fluid medium vertically arranged and from the flow medium W in the upward direction Flowable riser pipe section 22.
  • the riser pipe piece 22 is associated with it Downpipe piece 20 connected via an overflow piece 24.
  • Each steam generator tube 12 of the evaporator continuous heating surface 8 has, as can be seen in FIG. 1, an almost U-shaped one Form on, with the legs of the U through the downpipe 20 and the riser pipe 22 and the connecting bend are formed by the overflow piece 24.
  • steam generator tube 12 With one like that designed steam generator tube 12 generates the geodetic Pressure contribution of the flow medium W in the area of the Downpipe section 20 - in contrast to the area of the riser section 22 - a flow promoting and not a flow restricting Pressure contribution.
  • the one in the downpipe section 20 water column located on unevaporated flow medium W "pushes" the flow of the respective Steam generator tube 12 still on instead of hindering them.
  • the steam generator tube 12 has one overall comparatively low pressure loss.
  • each steam generator tube is 12 each in the entry area of his downpipe section 20 and in the outlet area of its riser 22 in the kind of a suspended construction on the ceiling of the heating gas duct 6 hung or fastened.
  • the lower ends spatially of the respective downpipe piece 20 and the respective riser pipe piece 22, through their overflow piece 24 with each other connected, however, are not directly spatially on Heating gas channel 6 fixed. Elongations of these segments of the Steam generator tubes 12 can thus be tolerated without risk of damage, the respective overflow piece 24 as an expansion curve acts.
  • This arrangement of the steam generator tubes 12 is thus mechanically particularly flexible and with regard to thermal Stresses insensitive to differential expansion.
  • U-shaped steam generator tubes 12 occur generally in the downpipe 20 of a steam generator tube 12 steam bubbles on. These vapor bubbles could go against the Flow direction of the flow medium W in the respective downpipe section 20 rise and thus the stability of the flow and also hinder the reliable operation of the steam generator 1.
  • the steam generator is 1 for feeding the evaporator continuous heating surface 8 with already partially evaporated flow medium W designed.
  • the flow medium D, W is fed into the Evaporator flow heating surface 8 is provided such that the Flow medium D, W in the downpipe section 20 of the respective steam generator tube 12 a flow rate of more than has a predefinable minimum speed.
  • This is again dimensioned such that due to the sufficiently high Flow velocity of the flow medium D, W in each Downpipe piece 20 the vapor bubbles present there reliable in the direction of flow of the flow medium D, W entrained and over the respective overflow piece 24 in the each downstream pipe section 22 are transferred.
  • the flow medium D, W in the downpipe pieces 20 of the steam generator tubes 12 is ensured that the supply of the flow medium D, W in the Evaporator flow heating surface 8 with a sufficient for this high steam content and / or with a sufficiently high level Enthalpy is provided.
  • the evaporator flow heating surface 8 of the Steam generator 1 on the flow medium side as a further continuous heating surface the evaporator continuous heating surface 10 upstream.
  • the evaporator continuous heating surface 10 is thus in the Kind of a pre-evaporator designed so that the evaporator system through the further evaporator continuous heating surface 10 and the evaporator flow heating surface connected downstream of this on the flow medium side 8 is formed.
  • the kind of Additional evaporator once-through heating surface provided for the pre-evaporator 10 is spatially colder Area of the heating gas channel 6 and thus on the heating gas side arranged downstream of the evaporator continuous heating surface 8.
  • the Evaporator flow heating surface 8, however, is larger Proximity to the entry area of the heating gas channel 6 for the from the Gas gas flowing out of the gas turbine is arranged and thus during operation a comparatively strong heat input exposed to the heating gas.
  • the further evaporator continuous heating surface 10 is in turn also by a number of to flow through the flow medium W steam generator tubes 30 connected in parallel educated.
  • the steam generator tubes 30 are with her Longitudinal axis aligned essentially vertically and for one Flow through the flow medium W from a lower inlet area to an upper exit area, i.e. from below upwards, laid out.
  • a particularly high stability of the The through-flow heating surface is to ensure flow 10 also designed such that a comparison to another steam generator tube 30 more heated Steam generator tube 30 in comparison to the other steam generator tube 30 has higher throughput of the flow medium W.
  • the further evaporator continuous heating surface 10 is dimensioned in such a way that in the operating case that in the downstream Evaporator flow heating surface 8 flowing fluid D, W a flow rate greater than that for taking along existing in the respective downpipe pieces 20 Vapor bubbles have the required minimum speed.
  • the design is aimed at high operational security achievable to a particular degree, by essentially absorbing heat during operation equal to the evaporator flow heating surface 8 and distributed to the further evaporator once-through heating surface 10 is.
  • the evaporator flow heating surfaces 8, 10 and this forming steam generator tubes 12, 30 are therefore in the embodiment dimensioned such that the total heat input into the evaporator continuous heating surface 8 forming steam generator tubes 12 approximately the heat input into which the further evaporator continuous heating surface 10 forming steam generator tubes 30 corresponds.
  • Considering of the mass flows occurring shows the further evaporator once-through heating surface 10 one in view to the number of steam generator tubes 12 on the flow medium side downstream flow heating surface 8 suitable selected number of steam generator tubes 30.
  • the further evaporator flow heating surface 10 in the manner of a Pipe bundle a number of consecutively as seen in the heating gas direction x arranged pipe layers 32, each of which one Number of juxtaposed seen in the heating gas direction x Steam generator tubes 30 is formed, and of which only one steam generator tube 30 is visible in FIG. 1 is.
  • the steam generator tubes 30 of each tube layer 32 are included each a common one, with its longitudinal direction essentially aligned perpendicular to the heating gas direction x Entry collector 34 upstream. Entry collectors 34 are in this case only schematically indicated in FIG Water supply system 36 connected, which is a distribution system for the needs-based distribution of the inflow of flow medium W may include the entry collector 34.
  • each of the essentially outlet collectors arranged parallel to one another and next to one another 38, of which only one is visible in FIG. 1 is, with its longitudinal axis substantially parallel to Hot gas direction x aligned.
  • the number of exit collectors 38 is 30 in the number of steam generator tubes adapted to each tube layer 32.
  • Each outlet header 38 is an entry header 14 which is the another evaporator flow heating surface 10 on the flow medium side downstream evaporator flow heating surface 8 assigned. Due to the u-shaped design of the evaporator continuous heating surface 8 is the respective entry collector 14 as well as the respective outlet collector 38 above the heating gas channel 6. The fluid medium side-by-side connection the evaporator flow heating surface 8 with the further evaporator continuous heating surface 10 is on particularly easy way possible by each exit collector 38 with the entry collector 14 assigned to it integrated into a structural unit 40. Due to the structural or constructive unit 40 is an immediate overflow of the flow medium W from the further evaporator once-through heating surface 10 in the evaporator continuous heating surface 8, without a comparatively complex distribution or connection system would be required.
  • each two adjacent Pipe layers 32 in a direction perpendicular to the heating gas direction x seen offset from each other, so that regarding the arrangement of the steam generator tubes 30 essentially diamond-shaped basic pattern results.
  • the outlet collectors 38 of which in FIG. 2 only one is shown, positioned so that in each Outlet collector 38 from each tube layer 32, one each Steam generator pipe 30 opens. It is also recognizable that each exit header 38 with an associated entry header 14 for that of the other evaporator continuous heating surface 10 downstream evaporator heating surfaces 8 is integrated into a structural unit 40.
  • Figure 2 can also be seen that the evaporator flow heating surface 8 forming steam generator tubes 12 also a number of consecutively seen in the heating gas direction x form lying pipe layers, the in the direction of the heating gas x seen first two pipe layers from the riser pipe pieces 22 of the steam generator tubes 12 are formed, the output side in the outlet header 16 for the vaporized Flow medium D open.
  • the seen in the heating gas direction x The next two pipe layers, however, are from the downpipe pieces 20 of the steam generator tubes 12 formed, the input side connected to an associated entry collector 14 are.
  • FIG. 3 shows a partial side view of the entry area the steam generator tubes 12 and the outlet area of the steam generator tubes 30 in the respectively assigned structural unit 40, which on the one hand the outlet header 38 for a number of the further evaporator continuous heating surface 10 forming steam generator tubes 30 and the other Entry collector 14 for two of the evaporator continuous heating surface 8 forming steam generator tubes 12 comprises.
  • flowing out of the steam generator tubes 30 into the outlet header 38 entering flow medium D, W on direct Path in the assigned to the evaporator continuous heating surface 8 Entry collector 14 can overflow.
  • W initially strikes one Base plate 42 of the structural comprising the inlet header 14 Unit 40.
  • swirling takes place and particularly intimate mixing of the flow medium D, W, before this from the entry collector 14 into the Downpipe pieces 20 of the associated steam generator tubes 12 transgresses.
  • each overflow piece 46 is assigned to each steam generator tube 12.
  • Each overflow piece 46 runs obliquely to Heating gas direction x and connects the upper area of each assigned steam generator tube 12 with the respective Outlet opening 48 of the inlet header 14.
  • FIG. 4 To further clarify the pipe guides in the area of their Entries into and out of the building unit 40 in FIG. 4 is a number of such structural units 40 shown in front view, the one designated by IV in FIG Cutting line is used. It can be seen that the two structural elements shown on the left in FIG Units 40, which in the area of their entry collectors 14 trained for the downstream steam generator tubes 12 Are shown at the end, each over the overflow pieces 46 the downstream downpipe pieces 20 of the steam generator tubes 12 are connected.
  • FIG structural units 40 each in the area of their as Outlet collector 38 for the steam generator tubes 30 of the others Evaporator continuous heating surface 10 trained front Area shown.
  • the illustration shows that the pipe layers 32 lying one behind the other in the structural unit 40 merging steam generator tubes 30 in simply angled shape introduced into the structural unit 40 are.
  • the steam generator 1 according to Figure 1 and with the special configurations according to Figures 2 to 4 is special for one safe operation of the evaporator continuous heating surface 8.
  • the steam generator 1 when the steam generator 1 is operating, it is ensured that that the essentially U-shaped evaporator continuous heating surface 8 with flow medium D, W with a flow rate of more than a given one Minimum speed is applied. This will achieved that in the downpipe pieces 20 of the continuous heating surface 8 forming steam generator tubes existing steam bubbles entrained and in the downstream pipe section 22 are spent.
  • W ensure the evaporator flow heating surface is fed 8 using the additional evaporator flow heating surface upstream of this 10 such that that in the evaporator flow heating surface 8 inflowing flow medium D, W is a vapor content or enthalpy of more than one specifiable minimum vapor content or more than a specifiable Has minimum enthalpy.
  • the operating parameters are the evaporator continuous heating surfaces 8,10 designed or dimensioned so that in all Operating points are the steam content or the enthalpy of the flow medium D, W when entering the evaporator continuous heating surface 8 lies above suitably specified characteristic curves, as exemplified in Figures 5a, 5b.
  • the further continuous heating surface 10, which is designed to comply with these conditions, is dimensioned, i.e., for example, with regard to the type, number and design of the steam generator tubes 30 which form it, taking into account the heat available within the heating gas duct 6, which is designed for its spatial positioning, to these boundary conditions customized.

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Abstract

Ein Dampferzeuger (1), bei dem in einem in einer annähernd horizontalen Heizgasrichtung (x) durchströmbaren Heizgaskanal (6) eine Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) angeordnet ist, die eine Anzahl von zur Durchströmung eines Strömungsmediums (D, W) parallel geschalteten Dampferzeugerrohren (12) umfaßt, die jeweils ein annähernd vertikal angeordnetes, vom Strömungsmedium (D, W) in Abwärtsrichtung durchströmbares Fallrohrstück (20) und ein diesem strömungsmediumsseitig nachgeschaltetes, annähernd vertikal angeordnetes und vom Strömungsmedium (D, W) in Aufwärtsrichtung durchströmbares Steigrohrstück (22) aufweisen, wobei die Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) derart ausgelegt ist, dass ein im Vergleich zu einem weiteren Dampferzeugerrohr (12) derselben Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) mehr beheiztes Dampferzeugerrohr (12) einen im Vergleich zum weiteren Dampferzeugerrohr (12) höheren Durchsatz des Strömungsmediums (D, W) aufweist, soll auf vergleichsweise einfache Weise mit einem besonders hohen Maß an Strömungsstabilität in der Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) betrieben werden. Dazu wird das Strömungsmedium (D, W) der Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) erfindungsgemäß derart zugeführt, dass es im Fallrohrstück (20) des jeweiligen Dampferzeugerrohrs (12) eine Strömungsgeschwindigkeit von mehr als einer vorgebbaren Mindestgeschwindigkeit aufweist. Dazu ist bei einem zur Durchführung des Verfahrens besonders geeigneten Dampferzeuger (1) der Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) strömungsmediumssseitig eine weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche (10) vorgeschaltet. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betreiben eines Dampferzeugers mit einer in einem in einer annähernd horizontalen Heizgasrichtung durchströmbaren Heizgaskanal angeordneten Verdampfer-Durchlaufheizfläche, die eine Anzahl von zur Durchströmung eines Strömungsmediums parallel geschalteten Dampferzeugerrohren umfasst, die jeweils ein annähernd vertikal angeordnetes, vom Strömungsmedium in Abwärtsrichtung durchströmbares Fallrohrstück und ein diesem strömungsmediumsseitig nachgeschaltetes, annähernd vertikal angeordnetes und vom Strömungsmedium in Aufwärtsrichtung durchströmbares Steigrohrstück aufweisen, wobei die Verdampfer-Durchlaufheizfläche derart ausgelegt ist, dass ein im Vergleich zu einem weiteren Dampferzeugerrohr derselben Verdampfer-Durchlaufheizfläche mehrbeheiztes Dampferzeugerrohr einen im Vergleich zum weiteren Dampferzeugerrohr höheren Durchsatz des Strömungsmediums aufweist. Sie betrifft weiter einen Dampferzeuger zur Durchführung des Verfahrens.
Bei einer Gas- und Dampfturbinenanlage wird die im entspannten Arbeitsmittel oder Heizgas aus der Gasturbine enthaltene Wärme zur Erzeugung von Dampf für die Dampfturbine genutzt. Die Wärmeübertragung erfolgt in einem der Gasturbine nachgeschalteten Abhitzedampferzeuger, in dem üblicherweise eine Anzahl von Heizflächen zur Wasservorwärmung, zur Dampferzeugung und zur Dampfüberhitzung angeordnet ist. Die Heizflächen sind in den Wasser-Dampf-Kreislauf der Dampfturbine geschaltet. Der Wasser-Dampf-Kreislauf umfaßt üblicherweise mehrere, z.B. drei, Druckstufen, wobei jede Druckstufe eine Verdampferheizfläche aufweisen kann.
Für den der Gasturbine als Abhitzedampferzeuger heizgasseitig nachgeschalteten Dampferzeuger kommen mehrere alternative Auslegungskonzepte, nämlich die Auslegung als Durchlaufdampferzeuger oder die Auslegung als Umlaufdampferzeuger, in Betracht. Bei einem Durchlaufdampferzeuger führt die Beheizung von als Verdampferrohren vorgesehenen Dampferzeugerrohren zu einer Verdampfung des Strömungsmediums in den Dampferzeugerrohren in einem einmaligen Durchlauf. Im Gegensatz dazu wird bei einem Natur- oder Zwangumlaufdampferzeuger das im Umlauf geführte Wasser bei einem Durchlauf durch die Verdampferrohre nur teilweise verdampft. Das dabei nicht verdampfte Wasser wird nach einer Abtrennung des erzeugten Dampfes für eine weitere Verdampfung den selben Verdampferrohren erneut zugeführt.
Ein Durchlaufdampferzeuger unterliegt im Gegensatz zu einem Natur- oder Zwangumlaufdampferzeuger keiner Druckbegrenzung, so dass er für Frischdampfdrücke weit über dem kritischen Druck von Wasser (PKri ≈ 221 bar) - wo keine Unterscheidung der Phasen Wasser und Dampf und damit auch keine Phasentrennung möglich ist - ausgelegt werden kann. Ein hoher Frischdampfdruck begünstigt einen hohen thermischen Wirkungsgrad und somit niedrige CO2-Emisionen eines fossilbeheizten Kraftwerks. Zudem weist ein Durchlaufdampferzeuger im Vergleich zu einem Umlaufdampferzeuger eine einfache Bauweise auf und ist somit mit besonders geringem Aufwand herstellbar. Die Verwendung eines nach dem Durchlaufprinzip ausgelegten Dampferzeugers als Abhitzedampferzeuger einer Gas- und Dampfturbinenanlage ist daher zur Erzielung eines hohen Gesamtwirkungsgrades der Gas- und Dampfturbinenanlage bei einfacher Bauweise besonders günstig.
Besondere Vorteile hinsichtlich des Herstellungsaufwands, aber auch hinsichtlich erforderlicher Wartungsarbeiten bietet ein Abhitzedampferzeuger in liegender Bauweise, bei dem das beheizende Medium oder Heizgas, also das Abgas aus der Gasturbine, in annähernd horizontaler Strömungsrichtung durch den Dampferzeuger geführt ist. Bei einem Dampferzeuger in liegender Bauweise können die Dampferzeugerrohre einer Verdampfer-Heizfläche jedoch je nach ihrer Positionierung einer stark unterschiedlichen Beheizung ausgesetzt sein. Insbesondere bei ausgangsseitig mit einem gemeinsamen Sammler verbundenen Dampferzeugerrohren eines Durchlaufdampferzeugers kann eine unterschiedliche Beheizung einzelner Dampferzeugerrohre zu einer Zusammenführung von Dampfströmen mit stark voneinander abweichenden Dampfparametern und somit zu unerwünschten Wirkungsgradverlusten, insbesondere zu einer vergleichsweise verringerten Effektivität der betroffenen Heizfläche und einer dadurch reduzierten Dampferzeugung, führen. Eine unterschiedliche Beheizung benachbarter Dampferzeugerrohre kann zudem, insbesondere im Einmündungsbereich von Sammlern, zu Schäden an den Dampferzeugerrohren oder dem Sammler führen. Die an sich wünschenswerte Verwendung eines in liegender Bauweise ausgeführten Durchlaufdampferzeugers als Abhitzedampferzeuger für eine Gasturbine kann somit erhebliche Probleme hinsichtlich einer ausreichend stabilisierten Strömungsführung mit sich bringen.
Aus der EP 0 944 801 B1 ist ein Dampferzeuger bekannt, der für eine Auslegung in liegender Bauweise geeignet ist und zudem die genannten Vorteile eines Durchlaufdampferzeugers aufweist. Dazu ist die Verdampferheizfläche des bekannten Dampferzeugers als Durchlaufheizfläche verschaltet und derart ausgelegt, dass ein im Vergleich zu einem weiteren Dampferzeugerrohr derselben Durchlaufheizfläche mehrbeheiztes Dampferzeugerrohr einen im Vergleich zum weiteren Dampferzeugerrohr höheren Durchsatz des Strömungsmediums aufweist. Unter Durchlaufheizfläche ist dabei im allgemeinen eine Heizfläche zu verstehen, die für eine Durchströmung nach dem Durchlaufprinzip ausgelegt ist. Das der als Durchlaufheizfläche verschalteten Verdampferheizfläche zugeführte Strömungsmedium wird also im einmaligen Durchlauf durch diese Durchlaufheizfläche oder durch ein eine Mehrzahl von hintereinander geschalteten Durchlaufheizflächen umfassendes Heizflächensystem vollständig verdampft.
Die als Durchlaufheizfläche verschaltete Verdampferheizfläche des bekannten Dampferzeugers zeigt somit in der Art der Strömungscharakteristik einer Naturumlaufverdampferheizfläche (Naturumlaufcharakteristik) bei auftretender unterschiedlicher Beheizung einzelner Dampferzeugerrohre ein selbststabilisierendes Verhalten, das ohne das Erfordernis äußerer Einflußnahme zu einer Angleichung der austrittsseitigen Temperaturen auch an unterschiedlich beheizten, strömungsmediumsseitig parallel geschalteten Dampferzeugerrohren führt.
Um bei einem Dampferzeuger in derartiger Bauweise eine besonders geringe Belastung durch thermisch bedingte Spannungen bei besonders im Hinblick auf die wasser- und/oder dampfseitige Verteilung des Strömungsmediums besonders gering gehaltenem Herstellungs- und Montageaufwand zu erreichen, kann die Verdampfer-Durchlaufheizfläche des Dampferzeugers in der Art einer U-förmigen Bauweise aus einer Anzahl von zur Durchströmung des Strömungsmediums parallel geschalteten Dampferzeugerrohren gebildet sein, die jeweils ein annähernd vertikal angeordnetes, vom Strömungsmedium in Abwärtsrichtung durchströmbares Fallrohrstück und ein diesem strömungsmediumsseitig nachgeschaltetes, annähernd vertikal angeordnetes und vom Strömungsmedium in Aufwärtsrichtung durchströmbares Steigrohrstück aufweisen. Wie sich herausgestellt hat, ist bei einer derartigen Bauweise ein die Durchströmung der Durchlaufheizfläche begünstigender - strömungsfördernder - Druckbeitrag über den geodätischen Druck der im Fallrohrstück des jeweiligen Dampferzeugerrohrs befindlichen Wassersäule nutzbar.
Allerdings könnte eine derartige Bauweise grundsätzlich das Auftreten von Strömungsinstabilitäten beim Betrieb der Verdampfer-Durchlaufheizfläche begünstigen, die zu betrieblichen Nachteilen führen könnten. Zwar ist durch die Bespeisung der die Durchlaufheizfläche bildenden Dampferzeugerrohre mit vergleichsweise geringer Massenstromdichte und durch den damit verbundenen vergleichsweise geringen Reibungsdruckverlust eine Naturumlaufcharakteristik der Strömung im Dampferzeugerrohr erzielbar, die sich stabilisierend auf die Strömung auswirkt. Dennoch ist es wünschenswert, gerade bei einer derartigen Bauweise mit abwärts durchströmbarem Rohrabschnitt in besonderem Maße zu einer Stabilisierung der Strömungsverhältnisse beim Betrieb der Verdampfer-Durchlaufheizfläche beizutragen.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zum Betreiben eines Dampferzeugers der oben genannten Art anzugeben, mit dem auf vergleichsweise einfache Weise ein besonders hohes Maß an Strömungsstabilität beim Betrieb der Verdampfer-Durchlaufheizfläche erreichbar ist. Des Weiteren soll ein zur Durchführung des Verfahrens besonders geeigneter Dampferzeuger der oben genannten Art angegeben werden.
Bezüglich des Verfahrens wird diese Aufgabe erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass das Strömungsmedium der Verdampfer-Durchlaufheizfläche derartig zugeführt wird, dass es im Fallrohrstück des jeweiligen Dampferzeugerrohrs eine Strömungsgeschwindigkeit von mehr als einer vorgegebenen Mindestgeschwindigkeit aufweist.
Die Erfindung geht dabei von der Überlegung aus, dass eine besonders hohe Strömungsstabilität und somit ein besonders hohes Maß an betrieblicher Sicherheit für den Dampferzeuger der oben genannten Art erzielbar ist, indem mögliche Ursachen für sich einstellende Strömungsinstabilitäten konsequent unterdrückt werden. Wie sich herausgestellt hat, kann als eine dieser möglichen Ursachen ein Auftreten von Dampfblasen im Fallrohrstück des jeweiligen Dampferzeugerrohrs angesehen werden. Falls sich nämlich im Fallrohrstück Dampfblasen bilden sollten, so könnten diese in der sich im Fallrohrstück befindlichen Wassersäule aufsteigen und somit eine Bewegung entgegen der Strömungsrichtung des Strömungsmediums vollführen. Um eine derartige, der Strömungsrichtung des Strömungsmediums entgegengerichtete Bewegung von möglicherweise vorhandenen Dampfblasen konsequent zu unterbinden, sollte durch eine geeignete Vorgabe der Betriebsparameter eine erzwungene Mitnahme der Dampfblasen in der eigentlichen Strömungsrichtung des Strömungsmediums sichergestellt werden. Dies ist erreichbar, indem die Bespeisung der Verdampfer-Durchlaufheizfläche mit Strömungsmedium in geeigneter Weise erfolgt, wobei eine ausreichend hohe Strömungsgeschwindigkeit des Strömungsmediums in den Dampferzeugerrohren den gewünschten Mitnahmeeffekt auf die möglicherweise vorhandenen oder sich bildenden Dampfblasen bewirkt.
Vorteilhafterweise wird dabei die Strömungsgeschwindigkeit des Strömungsmediums im Fallrohrstück des jeweiligen Dampferzeugerrohres derart eingestellt, dass im zulässigen Betriebsbereich in jedem Fall eine Mitnahme von möglicherweise vorhandenen Dampfblasen gewährleistet ist. Dazu wird vorteilhafterweise als Mindestgeschwindigkeit für die Strömungsgeschwindigkeit des Strömungsmediums im Fallrohrstück des jeweiligen Dampferzeugerrohrs die zur Mitnahme der Dampfblasen erforderliche Strömungsgeschwindigkeit, gegebenenfalls erhöht um einen geeignet gewählten Sicherheitsaufschlag, vorgegeben.
Die Einstellung einer ausreichend hohen Strömungsgeschwindigkeit des Strömungsmediums im Fallrohrstück des jeweiligen Dampferzeugerrohrs ist auf besonders einfache Weise möglich, indem das Strömungsmedium dem Fallrohrstück des jeweiligen Dampferzeugerrohrs in teilverdampftem Zustand und/oder mit einer gewissen Mindestenthalpie zugeführt wird. Dazu wird das Strömungsmedium vorteilhafterweise vor seinem Eintritt in die Verdampfer-Durchlaufheizfläche derart teilweise vorverdampft, dass es beim Eintritt in die Verdampfer-Durchlaufheizfläche einen Dampfgehalt und/oder eine Enthalpie von mehr als einem vorgegebenen Mindestdampfgehalt bzw. einer vorgegebenen Mindestenthalpie aufweist.
Bezüglich des Dampferzeugers wird die genannte Aufgabe dadurch gelöst, dass der Verdampfer-Durchlaufheizfläche strömungsmediumsseitig eine weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche vorgeschaltet ist.
Das Verdampfersystem des Dampferzeugers ist somit in der Art einer mehrstufigen Ausführung ausgestaltet, wobei die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche in der Art eines Vorverdampfers zur geeigneten Konditionierung des Strömungsmediums vor dessen Eintritt in die eigentliche Verdampfer-Durchlaufheizfläche vorgesehen ist. Die eigentliche Verdampfer-Durchlaufheizfläche dient hingegen in der Art einer zweiten Verdampferstufe zur Vervollständigung bei der Verdampfung des Strömungsmediums.
Zweckmäßigerweise ist auch die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche für sich genommen für ein selbststabilisierendes Strömungsverhalten durch konsequente Nutzung einer Naturumlaufcharakteristik in den jeweiligen Dampferzeugerrohren ausgelegt. Dazu umfasst die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche vorteilhafterweise eine Anzahl von zur Durchströmung des Strömungsmediums parallel geschalteten Dampferzeugerrohren. Sie ist zweckmäßigerweise derart ausgelegt, dass ein im Vergleich zu einem weiteren Dampferzeugerrohr der weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche mehrbeheiztes Dampferzeugerrohr einen im Vergleich zum weiteren Dampferzeugerrohr höheren Durchsatz des Strömungsmediums aufweist.
Um den gewünschten Effekt einer konsequenten Mitnahme von im Fallrohrstück eines Dampferzeugerrohrs der Verdampfer-Durchlaufheizfläche möglicherweise vorhandenen Dampfblasen zuverlässig sicherzustellen, ist die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche zweckmäßigerweise derart dimensioniert, dass im Betriebsfall das in die ihr nachgeschaltete Verdampfer-Durchlaufheizfläche einströmende Strömungsmedium eine Strömungsgeschwindigkeit von mehr als der zur Mitnahme der Dampfblasen erforderlichen Mindestgeschwindigkeit aufweist.
Während die Verdampfer-Durchlaufheizfläche des Dampferzeugers aus den genannten, u-förmig ausgebildeten Dampferzeugerrohren gebildet ist, ist die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche zur Vermeidung von Behinderungen durch dort möglicherweise vorhandene Dampfblasen zweckmäßigerweise aus im wesentlichen vertikal ausgerichteten, zur Durchströmung durch das Strömungsmedium von unten nach oben vorgesehenen Dampferzeugerrohren gebildet. Insbesondere ist die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche somit ausschließlich aus Steigrohrstücken gebildet.
Bei einer derartigen Ausgestaltung des Dampferzeugers ist die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche zweckmäßigerweise mit einer Anzahl von oberhalb des Heizgaskanals angeordneten Austrittssammlern für das Strömungsmedium versehen. Für ein besonders einfach gehaltenes Konzept hinsichtlich der austrittsseitigen Homogenisierung des aus der weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche abströmenden Strömungsmediums ist der dieser strömungsmediumsseitig nachgeschaltete Austrittssammler vorteilhafterweise mit seiner Längsachse im wesentlichen parallel zur Heizgasrichtung ausgerichtet.
Bei einer derartigen Ausgestaltung ist die ohnehin vorgesehene Eigenschaft der weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche, nämlich eine selbsstabilisierende Umlaufcharakteristik, konsequent für eine Vereinfachung der Verteilung genutzt. Gerade wegen der selbststabilisierenden Umlaufcharakteristik können nämlich nunmehr auch in Heizgasrichtung gesehen hintereinander angeordnete und somit unterschiedlich beheizte Dampferzeugerrohre ausgangsseitig mit in etwa gleichen Dampfzuständen in einen gemeinsamen Austrittssammler münden. In diesem wird das von den Dampferzeugerrohren abströmende Strömungsmedium gemischt und für eine Weiterleitung in ein nachfolgendes Heizflächensystem ohne Beeinträchtigung der bei der Mischung erreichten Homogenisierung bereitgestellt. Somit ist ein gesondertes, der weiteren Durchlaufheizfläche nachgeschaltetes und vergleichsweise aufwändiges Verteilersystem nicht erforderlich.
Für eine vergleichsweise einfach gehaltene Bauweise umfaßt die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche vorzugsweise in der Art eines Rohrbündels eine Anzahl von in Heizgasrichtung gesehen hintereinander angeordneten Rohrlagen, von denen jede aus einer Anzahl von in Heizgasrichtung gesehen nebeneinander angeordneten Dampferzeugerrohren gebildet ist. Die der weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche strömungsmediumsseitig nachfolgende Verteilung des Strömungsmediums unter Einsparung eines aufwändigen Verteilersystems kann besonders einfach ausgeführt sein, indem in weiterer vorteilhafter Ausgestaltung der weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche eine der Anzahl der Dampferzeugerrohre in jeder Rohrlage entsprechende Anzahl von mit ihrer Längsachse im wesentlichen parallel zur Heizgasrichtung ausgerichteten Austrittssammlern zugeordnet ist. Dabei mündet in jeden Austrittssammler jeweils ein Dampferzeugerrohr jeder Rohrlage ein. Die Austrittssammler sind vorteilhafterweise oberhalb des Heizgaskanals angeordnet.
Aufgrund der im wesentlichen u-förmigen Ausgestaltung der die Verdampfer-Durchlaufheizfläche bildenden Dampferzeugerrohre befindet sich deren Einströmbereich im oberen Bereich oder oberhalb des Heizgaskanals. Unter konsequenter Nutzung der der weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche zugeordneten, oberhalb des Heizgaskanals angeordneten und mit ihrer Längsrichtung jeweils im wesentlichen parallel zur Strömungsrichtung des Heizgases ausgerichteten Austrittssammler ist dabei eine Zusammenschaltung der Verdampfer-Durchlaufheizfläche mit der weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche mit besonders geringem Aufwand ermöglicht, indem der oder jeder Austrittssammler der weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche in vorteilhafter Ausgestaltung mit einem jeweils zugeordneten Eintrittssammler der strömungsmediumsseitig nachgeschalteten Verdampfer-Durchlaufheizfläche in eine konstruktive Einheit integriert ist.
Eine derartige Anordnung ermöglicht ein unmittelbares Überströmen des aus der weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche austretenden Strömungsmediums in die strömungsmediumsseitig nachgeschalteten Dampferzeugerrohre der erstgenannten Verdampfer-Durchlaufheizfläche. Bei dieser Anordnung ist einer Weiterführung des aus der weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche abströmenden Strömungsmediums in die Verdampfer-Durchlaufheizfläche nahezu ohne Beeinträchtigung der im Austrittssammler der weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche durch Mischung erreichten Homogenisierung möglich. Aufwändige Verteiler- oder Verbindungsleitungen zwischen dem Austrittssammler der weiteren Durchlaufheizfläche und dem Eintrittssammler der Durchlaufheizfläche sowie zugeordnete Misch- und Verteilerelemente können somit entfallen, und im allgemeinen ist die Leitungsführung vergleichsweise einfach.
In weiterer vorteilhafter Ausgestaltung sind die Dampferzeugerrohre der Verdampfer-Durchlaufheizfläche eintrittsseitig in einer gemeinsamen, senkrecht zur Längsrichtung der Sammlereinheiten ausgerichteten Ebene an den ihnen jeweils zugeordneten Eintrittssammler angeschlossen. Durch eine derartige Anordnung ist sichergestellt, dass das teilverdampfte, der Verdampfer-Durchlaufheizfläche zuzuführende Strömungsmedium, ausgehend vom als Austrittssammler für die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche genutzten Teils der integrierten Einheit, zunächst gegen den Boden des als Eintrittssammler für die Verdampfer-Durchlaufheizfläche genutzten Teils der konstruktiven Einheit prallt, dort nochmals verwirbelt wird und anschließend mit nahezu gleichen Zwei-Phasen-Anteilen in die an den jeweiligen Eintrittssammler angeschlossenen Dampferzeugerrohre der Verdampfer-Durchlaufheizfläche abströmt. Aufgrund der in Strömungsrichtung der Sammlereinheiten gesehen symmetrischen Anordnung der Abströmstellen aus dem jeweiligen Eintrittssammler erfolgt eine besonders homogene Bespeisung der Durchlaufheizfläche mit Strömungsmedium.
Zweckmäßigerweise wird der Dampferzeuger als Abhitzedampferzeuger einer Gas- und Dampfturbinenanlage verwendet. Dabei ist der Dampferzeuger vorteilhafterweise heizgasseitig einer Gasturbine nachgeschaltet. Bei dieser Schaltung kann zweckmäβigerweise hinter der Gasturbine eine Zusatzfeuerung zur Erhöhung der Heizgastemperatur angeordnet sein.
Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbesondere darin, dass durch die nunmehr vorgesehene, zumindest teilweise Vorverdampfung des Strömungsmediums vor dessen Eintritt in die aus im wesentlichen u-förmig ausgestalten Dampferzeugerrohren gebildete Durchlaufheizfläche nach vorgebbaren Kriterien ein gewünschter Dampfgehalt und/oder eine gewünschte Enthalpie des Strömungsmediums einstellbar ist. Durch geeignete Wahl des Dampfgehalts und/oder der Enthalpie des der Durchlaufheizfläche zuströmenden Strömungsmediums oberhalb eines vorgegebenen Mindestdampfgehalts und/oder einer vorgegebenen Mindestenthalpie kann eine ausreichende Strömungsgeschwindigkeit des Strömungsmediums im Fallrohrstück des jeweiligen Dampferzeugerrohrs der Durchlaufheizfläche sichergestellt werden. Die Strömungsgeschwindigkeit eines Wasser-Dampf-Gemisches ist nämlich bei gleichem Massendurchsatz um so höher, je größer der Dampfanteil und damit das spezifische Volumen des Gemisches ist.
Die Strömungsgeschwindigkeit des Wasser-Dampf-Gemisches kann dabei insbesondere derart hoch eingestellt werden, dass möglicherweise im Fallrohrstück des jeweiligen Dampferzeugerrohrs vorhandene Dampfblasen zuverlässig mitgerissen und in das dem jeweiligen Fallrohrstück nachgeschaltete Steigrohrstück überführt werden können. Selbst bei der u-förmigen Ausgestaltung der Dampferzeugerrohre der Verdampfer-Durchlaufheizfläche ist somit eine der Strömungsrichtung des Strömungsmediums entgegengesetzte Bewegung der Dampfblasen sicher ausgeschlossen, so dass eine besonders hohe Strömungsstabilität und somit eine besonders hohe betriebliche Sicherheit für den Dampferzeuger mit einer derartig ausgestalteten Verdampfer-Durchlaufheizfläche gewährleistet ist.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung wird anhand einer Zeichnung näher erläutert. Darin zeigen:
Figur 1
in vereinfachter Darstellung im Längsschnitt die Verdampfersektion eines Dampferzeugers in liegender Bauweise,
Figur 2
den Dampferzeuger nach Figur 1 ausschnittweise in Aufsicht,
Figur 3
den Dampferzeuger nach Figur 1 im Ausschnitt entlang der in Figur 2 dargestellten Schnittlinie,
Figur 4
den Dampferzeuger nach Figur 1 im Ausschnitt entlang der in Figur 2 darstellten Schnittlinie, und
Figur 5
ein Enthalpie- bzw. Strömungsgeschwindigkeits-Massenstromdiagramm.
Gleiche Teile sind in allen Figuren mit denselben Bezugszeichen versehen.
Der in Figur 1 mit einer Verdampfersektion gezeigte Dampferzeuger 1 ist in der Art eines Abhitzedampferzeugers einer nicht näher dargestellten Gasturbine abgasseitig nachgeschaltet. Der Dampferzeuger 1 weist eine Umfassungswand 2 auf, die einen in einer annähernd horizontalen, durch die Pfeile 4 angedeuteten Heizgasrichtung x durchströmbaren Heizgaskanal 6 für das Abgas aus der Gasturbine bildet. Im Heizgaskanal 6 ist eine Anzahl - im Ausführungsbeispiel zwei - von nach dem Durchlaufprinzip ausgelegten Verdampfer-Heizflächen 8, 10 angeordnet, die für den Durchfluss eines Strömungsmediums W, D hintereinandergeschaltet sind.
Das aus den Verdampfer-Durchlaufheizflächen 8, 10 gebildete mehrstufige Verdampfersystem ist mit unverdampftem Strömungsmedium W beaufschlagbar, das bei einmaligem Durchlauf durch die Verdampfer-Durchlaufheizflächen 8, 10 verdampft und nach dem Austritt aus der Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 als Dampf D abgeführt und üblicherweise zur weiteren Überhitzung Überhitzerheizflächen zugeführt wird. Das aus den Verdampfer-Durchlaufheizflächen 8, 10 gebildete Verdampfersystem ist in den nicht näher dargestellten Wasser-Dampf-Kreislauf einer Dampfturbine geschaltet. Zusätzlich zu diesem Verdampfersystem sind in den Wasser-Dampf-Kreislauf der Dampfturbine eine Anzahl weiterer, in Figur 1 nicht näher dargestellter Heizflächen geschaltet, bei denen es sich beispielsweise um Überhitzer, Mitteldruckverdampfer, Niederdruckverdampfer und/oder um Vorwärmer handeln kann.
Die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 des Dampferzeugers 1 umfasst in der Art eines Rohrbündels eine Vielzahl von zur Durchströmung des Strömungsmediums W parallel geschalteten Dampferzeugerrohren 12. Dabei ist jeweils eine Mehrzahl von Dampferzeugerrohren 12 unter Bildung einer sogenannten Rohrlage in Heizgasrichtung x gesehen nebeneinander angeordnet, so dass in Figur 1 jeweils lediglich eines der so nebeneinander angeordneten Dampferzeugerrohre 12 einer Rohrlage sichtbar ist. Den so nebeneinander angeordneten Dampferzeugerrohren 12 ist strömungsmediumseitig jeweils ein zugeordneter Eintrittssammler 14 vor- und ein gemeinsamer Austrittssammler 16 nachgeschaltet.
Die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 ist derart ausgelegt, dass sie für eine Bespeisung der Dampferzeugerrohre 12 mit vergleichsweise niedriger Massenstromdichte geeignet ist, wobei die Dampferzeugerrohre 12 eine Naturumlaufcharakteristik aufweisen. Bei dieser Naturumlaufcharakteristik weist ein im Vergleich zu einem weiteren Dampferzeugerrbhr 12 derselben Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 mehr beheiztes Dampferzeugerrohr 12 einen im Vergleich zum weiteren Dampferzeugerrohr 12 höheren Durchsatz des Strömungsmediums W auf. Um dies mit besonders einfachen konstruktiven Mitteln auf besonders zuverlässige Weise sicherzustellen, umfasst die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 zwei strömungsmediumsseitig in Reihe geschaltete Segmente. Im ersten Segment umfasst jedes Dampferzeugerrohr 12 der Durchlaufheizfläche 8 dabei ein annähernd vertikal angeordnetes, vom Strömungsmedium W in Abwärtsrichtung durchströmbares Fallrohrstück 20. Im zweiten Segment umfasst jedes Dampferzeugerrohr 12 ein dem Fallrohrstück 20 strömungsmediumseitig nachgeschaltetes, annähernd vertikal angeordnetes und vom Strömungsmedium W in Aufwärtsrichtung durchströmbares Steigrohrstück 22.
Das Steigrohrstück 22 ist dabei mit dem ihm zugeordneten Fallrohrstück 20 über ein Überströmstück 24 verbunden.
Jedes Dampferzeugerrohr 12 der Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 weist, wie dies in Figur 1 erkennbar ist, eine nahezu u-förmige Form auf, wobei die Schenkel des U durch das Fallrohrstück 20 und das Steigrohrstück 22 und der Verbindungsbogen durch das Überströmstück 24 gebildet sind. Bei einem derartig ausgestalteten Dampferzeugerrohr 12 erzeugt der geodätische Druckbeitrag des Strömungsmediums W im Bereich des Fallrohrstücks 20 - im Gegensatz zum Bereich des Steigrohrstücks 22 - einen strömungsfördernden und nicht einen strömungshemmenden Druckbeitrag. Mit anderen Worten: Die im Fallrohrstück 20 befindliche Wassersäule an unverdampftem Strömungsmedium W "schiebt" die Durchströmung des jeweiligen Dampferzeugerrohrs 12 noch mit an, statt diese zu behindern. Dadurch weist das Dampferzeugerrohr 12 insgesamt gesehen einen vergleichsweise geringen Druckverlust auf.
Bei der annähernd u-förmigen Bauweise ist jedes Dampferzeugerrohr 12 jeweils im Eintrittsbereich seines Fallrohrstücks 20 und im Austrittsbereich seines Steigrohrstücks 22 in der Art einer hängenden Bauweise an der Decke des Heizgaskanals 6 aufgehängt oder befestigt. Die räumlich gesehen unteren Enden des jeweiligen Fallrohrstücks 20 und des jeweiligen Steigrohrstücks 22, die durch ihr Überströmstück 24 miteinander verbunden sind, sind hingegen nicht unmittelbar räumlich am Heizgaskanal 6 fixiert. Längendehnungen dieser Segmente der Dampferzeugerrohre 12 sind somit ohne Schadensrisiko tolerierbar, wobei das jeweilige Überströmstück 24 als Dehnungsbogen wirkt. Diese Anordnung der Dampferzeugerrohre 12 ist somit mechanisch besonders flexibel und hinsichtlich thermischer Spannungen unempfindlich gegenüber auftretenden Differenzdehnungen.
Beim Dampferzeuger 1 in liegender Bauweise und unter Verwendung der Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 mit im Wesentlichen u-förmig ausgestalteten Dampferzeugerrohren 12 treten jedoch im allgemeinen im Fallrohrstück 20 eines Dampferzeugerrohrs 12 Dampfblasen auf. Diese Dampfblasen könnten entgegen der Strömungsrichtung des Strömungsmediums W im jeweiligen Fallrohrstück 20 aufsteigen und somit die Stabilität der Strömung und auch den zuverlässigen Betrieb des Dampferzeugers 1 behindern. Um dies zuverlässig zu unterbinden, ist der Dampferzeuger 1 für eine Bespeisung der Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 mit bereits teilweise verdampftem Strömungsmedium W ausgelegt.
Dabei ist eine Zuführung des Strömungsmediums D, W in die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 derart vorgesehen, dass das Strömungsmedium D, W im Fallrohrstück 20 des jeweiligen Dampferzeugerrohrs 12 eine Strömungsgeschwindigkeit von mehr als einer vorgebbaren Mindestgeschwindigkeit aufweist. Diese ist wiederum derart bemessen, dass auf Grund der ausreichend hohen Strömungsgeschwindigkeit des Strömungsmediums D, W im jeweiligen Fallrohrstück 20 die dort vorhandenen Dampfblasen zuverlässig in Strömungsrichtung des Strömungsmediums D, W mitgerissen und über das jeweilige Überströmstück 24 in das jeweils nachgeschaltete Steigrohrstück 22 überführt werden. Die Einhaltung einer für diesen Zweck ausreichend hohen Strömungsgeschwindigkeit des Strömungsmediums D, W in den Fallrohrstücken 20 der Dampferzeugerrohre 12 ist dadurch gewährleistet, dass die Zuführung des Strömungsmediums D, W in die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 mit einem hierzu ausreichend hohen Dampfgehalt und/oder mit einer hierzu ausreichend hohen Enthalpie vorgesehen ist.
Um die Zuführung des Strömungsmediums D, W mit hierfür geeigneten Parametern im bereits teilweise verdampften Zustand zu ermöglichen, ist der Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 des Dampferzeugers 1 strömungsmediumseitig als weitere Durchlaufheizfläche die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 vorgeschaltet. Die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 ist somit in der Art eines Vorverdampfers ausgelegt, so dass das Verdampfersystem durch die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 und die dieser strömungsmediumseitig nachgeschaltete Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 gebildet ist. Die in der Art eines Vorverdampfers vorgesehene weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 ist dabei räumlich im vergleichsweise kälteren Raumbereich des Heizgaskanals 6 und somit heizgasseitig stromab der Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 angeordnet. Die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 ist hingegen in größerer Nähe zum Eintrittsbereich des Heizgaskanals 6 für das aus der Gasturbine abströmende Heizgas angeordnet und somit im Betriebsfall einem vergleichsweise starken Wärmeeintrag durch das Heizgas ausgesetzt.
Die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 ist ihrerseits ebenfalls durch eine Anzahl von zur Durchströmung des Strömungsmediums W parallel geschalteten Dampferzeugerrohren 30 gebildet. Die Dampferzeugerrohre 30 sind dabei mit ihrer Längsachse im Wesentlichen vertikal ausgerichtet und für eine Durchströmung des Strömungsmediums W von einem unteren Eintrittsbereich zu einem oberen Austrittsbereich, also von unten nach oben, ausgelegt. Um auch für die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 in der Art eines selbststabilisierenden Betriebsverhaltens eine besonders hohe Stabilität der Durchströmung zu gewährleisten, ist die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 ebenfalls derart ausgelegt, dass ein im Vergleich zu einem weiteren Dampferzeugerrohr 30 mehrbeheiztes Dampferzeugerrohr 30 einen im Vergleich zum weiteren Dampferzeugerrohr 30 höheren Durchsatz des Strömungsmediums W aufweist.
Um nach dem vorgesehenen Konzept für das durch die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 und durch die dieser strömungsmediumseitig vorgeschaltete weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 gebildete Verdampfersystem, nämlich im Auslegungsfall die eingangsseitige Bespeisung der Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 mit teilweise vorverdampftem, einen ausreichend hohen Dampfgehalt und/oder eine ausreichend hohe Enthalpie aufweisendem Strömungsmedium D, W, zu gewährleisten, ist die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 geeignet dimensioniert. Dabei sind insbesondere eine geeignete Materialwahl und eine geeignete Dimensionierung der Dampferzeugerrohre 30, ggf. auch unterschiedlich zueinander, aber auch eine geeignete Positionierung der Dampferzeugerrohre 30 relativ zueinander berücksichtigt. Gerade im Hinblick auf diese Parameter ist die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 derart dimensioniert, dass im Betriebsfall das in die ihr nachgeschaltete Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 einströmende Strömungsmedium D, W eine Strömungsgeschwindigkeit von mehr als der zur Mitnahme von in den jeweiligen Fallrohrstücken 20 vorhandenen Dampfblasen erforderlichen Mindestgeschwindigkeit aufweist.
Wie sich herausgestellt hat, ist die auslegungsgemäß angestrebte hohe betriebliche Sicherheit in besonderem Maße erreichbar, indem die Wärmeaufnahme im Betriebsfall im Wesentlichen gleich auf die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 und auf die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 verteilt ist. Die Verdampfer-Durchlaufheizflächen 8, 10 und die diese bildenden Dampferzeugerrohre 12, 30 sind daher im Ausführungsbeispiel derart dimensioniert, dass im Betriebsfall der gesamte Wärmeeintrag in die die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 bildenden Dampferzeugerrohre 12 in etwa dem Wärmeeintrag in die die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 bildenden Dampferzeugerrohre 30 entspricht. Unter Berücksichtigung der dabei auftretenden Massenströme weist dafür die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 eine im Hinblick auf die Anzahl der Dampferzeugerrohre 12 der ihr strömungsmediumseitig nachgeschalteten Durchlaufheizfläche 8 geeignet gewählte Anzahl von Dampferzeugerrohren 30 auf.
Die die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 bildenden Dampferzeugerrohre sind für eine Durchströmung des Strömungsmediums W von unten nach oben ausgelegt. Dabei umfasst die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 in der Art eines Rohrbündels eine Anzahl von in Heizgasrichtung x gesehen hintereinander angeordneten Rohrlagen 32, von denen jede aus einer Anzahl von in Heizgasrichtung x gesehen nebeneinander angeordneten Dampferzeugerrohren 30 gebildet ist, und von denen in Figur 1 jeweils lediglich ein Dampferzeugerrohr 30 sichtbar ist. Den Dampferzeugerrohren 30 jeder Rohrlage 32 ist dabei jeweils ein gemeinsamer, mit seiner Längsrichtung im Wesentlichen senkrecht zur Heizgasrichtung x ausgerichteter Eintrittssammler 34 vorgeschaltet. Die Eintrittssammler 34 sind dabei an ein in Figur 1 lediglich schematisch angedeutetes Wasserzuführsystem 36 angeschlossen, das ein Verteilersystem zur bedarfsgerechten Aufteilung des Zustroms an Strömungsmedium W auf die Eintrittssammler 34 umfassen kann.
Ausgangsseitig und somit in einem Bereich oberhalb des Heizgaskanals 6 münden die die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 bildenden Dampferzeugerrohre 30 in eine Anzahl von zugeordneten Austrittssammlern 38. Jeder der im Wesentlichen parallel zueinander und nebeneinander angeordneten Austrittssammlern 38, von denen in Figur 1 lediglich einer sichtbar ist, ist mit seiner Längsachse im Wesentlichen parallel zur Heizgasrichtung x ausgerichtet. Die Anzahl der Austrittssammler 38 ist dabei an die Anzahl der Dampferzeugerrohre 30 in jeder Rohrlage 32 angepasst.
Jedem Austrittssammler 38 ist ein Eintrittssammler 14 der der weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 strömungsmediumseitig nachgeschalteten Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 zugeordnet. Auf Grund der u-förmigen Ausgestaltung der Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 befindet sich der jeweilige Eintrittssammler 14 ebenso wie der jeweilige Austrittssammler 38 oberhalb des Heizgaskanals 6. Die strömungsmediumseitige Hintereinanderschaltung der Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 mit der weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 ist dabei auf besonders einfache Weise möglich, indem jeder Austrittssammler 38 mit dem ihm jeweils zugeordneten Eintrittssammler 14 in eine bauliche Einheit 40 integriert. Durch die bauliche oder konstruktive Einheit 40 ist ein unmittelbares Überströmen des Strömungsmediums W von der weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 in die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 ermöglicht, ohne dass ein vergleichsweise aufwändiges Verteiler- oder Verbindungssystem erforderlich wäre.
Wie in Figur 2 in Aufsicht im Ausschnitt dargestellt ist, sind die Dampferzeugerrohre 30 jeweils zweier benachbarter Rohrlagen 32 in einer Richtung senkrecht zur Heizgasrichtung x gesehen versetzt zueinander angeordnet, so dass sich hinsichtlich der Anordnung der Dampferzeugerrohre 30 ein im Wesentlichen rautenförmiges Grundmuster ergibt. Bei dieser Anordnung sind die Austrittssammler 38, von denen in Figur 2 lediglich einer gezeigt ist, derart positioniert, dass in jeden Austrittssammler 38 aus jeder Rohrlage 32 jeweils ein Dampferzeugerrohr 30 einmündet. Dabei ist auch erkennbar, dass jeder Austrittssammler 38 mit einem zugeordneten Eintrittssammler 14 für die der weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 nachgeschaltete Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 zu einer baulichen Einheit 40 integriert ist.
Figur 2 ist weiterhin entnehmbar, dass die die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 bildenden Dampferzeugerrohre 12 ebenfalls eine Anzahl von in Heizgasrichtung x gesehen hintereinander liegenden Rohrlagen bilden, wobei die in Heizgasrichtung x gesehen ersten beiden Rohrlagen aus den Steigrohrstücken 22 der Dampferzeugerrohre 12 gebildet sind, die ausgangsseitig in den Austrittssammler 16 für das verdampfte Strömungsmedium D münden. Die in Heizgasrichtung x gesehen nächsten beiden Rohrlagen sind hingegen aus den Fallrohrstücken 20 der Dampferzeugerrohre 12 gebildet, die eingangsseitig mit einem jeweils zugeordneten Eintrittssammler 14 verbunden sind.
Figur 3 zeigt in Seitenansicht ausschnittsweise den Eintrittsbereich der Dampferzeugerrohre 12 und den Austrittsbereich der Dampferzeugerrohre 30 in die jeweils zugeordnete bauliche Einheit 40, die einerseits den Austrittssammler 38 für eine Anzahl von die weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 bildenden Dampferzeugerrohren 30 und andererseits den Eintrittssammler 14 für jeweils zwei der die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 bildenden Dampferzeugerrohre 12 umfasst. Aus dieser Darstellung wird besonders deutlich, dass aus den Dampferzeugerrohren 30 abströmendes, in den Austrittssammler 38 eintretendes Strömungsmedium D, W auf direktem Weg in den der Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 zugeordneten Eintrittssammler 14 überströmen kann. Beim Überströmen des Strömungsmediums D, W prallt dieses zunächst gegen eine Bodenplatte 42 der den Eintrittssammler 14 umfassenden baulichen Einheit 40. Infolge dieses Anprallens erfolgt eine Verwirbelung und besonders innige Durchmischung des Strömungsmediums D, W, bevor dieses vom Eintrittssammler 14 aus in die Fallrohrstücke 20 der zugeordneten Dampferzeugerrohre 12 übertritt.
Wie in der Darstellung nach Figur 3 zudem noch besonders deutlich wird, ist der als Eintrittssammler 14 für die Dampferzeugerrohre 12 ausgestaltete endseitige Teil der baulichen Einheit 40 derart ausgelegt, dass die Abströmung des Strömungsmediums W in die Dampferzeugerrohre 12 hinein für sämtliche Dampferzeugerrohre 12 aus einer einzigen Ebene senkrecht zur Längsrichtung der baulichen Einheit 40 heraus erfolgt. Um dies auch für zwei Dampferzeugerrohre 12 zu ermöglichen, die hinsichtlich ihrer eigentlichen räumlichen Positionierung zwei verschiedenen, in Heizgasrichtung x gesehen hintereinander angeordneten Rohrlagen zuzuordnen sind, ist jedem Dampferzeugerrohr 12 jeweils ein Überströmstück 46 zugeordnet. Jedes Überströmstück 46 verläuft dabei schräg zur Heizgasrichtung x und verbindet den oberen Bereich des jeweils zugeordneten Dampferzeugerrohrs 12 mit der jeweiligen Austrittsöffnung 48 des Eintrittssammlers 14. Durch diese Anordnung können sämtliche Austrittsöffnungen 48 der Eintrittssammler 14 in einer gemeinsamen Ebene senkrecht zur Zylinderachse der baulichen Einheit 40 positioniert sein, so dass bereits aufgrund der symmetrischen Anordnung der Austrittsöffnungen 48 in Relation zum Strömungspfad des Strömungsmediums D, W eine gleichmäßige Verteilung des in die Dampferzeugerrohre 12 eintretenden Strömungsmediums D, W gewährleistet ist.
Zur weiteren Verdeutlichung der Rohrführungen im Bereich ihrer Ein- bzw. Austritte in die bzw. aus der baulichen Einheit 40 ist in Figur 4 eine Anzahl derartiger baulicher Einheiten 40 in Vorderansicht gezeigt, wobei die in Figur 2 mit IV bezeichnete Schnittlinie zugrunde gelegt ist. Dabei ist erkennbar, dass die beiden in Figur 4 links dargestellten baulichen Einheiten 40, die im Bereich ihres als Eintrittssammler 14 für die nachgeschalteten Dampferzeugerrohre 12 ausgebildeten Endes gezeigt sind, jeweils über die Überströmstücke 46 mit den nachgeschalteten Fallrohrstücken 20 der Dampferzeugerrohre 12 verbunden sind.
Im Vergleich dazu sind die beiden in Figur 4 rechts abgebildeten baulichen Einheiten 40 jeweils im Bereich ihres als Austrittssammler 38 für die Dampferzeugerrohre 30 der weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 ausgebildeten vorderen Bereich gezeigt. Der Darstellung ist dabei entnehmbar, dass die aus jeweils hintereinander liegenden Rohrlagen 32 in die bauliche Einheit 40 einmündenden Dampferzeugerrohre 30 in einfach gewinkelter Form in die bauliche Einheit 40 hineingeführt sind.
Der Dampferzeuger 1 nach Figur 1 und mit den besonderen Ausgestaltungen nach den Figuren 2 bis 4 ist für einen besonders sicheren Betrieb der Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 ausgestaltet. Dazu wird beim Betrieb des Dampferzeugers 1 sichergestellt, dass die im wesentlichen u-förmig ausgebildete Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 mit Strömungsmedium D, W mit einer Strömungsgeschwindigkeit von mehr als einer vorgegebenen Mindestgeschwindigkeit beaufschlagt wird. Dadurch wird erreicht, dass in den Fallrohrstücken 20 der die Durchlaufheizfläche 8 bildenden Dampferzeugerrohre vorhandene Dampfblasen mitgerissen und in das jeweils nachgeschaltete Steigrohrstück 22 verbracht werden. Um eine dafür ausreichend hohe Strömungsgeschwindigkeit beim in die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 einströmenden Strömungsmedium D, W sicherzustellen, erfolgt die Bespeisung der Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 unter Nutzung der dieser vorgeschalteten weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche 10 derart, dass das in die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 einströmende Strömungsmedium D, W einen Dampfgehalt oder eine Enthalpie von mehr als einem vorgebbaren Mindestdampfgehalt bzw. mehr als einer vorgebbaren Mindestenthalpie aufweist. Zur Einhaltung hierzu geeigneter Betriebsparameter sind die Verdampfer-Durchlaufheizflächen 8,10 derart ausgelegt oder dimensioniert, dass in allen Betriebspunkten der Dampfgehalt bzw. die Enthalpie des Strömungsmediums D,W bei Eintritt in die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 oberhalb geeignet vorgegebener Kennlinien liegt, wie sie beispielhaft in den Figuren 5a, 5b dargestellt sind.
Die Figuren 5a, 5b zeigen in der Art einer Kurvenschar mit dem Betriebsdruck als Schar-Parameter die funktionale Abhängigkeit des mindestens einzustellenden Dampfanteils Xmin bzw. der mindestens einzustellenden Enthalpie Hmin als Funktion der auslegungsgemäß gewählten Massenstromdichte m ˙. Dargestellt ist dabei als Kurve 70 das Auslegungskriterium jeweils für einen Betriebsdruck von p = 25 bar, wohingegen die Kurve 72 jeweils für einen Betriebsdruck von p = 100 bar vorgesehen ist.
So ist an diesen Kurvenscharen beispielsweise erkennbar, dass im Teillastbetrieb bei einer Auslegungsmassenstromdichte m ˙ von 100 kg/m2s und einem vorgesehenen Betriebsdruck von p = 100 bar sichergestellt werden sollte, dass der Dampfgehalt Xmin im der Durchlaufheizfläche 8 zuströmenden Strömungsmedium W einen Wert von mindestens 25%, vorzugsweise etwa 30%, einnehmen sollte. In alternativer Darstellung dieses Auslegungskriteriums kann auch vorgesehen sein, dass die Enthalpie des der Durchlaufheizfläche 8 zuströmenden Strömungsmediums W bei den genannten Betriebsbedingungen mindestens einen Wert von H = 1750kJ/kg aufweisen sollte. Die zur Einhaltung dieser Bedingungen auslegungsgemäß vorgesehene weitere Durchlaufheizfläche 10 ist hinsichtlich ihrer Dimensionierung, also beispielsweise hinsichtlich der Art, Anzahl und Ausgestaltung der sie bildenden Dampferzeugerrohre 30, unter Berücksichtigung des auslegungsgemäß im für ihre räumliche Positionierung vorgesehenen Raumbereich innerhalb des Heizgaskanals 6 vorhandenen Wärmeangebots an diese Randbedingungen angepaßt.

Claims (13)

  1. Verfahren zum Betreiben eines Dampferzeugers (1) mit einer in einem in einer annähernd horizontalen Heizgasrichtung (x) durchströmbaren Heizgaskanal (6) angeordneten Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8), die eine Anzahl von zur Durchströmung eines Strömungsmediums (W) parallel geschalteten Dampferzeugerrohren (12) umfaßt, die jeweils ein annähernd vertikal angeordnetes, vom Strömungsmedium (W) in Abwärtsrichtung durchströmbares Fallrohrstück (20) und ein diesem strömungsmediumsseitig nachgeschaltetes, annähernd vertikal angeordnetes und vom Strömungsmedium (W) in Aufwärtsrichtung durchströmbares Steigrohrstück (22) aufweisen, wobei die Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) derart ausgelegt ist, daß ein im Vergleich zu einem weiteren Dampferzeugerrohr (12) derselben Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) mehrbeheiztes Dampferzeugerrohr (12) einen im Vergleich zum weiteren Dampferzeugerrohr (12) höheren Durchsatz des Strömungsmediums (W) aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass das Strömungsmedium (W) der Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) derart zugeführt wird, dass es im Fallrohrstück (20) des jeweiligen Dampferzeugerrohrs (12) eine Strömungsgeschwindigkeit von mehr als einer vorgegebenen Mindestgeschwindigkeit aufweist.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem als Mindestgeschwindigkeit die zur Mitnahme von im jeweiligen Fallrohrstück (20) erzeugten Dampfblasen erforderliche Strömungsgeschwindigkeit vorgegeben wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, bei dem das Strömungsmedium (W) vor seinem Eintritt in die Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) derart teilweise vorverdampft wird, dass es beim Eintritt in die Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) einen Dampfgehalt und/oder eine Enthalpie von mehr als einem vorgegebenen Mindestdampfgehalt bzw. einer vorgegebenen Mindestenthalpie aufweist.
  4. Dampferzeuger (1), bei dem in einem in einer annähernd horizontalen Heizgasrichtung (x) durchströmbaren Heizgaskanal (6) eine Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) angeordnet ist, die eine Anzahl von zur Durchströmung eines Strömungsmediums (W) parallel geschalteten Dampferzeugerrohren (12) umfaßt, die jeweils ein annähernd vertikal angeordnetes, vom Strömungsmedium (W) in Abwärtsrichtung durchströmbares Fallrohrstück (20) und ein diesem strömungsmediumsseitig nachgeschaltetes, annähernd vertikal angeordnetes und vom Strömungsmedium (W) in Aufwärtsrichtung durchströmbares Steigrohrstück (22) aufweisen, wobei die Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) derart ausgelegt ist, daß ein im Vergleich zu einem weiteren Dampferzeugerrohr (12) derselben Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) mehrbeheiztes Dampferzeugerrohr (12) einen im Vergleich zum weiteren Dampferzeugerrohr (12) höheren Durchsatz des Strömungsmediums (W) aufweist,
    dadurch gekennzeichnet, daß der Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) strömungsmediumsseitig eine weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche (10) vorgeschaltet ist.
  5. Dampferzeuger (1) nach Anspruch 4, dessen weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche (10) eine Anzahl von zur Durchströmung eines Strömungsmediums (W) parallel geschalteten Dampferzeugerrohren (30) umfaßt und derart ausgelegt ist, daß ein im Vergleich zu einem weiteren Dampferzeugerrohr (30) der weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche (10) mehrbeheiztes Dampferzeugerrohr (30) einen im Vergleich zum weiteren Dampferzeugerrohr (30) höheren Durchsatz des Strömungsmediums (W) aufweist.
  6. Dampferzeuger (1) nach Anspruch 4 oder 5, dessen weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche (10) derart dimensioniert ist, dass im Betriebsfall das in die ihr nachgeschaltete Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) einströmende Strömungsmedium (W) eine Strömungsgeschwindigkeit von mehr als der zur Mitnahme entstehender Dampfblasen erforderlichen Mindestgeschwindigkeit aufweist.
  7. Dampferzeuger (1) nach einem der Ansprüche 4 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß ein den Dampferzeugerrohren (30) der weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche (10) strömungsmediumsseitig nachgeschalteter Austrittssammler (38) mit seiner Längsachse im wesentlichen parallel zur Heizgasrichtung (x) ausgerichtet ist.
  8. Dampferzeuger (1) nach einem der Ansprüche 4 bis 7, dessen weitere Verdampfer-Durchlaufheizfläche (10) eine Anzahl von in Heizgasrichtung (x) gesehen hintereinander angeordneten Rohrlagen umfaßt, von denen jede aus einer Anzahl von in Heizgasrichtung (x) gesehen nebeneinander angeordneten Dampferzeugerrohren (30) gebildet ist.
  9. Dampferzeuger (1) nach Anspruch 8, dessen weiterer Verdampfer-Durchlaufheizfläche (10) eine der Anzahl der Dampferzeugerrohre (30) in jeder Rohrlage entsprechende Anzahl von mit ihrer Längsachse im wesentlichen parallel zur Heizgasrichtung (x) ausgerichteten Austrittssammlern (38) zugeordnet ist, wobei in jeden Austrittssammler (38) jeweils ein Dampferzeugerrohr (30) jeder Rohrlage einmündet.
  10. Dampferzeuger (1) nach einem der Ansprüche 7 bis 9, bei dem der oder jeder Austrittssammler (38) der weiteren Verdampfer-Durchlaufheizfläche (10) mit einem jeweils zugeordneten Eintrittssammler (14) der strömungsmediumsseitig nachgeschalteten Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) in einer konstruktiven Einheit integriert ist.
  11. Dampferzeuger (1) nach Anspruch 10, bei dem die Dampferzeugerrohre (12) der Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) in einer gemeinsamen, senkrecht zur Heizgasrichtung (x) ausgerichteten Ebene an den ihnen jeweils zugeordneten Eintrittssammler (14) angeschlossen sind.
  12. Dampferzeuger (1) nach einem der Ansprüche 7 bis 11, dessen Austrittssammler (38) oberhalb des Heizgaskanals angeordnet ist bzw. sind.
  13. Dampferzeuger (1) nach einem der Ansprüche 4 bis 12, dem heizgasseitig eine Gasturbine vorgeschaltet ist.
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TW092122992A TW200409883A (en) 2002-09-10 2003-08-21 Method to operate a steam-generaaor in horizontally situated construction and steam-generator to perform said method
JP2004535205A JP4272622B2 (ja) 2002-09-10 2003-08-28 横置形ボイラの運転方法とこの運転方法を実施するためのボイラ
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CA2498205A CA2498205C (en) 2002-09-10 2003-08-28 Operating method for a horizontal steam generator and a steam generator for carrying out said method
US10/527,278 US7116899B2 (en) 2002-09-10 2003-08-28 Operating method for a horizontal steam generator and a steam generator for carrying out said method
EP03750460A EP1554522B1 (de) 2002-09-10 2003-08-28 Verfahren zum betreiben eines dampferzeugers in liegender bauweise
CNB03821489XA CN100523604C (zh) 2002-09-10 2003-08-28 运行卧式蒸汽发生器的方法和执行该方法的蒸汽发生器
AU2003270122A AU2003270122A1 (en) 2002-09-10 2003-08-28 Operating method for a horizontal steam generator and a steam generator for carrying out said method

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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2006087299A3 (de) * 2005-02-16 2006-11-16 Siemens Ag Dampferzeuger in liegender bauweise

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101450892B (zh) * 2007-11-30 2013-04-10 上海吴泾化工有限公司 改进的裂解气热量利用方法及所使用的原料汽化器
DE102009012321A1 (de) * 2009-03-09 2010-09-16 Siemens Aktiengesellschaft Durchlaufverdampfer
DE102009012322B4 (de) * 2009-03-09 2017-05-18 Siemens Aktiengesellschaft Durchlaufverdampfer
WO2011097597A1 (en) 2010-02-05 2011-08-11 Smr, Llc Nuclear reactor system having natural circulation of primary coolant
DE102014206043B4 (de) * 2014-03-31 2021-08-12 Mtu Friedrichshafen Gmbh Verfahren zum Betreiben eines Systems für einen thermodynamischen Kreisprozess mit einem mehrflutigen Verdampfer, Steuereinrichtung für ein System, System für einen thermodynamischen Kreisprozess mit einem mehrflutigen Verdampfer, und Anordnung einer Brennkraftmaschine und eines Systems

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3441972A1 (de) * 1984-11-16 1986-05-28 Belgorodskij zavod energeti&ccaron;eskogo ma&scaron;inostroenija imeni 60-letija Sojuza SSR, Belgorod Kessel
JPH03221702A (ja) * 1990-01-29 1991-09-30 Toshiba Corp 複圧式排熱回収熱交換器
EP0450072A1 (de) * 1988-12-22 1991-10-09 Miura Co., Ltd. Quadratischer durchlaufkessel mit mehreren rohren
DE19700350A1 (de) * 1997-01-08 1998-07-16 Steinmueller Gmbh L & C Durchlaufdampferzeuger mit einem Gaszug zum Anschließen an eine Heißgas abgebende Vorrichtung
US6019070A (en) * 1998-12-03 2000-02-01 Duffy; Thomas E. Circuit assembly for once-through steam generators

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19651678A1 (de) * 1996-12-12 1998-06-25 Siemens Ag Dampferzeuger

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3441972A1 (de) * 1984-11-16 1986-05-28 Belgorodskij zavod energeti&ccaron;eskogo ma&scaron;inostroenija imeni 60-letija Sojuza SSR, Belgorod Kessel
EP0450072A1 (de) * 1988-12-22 1991-10-09 Miura Co., Ltd. Quadratischer durchlaufkessel mit mehreren rohren
JPH03221702A (ja) * 1990-01-29 1991-09-30 Toshiba Corp 複圧式排熱回収熱交換器
DE19700350A1 (de) * 1997-01-08 1998-07-16 Steinmueller Gmbh L & C Durchlaufdampferzeuger mit einem Gaszug zum Anschließen an eine Heißgas abgebende Vorrichtung
US6019070A (en) * 1998-12-03 2000-02-01 Duffy; Thomas E. Circuit assembly for once-through steam generators

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
JUZI H ET AL: "ZWANGDURCHLAUFKESSEL FUER GLEITDRUCKBETRIEB MIT VERTIKALER BRENNKAMMERBEROHRUNG", VGB KRAFTWERKTECHNIK, VGB KRAFTWERKTECHNIK GMBH, ESSEN, DE, NR. 4, PAGE(S) 292-302, ISSN: 0372-5715, XP002054983 *
KRAL R ET AL: "VERSUCHE MIT EINEM SENKRECHT BEROHRTEN BENSON -VERDAMPFER IN EINEM 160-T/H-DAMPFERZEUGER", VGB KRAFTWERKSTECHNIK, VGB KRAFTWERKSTECHNIK GMBH. ESSEN, DE, VOL. 73, NR. 9, PAGE(S) 793-797, ISSN: 0372-5715, XP000396381 *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 015, no. 505 (M - 1194) 20 December 1991 (1991-12-20) *

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2006087299A3 (de) * 2005-02-16 2006-11-16 Siemens Ag Dampferzeuger in liegender bauweise
JP2008530494A (ja) * 2005-02-16 2008-08-07 シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト 横形ボイラ
US7628124B2 (en) 2005-02-16 2009-12-08 Siemens Aktiengesellschaft Steam generator in horizontal constructional form
CN100572911C (zh) * 2005-02-16 2009-12-23 西门子公司 水平构造形式的蒸汽发生器
RU2382936C2 (ru) * 2005-02-16 2010-02-27 Сименс Акциенгезелльшафт Парогенератор горизонтального типа
JP4781370B2 (ja) * 2005-02-16 2011-09-28 シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト 横形ボイラ

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Publication number Publication date
CN100523604C (zh) 2009-08-05
CA2498205A1 (en) 2004-03-25
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US7116899B2 (en) 2006-10-03
CN1682076A (zh) 2005-10-12
EP1554522A1 (de) 2005-07-20
CA2498205C (en) 2012-12-11
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JP4272622B2 (ja) 2009-06-03

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