ES2614806T3

ES2614806T3 - Método para la fabricación de lámina de acero de alta resistencia que tiene una excelente capacidad de conformación

Info

Publication number: ES2614806T3
Application number: ES11732927.6T
Authority: ES
Inventors: Toshiki Nonaka; Naoki Matsutani; Toshio Ogawa; Nobuhiro Fujita
Original assignee: Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2010-01-13
Filing date: 2011-01-13
Publication date: 2017-06-02
Anticipated expiration: 2031-01-13
Also published as: MX2012004650A; EP2524972A1; CN102712973B; WO2011087057A1; KR20120095466A; EP2524972B9; PL2524972T3; EP2524972B1; JP4860784B2; ES2614806T9; JPWO2011087057A1; US20120328901A1; BRPI1105244B1; CA2782777A1; CN102712973A; BRPI1105244A2; CA2782777C; KR101290883B1; EP2524972A4

Abstract

Un método de fabricación de una lámina de acero de alta resistencia superior en una capacidad de conformación, que comprende: la obtención de una banda de acero laminado en caliente por medio de la realización de laminación en caliente; luego, la realización del decapado con ácido de la banda de acero laminado en caliente; luego, la obtención de una banda de acero laminado en frío por medio de la realización de la laminación en frío de la banda de acero laminado en caliente con un tren de laminación en tándem que tiene una pluralidad de soportes; luego, la realización de recocido continuo de la banda de acero laminado en frío en una línea de recocido continuo; y luego, la realización de laminación de temple de la banda de acero laminado en frío, en la que la banda de acero contiene, en % en masa: C: de 0,03% a 0,20%; Si: de 0,005% a 1,0%; Mn: de 1,0% a 3,1%; y Al: de 0,005% a 1,2%, un contenido de P es de más de 0% e igual a o menos de 0,06%, un contenido de S es de más de 0% e igual a o menos de 0,01%, un contenido de N es de más de 0% e igual a o menos de 0,01%, y en forma opcional por lo menos uno seleccionado de un grupo que consiste en, en % en masa, B: de 0,00005% a 0,005%, Mo: de 0,01% a 0,5%, Cr: de 0,01% a 1,0%, V: de 0,01% a 0,1%, Ti: de 0,01% a 0,1%, Nb: de 0,005% a 0,05%, Ca: de 0,0005% a 0,005%, y REM: de 0,0005% a 0,005%, y un equilibrio compuesto por Fe y una impureza inevitable, una relación de la fórmula (A) que se ha establecido entre el contenido de Al y el contenido de Si: 0,3 <= 0,7 x [Si] + [Al] <= 1,5 ... (A) ([Al] indica el contenido de Al (%) y [Si] indica el contenido de Si (%)) y una relación de una fórmula (C) que se ha establecido alrededor de una reducción de laminación en frío en la primera posición entre la pluralidad de los soportes y una tasa de incremento de la temperatura en una primera zona de calefacción en la línea de recocido continuo. 50 <= r10,85 x V <= 300 ... (C) (r1 indica la reducción de laminación en frío (%), y V indica la tasa de incremento de la temperatura (°C/s).

Description

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DESCRIPCION

Metodo para la fabricacion de lamina de acero de alta resistencia que tiene una excelente capacidad de conformacion

Campo tecnico

La presente invencion se refiere a una lamina de acero de alta resistencia superior en una capacidad de conformacion adecuada para una carrocena de vehffculo o similar, y un metodo de fabricacion de la misma.

Antecedentes de la tecnica

En los ultimos anos, cada vez se requiere una mayor reduccion de peso de una carrocena de vehffculo por el bien de mejora de la eficiencia del combustible de automovil. Si bien una lamina de acero con una alta resistencia se utiliza para la reduccion de peso de la carrocena del vehffculo, el prensado se vuelve diffcil, dado que la resistencia se vuelve alta. Esto es porque, por lo general, una tension de fluencia de una lamina de acero se incrementa y una elongacion se reduce a medida que una resistencia de la lamina de acero se vuelve alta. Ademas, a veces se utiliza tal lamina de acero de alta resistencia para una carrocena de vehffculo, sobre la que se lleva a cabo un tratamiento de galvanizacion o un tratamiento qrnmico tal como un tratamiento de fosfatado, tal como una lamina de acero galvanizado.

Por lo tanto, se requiere una lamina de acero de alta resistencia, tal como de una buena propiedad de galvanizacion y una propiedad de tratamiento qrnmico.

Con respecto a la mejora de una elongacion, una lamina de acero con plasticidad inducida por transformacion (TRIP, por su sigla en ingles), en la que se utiliza la transformacion inducida por tension de una austenita retenida, se describe en la Literatura de Patente 1 y la Literatura de Patente 2. Sin embargo, dado que una gran cantidad de C esta contenida en una lamina de acero con TRIP, hay un problema en la soldadura tal como el craqueo de pepitas. Ademas, en una lamina de acero con TRIP con una resistencia a la traccion igual a o mas de 980 MPa, en particular, una tension de fluencia es tan alta que hay un problema con que una capacidad de fijacion de forma en un momento de prensado o similar es baja.

Ademas, existe la preocupacion de que una fractura retardada se produzca en la lamina de acero con TRIP de alta resistencia con la resistencia a la traccion igual a o mas de 980 MPa. Dado que la lamina de acero con TRIP contiene una gran cantidad de una austenita retenida, un vacfo y una dislocacion son propensos a producirse con frecuencia en una interfaz entre una martensita generada por transformacion inducida en un tiempo de procesamiento y una fase que rodea la misma. Entonces, el hidrogeno se acumula en tales lugares, lo que genera la fractura retardada.

Ademas, con respecto a la reduccion de una tension de fluencia, acero de doble fase (DP, por su sigla en ingles), que incluye una ferrita, se describe en la Literatura de Patentes 3. Sin embargo, con el fin de fabricar el acero de DP, es necesario que una velocidad de enfriamiento despues del recocido de recristalizacion sea tan alto como igual a o mas de 30 °C/s. Por consiguiente, la aplicacion a la fabricacion de una lamina de acero galvanizado por el uso de una lmea de fabricacion comun es diffcil.

Si bien Literaturas de Patente 3 a 6 describen diversos indices sobre una capacidad de conformacion, es diffcil hacer una capacidad de conformacion de elongacion de un componente de automovil suficiente solo por medio del ajuste de los indices dentro de intervalos predeterminados.

La Patente EP 2256224 A1 describe una lamina de acero laminado en fno en la que la microestructura de la lamina de acero comprende ferrita principalmente poligonal.

Lista de Citas

Literatura de Patentes

Literatura de Patente 1: Publicacion de Patente Japonesa Abierta a Inspeccion Publica Num. 61-157625

Literatura de Patente 2: Publicacion de Patente Japonesa Abierta a Inspeccion Publica Num. 10-130776

Literatura de Patente 3: Publicacion de Patente Japonesa Abierta a Inspeccion Publica Num. 57-155329

Literatura de Patente 4: Publicacion de Patente Japonesa Abierta a Inspeccion Publica Num. 2001-355043

Literatura de Patente 5: Publicacion de Patente Japonesa Abierta a Inspeccion Publica Num. 2007-302918

Literatura de Patente 6: Publicacion de Patente Japonesa Abierta a Inspeccion Publica Num. 2008-63604

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Compendio de la invencion Problema tecnico

Un objetivo de la presente solicitud es proporcionar una lamina de acero de alta resistencia superior en una capacidad de conformacion en la que la capacidad de conformacion y una propiedad de tratamiento de galvanizacion se pueden hacer compatibles entre s^ y un metodo de fabricacion de la misma.

Solucion al problema

Los presentes inventores descubrieron que, con respecto a una lamina de acero de DP que tiene un lfmite de elasticidad bajo, una capacidad de conformacion y una propiedad de tratamiento de galvanizacion se puedan hacer compatibles entre sf por medio de una relacion entre un contenido de Si y un contenido de Al apropiado y por medio de una distribucion de dureza apropiada. Entonces, los presentes inventores han alcanzado ideas de realizaciones descritas a continuacion. La invencion de la presente solicitud se refiere a un metodo de fabricacion de una lamina de acero de alta resistencia de acuerdo con lo mencionado en los puntos (6) a (8) a continuacion.

(1) Una lamina de acero de alta resistencia superior en una capacidad de conformacion, que contiene, en % en masa:

C: de 0,03% a 0,20%;

Si: de 0,005% a 1,0%;

Mn: de 1,0% a 3,1%; y Al: de 0,005% a 1,2%,

un contenido de P es de mas de 0% e igual a o menos de 0,06%,

un contenido de S es de mas de 0% e igual a o menos de 0,01%,

un contenido de N es de mas de 0% e igual a o menos de 0,01%, y

un equilibrio que esta compuesto por Fe e impurezas inevitables, en la que

una estructura metalica incluye una ferrita y una martensita,

una relacion de una formula (A) se establece sobre un contenido de Al (%) y un contenido de Si (%), y

un valor promedio Yprom definido por una formula (B) con respecto a durezas medidas en 100 puntos o mas con un nanoindentador es igual o mayor a 40.

0,3 < 0,7 x [Si] + [Al] < 1,5 ... (A)

Yprom = 1(180 x (Xi-3)-2/n) ... (B)

([Al] indica el contenido de Al (%), [Si] indica el contenido de Si (%), n indica un numero total de los puntos de medicion de las durezas y Xi indica la dureza. (GPa) en el i-esimo punto de medicion (i es un numero natural igual a o menos de n).

(2) La lamina de acero de alta resistencia superior en una capacidad de conformacion de acuerdo con el punto (1), que ademas contiene:

por lo menos uno seleccionado de un grupo que consiste en, en % en masa,

B: de 0,00005% a 0,005%,

Mo: de 0,01% a 0,5%,

Cr: de 0,01% a 1,0%,

V: de 0,01% a 0,1%,

Ti: de 0,01% a 0,1%,

Nb: de 0,005% a 0,05%,

Ca: de 0,0005% a 0,005%, y

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REM: de 0,0005% a 0,005%.

(3) La lamina de acero de alta resistencia superior en una capacidad de conformacion de acuerdo con el punto (1) o (2), en el que la lamina de acero de alta resistencia es una lamina de acero laminado en fno.

(4) La lamina de acero de alta resistencia superior en una capacidad de conformacion de acuerdo con cualquiera de los puntos (1) a (3), en el que la lamina de acero de alta resistencia es una lamina de acero galvanizado.

(5) La lamina de acero de alta resistencia superior en una capacidad de conformacion de acuerdo con cualquiera de los puntos (1) a (4), en el que una fraccion de martensita en la estructura de acero es de mas de 5%.

(6) Un metodo de fabricacion de una lamina de acero de alta resistencia superior en una capacidad de conformacion, que incluyen:

la obtencion de una banda de acero laminado en caliente por medio de la realizacion de laminacion en caliente; luego, la realizacion del decapado con acido de la banda de acero laminado en caliente;

luego, la obtencion de una banda de acero laminado en fno por medio de la realizacion de la laminacion en fno de la banda de acero laminado en caliente con un tren de laminacion en tandem que tiene una pluralidad de soportes;

luego, la realizacion de recocido continuo de la banda de acero laminado en fno en una lmea de recocido continuo; y

luego, la realizacion de laminacion de temple de la banda de acero laminado en fno,

en el que

la banda de acero contiene, en % en masa:

C: de 0,03% a 0,20%;

Si: de 0,005% a 1,0%;

Mn: de 1,0% a 3,1%; y Al: de 0,005% a 1,2%,

un contenido de P es de mas de 0% e igual a o menos de 0,06%,

un contenido de S es de mas de 0% e igual a o menos de 0,01%,

un contenido de N es de mas de 0% e igual a o menos de 0,01%, y en forma opcional

por lo menos uno seleccionado de un grupo que consiste en, en % en masa,

B: de 0,00005% a 0,005%,

Mo: de 0,01% a 0,5%,

Cr: de 0,01% a 1,0%,

V: de 0,01% a 0,1%,

Ti: de 0,01% a 0,1%,

Nb: de 0,005% a 0,05%,

Ca: de 0,0005% a 0,005%, y REM: de 0,0005% a 0,005%

y un equilibrio compuesto por Fe y una impureza inevitable, un relacion de una formula (A) que se ha establecido sobre un contenido de Al (%) y un contenido de Si (%), y

una relacion de una formula (C) que se ha establecido alrededor de una reduccion de laminacion en fno en la primera posicion entre la pluralidad de los soportes y una tasa de incremento de la temperatura en una primera zona de calefaccion en la lmea de recocido continuo.

0,3 < 0,7 x [Si] + [Al] < 1,5 ... (A)

50 < r10,85x V < 300 ... (C)

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(r1 indica la reduccion de laminacion en fno (%), y V indica la tasa de incremento de la temperatura (°C/s).

(7) El metodo de fabricacion de una lamina de acero de alta resistencia superior en una capacidad de conformacion de acuerdo con el punto (6), que ademas incluye, despues de dicha realizacion del recocido continuo:

la realizacion de un tratamiento de galvanizacion de la banda de acero laminado en fno; y

Luego, la realizacion de una laminacion de temple de la banda de acero laminado en fno.

(8) El metodo de fabricacion de una lamina de acero de alta resistencia superior en una capacidad de conformacion de acuerdo con el punto (7), que ademas incluye, despues de dicha realizacion del tratamiento de galvanizacion, el mantenimiento de la banda de acero laminado en fno a una temperatura de 400 °C a 650 °C durante t segundos, en el que se establece una relacion de una formula (D).

t < 60 x [C] + 20 x [Mn] + 24 x [Cr] + 40 x [Mo] ... (D)

([C] indica un contenido de C (%), [Mn] indica un contenido de Mn (%), [Cr] indica un contenido de Cr (%), y [Mo] indica un contenido de Mo (%)).

Efectos ventajosos de invencion

De acuerdo con la presente invencion, dado que una relacion entre un contenido de Al y un contenido de Si se hacen apropiado y una distribucion de la dureza se hace apropiada, una capacidad de conformacion y una propiedad de tratamiento de galvanizacion se pueden hacer compatibles entre st

Breve descripcion de los dibujos

[Fig. 1] La Fig. 1 es un grafico que representa una relacion entre un contenido de Al y un contenido de Si, y una capacidad de conformacion, y una propiedad de tratamiento de galvanizacion y una propiedad de tratamiento qrnmico;

[Fig. 2] La Fig. 2 es un grafico que representa una relacion entre un valor promedio Yprom de una formula (B) y una capacidad de conformacion;

[Fig. 3] La Fig. 3 es un diagrama que ilustra una pieza de ensayo utilizada para un ensayo de flexion lateral;

[Fig. 4] La Fig. 4 es un grafico que representa una relacion entre una reduccion de laminacion en fno r y una tasa de incremento de la temperatura V, y una capacidad de conformacion; y

[Fig. 5] La Fig. 5 es un grafico que representa una relacion entre un contenido de C, un contenido de Mn, un contenido de Cr y un contenido de Mo, y un tiempo de mantenimiento.

Descripcion de las realizaciones

En lo sucesivo, una realizacion de la presente invencion se describira en detalle con referencia a las figuras adjuntas.

Una lamina de acero de acuerdo con la realizacion descrita en la presente solicitud contiene, en % en masa, C: de 0,03% a 0,20%, Si: de 0,005% a 1,0%, Mn: de 1,0% a 3,1%, y Al: de 0,005% a 1,2%, un contenido de P es de mas de 0% e igual a o menos de 0,06%, un contenido de S es de mas de 0% e igual a o menos de 0,01%, un contenido de N es de mas de 0% e igual a o menos de 0,01%, y el resto esta compuesto por Fe y una impureza inevitable.

A continuacion, se explicara una razon de un ffmite del contenido de un componente de este tipo.

C asegura una resistencia y estabiliza una martensita. Si un contenido de C es de menos de 0,03%, es diffcil obtener una resistencia suficiente y la martensita es diffcil de formar. Por otra parte, si el contenido de C es de mas de 0,2%, la resistencia se vuelve demasiado alta y es diffcil de obtener una ductilidad suficiente y es diffcil de obtener una capacidad de soldadura suficiente. Por lo tanto, un intervalo del contenido de C es 0,03% a 0,2%. En la presente memoria, se prefiere que el contenido de C sea igual a o mas de 0,06%, y se prefiere mas que el contenido de C sea igual a o mas de 0,07%. Ademas, se prefiere que el contenido de C sea igual a o menos de 0,15% y se prefiere mas que el contenido de C sea igual a o menos de 0,12%.

Si asegura una resistencia y una ductilidad, presenta un efecto de desoxidacion, y mejora una propiedad de extincion. Si un contenido de Si es de menos de 0,005%, es diffcil obtener un efecto de desoxidacion suficiente, y es diffcil obtener una propiedad de extincion suficiente. Por otra parte, si el contenido de Si es de mas de 1,0%, es diffcil obtener una propiedad de tratamiento qrnmico suficiente y una propiedad de tratamiento de galvanizacion. Por lo tanto, un intervalo del contenido de Si es de 0,005% a 1,0%. En la presente memoria, se prefiere que el contenido de Si sea igual a o mas de 0,01%, y se prefiere mas que el contenido de Si sea igual a o mas de 0,05%. Ademas, en un caso en el que una buena propiedad de tratamiento de galvanizacion sea considerada como importante, en particular, se prefiere que el contenido de Si sea igual a o menos de 0,7%. Ademas, se prefiere mas que el

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contenido de Si sea igual a o menos de 0,6%, y se prefiere ademas que el contenido de Si sea igual a o menos de 0,1%.

Mn asegura una resistencia, retrasa la generacion de un carburo, y es eficaz en la generacion de una ferrita. Si un contenido de Mn es de menos de 1,0%, es diffcil obtener una resistencia suficiente, y la generacion de la ferrita se hace insuficiente, lo que hace diffcil obtener una ductilidad suficiente. Por otra parte, si el contenido de Mn es de mas de 3,1%, una propiedad de extincion es demasiado alta, lo que genera una martensita en exceso y la resistencia es demasiado alta. En consecuencia, es diffcil de obtener una ductilidad suficiente, y es probable que ocurra una gran variacion en la propiedad. Por lo tanto, un intervalo del contenido de Mn es 1,0% a 3,1%. En la presente memoria, se prefiere que el contenido de Mn sea igual a o mas de 1,2% y se prefiere mas que el contenido de Mn sea igual a o mas de 1,5%. Ademas, se prefiere que el contenido de Mn sea igual a o menos de 2,8% y se prefiere mas que el contenido de Mn sea igual a o menos de 2,6%.

Al acelera la generacion de una ferrita, mejora una ductilidad, y exhibe un efecto de desoxidacion. Si un contenido de Al es de menos de 0,005%, es diffcil obtener un efecto de desoxidacion suficiente. Por otro lado, si el contenido de Al es de mas de 1,2%, una inclusion tales como alumina se incrementa, y es diffcil obtener una capacidad de procesamiento suficiente. Por lo tanto, un intervalo del contenido de Al es de 0,005% a 1,2%. En la presente memoria, se prefiere que el contenido de Al sea igual a o mas de 0,02% y se prefiere mas que el contenido de Al sea igual a o mas de 0,1%. Ademas, se prefiere que el contenido de Al sea igual a o menos de 1,0% y se prefiere mas que el contenido de Al sea igual a o menos de 0,8%. Se debe senalar que, incluso si esta contenida una gran cantidad de Al, una propiedad de tratamiento qmmico y una propiedad de tratamiento de galvanizacion es diffcil que se reduzca.

Dado que P contribuye a la mejora de una resistencia, P puede estar contenida en correspondencia con un nivel de resistencia requerido. Sin embargo, si el contenido de P es de mas de 0,06%, se produce una segregacion en un ffmite de grano y una ductilidad local es apta para ser reducida, y una capacidad de soldadura tiende a ser reducida. Por lo tanto, el contenido de P es igual a o menos de 0,06%. En la presente memoria, se prefiere que el contenido de P sea igual a o menos de 0,03%, y se prefiere mas que el contenido de P sea igual a o menos de 0,02%. Por otra parte, con el fin de hacer que el contenido de P sea de menos de 0,001%, un aumento intensivo de los costos en una etapa de formacion de acero es necesario, y con el fin de hacer que el contenido de P sea de 0%, es necesario un aumento adicional intensivo de los costos. Por lo tanto, se prefiere que el contenido de P sea de mas de 0% e igual a o mas de 0,001%.

S genera MnS y reduce una ductilidad local y soldabilidad. En particular, si el contenido de S es de mas de 0,01%, estos son prominentes. De acuerdo con ello, el contenido de S es 0,01%. En la presente memoria, se prefiere que el contenido de S sea igual a o menos de 0,007%, y se prefiere mas que el contenido de S sea igual a o menos de 0,005%. Por otra parte, con el fin de hacer que el contenido de S sea de menos de 0,001%, un aumento intensivo de los costos en una etapa de formacion de acero es necesario, y con el fin de hacer que el contenido de S sea de 0%, es necesario un aumento adicional de los costos intensivos. Por lo tanto, se prefiere que el contenido de S sea de mas de 0% e igual a o mas de 0,001%.

N esta contenida inevitablemente, y un contenido de N por encima de 0,01% reduce una propiedad de envejecimiento. Ademas, se genera AlN en una gran cantidad y un efecto de Al se reduce. De acuerdo con ello, el contenido de N es igual a o menos de 0,01%. En la presente memoria, se prefiere que el contenido de N sea igual a o menos de 0,007%, y se prefiere mas que el contenido de N sea igual a o menos de 0,005%. Por otra parte, con el fin de hacer que el contenido de N sea de menos de 0,0005%, un aumento intensivo de los costos en una etapa de formacion de acero es necesario, y con el fin de hacer que el contenido de N sea de 0%, es necesario un aumento adicional de los costos intensivos. Por lo tanto, se prefiere que el contenido de N sea de mas de 0% e igual a o mas de 0,0005%.

Se debe senalar que la lamina de acero de acuerdo con la presente realizacion puede contener uno o mas seleccionados de un grupo que consiste en B, Mo, Cr, V, Ti, Nb, Ca, y metales de tierras raras (REM, por su sigla en ingles) dentro de un intervalo indicado a continuacion.

B contribuye a asegurar la propiedad de extincion, genera BN, y aumenta el Al efectivo. Por lo general, cuando una fraccion de ferrita se incrementa, se puede asegurar una elongacion superior, pero se hace una estructura en capas y a veces se reduce una ductilidad local. B suprime dicha reduccion de la ductilidad local. Si un contenido de B es de menos de 0,00005%, el efecto es diffcil de obtener. Por otra parte, si el contenido de B es de mas de 0,005%, una elongacion en un ensayo de traccion y una cantidad de distorsion de elongacion (valor de una distorsion de elongacion en la rotura) en un ensayo de flexion lateral se reducen en forma significativa. De acuerdo con ello, se prefiere que un intervalo del contenido de B sea de 0,00005% a 0,005%. En la presente memoria, se prefiere mas que el contenido de B sea igual a o mas de 0,0001%, e incluso se prefiere mas que el contenido de B sea igual a o mas de 0,0005%. Ademas, se prefiere mas que el contenido de B sea igual a o menos de 0,003%, e incluso se prefiere mas que el contenido de B sea igual a o menos de 0,002%.

Mo contribuye a asegurar de una resistencia y una mejora de una propiedad de extincion. Si un contenido de Mo es de menos de 0,01%, estos efectos son diffciles de obtener. Por otra parte, si el contenido de Mo es de mas de 0,5%,

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la generacion de una ferrita se suprime, de manera tal que se reduzca una ductilidad. Ademas, si el contenido de Mo es de mas de 0,5%, a veces se hace diffcil la obtencion de una suficiente propiedad de tratamiento qmmico y una propiedad de tratamiento de galvanizacion. De acuerdo con ello, se prefiere que un intervalo del contenido de Mo sea de 0,01% a 0,5%. En la presente memoria, se prefiere mas que el contenido de Mo sea igual a o mas de 0,03%, e incluso se prefiere mas que el contenido de Mo sea igual a o mas de 0,05%. Cr contribuye a asegurar una resistencia y una mejora de una propiedad de extincion. Si un contenido de Cr es de menos de 0,01%, estos efectos son diffciles de obtener. Por otra parte, si el contenido de Cr es de mas de 1,0%, se suprime la generacion de una ferrita y se reduce una ductilidad. Ademas, si el contenido de Cr es de mas de 1,0%, a veces se hace diffcil la obtencion de una suficiente propiedad de tratamiento qmmico y una propiedad de tratamiento de galvanizacion. De acuerdo con ello, se prefiere que un intervalo del contenido de Cr sea de 0,01% a 1,0%. En la presente memoria, se prefiere mas que el contenido de Cr sea igual a o mas de 0,1% e incluso se prefiere mas que el contenido de Cr sea igual a o mas de 0,2%. Ademas, se prefiere mas que el contenido de Cr sea igual a o menos de 0,7% e incluso se prefiere mas que el contenido de Cr sea igual a o menos de 0,5%.

V, Ti, y Nb contribuyen a la aseguracion de una resistencia. Si un contenido de V es de menos de 0,01%, un contenido de Ti es de menos de 0,01%, y un contenido de Nb es de menos de 0,005%, el efecto es diffcil de obtener. Por otra parte, si el contenido de V es de mas de 0,1%, el contenido de Ti es de mas de 0,1%, y el contenido de Nb es de mas de 0,05%, una elongacion en un ensayo de traccion y una cantidad de una distorsion de elongacion en un ensayo de flexion lateral se reducen en forma significativa. De acuerdo con ello, se prefiere que un intervalo del contenido de V sea de 0,01% a 0,1%, y se prefiere que un intervalo del contenido de Ti sea de 0,01% a 0,1%, y se prefiere que un intervalo del contenido de Nb sea de 0,005 % a 0,05%.

Ca y REM contribuyen al control de la inclusion y la mejora de una propiedad de expansion de agujeros. Si un contenido de Ca es de menos de 0,0005% y un contenido de REM es menos del 0,0005%, estos efectos son diffciles de obtener. Por otra parte, si el contenido de Ca es de mas de 0,005% y el contenido de REM es de mas de 0.005%, una elongacion en un ensayo de traccion y una cantidad de una distorsion de elongacion en un ensayo de flexion lateral se reducen en forma significativa. De acuerdo con ello, se prefiere que un intervalo del contenido de Ca sea de 0,0005% a 0,005%, y se prefiere que un intervalo del contenido de REM sea de 0,0005% a 0,005%.

A proposito, como la impureza inevitable, se pueden citar Sn y similares. Si un contenido de una impureza inevitable tal es igual a o menos de 0,01%, un efecto de la realizacion no se ve afectado.

En la lamina de acero que se describe en la presente solicitud una relacion de una formula (A) se establece entre el contenido de Al y el contenido de Si.

0,3 < 0,7 x [Si] + [Al] < 1,5 ... (A)

En este caso, [Al] indica el contenido de Al (%) y [Si] indica el contenido de Si (%).

Una gran cantidad de elementos se anaden al acero de alta resistencia convencional, y se suprime la formacion de una ferrita. Por lo tanto, una fraccion de ferrita de una estructura es baja y una fraccion de otra fase (segunda fase) es alta. Por consiguiente, una elongacion se reduce considerablemente en particular en acero de DP con una resistencia a la traccion igual a o mas de 980 MPa. Por el contrario, es posible hacer una elongacion mayor al incrementar el contenido de Si, por medio de la reduccion del contenido de Mn, o similares. Sin embargo, si el contenido de Si se hace alto, una propiedad de tratamiento qmmico y una propiedad de tratamiento de galvanizacion son aptos para ser reducidos. Ademas, si el contenido de Mn se hace bajo, la aseguracion de una resistencia se vuelve diffcil.

Bajo las circunstancias, los presentes inventores descubrieron el efecto descrito con anterioridad de Al, como resultado de un estudio serio. Ademas, como resultado de la investigacion de una relacion entre un contenido de Si y un contenido de Al, una capacidad de conformacion, y una propiedad de tratamiento de galvanizacion (una propiedad de tratamiento de chapado) y una propiedad de tratamiento qmmico, se obtuvo un resultado representado en la Fig. 1. En otras palabras, si un valor de "0,7 x [Si] + [Al]" era de menos de 0,3, una capacidad de conformacion era insuficiente. Ademas, si un valor de "0,7 * [Si] + [Al]" era mas de 1,5, una buena propiedad de tratamiento qmmico y una propiedad de tratamiento de galvanizacion no se pudieron obtener. A partir de estos resultados, se puede decir que cuando se satisface la relacion de la formula (A), es posible asegurar una fraccion de ferrita suficiente para obtener con ello una elongacion superior, lo que asegura al mismo tiempo una propiedad de tratamiento de chapado y una propiedad de tratamiento qmmico. Por cierto, un resultado de una investigacion de una relacion entre una capacidad de conformacion y un resultado de un ensayo de traccion indica que cuando la capacidad de conformacion era suficiente, con respecto a una elongacion EL (%) y una resistencia a la traccion TS (MPa) obtenidos por el ensayo de traccion, un valor de "EL * TS" era igual a o mas de 16000% MPa y que, cuando la capacidad de formacion era insuficiente el valor de “EL * TS" era de menos de 16000% MPa.

Se debe senalar que una evaluacion de la capacidad de conformacion y una evaluacion de la propiedad de tratamiento qmmico y la propiedad de galvanizacion se pueden llevar a cabo en forma similar a una evaluacion, por ejemplo, en los ejemplos descritos mas adelante Num. 1 a Num. 27 y los Ejemplos Comparativos Num. 28 al Num. 43.

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Ademas, una estructura metalica de la lamina de acero de acuerdo con la presente realizacion incluye una ferrita y martensita. La ferrita incluye una ferrita poligonal y una ferrita baimtica. La martensita incluye una martensita normal, obtenida por medio de enfriamiento rapido y una martensita obtenida por medio de un templado llevado a cabo a una temperatura igual a o menos de 600 °C. En la presente realizacion, debido a una estructura de este tipo de metal, una resistencia a la traccion y una ductilidad se pueden hacer compatibles entre st

La fraccion de ferrita y la fraccion de martensita no se limitan en particular, pero se prefiere que la fraccion de martensita sea de mas de 5%. Esto es porque una fraccion de martensita de menos de 5% hace que sea diffcil obtener una resistencia a la traccion de igual a o mas de 500 MPa. Se debe tener en cuenta que los intervalos mas preferibles de la fraccion de ferrita y la fraccion de martensita son diferentes en correspondencia con las resistencias a la traccion y las elongaciones requeridas. En otras palabras, dado que la elevacion de la fraccion de ferrita permite la aseguracion de la elongacion y la elevacion de la fraccion de martensita permite la aseguracion de la resistencia a la traccion, se prefiere ajustar cada intervalo con base en un equilibrio de la elongacion y la resistencia a la traccion. Por ejemplo, si la resistencia a la traccion es de 500 MPa a 800 MPa, se prefiere que el intervalo de la fraccion de ferrita sea de 50% a 90%, y se prefiere que el intervalo de la fraccion de martensita sea de 10% a 40%. Si la resistencia a la traccion es 800 MPa a 1100 MPa, se prefiere que el intervalo de la fraccion de ferrita sea de 20% a 60%, y se prefiere que el intervalo de la fraccion de martensita sea de 30% a 60%. Si la resistencia a la traccion es de mas de 1100 MPa, se prefiere que la fraccion de ferrita sea igual a o menos de 30% y se prefiere que la fraccion de martensita sea igual a o mas de 40%.

Ademas, se prefiere que la estructura metalica de la lamina de acero de acuerdo con la presente realizacion tambien incluya una bainita, y se prefiere que un intervalo de una fraccion de bainita sea de 10% a 40%. Por cierto, con el fin de asegurar una resistencia a la traccion, es mas eficaz incrementar la fraccion de martensita que incrementar la fraccion de bainita, la martensita es capaz de asegurar una resistencia a la traccion requerida por una fraccion mas pequena. Por lo tanto, se hace posible incrementar la fraccion de ferrita por esa porcion, para incrementar de este modo una elongacion. Por lo tanto, se prefiere que la fraccion de martensita sea mas alta que la fraccion de bainita. Se debe senalar que si una austenita permanece en una estructura de metal, una fragilidad de procesamiento secundario y una propiedad de fractura retardada son aptos para ser reducidos. Por lo tanto, se prefiere que una austenita retenida no este contenida sustancialmente, pero la austenita retenida de menos de 3% puede estar contenida inevitablemente.

Ademas, en la lamina de acero de acuerdo con la presente realizacion, un valor promedio Yprom definido por una formula (B) con respecto a durezas medido a 100 puntos o mas con un nanoindentador es igual a o mas de 40.

Yprom = 1(180 x (Xi-3)-2/n) ... (B)

En este caso, n indica un numero total de puntos de medicion de durezas, y Xi indica una dureza (GPa) en el i-esimo (i es un numero natural igual a o menos de n) punto de medicion.

Los presentes inventores hallaron que, como un mdice que indica una capacidad de conformacion de una lamina de acero utilizada para una carrocena de vehuculo o similar una cantidad de distorsion de elongacion £ medida en un ensayo de flexion lateral es superior a una elongacion y un valor de expansion de agujeros. Ademas, los presentes inventores descubrieron que cuanto mayor se haga una cantidad de distorsion de elongacion £, mejor se vuelve una capacidad de conformacion.

Ademas, los presentes inventores descubrieron que, de acuerdo con lo representado en la Fig. 2, cuanto mayor se haga el valor promedio Yprom de la formula (B), mayor se vuelve el valor de "£ * TS", que es un producto de una cantidad de distorsion de elongacion £ (%) y una resistencia a la traccion TS (MPa). Ademas, cuando el valor de “£ * TS" era igual a o mas de 40 000% MPa, se podna obtener una buena capacidad de conformacion. Por lo tanto, se puede decir que si un valor promedio Yprom es igual a o mas de 40, se puede obtener una buena capacidad de conformacion. Se debe senalar que un lfmite superior del valor promedio Yprom no esta limitado en particular, pero un valor maximo del valor promedio Yprom obtenido en el ensayo llevada a cabo por los presentes inventores es 250.

Ademas, tambien se hallo que en un caso de que el valor del producto "£ * TS" sea igual a o mas de 40 000% MPa, se prefiere mas y superior en terminos de una capacidad de conformacion si, ademas, un valor de "EL * TS", que es un producto de la elongacion EL (%) y la resistencia a la traccion TS (MPa) es igual a o mas de 16 000% MPa.

Se debe tener en cuenta que en el ensayo de flexion lateral, una flexion en el plano se aplica a una cara de extremo en la que se forma un recorte, y se mide una cantidad de distorsion de elongacion a la vez que se produce una grieta pasante. La Fig. 3 ilustra una forma de una pieza de ensayo. Con el fin de evaluar una propiedad de brida de elongacion, un recorte 2 con un gran radio de curvatura se proporciona en la pieza de ensayo 1. Ademas, con el fin de medir una cantidad de distorsion de elongacion despues del ensayo, se proporciona una lmea de marcado. Una vez que se inicia el ensayo, la pieza de ensayo 1, mientras recibe un esfuerzo de traccion en una direccion circunferencial, se dobla y se fractura. En el ensayo de flexion lateral, se juzga que una "fractura" se produce cuando se produce una grieta pasante en una direccion del espesor. En otras palabras, es improbable que en el ensayo de expansion de agujeros, la distorsion de elongacion despues de la grieta pasante no se vea influenciada por un tamano de una grieta. Por lo tanto, no se produce variacion del juicio de la grieta.

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De acuerdo con la presente realizacion, dado que la relacion entre el contenido de Si y el contenido de Al representado por la formula (A) se hace apropiada y una distribucion de dureza representada por la formula (B) se hace apropiada, la capacidad de conformacion, y la propiedad de tratamiento de galvanizacion y la propiedad de tratamiento qmmico se pueden hacer compatibles entre st

Ademas, la distribucion de dureza representada por la formula (B) refleja un resultado del ensayo de flexion lateral, y el resultado del ensayo de flexion lateral puede representar una capacidad de conformacion de una pieza de automovil o similar con un mayor grado de precision que una elongacion y una propiedad de expansion de agujeros que son indices convencionales que representan una capacidad de conformacion.

Se debe senalar que si bien una resistencia de la lamina de acero que se describe en la presente solicitud no esta limitada en particular, una resistencia a la traccion de, por ejemplo, aproximadamente 590 MPa a 1500 MPa se puede obtener en correspondencia con una composicion. Un efecto de la compatibilidad de la capacidad de conformacion, y la propiedad de tratamiento de galvanizacion y la propiedad de tratamiento qmmico es prominente en particular en una lamina de acero de alta resistencia de igual a o mas de 980 MPa.

Para fabricar la lamina de acero descrita en la presente solicitud que se ha descrito con anterioridad, se puede utilizar un acero con la composicion descrita con anterioridad, y se puede llevar a cabo un procesamiento similar al de, por ejemplo, un metodo de fabricacion de una lamina de acero laminado en caliente, un metodo de fabricacion de una lamina de acero laminado en fno, o un metodo de fabricacion de una lamina de acero chapada que por lo general se lleva a cabo. En el metodo reivindicado, se lleva a cabo la obtencion de una banda de acero laminado en fno por medio de la laminacion en fno de una banda de acero, y por medio del recocido continuo de la banda de acero laminado en fno. En el metodo reivindicado, se lleva a cabo la obtencion de una banda de acero laminado en caliente por medio de la laminacion en caliente de acero, el decapado con acido de la banda de acero laminado en caliente, la obtencion de una banda de acero laminado en fno por medio de laminacion en fno de la banda de acero laminado en caliente, el recocido continuo de la banda de acero laminado en fno, y la laminacion de temple de la banda de acero laminado en fno, en esa secuencia. Ademas, es posible llevar a cabo un tratamiento de galvanizacion despues de recocido continuo. En tal caso, por ejemplo, la laminacion de temple se puede llevar a cabo despues del tratamiento de galvanizacion.

Por ejemplo, la laminacion en caliente se puede llevar a cabo bajo una condicion general. Por cierto, con el fin de evitar la reduccion de la capacidad de procesamiento como resultado de que una tension se aplica en exceso a un grano de ferrita, se prefiere llevar a cabo la laminacion en caliente a una temperatura igual a o mas de un punto Ar3. Ademas, si la laminacion en caliente se lleva a cabo a una temperatura de mas de 940 °C, un diametro de grano recristalizado despues del recocido a veces se vuelve grueso en exceso. De acuerdo con ello, se prefiere que la laminacion en caliente se lleve a cabo a igual a o menos de 940 °C. Cuanto mayor sea la temperatura de bobinado de la laminacion en caliente, mas recristalizacion y crecimiento de grano se aceleran, por lo que se mejora la capacidad de procesamiento. Sin embargo, si la temperatura de bobinado es de mas de 550 °C, se acelera la generacion de una escala que ocurre en un momento de la laminacion en caliente. Por lo tanto, un tiempo necesario para el decapado con acido a veces es prolongado. Ademas, una ferrita y una perlita se generan en capas, de manera tal que C sea apto para difundirse. En consecuencia, se prefiere que la temperatura de bobinado sea igual a o menos de 550 °C. Por otro lado, si la temperatura de bobinado es de menos de 400 °C, una lamina de acero se endurece y una carga en un momento de la laminacion en fno se vuelve alta. En consecuencia, se prefiere que la temperatura de bobinado sea igual a o mas de 400 °C.

El decapado con acido se puede llevar a cabo bajo una condicion general.

La laminacion en fno despues del decapado con acido tambien se puede llevar a cabo bajo una condicion general. Se debe tener en cuenta que se prefiere que un intervalo de una reduccion de laminado de la laminacion en fno sea de 30% a 70%. Se debe a que si la reduccion de laminado es de menos de 30%, la correccion de la forma de una lamina de acero a veces se hace diffcil, y si la reduccion de laminado es mas del 70%, se produce una grieta en una porcion de borde de la lamina de acero o se produce una desviacion de la forma.

Ademas, en el metodo reivindicado, la laminacion en fno se lleva a cabo en forma continua con un tren de laminacion en tandem que tiene una pluralidad de soportes y que una reduccion de la laminacion en fno r1 (%) en la primera posicion y una tasa de incremento de la temperatura V (°C/seg) en una primera zona de calefaccion en una lmea de recocido continuo satisface una relacion de una formula (C). En este caso, la lmea de recocido continuo incluye una lmea de recocido continuo proporcionada en una lmea de fabricacion de una lamina de acero laminado en fno y una lmea de recocido continuo proporcionada en una lmea de fabricacion de una lamina de acero galvanizado continuo.

50 < r10,85x V < 300 ... (C)

Como resultado de que los presentes inventores investigaron la relacion entre la reduccion de la laminacion en fno r1 y la tasa de incremento de la temperatura V, se obtuvo un resultado representado en la Fig. 4. De acuerdo con lo descrito con anterioridad, si el valor de “e x TS" es igual a o mas de 40 000% MPa, se puede obtener una buena capacidad de conformacion. Por lo tanto, en la Fig. 4, una condicion bajo la cual el valor de “e x TS" es igual a o mas

de 40000% MPa se indica por medio de un sfmbolo "O", mientras que una condicion bajo la cual el valor de “e x TS" es de menos de 40000% MPa se indica por medio de un sfmbolo "X". Si el valor de “r18,85 x V" es de menos de 50, una ferrita se vuelve demasiado blanda y una diferencia de dureza de una fase dura es grande. Por otro lado, si el valor de “r10,85 x V" es de mas de 300, un mdice de recristalizacion es demasiado alto y se reduce una capacidad de 5 conformacion. Se debe senalar que se prefiere mas que el valor de “r10,85 x V" sea igual a o mas de 100 y que se prefiere mas que el valor de “r10,85 x V" sea igual a o menos de 250.

Se prefiere que el recocido continuo se lleve a cabo en un intervalo igual a o mas de un punto Aci e igual a o menos de un punto Ac3 + 100 °C. Si el recocido continuo se lleva a cabo a una temperatura menor que el punto Aci, una estructura es apta para ser desigual. Por otro lado, si el recocido continuo se lleva a cabo a una temperatura sobre el 10 punto Ac3 + 100 °C, la generacion de una ferrita es suprimida por el engrosamiento de una austenita, lo que lleva a la

reduccion de una elongacion. Ademas, es deseable que la temperatura de recocido sea igual a o menos de 900 °C desde un punto de vista economico. Con respecto a un tiempo de recocido, se prefiere que la temperatura se mantenga durante igual a o mas de 30 segundos con el fin de eliminar una estructura en capas. Por otro lado, si la temperatura se mantiene durante mas de 30 minutos, un efecto es saturado y se reduce una productividad. De 15 acuerdo con ello, se prefiere que un intervalo del tiempo de recocido sea de 30 segundos a 30 minutos.

En el enfriamiento del recocido continuo, se prefiere que una temperatura de terminacion sea igual a o menos de 600 °C. Si la temperatura final es de mas de 600 °C, una austenita tiende a permanecer y una fragilidad de procesamiento secundario y una propiedad de fractura retardada son aptas para ser reducidas.

Se debe senalar que un tratamiento de templado a igual a o menos de 600 °C se puede llevar a cabo despues del 20 recocido continuo. Por medio de la realizacion de tal tratamiento de templado, por ejemplo, se pueden hacer mejor una propiedad de expansion de agujeros y una fragilidad.

Los presentes inventores consideran que, cuando se lleva a cabo un tratamiento de galvanizacion despues de recocido continuo, se prefiere que despues del tratamiento de galvanizacion la banda de acero laminado en fno se lleve a cabo a una temperatura de 400 °C a 650 °C durante un tiempo (t segundos) que satisface una relacion de 25 una formula (D).

t < 60 x [C] + 20 x [Mn] + 24 x [Cr] + 40 x [Mo] ... (D)

En la presente memoria, [C] indica un contenido de C (%), [Mn] indica un contenido de Mn (%), [Cr] indica un contenido de Cr (%), y [Mo] indica un contenido de Mo (%).

Los presentes inventores, como resultado de la investigacion de un tiempo de mantenimiento en el mantenimiento 30 de la banda de acero laminado en fno a una temperatura de 400 °C a 650 °C despues del tratamiento de galvanizacion, obtuvieron un resultado representado en la Fig. 5. Un sfmbolo “O” en la Fig. 5 indica que se obtuvo una resistencia a la traccion suficiente y un sfmbolo “X” indica que la resistencia a la traccion era comparativamente baja. De acuerdo con lo representado en la Fig. 5, si un valor del tiempo de mantenimiento t (s) estaba por encima de un valor de un lado derecho (% en masa) de la formula (D), la resistencia a la traccion era comparativamente 35 baja. Esto es porque una bainita se genera excesivamente de ese modo para que sea diffcil obtener una fraccion de martensita suficiente.

Ejemplo

A continuacion, se explicara un experimento llevado a cabo por los presentes inventores.

En primer lugar, el acero de los ejemplos Num. 1 a Num. 34 y de los Ejemplos Comparativos Num. 35 a Num. 52 40 que tienen las composiciones representadas en una tabla 1 se fabrico con un horno de fundicion vado. Luego, despues de que el acero se enfrio y solidifico, el acero se recalento a 1200 °C y se llevo a cabo una laminacion de terminacion de laminacion en caliente a 880 °C. A partir de ese entonces, el acero se enfrio a 500 °C, y se mantuvo a una temperatura a 500 °C durante una hora, de este modo se obtuvo una placa de acero laminado en caliente. El mantenimiento de la temperatura a 500 °C durante una hora simula un tratamiento termico a un tiempo de bobinado 45 en la laminacion en caliente. Posteriormente, una escala fue retirada de la placa de acero laminado en caliente por medio de decapado con acido, y a partir de ese entonces, la laminacion en fno se llevo a cabo a una reduccion de laminacion en fno r representada en una tabla 4, de ese modo se obtuvo una placa de acero laminado en fno. Luego, con un simulador de recocido continuo, la temperatura de la placa de acero laminado en fno se incremento a una tasa de incremento de la temperatura V representado en la tabla 4 y el recocido se llevo a cabo a 770 °C 50 durante 60 segundos. A partir de ese entonces, se llevo a cabo la galvanizacion y se llevo a cabo un tratamiento de aleacion en un horno de aleacion, de ese modo se fabrico una lamina de acero galvanizado de aleacion.

A continuacion, una elongacion EL (%) y una resistencia a la traccion TS (MPa) se midieron en un ensayo de traccion, y una cantidad de distorsion de elongacion e (%) se midio en un ensayo de flexion lateral. En el ensayo de traccion, se utilizo una pieza de ensayo JIS 5. El ensayo de flexion lateral se llevo a cabo de acuerdo con un 55 procedimiento descrito con anterioridad. Luego, se hallaron un valor de "EL x TS" y un valor de "e x TS". Los resultados de los mismos se representan en una tabla 2. Si por lo menos el valor de “e x TS" es igual a o mas de 40 000% MPa, se puede decir que la resistencia a la traccion y una ductilidad son compatibles entre sf, y si el valor de

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“EL x TS" es igual a o mas de 16 000% MPa, se puede decir que la resistencia a la traccion y la ductilidad son mejores.

Ademas, se observo una estructura de metal con un microscopio optico. En esta ocasion se observo una ferrita despues del grabado nital, y se observo una martensita despues del grabado de repelente. Luego, se calcularon una fraccion de ferrita y una fraccion de martensita. Ademas, una superficie que ha sido pulida qmmicamente para ser un cuarto del espesor de una capa superficial de la lamina de acero se sometio a difraccion de rayos X y se calculo una fraccion de austenita retenida. Los resultados de este ensayo estan representados en la tabla 2.

Ademas, las durezas Xi a X300 se midieron a 300 puntos por una pieza de ensayo con un nanoindentador. En esta ocasion, como el nanoindentador, "TRIBOINDENTER" se utilizo de Hysitron y un intervalo de medicion fue de 3 micrones. Luego, un valor promedio de Yale fue calcular la dureza de X1 a X300. Un resultado de este ensayo esta representado en una tabla 3.

Ademas, tambien se llevaron a cabo evaluaciones de la propiedad de tratamiento qmmico y la propiedad de tratamiento de galvanizacion. En la evaluacion de la propiedad de tratamiento qmmico, despues de un tratamiento con productos qmmicos de tratamiento de fosfato de acuerdo con una especificacion estandar, un aspecto de un revestimiento qmmico se observo por medio de observacion visual y por medio de un microscopio electronico de barrido. Entonces, uno que cubna densamente una base de lamina de acero se juzgo como “bueno” y uno que no, se juzgo como “malo”. Como los productos qmmicos de tratamiento de fosfato, se utilizaron "Bt3080" de Nihon Parkerizing Co., Ltd., que es un producto qmmico comun para automotores. En la evaluacion de la propiedad de tratamiento de galvanizacion, despues de que se llevo a cabo el recocido bajo una condicion que satisface la formula (C), se llevo a cabo un tratamiento de galvanizacion con un simulador de galvanizacion y se hizo una observacion visual. Entonces, uno en el que se formo una pelfcula de recubrimiento de manera uniforme en un area igual a o mas de 90% de una superficie de chapado se juzgo como “bueno” y uno en el que la pelfcula de recubrimiento no se formo de manera uniforme se juzgo como “malo”. Entonces, uno que era bueno tanto en la evaluacion de la propiedad de tratamiento qmmico como en la evaluacion de la propiedad de tratamiento de galvanizacion se indica con el sfmbolo "O", y uno que era malo en por lo menos uno de los anteriores se indica con el sfmbolo "X" en la tabla 3. Ademas, despues del tratamiento de galvanizacion, se mantuvo una temperatura a 500 °C durante un tiempo indicado en la tabla 4.

[Tabla 1]

: Num. C Si Mn P S N Al Cr Mo V Ti Nb Ca B REM

Ejemplo: 1 0,035 0,125 1,65 0,005 0,008 0,0035 0,625 - - - - - - - -

2: 0,041 0,199 2,02 0,023 0,006 0,0064 0,712 - - - - - - - -

3: 0,049 0,188 2,50 0,008 0,009 0,0055 0,512 - 0,15 - - - - - -

4: 0,061 0,421 1,12 0,007 0,007 0,0035 0,444 - - - - - - - -

5: 0,052 0,058 1,40 0,008 0,008 0,0033 0,526 0,210 0,11 - - - - - -

6: 0,111 0,180 1,69 0,006 0,009 0,0087 0,964 - - - - - 0,004 - -

7: 0,125 0,056 1,05 0,032 0,005 0,0042 0,632 - 0,15 - - - - - -

8: 0,079 0,256 1,21 0,044 0,001 O O 4^ O 0,712 0,320 0,05 - - - 0,003 - -

9: 0,095 0,125 1,23 0,008 0,002 0,0065 0,235 - - - - - - - -

10: 0,077 0,245 1,34 0,007 0,009 0,0022 0,321 - 0,25 - - - - - -

11: 0,091 0,321 1,18 0,006 0,007 0,0015 0,954 - 0,11 - - - - - -

12: 0,095 0,624 2,09 0,012 0,006 0,0035 0,788 - 0,21 - - - - - -

13: 0,105 0,215 1,11 0,011 0,005 0,0022 0,623 0,510 - - - - - - -

14: 0,101 0,088 2,68 0,009 0,008 0,0035 0,421 - 0,23 - - - _ 0,0015 -

15: 0,165 0,231 1,02 0,023 0,007 0,0034 0,388 - - - - - - - -

16: 0,069 0,566 2,99 0,005 0,001 0,0024 0,954 - 0,05 - - - - - -

17: 0,125 0,25 1,15 0,011 0,003 0,0037 0,812 - 0,11 - - 0,01 _ 0,0010 -

18: 0,111 0,199 2,03 0,016 0,004 0,0041 0,323 - - - - 0,03 - - -

19: 0,132 0,256 1,93 0,013 0,007 0,0034 0,965 - 0,12 - - - - - 0,0020

20: 0,140 0,689 2,95 0,018 0,003 0,0025 0,223 - 0,21 - 0,03 - - - -

21: 0,132 0,115 2,41 0,016 0,003 0,0064 0,652 - - - - - _ 0,0008 -

22: 0,144 0,215 2,19 0,014 0,005 0,0007 0,238 - - - - - 0,002 - -

: Num. C Si Mn P S N Al Cr Mo V Ti Nb Ca B REM

: 23 0,125 0,264 1,54 0,013 0,003 0,0087 0,333 0,150 0,11 - 0,05 - - - -

24: 0,126 0,184 2,35 0,022 0,007 0,0090 0,612 - - - - - _ 0,0015 -

25: 0,115 0,230 2,50 0,004 0,003 0,0040 0,321 - - 0,02 - - - - -

26: 0,108 0,311 2,45 0,003 0,003 0,0035 0,120 0,352 - - - - _ 0,0007 -

27: 0,085 0,120 2,25 0,004 0,003 0,0034 0,250 - 0,055 - - 0,01 - - -

28: 0,082 0,250 2,15 0,007 0,004 0,0033 0,680 - - - - - - - -

29: 0,095 0,450 2,55 0,007 0,005 0,0035 0,520 - - - - - - - -

30: 0,173 0,862 1,24 0,050 0,008 O O O) CD 0,512 - 0,15 0,03 - - - - -

31: 0,182 0,098 2,02 0,041 0,005 0,0065 0,678 - 0,22 - - - - - -

32: 0,192 0,154 2,37 0,038 0,003 0,0034 0,369 - 0,31 - - 0,02 - - -

33: 0,072 0,521 2,65 0,005 0,001 0,0024 0,872 - - - - - - - -

34: 0,118 0,205 2,01 0,011 0,003 0,0037 0,625 - 0,12 - - - - - -

Ejemplo comparativo: 35 0,010 0,235 1,11 0,007 0,008 0,0035 0,178 - - - - - - - -

36: 0,315 0,125 2,15 0,003 0,006 O O O 0,512 - - - - - - - -

37: 0,135 0,523 2,35 0,007 0,009 0,0035 0,765 - 0,15 - - - _ 0,0006 -

38: 0,116 0,498 0,09 0,009 0,003 0,0032 0,621 0,280 0,32 - - - - - -

39: 0,132 0,235 3,25 0,009 0,004 0,0034 0,678 - - - - - - - -

40: 0,124 0,321 2,12 0,075 0,003 0,0021 0,325 0,300 0,16 - - 0,01 - - -

41: 0,062 0,125 2,5 0,002 0,020 0,0059 0,412 0,150 - - - - - - -

42: 0,035 0,145 1,15 0,011 0,010 0,0210 0,253 - - - - 0,02 - - -

43: 0,195 0,165 1,95 0,018 0,004 0,0093 0,003 - 0,15 - - - - - -

44: 0,193 0,210 2,65 0,005 0,003 0,0022 1,923 - 0,22 - - - - - -

45: 0,078 0,120 2,10 0,008 0,003 0,0021 0,150 - - - - - - - -

46: 0,142 0,920 2,35 0,008 0,003 0,0021 1,150 - 0,35 - 0,11 - - - -

47: 0,110 0,350 2,06 0,056 0,003 0,0021 0,250 - 0,11 - - - 0,002 - -

48: 0,078 0,520 1,55 0,046 0,002 0,0029 0,110 - 0,12 - - - - - -

49: 0,130 0,915 2,39 0,051 0,006 0,0034 0,842 - 0,02 - - 0,01 - - -

50: 0,121 0,120 1,25 0,005 0,003 0,0030 0,700 0,210 0,03 - - - _ 0,0010 -

51: 0,085 0,745 2,12 0,051 0,006 0,0034 0,040 - 0,01 - 0,10 - - - -

52: 0,105 0,244 1,54 0,005 0,003 0,0030 0,241 0,050 - 0,10 - - _ 0,0010 -

[Tabla 2]

: Num. Ts (MPa) EL (%) £ (%) EL x TS £ x TS Fraccion de ferrita -raccion de bainita Fraccion de martensita Fraccion de austenita retenida

Ejemplo: 1 577 33,2 86 19156,4 49622 68 8 22 2,0

2: 576 32,5 82 18720 47232 68 6 23 2,7

3: 585 31,2 78 18252 45630 69 7 22 2,1

4: 622 29,5 69 18349 42918 65 8 25 1,8

5: 612 29,5 71 18237,6 43452 64 8 26 2,4

6: 635 29,4 86 18669 54610 59 6 33 1,9

7: 622 30,1 68 18722,2 42296 58 9 31 2,2

8: 638 28,5 71 18183 45298 59 10 30 1,0

9: 652 28,1 69 18321,1 44988 55 12 31 2,2

10: 685 27,2 62 18632 42470 52 16 31 2,0

: 11 734 26,4 58 19377,6 42572 52 10 36 2,3

: 12 795 24,5 88 19477,5 69960 52 16 32 0,0

: 13 789 24,2 55 19093,8 43395 51 12 35 2,2

: 14 825 22,2 49 18315 40425 50 13 34 2,7

: 15 788 23,5 56 18518 44128 52 10 36 2,1

: 16 853 21,5 52 18339,5 44356 55 5 38 2,0

: 17 832 22,4 66 18636,8 54912 52 6 41 1,5

: 18 874 21,2 51 18528,8 44574 51 11 36 2,3

: 19 873 20,1 61 17647,3 53253 48 12 38 2,2

: 20 953 19,2 56 18297,6 43838 44 14 41 1,5

: 21 987 18,5 43 18259,5 42441 42 14 42 2,3

: 22 981 17,2 48 16873,2 47088 37 17 44 2,0

: 23 988 16,5 62 16302 61256 36 18 46 0,0

: 24 993 18,3 56 18171,9 55608 41 18 41 0,0

: 25 1005 16,3 52 16582,5 52260 42 24 32 2,5

: 26 1015 16,8 49 17052 49735 40 28 30 1,8

: 27 1018 17,2 51 17509,6 51918 43 25 30 2,3

: 28 1023 16,5 55 16879,5 56265 40 27 31 2,2

: 29 1035 17,4 48 18009 49680 39 24 35 2,1

: 30 1252 13,5 42 16902 52584 38 14 48 0,0

: 31 1356 12,3 39 16678,8 52884 15 23 62 0,0

: 32 1512 11,3 33 17085,6 49896 12 13 75 0,0

: 33 998 16,9 42 16866,2 41916 42 18 38 2,0

: 34 1012 16,5 41 16698 41492 40 18 41 1,5

: 35 335 33,2 65 11122 21775 92 6 0 1,9

: 36 1623 9,2 21 14931,6 34083 5 3 90 2,5

: 37 985 19,5 59 19207,5 58115 44 13 42 1,0

: 38 885 22,3 62 19735,5 54870 55 12 32 1,0

: 39 1235 10,2 25 12597 30875 30 18 52 0,0

: 40 795 20,1 31 15979,5 24645 51 12 37 0,0

: 41 587 26,5 42 15535,5 24654 68 9 21 1,8

: 42 557 28,4 52 15818,5 28964 69 8 21 2,1

Ejemplo: 43 1470 7,1 27 10437 39690 21 10 68 1,0

comparativo: 44 1480 11,2 45 16576 66600 22 9 69 0,0

: 45 880 16,5 45 14520 39600 25 9 65 1,5

: 46 990 17,2 52 17028 51480 72 15 11 2,1

: 47 1010 17,5 32 17675 32320 42 28 30 0,0

: 48 750 23,2 35 17400 26250 52 10 36 2,5

: 49 899 10,2 42 9169,8 37758 48 14 38 0,0

: 50 984 13,2 40 12988,8 39360 45 11 42 2,3

: 51 602 26,4 42 15892,8 25284 62 25 12 1,2

: 52 778 19,5 40 15171 31120 41 32 25 2,3

[Tabla 3]

: Num. 0,7 x [Si] + [Al] Desigualdad en el lado izquierdo de la formula (A) Desigualdad en el ado derecho de la formula (A) Evaluacion de la propiedad de tratamiento qmmico y la propiedad de tratamiento de galvanizacion Y prom Evaluacion de Yprom

Ejemplo: 1 0,71 O O O 62 O

2: 0,85 O O O 52 O

3: 0,64 O O O 46 O

4: 0,74 O O O 72 O

5: 0,57 O O O 61 O

6: 1,09 O O O 59 O

7: 0,67 O O O 88 O

8: 0,89 O O O 56 O

9: 0,32 O O O 59 O

10: 0,49 O O O 74 O

11: 1,18 O O O 64 O

12: 1,22 O O O 89 O

13: 0,77 O O O 91 O

14: 0,48 O O O 64 O

15: 0,53 O O O 87 O

16: 1,35 O O O 102 O

17: 0,96 O O O 54 O

18: 0,46 O O O 63 O

19: 1,14 O O O 71 O

20: 0,71 O O O 56 O

21: 0,73 O O O 64 O

22: 0,39 O O O 68 O

23: 0,52 O O O 74 O

24: 0,74 O O O 56 O

25: 0,48 O O O 56 O

26: 0,34 O O O 49 O

27: 0,33 O O O 65 O

28: 0,86 O O O 67 O

29: 0,84 O O O 71 O

30: 1,12 O O O 86 O

31: 0,75 O O O 99 O

32: 0,48 O O O 62 O

33: 1,24 O O O 62 O

34: 0,77 O O O 63 O

Ejemplo comparativo: 35 1,34 O O O 54 O

36: 0,60 O O O 56 O

37: 1,83 O X X 62 O

38: 1,67 O X X 68 O

39: 0,84 O O O 74 O

40: 0,55 O O O 53 O

: 41 0,50 O O O 64 O

42: 0,35 O O O 59 O

43: 0,12 O O O 64 O

44: 2,07 O X X 61 O

45: 0,23 X O X 62 O

46: 1,79 O X X 54 O

47: 0,50 O O O 32 X

48: 0,47 O O O 21 X

49: 1,48 O O O 75 O

50: 0,78 O O O 62 O

51: 0,56 O O O 75 O

52: 0,41 O O O 62 O

[Tabla 4]

Los aceros Num. 9. 10, 16 y 24 en la Tabla 4 son ejemplos de referencia.

: Num. r1 (%) "c/T > o o r10,85 x V Desigualdad en el lado izquierdo de la formula (C) Desigualdad en el lado derecho de la formula (C) t (seg) Lado derecho de la formula (D) Establecimiento/no establecimiento de la formula (D)

Ejemplo: 1 22 5 69 O O 30 35 O

2: 30 4 72 O O 42 43 O

3: 24 8 119 O O 32 59 O

4: 14 12 113 O O 24 26 O

5: 20 5 64 O O 38 41 O

6: 27 7 115 O O 40 40 O

7: 21 8 106 O O 26 35 O

8: 24 4 60 O O 25 39 O

9: 24 3 45 O O 28 30 O

10: 30 2 36 O O 34 41 O

11: 18 8 93 O O 20 33 O

12: 20 9 115 O O 30 56 O

13: 12 15 124 O O 40 41 O

14: 11 12 92 O O 55 69 O

15: 14 14 132 O O 18 30 O

16: 14 5 47 O O 40 66 O

17: 19 6 73 O O 20 35 O

18: 20 7 89 O O 30 47 O

19: 22 8 111 O O 35 51 O

20: 22 9 125 O O 40 76 O

21: 17 6 67 O O 40 56 O

22: 24 7 104 O O 29 52 O

23: 16 12 127 O O 36 46 O

: 24 14 5 47 O O 42 55 O

: 25 21 10 133 O O 41 57 O

: 26 25 12 185 O O 32 64 O

: 27 14 10 94 O O 30 52 O

: 28 16 6 63 O O 32 48 O

: 29 13 8 71 O O 31 57 O

: 30 16 6 63 O O 35 41 O

: 31 13 8 71 O O 46 60 O


: 11 17 131 O O 40 71 O

: 33 20 5 64 O O 72 57 X

: 34, 19 10 122 O O 75 52 X

: 35 19 10 122 O O 22 23 O

: 36 27 4 66 O O 35 62 O

: 37 26 6 96 O O 42 61 O

: 38 21 9 120 O O 20 28 O

: 39 16 8 84 O O 40 73 O

: 40 24 5 74 O O 44 63 O

: 41 20 5 64 O O 30 57 O

: 42 25 4 62 O O 20 25 O

Ejemplo: 43 12 15 124 O O 30 57 O

comparativo: 44 13 12 106 O O 40 73 O

: 45 22 8 111 O O 30 47 O

: 46 18 5 58 O O 40 70 O

: 47 10 3 21 X O 30 52 O

: 48 14 2 19 X O 32 40 O

: 49 22 25 346 O X 45 56 O

: 50 29 15 263 O X 30 39 O

: 51 22 5 69 O X 62 48 X

: 52 29 10 175 O X 75 38 X

De acuerdo con lo reconocido a partir de los resultados representados en la tabla 1 a la tabla 4, en los ejemplos Num. 1 a Num. 34, se obtuvieron buenas propiedades de tratamiento de galvanizacion y de tratamiento qmmico, y ademas, se obtuvieron una alta resistencia a la traccion y una buena capacidad de formacion. En otras palabras, la 5 resistencia y la ductilidad eran compatibles entre su En particular, en los ejemplos Num. 1 a Num. 32 que satisfacen la formula (D), el valor de “EL * TS" y el valor de “e * TS" fueron mas altos que en los ejemplos Num. 33 y Num. 34.

Por otra parte, en los Ejemplos Comparativos Num. 35, 36 y Num. 39 a Num. 43, en los que un componente del acero estaba fuera de un intervalo de la presente invencion, el valor de “EL * TS" era de menos de 16000% MPa, el valor de “e * TS" era de menos de 40000% MPa, y la capacidad de conformacion y la resistencia a la traccion no se 10 hicieron compatibles entre sf. Ademas, en los Ejemplos Comparativos Num. 37, Num. 38 y Num. 44, en la que un componente del acero estaba fuera del intervalo de la presente invencion, la propiedad de galvanizacion y la propiedad de tratamiento qmmico eran bajas.

En el Ejemplo Comparativo 45, que no satisface la formula (A), el valor de “EL * TS" era de menos de 16000% MPa, el valor de “e * TS" era de menos de 40000% MPa, y la capacidad de formacion y la resistencia a la traccion no se 15 hicieron compatibles entre sf, y la propiedad de galvanizacion y la propiedad de tratamiento qmmico tambien eran bajas. Ademas, en el Ejemplo Comparativo Num. 46, que no satisface la formula (A), la propiedad de galvanizacion y la propiedad de tratamiento qmmico eran bajas.

En los Ejemplos Comparativos Num. 47 y Num. 48, que no satisfacen la formula (B) ni la formula (C), el valor de “e * TS" era de menos de 40,000% MPa, y la capacidad de conformacion y la resistencia a la traccion no se hicieron

compatibles entre sl

En los Ejemplos Comparativos Num. 49 y Num. 50, que no satisfacen la formula (C), el valor de “EL * TS" era de menos de 16000% MPa y el valor de “e * TS" era de menos de 40000% MPa, y la capacidad de conformacion y la resistencia a la traccion no se hicieron compatibles entre sl

5 En los Ejemplos Comparativos Num. 51 y Num. 52, que no satisfacen la formula (D), el valor de “EL * TS" era de menos de 16000% MPa y el valor de “e * TS" era de menos de 40000% MPa, y la capacidad de conformacion y la resistencia a la traccion no se hicieron compatibles entre sl

Aplicabilidad industrial

La presente invencion se puede utilizar en, por ejemplo, una industria relacionada con una lamina de acero de alta 10 resistencia superior en una capacidad de conformacion que se utiliza para una carrocena de vehuculo.

Claims

5

10

15

20

25

30

35

40

REIVINDICACIONES

1. Un metodo de fabricacion de una lamina de acero de alta resistencia superior en una capacidad de conformacion, que comprende:

la obtencion de una banda de acero laminado en caliente por medio de la realizacion de laminacion en caliente; luego, la realizacion del decapado con acido de la banda de acero laminado en caliente;

luego, la obtencion de una banda de acero laminado en fno por medio de la realizacion de la laminacion en fno de la banda de acero laminado en caliente con un tren de laminacion en tandem que tiene una pluralidad de soportes;

luego, la realizacion de recocido continuo de la banda de acero laminado en fno en una lmea de recocido continuo; y

luego, la realizacion de laminacion de temple de la banda de acero laminado en fno,

en la que

la banda de acero contiene, en % en masa:

C: de 0,03% a 0,20%;

Si: de 0,005% a 1,0%;

Mn: de 1,0% a 3,1%; y Al: de 0,005% a 1,2%,

un contenido de P es de mas de 0% e igual a o menos de 0,06%, un contenido de S es de mas de 0% e igual a o menos de 0,01%,

un contenido de N es de mas de 0% e igual a o menos de 0,01%, y en forma opcional por lo menos uno seleccionado de un grupo que consiste en, en % en masa,

B: de 0,00005% a 0,005%,

Mo: de 0,01% a 0,5%,

Cr: de 0,01% a 1,0%,

V: de 0,01% a 0,1%,

Ti: de 0,01% a 0,1%,

Nb: de 0,005% a 0,05%,

Ca: de 0,0005% a 0,005%, y

REM: de 0,0005% a 0,005%, y

un equilibrio compuesto por Fe y una impureza inevitable, una relacion de la formula (A) que se ha establecido entre el contenido de Al y el contenido de Si:

0,3 < 0,7 x [Si] + [Al] < 1,5 ... (A)

([Al] indica el contenido de Al (%) y [Si] indica el contenido de Si (%)) y

una relacion de una formula (C) que se ha establecido alrededor de una reduccion de laminacion en fno en la primera posicion entre la pluralidad de los soportes y una tasa de incremento de la temperatura en una primera zona de calefaccion en la lmea de recocido continuo.

50 < r10,85x V < 300 ... (C)

(r1 indica la reduccion de laminacion en fno (%), y V indica la tasa de incremento de la temperatura (°C/s).
2. El metodo de fabricacion de una lamina de acero de alta resistencia superior en una capacidad de conformacion de acuerdo con la reivindicacion 1, que ademas comprende, despues de dicha realizacion del recocido continuo:

la realizacion de un tratamiento de galvanizacion de la banda de acero laminado en fno; y

Luego, la realizacion de una laminacion de temple de la banda de acero laminado en fno.
3. El metodo de fabricacion de una lamina de acero de alta resistencia superior en una capacidad de conformacion de acuerdo con la reivindicacion 2, que ademas comprende, despues de dicha realizacion del tratamiento de galvanizacion, el mantenimiento de la banda de acero laminado en fno a una temperatura de 400 °C a 650 °C 5 durante t segundos, en el que se establece una relacion de una formula (D).

t < 60 x [C] + 20 x [Mn] + 24 x [Cr] + 40 x [Mo] ... (D)

([C] indica un contenido de C (%), [Mn] indica un contenido de Mn (%), [Cr] indica un contenido de Cr (%), y [Mo] indica un contenido de Mo (%)).