ES2607888T3

ES2607888T3 - Lámina de acero, lámina de acero chapada, método para producir lámina de acero y método para producir lámina de acero chapada

Info

Publication number: ES2607888T3
Application number: ES13749448.0T
Authority: ES
Inventors: Hiroyuki Tanaka; Kunio Hayashi; Toshio Ogawa; Koichi Goto; Kazuaki Nakano
Original assignee: Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2012-02-17
Filing date: 2013-02-07
Publication date: 2017-04-04
Anticipated expiration: 2033-02-07
Also published as: EP2816132A4; EP2816132B1; US20150004433A1; JPWO2013121963A1; JP5447741B1; TWI475112B; TW201337003A; WO2013121963A1; CN104114731A; BR112014020244A8; BR112014020244B1; KR20140117584A; MX2014009816A; KR101621639B1; MX355894B; PL2816132T3; EP2816132A1; CN104114731B; IN2014DN06757A; BR112014020244A2

Abstract

Una lámina de acero que consiste en, en % en masa: C: 0,020% o más y 0,080% o menos; Si: 0,01% o más y 0,10% o menos; Mn: 0,80% o más y 1,80% o menos; Al: más que 0,10% y menos que 0,40%; P: limitado a 0,0100% o menos; S: limitado a 0,0150% o menos; N: limitado a 0,0100% o menos; Nb: 0,005% o más y 0,095% o menos; Ti: 0,005% o más y 0,095% o menos; y opcionalmente uno o dos o más de Mo: 0,005% o más y 1.000% o menos; W: 0,005% o más y 1.000% o menos; V: 0,005% o más y 1.000% o menos; B: 0,0005% o más y 0,0100% o menos; Ni: 0,05% o más y 1,50% o menos; Cu: 0,05% o más y 1,50% o menos; Cr: 0,05% o más y 1,50% o menos; y un resto que consiste en Fe e impurezas inevitables, en donde una cantidad total de Nb y Ti es 0,030% o más y 0,100% o menos, una estructura metalográfica del lámina de acero consiste en ferrita, bainita, y otras fases, las otras fases consisten en una perlita, una austenita residual, y una martensita, una fracción de área de la ferrita es 80% o más y 95% o menos, una fracción de área de la bainita es 5% o más y 20% o menos, una fracción de área total de las otras fases es menor que 3%, u n diámetro de círculo equivalente de una cementita en la ferrita es 0,003 μm o más y 0,300 μm o menos, una densidad en número de la cementita en la ferrita es 0,02 partículas/ μm 2 o más y 0,10 partículas/ μm 2 o menos, una resistencia a la tracción es 590 MPa o más, y una relación de resistencia a la fatiga como resistencia a la fatiga y la resistencia a la tracción es 0,45 o más.

Description

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DESCRIPCION

Lamina de acero, lamina de acero chapada, metodo para producir lamina de acero y metodo para producir lamina de acero chapada

Campo tecnico de la invencion

La presente invencion se refiere a una lamina de acero de alta resistencia y una lamina de acero chapada que tienen excelentes propiedades de fatiga, ductilidad, capacidad de expansion de agujero, y ademas, excelentes propiedades de colision, que es adecuada para una lamina de acero para un vefnculo, particularmente adecuada para una pieza de suspension, y un procedimiento para producir la misma.

Se reivindica prioridad en la Solicitud de Patente Japonesa n° 2012-032591, presentada el 17 de febrero de 2012, cuyo contenido se incorpora aqu por referencia.

Tecnica relacionada

En los ultimos anos, para que los fabricantes de automoviles hagan frente a la restriccion de las regulaciones de emisiones de CO2 en Europa en 2012, la regulacion de la econoirna de combustible en Japon en 2015, y regulaciones de colision mas estrictas en Europa, el alto refuerzo de acero que ha de utilizarse ha progresado rapidamente para mejorar la econoirna de combustible a traves de una disminucion en el peso de una carrocena del vefnculo y para mejorar la seguridad de colision. Tal lamina de acero de alta resistencia se denomina "lamina de acero de alta resistencia", y los pedidos de laminas de acero que tienen principalmente una resistencia a la traccion de 440 MPa a 590 MPa, y recientemente mas que 590 MPa, tiende a aumentar cada ano.

Entre la lamina de acero de alta resistencia, se requieren excelentes propiedades de fatiga para una pieza de suspension tal como un bastidor de chasis d desde el punto de vista de la parte de aplicacion de la misma, y ademas, ductilidad, y capacidad de expansion de agujeros desde el punto de vista de la forma de las piezas. Por otro lado, una lamina de acero laminada en caliente que es gruesa y tiene un grosor de 2,0 mm o mas se utiliza principalmente para la pieza de suspension, y la calidad se garantiza mediante la seleccion de un material grueso para asegurar la rigidez. De ese modo, el adelgazamiento de una pieza de suspension se esta retrasando en comparacion con las piezas de la carrocena del vefnculo o similares. En consecuencia, cuando se promueve la reduccion en el espesor de la pieza de suspension, se reduce una zona de adelgazamiento de la corrosion, y de ese modo, se espera que se fabrique una aplicacion a una lamina de acero galvanizada por inmersion en caliente que tenga alta resistencia a la corrosion a partir de la lamina de acero laminada en caliente actual.

En general, se considera que cuando una relacion de resistencia a la fatiga ratio obtenida dividiendo la resistencia a la fatiga por resistencia a la traccion es 0,45 o mas, las propiedades de fatiga son excelentes. Ademas, se considera que cuando el producto de resistencia a la traccion y alargamiento total es 17000 MPa. % o mas, la ductilidad es excelente, y cuando la relacion de expansion de agujero es 80% o mas a una resistencia a la traccion de clase 590 MPa, la capacidad de expansion de agujero es excelente. Se considera que cuando un lfmite de alargamiento obtenido dividiendo el lfmite elastico por la resistencia a la traccion es 0,80 o mas, la resistencia a la colision es excelente.

Generalmente, cuando la resistencia a la traccion aumenta, el lfmite elastico tambien aumenta. De ese modo, la ductilidad disminuye, y ademas, la elasticidad del estiramiento se deteriora. En la tecnica relacionada, en un caso de acero de doble fase (LW) que incluye una doble fase de ferrita y martensita, la ductilidad es excelente, pero se producen o se propagan facilmente micro-grietas causadas por concentracion de deformacion local en la vecindad de un lfmite entre ferrita que es una fase blanda y la martensita que es una fase dura, y de ese modo, se considera que la fase dual es una microestructura desventajosa en capacidad de expansion de agujero. En consecuencia, se considera que cuanto menor es la diferencia de dureza entre las microestructuras, mas ventajosa es en la mejora de capacidad de expansion de agujero, y de ese modo, una lamina de acero que tiene una estructura uniforme tal como una ferrita o bainita de una sola fase se considera superior. Por otro lado, debido a que la ductilidad disminuye, ha sido diffcil alcanzar la ductilidad y capacidad de expansion de agujero en la tecnica relacionada.

Ademas, en general, cuando la resistencia a la traccion aumenta, la resistencia a la fatiga tambien tiende a aumentar. Sin embargo, cuando se utiliza un material que tiene una resistencia superior, una relacion de resistencia a la fatiga disminuye. Ademas, la resistencia a la relacion de fatiga se obtiene dividiendo la resistencia a la fatiga de una lamina de acero por la resistencia a la traccion. En general, cuanto mas dura es la superficie mas exterior de una lamina de acero, se mejora mas la resistencia a la fatiga de acero. De ese modo, el endurecimiento de la superficie mas externa de la lamina de acero es importante para obtener excelentes propiedades de fatiga.

Como una lamina de acero en la que se logran ambas capacidad de expansion de agujero y ductilidad, por ejemplo, en el Documento de patente 1, tambien se ha propuesto una lamina de acero a la que se anade positivamente Al y, ase anaden positivamente elementos formadores de carbonitruros tal como Nb, Ti, y V. Sin embargo, es necesario anadir 0,4% o mas de Al en una gran cantidad a la lamina de acero, y de ese modo, la lamina de acero propuesta en el Documento de patente 1 tiene un problema de un mayor coste de aleacion y deterioro en la soldabilidad. Ademas,

no hay una descripcion sobre las propiedades de fatiga o tampoco se divulga un Kmite de alargamiento como un mdice de resistencia a la colision.

En los documentos patente 2 y 3, se han propuesto laminas de acero de alta resistencia que tienen excelente capacidad de expansion de agujero a las que Nb y Ti se anaden positivamente. Sin embargo, debido a que Si se 5 anade positivamente a las laminas de acero de alta resistencia propuestas en los documentos patente 2 y 3, las

laminas de acero tiene un problema de deterioro en la humectabilidad del chapado. Ademas, no hay una descripcion sobre las propiedades de fatiga o tampoco se da a conocer un lfmite de alargamiento como un mdice de resistencia a la colision.

En el Documento de patente 4, se ha propuesto una lamina de acero que tiene ambas propiedades de fatiga y 10 capacidad de expansion de agujero a la que se anaden positivamente Nb y Ti. Sin embargo, debido a que el acero

IF se utiliza como base, la lamina de acero propuesta en el Documento de patente 4 tiene un problema de que es diffcil de lograr alto fortalecimiento en que la resistencia a la traccion es 590 MPa o mas. Ademas, no se divulga un lfmite de alargamiento como mdice de resistencia a la colision.

En el Documento de patente 5, se ha propuesto una lamina de acero de alta resistencia en la que se consiguen 15 tanto las propiedades de fatiga como la capacidad de expansion de agujero mediante el control de una inclusion en el acero. Sin embargo, debido a que es necesario anadir un metal raro tal como La o Ce a la lamina de acero propuesta en el Documento de patente 5, Un coste mas alto de la aleacion es requerido y no se divulga un lfmite del alargamiento como mdice de resistencia a la colision.

En el Documento de patente 6, se ha propuesto una lamina de acero que tiene excelente capacidad de expansion 20 de agujero a la que se anaden positivamente elementos formadores de carbonitruros tal como Nb, Ti, Mo, y V. Sin embargo, la dureza Vickers de ferrita en la lamina de acero propuesta en el Documento de patente 6 tiene que ser de 0,3 x TS + 10 o mas. Debido a que se supone que la resistencia a la traccion objetivo en la presente invencion es de 590 MPa o superior, la dureza Vickers de ferrita tiene que ser de al menos 187 Hv o mas y debe anadirse una gran cantidad de elementos de aleacion (en particular, elementos formadores de carbonitruros tales como C, Nb, y Ti 25 y elementos de estabilizacion de ferrita tales como Si) para endurecer la ferrita, y de ese modo, se requiere un coste de aleacion mas alto y no se divulga un lfmite de alargamiento como mdice de resistencia a la colision.

El Documento de patente 7 divulga un procedimiento para fabricar una lamina de acero que comprende calentar, laminar arriba de la temperatura Ar3, re-calentar, retener, decapar y enfriar.

Documentos de la tecnica anterior

30 Documento de patente

[Documento de patente 1] Solicitud de Patente Japonesa sin

[Documento de patente 2] Solicitud de Patente Japonesa sin

[Documento de patente 3] Solicitud de Patente Japonesa sin

[Documento de patente 4] Solicitud de Patente Japonesa sin

35 [Documento de patente 5] Solicitud de Patente Japonesa sin

[Documento de patente 6] Solicitud de Patente Japonesa sin

[Documento de patente 7] EP 2 130 938 A1

Descripcion de la invencion

Problemas a ser resueltos por la invencion

40 La presente invencion consiste en proporcionar establemente una lamina de acero de alta resistencia y una lamina de acero chapada que tiene propiedades excelentes de fatiga, ductilidad, capacidad de expansion de agujero, y ademas, excelentes propiedades de colision, sin deterioro en productividad.

Medios para solucionar el problema

La presente invencion es un hallazgo obtenido a partir de una investigacion que se ha llevado a cabo para resolver 45 los problemas antes mencionados de mejorar las propiedades de fatiga y la mejora en la capacidad de ductilidad de una lamina de acero de alta resistencia y una lamina de acero chapada cuya resistencia a la traccion es 590 MPa o mas. Es decir, se consigue una microestructura apropiada optimizando la cantidad de elementos de aleacion, particularmente, optimizando la cantidad de Nb y Ti anadida y anadiendo positivamente Al. Ademas, en un proceso de recocido, la forma de cementita en ferrita es controlada con precision enfriando el acero hasta una temperatura 50 apropiada, y manteniendo el acero enfriado despues de calentar hasta la temperatura de calentamiento maxima.

Examinar, Primera Publicacion n° 2004-204326 Examinar, Primera Publicacion n° 2004-225109 Examinar, Primera Publicacion n° 2006-152341 Examinar, Primera Publicacion n° H7-090483 Examinar, Primera Publicacion n° 2009-299136 Examinar, Primera Publicacion n° 2006-161111

Luego, la superficie se endurece mediante un adecuado laminado de ajuste en el acero despues del recocido. La presente invencion se basa en los hallazgos en los que una lamina de acero que tiene excelentes propiedades de fatiga, ductilidad, y capacidad de expansion de agujero, y ademas, excelentes propiedades de colision, en comparacion con las laminas de acero de la tecnica relacionada, se puede producir en la forma anterior, y el 5 resumen de la misma se describe de la siguiente manera. No hay lfmite superior en la resistencia a la traccion de una lamina de acero como objetivo de la tecnologfa actual; sin embargo, es diffcil que la resistencia a la traccion sea mas de 980 MPa en realidad.

(1) De acuerdo a un primer aspecto de la presente invencion, se proporciona una lamina de acero que consiste en, en % en masa: C: 0,020% o mas y 0,080% o menos; Si: 0,01% o mas y 0,10% o menos; Mn: 0,80% o mas y 1,80%

10 o menos; Al: mas que 0,10% y menos que 0,40%; P: limitado a 0,0100% o menos; S: limitado a 0,0150% o menos; N: limitado a 0,0100% o menos; Nb: 0,005% o mas y 0,095% o menos; Ti: 0,005% o mas y 0,095% o menos; y opcionalmente uno o mas de, en % en masa: Mo: 0,005% o mas y 1.000% o menos; W: 0,005% o mas y 1,000% o menos; V: 0,005% o mas y 1.000% o menos; B: 0,0005% o mas y 0,0100% o menos; Ni: 0,05% o mas y 1,509 o menos; Cu: 0,05% o mas y 1,50% o menos; y Cr: 0,05% o mas y 1,50% o menos; y un resto que consiste en Fe e 15 impurezas inevitables, en las que una cantidad total de Nb y Ti es 0,030% o mas y 0,100% o menos, una estructura metalografica de la lamina de acero consiste en ferrita, bainita, y otras fases, las otras fases consisten en una perlita, una austenita residual, y una martensita, una fraccion de area de la ferrita es 80% o mas y 95% o menos, una fraccion de area de la bainita es 5% o mas y 20% o menos, una fraccion total de las otras fases es menor que 3%, un diametro de cfrculo equivalente de una cementita en la ferrita es 0,003 pm o mas y 0,300 pm o menos, una 20 densidad en numero de la cementita en la ferrita es 0,02 partfculas/pm2 o mas y 0,10 partfculas/pm2 o menos, una resistencia a la traccion es 590 MPa o mas, y una relacion de resistencia a la fatiga como resistencia a la fatiga y la resistencia a la traccion es 0,45 o mas.

(2) De acuerdo a un segundo aspecto de la presente invencion, se proporciona una lamina de acero chapada en la que se proporciona chapado sobre una superficie de la lamina de acero de acuerdo al punto (1).

25 (3) De acuerdo a un tercer aspecto de la presente invencion, se proporciona un procedimiento para producir una

lamina de acero de acuerdo a (l) que incluye: calentar una losa que tiene una composicion qmmica de acuerdo a (1) o (2) hasta 1150°C o superior antes de que una losa es laminada en caliente; terminar el laminado de acabado a una temperatura de Ar3°C o superior; decapar una lamina de acero laminada en caliente que es enrollada dentro de un intervalo de temperatura de 400°C o superior y 600°C o inferior; calentar la lamina de acero laminada en caliente 30 dentro de un intervalo de temperatura de 600°C o superior y Ac1 °C o inferior; recocer la lamina de acero laminada en caliente durante un tiempo de retencion, en el que la temperatura de la lamina de acero laminada en caliente esta dentro del intervalo de temperatura durante 10 segundos o mas y 200 segundos o menos; enfriar la lamina de acero hasta 350°C o mas y 550°C o menos; y enfriar la lamina de acero despues de retener la lamina de acero durante un tiempo de retencion, en el que la temperatura de la lamina de acero laminada en caliente esta dentro de un intervalo 35 de temperatura de 350°C o superior y 550°C o inferior durante 10 segundos o mas y 500 segundos o menos, en el que la Ar3°C y la Ac-i°C son una temperatura de transformacion Ar3 y una temperatura de transformacion Ac-i, respectivamente, obtenidas de las expresiones 1 y 2,

Ar3 = 910 - 325 x [C] + 33 x [Si] + 287 x [P] + 40 x [Al] - 92([Mn] + [Mo)] + [Cu]) -46 x ([Cr] + [Ni]) ... (Expresion 1), Ac1 = 761,3 + 212[C] -45,8[Mn] + 16,7[Si] ... (Expresion 2), y 40 los elementos indicados entre parentesis representan una cantidad de los elementos en % en masa.

(4) El procedimiento para producir una lamina de acero de acuerdo a (3) ademas puede incluir llevar a cabo la laminacion de ajuste sobre la lamina de acero a una relacion de alargamiento de 0,4% o mas y 2,0% o menos.

(5) De acuerdo a un cuarto aspecto de la presente invencion, se proporciona un procedimiento para producir una lamina de acero chapada que incluye chapar y despues enfriar la lamina de acero despues del recocido, el

45 enfriamiento, y la retencion de acuerdo a (3) o (4)

(6) El procedimiento para producir una lamina de acero chapada de acuerdo a (5) ademas puede incluir llevar a cabo un tratamiento termico dentro de un intervalo de temperatura de 450°C o superior y 600°C o inferior durante 10 segundos o mas y despues enfriar la lamina de acero despues del chapado.

Efectos de la invencion

50 De acuerdo a la presente invencion, es posible proporcionar una lamina de acero de alta resistencia y una lamina de acero chapada, que tienen una resistencia a la traccion de 590 MPa o mas, una relacion de alto rendimiento, y excelentes propiedades de fatiga y equilibrio de capacidad de expansion de agujero-ductilidad, y ademas, e excelentes propiedades de colision, y que aportan una contribucion sumamente significativa a la industria. Ademas, la presente invencion hace posible reducir el espesor de lamina de una pieza de suspension de un vehfculo y 55 presenta asf un efecto extremadamente notable que contribuye significativamente a una disminucion en el peso de una carrocena de vehfculo.

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Breve descripcion de los dibujos

La FIG. 1 es un grafico que muestra una relacion entre un diametro de drculo equivalente promedio de carbonitruros y un producto de resistencia a la traccion y alargamiento total.

La FIG. 2 es un grafico que muestra una relacion entre un diametro de drculo equivalente promedio de carbonitruros y una relacion de expansion de agujero A.

La FIG. 3 es un grafico que muestra una relacion entre un diametro de drculo equivalente promedio de carbonitruros y un lfmite de alargamiento.

La FIG. 4 es un grafico que muestra una relacion entre un diametro de drculo equivalente promedio de carbonitruros y una relacion de resistencia a la fatiga.

La FIG. 5 es un grafico que muestra una relacion entre una temperatura de retencion despues del recocido y un diametro de drculo equivalente de cementita en ferrita.

La FIG. 6 es un grafico que muestra una relacion entre una temperatura de retencion despues del recocido y una densidad en numero de cementita en ferrita.

La FIG. 7 es un grafico que muestra una relacion entre un diametro de drculo equivalente de cementita en ferrita y una relacion de expansion de agujero A.

La FIG. 8 es un grafico que muestra una relacion entre una densidad en numero de cementita en ferrita y una relacion de expansion de agujero A.

Realizaciones de la invencion

A partir de aqrn, la presente invencion se describira en detalle.

Primero, se describiran los motivos por los que las composiciones de acero estan limitadas en la presente invencion.

C es un elemento que contribuye a un aumento de resistencia a la traccion y lfmite elastico, y la cantidad agregada se controla adecuadamente de acuerdo a un nivel de resistencia objetivo. Ademas, C es tambien efectivo en la obtencion de bainita. Cuando la cantidad de C es menor que 0,020%, es diffcil obtener una resistencia a la traccion y lfmite elastico objetivo, y de ese modo, el lfmite inferior se fija en 0,020%. Por otro lado, cuando la cantidad de C es mas que 0,080%, se provoca el deterioro en la ductilidad, capacidad de expansion de agujero, y soldabilidad. De ese modo, el lfmite superior se fija en 0,080%. Ademas, a fin de asegurar en forma estable la resistencia a la traccion y lfmite elastico, el lfmite inferior de C puede ser preferentemente 0,030% o 0,040%, y el lfmite superior de C puede ser preferentemente 0,070% o 0,060%.

Si es un elemento desoxidante y el lfmite inferior de la cantidad de Si no esta determinado. Sin embargo, cuando la cantidad de Si es menor que 0,01%, el costo de produccion aumenta, y de ese modo, el lfmite inferior se fija preferentemente en 0,01%. Si es un agente estabilizador de ferrita. Ademas, Si puede provocar un problema de una reduccion en la humectabilidad del chapado cuando se lleva a cabo el galvanizado por inmersion en caliente y una reduccion en la productividad debido a la demora de la reaccion de aleacion. Por lo tanto, el lfmite superior de la cantidad de Si se fija en 0,10%. Ademas, a fin de reducir el problema de una reduccion en la humectabilidad de chapado y una reduccion en la productividad, el lfmite inferior de Si puede fijarse en 0,020%, 0,030%, o 0,040%, y el lfmite superior de Si puede fijarse en 0,090%, 0,080%, o 0,070%.

Mn tiene una accion de aumentar la resistencia como un elemento que contribuye al fortalecimiento de la solucion solida, y es por lo tanto eficaz en la obtencion de bainita. Por lo tanto, es necesario contener 0,80% o mas de Mn. Por otro lado, cuando la cantidad de Mn es mas que 1,80%, se produce deterioro en la capacidad de expansion de agujero y soldabilidad, y de ese modo, el lfmite superior del mismo se fija en 1,80%. Ademas, a fin de obtener en forma estable bainita, el lfmite inferior de Mn puede fijarse en 0,90%, 1,00%, o 1,10%, y el lfmite superior de Mn puede fijarse en 1,70%, 1,60%, o 1,50%.

P es una impureza, y se segrega en los lfmites de grano y provoca una disminucion en la tenacidad de la lamina de acero y deterioro en la soldabilidad. Ademas, la reaccion de aleacion se hace extremadamente lenta durante la galvanizacion por inmersion en caliente, y la productividad se degrada. Desde los puntos de vista, el lfmite superior de la cantidad de P se fija en 0,0100%. El lfmite inferior del mismo no esta particularmente limitado. Sin embargo, debido a que P es un elemento que aumenta la resistencia a un precio bajo, la cantidad de P preferentemente se fija en 0,0050% o mas. A fin de mejorar ademas la tenacidad y la soldabilidad, el lfmite superior de P may be limitado a 0,0090% o 0,0080%.

S es una impureza y cuando la cantidad del mismo es mas que 0,0150%, se induce la fisuracion en caliente o se deteriora la capacidad de trabajo. De ese modo, el lfmite superior de la cantidad de S se fija en 0,0150%. El lfmite inferior del mismo no esta particularmente limitado, pero la cantidad de S se fija preferentemente en 0,0010% o mas desde el punto de vista de un costo de desulfuracion. Para ademas reducir la fisuracion en caliente, el lfmite superior

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de S puede limitarse a 0,0100% o 0,0050%.

Al es un elemento extremadamente importante en la presente invencion. Aunque Al es un elemento estabilizador de ferrita similar a Si, Al es un elemento importante que promueve la formacion de ferrita sin disminuir la humectabilidad del chapado, asegurando as^ la ductilidad. Para obtener el efecto del mismo, es necesario contener mas del 0,10% de Al. Ademas, cuando se anade excesivamente Al, no solo se satura el efecto arriba descrito sino que tambien se produce un aumento excesivo en el coste de la aleacion y el deterioro en la soldabilidad. De ese modo, el lfmite superior se fija en menos que 0,40%. Con el fin de asegurar en forma estable la ductilidad, el lfmite inferior de Al puede fijarse en 0,15%, 0.20%, o 0,25%, y el lfmite superior de Al puede fijarse en 0,35% o 0,30%.

N es una impureza. Cuando la cantidad de N es mayor que 0,0100%, el deterioro en tenacidad y ductilidad y presencia de agrietamiento en una pieza de acero son significativas. Debido a que N es efectivo en el incremento de la resistencia a la traccion y lfmite elastico, similar a C, N puede anadirse positivamente a medida que el lfmite superior se fija en 0,0100%.

Ademas, Nb y Ti son elementos extremadamente importantes en la presente invencion. Estos elementos son necesarios cuando una lamina de acero que tiene excelentes propiedades de colision se prepara mediante la formacion de carbonitruros para aumentar el lfmite elastico. El fortalecimiento de la precipitacion de los respectivos elementos es diferente. Sin embargo, cuando ambos Nb y Ti estan contenidos en un total de 0,030% o mas, el producto de la resistencia a la traccion TS y el alargamiento total El como se muestra en la FIG. 1 es excelente, y se puede obtener una resistencia a la traccion de 590 MPa o mas. Ademas, se puede obtener una excelente capacidad de expansion de agujero (relacion de expansion de agujero X) como se muestra en la FIG. 2. Ademas, es posible obtener un lfmite de alargamiento como un mdice de propiedad de colision de 0,80 o mas y una relacion de resistencia a la fatiga, como un mdice de propiedad de fatiga de 0,45 o mas como se muestra en las FIG. 3 y 4. Cuanto mayor es la relacion de resistencia a la fatiga, la misma es mas preferible. Sin embargo, es dificil que la relacion de resistencia a la fatiga sea mas que 0.60, y de ese modo, 0.60 es el lfmite superior real. Ademas, cuando Nb y Ti se anaden en forma combinada, se pueden obtener carbonitruros mas finos en comparacion con un caso en el que Nb y Ti se anaden individualmente, y la fuerza de precipitacion se incrementa. De ese modo, es importante agregar estos elementos de forma combinada. Ademas, la razon por la cual el lfmite superior de la cantidad total de ambos Nb y Ti se fija en 0,100% no es solo que hay una limitacion en el fortalecimiento de la precipitacion y la resistencia no se incrementa aun mas cuando Nb y Ti se agregan mas , sino tambien que la ductilidad y capacidad de expansion de agujero disminuyen como se muestra en las FIG. 1 y 2. Con el fin de asegurar en forma estable el producto de resistencia a la traccion y alargamiento total, la capacidad de expansion de agujero, el lfmite de alargamiento, y la resistencia a la fatiga ratio, el lfmite inferior del contenido total de ambos Nb y Ti puede ser 0,032%, 0,035%, o 0,040%, y el lfmite superior del contenido total de ambos Nb y Ti puede ser 0,080%, 0,060%, o 0,050%.

El motivo por le que el lfmite inferior de cada uno de Nb y Ti se fija en 0,005% es que se forman pocos carbonitruros cuando el contenido es menor que 0,005%, apenas se obtiene el efecto de un incremento en el lfmite elastico, y no pueden obtenerse carbonitruros mas finos. Ademas, la capacidad de expansion de agujero disminuye. El lfmite superior de cada uno de Nb y Ti depende del lfmite superior de la cantidad total de ambos Nb y Ti.

La totalidad de Mo, W, y V son elementos que forman carbonitruros, y uno o dos o mas de estos elementos pueden utilizarse segun se requiera. Con el fin de obtener el efecto de mejora de resistencia, 0,005% o mas de Mo, 0,005% o mas de W, y 0,005% o mas de V se anaden preferentemente como lfmites inferiores. Por otro lado, debido a que la adicion excesiva provoca un aumento en el coste de la aleacion, los lfmites superiores se ajustan preferiblemente en 1,000% o menos de Mo, 1,000% o menos de W, y 1,000% o menos de V, respectivamente.

Todos los elementos B, Ni, Cu, y Cr son elementos que aumentan la endurecibilidad, y uno o dos o mas de estos elementos pueden anadirse segun se requiera. Con el fin de obtener el efecto de mejora de resistencia, 0,0005% o mas de B, 0,05% o mas de Ni, 0,05% o mas de Cu, y 0,05% o mas de Cr se anaden preferentemente como lfmites inferiores. Por otro lado, debido a que la adicion excesiva provoca un incremento en el costo de aleacion, los lfmites superiores preferentemente se fijan en 0,0100% o menos de B, 1,50% o menos de Ni, 1,50% o menos de Cu, y 1,50% o menos de Cr, respectivamente.

En la lamina de acero de alta resistencia que consiste en las composiciones qmmicas descritas mas arriba, un resto que consiste en hierro como una composicion principal puede contener impurezas inevitables mezcladas en un proceso de produccion dentro del intervalo que no deteriore las propiedades de la presente invencion.

A continuacion, se describiran las razones por las que un metodo de produccion es limitado.

Una losa que tiene la composicion anteriormente descrita se calienta a una temperatura de 1150 °C o superior. Como losa, se puede usar una losa inmediatamente despues de ser producida por una instalacion de colada continua o una losa producida por un horno electrico. La razon por la cual la temperatura se limita a 1150 °C o superior es para descomponer y disolver suficientemente elementos formadores de carbonitruros y carbono. En dicho caso, la resistencia a la traccion, el producto de resistencia a la traccion y alargamiento total, el lfmite de alargamiento, y la relacion de resistencia a la fatiga se vuelven excelentes. A fin de disolver los carbonitruros

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precipitados, la temperatura es preferentemente 1200°C o superior. Sin embargo, cuando la temperatura de calentamiento es mayor que 1280°C, la temperatura no es preferente desde el punto de vista de costos de produccion, y de ese modo, 1200°C se fija preferentemente como Kmite superior.

Para evitar el deterioro de las propiedades de fatiga debido al hecho de que cuando una temperatura de acabado en laminacion en caliente es inferior a una temperatura de transformacion Ar3, se precipitan carbonitruros y el tamano de partfcula se vuelve grueso sobre la superficie, y la resistencia de la superficie disminuye significativamente, la temperatura de transformacion Ar3 se establece como lfmite inferior de la temperatura de acabado en laminacion en caliente. El lfmite superior de la temperatura de acabado no esta particularmente limitado, pero 1050 °C se fija substancialmente como el lfmite superior.

Aqrn, Ar3°C es una temperatura de transformacion Ar3 obtenida por la siguiente Expresion 1.

Ar3 = 910 - 325 x [C] + 33 x [Si] + 287 x [P] + 40 x [Al] - 92 x ([Mn] + [Mo] + [Cu]) - 46 x ([Cr] + [Ni]) ... (Expresion 1)

En donde, los elementos indicados entre parentesis representan una cantidad de los elementos en % en masa.

Una temperatura de bobinado despues del laminado de acabado es una condicion de produccion extremadamente importante en la presente invencion. En la presente invencion, el control de la precipitacion de carbonitruros fijando la temperatura de bobinado en 600°C o inferior, es importante en la etapa de la lamina de acero laminada en caliente, y las propiedades de la presente invencion no son deterioradas por la historia pasada hasta ese momento. Cuando la temperatura de bobinado es mayor que 600°C, los carbonitruros en la lamina de acero laminada en caliente precipitan, no se puede lograr suficiente endurecimiento por precipitacion despues del recocido, y de ese modo, la resistencia a la traccion, el lfmite de alargamiento, y las propiedades de fatiga se deterioran. Por lo tanto, 600°C se fija como el lfmite superior. Ademas, cuando la temperatura de bobinado es 600°C o inferior, se obtiene bainita, y es efectiva en la mejora de la resistencia. Ademas, cuando la temperatura de bobinado es menor que 400°C, no se puede obtener una cantidad suficiente de ferrita, y la ductilidad, el producto de resistencia a la traccion y alargamiento total, y la capacidad de expansion de agujero disminuyen. De ese modo, 400°C se fija como el lfmite inferior.

Debido a que una lamina de acero laminada en caliente se utiliza como un material base para la lamina de acero de la presente invencion, la lamina de acero despues se somete a un decapado y recocido tfpico sin laminacion en frio por un laminador en tandem despues del laminado en caliente. Sin embargo, la laminacion tal como la laminacion de revenido (reduccion de aproximadamente 0,4% a 10%) puede llevarse a cabo antes del recocido con el fin de mejorar la forma para evitar meandros o similares cuando la lamina de acero pasa a traves de un dispositivo de recocido continuo.

El recocido preferentemente se lleva a cabo mediante el dispositivo de recocido continuo para controlar la temperatura de calentamiento y el tiempo de calentamiento. La temperatura de calentamiento maxima en el recocido es una condicion de produccion extremadamente importante en la presente invencion. El lfmite inferior de la temperatura de calentamiento maxima se fija en 600°C, y el lfmite superior se fija en una temperatura de transformacion Ac-i. Cuando la temperatura de calentamiento maxima es menor que 600°C, la precipitacion de carbonitruros es insuficiente en el recocido, y la resistencia a la traccion y el lfmite elastico disminuyen. Ademas, las propiedades de fatiga disminuyen. Por otro lado, cuando la temperatura de calentamiento maxima es mayor que la temperatura de transformacion Ac1, se producen el engrosamiento de los carbonitruros y la transformacion de la ferrita a la austenita, y se alcanza un insuficiente endurecimiento por precipitacion. De ese modo, la temperatura de transformacion Ac1 se fija como el lfmite superior.

Aqrn, Ac1°C es una temperatura de transformacion Ac1 obtenida por la siguiente Expresion 2.

Ac1 =761,3 + 212[C] - 45,8[Mn] + 16.7[Si] ... (Expresion 2)

Un tiempo de retencion a la temperatura de calentamiento maxima en el recocido es una condicion de produccion extremadamente importante en la presente invencion. El tiempo de retencion de la lamina de acero dentro del intervalo de temperatura de 600°C hasta la temperatura de transformacion Ac1 se fija en 10 segundos a 200 segundos. Esto se debe a que cuando el tiempo de retencion de la lamina de acero a la temperatura de calentamiento maxima es menor que 10 segundos, la precipitacion de carbonitruros es insuficiente, y no se puede lograr el suficiente endurecimiento por precipitacion. De ese modo, se produce una reduccion en la resistencia a la traccion, el lfmite elastico, y la resistencia a la fatiga. Por otro lado, cuando el tiempo de retencion de la lamina de acero a la temperatura de calentamiento maxima es largo, se produce una disminucion en la productividad, y tambien, se produce el engrosamiento de los carbonitruros. De ese modo, No se puede lograr el suficiente endurecimiento por precipitacion, y la resistencia a la traccion y el lfmite elastico disminuyen. Ademas, la resistencia a la fatiga disminuye. De ese modo, 200 segundos se fijan como el lfmite superior.

Despues del recocido, la lamina de acero se enfna hasta 350°C a 550°C y se mantiene la lamina de acero dentro del intervalo de temperatura anterior durante 10 segundos a 500 segundos. La retencion en el intervalo de temperatura anterior es extremadamente importante en la presente invencion, y la capacidad de expansion de agujero puede

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mejorarse a traves de la precipitacion de cementita fina en ferrita tanto como se posible reteniendo la lamina de acero a 350°C a 550°C despues del recocido. Cuando la temperatura de retencion es mayor que 550°C, la cementita en la ferrita se vuelve gruesa como se muestra en la FIG. 5, la densidad en numero de la cementita en la ferrita tambien se incrementa como se muestra en la FIG. 6, y de ese modo, la capacidad de expansion de agujero se deteriora como se muestra en las FIG. 7 y 8. Por lo tanto, el lfmite superior se fija en 550°C. Ademas, cuando la temperatura de retencion se fija en menor que 350°C, el efecto de la precipitacion de cementita fina en la ferrita se reduce, y de ese modo, el lfmite inferior se fija en 350°C. Cuando el tiempo de retencion dentro del intervalo de temperatura anterior es mayor que 500 segundos, la cementita en la ferrita se vuelve gruesa, la densidad en numero de la misma se incrementa, y la capacidad de expansion de agujero se deteriora. De ese modo, el lfmite superior se fija en 500 segundos. Cuando el tiempo de retencion dentro del intervalo de temperatura anterior es menor que 10 segundos, el efecto de la precipitacion de cementita fina en ferrita no se puede obtener suficientemente, y de ese modo, el lfmite inferior se fija en 10 segundos. Despues de la retencion de la lamina de acero, la lamina de acero se enfna a temperatura ambiente.

Ademas, la velocidad de enfriamiento despues del recocido puede controlarse apropiadamente mediante la pulverizacion de un refrigerante, tal como agua, soplado de aire, o enfriamiento forzado usando niebla o similar.

Cuando la lamina de acero se somete a galvanizacion por inmersion en caliente o a recocido galvanizado despues del enfriamiento despues de que se lleva a cabo el recocido, la composicion del chapado con zinc no esta particularmente limitada, y ademas de Zn, se pueden anadir Fe, Al, Mn, Cr, Mg, Ph, Sn, Ni y similar segun se requiera. El chapado se puede llevar un cabo como un proceso separado del recocido, pero se lleva a cabo preferiblemente a traves de una lmea continua de recocido-galvanizacion por inmersion en caliente en la que se realizan continuamente el recocido, el enfriamiento y el chapado desde el punto de vista de la productividad. Cuando no se lleva a cabo el siguiente tratamiento de aleacion, la lamina de acero se enfna a temperatura ambiente despues del chapado.

Cuando se lleva a cabo un tratamiento de aleacion, es preferible que el tratamiento de aleacion se lleve a cabo dentro de un intervalo de temperatura de 450°C a 600°C despues del chapado, y despues, la lamina de acero sea enfriada hasta temperatura ambiente. Esto se debe a que la aleacion no procede suficientemente a una temperatura inferior a 450 °C, y la aleacion procede en forma excesiva a una temperatura superior a 600 °C de tal manera que la capa de chapado se fragiliza para provocar un problema de exfoliacion de la capa de chapado durante el trabajo tal como prensado o similar. Cuando un tiempo de tratamiento de aleacion es inferior a 10 segundos, la aleacion no procede suficientemente, y de ese modo, es preferible 10 segundos o mas. Ademas, el lfmite superior del tiempo de tratamiento de aleacion no esta particularmente limitado, pero preferiblemente esta dentro de 100 segundos desde el punto de vista de la productividad.

Desde el punto de vista de productividad, es preferible que se proporcione un horno de tratamiento de aleacion continuamente a la lmea de recocido continuo de galvanizacion por inmersion en caliente para llevar a cabo el recocido, enfriamiento, chapado y un tratamiento de aleacion, y el enfriamiento de una manera continua.

Los ejemplos de la capa de chapado mostrada en ejemplos incluyen galvanizacion por inmersion en caliente y recocido galvanico, pero tambien se incluye electrogalvanizacion.

La laminacion de ajuste es extremadamente importante en la presente invencion. La laminacion de ajuste tiene los efectos de no solo corregir la forma y asegurar propiedades de superficie, sino tambien mejorar las propiedades de fatiga mediante le endurecimiento de la superficie. De ese modo, la laminacion de ajuste preferentemente se lleva a cabo en un intervalo de una relacion de alargamiento de 0,4% a 2,0%. El motivo por el que el lfmite inferior de la relacion de alargamiento de la laminacion de ajuste se fija en 0,4% es que cuando la relacion de alargamiento es menor que 0,4%, no se logran suficiente mejora en la rugosidad de la superficie y el endurecimiento del trabajo de la unica superficie, y las propiedades de fatiga no se mejoran. De ese modo, el 0,4% se establece como el lfmite inferior. Por otro lado, cuando la laminacion de ajuste se lleva a cabo en una relacion de alargamiento de mas que 2,0%, la lamina de acero se trabaja excesivamente y se endurece para deteriorar la conformabilidad por presion, y de ese modo, 2,0% se fija como lfmite superior.

A continuacion, se describira una estructura metalografica.

La microestructura de la lamina de acero obtenida por la presente invencion esta compuesta principalmente por ferrita y bainita. Cuando la fraccion de area de ferrita es menor que 80%, la fraccion de bainita se incrementa y no se puede obtener suficiente ductilidad. De ese modo, el lfmite inferior de la fraccion de area de ferrita se fija en 80% o mas. Cuando la fraccion de area de ferrita es mas que 95%, la resistencia a la traccion disminuye, y de ese modo el lfmite superior de la fraccion de area de ferrita se fija en 95% o menos. Sin embargo, la cementita en la ferrita no se convierte en un area.

Bainita contribuye a un alto fortalecimiento. Sin embargo, cuando la cantidad de bano es excesiva, se produce una disminucion de la ductilidad, y de ese modo, el lfmite inferior se fija en 5% y el lfmite superior se fija en 20%.

Ademas, como otras fases, hay perlita, austenita residual, y martensita, y cuando una fraccion total (fraccion de area o relacion de volumen) de estas composiciones es 3% o mas, el lfmite elastico se reduce y es difmil aumentar el

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Kmite de alargamiento a 0,80 o mas. Por lo tanto, la fraccion total de la perlita, la austenita residual y la martensita se fija en menos del 3%.

La microestructura se puede observar con un microscopio optico recogiendo una muestra que tiene una seccion transversal de espesor de lamina, que es paralela en una direccion de laminacion, como superficie de observacion, puliendo la superficie de observacion, y llevando a cabo grabado en nital, y como sea requerido, grabado La Pera. En la observacion de la microestructura, se represento una porcion que esta a una profundidad de 114 de la muestra recogida desde una posicion arbitraria de la lamina de acero en la direccion del espesor con un aumento de 1000 veces en un intervalo de 300 x 300 pm mediante el binarizado de la imagen de la microestructura obtenida por el microscopio optico a blanco y negro y analizando la imagen, se puede obtener una fraccion de area total una cualquiera o mas perlita, bainita, y martensita como una fraccion de area de fases distinta de ferrita. Es dificil distinguir la austenita residual de la martensita con el microscopio optico, pero la relacion en volumen de la austenita residual se puede medir por un metodo de difraccion de rayos X. La fraccion de area obtenida de la microestructura es la misma que la relacion de volumen.

La forma de cementita en ferrita es extremadamente importante en la presente invencion. Cuando el diametro de cfrculo equivalente de cementita en ferrita es mas de 0,300 pm, existe una alta posibilidad de que la l cementita sea un punto de partida de craqueo en una prueba de expansion de agujero, y la capacidad de expansion de agujero se deteriora. De ese modo, el lfmite superior se fija en 0,300 pm. El lfmite inferior se fija en 0,003 pm en terminos de precision en la medicion. Ademas, cuando la densidad en numero de cementita que tiene el diametro de cfrculo equivalente en ferrita es mas que 0,10 partfculas/pm2, la cementita en la ferrita puede ser un punto de inicio de craqueo en una prueba de expansion de agujero, y de ese modo, la capacidad de expansion de agujero se deteriora. De ese modo, el lfmite superior se fija en 0,10 partfculas/pm2 Es diffcil controlar la densidad en numero de cementita en ferrita para que sea 0,02 partfculas/pm 2, y de ese modo, el lfmite inferior se fija en 0,02 partfculas/pm 2 El diametro de cfrculo equivalente y la densidad en numero de cementita en la ferrita se determinaron a partir del resultado de observacion de 100 campos de vista obtenidos preparando una muestra de replica de extraccion que se extrajo de una porcion que esta a una profundidad de 114 de una muestra recogida de una posicion arbitraria de la lamina de acero en la direccion del espesor, y observando la cementita en ferrita con un microscopio electronico de tipo de transmision (TEM) con un aumento de 10.000 veces en un intervalo de 10 x 10 pm. Como para un metodo de conteo, 100 campos de vista fueron seleccionados arbitrariamente.

A continuacion se describe un metodo de ensayo de cada propiedad mecanica. Se tomo una muestra de ensayo de traccion de acuerdo a JIS Z 2201 n° 5 de una lamina de acero despues de ser producida considerando la direccion de anchura (denominada direccion TD) como direccion longitudinal, y se evaluaron las propiedades de traccion en la direccion TD de acuerdo a JIS Z 2241. La resistencia a la fatiga se evaluo con la maquina de prueba de fatiga de flexion plana Schenk de acuerdo a JIS Z 2275. La carga de esfuerzo en este momento se fijo en una frecuencia de vibracion de prueba inversa de 30 Hz. Ademas, de acuerdo con la descripcion anterior, un valor obtenido dividiendo la resistencia a la fatiga en el ciclo de 107 medido por la prueba de fatiga de flexion plana por la resistencia a la traccion medida por el ensayo de traccion descrito anteriormente se ajusto a una relacion de resistencia a la fatiga. La capacidad de expansion de agujero se evaluo de acuerdo a la Norma de la Federacion de Hierro y Acero de Japon F JFST 1001. Cada una de las laminas de acero obtenida se corto en piezas de tamano de 100 mm x 100 mm y despues se punzo para tener un agujero con un diametro de 10 mm con un espacio libre de 12% del espesor. Entonces, en un estado en el que las arrugas se suprimieron con una fuerza de supresion de arrugas de 88,2 kN usando una matriz con un diametro interior de 75 mm, un punzon conico de 60° fue forzado a traves del agujero para medir un diametro de agujero en un lfmite de iniciacion de fractura. Se obtuvo una relacion de expansion de agujero lfmite [%] a partir de la siguiente Expresion 3, y se evaluo la capacidad de expansion de agujero en base a la relacion de expansion de agujero lfmite.

Relacion de expansion del agujero lfmite A [%] = {(Df- D0) / D0} x 100 ... (Expresion 3)

Aqrn, Df representa un diametro del agujero [mm] en el momento de la iniciacion de fractura, y D0 representa un diametro inicial del agujero [mm]. Ademas, se evalua la adhesion de chapado de acuerdo a JIS H 0401en una observacion visual de un estado superficial de una pelfcula de chapado en una porcion doblada por una prueba de flexion.

Ejemplos

Los aceros que tienen las composiciones que se muestran en la Tabla 1 se fundieron y se moldearon para formar losas. Se produjeron laminas de acero utilizando las losas obtenidas en las condiciones mostradas en las Tablas 2-1 y 2-2. "[-]" en la Tabla 1 indica que el valor analizado de una composicion es menor que un lfmite de deteccion. Ademas, tambien se muestran los valores de calculo en la Tabla 1, Ar3 [°C] y An [°C].

Se tomo una muestra de ensayo de traccion de acuerdo a JIS Z 2201 n° 5 de una lamina de acero despues de ser producida considerando la direccion de anchura (denominada direccion TD) como direccion longitudinal, y se evaluaron las propiedades de traccion en la direccion TD de acuerdo a JIS Z 2241. La resistencia a la fatiga se evaluo con la maquina de prueba de fatiga de flexion plana tipo Schenk de acuerdo a JIS Z 2275. La carga de esfuerzo en este momento se fijo en una frecuencia de vibracion de prueba inversa de 30 Hz. Ademas, de acuerdo con la descripcion anterior, un valor obtenido dividiendo la resistencia a la fatiga en el ciclo de 107 medido por la

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prueba de fatiga de flexion plana por la resistencia a la traccion medida por el ensayo de traccion descrito anteriormente se ajusto a una relacion de resistencia a la fatiga. La capacidad de expansion de agujero se evaluo de acuerdo con la Norma de Federacion Japonesa de Hierro y Acero jFsT 1001. Cada una de las laminas de acero obtenidas se corto en piezas de tamano de 100 mm x 100 mm y luego se punzo para tener un agujero con un diametro de 10 mm con una separacion de 12% del espesor. Entonces, en un estado en el que las arrugas se suprimieron con una fuerza de supresion de arrugas de 88,2 kN usando una matriz con un diametro interior de 75 mm, un punzon conico de 60° fue forzado a traves del agujero para medir un diametro de agujero en un lfmite de iniciacion de fractura. Se obtuvo una relacion de expansion de agujero lfmite [%] a partir de la siguiente Expresion 3, y se evaluo la capacidad de expansion de agujero en base a la relacion de expansion de agujero Umite.

Relacion de expansion de agujero lfmite A [%] = {(Df- D0) / D0} x 100 ... (Expresion 3)

Aqm, Df representa un diametro del agujero [mm] en el momento de la iniciacion de la fractura, y D0 representa un diametro inicial del agujero [mm]. Ademas, se evalua la adhesion de chapado de acuerdo a JIS H 0401 en una observacion visual de un estado superficial de una pelmula de chapado en una porcion doblada por una prueba de flexion.

La microestructura de la seccion transversal de grosor de lamina de la lamina de acero se observo de la manera descrita anteriormente, y la fraccion de area de bainita se obtuvo como una fraccion del area total de ferrita y fases distintas de ferrita.

El resultado se muestra en las Tablas 3-1 y 3-2. En la presente invencion, las propiedades de fatiga se evaluaron como excelentes en un caso en que una relacion de resistencia a la fatiga como mdice de propiedad de fatiga era 0,45 o mas. La ductilidad se evaluo como excelente en un caso en que el producto de resistencia a la traccion TS [MPa] y alargamiento total El [%], es decir, TS x El [MPa^ %], como mdice de ductilidad era 17000 [MPa^ %] o mas. La capacidad de expansion de agujero se evaluo como excelente en un caso en que una relacion de expansion de agujero X [%] como mdice de capacidad de expansion de agujero era 80% o mas. Las propiedades de colision se evaluaron como excelentes en un caso en que un lfmite de alargamiento como un mdice de propiedad de colision era 0,80 o mas.

Como se muestra en las Tablas 3-1 y 3-2, el resultado es que es posible obtener una lamina de acero de alta resistencia que tiene excelente resistencia a la fatiga y propiedades de colision, y excelente equilibrio de ductilidad-capacidad de expansion de agujero, una lamina de acero galvanizada por inmersion en caliente, y una lamina de acero recocida galvanizada sometiendo el acero que tiene las composiciones qmmicas de la presente invencion laminado en caliente y recocido en condiciones apropiadas.

Por otro lado, para el acero n° M, debido a que la cantidad de C es grande, la ductilidad y la capacidad de expansion de agujero disminuyen.

Para el acero n° N, debido a que la cantidad de C es pequena, la fraccion de area de bainita se reduce, la resistencia a la traccion disminuye, y el lfmite de alargamiento y el producto de resistencia a la traccion y alargamiento total disminuyen.

Para el acero n° O, debido a que la cantidad de Si es grande, la fraccion de area de bainita se reduce, la resistencia a la traccion disminuye, y el producto de resistencia a la traccion y alargamiento total disminuye.

Para el acero n° P, debido a que la cantidad de Mn es pequena, la fraccion de area de bainita se reduce, la resistencia a la traccion disminuye, y el producto de resistencia a la traccion y alargamiento total disminuye.

Para el acero n° Q, debido a que la cantidad de Mn es grande, la fraccion de area de bainita se incrementa, y la resistencia a la traccion se incrementa. Sin embargo, la ductilidad disminuye, el producto de resistencia a la traccion y alargamiento total disminuye, y la capacidad de expansion de agujero tambien disminuye.

Para el acero n° R, debido a que la cantidad de Al es pequena, la fraccion de area de bainita se incrementa, la ductilidad disminuye, el producto de resistencia a la traccion y alargamiento total disminuye, y la capacidad de expansion de agujero tambien disminuye.

Para el acero n° S, debido a que la cantidad de Al es grande, la fraccion de area de bainita se reduce, la resistencia a la traccion disminuye, y el producto de resistencia a la traccion y alargamiento total disminuye.

Para el acero n° T, debido a que la cantidad total de Ti y Nb es pequena, la resistencia a la traccion disminuye, el lfmite de alargamiento, el producto de resistencia a la traccion y alargamiento total disminuyen. Tambien, la resistencia a la fatiga y la capacidad de expansion de agujero disminuyen.

Para el acero n° U, debido a que la cantidad de Ti es pequena, el lfmite de alargamiento y la capacidad de expansion de agujero disminuyen.

Para el acero n° V, debido a que la cantidad de Ti es grande, la ductilidad disminuye, el producto de resistencia a la traccion y alargamiento total disminuye, y la capacidad de expansion de agujero tambien disminuye.

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Para el acero n° W, debido a que la cantidad de Nb es pequena, el Kmite de alargamiento y la capacidad de expansion de agujero disminuyen.

Para el acero n° X, debido a que la cantidad de Nb es grande, la ductilidad disminuye, el producto de resistencia a la traccion y alargamiento total disminuye, y la capacidad de expansion de agujero tambien disminuye.

Para el acero n° Y, debido a que Nb no es anadido, la resistencia a la traccion, el lfmite de alargamiento y la resistencia a la fatiga ratio disminuyen.

Para el acero n° Z, debido a que la cantidad total de Ti y Nb es grande, la ductilidad disminuye, el producto de resistencia a la traccion y alargamiento total disminuye, y la capacidad de expansion de agujero tambien disminuye.

Para el acero n° AA, debido a que la cantidad de Ti y Nb es grande, la ductilidad disminuye, el producto de resistencia a la traccion y alargamiento total disminuye, y la capacidad de expansion de agujero tambien disminuye.

Para la produccion n° 3, debido a que la temperatura de calentamiento es baja durante el laminado en caliente, y la cantidad de endurecimiento por precipitacion por carbonitruros es pequena, la resistencia a la traccion disminuye, el producto de resistencia a la traccion y alargamiento total disminuye, y el lfmite de alargamiento y la resistencia a la fatiga ratio tambien disminuyen.

Para la produccion n° 6, debido a que la temperatura de retencion despues de calentar la lamina de acero hasta la temperatura de calentamiento maxima en el proceso de recocido y enfriamiento es baja, la cementita en la ferrita se vuelve gruesa y la capacidad de expansion de agujero disminuye.

Para la produccion n° 9, debido a que el tiempo de retencion despues de calentar la lamina de acero hasta la temperatura de calentamiento maxima en el proceso de recocido y enfriamiento es corto, la cementita en la ferrita se vuelve gruesa y la capacidad de expansion de agujero disminuye.

Para la produccion n° 12, la temperatura de acabado durante el laminado en caliente es baja y la resistencia a la fatiga disminuye debido al ablandamiento de la superficie de la lamina de acero.

Para la produccion n° 15, debido a que la temperatura de bobinado es alta, y la cantidad de endurecimiento por precipitacion por carbonitruros es pequena, la resistencia a la traccion, el lfmite de alargamiento, y la resistencia a la fatiga ratio disminuyen.

Para la produccion n° 18, la temperatura de bobinado es baja, la fraccion de area de bainita se incrementa, la ductilidad disminuye, el producto de resistencia a la traccion y alargamiento total disminuye, y la capacidad de expansion de agujero tambien disminuye.

Para la produccion n° 21, debido a que la temperatura de calentamiento maxima durante el recocido es alta y la cantidad de endurecimiento por precipitacion por carbonitruros es pequena, la resistencia a la traccion, el lfmite de alargamiento, y la resistencia a la fatiga ratio disminuyen.

Para la produccion n° 24, debido a que la temperatura de calentamiento maxima durante el recocido es baja y la cantidad de endurecimiento por precipitacion por carbonitruros es pequena, la resistencia a la traccion, el lfmite de alargamiento, y la resistencia a la fatiga ratio disminuyen.

Para la produccion n° 27, debido a que el tiempo de retencion at la temperatura de calentamiento maxima durante el recocido es corto, y la cantidad de endurecimiento por precipitacion por carbonitruros es pequena, la resistencia a la traccion, el lfmite de alargamiento, y la resistencia a la fatiga ratio disminuyen.

Para la produccion n° 30, debido a que el tiempo de retencion en la temperatura de calentamiento maxima durante el recocido es largo y la cantidad de endurecimiento por precipitacion por carbonitruros es pequena, la resistencia a la traccion, el lfmite de alargamiento, y la resistencia a la fatiga ratio disminuyen.

Para la produccion n° 31, debido a que la temperatura de retencion despues de que la lamina de acero es retenida a la temperatura de calentamiento maxima y despues es enfriada es alta, la cementita en la ferrita se vuelve gruesa, y la densidad en numero tambien se incrementa, la capacidad de expansion de agujero disminuye.

Para la produccion n° 34, debido a que la temperatura de bobinado es alta, la cantidad de la ferrita es excesiva y la resistencia a la traccion disminuye.

Para la produccion n° 35, debido a que el tiempo de retencion isotermica despues de que la lamina de acero se mantiene a la temperatura de calentamiento maxima y despues es enfriada es largo, la cementita se vuelve gruesa, y la densidad en numero se incrementa, la capacidad de expansion de agujero disminuye.

Para la produccion n° 38, debido a que la temperatura de bobinado es baja, se generan una gran cantidad de precipitados y la relacion de expansion de agujero es baja.

Acero n°: C Si Mn P S Al N Ti Nb Ti+Nb Mo W V B Ni Cu Cr Ar3 Aci Observaciones

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A: 0,050 0,05 1,50 0,0085 0,0022 0,35 0,0033 0,050 0,020 0,070 - - - - - - - 774 704 Acero de invencion

B: 0,045 0,02 1,55 0,0078 0,0033 0,25 0,0034 0,040 0,030 0,070 - - - - - - - 766 700 Acero de invencion

C: 0,055 0,03 1,45 0,0071 0,0031 0,30 0,0035 0,030 0,040 0,070 - - - - - - - 774 707 Acero de invencion

D: 0,050 0,08 1,40 0,0077 0,0026 0,20 0,0039 0,035 0,025 0,060 - - - - 0,25 - - 766 709 Acero de invencion

E: 0,040 0,03 1,10 0,0082 0,0025 0,35 0,0034 0,025 0,030 0,055 0,10 - - - - - 0,20 795 720 Acero de invencion

F: 0,060 0,04 1,00 0,0091 0,0030 0,35 0,0040 0,020 0,025 0,045 - 0,15 0,10 - - - - 816 729 Acero de invencion

G: 0,070 0,03 0,90 0,0073 0,0029 0,30 0,0035 0,040 0,030 0,070 - - - 0,0010 - 0,30 - 782 735 Acero de invencion

H: 0,035 0,02 1,30 0,0080 0,0028 0,35 0,0036 0,045 0,015 0,060 0,15 - - - - - - 782 710 Acero de invencion

: 0,050 0,03 1,05 0,0092 0,0024 0,35 0,0035 0,030 0,030 0,060 - 0,20 - 0,0015 0,30 - - 801 724 Acero de invencion

J: 0,045 0,06 0,95 0,0073 0,0023 0,30 0,0041 0,040 0,020 0,060 0,10 - 0,15 - - 0,25 - 792 728 Acero de invencion

K: 0,055 0,07 0,85 0,0069 0,0024 0,35 0,0033 0,025 0,020 0,045 0,20 0,30 - - 0,25 - 0,30 789 735 Acero de invencion

L: 0,030 0,07 1,00 0,0081 0,0030 0,25 0,0034 0,030 0,050 0,080 - - - 0,0010 - 0,30 0,25 784 723 Acero de invencion

M: 0,150 0,05 1,20 0,0079 0,0027 0,30 0,0033 0,045 0,030 0,075 - - - - - - - 767 739 Acero comparative

N: 0.010 0,08 1,50 0,0077 0,0025 0,25 0,0028 0,030 0,030 0,060 - - - - - - - 783 696 Acero comparative

0: 0,050 0,30 1,35 0,0082 0,0028 0,35 0,0030 0,035 0,035 0,070 - - - - - - - 796 715 Acero comparative

P: 0,050 0,05 0,50 0,0077 0,0025 0,30 0,0038 0,055 0,025 0,080 - - - 0,0015 - - - 864 750 Acero comparative

Q: 0,035 0,05 2,50 0,0075 0,0033 0,30 0,0027 0,035 0,030 0,065 - - - - - - - 684 655 Acero comparative

R: 0,045 0,02 1,25 0,0088 0,0025 0,03 0,0037 0,020 0,055 0,075 0,15 - - - - - - 771 714 Acero comparative

S: 0,050 0,05 1,50 0,0072 0,0027 0,55 0,0028 0,030 0,035 0,065 - - - - - - - 781 704 Acero comparative

T: 0,050 0,03 1,20 0,0090 0,0026 0,30 0,0029 0,015 0,010 0.025 - - - - - - - 799 717 Acero comparative

U: 0,045 0,04 1,60 0,0073 0,0025 0,35 0,0033 0.002 0,040 0,042 - - - - - - - 766 698 Acero comparative

V: 0,050 0,04 1,50 0,0075 0,0030 0,25 0,0034 0.150 0,035 0.185 - - - - - - - 769 704 Acero comparative

IN: 0,050 0,05 1,55 0,0076 0,0031 0,30 0,0029 0,045 0.002 0,047 - - - - - - - 767 702 Acero comparative

X: 0,055 0,05 1,35 0,0071 0,0029 0,30 0,0028 0,040 0.130 0.170 - - - - - - - 784 712 Acero comparative

Y: 0,045 0,03 1,05 0,0088 0,0028 0,35 0,0040 0,035 - 0,035 - - - - - - 0,15 809 723 Acero comparative

Z: 0,050 0,05 1,15 0,0078 0,0030 0,25 0,0038 0.120 0.120 0.240 - - - - - - - 802 720 Acero comparative

AA: 0,050 0,02 1,35 0,0072 0,0032 0,35 0,0028 0,060 0,055 0.115 - - - - - - - 786 710 Acero comparative

Acero: Produccion Laminado en caliente Recocido Laminacion de ajuste

n°
n°: despues del recocido

Temperatura de
Temperatura de
Temperatura de
Temperatura de: Tiempo de Temperatura de Tiempo de Temperatura de Tiempo de Relacion de


: calentamiento acabado (°C) enfriamiento calentamiento retencion retencion retencion tratamiento de tratamiento de alargamiento


: (°C) (°C) maxima (°C) (s) (°C) (s) aleacion (°C) aleacion (s) (%) Chapado de zinc

A: 1 1200 920 550 650 100 450 300 550 30 0,6 Ghapado

: 2 1220 900 530 680 120 450 250 - - 0,8 Ghapado

: 3 1050 920 570 650 120 400 330 540 20 0,6 Ghapado

B: 4 1220 920 540 670 100 500 300 - - 0,8 Sin chapado

: 5 1200 920 580 680 100 480 280 550 30 0,6 Ghapado

: 6 1200 900 550 670 100 300 270 - - 1,0 Sin chapado

C: 7 1200 900 580 670 80 400 250 - - 0,8 Sin chapado

: A 1200 900 600 680 100 480 300 - - 0,8 Ghapado

: 9 1220 920 570 680 120 450 5 550 25 0,6 Ghapado

D: 10 1200 930 580 670 80 430 280 - - 0,6 Sin chapado

: 11 1250 910 550 670 120 420 300 530 25 0,6 Ghapado

: 12 1200 750 550 700 100 400 300 550 30 1,0 Ghapado

E: 13 1230 950 550 690 80 460 280 - - 0,6 Ghapado

: 14 1230 950 550 630 60 450 270 540 25 0,6 Ghapado

: 15 1200 970 650 650 130 400 350 520 30 0,8 Ghapado

F: 16 1220 880 450 650 110 400 330 550 20 0,7 Ghapado

: 17 1190 900 550 660 100 420 320 - - 0,4 Sin chapado

: 18 1200 920 350 650 90 460 300 510 25 0,5 Ghapado

G: 19 1200 910 550 630 100 450 350 530 20 0,5 Ghapado

: 20 1200 910 580 620 100 460 280 520 30 0,9 Ghapado

: 21 1260 930 550 780 120 430 300 520 15 0,7 Ghapado

H: 22 1240 900 570 650 90 420 300 - - 0,8 Ghapado

: 23 1250 900 530 650 80 420 330 - - 0,8 Sin chapado

: 24 1200 950 470 570 100 400 280 510 20 0,7 Ghapado

: 25 1190 940 560 660 120 450 390 520 20 0,5 Ghapado

: 26 1260 900 550 680 100 480 250 - - 0,4 Ghapado

: 27 1220 920 550 660 2 390 260 510 20 0,8 Ghapado

Acero n°: Produccion n° Laminado en caliente Recocido Laminacion de ajuste despues del recocido Chapado de zinc

Temperatura de calentamiento (°C): Temperatura de acabado (°C) Temperatura de enfriamiento (°C) Temperatura de calentamiento maxima (°C) Tiempo de retencion (s) Temperatura de retencion (°C) Tiempo de retencion (s) Temperatura de tratamiento de aleacion (°C) Tiempo de tratamiento de aleacion (s) Relacion de alargamiento (%)

J: 28 1230 920 580 670 100 450 400 - - 0,8 Sin chapado

29: 1230 920 590 670 100 450 350 540 15 0,8 Chapado

30: 1220 930 580 630 250 450 350 510 20 0,7 Chapado

K: 31 1220 900 550 670 110 600 330 - - 0,6 Sin chapado

32: 1210 890 550 650 80 450 320 520 30 0,7 Chapado

33: 1220 900 530 650 100 450 300 550 25 0,4 Chapado

34: 1200 900 700 680 90 460 280 530 20 0,6 Chapado

L: 35 1210 920 530 640 120 480 600 520 25 0,5 Chapado

36: 1200 910 520 670 120 420 300 - - 0,6 Sin chapado

37: 1250 900 520 640 110 400 350 530 20 0,4 Chapado

38: 1200 880 300 660 95 440 290 540 25 0,6 Chapado

M: 39 1240 940 580 630 150 450 300 550 20 0,3 Chapado

N: 40 1220 000 560 650 100 450 280 - - 0,8 Chapado

0: 41 1220 930 420 670 100 420 280 550 25 0,8 Chapado

P: 42 1260 950 550 610 120 450 300 520 25 1,2 Chapado

0: 43 1200 900 550 660 80 500 300 550 30 0,6 Chapado

R: 44 1270 910 570 700 110 450 300 - - 0,5 Chapado

S: 45 1200 900 580 680 80 420 270 550 35 0,8 Chapado

T: 46 1250 930 550 690 130 450 300 510 30 0,6 Chapado

U: 47 1200 920 450 650 80 500 270 - - 0,8 Sin chapado

V: 48 1200 900 550 670 80 500 260 540 30 1,0 Chapado

IN: 49 1220 920 450 650 100 420 300 550 30 1,0 Chapado

X: 50 1220 920 480 650 120 430 250 540 35 0,8 Chapado

Y: 51 1200 900 550 650 100 450 300 520 20 0,6 Chapado

Z: 52 1220 930 580 680 100 420 350 - - 0,8 Sin chapado

Aa: 53 1200 900 550 670 120 450 300 550 30 0.6 Chapado

Acero: Produccion Microestructura Cementita Propiedades mecanicas

n°
n°: Fraccion Fraccion Fraccion Diametro de Densidad en Limite Resistencia a Alargamiento Limite de TS x El Resistencia a Relacion de Relacion de


: de area de de area de total de circulo numero elastico la traccion total alargamiento fMPa-O/M la fatiga resistencia a expansion


: ferrita bainita otras fases equivalente particula/|jm2 YP TS El (Mpa) la fatiga de agujero A


: (%) (%) (%) (pm) (Mpa) (Mpa) (%) (h) (%)

A: 1 88 12 0 0,205 0,08 560 620 28 0,90 17360 330 0,53 120

: 2 86 14 0 0,195 0,08 550 605 29 0,91 17545 320 0,53 110

: 3 89 11 0 0,175 0,10 430 560 30 0,77 16800 240 0,43 100

B: 4 86 14 0 0,250 0,10 540 615 29 0,88 17835 300 0,49 105

: 5 89 11 0 0,220 0,07 530 605 30 0,88 18150 300 0,50 110

: 6 88 12 0 0.320 0,08 550 610 29 0,90 17690 300 0,49 70

C: 7 89 11 0 0,155 0,10 540 610 29 0,89 17690 300 0,49 110

: 8 90 10 0 0,225 0,10 530 600 30 0,88 18000 300 0,50 105

: 9 88 12 0 0.320 0,08 540 610 29 0,89 17690 300 0,49 70

D: 10 88 12 0 0,180 0,06 555 625 28 0,89 17500 300 0,46 120

: 11 86 14 0 0,175 0,10 555 620 28 0,90 17360 310 0,50 110

: 12 86 14 0 0,160 0,10 620 660 26 0,94 17160 270 0,41 100

E: 13 89 11 0 0,200 0,08 540 610 29 0,89 17690 320 0,52 130

: 14 89 11 0 0,170 0,09 560 630 28 0,89 17640 310 0,49 130

: 15 95 5 0 0,165 0,10 410 550 32 0,75 17600 240 0,44 150

F: 16 82 17 1 0,180 0,10 580 640 27 0,91 17280 320 0,50 100

: 17 88 12 0 0,200 0,10 560 620 28 0,90 17360 325 0,52 110

: 18 70 28 2 0,205 0,08 600 700 23 0,86 16100 350 0,50 65

G: 19 87 13 0 0,195 0,08 555 630 28 0,88 17640 310 0,49 95

: 20 90 10_ 0 0,200 0,10 540 620 28 0,87 17360 330 0,53 105

: 21 87 13 0 0,185 0,09 420 55 31 0,76 17205 230 0,41 120

H: 22 89 11 0 0,175 0,10 525 610 29 0,86 17690 300 0,49 140

: 23 87 13 0 0,180 0,10 530 615 29 0,86 17835 300 0,49 130

: 24 84 15 1 0,150 0,10 420 570 30 0,74 11100 240 0,42 150

: 25 88 12 0 0,220 0,10 550 610 29 0,90 17690 310 0,51 120

: 26 88 12 0 0,230 0,08 550 605 29 0,91 17545 310 0,51 120

: 27 88 12 0 0,140 0,10 430 57 30 0,75 17250 240 0,42 130

Acero: Produccion Microestructura Cementita Propiedades mecanicas


: (%) (%) (%) (pm) (MPa) (Mpa) % (h) (%)

J: 28 89 11 0 0,215 0,09 550 615 29 0,89 17835 330 0,54 125

: 29 90 10 0 0,210 0,10 545 615 29 0,89 17835 320 0,52 130

: 30 89 11 0 0,210 0,10 415 565 31 0,73 17515 230 0,41 145

K: 31 87 13 0 0.350 0,20 545 620 28 0,88 17360 310 0,50 60

: 32 87 13 0 0,210 0,10 560 615 28 0,91 17220 320 0,52 115

: 33 85 15 0 0,205 0,10 565 620 28 0,91 17360 300 0,48 105

: 34 98 2 0 0,280 0,10 500 575 30 0,87 17250 290 0,50 120

L: 35 83 17 0 0,335 0,20 560 635 28 0,88 17780 330 0,52 60

: 36 82 18 0 0,175 0,09 560 625 28 0,90 17500 330 0,53 _130

: 37 82 18 0 0,165 0,01 580 630 27 0,92 17010 320 0,51 130

: 38 85 10 5 0,105 0,10 450 680 24 0,66 16320 400 0,59 50

M: 39 88 12 0 0,205 0,10 620 720 22 0,86 15840 340 0,47 80

N: 40 100 0 0 0,200 0,10 380 540 30 0,70 16200 260 0,48 100

0: 41 96 3 1 0,180 0,08 530 585 28 0,91 16380 300 0,51 120

p: 42 100 0 0 0,205 0,08 540 580 28 0,93 16240 300 0,52 150

Q: 43 70 30 0 0,255 0,10 630 730 22 0,86 16060 350 0,48 60

R: 44 75 25 0 0,205 0,07 590 670 24 0,88 16080 320 0,48 70

S: 45 97 3 0 0,170 0,08 500 585 28 0,85 16380 300 0,51 100

T: 46 87 13 0 0,205 0,10 430 570 29 0,75 16530 240 0,42 70

U: 47 84 16 0 0,250 0,09 420 600 30 0,70 18000 300 0,50 70

V: 48 88 12 0 0,245 0,09 620 690 23 0,90 15870 340 0,49 70

w: 49 84 16 0 0,165 0,10 420 600 30 0,70 18000 300 0,50 70

X: 50 85 15 0 0,165 0,10 620 690 23 0,90 15870 340 0,49 70

Y: 51 86 14 0 0,205 0,08 440 585 30 0,75 17550 250 0,43 90

z: 52 87 13 0 0,175 0,10 690 750 21 0,92 15750 370 0,49 60

AA: 53 86 14 0 0,195 0,10 620 700 22 0,89 15400 360 051 60

Aplicabilidad industrial

De acuerdo a la presente invencion, es posible proporcionar una lamina de acero de alta resistencia y una lamina de acero chapada, que tienen una resistencia a la traccion de 590 MPa o mas, una relacion de alto rendimiento, y excelentes propiedades de fatiga y equilibrio de capacidad de expansion de agujero-ductilidad, y ademas, excelentes 5 propiedades de colision, y que aportan una contribucion sumamente significativa a la industria. Ademas, la presente invencion hace posible reducir el espesor de lamina de una pieza de suspension de un vehfculo y presenta asf un efecto extremadamente notable que contribuye significativamente a una disminucion en el peso de una carrocena de vehnculo.

Claims

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REIVINDICACIONES

1. Una lamina de acero que consiste en, en % en masa:

C: 0,020% o mas y 0,080% o menos;

Si: 0,01% o mas y 0,10% o menos;

Mn: 0,80% o mas y 1,80% o menos;

Al: mas que 0,10% y menos que 0,40%;

P: limitado a 0,0100% o menos;

S: limitado a 0,0150% o menos;

N: limitado a 0,0100% o menos;

Nb: 0,005% o mas y 0,095% o menos;

Ti: 0,005% o mas y 0,095% o menos; y opcionalmente uno o dos o mas de Mo: 0,005% o mas y 1.000% o menos;

W: 0,005% o mas y 1.000% o menos;

V: 0,005% o mas y 1.000% o menos;

B: 0,0005% o mas y 0,0100% o menos;

Ni: 0,05% o mas y 1,50% o menos;

Cu: 0,05% o mas y 1,50% o menos;

Cr: 0,05% o mas y 1,50% o menos; y

un resto que consiste en Fe e impurezas inevitables, en donde

una cantidad total de Nb y Ti es 0,030% o mas y 0,100% o menos,

una estructura metalografica del lamina de acero consiste en ferrita, bainita, y otras fases,

las otras fases consisten en una perlita, una austenita residual, y una martensita,

una fraccion de area de la ferrita es 80% o mas y 95% o menos,

una fraccion de area de la bainita es 5% o mas y 20% o menos,

una fraccion de area total de las otras fases es menor que 3%,

un diametro de cfrculo equivalente de una cementita en la ferrita es 0,003 pm o mas y 0,300 pm o menos,

una densidad en numero de la cementita en la ferrita es 0,02 partfculas/ pm2 o mas y 0,10 partfculas/ pm2 o menos,

una resistencia a la traccion es 590 MPa o mas, y

una relacion de resistencia a la fatiga como resistencia a la fatiga y la resistencia a la traccion es 0,45 o mas.
2. Una lamina de acero chapada, en la que se proporciona un chapado sobre una superficie de la lamina de acero de acuerdo a la reivindicacion 1.
3. Un procedimiento para producir una lamina de acero de acuerdo a la reivindicacion 1, comprendiendo el procedimiento:

calentar una losa que tiene una composicion qmmica de acuerdo a la reivindicacion 1 hasta 1150°C o superior antes de que una losa es laminada en caliente;

terminar el laminado de acabado a una temperatura de Ar3°C o superior;

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decapar a lamina de acero 400°C o superior y 600°C o

calentar la lamina de acero Aci °C o inferior;

recocer la lamina de acero laminada en caliente durante un tiempo de retencion, en el que la temperatura de la lamina de acero laminada en caliente esta dentro del intervalo de temperatura durante 10 segundos o mas y 200 segundos o menos;

enfriar la lamina de acero hasta 350°C o superior y 550°C o inferior; y

enfriar la lamina de acero despues de retener la lamina de acero durante un tiempo de retencion, en el que la

temperatura de la lamina de acero laminada en caliente esta dentro de un intervalo de temperatura de 350°C

o superior y 550°C o inferior durante 10 segundos o mas y 500 segundos o menos,

en donde la Ar3°C y la Aci°C son unan temperatura de transformacion Ar3 y una temperatura de transformacion Aci, respectivamente, obtenidas de las expresiones 1 y 2,

Ar3 = 910 - 325 x [C] + 33 x [Si] + 287 x [P] + 40 x [Al] • 92 x([Mn] + [Mo] + [Cu]) - 46 x ([Cr] + [Ni]) ... (Expresion 1),

Aci 761,3 + 212 x[C] -45,8 x[Mn] + 16,7 x[Si] ... (Expresion 2),

laminada en caliente que es enrollada dentro de un intervalo de temperatura de inferior;

laminada en caliente dentro de un intervalo de temperatura de 600°C o superior y

y

los elementos indicados entre parentesis representan una cantidad de los elementos en % en masa.
4. El procedimiento para producir una lamina de acero de acuerdo a la reivindicacion 3, que ademas comprende:

llevar a cabo la laminacion de ajuste sobre la lamina de acero a una relacion de alargamiento de 0,4% o mas y 2,0% o menos.
5. Un procedimiento para producir una lamina de acero chapada que comprende:

chapary despues enfriar la lamina de acero despues del recocido, el enfriamiento y la retencion de acuerdo a la reivindicacion 3.
6. Un procedimiento para producir una lamina de acero chapada que comprende:

chapary despues enfriar la lamina de acero despues del recocido, el enfriamiento y la retencion de acuerdo a la reivindicacion 4.
7. El procedimiento para producir una lamina de acero chapada de acuerdo a la reivindicacion 5 o 6, que ademas comprende:

llevar a cabo un tratamiento termico dentro de un intervalo de temperatura de 450°C o superior y 600°C o inferior durante 10 segundos o mas y despues enfriar la lamina de acero despues del chapado.