ES2588312T3 - Proceso de producción de ácido carboxílico. - Google Patents

Proceso de producción de ácido carboxílico. Download PDF

Info

Publication number
ES2588312T3
ES2588312T3 ES07751847.0T ES07751847T ES2588312T3 ES 2588312 T3 ES2588312 T3 ES 2588312T3 ES 07751847 T ES07751847 T ES 07751847T ES 2588312 T3 ES2588312 T3 ES 2588312T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
oxidation
zone
range
percent
line
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES07751847.0T
Other languages
English (en)
Inventor
Philip Edward Gibson
Kenny Randolph Parker
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Grupo Petrotemex SA de CV
Original Assignee
Grupo Petrotemex SA de CV
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Grupo Petrotemex SA de CV filed Critical Grupo Petrotemex SA de CV
Application granted granted Critical
Publication of ES2588312T3 publication Critical patent/ES2588312T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
    • C07C51/16—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation
    • C07C51/21—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen
    • C07C51/255—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of compounds containing six-membered aromatic rings without ring-splitting
    • C07C51/265—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of compounds containing six-membered aromatic rings without ring-splitting having alkyl side chains which are oxidised to carboxyl groups
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
    • C07C51/42—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C07C51/47—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by solid-liquid treatment; by chemisorption

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Un proceso de producción de ácido tereftálico que comprende: aislar los sólidos que comprenden ácido tereftálico de una corriente de alimentación de aislamiento de producto en una zona de aislamiento de producto para producir así un producto aislado que comprende sólidos aislados, donde dichos sólidos aislados comprenden partículas de ácido tereftálico purificadas y subproductos de oxidación, donde dichos subproductos de oxidación incluyen al menos y compuesto seleccionado entre el grupo que consiste en ácido isoftálico (IPA), ácido ftálico (PA), ácido trimelítico, 2,5,4'-tricarboxibifenilo, 2,5,4'-tricarboxibenzofenona, ácido para-toluico (p-TAc), 4- carboxibenzaldehído (4-CBA), ácido naftalen dicarboxílico, monocarboxifluorenonas, y dicarboxifluorenonas, y se forman en dicho proceso de producción, donde dichos subproductos de oxidación salen de dicha zona de aislamiento de producto con dichos sólidos aislados y se combinan con dicho producto aislado para formar una corriente combinada donde dicha corriente combinada tiene subproductos de oxidación en el intervalo de 1.000 a 100.000 ppmw.

Description

imagen1
imagen2
imagen3
imagen4
imagen5
oxidante, hidrogenación y/o disolución/recristalización.
En una realización de la presente invención, la suspensión en bruto suministrada a la zona de purificación 14 puede tener un contenido de 4-CBA de al menos 100 partes por millón en base al peso de los sólidos en la suspensión en 5 bruto (ppmwcs), en el intervalo de 200 a 10.000 ppmwcs, o en el intervalo de 800 a 5.000 ppmwcs. La suspensión en bruto suministrada a la zona de purificación 14 puede tener un contenido p-TAc de al menos 250 ppmwcs, en el intervalo de 300 a 5.000 ppmwcs o en el intervalo de 400 a 1.500 ppmwcs. La suspensión purificada que sale de la zona de purificación 14 puede tener un contenido de 4-CBA de menor de 150 partes por millón en base al peso de los sólidos en la suspensión purificada (ppmwps), menor de 100 ppmwps, o menor de 50 ppmwps. La suspensión 10 purificada que sale de la zona de purificación 14 puede tener un contenido de p-TAc de menos de 300 ppmwps, menos de 200 ppmwps, o menos de 150 ppmwps. En una realización, el tratamiento de la suspensión en bruto en la zona de purificación 14 puede hacer que la suspensión purificada que sale de la zona de purificación 14 tenga un contenido de 4-CBA y/o p-TAc que sea al menos el 50 por ciento menor que el contenido de 4-CBA y/o p-TAc de la suspensión en bruto suministrada a la zona de purificación 14, al menos el 85 por ciento menos, o al menos el 95
15 por ciento menos. A modo de ilustración, si el contenido de 4-CBA de la suspensión en bruto suministrada a la zona de purificación 14 es de 200 ppmwcs y el contenido de 4-CBA de la suspensión purificada que sale de la zona de purificación 14 es de 100 ppmwps, entonces el contenido de 4-CBA de la suspensión purificada es el 50 por ciento menor que el contenido de 4-CBA de la suspensión en bruto.
20 En una realización de la presente invención, la suspensión en bruto se puede someter a la purificación mediante digestión oxidante en la zona de purificación 14. Como se usa en el presente documento, la expresión "digestión oxidante" representa una etapa o etapas de proceso donde una alimentación que comprende partículas sólidas se somete a la oxidación bajo condiciones suficientes para permitir la oxidación de al menos una porción de las impurezas originalmente atrapadas en las partículas sólidas. La zona de purificación 14 puede comprender uno o
25 más reactores o zonas. En una realización, la zona de purificación 14 puede comprender uno o más reactores mecánicamente agitados. Una corriente de oxidante secundaria, que puede tener la misma composición como la corriente de oxidante en fase de gas suministrada a la zona de oxidación 10, se puede introducir en la zona de purificación 14 para proporcionar el oxígeno molecular requerido para la digestión oxidante. Puede añadirse un catalizador de oxidación adicional si es necesario. En una realización alternativa de la presente invención, una
30 corriente que comprende hidrógeno se puede introducir en la zona de purificación 14 para al menos la hidrogenación parcial de la suspensión en bruto.
Cuando se emplea la digestión oxidante en la zona de purificación 14, la temperatura en la que la digestión oxidante se realiza puede ser al menos 10 ºC mayor que la temperatura de oxidación en la zona de oxidación 10, en el 35 intervalo de aproximadamente 20 a 80 ºC mayor, en el intervalo de 30 a 50 ºC mayor. El calor adicional requerido para la operación de la zona de purificación 14 se puede proporcionar suministrando un disolvente vaporizado a la zona de purificación 14 y permitiendo que el disolvente vaporizado se condense en la misma. La temperatura de digestión oxidante en la zona de purificación 14 se puede mantener en el intervalo de 180 a 240 ºC, en el intervalo de 190 a 220 ºC, o en el intervalo de 200 a 210 ºC. La presión de digestión oxidante en la zona de purificación 14 se 40 puede mantener en el intervalo de 690 a 2400 kPa [100 a 350 libras por calibre por pulgada cuadrada (psig)], en el intervalo de 1200 a 1900 kPa [175 a 275 psig], o en el intervalo de 1276 a 1550 kPa [185 a 225 psig]. En una realización de la presente invención, la zona de purificación 14 puede incluir dos reactores/zonas de digestión -un digestor inicial y un digestor final. Cuando la zona de purificación 14 incluye un digestor inicial y un digestor final, el digestor final se puede operar a una temperatura y presión más baja que el digestor inicial. En una realización, la 45 temperatura de operación del digestor final puede ser al menos 2 ºC más baja que la temperatura de operación del digestor inicial, o en el intervalo de 5 a 15 ºC más baja que la temperatura de operación del digestor inicial. En una realización, la presión de operación del digestor final puede ser al menos 35 kPa (5 psig) más baja que la presión de operación del digestor inicial, o en el intervalo de 70 a 350 kPa (10 a 50 psig) más baja que la presión de operación del digestor inicial. La temperatura de operación del digestor inicial puede estar en el intervalo de 195 a 225 ºC, en el
50 intervalo de 205 a 215 ºC, o 210 ºC. La presión de operación del digestor inicial puede estar en el intervalo de 1480 a 1620 kPa (215 a 235 psig), o 1500 kPa (225 psig). La temperatura de operación del digestor final puede estar en el intervalo de 190 a 220 ºC, en el intervalo de 200 a 210 ºC, o 205 ºC. La presión de operación del digestor final puede estar en el intervalo de 1310 a 1450 kPa (190 a 210 psig), o 1379 kPa (200 psig).
55 En una realización de la presente invención, la zona de purificación 14 puede comprender una primera y segunda zonas de intercambio de disolvente opcionales. La primera y segunda zonas de intercambio de disolvente opcionales pueden operar para reemplazar al menos una porción del disolvente existente en una suspensión con un disolvente de reemplazo. El equipo adecuado para tal reemplazo incluye, pero sin limitación, una centrífuga decantadora seguida por una resuspensión con el disolvente de reemplazo, una centrífuga de apilamiento de discos, un
imagen6
pueden comprender sólidos purificados que comprenden ácido carboxílico purificado (por ejemplo, PTA). Los sólidos aislados también pueden comprender subproductos de oxidación. Los tipos de subproductos de oxidación en los sólidos aislados pueden ser los mismos que los subproductos de oxidación que se han analizado anteriormente en relación a la suspensión en bruto en la línea 12. Las partículas sólidas individuales que constituyen los sólidos
5 aislados pueden comprender concentraciones de ácido carboxílico y subproductos de oxidación en cualquier relación. En otras palabras, una partícula sólida individual en los sólidos aislados puede estar compuesta completamente por subproductos de oxidación, completamente de ácido carboxílico, o cualquier combinación posible de ácido carboxílico y subproducto de oxidación.
10 En una realización de la presente invención, la velocidad a la que los subproductos de oxidación salen de la zona de aislamiento del producto 18 con los sólidos aislados es de al menos el 15 por ciento, al menos el 40 por ciento, al menos el 60 por ciento, al menos el 80 por ciento, o al menos el 90 por ciento de la velocidad de producción neta de los subproductos de oxidación en el proceso de producción de ácido carboxílico. Como se usa en el presente documento, la expresión "velocidad de producción neta" se define como la diferencia entre la masa por unidad de
15 tiempo de los subproductos de oxidación que entran a la etapa de oxidación (por ejemplo, la zona de oxidación 10) y la masa por unidad de tiempo de subproductos de oxidación que salen de la etapa de purificación (por ejemplo, la zona de purificación 14) menos la masa por unidad de tiempo de cualquier etapa adicional (por ejemplo, oxidante BA 108, analizado en mayor detalle a continuación) en el proceso de producción de ácido carboxílico que da como resultado la destrucción y/o conversión de cualquiera de los subproductos de oxidación. Si no se emplea etapa de
20 purificación en el proceso de producción de ácido carboxílico, la expresión "velocidad de producción neta" se define como la diferencia entre la masa por unidad de tiempo de subproductos de oxidación que entran la etapa de oxidación (por ejemplo, zona de oxidación 10) y la masa por unidad de tiempo de subproductos de oxidación que salen de la etapa de oxidación (por ejemplo, zona de oxidación 10) menos la masa por unidad de tiempo de cualquier etapa adicional en el proceso de producción que da como resultado la destrucción y/o conversión de
25 cualquiera de los subproductos de oxidación. A modo de ilustración, en un proceso de producción donde se emplea una etapa de purificación, si los subproductos de oxidación entran en la etapa de oxidación del proceso de reducción a una velocidad de 50 kilogramos por hora (kg/h), los subproductos de oxidación salen de la etapa de purificación a una velocidad de 150 kg/h, y los subproductos de oxidación se destruyen y/o se convierten en una etapa adicional a una velocidad de 25 kg/h, entonces la velocidad de producción neta de los subproductos de oxidación en el proceso
30 de producción es 75 kg/h. En una realización de la presente invención, la velocidad de producción neta de los subproductos de oxidación en el proceso de producción de ácido carboxílico puede ser al menos 5 kg/h, en el intervalo de 5 a 20.000 kg/h, en el intervalo de 10 a 10.000 kg/h, o en el intervalo de 20 a 5.000 kg/h.
En otra realización, los subproductos de oxidación se pueden combinar adicionalmente con los sólidos aislados
35 corriente abajo de la zona de aislamiento de producto 18, de tal forma que la velocidad a la que los subproductos de oxidación salen de la zona de aislamiento de producto 18 con los sólidos asilados y/o se combinan con los sólidos aislados corriente abajo de la zona de aislamiento de producto 18 es al menos el 15 por ciento, al menos el 40 por ciento, al menos el 60 por ciento, al menos el 80 por ciento, o al menos el 90 por ciento de la velocidad de producción neta de los subproductos de oxidación en el proceso de producción de ácido carboxílico. En otra
40 realización, todos los subproductos de oxidación generados en el proceso de producción pueden salir del proceso de producción de ácido carboxílico con el producto aislado a velocidades en o cerca de sus velocidades de producción respectivas en el proceso. En otra realización, sustancialmente todos los subproductos de oxidación que entran en la zona de aislamiento de producto 18 pueden salir de la zona de aislamiento del producto 18 con los sólidos aislados y/o se pueden devolver, ya sea directa o indirectamente, a un punto en el proceso de producción corriente arriba de
45 la zona de aislamiento de producto 18.
De acuerdo con la presente invención, el producto aislado comprende una concentración de subproductos de oxidación en el intervalo de 1.000 a 100.000 ppmw, en el intervalo de 3.000 a 75.000 ppmw, o en el intervalo de
5.000 a 50.000 ppmw.
50 El producto aislado en la línea 20 puede estar en forma de una torta húmeda. La torta húmeda puede comprender en el intervalo del 5 al 30 por ciento en peso de líquido, en el intervalo del 10 al 25 por ciento en peso de líquido, o en el intervalo del 12 al 23 por ciento de líquido.
55 En una realización de la presente invención, el producto aislado en la línea 20 puede introducirse opcionalmente en la zona de secado 22 a través de la línea 20 para producir de esta manera un producto particulado seco que comprende sólidos aislados como se ha analizado anteriormente. La zona de secado 22 puede comprender cualquier dispositivo de secado conocido en la técnica que pueda producir un producto aislado seco que comprende menos del 5 por ciento en peso de líquido, menos del 3 por ciento en peso de líquido, o menos del 1 por ciento en
imagen7
cantidad en el intervalo de 500 a 150.000 ppmw en base al peso de la corriente de alimentación de concentración purificada, en el intervalo de 1.000 a 100.000 ppmw, o en el intervalo de 2.000 a 50.000 ppmw. Adicionalmente, el agua madre en la línea 30 y la corriente de alimentación de concentración purificada en la línea 34 pueden tener una concentración acumulativa del subproducto no BA en el intervalo de 500 a 50.000 ppmw, en el intervalo de 1.000 a
5 20.000 ppmw, o en el intervalo de 2.000 a 10.000 ppmw.
En una realización de la presente invención, menos del 85 por ciento en peso, menos del 50 por ciento en peso, menos del 25 por ciento en peso, menos del 5 por ciento en peso, menos del 3 por ciento en peso, o menos del 1 por ciento en peso de los subproductos de oxidación en el agua madre en la línea 30 se purgan del proceso de 10 producción de ácido carboxílico. En otra realización, no se emplea proceso de purga en el proceso de producción de ácido carboxílico. Como se usa en el presente documento, la expresión "proceso de purga" se define como cualquier etapa o etapas de proceso que tratan una corriente que contiene líquidos y/o sólidos para eliminar cualquier porción de los subproductos de oxidación producidos en el proceso de producción de ácido carboxílico de tal manera que los subproductos de oxidación eliminados no salen de los procesos de producción de ácido carboxílico con el producto
15 de ácido carboxílico producido en el mismo y/o no se combinan con el producto de ácido carboxílico corriente abajo del proceso de producción de ácido carboxílico.
En una realización de la presente invención, el agua madre en la línea 30 y la corriente de alimentación de concentración purificada en la línea 34 pueden comprender sólidos en una cantidad menor del 5 por ciento en peso,
20 menor del 2 por ciento en peso, o menor del 1 por ciento en peso. Adicionalmente, la corriente de alimentación de concentración purificada puede tener una temperatura de menor de 240 ºC, en el intervalo de 20 a 200 ºC, o en el intervalo de 50 a 100 ºC.
Aún con referencia a la figura 1, como se ha mencionado anteriormente, la corriente de alimentación de la
25 concentración purificada se puede introducir en la zona de concentración 36 a través de la línea 34. La zona de concentración 36 puede separar la corriente de alimentación de concentración purificada y opcionalmente el disolvente de oxidación desplazado de la línea 38a en una corriente rica en catalizador y subproducto y una corriente rica en disolvente.
30 La separación en la zona de concentración 36 se puede lograr mediante cualquier método conocido en la técnica que pueda eliminar al menos una porción del disolvente que se ha mencionado anteriormente de los componentes no disolvente (por ejemplo, subproductos de catalizador y de oxidación) en la corriente de alimentación de concentración purificada. Los ejemplos de equipo adecuado para su uso en la zona de concentración 36 incluyen, pero sin limitación, uno o más evaporadores. En una realización, la zona de concentración 36 puede comprender al
35 menos dos evaporadores. Cuando se emplean dos evaporadores, cada uno individualmente se puede operar al vacío a temperatura reducida, o se puede operar a temperatura y presión elevadas. En una realización, cada evaporador se puede operar a una temperatura en el intervalo de 40 a 180 ºC y a una presión en el intervalo de 6,6 kPa a 600 kPa (50 a 4.500 torr) durante la concentración. El equipo adecuado para su uso como evaporadores en la zona de concertación 36 puede incluir, pero sin limitación, un tanque agitado y calentado sencillo, un
40 evaporador instantáneo, un cristalizador frontal de avance, un evaporador de película fina, un evaporador de película fina raspada, un evaporador de película descendente y/o un secador LIST.
La corriente rica en catalizador y subproducto se puede retirar de la sección de concentración 36 a través de la línea
42. En una realización, la corriente rica en catalizador y subproducto en la línea 42 puede tener una concentración
45 acumulativa de todos los componentes de catalizador y subproductos de oxidación que es al menos aproximadamente 2 veces, al menos aproximadamente 4 veces, o al menos 6 veces la concentración acumulativa de todos los componentes de catalizador y los subproductos de oxidación en la corriente de alimentación purificada. La corriente rica en catalizador y subproducto en la línea 42 puede tener una concentración acumulativa de todos los componentes de catalizador al menos aproximadamente 1.000 ppmw, en el intervalo de 1.000 a 120.000 ppmw, en
50 el intervalo de 2.000 a 90.000 ppmw, o en el intervalo de 3.000 a 60.000 ppmw. Adicionalmente, la corriente rica en catalizador y subproducto en la línea 42 puede tener una concentración acumulativa de todos los subproductos de oxidación de al menos 2.000 ppmw, en el intervalo de 2.000 a 900.000 ppmw, en el intervalo de 4.000 a
720.000 ppmw, o en el intervalo de 6.000 a 360.000 ppmw.
55 En una realización de la presente invención, al menos una porción de la corriente rica en catalizador y subproducto en la línea 42 se puede dirigir a la zona de purificación 14 a través de la vía 42a. Cuando la corriente rica en catalizador y subproducto se dirige a la zona de purificación 14, la corriente rica en catalizador y subproducto se puede introducir en cualquiera o ambas de las zonas de cristalización y de enfriamiento opcional, que se han analizado anteriormente en relación con la zona de purificación 14. Cuando la corriente rica en catalizador y
subproducto se dirige a través de la línea 42a, al menos aproximadamente el 80 por ciento en peso, al menos aproximadamente el 90 por ciento en peso, o al menos el 95 por ciento en peso de la corriente rica en catalizador y subproducto se puede introducir en la zona de purificación 14. En una realización, sustancialmente todos los componentes de catalizador y subproductos de oxidación en la corriente rica en catalizador y subproducto en la línea
5 42a, se pueden introducir en la zona de purificación 14.
En otra realización, al menos una porción de la corriente rica en catalizador y subproducto en la línea 42 se puede introducir en la suspensión purificada en la línea 16 a través de la línea 42b. Cuando la corriente rica en catalizador y subproducto se dirige a través de la línea 42b, al menos el 80 por ciento en peso, al menos el 90 por ciento en peso, 10 o al menos el 95 por ciento en peso de la corriente rica en catalizador y subproducto se puede introducir en la línea
16. En una realización, sustancialmente todos los componentes de catalizador y subproductos de oxidación en la corriente rica en catalizador y subproducto en la línea 42b se pueden introducir en la línea 16.
En otra realización, al menos una porción de la corriente rica en catalizador y subproducto en la línea 42 se pueden
15 introducir en la zona de aislamiento del producto 18 a través de la línea 42c. Cuando la corriente rica en catalizador y subproducto se dirige a través de la línea 42c, al menos el 80 por ciento en peso, al menos el 90 por ciento en peso,
o al menos el 95 por ciento en peso de la corriente rica en catalizador y subproducto se puede introducir en una zona de aislamiento de producto 18. En una realización, sustancialmente todos los componentes de catalizador y subproductos de oxidación en la corriente rica en catalizadores y de subproducto en la línea 42c se pueden
20 introducir en la zona de aislamiento del producto 18.
La corriente rica en disolvente que se ha mencionado anteriormente se puede retirar de la zona de concentración 36 a través de la línea 44. En una realización, la corriente rica en disolvente puede tener una concentración más alta de disolvente que la concentración de disolvente en la corriente de alimentación de concentración purificada en la línea
25 34. Al menos una porción de la corriente rica en disolvente se puede dirigir a la zona de oxidación 10 a través de la línea 44. En una realización, al menos el 80 por ciento en peso, al menos aproximadamente el 90 por ciento en peso, o al menos el 95 por ciento en peso de la corriente rica en disolvente en la línea 44 se puede dirigir a la zona de oxidación 10.
30 La figura 2 ilustra una realización de la presente invención donde una porción de agua madre en la línea 30 se retira a través de la línea 102 para formar una alimentación de eliminación de subproducto purificado. La composición de eliminación de subproducto purificado puede ser sustancialmente la misma que la composición de la corriente de alimentación de concentración purificada en la línea 34, como se ha analizado anteriormente con referencia a la figura 1. La alimentación de eliminación de subproducto purificado se puede introducir en la zona de eliminación de
35 subproducto no BA 104 a través de la línea 102. Adicionalmente, una porción del disolvente de oxidación desplazado de la zona de purificación 14 se puede dirigir a la zona de eliminación de subproducto no BA 104 a través de la línea 38a o, como alternativa, se puede combinar con la alimentación de eliminación de subproducto purificado antes de la introducción en la zona de eliminación de subproducto no BA 104. Como se analizará con mayor detalle a continuación con referencia a la figura 3, la zona de eliminación de subproducto no BA 104 puede separar la
40 alimentación de eliminación de subproducto purificado en una corriente rica en disolvente, una corriente rica en catalizador y BA y una corriente rica en subproducto no BA.
La corriente rica en catalizador y BA se puede retirar de la zona de eliminación de subproducto no BA 104 a través de la línea 106. En una realización, la corriente rica en catalizador y BA puede tener una concentración acumulativa 45 todos los componentes de catalizador y BA que es al menos 2 veces, al menos 4 veces, o al menos 6 veces la concentración acumulativa de todos los componentes de catalizador y BA en la alimentación de eliminación de subproducto purificado. La corriente rica en catalizador y BA en la línea 106 puede tener una concentración acumulativa de todos los componentes de catalizador de al menos 1.000 ppmw, en el intervalo de 1.000 a
120.000 ppmw, en el intervalo de 2.000 a 90.000 ppmw, o en el intervalo de 3.000 a 60.000 ppmw. Adicionalmente,
50 la corriente rica en catalizador y BA en la línea 106 puede tener una concentración de BA de al menos 1.000 ppmw, en el intervalo de 1.000 a 900.000 ppmw, en el intervalo de 2.000 a 600.000 ppmw, o en el intervalo de 4.000 a
300.000 ppmw.
En una realización, al menos una porción de la corriente rica en catalizador y BA se puede dirigir al oxidante de BA
55 opcional 108, donde al menos una porción del BA en la corriente rica en catalizador y BA se puede oxidar. El oxidante de BA 108 puede ser cualquier reactor de oxidación capaz de reducir la cantidad de BA en la corriente rica en catalizador y BA mediante al menos el 10 por ciento en peso, al menos el 25 por ciento en peso, o al menos el 50 por ciento en peso.
imagen8
imagen9
rica en disolvente se puede retirar de la zona de eliminación de subproducto no BA 104 a través de la línea 122.
La figura 4 ilustra una realización de la presente invención donde la suspensión en bruto en la línea 12 se puede tratar en la zona de purificación 14 para producir de esta manera una corriente de disolvente de oxidación
5 desplazada y una suspensión purificada. La suspensión purificada se puede retirar de la zona de purificación 14 a través de la línea 16, y la corriente de disolvente de oxidación desplazada se puede retirar a través de la línea 38. En la realización de la figura 4, al menos el 80 por ciento en peso, al menos el 90 por ciento en peso, o al menos el 95 por ciento en peso de la corriente de disolvente de la oxidación desplazada en la línea 38 se puede dirigir, directamente o indirectamente, a la zona de oxidación 10.
10 En una realización de la presente invención, al menos una porción de la suspensión en bruto en la línea 12 se puede emplear como una corriente de alimentación de concentración. En otra realización, al menos una porción de la suspensión purificada en la línea 16 se puede emplear como una corriente de alimentación de concentración. La corriente de alimentación de concentración se puede introducir en la zona de concentración 302. La zona de
15 concentración 302 puede separar la corriente de alimentación de concentración en una corriente rica en disolvente y una corriente de alimentación de aislamiento concentrada.
La separación en la zona de concentración 302 se puede lograr mediante cualquier medio conocido en la técnica que pueda eliminar al menos una porción del disolvente de la suspensión purificada. Los ejemplos de equipo 20 adecuado para el uso en la zona de concentración 302 incluyen, pero sin limitación, uno o más evaporadores. En una realización, la zona de concentración 302 puede comprender al menos dos evaporadores. Cuando se emplean dos evaporadores, cada uno individualmente se puede operar al vacío y temperatura reducida, o se puede operar a temperatura y presión elevadas. En una realización, cada evaporador se puede operar a una temperatura en el intervalo de 40 a 180 ºC y a una presión en el intervalo de 6,6 kPa a 600 kPa (50 a 4.500 torr) durante la
25 concentración. El equipo adecuado para su uso como evaporadores en la zona de concentración 36 puede incluir, pero sin limitación, un tanque agitado y calentado sencillo, un evaporador instantáneo, un cristalizador frontal de avance, un evaporador de película fina, un evaporador de película fina raspada, un evaporador de película descendente y/o un secador LIST.
30 La corriente rica en disolvente se puede retirar de la zona de concentración 302 a través de la línea 304. La corriente rica en disolvente en la línea 304 puede tener una concentración de disolvente que es al menos 1,1 veces, al menos 1,3 veces, o al menos 1,5 veces la concentración de disolvente en la suspensión purificada en la línea 16. En una realización, al menos una porción de la corriente rica en disolvente en la línea 304 se puede dirigir a la zona de oxidación 10. Al menos el 80 por ciento en peso, al menos el 90 por ciento en peso, o al menos el 95 por ciento en
35 peso de la corriente rica del disolvente en la línea 304 se puede dirigir a la zona de oxidación 10.
La corriente de alimentación de aislamiento concentrada se puede retirar de la zona de concentración 302 a través de la línea 306. En una realización, la corriente de alimentación de aislamiento concentrada en la línea 306 puede tener una concentración de subproductos de oxidación que es al menos 1,05 veces, al menos 1,2 veces, o al menos
40 1,4 veces la concentración de los subproductos de oxidación en la corriente de alimentación de concentración. Adicionalmente, la corriente de alimentación de aislamiento concentrada en la línea 306 puede tener una concentración acumulativa de subproductos de oxidación de 1.050 ppmw, en el intervalo de 1.050 a 280.000 ppmw, en el intervalo de 2.100 a 168.000 ppmw, o en el intervalo de 3.150 a 84.000 ppmw.
45 La corriente de alimentación de aislamiento concentrada en la línea 306 puede tener una concentración de sólidos que es al menos 1,05 veces, al menos 1,2 veces, o al menos 1,4 veces la concentración de sólidos en la corriente de alimentación de concentración. Además, la suspensión de alimentación de aislamiento concentrada en la línea 306 puede comprender sólidos en una cantidad en el intervalo de 20 a 70 por ciento en peso, en el intervalo de 25 a 60 por ciento en peso, o en el intervalo de 30 a 50 por ciento en peso.
50 En una realización de la presente invención, la corriente de alimentación de aislamiento concentrada en la línea 306 se puede emplear como la corriente de alimentación de aislamiento introducida en la zona de aislamiento de productos 18. La zona de aislamiento de producto 18 puede separar la corriente de alimentación de aislamiento concentrada en un agua madre, un licor de lavado, y un producto aislado sustancialmente de la misma manera que
55 se ha analizado anteriormente con referencia a la figura 1. En la realización de la figura 4, al menos el 80 por ciento en peso, al menos el 90 por ciento en peso, o al menos el 95 por ciento en peso del agua madre producida en la zona de aislamiento de producto 18 se puede dirigir a través de la línea 30 a la zona de oxidación 10. Adicionalmente, al menos el 80 por ciento en peso, al menos el 90 por ciento en peso, o al menos el 95 por ciento en peso del licor del lavado producido en la zona de aislamiento de producto 18 se puede dirigir a través de la línea 32
a la zona de oxidación 10. El tratamiento y la composición del producto aislado en la línea 20 pueden ser sustancialmente los mismos que se han analizado anteriormente con referencia a la figura 1.
Se entenderá por un experto en la técnica que cada una de las realizaciones que se han descrito anteriormente, así
5 como cualquiera de las subpartes de estas realizaciones, se pueden manejar de una manera continua o no continua. Las operaciones no continuas incluyen, pero sin limitación, operaciones por lotes, operaciones cíclicas, y/u operaciones intermitentes. Adicionalmente, se entenderá que dos o más de las realizaciones anteriores se pueden usar en combinación. Por ejemplo, en un proceso de producción de ácido carboxílico, una etapa de concentración se puede emplear tanto antes como después de la etapa de aislamiento del producto.
10 En algunas de las realizaciones anteriores, los intervalos de temperatura se proporcionan para una operación especificada. Para cada una de las realizaciones anteriores, donde se proporciona un intervalo de temperatura, la temperatura se define como la temperatura promedio de la sustancia en la zona o sección determinada. A modo de ilustración, como se ha analizado anteriormente con referencia a la figura 1, la corriente de alimentación de
15 concentración purificada se puede tratar en la zona de concentración 36, donde los evaporadores en la zona de concentración 36 se pueden operar a una temperatura en el intervalo de 40 a 180 ºC. Esto significa que la temperatura promedio de la corriente de alimentación de concentración purificada, mientras que esta en los evaporadores en la zona de concentración 36, puede estar en el intervalo de 40 a 180 ºC.
20 DEFINICIONES
Como se usa en el presente documento, los términos "que comprende", "comprende" y "comprenden" son términos de transición abiertos utilizados para la transición de un sujeto citado antes del término a uno o más elementos citados después del término, donde el elemento o elementos enumerados después del término de transición no son
25 necesariamente los únicos elementos que constituyen el sujeto.
Como se usa en el presente documento, los términos "que incluye", "incluye", e "incluyen" tienen el mismo significado abierto que "que comprende", "comprende", y "comprenden".
30 Como se usa en el presente documento, los términos "que tiene", "tiene" y "tienen" tienen el mismo significado abierto que "que comprende", "comprende", y "comprenden".
Como se usa en el presente documento, los términos "que contiene", "contiene" y "contienen" tienen el mismo significado abierto que "que comprende", "comprende", y "comprenden".
35 Como se usa en el presente documento, los términos "un", "una", "el" y "dicho" significan uno o más.
Como se usa en el presente documento, el término "y/o", cuando se utiliza en una lista de dos o más elementos, significa que uno cualquiera de los elementos enumerados se puede emplear por sí mismo o se puede emplear
40 cualquier combinación de dos o más de los elementos listados. Por ejemplo, si una composición se describe como que contiene los componentes A, B y/o C, la composición puede contener A en solitario; B en solitario; C en solitario; A y B en combinación; A y C en combinación; B y C en combinación; o A, B, y C en combinación.

Claims (1)

  1. imagen1
    imagen2
    imagen3
ES07751847.0T 2006-03-01 2007-02-27 Proceso de producción de ácido carboxílico. Active ES2588312T3 (es)

Applications Claiming Priority (11)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US77781006P 2006-03-01 2006-03-01
US77790206P 2006-03-01 2006-03-01
US77779906P 2006-03-01 2006-03-01
US77780906P 2006-03-01 2006-03-01
US777809P 2006-03-01
US777810P 2006-03-01
US777799P 2006-03-01
US777902P 2006-03-01
US705330 2007-02-12
US11/705,330 US7863483B2 (en) 2006-03-01 2007-02-12 Carboxylic acid production process
PCT/US2007/005114 WO2007103066A1 (en) 2006-03-01 2007-02-27 Carboxylic acid production process

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2588312T3 true ES2588312T3 (es) 2016-11-02

Family

ID=38328337

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES07751847.0T Active ES2588312T3 (es) 2006-03-01 2007-02-27 Proceso de producción de ácido carboxílico.

Country Status (10)

Country Link
US (1) US7863483B2 (es)
EP (1) EP1989165B1 (es)
CN (1) CN101395119B (es)
BR (1) BRPI0708391A2 (es)
ES (1) ES2588312T3 (es)
LT (1) LT1989165T (es)
MX (1) MX2008010939A (es)
PL (1) PL1989165T3 (es)
PT (1) PT1989165T (es)
WO (1) WO2007103066A1 (es)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7351396B2 (en) * 2003-06-05 2008-04-01 Eastman Chemical Company Extraction process for removal of impurities from an aqueous mixture
US7410632B2 (en) * 2003-06-05 2008-08-12 Eastman Chemical Company Extraction process for removal of impurities from mother liquor in the synthesis of carboxylic acid
US7282151B2 (en) * 2003-06-05 2007-10-16 Eastman Chemical Company Process for removal of impurities from mother liquor in the synthesis of carboxylic acid using pressure filtration
US7452522B2 (en) * 2003-06-05 2008-11-18 Eastman Chemical Company Extraction process for removal of impurities from an oxidizer purge stream in the synthesis of carboxylic acid
US7494641B2 (en) * 2003-06-05 2009-02-24 Eastman Chemical Company Extraction process for removal of impurities from an oxidizer purge stream in the synthesis of carboxylic acid
US7888530B2 (en) * 2004-09-02 2011-02-15 Eastman Chemical Company Optimized production of aromatic dicarboxylic acids
US20070238899A9 (en) * 2004-09-02 2007-10-11 Robert Lin Optimized production of aromatic dicarboxylic acids
US7897810B2 (en) 2004-09-02 2011-03-01 Eastman Chemical Company Optimized production of aromatic dicarboxylic acids
US7569722B2 (en) * 2005-08-11 2009-08-04 Eastman Chemical Company Process for removal of benzoic acid from an oxidizer purge stream
US7402694B2 (en) * 2005-08-11 2008-07-22 Eastman Chemical Company Process for removal of benzoic acid from an oxidizer purge stream
US20070203359A1 (en) * 2006-03-01 2007-08-30 Philip Edward Gibson Versatile oxidation byproduct purge process
US7880032B2 (en) * 2006-03-01 2011-02-01 Eastman Chemical Company Versatile oxidation byproduct purge process
US7863481B2 (en) * 2006-03-01 2011-01-04 Eastman Chemical Company Versatile oxidation byproduct purge process
US7897808B2 (en) * 2006-03-01 2011-03-01 Eastman Chemical Company Versatile oxidation byproduct purge process

Family Cites Families (49)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3931305A (en) * 1973-08-20 1976-01-06 Standard Oil Company Terephthalic acid recovery by continuous flash crystallization
GB1596742A (en) * 1976-08-24 1981-08-26 Scholten Honig Research Nv Method for the separation of wheat gluten and wheat starch
US4158738A (en) 1977-05-26 1979-06-19 E. I. Du Pont De Nemours And Company Process for the production of fiber-grade terephthalic acid
US4330676A (en) 1977-07-04 1982-05-18 Imperial Chemical Industries Limited Oxidation process
US4219669A (en) 1979-06-08 1980-08-26 Jgc Corporation Method of treating mother liquor of reaction in terephthalic acid production
IT1129759B (it) 1980-01-23 1986-06-11 Montedison Spa Metodo per ricuperare in forma attiva i componenti del sistema catalitico della sintesi dell'acido tereftalico
US4914230A (en) 1986-07-28 1990-04-03 Amoco Corporation Catalyst recovery method
US4792621A (en) 1986-07-28 1988-12-20 Amoco Corporation Method for continuous production of aromatic carboxylic acid
US4769489A (en) 1986-07-28 1988-09-06 Amoco Corporation Catalyst recovery method
JP2595657B2 (ja) 1988-05-27 1997-04-02 三井石油化学工業株式会社 スラリーから結晶を回収する方法
US4939297A (en) 1989-06-05 1990-07-03 Eastman Kodak Company Extraction process for removal of impurities from terephthalic acid filtrate
GB9104776D0 (en) 1991-03-07 1991-04-17 Ici Plc Process for the production of terephthalic acid
US5175355A (en) 1991-04-12 1992-12-29 Amoco Corporation Improved process for recovery of purified terephthalic acid
US5200557A (en) 1991-04-12 1993-04-06 Amoco Corporation Process for preparation of crude terephthalic acid suitable for reduction to prepare purified terephthalic acid
GB9310070D0 (en) 1992-05-29 1993-06-30 Ici Plc Process for the production of purified terephthalic acid
GB9302333D0 (en) 1993-02-05 1993-03-24 Ici Plc Filtration process
JPH06327915A (ja) 1993-05-24 1994-11-29 Mitsui Petrochem Ind Ltd スラリーから結晶を回収する方法及び装置
US5470473A (en) 1994-02-17 1995-11-28 Baker Hughes Incorporated Rotary vacuum filtration drum with valved hopper cake treatment means
JP3729284B2 (ja) 1995-09-22 2005-12-21 三菱瓦斯化学株式会社 高純度テレフタル酸の製造方法
US5840965A (en) 1996-06-24 1998-11-24 E. I. Du Pont De Nemours And Company Process for the production of purified telephthalic acid
JP3757995B2 (ja) 1996-07-12 2006-03-22 三菱瓦斯化学株式会社 高純度イソフタル酸の製造方法
JPH1045667A (ja) * 1996-07-29 1998-02-17 Mitsubishi Gas Chem Co Inc 分散媒置換装置を用いた高純度テレフタル酸の製造方法
BR9807459B1 (pt) 1997-02-27 2010-05-18 processo para a produção de ácido tereftálico.
US5971907A (en) 1998-05-19 1999-10-26 Bp Amoco Corporation Continuous centrifugal separator with tapered internal feed distributor
US6150553A (en) 1998-08-11 2000-11-21 E. I. Du Pont De Nemours And Company Method for recovering methyl acetate and residual acetic acid in the production acid of pure terephthalic acid
IT1312536B1 (it) 1999-04-16 2002-04-22 Franco Codignola Procedimento per la produzione e purificazione di acidi aromatici.
WO2001038279A1 (en) 1999-11-26 2001-05-31 Chemintel (India) Private Limited Process for preparation of benzene dicarboxylic acids
US6639104B2 (en) 1999-12-10 2003-10-28 Inca International S.P.A. Process for the recovery of purified terephthalic acid (PTA)
BR0016947A (pt) 1999-12-29 2002-09-10 Inca Internat S P A Processo para recuperar ácido tereftálico (tpa) purificado
WO2001053246A1 (en) 2000-01-21 2001-07-26 Bp Corporation North America Inc. Production of high purity aromatic carboxylic acid by oxidation in benzoic acid and water solvent
EP1409445A2 (en) 2000-01-25 2004-04-21 Inca International S.P.A. Process for the recovery of crude terephthalic acid (cta)
US6655531B1 (en) 2000-05-23 2003-12-02 Baker Hughes Incorporated Pressure filtration device
JP4788023B2 (ja) 2000-06-27 2011-10-05 三菱瓦斯化学株式会社 液相酸化反応母液からの触媒成分の回収方法
US6765113B2 (en) 2000-07-19 2004-07-20 E.I. Du Pont De Nemours And Company Production of aromatic carboxylic acids
EP1402942B8 (en) 2001-05-15 2010-04-14 Mitsubishi Chemical Corporation Process for producing a compound
US7196215B2 (en) * 2001-06-04 2007-03-27 Eastman Chemical Company Process for the production of purified terephthalic acid
US7074954B2 (en) 2002-12-09 2006-07-11 Eastman Chemical Company Process for the oxidative purification of terephthalic acid
US7132566B2 (en) 2003-09-22 2006-11-07 Eastman Chemical Company Process for the purification of a crude carboxylic acid slurry
US7193109B2 (en) 2003-03-06 2007-03-20 Eastman Chemical Company Process for production of a carboxylic acid/diol mixture suitable for use in polyester production
US7410632B2 (en) 2003-06-05 2008-08-12 Eastman Chemical Company Extraction process for removal of impurities from mother liquor in the synthesis of carboxylic acid
US7381386B2 (en) 2003-06-05 2008-06-03 Eastman Chemical Company Extraction process for removal of impurities from mother liquor in the synthesis of carboxylic acid
US7282151B2 (en) 2003-06-05 2007-10-16 Eastman Chemical Company Process for removal of impurities from mother liquor in the synthesis of carboxylic acid using pressure filtration
US7214760B2 (en) 2004-01-15 2007-05-08 Eastman Chemical Company Process for production of a carboxylic acid/diol mixture suitable for use in polyester production
DE102004002962A1 (de) 2004-01-21 2005-08-18 Lurgi Ag Anlage und Verfahren zur Herstellung von Terephthalsäure
US20050283022A1 (en) 2004-06-18 2005-12-22 Sheppard Ronald B Filtrate preparation process for terephthalic acid filtrate treatment
US7888530B2 (en) 2004-09-02 2011-02-15 Eastman Chemical Company Optimized production of aromatic dicarboxylic acids
US8697906B2 (en) 2006-03-01 2014-04-15 Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. Methods and apparatus for producing a low-moisture carboxylic acid wet cake
US7888529B2 (en) 2006-03-01 2011-02-15 Eastman Chemical Company Process to produce a post catalyst removal composition
US20070208199A1 (en) 2006-03-01 2007-09-06 Kenny Randolph Parker Methods and apparatus for isolating carboxylic acid

Also Published As

Publication number Publication date
MX2008010939A (es) 2008-09-03
CN101395119B (zh) 2013-07-24
LT1989165T (lt) 2016-11-10
BRPI0708391A2 (pt) 2011-05-24
WO2007103066A1 (en) 2007-09-13
US7863483B2 (en) 2011-01-04
EP1989165A1 (en) 2008-11-12
PL1989165T3 (pl) 2017-01-31
EP1989165B1 (en) 2016-07-27
US20070208197A1 (en) 2007-09-06
CN101395119A (zh) 2009-03-25
PT1989165T (pt) 2016-11-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2588312T3 (es) Proceso de producción de ácido carboxílico.
US7132566B2 (en) Process for the purification of a crude carboxylic acid slurry
US7074954B2 (en) Process for the oxidative purification of terephthalic acid
KR101004211B1 (ko) 조질 카복실산 슬러리의 정제 방법
US7462736B2 (en) Methods and apparatus for isolating carboxylic acid
ES2682262T3 (es) Procedimientos y aparatos para producir una torta húmeda de ácido carboxílico con baja humedad
US20070179312A1 (en) Process for the purification of a crude carboxylic axid slurry
US7358392B2 (en) Process for the oxidative purification of terephthalic acid
ES2627072T3 (es) Procedimiento para la producción de una torta de ácido carboxílico seca adecuada para su uso en la producción de poliéster
US7847121B2 (en) Carboxylic acid production process
US20070208199A1 (en) Methods and apparatus for isolating carboxylic acid
BRPI0418905B1 (pt) Processo para recuperar catalisador de metal de uma corrente de purga de oxidador
RU2003137848A (ru) Способ получения очищенной терефталевой кислоты
US7956215B2 (en) Versatile oxidation byproduct purge process
US7880032B2 (en) Versatile oxidation byproduct purge process
ES2285439T3 (es) Procedimiento para la produccion de una mezcla de acido carboxilico/diol adecuada para usar en la produccion de poliester.
ES2681655T3 (es) Mejora de la velocidad de filtración de la purga de ácido tereftálico mediante el control del porcentaje de agua en la suspensión de alimentación del filtro
ES2640407T3 (es) Procedimiento de purga de subproducto de oxidación versátil
US7863481B2 (en) Versatile oxidation byproduct purge process
BR112013003894B1 (pt) Processo de purga de ácido tereftálico
BR112013003890B1 (pt) Processo para aperfeiçoar taxa de filtração de purga de ácido tereftálico
US9328051B2 (en) Methods and apparatus for isolating dicarboxylic acid
BRPI0708390A2 (pt) processo para tratar uma corrente de alimentação de purga