PROCESO DE PRODUCCIÓN DE ÁCIDO CARBOXÍLICO ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN 1. Campo de la Invención La presente invención se relaciona generalmente a un proceso de producción de ácido carboxilico en el cual una etapa de concentración se emplea antes y/o después de una etapa de aislamiento de producto. Más específicamente, la presente invención se relaciona a un proceso para la producción de un producto de ácido tereftálico donde los subproductos de oxidación salen de una etapa de aislamiento de producto con sólidos aislados que comprenden ácido tereftálico en una velocidad de por lo menos aproximadamente 15 por ciento de las velocidades de producción neta de los subproductos de oxidación en el proceso de producción. 2. Descripción de la Técnica Previa En procesos de producción de ácido tereftálico (TPA) convencionales, el para-xileno se somete a la oxidación. En tales procesos, los subproductos de oxidación se producen junto con la formación de TPA. Típicamente, tales subproductos de oxidación incluyen los intermediarios de oxidación y los productos de reacción secundarios formados en la oxidación del para-xileno, así como cualquiera de las impurezas que se originan de las materia primas. Algunos de estos subproductos son perjudiciales al uso de TPA en varios procesos de producción, tal como para la producción de polietilentereftalato (PET), dimetil tereftalato (DMT), o ciclohexano dimetanol (CHDM) . Por ejemplo, algunos subproductos de oxidación pueden actuar como terminadores de cadena en un proceso de polimerización de PET, de esta manera disminuyendo el peso molecular del producto de PET. Por consiguiente, los procesos de producción de TPA convencionales remueven sustancialmente todos los subproductos de oxidación producidos en los mismos. Es conocido en la técnica emplear un proceso de purga para remover los subproductos de oxidación de los procesos de producción de TPA. Un proceso de purga involucra típicamente separar una porción de un licor madre, generado de la separación de líquido de la corriente de producto, para formar una corriente de alimentación de purga. La corriente de alimentación de purga constituye generalmente en el intervalo de 5 a 40 por ciento del licor madre total, pero puede ser hasta 100 por ciento del licor madre. En un proceso de purga convencional típico, la corriente de alimentación de purga contiene ácido acético, catalizador, agua, subproductos de oxidación, y cantidades menores de ácido tereftálico. La corriente de alimentación de purga en los procesos convencionales se resuelve usualmente en una corriente rica de catalizador y una corriente rica de subproducto de oxidación. La corriente rica de catalizador se recicla típicamente al oxidante, mientras que la corriente rica de subproducto de oxidación se dirige usualmente fuera del proceso de producción de TPA para tratamiento de desecho o destrucción . A pesar de las ventajas ganadas de un proceso de purga, surgen problemas con respecto al empleo de una purga en un proceso de producción de TPA debido al costo adicionado de producir el producto de TPA. Adicionalmente , la remoción de los subproductos de oxidación disminuye el rendimiento del producto, incrementando adicionalmente el costo del producto final. Por consiguiente, existe una necesidad por un proceso de producción de TPA en donde por lo menos una porción de los subproductos de oxidación sale del proceso de producción con el producto de TPA y/o se combinan con la corriente abajo del producto de TPA del proceso. BREVE DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN Una modalidad de la presente invención se relaciona a un proceso de producción de ácido carboxilico que comprende: aislar sólidos de una corriente de alimentación de aislamiento de producto para de esta manera producir un producto aislado que comprende sólidos aislados en donde los sólidos aislados comprenden partículas de ácido carboxilico purificadas y subproductos de oxidación, en donde los subproductos de oxidación se forman en el proceso de producción, en donde la velocidad en la cual los subproductos de oxidación salen de la zona de aislamiento de producto con los sólidos aislados y/o se combinan con la corriente abajo de sólidos aislados de la zona de aislamiento de producto es por lo menos aproximadamente 15 por ciento de la velocidad de producción neta de los subproductos de oxidación en el proceso de producción. Otra modalidad de la presente invención se relaciona a un proceso de producción de ácido carboxilico que comprende: (a) oxidar un compuesto aromático en una zona de oxidación para de esta manera producir una corriente de producto crudo; (b) purificar por lo menos una porción de la corriente de producto crudo en una zona de purificación para de esta manera producir una corriente de producto purificada; (c) aislar sólidos de la corriente de producto purificado en una zona de aislamiento de producto para de esta manera producir un licor madre y un producto aislado que comprende sólidos aislados; y (d) separar una porción del licor madre para formar una alimentación de concentración purificada y dirigir la alimentación de concentración purificada a una zona de concentración, en donde los sólidos aislados comprenden partículas de ácido carboxilico purificadas y subproductos de oxidación, en donde los subproductos de oxidación se forman en el proceso de oxidación, en donde la velocidad en la cual los subproductos de oxidación salen de la zona de aislamiento de producto con los sólidos aislados es por lo menos aproximadamente 15 por ciento de la velocidad de producción neta de los subproductos de oxidación en el proceso de producción. Todavía otra modalidad de la presente invención se relaciona a un proceso de producción de ácido carboxílico que comprende: (a) oxidar un compuesto aromático en una zona de oxidación para de esta manera producir una corriente de producto crudo; (b) purificar por lo menos una porción de la corriente de producto crudo en una zona de purificación para de esta manera producir una corriente de producto purificado; (c) aislar sólidos de la corriente de producto purificado en una zona de aislamiento de producto para de esta manera producir un licor madre y un producto aislado que comprende sólidos aislados; y (d) separar una porción del licor madre para formar una alimentación de remoción de subproducto purificado y dirigir la alimentación de remoción de subproducto purificado a una zona de remoción de subproducto no de BA, en donde los sólidos aislados comprenden partículas de ácido carboxílico purificadas y subproductos de oxidación, en donde los subproductos de oxidación se forman en el proceso de producción, en donde la velocidad en la cual los subproductos de oxidación salen de la zona de aislamiento de producto con los sólidos aislados y/o se combinan con la corriente abajo de sólidos aislados de la zona de aislamiento de producto es por lo menos aproximadamente 15 por ciento de la velocidad de producción neta de los subproductos de oxidación en el proceso de producción. Todavía otra modalidad de la presente invención se relaciona a un proceso de producción de ácido tereftálico que comprende: (a) oxidar un compuesto aromático en una sección de oxidación para de esta manera producir una corriente de ácido tereftálico crudo; (b) tratar la corriente de ácido tereftálico crudo en una sección de pos-oxidación para de esta manera producir una corriente de ácido tereftálico purificado que comprende partículas sólidas de ácido tereftálico purificado y subproductos de oxidación; (c) tratar la corriente de ácido tereftálico purificado en una sección de remoción de catalizador para de esta manera producir una corriente de licor madre y un producto de ácido tereftálico; y (d) dirigir por lo menos una porción de la corriente de licor madre a una sección de concentración y separar esa porción de licor madre en una corriente concentrada y una corriente de solvente, en donde la velocidad en la cual los subproductos de oxidación salen del proceso con el producto de ácido tereftálico es sustancialmente la misma como la velocidad de producción de los subproductos de oxidación en el proceso. BREVE DESCRIPCIÓN DE LAS FIGURAS DE DIBUJO Una modalidad preferida de la presente invención se describe en detalle enseguida con referencia a las figuras de dibujo adjuntas, en donde: la FIG. 1 es un diagrama de flujo de proceso que ilustra un sistema para la producción y purificación de ácido carboxilico construido de acuerdo con una primera modalidad de la presente invención, que ilustra particularmente una con iguración donde la suspensión cruda del rector de oxidación se somete a la purificación, la suspensión purificada resultante se somete al aislamiento de producto, y una porción del solvente de oxidación desplazada de la zona de purificación y una porción de licor madre de la zona de aislamiento de producto se emplean como alimentaciones a una zona de concentración; la FIG. 2 es un diagrama de flujo de proceso que ilustra un sistema para la producción y purificación de ácido carboxilico construido de acuerdo con una segunda modalidad de la presente invención, que ilustra particularmente una configuración donde la suspensión cruda del reactor de oxidación se somete a la purificación, la suspensión purificada resultante se somete al aislamiento de producto, y una porción del solvente de oxidación desplazada de la zona de purificación y una porción del licor madre de la zona de aislamiento de producto se emplean como alimentaciones a una zona de remoción de subproducto no de BA; la FIG. 3 es un diagrama de flujo de proceso que ilustra en detalle una zona de remoción de subproducto no de BA construido de acuerdo con la segunda modalidad de la presente invención, que ilustra particularmente una configuración donde el solvente de oxidación desplazado y la alimentación de remoción de subproducto purificado se someten a la concentración, y la corriente concentrada resultante se somete a la separación de sólido/liquido; y la FIG. 4 es un diagrama de flujo de proceso que ilustra un sistema para la producción y purificación de ácido carboxilico construido de acuerdo a una tercera modalidad de la presente invención, que ilustra particularmente una configuración donde la suspensión cruda del reactor de oxidación se somete a la purificación, la suspensión purificada resultante se somete a la concentración, la corriente rica en solvente resultante se regresa al reactor de oxidación y la suspensión de alimentación de aislamiento concentrada se somete al aislamiento de producto. DESCRIPCIÓN DETALLADA La FIG. 1 ilustra un proceso de producción de ácido carboxilico de la presente invención donde el ácido carboxilico producido en un reactor de oxidación y purificado en un reactor de purificación se somete al aislamiento de producto. Una porción de licor madre resultante de la zona de aislamiento de producto se puede tratar en una zona de concentración y resolver en una corriente rica de catalizador y de subproducto y una corriente rica de solvente. Como se utiliza en la presente, un "proceso de producción de ácido carboxílico" se define como que comienza con una etapa de oxidación inicial y termina con un producto aislado, y puede incluir en el mismo una o más etapas de purificación, etapas de concentración, etapas de aislamiento y/o etapas de oxidación adicionales. En la modalidad ilustrada en la FIG. 1, una corriente de alimentación predominantemente en fase de fluido que contiene un compuesto oxidable (por ejemplo, para-xileno) , un solvente (por ejemplo, ácido acético y/o agua), y un sistema de catalizador (por ejemplo, cobalto, manganeso, y/o bromo) se pueden introducir en la zona de oxidación 10. Una corriente oxidante predominantemente en fase de gas que contiene oxigeno molecular también se puede introducir en la zona de oxidación 10. La corriente de alimentación en fase de fluido y de gas forma un medio de reacción de multifase en la zona de oxidación 10. El compuesto oxidable se puede someter a la oxidación parcial en una fase liquida del medio de reacción contenido en la zona de oxidación 10. En una modalidad de la presente invención, la zona de oxidación 10 puede comprender un rector agitado. La agitación del medio de reacción en la zona de oxidación 10 se puede proporcionar mediante cualquier medio conocido en la técnica. Como se utiliza en la presente, el término "agitación" denotará trabajo disipado en el medio de reacción causando flujo de fluido y/o mezclado. En una modalidad, la zona de oxidación 10 puede ser un reactor mecánicamente agitado equipado con medios para agitar mecánicamente el medio de reacción. Como se utiliza en la presente, el término "agitación mecánica" denotará agitación del medio de reacción causada por el movimiento físico de un (os) elemento (s) rígido (s) o flexible (s) contra o dentro del medio de reacción. Por ejemplo, la agitación mecánica se puede proporcionar mediante rotación, oscilación, y/o vibración de agitadores internos, paletas, vibradores, o diafragmas acústicos localizados en el medio de reacción. En otra modalidad de la presente invención, la zona de oxidación 10 puede comprender un reactor de columna de burbujeo. Como se utiliza en la presente, el término "reactor de columna de burbujeo" denotará un reactor para facilitar las reacciones químicas en un medio de reacción y de multifase, en donde la agitación del medio de reacción se proporciona principalmente por el movimiento hacia arriba de burbujas de gas a través del medio de reacción. Como se utiliza en la presente, los términos "mayoría", "principalmente", y "predominantemente" significarán más de 50 por ciento. El compuesto oxidable presente en la corriente de alimentación de fase de fluido introducida en la zona de oxidación 10 puede comprender por lo menos un grupo hidrocarbilo . También, el compuesto oxidable puede comprender un compuesto aromático. En una modalidad, el compuesto oxidable puede comprender un compuesto aromático con por lo menos un grupo hidrocarbilo unido o por lo menos un grupo hidrocarbilo sustituido unido o por lo menos un heteroátomo unido o por lo menos una función de ácido carboxilico unida (-COOH) . En otra modalidad, el compuesto oxidable puede comprender un compuesto aromático con por lo menos un grupo hidrocarbilo unido o por lo menos un grupo hidrocarbilo sustituido unido con cada grupo unido que comprende de 1 a 5 átomos de carbono. En todavía otra modalidad, el compuesto oxidable puede ser un compuesto aromático que tiene exactamente dos grupos unidos con cada grupo unido que comprende exactamente un átomo de carbono y que consiste de grupos metilo y/o grupos metilo sustituidos y/o a lo sumo un grupo de ácido carboxilico. Ejemplos adecuados del compuesto oxidable incluyen, pero no se limitan a, para-xileno, meta-xileno, para-tolualdehído, meta-tolualdehído, ácido para-toluico, y/o ácido meta-toluico . En una modalidad de la presente invención, el compuesto oxidable comprende para-xileno . Un "grupo hidrocarbilo", como se define en la presente, es por lo menos un átomo de carbono que se une solamente a átomos de hidrógeno y/o a otros átomos de carbono. Un "grupo hidrocarbilo sustituido", como se define en la presente, es por lo menos un átomo de carbono unido a por lo menos un heteroátomo y a por lo menos un átomo de hidrógeno. "Heteroátomos" , como se define en la presente, son todos los átomos diferentes a los átomos de carbono e hidrógeno. "Compuestos aromáticos", como se define en la presente, comprende un anillo aromático y puede comprender por lo menos 6 átomos de carbono y también puede comprender solo átomos de carbono como parte del anillo. Ejemplos adecuados de tales anillos aromáticos incluyen, pero no se limitan a, benceno, bifenilo, terfenilo, naftaleno, y otros anillos aromáticos fusionados basados en carbono. La cantidad de compuesto oxidable presente en la corriente de alimentación de fase de fluido introducida en la zona de oxidación 10 puede estar en el intervalo de aproximadamente 4 a aproximadamente 20 por ciento en peso, o en el intervalo de 6 a 15 por ciento en peso. El solvente presente en la corriente de alimentación en fase de fluido introducida en el reactor de oxidación primario 10 puede comprender un componente de ácido y un componente de agua. El solvente puede estar presente en la corriente de alimentación en fase de fluido en una concentración en el intervalo de aproximadamente 60 a aproximadamente 98 por ciento en peso, en el intervalo de aproximadamente 80 a aproximadamente 96 por ciento en peso, o en el intervalo de 85 a 94 por ciento en peso. El componente de ácido del solvente puede ser un ácido monocarboxilico de peso molecular bajo orgánico que tiene de 1 a 6 átomos de carbono, o 2 átomos de carbono. En una modalidad, el componente de ácido del solvente puede comprender ácido acético. El componente de ácido puede constituir por lo menos aproximadamente 75 por ciento en peso del solvente, por lo menos aproximadamente 80 por ciento en peso del solvente, o en el intervalo de 85 a 98 por ciento en peso del solvente, con el resto que es agua. Como se menciona en lo anterior, la corriente de alimentación en fase de fluido introducida en la zona de oxidación 10 también puede incluir un sistema de catalizador. El sistema de catalizador puede ser un sistema de catalizador en fase liquida, homogéneo capaz de promover por lo menos la oxidación parcial del compuesto oxidable. También, el sistema de catalizador puede comprender por lo menos un metal de transición multivalente . En una modalidad, el sistema de catalizador puede comprender cobalto, bromo y/o manganeso. Cuando el cobalto está presente en el sistema de catalizador, la corriente de alimentación en fase de fluido puede comprender cobalto en una 'Cantidad a la que la concentración de cobalto en la fase liquida del medio de reacción se mantiene en el intervalo de aproximadamente 300 a aproximadamente 6,000 partes por millón en peso (ppmw) , en el intervalo de aproximadamente 700 a aproximadamente 4,200 ppmw, o en el intervalo de 1,200 a 3,000 ppmw. Cuando el bromo está presente en el sistema de catalizador, la corriente de alimentación en fase de fluido puede comprender bromo en una cantidad tal que la concentración de bromo en la fase liquida del medio de reacción se mantiene en el intervalo de aproximadamente 300 a aproximadamente 5,000 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 600 a aproximadamente 4,000 ppmw, o en el intervalo de 900 a 3,000 ppmw. Cuando el manganeso está presente en el sistema de catalizador, la corriente de alimentación en fase de fluido puede comprender manganeso en una cantidad tal que la concentración de manganeso en la fase liquida del medio de reacción se mantienen en el intervalo de aproximadamente 20 a aproximadamente 1,000 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 40 a aproximadamente 500 ppmw, o en el intervalo de 50 a 200 ppmw. En una modalidad de la presente invención, el cobalto y el bromo ambos pueden estar presentes en el sistema de catalizador. La relación en peso de cobalto a bromo (Co:Br) en el sistema de catalizador puede estar en el intervalo de aproximadamente 0.25:1 a aproximadamente 4:1, en el intervalo de aproximadamente 0.5:1 a aproximadamente 3:1, o en el intervalo de 0.75:1 a 2:1. En otra modalidad, el cobalto y el manganeso ambos pueden estar presentes en el sistema de catalizador. La relación en peso del cobalto a manganeso (Co:Mn) en el sistema de catalizador puede estar en el intervalo de aproximadamente 0.3: 1 a aproximadamente 40:1, en el intervalo de aproximadamente 5:1 a aproximadamente 30:1, o en el intervalo de 10:1 a 25:1. Durante la oxidación, el compuesto oxidable (por ejemplo, para-xileno) se puede introducir continuamente en la zona de oxidación 10 a una velocidad de por lo menos aproximadamente 5,000 kilogramos por hora, a una velocidad en el intervalo de 10,000 a aproximadamente 80,000 kilogramos por hora, o en el intervalo de 20,000 a 50,000 kilogramos por hora. Durante la oxidación, la relación de la velocidad de flujo de masa del solvente a la velocidad de flujo de masa del compuesto oxidable que entra a la zona de oxidación 10 se puede mantener en el intervalo de aproximadamente 2:1 a aproximadamente 50:1, en el intervalo de aproximadamente 5:1 a aproximadamente 40:1, o en el intervalo de 7.5:1 a 25:1. La corriente de oxidante predominantemente en fase de gas introducida en la zona de oxidación 10 puede comprender en el intervalo de aproximadamente 5 a aproximadamente 40 por ciento en mol de oxigeno molecular, en el intervalo de aproximadamente 15 a aproximadamente 30 por ciento en mol de oxigeno molecular o en el intervalo de 18 a 24 por ciento en mol de oxigeno molecular. El resto de la corriente de oxidante puede ser comprendida principalmente de un gas o gases, tal como nitrógeno, que son inertes a la oxidación. En una modalidad, la corriente de oxidante consiste esencialmente de oxigeno y. nitrógeno molecular. En otra modalidad, la corriente de oxidante puede ser aire seco que comprende aproximadamente 21 por ciento en mol de oxigeno molecular y aproximadamente 78 a aproximadamente 81 por ciento nitrógeno. En una modalidad alternativa de la presente invención, la corriente de oxidante puede comprender sustancialmente oxigeno puro. Durante la oxidación en fase liquida en la zona de oxidación 10, la corriente de oxidante se puede introducir en la zona de oxidación 10 en una cantidad que proporciona oxigeno molecular de alguna manera excediendo la demanda de oxigeno estequiométrica . Asi, la relación de la velocidad de flujo en masa de la corriente de oxidante (por ejemplo, aire) a la velocidad de flujo en masa del compuesto oxidable (por ejemplo, para-xileno) que entra a la zona de ¦ oxidación 10 se puede mantener en el intervalo de aproximadamente 0.5:1 a aproximadamente 20:1, en el intervalo de aproximadamente 1:1 a aproximadamente 10:1, o en el intervalo de 2:1 a 6:1. La reacción de oxidación en fase liquida lleva a cabo en la zona de oxidación 10 puede ser una reacción de precipitación que genera sólidos. En una modalidad, la reacción de oxidación en fase liquida llevada a cabo en la zona de oxidación 10 puede causar por lo menos aproximadamente 10 por ciento en peso del compuesto oxidable (por ejemplo, para-xileno) introducido en la zona de oxidación 10 para formar sólidos (por ejemplo, partículas de ácido tereftálico crudo (CTA) ) en el medio de reacción. En otra modalidad, la oxidación en fase liquida llevada a cabo en la zona de oxidación 10 puede causar que por lo menos 50 por ciento en peso del compuesto oxidable (por ejemplo, para-xileno) introducido en la zona de oxidación 10 forma sólidos (por ejemplo, partículas de CTA) en el medio de reacción. En todavía otra modalidad, la oxidación en fase líquida llevada a cabo en la zona de oxidación 10 puede causar que por lo menos aproximadamente 90 por ciento en peso del compuesto (por ejemplo, para-xileno) introducido en la zona de oxidación 10 forma sólidos (por ejemplo, partículas de CTA) en el medio de reacción. En una modalidad, el contenido de sólidos del medio de reacción se puede mantener en el intervalo de aproximadamente 5 a aproximadamente 40 por ciento en peso, en el intervalo de aproximadamente 10 a aproximadamente 35 por ciento en peso, o en el intervalo de 15 a 30 por ciento en peso. Como se utiliza en la presente, el término "contenido de sólidos" denotará los sólidos por ciento en peso en una mezcla de multifase. Durante la oxidación en la zona de oxidación 10, el medio de reacción de multifase se puede mantener a una temperatura elevada en el intervalo de aproximadamente 125 a aproximadamente 200°C, en el intervalo de aproximadamente 150 a aproximadamente 180°C, o en el intervalo de 155 a 165°C. La presión de parte de arriba de la zona de oxidación 10 se puede mantener en el intervalo de aproximadamente 1 a aproximadamente 20 calibre bar (barg) , en el intervalo de aproximadamente 2 a aproximadamente 12 barg, o en el intervalo de 4 a 8 barg. En la modalidad de la FIG. 1, una suspensión cruda (es decir una corriente de producto crudo) se puede retirar de una salida de la zona de oxidación 10 por vía de la linea 12. La fase sólida de la suspensión cruda en la linea 12 se puede formar principalmente de partículas sólidas de CTA. La fase líquida de la suspensión cruda en la línea 12 pude ser un licor madre líquido que comprende por lo menos una porción del solvente, uno o más componentes de catalizador, cantidades menores de ácido tereftálico disuelto (TPA) . El contenido de sólidos de la suspensión cruda en la línea dos puede ser el mismo como el contenido de sólidos del medio de reacción en la zona de oxidación 10, discutida en lo anterior . En una modalidad de la presente invención, la suspensión cruda en la línea 12 puede comprende impurezas. Como se utiliza en la presente, el término "impurezas" se define como cualquier sustancia diferente al TPA, solvente, catalizador y agua. Tales impurezas pueden incluir subproductos de oxidación transformados durante la por lo menos oxidación parcial del compuesto oxidable mencionado en lo anterior (por ejemplo, para-xileno) que incluye, pero no se limita a, ácido benzoico (BA) , ácido bromo-benzoico, ácido bromo-acético, ácido isoftálico, ácido trimelitico, 2,5,4'-tricarboxibifenilo , 2,5,4'- tricarboxibenzofenona , ácido para-toluico (p-TAc) , 4 -carboxibenzaldehido (4-CBA) , monocarboxifluorenonas , monocarboxifluorenos , y/o dicarboxifluorenonas . Subsecuente a la remoción de la zona de oxidación 10, la suspensión cruda se puede introducir en la zona de purificación 14 por vía de la linea 12. En una modalidad, la suspensión cruda se puede tratar en la zona de purificación 14 tal que la concentración de por lo menos una de las impurezas mencionadas en lo anterior en la suspensión cruda se reduce, para de esta manera producir una suspensión purificada (es decir, una corriente de producto purificado) . Tal reducción en la concentración de impurezas en el TPA se puede lograr mediante digestión oxidante, hidrogenación y/o disolución y/o recristalización. En una modalidad de la presente invención, la suspensión cruda alimentada a la zona de purificación 14 puede tener un contenido 4-CBA de por lo menos aproximadamente 100 partes por millón basado sobre el peso de los sólidos en la suspensión cruda (ppmwcs) , en el intervalo de aproximadamente 200 a aproximadamente 10,000 ppmwcs, o en el intervalo de 800 a 5,000 ppmwcs . La suspensión cruda alimentada a la zona de purificación 14 pude tener un contenido p-TAc de por lo menos aproximadamente 250 ppmwcs, en el intervalo de aproximadamente 300 a aproximadamente 5,000 ppmwcs o en el intervalo de 400 a 1,500 ppmwcs . La suspensión purificada que sale de la zona de purificación 14 puede tener un contenido de 4-CBA de menor que aproximadamente 150 partes por millón basado sobre el peso de los sólidos en la suspensión purificada (ppmwps) , menor que aproximadamente 100 ppmwpS, o menor que 50 ppmwps . La suspensión purificada que sale de la zona de purificación 14 puede tener un contenido de p-TAc de menor que aproximadamente 300 ppmwps, menor que aproximadamente 200 ppmwps, o menor que 150 ppmwps . En una modalidad, el tratamiento de la suspensión cruda en la zona de purificación 14 puede causar a la suspensión purificada que salga de la zona de purificación 14 para tener un contenido de 4-CBA y/o p-TAc que es por lo menos aproximadamente 50 por ciento menor que el contenido de 4-CBA y/o p-TAc de la suspensión cruda alimentada a la zona de purificación 14, por lo menos aproximadamente 85 por ciento menos, o por lo menos 95 por ciento menos. A manera de ilustración, si el contenido de 4-CBA de la suspensión cruda alimentada a la zona de purificación 14 es 200 ppmwcs y el contenido de 4-CBA de la suspensión purificada que sale de la zona de purificación 14 es 100 ppmwps, entonces el contenido de 4-CBA de la suspensión purificada es 50 por ciento menor que el contenido de 4-CBA de la suspensión cruda.
En una modalidad de la presente invención, la suspensión cruda se puede someter a la purificación mediante digestión oxidante en la zona de purificación 14. Como se utiliza en la presente el término "digestión oxidante" denota una etapa o etapas de proceso donde una alimentación que comprende partículas sólidas se somete a la oxidación bajo condiciones suficientes para permitir la oxidación de por lo menos una porción de las impurezas originalmente atrapadas en las partículas sólidas. La zona de purificación 14 puede comprender uno o más reactores o zonas. En una modalidad, la zona de purificación 14 puede comprender uno o más reactores mecánicamente agitados. Una corriente de oxidante secundaria, que puede tener la misma composición como la corriente de oxidante en fase de gas alimentada a la zona de oxidación 10, se puede introducir en la zona de purificación 14 para proporcionar el oxígeno molecular requerido para la digestión oxidante. El catalizador de oxidación adicional se puede adicionar si es necesario. En una modalidad alternativa de la presente invención, una corriente que comprende hidrógeno se puede introducir en la zona de purificación 14 para por lo menos la hidrogenación parcial de la suspensión cruda. Cuando la digestión oxidante se emplea en la zona de purificación 14, la temperatura en la cual la digestión oxidante se lleva a cabo pude ser por lo menos aproximadamente 10°C mayor que la temperatura de oxidación en la zona de oxidación 10, en el intervalo de aproximadamente 20 a aproximadamente 80°C mayor, en el intervalo de 30 a 50°C mayor. El calor adicional requerido para la operación de la zona de purificación 14 se puede proporcionar al suministrar un solvente vaporizado a la zona de purificación 14 y permitir al solvente vaporizado condensarse en la misma. La temperatura de digestión oxidante en la zona de purificación 14 se puede mantener en el intervalo de aproximadamente 180 a aproximadamente 240°C, en el intervalo de aproximadamente 190 a aproximadamente 220°C, o en el intervalo de 200 a 210°C. La presión de digestión oxidante en la zona de purificación 14 se puede mantener en el intervalo de aproximadamente 100 a aproximadamente 350 libras por calibre por pulgada cuadrada (psig) , en el intervalo de aproximadamente 175 a aproximadamente 275 psig, o en el intervalo de 185 a 225 psig. En una modalidad de la presente invención, la zona de purificación 14 puede incluir dos reactores/zonas de digestión - un digestor inicial y un digestor final. Cuando la zona de purificación 14 incluye un digestor inicial y un digestor final, el digestor final se puede operar a una temperatura y presión más baja que el digestor inicial. En una modalidad, la temperatura de operación del digestor final puede ser por lo menos aproximadamente 2°C más baja que la temperatura de operación del digestor inicial, o en el intervalo de aproximadamente 5 a aproximadamente 15°C más baja que la temperatura de operación del digestor inicial. En una modalidad, la presión de operación del digestor final puede ser por lo menos aproximadamente 5 psig más baja que la presión de operación del digestor inicial, o en el intervalo de aproximadamente 10 a aproximadamente 50 psig más baja que la presión de operación del digestor inicial, la temperatura de operación del digestor inicial puede estar en el intervalo de aproximadamente 195 a aproximadamente 225°C, en el intervalo de 205 a 215°C, o aproximadamente 210°C. La presión de operación del digestor inicial puede estar en el intervalo de aproximadamente 215 a aproximadamente 235 psig, o de aproximadamente 225 psig. La temperatura de operación del digestor final puede estar en el intervalo de aproximadamente 190 a aproximadamente 220°C, en el intervalo de 200 a 210°C, o aproximadamente 205°C. La presión de operación del digestor final puede estar en el intervalo de aproximadamente 190 a 210 psig, o aproximadamente 200 psig. En una modalidad de la presente invención, la zona de purificación 14 puede comprender primera y segunda zonas de intercambio de solvente opcionales. La primera y segunda zonas de intercambio de solvente opcionales pueden operar para reemplazar por lo menos una porción del solvente existente en una suspensión con un solvente de reemplazo. Equipo adecuado para tal reemplazo incluye, pero no se limita a, una centrífuga decantadora seguida por una resuspensión con el solvente de reemplazo, una centrífuga de apilamiento de discos, un avance de cristalizador, o múltiples centrifugas decantadoras con lavado contracorriente opcionales. El solvente de oxidación de reemplazo puede tener sustancialmente la misma composición como el solvente introducido en la zona de oxidación 10, como se describe en lo anterior. En una modalidad, la suspensión cruda alimentada a la zona de purificación 14 se puede tratar en la primera zona de intercambio de solvente opcional previo a la purificación de la suspensión cruda mediante la digestión oxidante mencionada en lo anterior, en otra modalidad, una suspensión purificada que resulta de la digestión oxidante de la suspensión cruda se puede tratar en la segunda zona de intercambio de solvente opcional. Opcionalmente, por lo menos una porción del solvente de oxidación desplazado de la primera y/o segunda zonas de intercambio de solvente opcionales se puede descargar de la zona de purificación 14 por la vía de la línea 38. Por lo menos una porción del solvente de oxidación desplazado en la línea 38 se puede dirigir a la zona de concentración 36 por la vía de la línea 38a y/o zona de oxidación 10 por la vía de la línea 38b. En otra modalidad de la presente invención, la zona de purificación 14 puede comprender una zona de cristalización opcional y/o una zona de enfriamiento opcional. Una suspensión purificada que resulta de la digestión oxidante mencionada en lo anterior de la suspensión cruda se puede tratar en la zona de cristalización opcional para por lo menos incrementar parcialmente la distribución de tamaño de partícula de la suspensión purificada. La zona de cristalización opcional puede comprender cualquier equipo conocido en la técnica que pueda operar para incrementar la distribución de tamaño de partícula de la suspensión purificada. Cuando una zona de enfriamiento opcional se emplea, la suspensión purificada se puede enfriar en la misma a una temperatura en el intervalo de aproximadamente 20 a aproximadamente 195°C. Cuando tanto una zona de recristalización como una zona de enfriamiento se emplean, la suspensión purificada se puede tratar primero en la zona de cristalización y subsecuentemente en la zona de enfriamiento. Con referencia nuevamente a la FIG. 1, una suspensión purificada se puede retirar de una salida de la zona de purificación 14 por la vía de la línea 16. La fase sólida de la suspensión purificada se puede formar principalmente de sólidos purificados que comprenden ácido carboxílico (por ejemplo, ácido tereftálico purificado (PTA)), mientras que la fase líquida se puede formar de un licor madre. Como se utiliza en la presente, el término "sólidos purificados" se define como partículas sólidas que se han sometido a por lo menos una etapa de purificación. El contenido de sólidos de la suspensión purificada en la línea 1 puede estar en el intervalo de aproximadamente 1 a aproximadamente 50 por ciento en peso, en el intervalo de aproximadamente 5 a aproximadamente 40 por ciento en peso, o en el intervalo de 20 a 35 por ciento en peso. Adicionalmente , el licor madre de la suspensión purificada en la línea 16 puede comprender un solvente (por ejemplo, ácido acético y/o agua) . En una modalidad de la presente invención, por lo menos una porción de la suspensión cruda en la línea 12 se puede emplear como una corriente de alimentación de aislamiento de producto. En otra modalidad, por lo menos una porción de la suspensión purificada en la línea 16 se puede emplear como una corriente de alimentación de aislamiento de producto. La corriente de alimentación de aislamiento de producto se puede introducir en la zona de aislamiento de producto (es decir, zona de remoción de catalizador) 18. La zona de aislamiento de producto 18 puede aislar por lo menos una porción de los sólidos de la corriente de alimentación de aislamiento de producto, para de esta manera formar un licor madre predominantemente en fase de fluido y un producto aislado que comprende sólidos aislados. La zona de aislamiento de producto 18 puede comprender cualquier método de separación de sólido/liquido conocido en la técnica que sea capaz de generar una corriente de licor madre y un producto aislado que comprende sólidos aislados. Además, puede ser deseable para la zona de aislamiento de producto 18 tener la capacidad de lavar el producto aislado. Equipo adecuado para el uso en la zona de aislamiento de producto 18 incluye, pero no se limita a, un filtro de tambor de presión, un filtro de tambor de vacio, un filtro de banda de vacio, múltiples centrifugas de tazón sólido con lavado contracorriente opcional, o una centrifuga perforada. En una modalidad de la presente invención, una corriente de lavado se puede introducir en la zona de aislamiento de producto 18 para lavar por lo menos una porción del producto aislado generado en la zona de aislamiento de producto 18, para de esta manera producir un producto aislado lavado. En una modalidad, la corriente de lavado pude comprender ácido acético y/o agua. Después del lavado del producto aislado, el licor de lavado utilizado se puede retirar de la zona de aislamiento del producto 18 por la vía de la linea 32, y por lo menos una porción de licor de lavado se puede dirigir, ya sea directa o indirectamente, a la zona de oxidación 10. Los sólidos aislados mencionados en lo anterior generados en la zona de aislamiento de producto 18 se pueden descargar por vía de la linea 20. En una modalidad, los sólidos aislados pueden comprender partículas sólidas que comprenden ácido carboxílico crudo (por ejemplo, CTA) . En otra modalidad, los sólidos aislados pueden comprender sólidos purificados que comprenden ácido carboxílico purificado (por ejemplo, PTA) . Los sólidos aislados también pueden comprender subproductos de oxidación. Los tipos de subproductos de oxidación en los sólidos aislados pueden ser los mismos como los subproductos de oxidación discutidos en lo anterior en relación a la suspensión cruda en la línea 12. Las partículas sólidas individuales que constituyen los sólidos aislados pueden comprender concentraciones de ácido carboxílico y subproductos de oxidación en cualquier relación, en otras palabras, una partícula sólida individual en los sólidos aislados puede ser comprendida completamente de subproductos de oxidación, completamente de ácido carboxílico, o cualquier combinación posible de ácido carboxílico y subproducto de oxidación. En una modalidad de la presente invención, la velocidad en la cual los subproductos de oxidación salen de la zona de aislamiento del producto 18 con los sólidos aislados es por lo menos aproximadamente 15 por ciento, por lo menos aproximadamente 40 por ciento, por lo menos aproximadamente 60 por ciento, por lo menos aproximadamente 80 por ciento, o por lo menos 90 por ciento de la velocidad de producción neta de los subproductos de oxidación en el proceso de producción de ácido carboxilico. Como se utiliza en la presente, el término "velocidad de producción neta" se define como la diferencia entre la masa por tiempo unitario de los subproductos de oxidación que entran a la etapa de oxidación (por ejemplo, zona de oxidación 10) y la masa por tiempo unitario de subproductos de oxidación que salen de la etapa de purificación (por ejemplo, zona de purificación 14) menos la masa por tiempo unitario de cualquier etapa adicional (por ejemplo, oxidante BA 108, discutido en mayor detalle enseguida) en el proceso de producción de ácido carboxilico que da por resultado la destrucción y/o conversión de cualquiera de los subproductos de oxidación. Sino se emplea etapa de purificación y en el proceso de producción de ácido carboxilico, el término "velocidad de producción neta" se define como la diferencia entre la masa por tiempo unitario de subproductos de oxidación que entran la etapa de oxidación (por ejemplo, zona de oxidación 10) y la masa por tiempo unitario de subproducto de oxidación que salen de la etapa de oxidación (por ejemplo, zona de oxidación 10) menos la masa por tiempo unitario de cualquier etapa adicional en el proceso de producción que da por resultado la destrucción y/o conversión de cualquiera de los subproductos de oxidación. A manera de ilustración, en un proceso de producción en donde una etapa de purificación se emplea, si lo subproductos de oxidación entran a la etapa de oxidación del proceso de reducción a una velocidad de 50 kilogramos por hora (kg/hr), los subproductos de oxidación salen de la etapa de purificación a una velocidad de 150 kg/hr, y los subproductos de oxidación se destruyen y/o se convierten en una etapa adicional a una velocidad de 25 kg/hr, entonces la velocidad de producción neta de los subproductos de oxidación en el proceso de producción es 75 kg/hr. En una modalidad de la presente invención, la velocidad de producción neta de los subproductos de oxidación en el proceso de producción de ácido carboxilico puede ser por lo menos aproximadamente 5 kg/hr, en el intervalo de aproximadamente 5 a aproximadamente 20,000 kg/hr, en el intervalo de aproximadamente 10 a aproximadamente 10,000 kg/hr, o en el intervalo de 20 a 5,000 kg/hr. En otra modalidad, los subproductos de oxidación se pueden combinar adicionalmente con. la corriente abajo de sólidos aislados de la zona de aislamiento de producto 18, tal que la velocidad en la cual los subproductos de oxidación salen de la zona de aislamiento de producto 18 con los sólidos asilados y/o se combinan con la corriente abajo de sólidos aislados de la zona de aislamiento de producto 18 es por lo menos aproximadamente 15 por ciento, por lo menos aproximadamente 40 por ciento, por lo menos aproximadamente 60 por ciento, por lo menos aproximadamente 80 por ciento, o por lo menos 90 por ciento de la velocidad de producción neta de los subproductos de oxidación en el proceso de producción de ácido carboxilico. En otra modalidad, todo de los subproductos de oxidación generados en el proceso de producción puede salir del proceso de producción de ácido carboxilico con el producto aislado a velocidades en o cerca de sus velocidades de producción respectivas en el proceso. En otra modalidad, sustancialmente todo de los subproductos de oxidación que entran a la zona de aislamiento de producto 18 pueden salir de la zona de aislamiento del producto 18 con los sólidos aislados y/o se pueden regresar, ya sea directa o indirectamente a un punto en la corriente arriba del proceso de producción de la zona de aislamiento de producto 18. El producto aislado mencionado en lo anterior puede comprender una concentración de subproductos de oxidación de por lo menos aproximadamente 500 ppmw. En otra modalidad, el producto aislado puede comprender una concentración de subproductos de oxidación en el intervalo de aproximadamente 1,000 a aproximadamente 100,000 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 3,000 a aproximadamente 75,000 ppmw, o en el intervalo de aproximadamente 5,000 a aproximadamente 50,000 ppmw . El producto aislado en la linea 20 puede estar en la forma de una torta húmeda. La torta húmeda puede comprender en el intervalo de aproximadamente 5 a aproximadamente 30 por ciento en peso del liquido, en el intervalo de aproximadamente 10 a aproximadamente 25 por ciento en peso de liquido, o en el intervalo de 12 a 23 por ciento de liquido. En una modalidad de la presente invención, el producto aislado en la linea 20 puede ser introducido opcionalmente en la zona de secado 22 por la vía de la linea 20 para de esta manera producir un producto particulado seco que comprende sólidos aislados como es discutido en lo anterior. La zona de secado 22 puede comprender cualquier dispositivo de secado conocido en la técnica que pueda producir un producto aislado seco que comprende menor que aproximadamente 5 por ciento en peso de liquido, menor que aproximadamente 3 por ciento en peso de liquido, o menor que 1 por ciento en peso de liquido. El producto aislado seco se puede descargar de la zona de secado 22 por vía de la linea 24. En otra modalidad, el producto aislado en la linea 20 se puede introducir adicionalmente en la zona de intercambio de solvente 26 para producir un producto aislado húmedo que comprende sólidos aislados como es discutido en lo anterior. La zona de intercambio de solvente 26 puede operar para reemplazar por lo menos una porción de liquido en el producto aislado con un solvente de reemplazo. Equipo adecuado para tal reemplazo incluye, pero no se limita a, una centrifuga decantadora seguido por una resuspensión con el solvente de reemplazo, una centrífuga de apilamiento de discos, un avance del cristalizador, o múltiples centrífugas decantadoras con lavado contracorriente. El producto aislado húmedo se puede descargar de la zona de intercambio de solvente 26 por la vía de la línea 28. El producto aislado húmedo puede comprender en el intervalo de aproximadamente 5 a aproximadamente 30 por ciento de líquido, en el intervalo de aproximadamente 10 a aproximadamente 25 por ciento en peso de líquido, o en el intervalo de 12 a 23 por ciento en peso de líquido. Con referencia todavía a la FIG. 1, el licor madre mencionado en lo anterior se puede descargar de la zona de aislamiento de producto 18 por la vía de la línea 30. En una modalidad de la presente invención, por lo menos una porción del licor madre en la línea 30 se puede retirar de la línea 30 por la vía de la línea 34 para formar una corriente de alimentación de concentración purificada, que se pueda alimentar a la zona de concentración 36. La cantidad de licor madre retirado por la línea 34 para formar la corriente de alimentación de concentración purificada puede estar en el intervalo de aproximadamente 1 a aproximadamente 55 por ciento del peso total del licor madre, en el intervalo de aproximadamente 5 a aproximadamente 45 por ciento en peso, o en el intervalo de 10 a 35 por ciento en peso. Como es mencionado en lo anterior, por lo menos una porción del solvente de oxidación desplazado descargado de la zona de purificación 14 en la linea 38 se puede introducir en la zona de concentración 36 por la vía de la linea 38a. Alternativamente, el solvente de oxidación desplazado en la linea 38a se puede combinar con la corriente de alimentación de concentración purificada en la linea 34 previo a ser introducida en la zona de concentración 36. En otra modalidad, por lo menos una porción del licor madre restante en la linea 30 se puede dirigir, ya sea directa o indirectamente, a la zona de oxidación 10 por la vía de la linea 40. Opcionalmente , por lo menos una porción de licor de lavado en la linea 32 se puede combinar con por lo menos una porción de licor madre en la linea 40 previo a la introducción en la zona de oxidación 10. En una modalidad de la presente invención, el licor madre en la linea 30, y consecuentemente la alimentación de concentración purificada en la linea 34 puede comprender solvente, uno o más componentes de catalizador, subproducto de oxidación, y TPA. El solvente en el licor madre en la linea 30 y la alimentación de la concentración purificada en la linea 34 pueden comprender un ácido monocarboxilico . En una modalidad, el solvente puede comprender agua y/o ácido acético. El licor madre en la linea 30 y la corriente de alimentación de concentración purificada en la linea 34 pueden comprender solvente en una cantidad de por lo menos aproximadamente 85 por ciento en peso, por lo menos aproximadamente 95 por ciento en peso, o por lo menos 99 por ciento en peso. Los componentes de catalizador en el licor madre en la linea 30 y la corriente de alimentación de concentración purificada en la linea 34 pueden comprender los componentes de catalizador como se describe en lo anterior con referencia al sistema de catalizador introducido en la zona de oxidación 10. En una modalidad, los componentes de catalizador pueden comprender cobalto, manganeso y/o bromo. El licor madre en la linea 30 y la corriente de alimentación de concentración purificada en la linea 34 pueden tener una concentración acumulativa de todo de los componentes de catalizador en el intervalo de aproximadamente 500 a aproximadamente 20,000 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 1,000 a aproximadamente 15,000 ppmw, o en el intervalo de 1,500 a 10, 000 ppmw. Los subproductos de oxidación en el licor madre en la linea 30 y la corriente de alimentación de concentración purificada en la linea 34 pueden comprender uno o más de los subproductos de oxidación discutidos en lo anterior. En una modalidad, el licor madre en la linea 30 y la corriente de alimentación de concentración purificada en la linea 34 pueden tener una concentración acumulativa de todo de los subproductos de oxidación en el intervalo de aproximadamente 1,000 a aproximadamente 200,000 ppmw basado sobre el peso de la corriente de alimentación de concentración purificada, en el intervalo de aproximadamente 2,000 a aproximadamente 120,000 ppmw, o en el intervalo de 3,000 a aproximadamente 60,000 ppmw. En una modalidad, los subproductos de oxidación en el licor madre en la linea 30 y la corriente de alimentación de concentración purificada en la linea 34 pueden comprender tanto subproducto de BA como no de BA. Como se utiliza en la presente, el término "subproductos no de BA" se define como cualquier subproducto de oxidación que no es ácido benzoico. Subproductos de no de BA incluyen, pero no se limitan a, ácido isoftálico (IPA), ácido ftálico (PA), ácido trimelitico, 2, 5, ' -tricarboxibifenilo, 2,5,4-tricarboxibenzofenona, p-TAc, 4-CBA, ácido naftalen dicarboxilico, monocarboxifluorenonas , monocarboxif luorenos , y/o dicarboxifluorenonas . En una modalidad, el licor madre en la linea 30 y la corriente de alimentación de concentración purificada en la linea 34 pueden comprender BA en una cantidad en el intervalo de aproximadamente 500 a aproximadamente 150,000 ppmw basado sobre el peso de la corriente de alimentación de concentración purificada, en el intervalo de aproximadamente 1,000 a aproximadamente 100,000 ppmw, o en el intervalo de 2,000 a 50,000 ppmw. Adicionalmente, el licor madre en la linea 30 y la corriente de alimentación de concentración purificada en la linea 34 pueden tener una concentración acumulativa . del subproducto no de BA en el intervalo de aproximadamente 500 a aproximadamente 50,000 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 1,000 a aproximadamente 20,000 ppmw, o en el intervalo de 2,000 a 10,000 ppmw. una modalidad de la presente invención, menor que aproximadamente 85 por ciento en peso, menor que aproximadamente 50 por ciento en peso, menor que aproximadamente 25 por ciento en peso, menor que aproximadamente 5 por ciento en peso, menor que aproximadamente 3 por ciento en peso, o menor que 1 por ciento en peso de los subproductos de oxidación en el licor madre en la linea 30 se purgan del proceso de producción de ácido carboxílico. En otra modalidad, no se emplea proceso de purga en el proceso de producción de ácido carboxílico. Como se utiliza en la presente, el término "proceso de purga" se define como cualquier etapa de proceso en etapas que trata una corriente que contiene líquidos y/o sólidos para remover cualquier porción de los subproductos de oxidación producidos en el proceso de producción de ácido carboxílico de tal manera que los subproductos de oxidación removidos no sales de procesos de producción de ácido carboxílico por el producto de ácido carboxílico producido en el mismo y/o no se combinan con la corriente abajo de producto de ácido carboxilico del proceso de producción de ácido carboxilico. En una modalidad de la presente invención, el licor madre en la linea 30 y la corriente de alimentación de concentración purificada en la linea 34 pueden comprender sólidos en una cantidad menor que aproximadamente 5 por ciento en peso, menor que aproximadamente 2 por ciento en peso, o menor que 1 por ciento en peso. Adicionalmente, la corriente de alimentación de concentración purificada puede tener una temperatura de menor que aproximadamente 240°C, en el intervalo de aproximadamente 20 a aproximadamente 200°C, o en el intervalo de 50 a 100°C. Con referencia todavía a la FIG. 1, como se menciona en lo anterior, la corriente de alimentación de la concentración purificada se puede introducir en la zona de concentración 36 por la vía de la línea 34. La zona de concentración 36 puede separar la corriente de alimentación de concentración purificada y opcionalmente el solvente de oxidación desplazado de la línea 38a en una corriente rica de catalizador y de subproducto y una corriente rica de solvente . La separación en la zona de concentración 36 se puede lograr mediante cualquier método conocido en la técnica que pueda remover por lo menos una porción del solvente mencionado en lo anterior de los componentes no de solvente (por ejemplo, subproductos de catalizador y de oxidación) en la corriente de alimentación y de concentración purificada. Ejemplos de equipo adecuado para el uso en la zona de concentración 36 incluyen, pero no se limitan a, uno o más evaporadores . En una modalidad, la zona de concentración 36 puede comprender por lo menos dos evaporadores. Cuando dos evaporadores se emplean, cada uno individualmente se puede operar bajo vacio a temperatura reducida, o se puede operar a temperatura o presión elevada. En una modalidad cada evaporador se puede operar a una temperatura en el intervalo de aproximadamente 40 a aproximadamente 180°C y a una presión en el intervalo de aproximadamente 50 a aproximadamente 4500 torr durante la concentración. Equipo adecuado para el uso como evaporadores en la zona de concertación 36 pueden incluir, pero no se limitan a, un tanque agitado y calentado simple, un evaporador instantáneo, un cristalizador de frente de avance, un evaporador de película delgada, un evaporador de película delgada de raspado, un evaporador de película descendente y/o un secador LIST. La corriente rica en catalizador y su producto se puede retirar de la sección de concentración 36 por la vía de la línea 42. En una modalidad, la corriente rica de catalizador y de subproducto en la línea 42 puede tener una concentración acumulativa de todo de los componentes de catalizador y de subproducto de oxidación que es por lo menos aproximadamente 2 veces, por lo menos aproximadamente 4 veces, o por lo menos 6 veces la concentración acumulativa de todos los componentes de catalizador y de subproductos de oxidación en la corriente de alimentación purificada. La corriente rica de catalizador y de subproducto en la linea 42 puede tener una concentración acumulativa de todo de los componentes de catalizador de lo por lo menos aproximadamente 1000 ppm , en el intervalo de aproximadamente 1,000 a aproximadamente 120,000 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 2,000 a aproximadamente 90,000 ppmw, o en el intervalo de 3,000 a 60,000 ppmw. Adicionalmente, la corriente rica de catalizador y de subproducto en la linea 42 pueden tener una concentración acumulativa de todos los subproductos de oxidación de por lo menos aproximadamente 2,000 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 2,000 a aproximadamente 900,000 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 4,000 a aproximadamente 720,000 ppmw, o en el intervalo de 6,000 a 360,000 ppmw. En una modalidad de la presente invención, por lo menos una porción de la corriente rica de catalizador y de subproducto en la linea 42 se puede dirigir a la zona de purificación 14 por la vía 42a. Cuando la corriente rica de catalizador y de subproducto se dirige a la zona de purificación 14, la corriente rica de catalizador y de subproducto se puede introducir en cualquiera o ambas de las zonas de cristalización y de enfriamiento opcional, divulgado en lo anterior en relación a la zona de purificación 14. Cuando la corriente rica de catalizador y de subproducto se dirige por la vía de la linea 42a, por lo menos aproximadamente 80 por ciento en peso, por lo menos aproximadamente 90 por ciento en peso, o por lo menos 95 por ciento en peso de la corriente rica de catalizador y de subproducto se puede introducir en la zona de purificación 14. En una modalidad, sustancialmente todos los componentes de catalizador y de subproductos de oxidación en la corriente rica de catalizador y de subproducto en la linea 42a, se puede introducir en la zona de purificación 14. En otra modalidad, por lo menos una porción de la corriente rica de catalizador y de subproducto en la linea 42 se puede introducir en la suspensión purificada en la linea 16 por la via de la linea 42b. Cuando la corriente rica de catalizador y de subproducto se dirige por la via 42b, por lo menos aproximadamente 80 por ciento en peso, por lo menos aproximadamente 90 por ciento en peso, o por lo menos 95 por ciento en peso de la corriente rica de catalizador y de subproducto se puede introducir en la linea 16. En una modalidad, sustancialmente todo de los componentes de catalizador y de subproductos de oxidación en la corriente rica de catalizador y de subproducto en la linea 42b se pueden introducir en la linea 16. En otra modalidad, por lo menos una porción de la corriente rica de catalizador y de subproducto en la linea 42 se pueden introducir en la zona de aislamiento del producto 18 por la vía 42c. Cuando la corriente rica de catalizador y de subproducto se dirige por la vía de la linea 42c, por lo menos aproximadamente 80 por ciento en peso, por lo menos aproximadamente 90 por ciento en peso, o por lo menos 95 por ciento en peso de la corriente rica de catalizador y de subproducto se puede introducir en una zona de aislamiento de producto 18. En una modalidad, sustancialmente todo de los componentes de catalizador y de subproductos de oxidación en la corriente rica de catalizadores y de subproducto en la linea 42c se pueden introducir en la zona de aislamiento del producto 18. La corriente rica de solvente mencionado en lo anterior se puede retirar de la zona de concentración 36 por la vía de la linea 44. En una modalidad, la corriente rica de solvente puede tener una concentración más alta de solvente que la concentración de solvente en la corriente de alimentación de concentración purificada en la linea 34. Por lo menos una porción rica de solventes se puede dirigir a la zona de oxidación 10 por la vía de la linea 44. En una modalidad, por lo menos aproximadamente 80 por ciento en peso, por lo menos aproximadamente 90 por ciento en peso, o por lo menos 95 por ciento en peso, de la corriente rica de solvente en la linea 44 se puede dirigir a la zona de oxidación 10. La FIG. 2 ilustra una modalidad de la presente invención donde una porción de licor madre en la linea 30 se retira por la vía de la linea 102 para formar una alimentación de remoción de subproducto purificado. La composición de remoción de subproducto purificado puede sustancialmente la misma como la composición de la corriente de alimentación de concentración purificada en la linea 34, como se discute en lo anterior con referencia a la FIG. 1. La alimentación de remoción de subproducto purificado se puede introducir en la zona de remoción de subproducto no de BA 104 por la linea 102. Adicionalmente , una porción del solvente de oxidación desplazado de la zona de purificación 14 se puede dirigir a la zona de remoción de subproducto no de BA 104 por la vía de la linea 38a o, alternativamente, se puede combinar con la alimentación de subproducto purificado previo a la introducción en la zona de remoción de subproducto no de BA 104. Como será discutido con mayor detalle enseguida con referencia a la FIG. 3, la zona de remoción de subproducto no de BA 104 puede separar la alimentación de remoción de subproducto purificado en una corriente rica de solvente, una corriente rica de catalizador y de BA y una corriente rica de subproducto no de BA. La corriente rica de catalizador y de BA se puede retirar de la zona de remoción de subproducto no de BA 104 por la vía de la línea 106. En una modalidad, la corriente rica de catalizador y de BA puede tener una concentración acumulativa todo de los componentes de catalizador y BA que es por lo menos aproximadamente 2 veces, por lo menos aproximadamente 4 veces, o por lo menos 6 veces la concentración acumulativa de todos los componentes de catalizador y BA en la alimentación de remoción de subproducto purificado. La corriente rica de catalizador y de BA en la línea 106 puede tener una concentración acumulativa de todos los componentes de catalizador de por lo menos aproximadamente 1,000 ppmw, en el intervalos de aproximadamente 1,000 a aproximadamente 120,000 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 2,000 a aproximadamente 90,000 ppmw, o en el intervalo de 3,000 a 60,000 ppmw. Adicionalmente, la corriente rica de catalizador y de BA en la línea 103 puede tener una concentración de Ba de por lo menos aproximadamente 1,000 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 1,000 a aproximadamente 900,000 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 2,000 a aproximadamente 600,000 ppmw, o en el intervalo de 4,000 a aproximadamente 300,000 ppmw . En una modalidad, por lo menos una porción de la corriente rica de catalizador y de BA se puede dirigir al oxidante de BA opcional 108, donde por lo menos una porción del BA en la corriente rica de catalizador y de BA se puede oxidar. El oxidante de BA 108 puede ser cualquier reactor de oxidación capaz de reducir la cantidad de BA en la corriente rica de catalizador y de BA mediante por lo menos aproximadamente 10 por ciento en peso, por lo menos aproximadamente 25 por ciento en peso, o por lo menos 50 por ciento en peso. Una corriente rica de catalizador y de BA opcionalmente oxidada se puede retirar del oxidante de BA 108 por la vía de la linea 110. La corriente rica de catalizador y de BA oxidada en la linea 110 puede tener una concentración de BA en el intervalo de aproximadamente 900 a aproximadamente 810,000 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 1,500 a aproximadamente 450,000 ppmw, o en el intervalo de 2,000 a 150,000 ppmw. Por lo menos una porción de la corriente rica de catalizador y de BA opcionalmente oxidada se puede dirigir a la zona de oxidación 10 por la vía de la linea 110. En una modalidad, por lo menos 80 por ciento en peso, por lo menos aproximadamente 90 por ciento en peso, o por lo menos 95 por ciento en peso de la corriente rica de catalizador y de BA en la linea 110 se puede introducir en la zona de oxidación 10. La corriente rica de subproducto no de BA se puede retirar de la zona de remoción de subproducto no de BA por la vía de linea 112. En una modalidad, la corriente rica de subproducto no de BA puede tener una concentración acumulativa de subproductos no de BA que es por lo menos aproximadamente 2 veces, por lo menos aproximadamente 4 veces, o por lo menos aproximadamente 6 veces la concentración acumulativa de subproducto no de BA en la alimentación de remoción del subproducto purificado. La corriente rica de subproducto no de BA en la linea 112 puede tener una concentración acumulativa de subproductos no de BA de por lo menos aproximadamente 10 por ciento en peso, en el intervalo de aproximadamente 10 a aproximadamente 95 por ciento en peso, en el intervalo de aproximadamente 20 a aproximadamente 90 por ciento en peso, o en el intervalo de 30 a aproximadamente 85 por ciento en peso. La corriente rica de subproducto de BA en la linea 112 puede estar en la forma de una torta húmeda. En una modalidad, la corriente rica de subproducto de BA en la linea 112 puede comprender liquido en una cantidad en el intervalo de aproximadamente 5 a aproximadamente 30 por ciento en peso, en el intervalo de aproximadamente 10 a aproximadamente 25 por ciento en peso, o en el intervalo de aproximadamente 12 a aproximadamente 23 por ciento en peso. Opcionalmente, la corriente rica de subproducto no de BA en la linea 112 se puede introducir en la zona de secado 114. La zona de secado 114 puede comprender cualquier dispositivo . de secado conocido en la técnica que puede producir una corriente rica de subproducto no de BA que comprende menor que aproximadamente 5 por ciento en peso de líquido, menor que aproximadamente 3 por ciento en peso de líquido, o menor que 1 por ciento en peso de líquido. La corriente rica de subproducto no de BA seca se puede descargar de la zona de secado 22 por la vía de la línea 24. En otra modalidad, la corriente rica de subproducto no de BA en la línea 112 puede ser introducida opcionalmente en la zona de intercambio de solventes 118 para producir una corriente rica de subproducto no de BA húmedo. La zona de intercambio de solvente 118 puede operar para reemplazar por lo menos una porción del líquido en la corriente rica de subproducto no de BA con un solvente de reemplazo. Equipo adecuado para tal reemplazo incluye, pero no se limita a, una centrífuga decantadora seguida por una resuspensión con el solvente de reemplazo, una centrífuga de apilamiento de discos, un cristalizador de frente de avance, o múltiples centrífugas decantadoras con lavado contracorriente. La corriente rica de subproducto no de BA húmeda se puede descargar de la zona de intercambio del solvente 118 por la vía de la línea 120. La corriente rica de subproducto no de BA húmeda puede comprender en el intervalo de aproximadamente 5 a aproximadamente 30 por ciento en peso de líquido, en el intervalo de aproximadamente 10 a aproximadamente 25 por ciento en peso del líquido, o en el intervalo de 12 a 23 por ciento en peso del líquido.
En una modalidad de la presente invención, por lo menos una porción de la corriente rica de subproducto no de BA se puede combinar con el producto aislado en la linea 20, el producto aislado seco en la linea 24, y/o el producto aislado en la linea 28. En una modalidad, por lo menos aproximadamente 80 por ciento en peso, por lo menos aproximadamente 90 por ciento en peso, por lo menos 95 por ciento en peso, o sustancialmente todo de los subproductos no de BA en la corriente rica de subproducto no de BA se puede combinar con el producto aislado en la linea 20, el producto aislado seco en la linea 24, y/o el producto aislado húmedo en la linea 28. La corriente rica de solvente producida en la zona de remoción de subproducto de no de BA 104 se puede retirar por la vía de la linea 122. La corriente rica de solvente en la linea 122 puede tener una concentración más alta de solvente que la concentración de solvente en la corriente de alimentación de remoción de subproducto purificado en la linea 102. En una modalidad, por lo menos una porción de la corriente rica de solvente generada en la zona de remoción de subproducto no BA 104 se puede dirigir a la zona de oxidación 10 por la vía de la linea 122. Por lo menos aproximadamente 80 por ciento en peso, por lo menos aproximadamente 90 por ciento en peso, o por lo menos 95 por ciento en peso de la corriente rica de solvente en la linea 122 se puede introducir en la zona de oxidación 10. La FIG. 3 ilustra una concentración detallada de la zona de remoción de subproducto no de ?? 104. En la modalidad de la FIG. 3, la zona de remoción de subproducto no de BA 104 comprende la sección de concentración 202 y la sección de separación de sólido/liquido 208. En esta modalidad, la alimentación de remoción de subproducto purificado se puede introducir inicialmente en la sección de concentración 202 por la vía de la linea 102. Opcionalmente , como se menciona en lo anterior, por lo menos una porción del solvente de oxidación desplazado de la zona de purificación 14 se puede tratar en la zona de remoción de subproducto no de BA 104, y se puede introducir en la sección de concentración 202 por la vía de la linea 38a. La sección de concentración 202 puede operar para remover por lo menos una porción del solvente contenido en la alimentación de remoción de subproducto purificado. El solvente en la alimentación de remoción de subproducto purificado puede comprender agua y/o ácido acético, como se discute en lo anterior. La sección de concentración 202 puede remover por lo menos aproximadamente 30, por lo menos aproximadamente 45, o por lo menos 60 por ciento en peso del solvente en la alimentación de remoción del subproducto purificado. El solvente se puede descargar de la sección de concentración 202 por la vía de la linea 204. Cualquier equipo conocido en la industria capaz de remover por lo menos una porción del solvente de la corriente de alimentación de remoción de subproducto purificado se puede emplear en la sección de concentración 202. Ejemplos de equipo adecuado incluyen, pero no se limitan a uno o más evaporadores . En una modalidad, la sección de concentración 202 puede comprender por lo menos dos evaporadores. Cuando dos evaporadores se emplean, cada uno individualmente se puede operar bajo vacio a temperatura reducida, o se puede operar a temperatura o presión elevadas. En una modalidad, cada evaporador se puede operar a una temperatura en el intervalo de aproximadamente 40 a aproximadamente 180°C y una presión en el intervalo de aproximadamente 50 a aproximadamente 4,500 torr durante la concentración. Equipo adecuado para el uso como evaporadores en la sección de concentración 202 incluye, pero no se limita a, un tanque calentado y agitado, un evaporador instantáneo, un cristalizador de fluente de avance, un evaporador de película delgada, un evaporador de película delgada de raspado, un evaporador de película descendente, y/o un secador LIST. En la modalidad de la FIG. 3, una corriente de remoción de subproducto concentrado se puede descargar de la sección de concentración 202 por la línea de la vía 206. La corriente de subproducto concentrado en la línea 206 puede tener una concentración acumulativa de componentes no de solvente (por ejemplo, componentes de catalizador y de subproductos de oxidación) es por lo menos aproximadamente 2 veces, por lo menos aproximadamente 4 veces, o por lo menos 6 veces la concentración acumulativa de los componentes no de solvente en la corriente de alimentación de remoción de subproducto purificado. La corriente de remoción de subproducto concentrado en la linea 206 puede tener una concentración acumulativa de todo de los componentes de catalizador de por lo menos aproximadamente 1,000 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 1,000 a aproximadamente 120,000 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 2,000 a aproximadamente 90,000 ppmw, o en el intervalo de 3,000 a 60,000 ppmw. Adicionalmente, la corriente de remoción de subproducto concentrado en la linea 206 puede tener una concentración acumulativa de subproducto de oxidación de por lo menos aproximadamente 2,000 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 2,000 a aproximadamente 900,000 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 4,000 a aproximadamente 720,000 ppmw, o en el intervalo de 6,000 a 360,000 ppmw. La corriente de remoción de subproducto concentrado se puede introducir en la sección de separación de sólido/liquido 208 por vía de la linea 206. La sección de separación de sólido/liquido 208 puede separar la corriente de remoción de subproducto concentrado en un catalizador predominantemente en fase de fluido y licor madre rico de BA y una torta húmeda. En la modalidad de la FIG. 3, la sección de separación/liquido 208 comprende la sección de remoción de licor madre 208a y la sección de lavado 208b. La sección de remoción madre 208a puede operar para separar la corriente de remoción de subproducto concentrado en el licor madre rico de catalizador y de BA mencionado en lo anterior y una torta húmeda inicial. El licor madre rico de catalizador de BA se puede descargar de la sección de remoción de licor madre 208a por la vía de la linea 106. La torta húmeda inicial se puede introducir en la sección de lavado 208b. Por lo menos una porción de la torta húmeda inicial luego se puede lavar con una alimentación de lavado introducida en la sección de lavado 208b por la vía de la linea 210 para producir una torta húmeda lavada. La alimentación de lavado en la linea 210 puede comprender agua/o ácido acético. Además, la alimentación de lavado puede tener una temperatura en el intervalo de aproximadamente el punto de congelación de la alimentación de lavado a aproximadamente el punto de ebullición de la alimentación de lavado, en el intervalo de aproximadamente 20 a aproximadamente 110°C, o en el intervalo de 40 a 90°C. Después del lavado de la torta húmeda, el licor del lavado resultante se puede descargar de la sección de lavado 208b por la vía de linea 212, y la torta húmeda lavada se puede descargar por la linea 112. En una modalidad, la corriente rica de subproducto no de BA mencionada en lo anterior puede comprender por lo menos una porción de la torta húmeda lavada . La sección de separación sólido/liquido 208 puede comprender cualquier dispositivo de separación sólido/liquido conocido en la técnica. El equipo adecuado para el uso en la sección de separación de sólido/liquido 208 incluye, pero no se limita a, un filtro de tambor de presión, un filtro de presión de vacio, un filtro de banda de vacio, múltiples centrifugas de tazón sólido con lavado contracorriente opcional, o una centrifuga perforada. En una modalidad, la sección de separación de sólido/ liquido 208 se puede operar a una temperatura en el intervalo de aproximadamente 20 a aproximadamente 170°C y a una presión en el intervalo de aproximadamente 375 a aproximadamente 4,500 torr durante la separación . Como se menciona en lo anterior, el licor de lavado se puede descargar de la sección de separación de sólido/liquido 208 por la via de la linea 212. En una modalidad de por lo menos una porción del licor en la linea 212 se puede combinar con el solvente removido en la linea 204 para formar una corriente rica de solvente. La corriente rica de solvente se puede retirar de la zona de remoción de subproducto no de BA 104 por la via de la linea 122. La FIG. 4 ilustra una modalidad de la presente invención donde la suspensión cruda en la linea 12 se puede tratar en la zona de purificación 14 para de esta manera producir una corriente de solvente de oxidación desplazada y una suspensión purificada. La suspensión purificada se puede retirar de la zona de purificación 14 por la vía de la linea 16, y la corriente de solvente de oxidación desplazada se puede retirar por la vía de la linea 38. En la modalidad de la FIG. 4, por lo menos aproximadamente 80 por ciento en peso, por lo menos aproximadamente 90 por ciento en peso, o por lo menos 95 por ciento en peso de la corriente de solvente de la oxidación desplazada en la linea 38 se puede dirigir, directamente o indirectamente a la zona de oxidación 10. En una modalidad de la presente invención, por lo menos una porción de la suspensión cruda en la linea 12 se puede emplear como una corriente de alimentación de concentración. En otra modalidad, por lo menos una porción de la suspensión purificada en la linea 16 se puede emplear como una corriente de alimentación de concentración. La corriente de alimentación de concentración se puede introducir en la zona de concentración 302. La zona de concentración 302 puede separar la corriente de alimentación de concentración en una corriente rica de solvente y una corriente de alimentación de aislamiento concentrada. La separación en la zona de concentración 302 se puede lograr mediante cualquier medio conocido en la técnica que pueda remover por lo menos una porción del solvente de la suspensión purificada. Ejemplos de equipo adecuado para el uso en la zona de concentración 302 incluyen, pero no se limitan a, uno o más evaporadores . En una modalidad, la zona de concentración 302 puede comprender por lo menos dos evaporadores. Cuando dos evaporadores se emplean, uno individualmente se puede operar bajo vacío y temperatura reducida, o se pueden operar a temperatura o presión elevadas. En una modalidad, cada evaporador se puede operar a una temperatura en el intervalo de aproximadamente 40 a aproximadamente 180°C y a una presión en el intervalo de aproximadamente 50 a aproximadamente 4,500 torr durante la concentración. Equipo adecuado para el uso como evaporadores en la zona de concentración 36 pueden incluir, pero no se limitan a, un tanque agitado y calentado simple, un evaporador instantáneo, un cristalizador frente de avance, un evaporador de película delgada, un evaporador de película delgada de raspado, un evaporador de película descendente y/o un secador LIST. La corriente rica de solvente se puede retirar de la zona de concentración 302 por la vía de la línea 304. La corriente rica de solvente en la línea 304 puede tener una concentración de solvente que es por lo menos 1.1 veces, por lo menos aproximadamente 1.3 veces, o por lo menos 1.5 veces la concentración de solvente en la suspensión purificada en la línea 16. En una modalidad, por lo menos una porción de la corriente rica de solvente en la linea 304 se puede dirigir a la zona de oxidación 10. Por lo menos aproximadamente 80 por ciento en peso, por lo menos aproximadamente 90 por ciento en peso, o por lo menos 95 por ciento en peso de la corriente rica del solvente en la linea 304 se puede dirigir a la zona de oxidación 10. La corriente de aislamiento de corriente concentrada se puede retirar de la zona de concentración 302 por la vía de la linea 306. En una modalidad, la corriente de alimentación de aislamiento concentrada en la linea 306 puede tener una concentración de subproductos de oxidación que es por lo menos aproximadamente 1.05 veces, por lo menos aproximadamente 1.2 veces, o por lo menos 1.4 veces la concentración de los subproductos de oxidación en la corriente de alimentación de concentración. Adicionalmente , la corriente de alimentación de aislamiento concentrada en la linea 306 puede tener una concentración acumulativa de subproductos de oxidación de por lo menos aproximadamente 1,050 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 1,050 a aproximadamente 280,000 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 2,100 a aproximadamente 168,000 ppmw, o en el intervalo de 3,150 a aproximadamente 84,000 ppmw. La corriente de alimentación de aislamiento concentrada en la linea 306 puede tener una concentración de sólidos que es por lo menos aproximadamente 1.05 veces, por lo menos aproximadamente 1.2 veces, o por lo menos 1.4 veces la concentración de sólidos en la corriente de alimentación de concentración. Además, la suspensión de alimentación de aislamiento concentrado en la linea 306 puede comprender sólidos en una cantidad en el intervalo de aproximadamente 20 a aproximadamente 70 por ciento en peso, en el intervalo de 25 a 60 por ciento en peso, o en el intervalo de 30 a 50 por ciento en peso. En una modalidad de la presente invención, la corriente de alimentación de aislamiento concentrada en la linea 306 se puede emplear como la corriente de alimentación de aislamiento introducida en la zona de aislamiento de productos 18. La zona de aislamiento del producto 18 puede separar la corriente de alimentación de aislamiento concentrada en un licor madre, un licor de lavado, y un producto aislado que sustancialmente la misma manera como es discutido en lo anterior con referencia a la FIG. 1. En la modalidad de la FIG. 4, por lo menos aproximadamente 80 por ciento en peso, por lo menos aproximadamente 90 por ciento en peso, o por lo menos 95 por ciento en peso de licor madre producida en la zona de aislamiento de producto 18 se puede dirigir por la vía de la linea 30 a la zona de oxidación 10. Adicionalmente , por lo menos aproximadamente 80 por ciento en peso, por lo menos aproximadamente 90 por ciento en peso, o por lo menos 95 por ciento en peso del licor del lavado producido en la zona de aislamiento de producto 18 se puede dirigir por la via de la linea 32 a la zona de oxidación 10. El tratamiento y la composición del producto aislado en la linea 20 pueden ser sustancialmente en la misma como es discutido en lo anterior con referencia a la FIG. 1. Será entendido por uno de habilidad en la técnica que cada una de las modalidades descritas en lo anterior, asi como cualquiera de las subpartes de aquellas modalidades, se pueden operar de una manera continua o no continua. Operaciones no continuas incluyen, pero no se limitan a, operaciones a manera de lotes, operaciones cíclicas, y/u operaciones intermitentes. Adicionalmente , será entendido que dos o más de las modalidades anteriores se pueden utilizar en combinación. Por ejemplo, en un proceso de producción de ácido carboxílico, una etapa de concentración se puede emplear tanto antes como después de la etapa de enfriamiento del producto. En algunas de las modalidades anteriores, los intervalos de temperatura se proporcionan para una operación especificada. Para cada una de las modalidades anteriores donde un intervalo de temperatura se proporciona, la temperatura se define como la temperatura promedio de la sustancia de la zona o sección dada. ? menara de ilustración, como se discute en lo anterior con referencia a la FIG. 1, la corriente de alimentación de concentración purificada se puede tratar en la zona de concentración 36, donde los evaporadores en la zona de concentración 36 se pueden operar a temperatura en el intervalo de aproximadamente 40 a aproximadamente 180°C. Esto significa que la temperatura promedio de la corriente de alimentación de concentración purificada mientras que esta en los evaporadores en la zona de concentración 36 puede estar en el intervalo de aproximadamente 40 a aproximadamente 180°C. INTERVALOS NUMÉRICOS La presente descripción utiliza intervalos numéricos para cuantificar ciertos parámetros que se relacionan a la invención. Debe ser entendido que cuando los intervalos numéricos se proporcionan, tales intervalos van a ser considerados como que proporcionan soporte literal para las limitaciones de reivindicación que solo citan el valor inferior del intervalo asi como la limitación de reivindicaciones que solo citan el valor superior del intervalo. Por ejemplo, un intervalo numérico divulgado de 10 a 100 proporciona soporte literal para una reivindicación que cita "mayor que 10" (con nada de límites superiores) y una reivindicación que cita "menor que 100" (con nada de límites inferiores) . DEFINICIONES Como se utiliza en la presente, los términos "que comprende", "comprende", y "comprenden" son términos de transición abiertos utilizados para la transición de un sujeto citado antes del término a uno o más elementos citados después del término, donde el elemento o elementos listados después del término de transición no son necesariamente los únicos elementos que constituyen el sujeto. Como se utiliza en la presente, los términos "que incluye", "incluye", e "incluyen" tienen el mismo significado abierto como "que comprende", "comprende", y "comprenden". Como se utiliza en la presente, los términos "que tiene", "tiene", y "tienen" tienen el mismo significado abierto como "que comprende", "comprende", y "comprenden". Como se utiliza en la presente, los términos "que contiene", "contiene", y "contienen" tienen el mismo significado abierto como "que comprende", "comprende", y "comprenden". Como se utiliza en la presente, los términos "un", "uno", "él", y "dicho" significa uno o más. Como se utiliza en la presente, el término "y/o", cuando se utiliza en una lista de dos o más artículos, significa que cualquiera de uno de los artículos listados se puede emplear por sí mismo o cualquier combinación de dos o más de los artículos listados se puede emplear. Por ejemplo, si una composición se describe como que contiene componentes A, B, y/o C, la composición puede contener A sola; B sola; C sola; A y B en combinación; A y C en combinación; B y C en combinación; o A, B, y C en combinación. REIVINDICACIONES NO LIMITADAS A MODALIDADES DIVULGADAS Las formas de la invención descritas en lo anterior van a ser utilizadas como ilustración solamente, y no deben ser utilizadas en un sentido limitativo para interpretar el alcance la presente invención. Modificaciones obvias a las modalidades ejemplares, expuestas en lo anterior, podrían ser fácilmente hechas por aquellos expertos en la técnica sin apartarse del espíritu de la presente invención. Los inventores por la presente establecen su intento para depender de la Doctrina de Equivalentes para determinar y estimar el alcance razonablemente justo de la presente invención ya que pertenece a cualquier aparato no materialmente apartado de fuera del alcance literal de la invención como se expone en las siguientes rei indicaciones.