ES2575139T3

ES2575139T3 - LIO acomodativa con aberración esférica dinámica

Info

Publication number: ES2575139T3
Application number: ES09708376.0T
Authority: ES
Inventors: Robert Angelopoulos; Xin Hong; Xiaoxiao Zhang; Mutlu Karakelle
Original assignee: Novartis AG
Current assignee: Novartis AG
Priority date: 2008-02-07
Filing date: 2009-02-06
Publication date: 2016-06-24
Anticipated expiration: 2029-02-06
Also published as: JP2011511671A; EP2254510A2; TWI494093B; US7998198B2; TW200942217A; US20090204211A1; AU2009212286A1; WO2009100322A3; AR071348A1; CA2712827A1; EP2254510B1; WO2009100322A2; AU2009212286B2; CA2712827C; JP5539903B2

Abstract

Lente intraocular, LIO, que comprende: un elemento óptico anterior (12) que presenta una superficie anterior (12a) y una superficie posterior (12b), en la que por lo menos una de entre las superficies anterior y posterior (12a, 12b) es una superficie asférica, un elemento óptico posterior (14) que presenta una superficie anterior (14a) y una superficie posterior (14b), en la que por lo menos una de entre las superficies anterior y posterior (14a, 14b) es una superficie asférica, un mecanismo (16) para acoplar dichos elementos ópticos anterior y posterior (12, 14) con la superficie posterior (12b) del elemento óptico anterior (12) separada de la superficie anterior (14a) del elemento óptico posterior (14) para permitir el movimiento axial de dichos elementos ópticos (12, 14) uno con respecto al otro entre una primera posición de visión lejana que presenta una primera separación y una segunda posición de visión cercana que presenta una segunda separación para proporcionar acomodación cuando la lente se implanta en el ojo de un sujeto; caracterizada por que dicho mecanismo (16) está configurado para permitir un ajuste de la separación entre dichos elementos ópticos (12, 14) desde una primera separación de visión lejana de 0 mm hasta una segunda separación de visión cercana de 2 mm a medida que la acomodación varía desde la visión lejana hasta la visión cercana; y dichas superficies asféricas del elemento anterior y posterior (12, 14) están adaptadas para proporcionar una aberración esférica combinada que varía a lo largo de un intervalo con la acomodación obtenida mediante un cambio en la separación axial correspondiente a la acomodación de la LIO, en la que dicha aberración esférica cambia desde un valor positivo de +0,20 mm en dicha primera posición de visión lejana hasta un valor negativo de -0,50 mm en dicha segunda posición de visión cercana, y en la que la potencia óptica de la LIO es de aproximadamente 0 dioptrías en dicha primera posición de visión lejana y es de aproximadamente 6 dioptrías en dicha segunda posición de visión cercana.

Description

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DESCRIPCION

LIO acomodativa con aberracion esferica dinamica.

Antecedentes

La presente invencion se refiere generalmente a lentes oftalmicas, y mas particularmente a lentes intraoculares (LIO) acomodativas que muestran aberraciones dinamicas.

La potencia optica del ojo se determina mediante la potencia optica de la cornea y la del cristalino, proporcionando el cristalino aproximadamente un tercio de la potencia optica total del ojo. El cristalino es una estructura transparente, biconvexa cuya curvatura puede cambiar por los musculos ciliares para ajustar su potencia optica para permitir que el ojo enfoque objetos a distancias variables. Este proceso se conoce como acomodacion. Como resultado de la acomodacion, la aberracion esferica mostrada por el cristalino se desplaza en la direccion negativa.

El cristalino, sin embargo, se hace menos transparente en individuos que padecen cataratas, por ejemplo, debido a la edad y/o a enfermedad, disminuyendo por tanto la cantidad de luz que alcanza la retina. Un tratamiento conocido para cataratas implica retirar el cristalino opacificado y reemplazado por una lente intraocular (LIO) artificial. Aunque tales LIO pueden mejorar la vision del paciente, pueden sin embargo conducir a la perdida, o por lo menos a reduccion grave, de la capacidad acomodativa del ojo. En particular, una clase de LIO, denominadas comunmente LIO monofocales, proporcionan una sola potencia optica y por tanto no permiten acomodacion. Otra clase de LIO, conocidas comunmente como LIO difractivas, proporcionan principalmente dos potencias opticas, normalmente una potencia optica lejana y una potencia optica cercana. Como tal, estas LIO proporcionan solo un grado limitado de acomodacion, conocido comunmente como pseudoacomodacion.

Tambien se conocen LIO acomodativas de dos componentes opticos que utilizan el movimiento de dos elementos opticos uno en relacion con el otro en respuesta al movimiento de los musculos ciliares para proporcionar un grado de acomodacion continua. Sin embargo, el intervalo de movimiento de los dos componentes opticos de tales LIO normalmente es limitado, restringiendo por tanto el intervalo de distancia de vision a lo largo de la cual pueden proporcionar acomodacion.

El documento WO-A-2007/047427 es representativo del estado de la tecnica.

Por consiguiente, existe la necesidad de LIO mejoradas, y particularmente de LIO acomodativas mejoradas asf como de metodos de correccion de la vision que las utilicen.

Sumario

En un aspecto, la presente invencion proporciona una lente intraocular (LIO) segun las reivindicaciones que siguen, que presenta un elemento optico anterior, un elemento optico posterior y un mecanismo para acoplar los elementos anterior y posterior para permitir el movimiento axial de esos elementos uno en relacion con el otro para proporcionar acomodacion cuando se implanta la lente en el ojo de un paciente. Cada uno de los elementos anterior y posterior incluye por lo menos una superficie asferica, donde las asfericidades de las superficies estan adaptadas para proporcionar una aberracion esferica combinada que varfa con la acomodacion.

En un aspecto relacionado, la aberracion esferica mostrada por la LIO, como resultado de la aberracion combinada de los elementos anterior y posterior, cambia desde un valor positivo hasta un valor negativo en respuesta a un cambio en el tamano de la pupila del ojo en el que se implanta la LIO a medida que el ojo se acomoda de vision lejana a vision cercana. La aberracion esferica cambia a lo largo de un intervalo de aproximadamente +0,2 mm a aproximadamente -0,5 mm (menos 0,5 micrometros) a medida que el diametro de la pupila cambia desde aproximadamente 6 mm hasta aproximadamente 1,5 mm durante la acomodacion. Una variacion dinamica de este tipo de la aberracion esferica de la LIO se caracteriza como un cambio a lo largo de un intervalo de aproximadamente +0,2 mm a aproximadamente -0,5 mm (menos 0,5 micrometros) a medida que la potencia optica de la LIO varfa a lo largo de un intervalo de aproximadamente 0 a aproximadamente 6 D debido a la acomodacion.

La LIO muestra una ligera aberracion esferica positiva cuando los elementos opticos de la LIO estan separados una distancia correspondiente a un estado acomodativo adecuado para la vision lejana. Una aberracion esferica positiva de este tipo es de +0,2 mm. En cambio, la LIO muestra una aberracion esferica negativa cuando los elementos opticos de la LIO estan separados una distancia correspondiente a un estado acomodativo que es adecuado para la vision cercana. Una aberracion esferica negativa de este tipo es de -0,5 mm (menos 0,5 micrometros).

La aberracion esferica se vuelve progresivamente mas negativa a medida que el ojo se acomoda para ver objetos mas proximos.

En un aspecto relacionado, el elemento optico anterior proporciona una potencia optica refractiva monofocal en un

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intervalo de aproximadamente 6 D a aproximadamente 40 D mientras que el elemento optico posterior proporciona una potencia optica refractiva monofocal en un intervalo de aproximadamente -30 D (menos 30 D) a aproximadamente -3 D (menos 3 D).

En otro aspecto, se da a conocer un conjunto de lente intraocular (LIO) que incluye una lente anterior, una lente posterior y un mecanismo de acoplamiento que conecta esas lentes para producir su movimiento axial una en relacion con la otra en respuesta a las fuerzas acomodativas naturales del ojo cuando se implanta el conjunto de LIO en el ojo de un paciente. Las lentes proporcionan una aberracion esferica combinada que varfa en funcion del estado acomodativo del ojo. Por ejemplo, la aberracion esferica combinada cambia desde un valor positivo hasta un valor negativo a medida que el estado acomodativo del ojo varfa desde uno adecuado para la vision lejana hasta uno adecuado para la vision cercana. En algunos casos, una disminucion de este tipo puede caracterizarse por una pendiente sustancialmente lineal en una representacion grafica de la aberracion esferica frente a la acomodacion.

Se da a conocer una lente intraocular (LIO) acomodativa que comprende un componente optico de dos elementos que presenta un elemento optico anterior y un elemento optico posterior, en donde cada elemento proporciona una aberracion esferica de manera que una aberracion esferica combinada de estos elementos varfa en funcion de un estado acomodativo del ojo en el que se implanta el componente optico. La aberracion esferica combinada puede variar a lo largo de un intervalo que se extiende desde +0,2 mm (mas 0,2 micrometros) hasta -0,5 mm cuando el estado de acomodacion del ojo varfa desde uno adecuado para la vision lejana hasta uno adecuado para la vision cercana.

En otro aspecto, la invencion proporciona una lente intraocular (LIO) que comprende un elemento optico anterior que presenta por lo menos una superficie asferica, y un elemento optico posterior que presenta por lo menos una superficie asferica, en donde las superficies asfericas estan adaptadas para proporcionar una aberracion esferica combinada que varfa en funcion del tamano de la pupila cuando se implanta la lente en el ojo de un paciente. Por ejemplo, en algunos casos, la aberracion esferica combinada es positiva para un tamano de pupila igual a o mayor de aproximadamente 6 mm y es negativa para un tamano de pupila menor de aproximadamente 1,5 mm.

En un aspecto relacionado, en la LIO anterior, el elemento optico anterior proporciona una potencia optica monofocal en un intervalo de aproximadamente 6 a aproximadamente 40 D, y el elemento optico posterior proporciona una potencia optica monofocal en un intervalo de aproximadamente -30 D (menos 30 D) a aproximadamente -3 D (menos 3 D).

Puede obtenerse comprension adicional de la invencion haciendo referencia a la siguiente descripcion detallada en relacion con los dibujos asociados, que se comentan brevemente a continuacion.

El documento US 2007078515 describe una lente intraocular que incluye un componente optico deformable, un componente optico rfgido y una estructura de soporte. El componente optico deformable se dispone alrededor de un eje optico y comprende un material solido y una superficie deformable. Por lo menos una parte de la superficie deformable cambia de forma de manera que la potencia optica de la por lo menos una parte de la superficie deformable y/o la lente intraocular cambia en por lo menos 2 dioptrfas.

El documento US 2007106377 describe una lente intraocular de acomodacion que incluye una parte optica, una parte haptica. La parte optica de la lente incluye un actuador que desvfa un elemento de lente para alterar la potencia optica de la lente en respuesta a fuerzas aplicadas a la parte haptica de la lente mediante la contraccion de los musculos ciliares y un mecanismo de desviacion secundario. El movimiento del elemento de lente mediante el actuador hace que el elemento de lente se deforme y el mecanismo de desviacion secundario hace que la lente se deforme adicionalmente.

El documento WO 2007027091 se refiere a una lente intraocular artificial con fuerza optica variable, en la que la lente artificial comprende dos elementos opticos que pueden moverse uno en relacion con el otro en una direccion que se extiende transversalmente con respecto al eje optico para hacer uso del hecho de que uno o ambos elementos opticos pueden desplazarse uno en relacion con el otro a traves del impulso del musculo orbicular natural con el fin de obtener una funcion de acomodacion.

El documento WO 2007015640 se refiere a una lente intraocular artificial con fuerza optica variable, que comprende por lo menos dos elementos opticos, pudiendo moverse por lo menos dos de ellos uno en relacion con el otro en una direccion que se extiende transversalmente con respecto al eje optico, en la que los elementos opticos presentan una forma de manera que en diferentes posiciones de los elementos opticos moviles la lente artificial presenta una fuerza optica diferente, en la que la lente artificial presenta una fuerza basica optica positiva, fija en la que se anade la fuerza optica variable producida por el movimiento relativo de los elementos moviles para obtener la fuerza optica total de la lente artificial.

Breve descripcion de los dibujos

la figura 1 es una vista lateral esquematica de una LIO acomodativa segun una forma de realizacion de la

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invencion que presenta una lente anterior y una lente posterior acopladas entre si mediante un mecanismo para mover las lentes axialmente una en relacion con la otra,

la figura 2A representa esquematicamente la lente anterior de la LIO mostrada en la figura 1 que ilustra que incluye una superficie posterior asferica,

la figura 2B representa esquematicamente la lente posterior de la LIO mostrada en la figura 1 que ilustra que incluye una superficie anterior asferica,

la figura 3A es una vista lateral esquematica de una LIO acomodativa de dos componentes opticos segun una forma de realizacion de la invencion que presenta una estructura difractiva sobre una superficie de su componente optico anterior,

la figura 3B es una vista esquematica de la superficie del componente optico anterior de la LIO de la figura 3A que representa la estructura difractiva,

la figura 3C es un perfil radial esquematico de la superficie anterior de la LIO de la figura 3A que presenta una estructura difractiva menos la curvatura de base de la superficie,

la figura 4 presenta aberracion esferica residual calculada de tres disenos hipoteticos de LIO en funcion de la acomodacion: un diseno esferico, un diseno que minimiza la aberracion esferica y un diseno segun una forma de realizacion de la invencion,

la figura 5 muestra la acomodacion paraxial calculada proporcionada por tres disenos de LIO (un diseno esferico, un diseno que minimiza la aberracion esferica y un diseno segun una forma de realizacion de la invencion) a diferentes distancias de separacion de sus lentes anterior y posterior una en relacion con la otra,

la figura 6A muestra la acomodacion calculada teoricamente mediante la influencia de la aberracion para una separacion de 0,6 mm de las lentes anterior y posterior de tres LIO acomodativas hipoteticas de dos componentes opticos: un diseno esferico, un diseno que minimiza la aberracion esferica y un diseno segun una forma de realizacion de la invencion,

la figura 6B muestra la acomodacion calculada teoricamente mediante la influencia de la aberracion para una separacion de 1 mm de las lentes anterior y posterior de tres LIO acomodativas hipoteticas de dos componentes opticos: un diseno esferico, un diseno que minimiza la aberracion esferica y un diseno segun una forma de realizacion de la invencion,

la figura 7A muestra la funcion de transferencia de modulacion (MTF) calculada teoricamente a 100 lp/mm para la vision lejana a tamanos de pupilas de 6 mm y 3 mm correspondiente a tres disenos hipoteticos de LIO acomodativa de dos componentes opticos: un diseno esferico, un diseno que minimiza la aberracion esferica y un diseno segun una forma de realizacion de la invencion,

la figura 7B muestra la funcion de transferencia de modulacion (MTF) calculada teoricamente a 100 lp/mm para la vision cercana a tamanos de pupilas de 6 mm y 3 mm correspondiente a los tres disenos hipoteticos de LIO acomodativa de dos componentes opticos: un diseno esferico, un diseno que minimiza la aberracion esferica y un diseno segun una forma de realizacion de la invencion,

la figura 8A presentas graficos correspondientes a la MTF calculada a 50 lp/mm para tres disenos en funcion de la potencia de acomodacion para un diametro de pupila de 3 mm: un diseno esferico, un diseno que minimiza la aberracion esferica y un diseno segun una forma de realizacion de la invencion,

la figura 8B presenta graficos correspondientes a la MTF calculada a 50 lp/mm para los tres disenos en funcion de la potencia de acomodacion para un diametro de pupila de 6 mm: un diseno esferico, un diseno que minimiza la aberracion esferica y un diseno segun una forma de realizacion de la invencion, y

la figura 9 presenta el efecto calculado de la inclinacion y la descentralizacion sobre la calidad de imagen de tres disenos hipoteticos de LIO acomodativa de dos componentes opticos: un diseno esferico, un diseno que minimiza la aberracion esferica y un diseno segun una forma de realizacion de la invencion.

Descripcion detallada

La presente invencion proporciona en general lentes intraoculares (LIO) acomodativas que muestran una aberracion esferica dinamica en funcion del estado acomodativo del ojo para mejorar la potencia acomodativa eficaz. A modo de ejemplo, la LIO puede incluir dos componentes opticos separados una distancia axial ajustable y acoplados entre si a traves de un mecanismo que puede cambiar la distancia axial en respuesta a las fuerzas acomodativas naturales del ojo, proporcionando asf una potencia acomodativa. Por lo menos una superficie de cada componente

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optico puede mostrar un perfil asferico de manera que la LIO proporciona una aberracion esferica que disminuye en funcion del aumento de la acomodacion. Por ejemplo, la aberracion esferica puede mostrar una variacion caracterizada por una pendiente negativa con el aumento de la acomodacion, es decir, la aberracion puede volverse progresivamente mas negativa a medida que el ojo se acomoda para ver objetos mas proximos.

Aunque en las formas de forma de realizacion comentadas anteriormente se describe la aberracion dinamica de la LIO en relacion con la aberracion esferica, las ensenanzas de la invencion pueden aplicarse para variar dinamicamente otros tipos de aberracion, tales como aberraciones astigmaticas y/o cilfndricas, en una LIO acomodativa en funcion de la acomodacion. Por ejemplo, en algunas formas de forma de realizacion, por lo menos una LIO de una LIO acomodativa de dos componentes opticos puede incluir una superficie cilfndrica que esta disenada para minimizar, por ejemplo, para corregir completamente, la aberracion cilfndrica de los ojos (por ejemplo, contrarrestando una aberracion cilfndrica de la cornea) para la vision lejana. A medida que el ojo se acomoda para ver objetos mas proximos, la separacion axial entre los dos componentes opticos de la LIO puede cambiar, dando como resultado por tanto una aberracion cilfndrica residual. Por ejemplo, en lugar de corregir completamente el error cilfndrico de la cornea, la superficie cilfndrica genera una aberracion cilfndrica residual dirigida para la vision cercana y amplfa la profundidad del alcance de enfoque, conduciendo asf a una aberracion cilfndrica residual variable. En otras palabras, la LIO proporciona una aberracion cilfndrica que cambia dinamicamente en funcion del aumento de la acomodacion.

Ademas, aunque en muchas formas de forma de realizacion comentadas a continuacion se logra un cambio dinamico en una aberracion debido a un cambio en una separacion axial de los dos componentes opticos, en otras formas de realizacion puede lograrse una variacion dinamica de este tipo de una o mas aberraciones como resultado de un desplazamiento lateral encima de la separacion axial entre los dos componentes opticos de una LIO acomodativa.

La figura 1 representa esquematicamente una lente intraocular (LIO) 10 segun una forma de realizacion de la invencion que incluye un elemento optico anterior 12 (por ejemplo, una lente) y un elemento optico posterior 14 (por ejemplo, otra lente) que estan colocados a una distancia axial uno en relacion con el otro. Tal como se comenta adicionalmente mas adelante, cuando la LIO se implanta en el ojo de un paciente, la distancia axial entre los dos elementos puede variar en respuesta a las fuerzas acomodativas naturales del ojo para cambiar la potencia combinada de los elementos para proporcionar acomodacion. El elemento optico anterior 12 se dispone alrededor de su eje optico OAA y el elemento optico posterior 14 se dispone alrededor de su eje optico respectivo OAP. En este caso, los ejes opticos de los dos elementos son colineales. Por tanto, en la siguiente descripcion se hara referencia a un eje optico OA de la LIO 10.

Un mecanismo acomodativo 16 acopla los elementos opticos anterior y posterior entre sf para permitir su movimiento axial relativo (un movimiento a lo largo del eje optico OA) cuando la LIO se implanta en el ojo de un paciente en respuesta a las fuerzas acomodativas naturales del ojo. Aunque en algunas formas de realizacion el mecanismo hace que uno de los elementos opticos (por ejemplo, el elemento anterior 12) se mueva mientras que el otro permanece estacionario, en otras formas de realizacion el mecanismo 16 produce el movimiento de ambos elementos. El movimiento relativo de los elementos opticos varfa la distancia de separacion axial entre esos elementos, cambiando asf la potencia optica de la LIO. En otras palabras, el cambio en la distancia axial puede proporcionar acomodacion para ver objetos a diferentes distancias del el ojo, tal como se comenta adicionalmente a continuacion.

Los elementos opticos anterior y posterior asf como el mecanismo acomodativo pueden formarse de cualquier material biocompatible adecuado. Algunos ejemplos de tales materiales incluyen, sin limitacion, hidrogel, silicona, poli(metacrilato de metilo) (PMMA) y un material polimerico conocido como Acrysof (un copolfmero reticulado de acrilato de 2-feniletilo y metacrilato de 2-feniletilo). A modo de ejemplo, en algunos casos, los elementos opticos anterior y posterior estan formados de un tipo de material polimerico biocompatible y el mecanismo acomodativo esta formado de otro tipo.

En esta forma de realizacion, el elemento optico anterior 12 presenta un perfil biconvexo y funciona como una lente que proporciona una potencia optica positiva y el elemento optico posterior 14 presenta un perfil biconcavo y funciona como una lente que proporciona una potencia optica negativa. En algunas formas de realizacion, las curvaturas de las superficies de cada elemento junto con el material que forma ese elemento pueden seleccionarse de manera que el elemento optico anterior proporciona una potencia optica en un intervalo de aproximadamente 6 a aproximadamente 40 dioptrfas (D), o mas preferiblemente en un intervalo de aproximadamente 15 a aproximadamente 35 D, y el elemento optico posterior proporciona una potencia optica en un intervalo de aproximadamente -30 D a aproximadamente -3 D, y mas preferiblemente en un intervalo de aproximadamente -25 D a aproximadamente -5 D. A modo de ejemplo, la potencia optica de los dos elementos puede seleccionarse de manera que la potencia combinada de la LIO para ver objetos distantes (por ejemplo, objetos a una distancia superior a aproximadamente 2000 cm del ojo), es decir, potencia de vision lejana, esta en un intervalo de aproximadamente 6 a aproximadamente 34 D. Esta potencia de vision lejana de la LIO puede lograrse a la separacion minima de los dos elementos opticos entre sf. A medida que aumenta la distancia axial entre los elementos debido a fuerzas acomodativas, la potencia optica de la LIO aumenta hasta que se alcanza una potencia

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optica maxima para ver objetos a distancias iguales a o menores de aproximadamente 40 cm (es decir, vision cercana). Esta potencia optica anadida maxima puede estar, por ejemplo, en un intervalo de aproximadamente 0,1 a aproximadamente 5 D.

El elemento optico anterior 12 incluye una superficie anterior 12a y una superficie posterior 12b. De manera similar, el elemento optico posterior 14 incluye una superficie anterior 14a y una superficie posterior 14b. Tal como se comenta adicionalmente mas adelante, en esta forma de realizacion, tanto la superficie posterior 12b del elemento anterior 12 como la superficie anterior 14a del elemento posterior 14 muestran un perfil asferico, mientras que la superficie anterior del elemento anterior y la superficie posterior del elemento posterior presentan perfiles sustancialmente esfericos. El termino “perfil asferico”, tal como se utiliza en la presente memoria, se refiere generalmente a un perfil de superficie que muestra deviaciones con respecto a un perfil de superficie que corresponde a una parte de una esfera. Aunque en algunas formas de realizacion, tales deviaciones asfericas pueden ser simetricas rotacionalmente alrededor de un eje de simetrfa de la superficie (por ejemplo, eje optico de la lente), en otras formas de realizacion las deviaciones pueden no mostrar una simetrfa rotacional de este tipo.

La asfericidad de la superficie 12b y la de la superficie 14a estan configuradas de manera que proporcionan conjuntamente una aberracion esferica combinada que varfa en funcion de la distancia axial entre los dos elementos, o mas generalmente en funcion del tamano de la pupila, tal como se comenta adicionalmente mas adelante. En otras formas de realizacion, las superficies de la LIO 10 distintas a las superficies 12b y 14a mencionadas anteriormente pueden mostrar un grado seleccionado de asfericidad. Mas generalmente, por lo menos una de las superficies de cada elemento optico muestra una asfericidad seleccionada de manera que proporcionan conjuntamente una aberracion esferica combinada que varfa en funcion del tamano de la pupila, que puede variar como resultado de la acomodacion, tal como se comenta a continuacion.

Mas especfficamente, la aberracion esferica mostrada por la LIO puede disminuir cuando el diametro de la pupila disminuye como resultado de la acomodacion creciente (lo que puede corresponder a un aumento en la separacion axial de los componentes opticos de la LIO). Por ejemplo, en algunos casos, la LIO puede mostrar una pequena aberracion esferica positiva cuando el ojo esta en un estado no acomodativo para ver objetos lejanos. A medida que el ojo se acomoda para enfocar objetos mas proximos, la aberracion esferica disminuye y cambia hasta un valor negativo a una potencia acomodativa dada. A medida que el ojo se acomoda incluso adicionalmente, la aberracion esferica se vuelve progresivamente mas negativa. En algunos otros casos, la aberracion esferica mostrada por la LIO para la vision lejana es ligeramente negativa y se vuelve progresivamente mas negativa con el aumento de la acomodacion.

A modo de ilustracion adicional, tal como se muestra esquematicamente en la figura 2A, la superficie posterior 12b del elemento anterior 12 muestra un perfil de superficie que coincide sustancialmente con un supuesto perfil esferico (mostrado en lfneas discontinuas) a distancias radiales proximas al eje optico y se desvfa progresivamente del posible perfil en funcion de la distancia radial creciente desde el eje optico. De manera similar, tal como se representa esquematicamente en la figura 2B, la superficie anterior 14a del elemento posterior 14 muestra una deviacion con respecto a un supuesto perfil esferico (mostrado en lfneas discontinuas).

Tal como se observo anteriormente, la asfericidad de las superficies se elige de manera que la aberracion esferica combinada mostrada por los dos elementos varfa en funcion del tamano de la pupila. Por ejemplo, en algunas formas de realizacion, los perfiles de superficie radial de las superficies asfericas de los componentes opticos anterior y posterior de la LIO 10 pueden definirse mediante la siguiente relacion:

x -

cr

\ + ^j\-(\+k)c2r‘

+ atr2 + a2r* + a3r6

Ec. (1)

en la que,

z indica una curvatura de la superficie a una distancia radial r de un eje optico de la lente,

1

c — —

c indica la curvatura de la superficie en su vertice (en la interseccion del eje optico con la superficie); r donde r indica el punto radial sobre la superficie tal como se mide desde el vertice,

k indica una constante conica,

ai indica un coeficiente asferico de segundo orden,

a2 indica un coeficiente asferico de cuarto orden, y

a3 indica un coeficiente asferico de sexto orden.

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Para la superficie posterior 12b del elemento anterior 12, en algunas formas de realizacion, c puede estar en un intervalo de aproximadamente -6 a aproximadamente -15 mm-1, k puede estar en un intervalo de aproximadamente - 20 a aproximadamente -60, ai puede estar en un intervalo de aproximadamente -1E-2 a aproximadamente 1E-2, a2 puede estar en un intervalo de aproximadamente -1E-2 a aproximadamente 1E-2, y a3 puede estar en un intervalo de aproximadamente -1E-2 a aproximadamente 1E-2. Para la superficie anterior 14a del elemento posterior 14, en algunas formas de realizacion, c puede estar en un intervalo de aproximadamente -60 a aproximadamente 60, k puede estar en un intervalo de aproximadamente -20 a aproximadamente -60, ai puede estar en un intervalo de aproximadamente -1E-2 a aproximadamente 1E-2, a2 puede estar en un intervalo de aproximadamente -1E-2 a aproximadamente 1E-2, y a3 puede estar en un intervalo de aproximadamente -1E-2 a aproximadamente 1E-2.

A modo de ilustracion adicional, las tablas 1A y 1B a continuacion presentan parametros de diseno a modo de ejemplo para tres LIO acomodativas hipoteticas de dos elementos, segun algunas formas de realizacion de la invencion junto con los parametros de diseno de la lente anterior (tabla 1A) asf como de la lente posterior (tabla 1B) de tales LIO.

Tabla 1A

Potencia de LIO global (D): Potencia de lente anterior (D) Potencia de lente posterior (D) Lente anterior

Radio anterior (mm): Radio posterior (mm) Superficie posterior CC Asfera posterior CT (mm) ET (mm)

15,0: 37,0 -23,1 11,183 -11,904 -43,937 -1,142E-03 8,943E-05 0,905 0,210

21,0: 37,0 -16,8 11,183 -11,904 -43,937 -1,142E-03 8,943E-05 0,905 0,210

34,0: 37,0 -3,0 11,183 -11,904 -43,937 -1,142E-03 8,943E-05 0,905 0,210

Tabla 1B

Potencia de LIO global (D): Potencia de lente anterior (D) Potencia de lente posterior (D) Lente posterior

Radio anterior (mm): Radio posterior (mm) Superficie anterior CC CT (mm) ET (mm)

15,0: 37,0 -23,1 -6,016 -17,197 -3,788 0,905 0,210

21,0: 37,0 -16,8 -6,881 -14,968 -4,472 0,905 0,210

34,0: 37,0 -3,0 -13,930 -17,417 -17,458 0,905 0,210

En utilizacion, la LIO 10 puede implantarse en el ojo de un paciente para reemplazar un cristalino ocluido. Durante una cirugfa de cataratas, se practica una pequena incision en la cornea, por ejemplo, utilizando una cuchilla de diamante. Entonces se inserta un instrumento a traves de la incision de la cornea para cortar una parte de la capsula de lente anterior, normalmente de manera circular, para proporcionar acceso al cristalino opacificado. Entonces se emplea una sonda de laser o ultrasonidos para romper el cristalino y se aspiran los fragmentos de cristalino resultantes. Entonces puede insertarse la LIO en la bolsa capsular del paciente que va a colocarse contra el lado posterior de la bolsa capsular. En algunos casos, el elemento posterior de la LIO acoplado al mecanismo acomodativo se inserta primero en la bolsa capsular, y posteriormente se inserta el elemento anterior y se acopla al mecanismo acomodativo. El mecanismo acomodativo se engancha con la bolsa capsular para responder a las fuerzas acomodativas naturales del ojo. En algunas formas de realizacion, los diversos componentes del conjunto de LIO son plegables y pueden insertarse en la bolsa capsular empleando un inyector. Una vez dentro del ojo, los componentes pueden desplegarse para adoptar sus formas habituales.

Para ver un objeto lejano (por ejemplo, cuando el ojo esta en un estado no acomodativo para ver objetos a una distancia mayor de aproximadamente 2000 cm del ojo), los musculos ciliares del ojo se relajan para aumentar el diametro del anillo ciliar. El aumento del anillo ciliar produce a su vez un movimiento hacia el exterior de las zonulas, aplanando asf la bolsa capsular. En algunas formas de realizacion, un aplanamiento de este tipo de la bolsa capsular puede hacer que el mecanismo acomodativo 16 mueva los componentes opticos anterior y posterior uno hacia el otro, disminuyendo asf la potencia optica de la LIO. En cambio, para ver objetos mas proximos (es decir, cuando el ojo esta en un estado acomodativo), los musculos ciliares se contraen produciendo una reduccion en el diametro del anillo ciliar. Esta reduccion en el diametro relaja la fuerza radial hacia el exterior en las zonulas para deshacer el aplanamiento de la bolsa capsular. Esto puede hacer a su vez que el mecanismo acomodativo 16 mueva los componentes opticos anterior y posterior alejandolos entre sf, aumentando asf la potencia optica total de la LIO 10.

Se sabe que el diametro de la pupila cambia a medida que el ojo se acomoda. En particular, a medida que el ojo se acomoda para ver objetos mas proximos el diametro de la pupila disminuye. Tal como se observo anteriormente, la aberracion esferica total mostrada por la LIO 10 disminuye (por ejemplo, cambia desde un valor positivo hasta un valor negativo que se vuelve progresivamente mas negativo con el aumento de la acomodacion) a medida que el

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65

tamano de la pupila disminuye, es decir, a medida que el ojo se acomoda para ver objetos mas proximos. La aberracion esferica negativa hace que la luz en diferentes ubicaciones radiales a traves de una abertura optica enfoque en diferentes puntos a lo largo del eje optico de la LIO. A medida que la abertura disminuye, la aberracion esferica de la LIO hace que la luz se enfoque mas proxima a la LIO, mejorando asf la potencia eficaz de la LIO. En otras palabras, la LIO proporciona una aberracion esferica dinamica que varfa en funcion del estado acomodativo del ojo para mejorar la acomodacion.

Tal como se observo anteriormente, en algunas formas de realizacion, la LIO 10 muestra una aberracion esferica positiva relativamente pequena para la vision lejana (por ejemplo, en un intervalo de aproximadamente 0,1 a 0 mm). Alternativamente, en otras formas de realizacion, la LIO 10 muestra una aberracion esferica negativa relativamente pequena para la vision lejana (por ejemplo, en un intervalo de aproximadamente -0,1 a -0,2 mm). Una aberracion esferica positiva o negativa de este tipo puede mejorar la profundidad de enfoque para la vision lejana. A medida que el ojo se acomoda para ver objetos mas proximos, el diametro de la pupila disminuye con una disminucion concomitante en la aberracion esferica mostrada por la LIO. Por ejemplo, en el caso de la realizacion que presenta una aberracion esferica positiva pequena para vision lejana, la aberracion esferica puede cambiar desde un valor positivo hasta un valor negativo que disminuye progresivamente hasta valores negativos mayores a medida que el ojo se acomoda para ver objetos incluso mas proximos. En las formas de realizacion que presentan una aberracion esferica negativa pequena para vision lejana, la aberracion esferica adopta progresivamente valores negativos a medida que el ojo se acomoda para ver objetos mas proximos. Tal como se comento anteriormente, una aberracion esferica negativa de este tipo puede mejorar la acomodacion. Ademas, puede producirse un aumento natural en la profundidad de enfoque con un tamano de la pupila mas pequeno.

La aberracion esferica mostrada por un sistema optico, tal como la LIO 10 a modo de ejemplo, puede medirse mediante una variedad de tecnicas conocidas. A modo de ejemplo, la patente estadounidense n.° 4.696.569 titulada “Method Of Measuring Spherical Aberration And Apparatus Therefor” asf como la patente estadounidense US n.° 5.935.738 titulada “Phase-Shifting Mask, Exposure Method And Method For Measuring Amount Of Spherical Aberration” dan a conocer metodos y aparatos para medir la aberracion esferica.

En algunas formas de realizacion, por lo menos una superficie de los dos componentes opticos que comprende la LIO muestra un perfil torico. Tal como se conoce en la materia, un perfil de superficie torica se caracteriza por dos radios de curvatura diferentes correspondientes a dos direcciones ortogonales a lo largo de la superficie. A modo de ejemplo, el perfil torico puede seleccionarse de una manera conocida en la materia para compensar una aberracion astigmatica del ojo del paciente para la vision lejana. A modo de ejemplo, puede conferirse un perfil torico a una superficie posterior 12b del componente optico anterior 12 de la LIO 10 mostrada en la figura 1.

Aunque en las formas de realizacion anteriores cada uno de los dos elementos opticos de la LIO acomodativa proporciona una potencia optica monofocal, en otras formas de realizacion por lo menos uno de esos elementos opticos puede proporcionar multiples potencias opticas, por ejemplo, principalmente dos potencias opticas. A modo de ejemplo, la figura 3A representa esquematicamente una LIO acomodativa 18 segun una forma de realizacion de este tipo que presenta una lente anterior 20 y una lente posterior 22. Un mecanismo acomodativo 24 acopla la lente anterior 26 a la lente posterior para producir su movimiento axial una en relacion con la otra en respuesta a fuerzas acomodativas naturales del ojo cuando la LIO se implanta en el ojo de un paciente. De manera similar a las formas de realizacion anteriores, la lente anterior 20 presenta un perfil bixconvexo y la lente posterior 22 presenta un perfil biconcavo. La superficie posterior de la lente anterior y la superficie anterior de la lente posterior muestran un grado seleccionado de asfericidad para proporcionar una aberracion esferica dinamica en funcion de la acomodacion (una aberracion esferica que disminuye a medida que el paciente se acomoda para ver objetos mas proximos), por ejemplo, de la manera comentada anteriormente.

Sin embargo, en esta forma de realizacion una estructura 26 difractiva se dispone sobre una superficie anterior 20a de la lente anterior de manera que la lente anterior proporciona una potencia optica de enfoque lejano asf como una potencia optica de enfoque cercano. Mas especfficamente, las curvaturas de las superficies anterior y posterior de la lente anterior, junto con el fndice de refraccion del material que forma esa lente, confieren a la lente una potencia optica refractiva (denominada en la presente memoria la potencia de enfoque lejano). La estructura difractiva proporciona a su vez una potencia de orden cero que se corresponde sustancialmente con esta potencia de enfoque lejano, asf como una potencia difractiva de primer orden que es mayor que la potencia de orden cero. La diferencia entre las potencias opticas de primer orden y de orden cero se denomina comunmente la potencia anadida de la LIO.

En muchas formas de realizacion, la potencia de enfoque lejano de la lente anterior puede estar en un intervalo de aproximadamente 6 D a aproximadamente 40 D y su potencia anadida puede estar en un intervalo de aproximadamente 1 D a aproximadamente 4 D, o mas preferiblemente en un intervalo de aproximadamente 2 D a aproximadamente 4 D. De manera similar a las formas de realizacion anteriores, la lente posterior proporciona una potencia optica monofocal que puede estar, por ejemplo, en un intervalo de aproximadamente -30 a aproximadamente -3 D. La potencia de enfoque lejano de la lente anterior junto con la potencia monofocal de la lente posterior proporcionan una potencia primaria de la LIO. A medida que el mecanismo acomodativo cambia la distancia de separacion entre las lentes anterior y posterior, esta potencia primaria de la LIO puede cambiar desde

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55

una potencia adecuada para la vision lejana hasta una adecuada para la vision cercana. En algunos casos, este cambio acomodativo en la potencia puede estar en un intervalo de aproximadamente 0,5 a aproximadamente 5 D.

La potencia anadida proporcionada por la estructura difractiva de la lente anterior 20 puede mejorar y/o aumentar el cambio acomodativo en la potencia logrado por el movimiento axial de las lentes anterior y posterior. En algunos casos, la potencia anadida difractiva se selecciona para que este dentro del intervalo de potencia acomodativa. Sin embargo, en otros casos la potencia anadida puede encontrarse fuera de este intervalo para aumentar la capacidad de acomodacion de la LIO. Algunos valores a modo de ejemplo para la potencia anadida pueden encontrarse en un intervalo de aproximadamente 3 D a aproximadamente 4 D.

La estructura 26 difractiva puede implementarse en una variedad de formas diferentes. Generalmente, tal como se muestra en las figuras 3A y 3B, la estructura 26 difractiva incluye una pluralidad de zonas 28 difractivas que estan separadas por una pluralidad de escalones 30. Aunque en algunas implementaciones, las alturas de escalon son sustancialmente uniformes, en otros pueden variar (por ejemplo, disminuir) en funcion de la distancia radial creciente desde el eje optico de la lente (es decir, las alturas de escalon estan apodizadas). A modo de ejemplo, una altura de escalon sustancialmente uniforme puede definirse segun la siguiente relacion:

Altura de escaldn =---------------- Ecuacion (2)

a(n2 - p)

en la que

l indica un una longitud de onda de diseno (por ejemplo, 550 nm),

a indica un parametro que puede ajustarse para controlar la eficacia de difraccion asociada con diversos ordenes, por ejemplo, a puede seleccionarse para que sea 2,5;

n2 indica el fndice de refraccion del componente optico,

ni indica el fndice de refraccion de un medio en el que se coloca la lente

A modo de ejemplo, en algunos otros casos, en donde las alturas de escalon disminuyen en funcion de la distancia radial desde el eje optico, las alturas de escalon puede definirse segun la siguiente relacion:

Altura de escaldn =

a(n2 - p)

fa

apodizacidn

Ecuacion (3)

en la que

l indica un una longitud de onda de diseno (por ejemplo, 550 nm),

n2 indica el fndice de refraccion del componente optico,

ni indica el fndice de refraccion de un medio en el que se coloca la lente, y

fapodizacion representa una funcion de escala cuyo valor disminuye en funcion de la distancia radial creciente desde la interseccion del eje optico con la superficie anterior de la lente. A modo de ejemplo, la funcion de escala fapodizacion puede definirse por la siguiente relacion:

f = 1 -

J apodizacion

r r V

r

\ exterior J

Ecuacion (4)

en la que

rj indica la distancia radial de la zona iesima,

rexterior indica el radio exterior de la ultima zona difractiva bifocal. Tambien pueden emplearse otras funciones de escala de apodizacion, tal como se da a conocer en el documento W0-A-2006/060480.

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En algunas formas de realizacion, las zonas difractivas estan en forma de regiones anulares que se extienden alrededor del eje optico. En algunas de tales formas de realizacion, la ubicacion radial de un lfmite de zona (r,) se selecciona segun la siguiente relacion:

ri2 = (2i + 1)1 Ecuacion (5)

en la que

i indica el numero de zona (i = 0 indica la zona central), ri indica la ubicacion radial de la zona iesima,

1 indica la longitud de onda de diseno, y f indica una potencia anadida.

Pueden utilizarse una variedad de mecanismos acomodativos conocidos en la materia en diversas formas de realizacion de la invencion, tal como las LIO 10 y 18 mostradas en las figuras 1 y 3A. Un ejemplo de un mecanismo de este tipo se da a conocer en la solicitud de patente estadounidense US n.° 7.316.713 titulada “Accommodative Intraocular Lens System”. Otro mecanismo se da a conocer en la solicitud de patente estadounidense US n.° 6.616.691 titulada “Accommodative Intraocular Lens”.

Ejemplo

Se comparo teoricamente el rendimiento optico de disenos hipoteticos a modo de ejemplo de LIO acomodativas de dos elemento segun algunas formas de realizacion de la invencion con la de disenos esfericos respectivos asf como disenos en los que la aberracion esferica estaba reducida.

Los parametros de superficie del diseno segun las ensenanzas de la invencion se facilitan en las tablas 1A y 1B anteriores. Para los disenos esfericos, los parametros de superficie de la lente anterior asf como de la lente posterior se facilitan a continuacion en las tablas 2A y 2B:

Tabla 2A

Potencia de
Potencia de
Potencia de: Lente anterior

LIO global: lente anterior lente Radio anterior Radio CT ET

(D)
(D): posterior (d) (mm) posterior (mm) (mm) (mm)

15,0: 37,0 -23,1 11,001 -12,133 0,894 0,100

21,0: 37,0 -16,8 11,001 -12,133 0,894 0,100

34,0: 37,0 -3,0 11,001 -12,133 0,894 0,100

Tabla 2B

Lente posterior

Radio anterior (mm): Radio posterior (mm) CT (mm) ET (mm)

-6,424: -20,989 0,143 0,500

-7,995: -21,466 0,126 0,500

-16,438: -21,466 0,245 0,300

Las tablas 3A y 3B a continuacion proporcionan los parametros de superficie de las lentes anterior y posterior del diseno teorico de LIO en el que se minimizo la aberracion esferica:

Tabla 3A

Potencia: Potencia de Potencia de Lente anterior

de LIO: lente lente Radio Radio Superficie CT ET

global: anterior posterior anterior posterior posterior (mm) (mm)

(D)
(D): (d) (mm) (mm) CC

15,0: 37,0 -23,1 12,374 -10,788 -6,414 0,850 0,100

21,0: 37,0 -16,8 12,374 -10,788 -6,414 0,850 0,100

34,0: 37,0 -3,1 12,374 -10,788 -6,414 0,850 0,100

Tabla 3B

Lente posterior

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

Lente posterior

6,619: -23,241 -2,067 0,120 0,500

-6,917: -15,145 -1,672 0,120 0,451

-10,790: -12,819 -1,922 0,120 0,207

La figura 4 presenta graficos calculados teoricamente que indican la aberracion esferica residual del diseno hipotetico anterior en funcion de la acomodacion. Los graficos indican que el diseno esferico muestra una aberracion esferica residual positiva a acomodacion cero, aumentando la aberracion esferica con una pendiente positiva a medida que aumenta la potencia acomodativa. El diseno con aberracion reducida muestra una aberracion esferica residual sustancialmente constante a lo largo del cambio calculado en la potencia acomodativa (muestra una pequena pendiente positiva). En cambio, el diseno segun las ensenanzas de la invencion muestra una pequena aberracion esferica residual positiva a acomodacion cero cambiando la acomodacion residual hasta un valor negativo a medida que aumenta la potencia acomodativa mas alla de un valor determinado. La aberracion esferica residual disminuye con una pendiente negativa a medida que aumenta adicionalmente la potencia acomodativa. Tal como se comento anteriormente, este cambio dinamico en la aberracion esferica con la potencia acomodativa proporciona varias ventajas, incluyendo la mejora de la potencia acomodativa eficaz de la lente.

La figura 5 muestra la acomodacion paraxial calculada proporcionada por los tres disenos a diferentes distancias de separacion de sus lentes anterior y posterior una en relacion con la otra. La figura muestra que los tres disenos muestran acomodacion paraxial nominal similar en funcion de la separacion de sus elementos.

Sin embargo, tal como se observo anteriormente, la aberracion esferica dinamica proporcionada por el diseno segun las ensenanzas de la invencion puede conducir a una acomodacion eficaz mejorada a medida que disminuye el tamano de la pupila. A modo de ilustracion, las figuras 6A y 6B muestran la acomodacion calculada teoricamente mediante la influencia de la aberracion para una separacion de 0,6 mm y 1 mm, respectivamente de las lentes anterior y posterior para los tres disenos mencionados anteriormente. El diseno esferico muestra una disminucion en tal acomodacion, y el diseno con aberracion reducida no muestra cambio sustancial, cuando el diametro de pupila disminuye desde 6 mm hasta 3 mm. En cambio, esta disminucion en el diametro de la pupila conduce a un aumento en la potencia acomodativa eficaz proporcionada por la aberracion esferica dinamica del diseno segun las ensenanzas de la invencion.

A modo de ilustracion adicional, la figura 7A muestra la funcion de transferencia de modulacion (MTF) calculada teoricamente a 100 lp/mm para la vision lejana correspondiente a los tres disenos mencionados anteriormente a tamanos de pupilas de 6 mm y 3 mm como una medida de la calidad de imagen proporcionada por las tres lentes. Tal como conocen los expertos habituales en la materia, una MTF de un sistema de obtencion de imagenes, tal como una LIO, puede definirse como una razon de contraste asociada con una imagen de un objeto formado por el sistema en relacion con un contraste asociado con el objeto. La MTF asociada con un sistema optico depende generalmente no solo de la frecuencia espacial de la distribucion de intensidad de la luz que ilumina el sistema de obtencion de imagenes, sino que tambien puede resultar afectado por otros factores, tales como el tamano de una apertura de iluminacion asf como por la longitud de onda de la luz que ilumina. En muchas formas de realizacion, la MTF puede medirse y/o calcularse para la luz que presenta una longitud de onda de aproximadamente 550 nm, aunque tambien pueden emplearse otras longitudes de onda o una combinacion de longitudes de onda.

Con referencia continuada a la figura 7A, el diseno esferico muestra mala calidad de imagen para un diametro de pupila de 6 mm mientras que el rendimiento teorico del diseno que presenta una aberracion esferica dinamica es comparable al del diseno que muestra aberracion reducida. La figura 7B presenta MTF calculada teoricamente a 100 lp/mm para la vision cercana correspondiente a los tres disenos a 6 mm y 3 mm. De nuevo, el diseno esferico muestra una mala calidad de imagen a un diametro de pupila de 6 mm. Los disenos de aberracion reducida y aberracion dinamica muestran ambos buena calidad de imagen a diametros de pupila tanto de 3 mm como de 6 mm mostrando el diseno de aberracion dinamica una MTF inferior para el diametro de pupila de 6 mm.

Las figuras 8A y 8B presentan graficos correspondientes a la MTF calculada a 50 lp/mm para los tres disenos en funcion de la potencia de acomodacion para diametros de pupila de 3 mm y 6 mm, respectivamente. Para un tamano de pupila de 3 mm, la profundidad de enfoque mostrada por los tres disenos es comparable. Para un tamano de pupila de 6 mm, los tres disenos muestran diferente profundidad de enfoque con el diseno de aberracion dinamica mostrando un aumento de la profundidad de enfoque, debido a las aberraciones disenadas en el sistema.

La figura 9 muestra el efecto calculado de la inclinacion y la descentralizacion sobre la calidad de imagen de los tres disenos tal como se define por la MTF calculada correspondiente a 100 lp/mm a un diametro de pupila de 3 mm. Se comparan los valores de MTF para dos angulos de inclinacion de 5 y 10 grados y dos valores de descentralizacion de 0,5 mm y 1,0 mm con los valores de MTF limitada nominal y de difraccion, lo que indica que el diseno de reduccion de aberracion demuestra la mayor robustez frente a la inclinacion y la descentralizacion.

En algunas formas de realizacion, tales como los ejemplos anteriores, las LIO muestran las siguientes limitaciones mecanicas: un grosor de borde razonable (por ejemplo, y grosor de borde de menos de aproximadamente 0,3 mm), y una curvatura maxima de la superficie posterior del elemento posterior que es de menos de aproximadamente 0,5 mm (por ejemplo, menos de aproximadamente 0,36 mm).

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Los expertos habituales en la materia apreciaran que puedan realizarse diversos cambios a las formas de realizacion anteriores sin apartarse del alcance de la invencion.

Claims

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35

40

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REIVINDICACIONES

1. Lente intraocular, LIO, que comprende:

un elemento optico anterior (12) que presenta una superficie anterior (12a) y una superficie posterior (12b), en la que por lo menos una de entre las superficies anterior y posterior (12a, 12b) es una superficie asferica,

un elemento optico posterior (14) que presenta una superficie anterior (14a) y una superficie posterior (14b), en la que por lo menos una de entre las superficies anterior y posterior (14a, 14b) es una superficie asferica,

un mecanismo (16) para acoplar dichos elementos opticos anterior y posterior (12, 14) con la superficie posterior (12b) del elemento optico anterior (12) separada de la superficie anterior (14a) del elemento optico posterior (14) para permitir el movimiento axial de dichos elementos opticos (12, 14) uno con respecto al otro entre una primera posicion de vision lejana que presenta una primera separacion y una segunda posicion de vision cercana que presenta una segunda separacion para proporcionar acomodacion cuando la lente se implanta en el ojo de un sujeto;

caracterizada por que dicho mecanismo (16) esta configurado para permitir un ajuste de la separacion entre dichos elementos opticos (12, 14) desde una primera separacion de vision lejana de 0 mm hasta una segunda separacion de vision cercana de 2 mm a medida que la acomodacion varfa desde la vision lejana hasta la vision cercana; y

dichas superficies asfericas del elemento anterior y posterior (12, 14) estan adaptadas para proporcionar una aberracion esferica combinada que varfa a lo largo de un intervalo con la acomodacion obtenida mediante un cambio en la separacion axial correspondiente a la acomodacion de la LIO, en la que dicha aberracion esferica cambia desde un valor positivo de +0,20 mm en dicha primera posicion de vision lejana hasta un valor negativo de -0,50 mm en dicha segunda posicion de vision cercana, y en la que la potencia optica de la LIO es de aproximadamente 0 dioptrfas en dicha primera posicion de vision lejana y es de aproximadamente 6 dioptrfas en dicha segunda posicion de vision cercana.
2. LIO segun la reivindicacion 1, en la que dicha LIO muestra una aberracion esferica negativa para la vision lejana disminuyendo la aberracion en funcion del aumento de la acomodacion.
3. LIO segun la reivindicacion 1, en la que dicha aberracion esferica presenta un valor en un intervalo comprendido entre -0,2 mm y +0,2 mm cuando dichos elementos opticos (12, 14) estan separados una distancia correspondiente a un estado de acomodacion apto para la vision lejana.
4. LIO segun la reivindicacion 1, en la que dicha aberracion esferica presenta un valor en un intervalo comprendido entre -0,02 mm y -0,50 mm cuando dichos elementos opticos (12, 14) estan separados una distancia correspondiente a un estado de acomodacion apto para la vision cercana.
5. LIO segun la reivindicacion 1, en la que la superficie asferica de por lo menos uno de dichos elementos (12, 14) muestra una asfericidad, caracterizada por que comprende una constante conica en un intervalo comprendido entre -2 y -60.
6. LIO segun la reivindicacion 1, en la que dicha superficie asferica del elemento optico anterior (12) corresponde a cualquiera de entre una superficie anterior (12a) o una superficie posterior (12b) de dicho elemento optico anterior.
7. LIO segun la reivindicacion 1, en la que dicha superficie asferica del elemento optico posterior (14) corresponde a cualquiera de entre una superficie anterior (14a) o una superficie posterior (14b) de dicho elemento optico posterior (14).
8. LIO segun la reivindicacion 1, en la que dicho elemento optico anterior (12) proporciona una potencia optica en el intervalo comprendido entre 6 y 40 dioptrfas.
9. LIO segun la reivindicacion 1, en la que dicho elemento optico posterior (14) proporciona una potencia optica en un intervalo comprendido entre -30 y -3 dioptrfas.
10. LIO segun la reivindicacion 1, en la que dichos elementos opticos anterior y posterior (12, 14) estan formados a partir de un material biocompatible.
11. LIO segun la reivindicacion 1, en la que por lo menos uno de dichos elementos opticos (12, 14) presenta una superficie torica.
12. LIO segun la reivindicacion 1, en la que dicha aberracion esferica muestra un cambio caracterizado por que presenta una pendiente negativa en funcion del aumento de la acomodacion.