ES2562804T3

ES2562804T3 - Sistemas y procedimientos para la predistorsión digital en un transmisor de doble banda

Info

Publication number: ES2562804T3
Application number: ES12791851.4T
Authority: ES
Inventors: Chunlong Bai; Bradley John Morris
Original assignee: Telefonaktiebolaget LM Ericsson AB
Current assignee: Telefonaktiebolaget LM Ericsson AB
Priority date: 2011-09-30
Filing date: 2012-09-28
Publication date: 2016-03-08
Anticipated expiration: 2032-09-28
Also published as: JP2014533452A; CA2821892A1; US8380144B1; CA2821892C; CN103314523A; JP6023205B2; EP2761742A1; CN103314523B; WO2013046183A1; EP2761742B1

Abstract

Un sistema que proporciona predistorsión digital para un transmisor doble banda que comprende: primera circuitería de sintonización (64) adaptada para sintonizar una primera señal de banda base a una primera frecuencia intermedia para proporcionar una primera señal de frecuencia intermedia; segunda circuitería de sintonización (70) adaptada para sintonizar una segunda señal de banda base a una segunda frecuencia intermedia para proporcionar una segunda señal de frecuencia intermedia; circuitería de combinador (72) adaptada para combinar la primera señal de frecuencia intermedia y la segunda señal de frecuencia intermedia para proporcionar una señal de frecuencia intermedia combinada; y circuitería de predistorsión (74) adaptada para predistorsionar la señal de frecuencia intermedia combinada para compensar una no linealidad de un amplificador de potencia (90) en una cadena de transmisión del transmisor de doble banda, proporcionando de este modo una señal predistorsionada; en el que una separación entre la primera frecuencia intermedia y la segunda frecuencia intermedia está en o cerca de un valor de separación mínimo por debajo del cual una o más bandas de frecuencia en la señal predistorsionada hasta un orden de intermodulación diana solapan las bandas de frecuencia en la señal predistorsionada centrada en la primera y segunda frecuencias intermedias.

Description

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DESCRIPCION

Sistemas y procedimientos para la predistorsion digital en un transmisor de doble banda Campo de la divulgacion

La presente divulgacion se refiere a la predistorsion digital en un transmisor de doble banda.

Antecedentes

Un sistema de radio incluye generalmente un transmisor que transmite senales portadoras de informacion a un receptor. El transmisor incluye un amplificador de potencia que funciona amplificando la senal que se va a transmitir a un nivel de potencia que es suficiente para permitir la recepcion de la senal por el receptor. Se requieren transmisores con sistema de radio para satisfacer las especificaciones para niveles de senal a frecuencias distintas de las frecuencias de transmision pretendidas. Se establecen algunas especificaciones se establecen por los organismos reguladores gubernamentales, mientras que otras se establecen por los estandares de comunicacion por radio, tales como 3GPP o IEEE 802.11. Una especificacion, o requisito, es una potencia de canal adyacente, que esta relacionada directamente con la linealidad del amplificador de potencia. La linealidad del amplificador de potencia corresponde a una capacidad para reproducir una version amplificada de la senal de entrada. Ademas, los amplificadores de potencia a menudo se describen en cuanto a su eficacia, que se define como cierta comparacion entre la potencia de senal de transmision media y la potencia media total requerida para generar la potencia de senal de transmision.

En cuanto al circuito, la linealidad del amplificador de potencia puede conseguirse polarizando transistores de tal manera que el amplificador de potencia funciona de manera lineal. Sin embargo, hacerlo asi tiene un coste en cuanto a una eficiencia operativa muy baja. Como tal, muchos amplificadores de potencia modernos se configuran para funcionar en maxima eficiencia, dando como resultado una deficiente linealidad, y para usar la circuiteria denominada de "linealizacion" para corregir la falta de linealidad. Algunos amplificadores de potencia ejemplares que tienen una elevada eficiencia, pero baja linealidad, son los amplificadores de potencia de Clase AB, amplificadores de potencia de Clase B, amplificadores de potencia de Clase C, amplificadores de potencia de Clase F, amplificadores de potencia Doherty, y amplificadores de potencia Chireix.

Los diversos esquemas de linealizacion han evolucionado teniendo diversas compensaciones en cuanto a linealidad, disipacion de potencia y versatilidad o robustez. Estos esquemas de linealizacion incluyen, pero sin limitacion, predistorsion analogica, predistorsion digital, linealizacion de alimentacion directa, y linealizacion de retroalimentacion. La linealizacion de predistorsion utiliza un modelo predefinido de no linealidad de amplificador de potencia para generar una respuesta no lineal "opuesta" que compensa la no linealidad del amplificador de potencia. Amplificando la senal predistorsionada, la transmision del amplificador de potencia es como si el amplificador de potencia fuera lineal.

Pueden encontrarse ejemplos de la linealizacion de predistorsion de los amplificadores de potencia en el documento de patente EP 1 732 208 y en Heung-Jae Choi y col., "Dual-Band Predistortion Power Amplifier for Digital Cellular and IMT-2000 Base-station Application", IEEE Asia-Pacific Microwave Conference 2005.

Mas especificamente, la figura 1 ilustra un transmisor convencional 10 sin predistorsion o, por ende, cualquier otra tecnologia de linealizacion. Como se ilustra, el transmisor 10 incluye un modem 12, un convertidor ascendente 14, un amplificador de potencia (PA) 16, y un filtro 18 conectados como se muestra. El modem 12 transmite una senal de banda base (Sbb) al convertidor ascendente 14. El convertidor ascendente 14 funciona para convertir en ascendente la senal de banda base (Sbb) en una frecuencia de senal deseada, que se denomina como una frecuencia portadora (fC), para proporcionar asi una senal de radiofrecuencia (Srf). Despues, el amplificador de potencia 16 amplifica la senal de radiofrecuencia (Srf) a un nivel de potencia de salida deseado para transmitir una senal de radiofrecuencia amplificada (Srf_amp). En particular, como se analiza a continuacion, la senal de radiofrecuencia amplificada (Srf_amp) contiene una distorsion debido a la no linealidad del amplificador de potencia 16. Despues, la senal de radiofrecuencia amplificada (Srf_amp) se filtra por el filtro 18 para eliminar los componentes de frecuencia fuera de banda con el fin de proporcionar asi una senal de salida (Sout) que se va a transmitir por el transmisor 10.

Las figuras 2A a 2D son diagramas de bandas de frecuencia par las diversas senales en el transmisor 10 de la figura 1. Especificamente, la figura 2A es un diagrama de banda de frecuencia para la senal de banda base (Sbb). Como se muestra, la senal de banda base (Sbb) esta centrada en DC y se ha muestreado a una velocidad de muestreo de banda base (fS_BB). La figura 2B es un diagrama de banda de frecuencia para la senal de radiofrecuencia (Srf) resultante de la conversion ascendente de la senal de banda base (Sbb) en la frecuencia portadora deseada (fC). De manera importante, la figura 2C es un diagrama de banda de frecuencia para la senal de radiofrecuencia amplificada (Srf_amp) transmitida por el amplificador de potencia 16. Al comparar con el diagrama de bandas de frecuencia para la senal de radiofrecuencia (Srf) antes de la amplificacion como se muestra en la figura 2B, el diagrama de bandas de frecuencia de la figura Figure 2C ilustra claramente un efecto de dispersion de frecuencia resultante de la

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distorsion causada por la no linealidad del amplificador de potencia 16. Por ultimo, la figura 2D es un diagrama de banda de frecuencia para la senal de salida (Sout) transmitida por el filtro 18.

La figura 3 ilustra un transmisor convencional 20 que realiza una predistorsion para compensar la distorsion causada por la no linealidad del amplificador de potencia. Como se ilustra, el transmisor 20 incluye un modem 22, circuiteria de interpolacion 24, un predistorsionador (PD) 26, un convertidor ascendente 28, un amplificador de potencia (PA) 30, y un filtro 32 formando una trayectoria directa del transmisor 20. El modem 22 transmite una senal de banda base (Sbb) a la circuiteria de interpolacion 24. La circuiteria de interpolacion 24 interpola la senal de banda base (Sbb) a una velocidad de muestreo predefinida para la predistorsion para proporcionar asi una senal de banda base interpolada (Sbb_us). Como se analiza a continuacion, la velocidad de muestreo es mayor que un ancho de banda de una senal predistorsionada (Spd) transmitida por el predistorsionador 26. El predistorsionador 26 predistorsiona la senal de banda base interpolada (Sbb_us) basandose en una caracteristica de predistorsion definida (por ejemplo, una caracteristica de predistorsion polinomica de Nesimo orden) para proporcionar la senal predistorsionada (Spd). La predistorsion aplicada por el predistorsionador 26 compensa (por ejemplo, cancela o cancela sustancialmente) una distorsion resultante de una no linealidad del amplificador de potencia 30. El convertidor ascendente 28 hace una conversion ascendente de la senal predistorsionada (Spd) a una frecuencia portadora deseada para proporcionar una senal de radiofrecuencia (Srf), que despues se amplifica a un nivel de potencia deseado por el amplificador de potencia 30 para proporcionar una senal de radiofrecuencia amplificada (Srf_amp). Como resultado de la predistorsion aplicada por el predistorsionador 26, la senal de radiofrecuencia amplificada (Srf_amp) es como si el amplificador de potencia 30 fuese un amplificador de potencia lineal. Despues, el filtro 32 elimina cualquier distorsion fuera de banda de la senal de radiofrecuencia amplificada (Srf_amp) para proporcionar una senal de salida (Sout) que se transmite por el transmisor 20.

Con el fin de configurar dinamicamente el predistorsionador 26, el transmisor 20 tambien incluye una trayectoria de retroalimentacion que incluye un filtro 34, un atenuador 36, un convertidor descendente 38, y un adaptador 40 conectados como se muestra. El filtro 34 se acopla a la salida del amplificador de potencia 30 y funciona para eliminar los componentes de frecuencia fuera de banda de la senal de radiofrecuencia amplificada (Srf_amp) para proporcionar una senal de retroalimentacion de radiofrecuencia (Sfb_rf). Despues, el atenuador 36 atenua la senal de retroalimentacion de radiofrecuencia (Sfb_rf) en un factor 1/G, donde G es igual a o aproximadamente igual a una ganancia del amplificador de potencia 30, para proporcionar asi una senal de retroalimentacion de radiofrecuencia atenuada (Sfb_rf_1/g). Despues, el convertidor descendente 38 hace una conversion descendente de la senal de retroalimentacion de radiofrecuencia atenuada (Sfb_rf_1/g) a banda base para proporcionar una senal de retroalimentacion de banda base (Sfb_bb). Basandose en la senal de retroalimentacion de banda base (Sfb_bb) y la senal de banda base interpolada (Sbb_us), el adaptador 40 configura dinamicamente el predistorsionador 26 usando una tecnica de adaptacion conocida.

Las figuras 4A a 4E son diagramas de bandas de frecuencia para las diversas senales en la trayectoria directa del transmisor 20 de la figura 3. Especificamente, la figura 4A es un diagrama de banda de frecuencia para la senal de banda base (Sbb), que tiene una velocidad de muestreo (fs_BB). La figura 4B es un diagrama de banda de frecuencia para la senal de banda base interpolada (Sbb_us) transmitida por la circuiteria de interpolacion 24, que tiene una velocidad de muestreo (fs_PD), donde fs_PD > Fs_bb. A continuacion, la 4C es un diagrama de banda de frecuencia para la senal predistorsionada (Spd) transmitida por el predistorsionador 26. Como se muestra, un efecto de dispersion de frecuencia resulta de la predistorsion aplicada por el predistorsionador 26. La velocidad de muestreo (fs_PD) se selecciona de tal forma que fs_PD/2 es mayor que 1/2 de un ancho de banda de la senal predistorsionada (Spd). La figura 4D es un diagrama de banda de frecuencia para la senal de radiofrecuencia (Srf) transmitida por el convertidor ascendente 28. La senal de radiofrecuencia (Srf) se centra como una frecuencia portadora deseada (fC). Por ultimo, la figura 4E es un diagrama de banda de frecuencia para la senal de radiofrecuencia amplificada (Srf_amp) transmitida por el amplificador de potencia 30. Como se muestra, la predistorsion aplicada por el predistorsionador 26 compensa la no linealidad del amplificador de potencia 30 de tal forma que la senal de radiofrecuencia amplificada (Srf_amp) es como si el amplificador de potencia 30 fuese un amplificador de potencia lineal.

Las figuras 5A a 5C son diagramas de bandas de frecuencia para las diversas senales en la trayectoria de retroalimentacion del transmisor 20 de la figura 3. Especificamente, la figura 5A es un diagrama de banda de frecuencia para la senal de retroalimentacion de radiofrecuencia (Sfb_rf) salida del filtro 34. La figura 5B es un diagrama de banda de frecuencia para la senal de retroalimentacion de radiofrecuencia atenuada (Sfb_rf_1/g) salida del atenuador 36. Por ultimo, la figura 5C es un diagrama de banda de frecuencia para la senal de retroalimentacion de banda base (Sfb_bb) salida del convertidor descendente 38.

En el transmisor 20 de la figura 3, se realiza la predistorsion para una senal de banda unica. Sin embargo, muchas aplicaciones modernas usan senales de doble banda. Como se usa en el presente documento, una senal de doble banda es una senal que ocupa dos bandas de frecuencia distintas. Mas especificamente, una senal de doble banda contiene componentes de frecuencia que ocupan un cierto ancho de banda continuo denominado como una primera banda de frecuencia y componentes de frecuencia que ocupan otro ancho de banda continuo denominado como una segunda banda de frecuencia. La senal de dobla banda no contiene ningun componente de frecuencia entre la primera y segunda bandas de frecuencia. Una aplicacion ejemplar para las senales de doble banda es un sistema de

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comunicacion movil multi-estandar. Puede requerirse una estacion base en un sistema de comunicacion movil multi- estandar para transmitir simultaneamente, o de forma concurrente, senales para dos protocolos de comunicacion movil diferentes (es decir, transmitir una senal de doble banda). De forma analoga, en algunos escenarios, una estacion base en un protocolo de comunicacion movil de evolucion a largo plazo (LTE) puede requerirse para transmitir simultaneamente senales en bandas de frecuencia separadas.

La figura 6 ilustra un transmisor de doble banda convencional 42. El transmisor de doble banda 42 incluye un primer modem 44 que transmite una primera senal de banda base (Sbbi) y un primer convertidor ascendente 46 que hace una conversion ascendente de la primera senal de banda base (Sbbi) a una primera frecuencia portadora (fci) para proporcionar asi una primera senal de radiofrecuencia (Srfi). El transmisor de doble banda 42 tambien incluye un segundo modem 48 que transmite una segunda senal de banda base (Sbb2) y un segundo convertidor ascendente 50 que hace una conversion ascendente de la segunda senal de banda base (Sbb2) a una segunda frecuencia portadora (fc2) para proporcionar asi una segunda senal de radiofrecuencia (Srf2). Un combinador 52 combina la primera y segunda senales de radiofrecuencia (Srfi y Srf2) para proporcionar una senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb), que es una senal de doble banda. Despues, un amplificador de potencia (PA) 54 amplifica la senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb) a un nivel de potencia deseado para proporcionar asi una senal de radiofrecuencia amplificada (Srf_amp), que es tambien una senal de doble banda. Despues, un filtro 56 elimina los componentes de frecuencia fuera de banda, o no deseados, de la senal de radiofrecuencia amplificada (Srf_amp) para proporcionar una senal de salida (Sout).

Las figuras 7A a 7G son diagramas de bandas de frecuencia para las diversas senales en la transmisor de doble banda 42 de la figura 6. Especificamente, la figura 7A es un diagrama de banda de frecuencia para la primera senal de banda base (Sbbi), donde la velocidad de muestreo para la primera senal de banda base (Sbbi) es fs_BB. La figura 7B es un diagrama de banda de frecuencia para la primera senal de radiofrecuencia (Srfi) transmitida por el primer convertidor ascendente 46. Asimismo, las figuras 7C y 7D son diagramas de bandas de frecuencia para la segunda senal de banda base (Sbb2) y la segunda senal de radiofrecuencia (Srf2), respectivamente. La figura 7E es un diagrama de banda de frecuencia para la senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb) salida del combinador 52. Como se ilustra, la senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb) es una senal de doble banda que tiene una primera banda de frecuencia centrada en la primera frecuencia portadora (fci) y una segunda banda de frecuencia centrada en la segunda frecuencia portadora (fc2).

La figura 7F es un diagrama de banda de frecuencia para la senal de radiofrecuencia amplificada (Srf_amp) transmitida por el amplificador de potencia 54. como resultado de la no linealidad del amplificador de potencia 54, se observa un efecto de dispersion de frecuencia para las bandas de frecuencia centradas en la primera y segunda frecuencias portadoras (fci y fc2). Ademas, como resultado de la distorsion de intermodulacion de tercer orden causada por la no linealidad del amplificador de potencia 54 y la naturaleza de doble banda de la senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb) introducida en el amplificador de potencia 54, la senal de radiofrecuencia amplificada (Srf_amp) tambien incluye bandas de frecuencia centradas en las frecuencias de 2fci-fc2 y 2fc2-fci. cabe apreciar que, aunque no se muestra, la senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb) tambien puede incluir una distorsion de intermodulacion de mayor orden. Por ultimo, la figura 7G es un diagrama de banda de frecuencia para la senal de salida (Sout), que muestra que el filtro 56 elimino las bandas de frecuencia no deseadas (por ejemplo, las bandas de frecuencia resultantes de la distorsion de intermodulacion de tercer orden centradas en las frecuencias de 2fci-fc2 y 2fc2-fci).

La predistorsion para compensar las no linealidades del amplificador de potencia para un transmisor de doble banda presente varios problemas. Esto es particularmente cierto si el transmisor de doble banda se desea para incluir un predistorsionador que realice simultaneamente una predistorsion para cada una de las bandas de frecuencia de la senal de doble banda. como tal, existe la necesidad de sistemas y procedimientos para realizar la predistorsion en un transmisor de doble banda.

Sumario

Se desvelan sistemas y metodos para proporcionar predistorsion digital para compensar una no linealidad de un amplificador de potencia en un transmisor de doble banda. En una realizacion, una primera senal de banda base se sintoniza a una primera frecuencia intermedia para proporcionar una primera senal de frecuencia intermedia. Asimismo, una segunda senal de banda base se sintoniza a una segunda frecuencia intermedia para proporcionar una segunda senal de frecuencia intermedia. La primera y segunda senales de frecuencia intermedia se combinan para proporcionar una senal de frecuencia intermedia combinada que tiene un primer componente de frecuencia central en la primera frecuencia intermedia y un segundo componente de frecuencia centrado en la segunda frecuencia intermedia. Despues, la senal de frecuencia intermedia combinada se predistorsiona para compensar la no linealidad del amplificador de potencia en el transmisor para proporcionar asi una senal predistorsionada.

En una realizacion, una separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias se minimiza basandose en un orden de intermodulacion diana (por ejemplo, distorsion de intermodulacion de tercer orden, distorsion de intermodulacion de quinto orden, etc.) para la predistorsion. Mas especificamente, la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias se minimiza ajustandose igual o cercana a un valor de separacion minimo por

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debajo del cual las bandas de frecuencia en la senal predistorsionada para el orden de la intermodulacion diana comienzan a solapar las bandas de frecuencia en la senal predistorsionada centrada en la primera y segunda frecuencias intermedias. Minimizando la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias, una velocidad de muestreo usada para la predistorsion puede reducirse, reduciendo asi la complejidad del predistorsionador.

En una realizacion, el orden de predistorsion diana es el (2k+1)esimo orden donde k es un numero entero mayor de o igual a 1, y la separacion entre la primera frecuencia intermedia y la segunda frecuencia intermedia se minimiza ajustandose igual o cercana a dos veces un valor de la frecuencia intermedia minima. El valor de la frecuencia intermedia minima se define como (1/4)BW1 + (1/4)BW2 + k*max(BW1, BW2), donde k es un numero entero mayor de o igual a 1, BW1 es un ancho de banda de la primera senal de banda base, y BW2 es un ancho de banda de la segunda senal de banda base. En una realizacion, el orden de la intermodulacion diana es una intermodulacion de tercer orden. En otra realizacion, el orden de la intermodulacion diana es una intermodulacion de quinto orden. En otra realizacion mas, el orden de la intermodulacion diana es una intermodulacion de septimo orden.

En una realizacion, la primera y segunda frecuencias intermedias son simetricas. Especificamente, la primera frecuencia intermedia es una frecuencia negativa, la segunda frecuencia intermedia es una frecuencia positiva, y un valor absoluto de la primera frecuencia intermedia es igual a un valor absoluto de la segunda frecuencia intermedia. En esta realizacion, al dirigirse al (2k+1)esimo orden de intermodulacion, el valor absoluto de la primera y segunda frecuencias intermedias se ajusta igual o cercana a (1/4)BW1 + (1/4)BW2 + k*max(BW1, BW2), donde k es un numero entero mayor de o igual a 1, BW1 es un ancho de banda de la primera senal de banda base, y BW2 es un ancho de banda de la segunda senal de banda base.

En otra realizacion, la primera y segunda frecuencias intermedias son asimetricas de tal forma que la primera frecuencia intermedia, fiF_PD_1, es igual a f_PD mas un desplazamiento de frecuencia predefinido, fiF_PD_0FFSET, y la segunda frecuencia intermedia, fiF_PD_2, es igual a fiF_PD mas el desplazamiento de frecuencia predefinido,

fiF_PD_0FFSET, donde fif_pd es una frecuencia intermedia base para la predistorsion. Ademas, el orden de predistorsion

diana es el (2k+1)esimo orden. En esta realizacion, la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias se minimiza ajustando la primera y segunda frecuencias intermedias de tal forma que la frecuencia intermedia base, fif_pd, es igual o cercana a (1/4)bW1 + (1/4)BW2 + k*max(BW1, BW2).

En una realizacion, antes de la sintonizacion, la primera y segunda senales de banda base se interpolan a una velocidad de muestreo definida para la predistorsion, y la velocidad de muestreo definida se minimiza basandose en un orden de predistorsion diana (por ejemplo, distorsion de intermodulacion de tercer orden, distorsion de intermodulacion de quinto orden, etc.). Mas especificamente, la velocidad de muestreo definida para la predistorsion es igual a o casi una frecuencia por debajo de la cual las bandas de frecuencia para el orden de modulacion diana se solapan en las bandas de frecuencia centradas en la primera y segunda frecuencias intermedias en la senal predistorsionada.

En una realizacion, la primera y segunda frecuencias intermedias son asimetricas de tal forma que la primera frecuencia intermedia es una frecuencia negativa, la segunda frecuencia intermedia es una frecuencia positiva, y un valor absoluto de la primera frecuencia intermedia es igual a un valor absoluto de la segunda frecuencia intermedia. Ademas, el orden de predistorsion diana es el (2k+1)esimo orden. En esta realizacion, la velocidad de muestreo para la predistorsion se minimiza ajustandose igual o cercana a (2k+2)*fiF_PD + ((k+1)/2)BW1 + ((k+1)/2)BW2 + k*max(BW1, BW2), donde k es un numero entero mayor de o igual a 1, fiF_PD es un valor absoluto de ambas primera y segunda frecuencias intermedias, BW1 es un ancho de banda de la primera senal de banda base, y BW2 es un ancho de banda de la segunda senal de banda base. En una realizacion preferida, el valor absoluto de la primera y segunda frecuencias intermedias tambien se minimiza basandose en el orden de predistorsion diana, que permite ^ un descenso adicional en la velocidad de muestreo para la predistorsion. Mas especificamente, al dirigirse al (2k+1)esimo orden, el valor absoluto de la primera y segunda frecuencias intermedias se minimiza ajustandose igual o cercano a (1/4)BW1 + (1/4)BW2 + k*max(BW1, BW2).

En otra realizacion, la primera y segunda frecuencias intermedias son asimetricas de tal forma que la primera frecuencia intermedia, fif_pd_1 , es igual a - fif_pd mas un desplazamiento de frecuencia predefinido, fiF_PD_0FFSET, y la segunda frecuencia intermedia, fiF_PD_2, es igual a fiF_PD mas el desplazamiento de frecuencia predefinido, fiF_PD_0FFSET, donde fif_pd es una frecuencia intermedia base para la predistorsion. Ademas, el orden de predistorsion diana es el (2k+1)esimo orden. En esta realizacion, la velocidad de muestreo para la predistorsion se minimiza ajustandose igual o cercana a (2k+2)*fiF_PD + ((k+1)/2)BW1 + ((k+1)/2)BW2 + k*max(BW1, BW2), donde k es un numero entero mayor de o igual a 1, fiF_PD es la frecuencia intermedia base para la predistorsion, BW1 es un ancho de banda de la primera senal de banda base, y BW2 es un ancho de banda de la segunda senal de banda base. En una realizacion preferida, la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias tambien se minimiza basandose en el orden de predistorsion diana, que permite un descenso adicional de la velocidad de muestreo para la predistorsion. Mas especificamente, al dirigirse al (2k+1)esimo orden, la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias se minimiza ajustando la primera y segunda frecuencias intermedias de tal forma que la frecuencia intermedia base, fiF_PD, es igual o cercana a (1/4)BW1 + (1/4)BW2 + k*max(BW1, BW2).

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Los expertos en la tecnica apreciaran el alcance de la presente divulgacion y realizaran aspectos adicionales de la misma despues de leer la siguiente descripcion detallada de las realizaciones preferidas en relacion a las figuras de dibujos adjuntas.

Breve descripcion de las figuras de dibujos

Las figuras de los dibujos que se acompanan incorporadas en y que forman una parte de esta memoria descriptiva ilustran varios aspectos de la divulgacion, y junto con la descripcion sirven para explicar los principios de la divulgacion.

La figura 1 ilustra un transmisor de banda unica convencional sin predistorsion digital para compensar la no linealidad del amplificador de potencia;

las figuras 2A a 2D son diagramas de bandas de frecuencia para las diversas senales en el transmisor de banda unica de la figura 1;

la figura 3 ilustra un transmisor de banda unica convencional con predistorsion digital para compensar la no linealidad del amplificador de potencia;

las figuras 4A a 4E son diagramas de bandas de frecuencia para las diversas senales en la trayectoria directa del transmisor de banda unica de la figura 3;

las figuras 5A a 5C son diagramas de bandas de frecuencia para las diversas senales en la trayectoria de retroalimentacion del transmisor de banda unica de la figura 3;

la figura 6 ilustra un transmisor de doble banda convencional sin predistorsion digital para compensar la no linealidad del amplificador de potencia;

las figuras 7A a 7G son diagramas de bandas de frecuencia para las diversas senales en el transmisor de doble banda de la figura 6;

la figura 8 ilustra un transmisor de doble banda con predistorsion digital para compensar la no linealidad del amplificador de potencia de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion;

las figuras 9A a 9Q son diagramas de bandas de frecuencia para las diversas senales en la trayectoria directa del transmisor de doble banda de la figura 8 de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion;

las figuras 10A a 10H son diagramas de bandas de frecuencia para las diversas senales en la trayectoria de retroalimentacion del transmisor de doble banda de la figura 8 de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion;

la figura 11 ilustra graficamente los anchos de banda de las bandas de frecuencia en la senal de radiofrecuencia combinada predistorsionada antes de la amplificacion por el amplificador de potencia en el transmisor de doble banda de la figura 8 al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de tercer orden de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion;

la figura 12 ilustra graficamente las restricciones para determinar una separacion minima entre la primera y segunda frecuencias intermedias para la predistorsion al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de tercer orden de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion;

la figura 13 ilustra graficamente el solapamiento de las bandas de frecuencia cuando la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias para la predistorsion es menor que la separacion minima determinada usando las restricciones ilustradas en la figura 12;

la figura 14 ilustra graficamente las restricciones para determinar una velocidad de muestreo minima para la predistorsion al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de tercer orden de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion;

la figura 15 ilustra graficamente los anchos de banda de las bandas de frecuencia en la senal de radiofrecuencia combinada predistorsionada antes de la amplificacion por el amplificador de potencia en el transmisor de doble banda de la figura 8 al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de quinto orden de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion;

la figura 16 ilustra graficamente restricciones para determinar una separacion minima entre la primera y segunda frecuencias intermedias para la predistorsion al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de quinto orden de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion;

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la figura 17 ilustra graficamente el solapamiento de las bandas de frecuencia cuando la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias para la predistorsion es menor que la separacion mmima determinada usando las restricciones ilustradas en la figura 16;

la figura 18 ilustra graficamente restricciones para determinar una velocidad de muestreo mmima para la predistorsion al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de quinto orden de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion;

la figura 19 ilustra graficamente los anchos de banda de las bandas de frecuencia en la senal de radiofrecuencia combinada predistorsionada antes de la amplificacion por el amplificador de potencia en el transmisor de doble banda de la figura 8 al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de (2k+1)esimo orden de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion;

la figura 20 ilustra graficamente restricciones para determinar una separacion mmima entre la primera y segunda frecuencias intermedias para la predistorsion al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de (2k+1)esimo orden de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion;

la figura 21 ilustra graficamente el solapamiento de las bandas de frecuencia cuando la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias para la predistorsion es menor que la separacion mmima determinada usando las restricciones ilustradas en la figura 20;

la 22 ilustra graficamente las restricciones para determinar una velocidad de muestreo mmima para la predistorsion al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de (2k+1)esimo orden de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion;

la figura 23 ilustra el transmisor de doble banda de la figura 8 de acuerdo con otra realizacion de la presente divulgacion; y

la figura 24 ilustra un procedimiento para realizar predistorsion digital en un transmisor de doble banda de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion.

Descripcion detallada

Las realizaciones expuestas a continuacion representan la informacion necesaria para permitir a los expertos en la tecnica poner en practica las realizaciones e ilustrar el mejor modo de poner en practica las realizaciones. Tras la lectura de la siguiente descripcion detallada a la luz de las figuras de dibujos adjuntas, los expertos en la tecnica entenderan los conceptos de la descripcion y reconoceran aplicaciones de estos conceptos no abordados particularmente en el presente documento. Ha de entenderse que estos conceptos y aplicaciones estan dentro del alcance de la divulgacion y las reivindicaciones adjuntas.

Se desvelan sistemas y metodos para proporcionar predistorsion digital para compensar una no linealidad de un amplificador de potencia en un transmisor de doble banda.

La figura 8 ilustra una realizacion ejemplar de un transmisor de doble banda 58 de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion. El transmisor de doble banda 58 incluye un primer modem 60 que transmite una primera senal de banda base (Sbb1). Despues, la circuiterfa de interpolacion 62 interpola la primera senal de banda base (Sbb1) a una velocidad de muestreo predefinida para la predistorsion (fs_PD) para proporcionar asf una primera senal de banda base interpolada (Sbb1_us). En particular, la circuiterfa de interpolacion 62 realiza preferiblemente tanto interpolacion como filtrado de imagen. Despues, la circuiterfa de sintonizacion 64 sintoniza la primera senal de banda base interpolada (Sbb1_us) a una primera frecuencia intermedia para proporcionar una primera senal de frecuencia intermedia (S1F1). De una manera similar, un segundo modem 66 transmite una segunda senal de banda base (Sbb2). Despues, la circuiterfa de interpolacion 68 interpola la segunda senal de banda base (Sbb2) a la velocidad de muestreo predefinida para la predistorsion (fs_PD) para proporcionar asf una segunda senal de banda base interpolada (Sbb2_us). En particular, la circuiterfa de interpolacion 68 realiza preferiblemente tanto interpolacion como filtrado de imagen. Despues, la circuiterfa de sintonizacion 70 sintoniza la segunda senal de banda base interpolada (Sbb2_us) a una segunda frecuencia intermedia para proporcionar una segunda senal de frecuencia intermedia (S1F2).

En esta realizacion, la primera y segunda frecuencias intermedias son -fpD_iF y fpD_iF, respectivamente. En otras palabras, la primera frecuencia intermedia es una frecuencia negativa, la segunda frecuencia intermedia es una frecuencia positiva, y un valor absoluto de ambas primera y segunda frecuencias intermedias es igual a fpD_iF. Esto se denomina en el presente documento como una realizacion de frecuencia intermedia simetrica. Sin embargo, como se analiza a continuacion, el transmisor de doble banda 58 no se limita al uso de frecuencias intermedias simetricas. En otra realizacion, pueden usarse frecuencias intermedias asimetricas. La realizacion asimetrica se analiza a continuacion con respecto a la figura 23.

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La primera y segunda senales de frecuencia intermedia (Sifi y S1F2) se combinan, o se suman, por un combinador 72 para proporcionar una senal de frecuencia intermedia combinada (Sif_comb). La senal de frecuencia intermedia combinada (Sif_comb) es una senal de doble banda que tiene una primera banda de frecuencia centrada en la primera frecuencia intermedia, una segunda banda de frecuencia centrada en la segunda frecuencia intermedia, y ningun componente de frecuencia entre la primera y segunda bandas de frecuencia. Ademas, debe senalarse que la senal de frecuencia intermedia combinada (Sif_comb) es una senal de banda base equivalente y tambien es una senal compleja. Despues, un predistorsionador (PD) 74 predistorsiona la senal de frecuencia intermedia combinada (Sif_comb) para proporcionar una senal predistorsionada (Spd). Mas especificamente, el predistorsionador 74 aplica una predistorsion predefinida a la senal de frecuencia intermedia combinada (Sif_comb) que compensa una no linealidad de un amplificador de potencia en la cadena de transmision. La predistorsion cancela, o cancela sustancialmente, una distorsion causada por la no linealidad del amplificador de potencia en la cadena de transmision. En particular, la predistorsion se realiza a una velocidad de muestreo predefinida para la predistorsion (fs_PD). Como se analiza a continuacion, en una realizacion de la presente divulgacion, la velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD) se minimiza para reducir asi la complejidad del predistorsionador 74. Ha de apreciarse que el predistorsionador 74 realiza simultaneamente, o de manera concurrente, la predistorsion para ambas de la primera y segunda senales de banda base (Sbbi y Sbb2) y, por lo tanto, se denomina en el presente documento como predistorsionador de doble banda. Sin embargo, dado que la entrada del predistorsionador 74 es una entrada unica (es decir, una entrada de senal de doble banda unica), el predistorsionador 74 puede usar cualquier tecnica de predistorsion disenada para una entrada de banda unica (por ejemplo, predistorsion polinomica, predistorsion usando una red neuronal, o similares).

Despues, la senal predistorsionada (Spd) se proporciona a una circuiteria de sintonizacion 76 que funciona sintonizando la banda de frecuencia en la senal predistorsionada (Spd) que esta centrada en la primera frecuencia intermedia, que en esta realizacion es -fiF_PD, de la primera frecuencia intermedia a banda base para proporcionar asi una primera senal de banda base predistorsionada (Spd_bbi). Despues, la primera senal de banda base predistorsionada (Spd_bbi) se filtra en paso bajo por un filtro 78 para eliminar los componentes de frecuencia no deseados (es decir, aquellos componentes de frecuencia que estan fuera de la banda de frecuencia centrada en DC), proporcionando asi una primera senal de banda base predistorsionada filtrada (Spd_bbi_f). Despues, un convertidor ascendente 80 hace una conversion ascendente de la primera senal de banda base predistorsionada filtrada (Spd_bbi_f) de banda base a una primera frecuencia portadora (fci) para proporcionar asi una primera senal de radiofrecuencia (Srfi). En particular, todo el procesamiento hasta el convertidor ascendente 80 esta en el dominio digital. Como tal, el convertidor ascendente 80 tambien realiza preferiblemente una conversion digital-analogica en banda base o radiofrecuencia, dependiendo de la implementacion particular.

De una manera similar, la senal predistorsionada (Spd) tambien se proporciona a la circuiteria de sintonizacion 82 que funciona sintonizando la banda de frecuencia en la senal predistorsionada (Spd) que esta centrada en la segunda frecuencia intermedia, que en esta realizacion es fiF_PD, de la segunda frecuencia intermedia a banda base para proporcionar asi una segunda senal de banda base predistorsionada (Spd_bb2). Despues, la segunda senal de banda base predistorsionada (Spd_bb2) se filtra en paso bajo por un filtro 84 para eliminar los componentes de frecuencia no deseados (es decir, aquellos componentes de frecuencia que estan fuera de la banda de frecuencia centrada en DC), proporcionando asi una segunda senal de banda base predistorsionada filtrada (Spd_bb2_f). Despues, un convertidor ascendente 86 hace una conversion ascendente de la segunda senal de banda base predistorsionada filtrada (Spd_bb2_f) de banda base a una segunda frecuencia portadora (fC2) para proporcionar asi una segunda senal de radiofrecuencia (Srf2). En particular, todo el procesamiento hasta el convertidor ascendente 86 esta en el dominio digital. Como tal, el convertidor ascendente 86 tambien realiza preferiblemente una conversion digital-analogica en banda base o radiofrecuencia, dependiendo de la implementacion particular.

Despues, un combinador 88 combina, o suma, la primera y segunda senales de radiofrecuencia (Srfi y Srf2) para proporcionar una senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb). La senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb) es una senal de doble banda que tiene una primera banda de frecuencia centrada en la primera frecuencia portadora (fCi), una segunda banda de frecuencia centrada en la segunda frecuencia portadora (fC2), y ningun componente de frecuencia entre la primera y la segunda bandas de frecuencia. Ademas, la senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb) es una senal predistorsionada. Despues, un amplificador de potencia (PA) 90 amplifica la senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb) a un nivel de potencia de salida deseado, proporcionando asi una senal de radiofrecuencia amplificada (Srf_amp). Por ultimo, un filtro 92 elimina los componentes de frecuencia fuera de banda de la senal de radiofrecuencia amplificada (Srf_amp) para proporcionar una senal de salida (Sout) que se va a transmitir por el transmisor de doble banda 58. Especificamente, el filtro 92 elimina cualquier distorsion fuera de banda residual.

Como se analiza a continuacion en detalle, una separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias se selecciona cuidadosamente en o cerca de un valor de separacion minimo por debajo del cual las bandas de frecuencia en la senal predistorsionada (Spd) para una distorsion de tercer orden y, en algunas realizaciones, de mayor orden, no solapan las bandas de frecuencia en la senal predistorsionada (Spd) centrada en la primera y segunda frecuencias intermedias. Al hacer esto, las bandas de frecuencia permanecen separables mientras que al mismo tiempo la velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD) puede reducirse. Ademas de minimizar la

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separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias, la velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD) tambien se puede minimizar ajustando la velocidad de muestreo (fs_PD) igual o cercana a un valor mmimo por debajo del cual las bandas de frecuencia en la senal predistorsionada (Spd) para una distorsion de intermodulacion de tercer orden o, en algunas realizaciones, de mayor orden se solapan a las bandas de frecuencia en la senal predistorsionada (Spd) centrada en la primera y segunda frecuencias intermedias. En particular, aunque en la realizacion preferida tanto la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias como la velocidad de muestreo (fs_PD) se minimizan, la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias puede minimizarse sin minimizar la velocidad de muestreo (fs_PD), y la velocidad de muestreo (fs_PD) puede minimizarse sin minimizar la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias.

El transmisor de doble banda 58 tambien incluye una trayectoria de retroalimentacion que incluye un filtro 94 que filtra la senal de radiofrecuencia amplificada (Srf_amp) de la salida del amplificador de potencia 90 para eliminar cualquier distorsion fuera de banda residual para proporcionar una senal de retroalimentacion de radiofrecuencia (Sfb_rf). La senal de retroalimentacion de radiofrecuencia (Sfb_rf) se atenua por un atenuador 96 para proporcionar una senal de retroalimentacion de radiofrecuencia atenuada (Sfb_rf_i/g). Un convertidor descendente 98 hace una conversion descendente de la senal de retroalimentacion de radiofrecuencia atenuada (Sfb_rf_i/g) de tal forma que la banda de frecuencia centrada en la primera frecuencia portadora (fci) esta ahora en la banda base, proporcionando asf una primera senal de retroalimentacion de banda base (Sfb_bbi). Despues, un filtro 100 filtra en paso bajo la primera senal de retroalimentacion de banda base (Sfb_bbi) para eliminar las bandas de frecuencia no deseadas (es decir, las bandas de frecuencia distintas de la centrada en DC). Despues, la circuiterfa de sintonizacion 102 sintoniza la primera senal de retroalimentacion de banda base (Sfb_bbi) a la primera frecuencia intermedia, que en esta realizacion es -fiF_PD, proporcionando asf una primera senal de retroalimentacion de frecuencia intermedia (Sfb_if1 ). La primera senal de retroalimentacion de frecuencia intermedia (Sfb_if1) es una senal homologa a la primera senal de frecuencia intermedia (S1F1) en la trayectoria directa del transmisor de doble banda 58.

De una manera similar, un convertidor descendente 104 hace una conversion descendente de la senal de retroalimentacion de radiofrecuencia atenuada (Sfb_rf_1/g) de tal forma que la banda de frecuencia centrada en la segunda frecuencia portadora (fc2) esta ahora en la banda base, proporcionando asf una segunda senal de retroalimentacion de banda base (Sfb_bb2). Despues, un filtro 106 filtra en paso bajo la segunda senal de retroalimentacion de banda base (Sfb_bb2) para eliminar las bandas de frecuencia no deseadas (es decir, las bandas de frecuencia distintas de la centrada en DC). Despues, la circuiterfa de sintonizacion 108 sintoniza la segunda senal de retroalimentacion de banda base (Sfb_bb2) a la segunda frecuencia intermedia, que en esta realizacion es fiF_PD, proporcionando asf una segunda senal de retroalimentacion de frecuencia intermedia (Sfb_if2). La segunda senal de retroalimentacion de frecuencia intermedia (Sfb_if2) es una senal homologa a la segunda senal de frecuencia intermedia (Sif2) en la trayectoria directa del transmisor de doble banda 58.

Despues, un combinador 110 combina, o suma, la primera y segunda senales de retroalimentacion de frecuencia intermedia (Sfb_if1 y Sfb_if2) para proporcionar una senal de retroalimentacion de frecuencia intermedia combinada (Sfb_if_comb). Despues, un adaptador 112 configura dinamicamente el predistorsionador 74 basandose en la senal de retroalimentacion de frecuencia intermedia combinada (Sfb_if_comb) y la senal de frecuencia intermedia combinada (Sif_comb). Especfficamente, el adaptador 112 actualiza uno o mas parametros de predistorsion (por ejemplo, coeficientes polinomicos que definen una predistorsion polinomica) usando cualquier algoritmo de adaptacion de predistorsion adecuado.

Las figuras 9A a 9Q son diagramas de bandas de frecuencia para las diversas senales en la trayectoria directa del transmisor de doble banda 58 de la figura 8. En particular, en las figuras 9A a 9Q el orden de la intermodulacion diana para la predistorsion es el tercer orden (es decir, iM3). Sin embargo, se apreciara que el orden de la intermodulacion diana para la predistorsion puede ser el (2k+1)esimo orden donde k es un numero entero mayor de o igual a 1. La figura 9A es un diagrama de banda de frecuencia para la primera senal de banda base (Sbb1). como se muestra, la velocidad de muestreo para la primera senal de banda base (Sbb1) es fs_BB1. La figura 9B es un diagrama de banda de frecuencia para la primera senal de banda base interpolada (Sbb1_us). como se muestra, la velocidad de muestreo para la primera senal de banda base interpolada (Sbb1_us) es la velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD). La figura 9c es un diagrama de banda de frecuencia para la primera senal de frecuencia intermedia (Sif1). como se muestra, la primera senal de frecuencia intermedia (Sif1) esta centrada en la primera frecuencia intermedia, que en esta realizacion es f_pD. De una manera similar, las figuras 9D a 9F son diagramas de bandas de frecuencia para la segunda senal de banda base (Sbb2), la segunda senal de banda base interpolada (Sbb2_us), y la segunda senal de frecuencia intermedia (Sif2).

La figura 9G es un diagrama de banda de frecuencia para la senal de frecuencia intermedia combinada (Sif_comb). como se muestra, la senal de frecuencia intermedia combinada (Sif_comb) es una senal de doble banda que tiene una primera banda de frecuencia centrada en la primera frecuencia intermedia, que en esta realizacion es -fiF_PD; una segunda banda de frecuencia centrada en la segunda frecuencia intermedia, que en esta realizacion es fiF_PD; y ningun componente de frecuencia entre la primera y la segunda bandas de frecuencia. Ademas, la senal de frecuencia intermedia combinada (Sif_comb) es una senal de banda base equivalente y tambien es una senal compleja. La figura 9H es un diagrama de banda de frecuencia para la senal predistorsionada (Spd). como se ilustra,

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la predistorsion da como resultado un efecto de dispersion de frecuencia para las bandas de frecuencia centradas en la primera y segunda frecuencias intermedias.

La figura 9I es un diagrama de banda de frecuencia para la primera senal de banda base predistorsionada (Spd_bbi) transmitida por la circuiteria de sintonizacion 76. Como se muestra, la banda de frecuencia en la senal predistorsionada (Spd) centrada en la primera frecuencia intermedia esta ahora en la banda base (es decir, centrada en DC). La figura 9J es un diagrama de banda de frecuencia para la primera senal de banda base predistorsionada filtrada (Spd_bbi_f). Como se muestra, la primera senal de banda base predistorsionada (Spd_bbi) se filtra en paso bajo para eliminar los componentes de frecuencia no deseados, que en este caso son los componentes de frecuencia distintos de aquellos en la banda de frecuencia centrada en DC. La figura 9K es un diagrama de banda de frecuencia para la primera senal de radiofrecuencia (Srfi). Como se muestra, la primera senal de banda base predistorsionada filtrada (Spd_bbi_f) se convierte en ascendente en la primera frecuencia portadora (fCi). De una manera similar, las figuras 9L a 9N son diagramas de bandas de frecuencia para la segunda senal de banda base predistorsionada (Spd_bb2), la segunda senal de banda base predistorsionada filtrada (Spd_bb2_f), y la segunda senal de radiofrecuencia (Srf2).

La figura 9O es un diagrama de banda de frecuencia para la senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb) transmitida por el combinador 88. Como se muestra, la senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb) es una senal de doble banda que tiene una primera banda de frecuencia centrada en la primera frecuencia portadora (fci), una segunda banda de frecuencia centrada en la segunda frecuencia portadora (fc2), y ningun componente de frecuencia entre la primera y segunda bandas de frecuencia. La figura 9P es un diagrama de banda de frecuencia para la senal de radiofrecuencia amplificada (Srf_amp) salida del amplificador de potencia 90. Como se muestra, la predistorsion para las bandas de frecuencia centradas en las primera y segunda frecuencias portadoras (fci y fc2) cancela la distorsion causada por la no linealidad del amplificador de potencia 90 para las bandas de frecuencia correspondientes. Sin embargo, debido a la distorsion de la intermodulacion, una distorsion fuera de banda residual permanece en la banda de frecuencia centrada en 2fci-fc2 y 2fc2-fci. Esta distorsion fuera de banda residual se elimina por el filtro 92 como se muestra en el diagrama de bandas de frecuencia para la senal de salida (Sout) que se muestra en la figura 9Q.

Las figuras i0A a i0H son diagramas de bandas de frecuencia para las diversas senales en la trayectoria de retroalimentacion del transmisor de doble banda 58 de la figura 8. Especificamente, la figura i0A es un diagrama de banda de frecuencia para la senal de retroalimentacion de radiofrecuencia atenuada (Sfb_rf_i/g) transmitida por el atenuador 96. La figura i0B es un diagrama de banda de frecuencia para la primera senal de retroalimentacion de banda base (Sfb_bbi) transmitida por el convertidor descendente 98. Como se muestra, la primera senal de retroalimentacion de banda base (Sfb_bbi) incluye componentes de frecuencia en una banda de frecuencia centrada en DC, asi como componentes de frecuencia en una banda de frecuencia centrada en fc2-fc2. Despues del filtrado de paso bajo por el filtro 100, la primera senal de retroalimentacion de banda base filtrada resultante (Sfb_bbi_f) incluye unicamente los componentes de frecuencia en la banda de frecuencia centrada en DC, como se ilustra en la figura 10C. La figura 10D es un diagrama de banda de frecuencia para la primera senal de retroalimentacion de frecuencia intermedia (Sfb_ifi) transmitida por la circuiteria de sintonizacion 102. Como se ilustra, la circuiteria de sintonizacion 102 desplaza la banda de frecuencia centrada en DC en la primera senal de retroalimentacion de banda base filtrada (Sfb_bbi_f) a la primera frecuencia intermedia, que en esta realizacion es -fiF_PD.

La figura 10E es un diagrama de banda de frecuencia para la segunda senal de retroalimentacion de banda base (Sfb_bb2) transmitida por el convertidor descendente 104. Como se muestra, la segunda senal de retroalimentacion de banda base (Sfb_bb2) incluye componentes de frecuencia en una banda de frecuencia centrada en DC, asi como componentes de frecuencia en una banda de frecuencia centrada en -(fc2-fci). Despues del filtrado de paso bajo por el filtro 106, la segunda senal de retroalimentacion de banda base filtrada resultante (Sfb_bb2_f) incluye unicamente los componentes de frecuencia en la banda de frecuencia centrada en DC, como se ilustra en la figura 10F. La figura 10G es un diagrama de banda de frecuencia para la segunda senal de retroalimentacion de frecuencia intermedia (Sfb_if2) transmitida por la circuiteria de sintonizacion 108. Como se ilustra, la circuiteria de sintonizacion 108 desplaza la banda de frecuencia centrada en DC en la segunda senal de retroalimentacion de banda base filtrada (Sfb_bb2_f) a la segunda frecuencia intermedia, que en esta realizacion es fiF_PD. Por ultimo, la figura 10H es un diagrama de banda de frecuencia para la senal de retroalimentacion de frecuencia intermedia combinada (Sfb_if_comb) salida del combinador 110.

Ahora que el transmisor de doble banda 58 y el funcionamiento del mismo se han descrito, a continuacion volvera la atencion a realizaciones en las que la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias y/o la velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD) se minimizan. Las figuras 11 a 14 ilustran graficamente la manera en la que la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias y la velocidad de muestreo para la predistorsion puede minimizarse al dirigirse a una distorsion de intermodulacion de tercer orden (IM3). Especificamente, la figura 11 ilustra en primer lugar las bandas de frecuencia en la senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb) al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de tercer orden de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion. Como resultado de la predistorsion aplicada por el predistorsionador 74, se ha producido una dispersion de bandas de frecuencia para las bandas de frecuencia primarias en la primera y segunda frecuencias portadoras (fci y fci). Ademas, la senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb) incluye componentes

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de frecuencia en bandas de frecuencia centradas en 2fci-fc2 y 2fc2-fci debido a la distorsion de intermodulacion.

Los anchos de banda de las bandas de frecuencia en la senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb) se determinaron usando un analisis de cuatro tonos. Especificamente, la primera y segunda senales de banda base (Sbbi y Sbb2) se modelaron cada una por dos tonos. La primera senal de banda base (Sbbi) se modelo por un primer tono en un flanco izquierdo de la banda de frecuencia correspondiente y un segundo tono en un flanco derecho de la banda de frecuencia correspondiente. Asimismo, la segunda senal de banda base (Sbb2) se modelo por un primer tono en un flanco izquierdo de la banda de frecuencia correspondiente y un segundo tono en un flanco derecho de la banda de frecuencia correspondiente. Usando este analisis de cuatro tonos, el ancho de banda de las cuatro bandas de frecuencia (denominadas como bandas de frecuencia A a D) se determino como se indica a continuacion:

• Banda de Frecuencia A: El ancho de banda de la banda de frecuencia centrada en la primera frecuencia portadora (fci), que se denomina en el presente documento como banda de frecuencia A, tiene un ancho de banda (BWm_a) definido como:

BWim 3_ a = BWX + 2 max (BWX, BW2), (1)

donde BWi es un ancho de banda de la primera senal de banda base (Sbbi) y BW2 es un ancho de banda de la segunda senal de banda base (Sbb2);

• Banda de Frecuencia B: El ancho de banda de la banda de frecuencia centrada en la segunda frecuencia portadora (fc2), que se denomina en el presente documento como banda de frecuencia B, tiene un ancho de banda (BWim3_b) definido como:

BWim3 B = BW2 + 2 max (BW1, BW2); (2)

• Banda de Frecuencia c: El ancho de banda de la banda de frecuencia centrada en 2fci-fc2, que se denomina en el presente documento como banda de frecuencia c, tiene un ancho de banda (BWim3_c) definido como:

BWm3 C = 2BW1 + BW2; and (3)

• Banda de Frecuencia D: El ancho de banda de la banda de frecuencia centrada en 2fc2-fci, que se denomina en el presente documento como banda de frecuencia D, tiene un ancho de banda (BWim3_d) definido como:

BWm 3 d = BWi + 2BW2. (4)

La figura i2 ilustra graficamente la manera en la que un valor de la frecuencia intermedia minima, fiF_PD_MiN, se determina al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de tercer orden basandose en los anchos de banda de las bandas de frecuencia A a D de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion. En esta realizacion, la primera y segunda frecuencias intermedias son -fiF_PD y fiF_PD, respectivamente. como tal, al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de tercer orden, las cuatro bandas de frecuencia A a D en la senal predistorsionada (Spd) transmitida por el predistorsionador 74 se centran en -fiF_PD, fiF_PD, -3fiF_PD, y 3fiF_PD, respectivamente. como se ilustra, para mantener la separacion entre las cuatro bandas de frecuencia A a D, han de cumplirse las siguientes restricciones:

• Restriccion A: Para mantener la separacion entre las bandas de frecuencia A y c, ha de cumplirse lo siguiente:

2 flF _ PD _ MIN ^ ^ ( BWIM 3-C + BWIM 3_ A ) . (5)

• Restriccion B: Para mantener la separacion entre las bandas de frecuencia A y B, ha de cumplirse lo siguiente:

2 f,F _ P D - MIN > 2 ( BWm3-A + BWm3_B ) . (6)

• Restriccion c: Para mantener la separacion entre las bandas de frecuencia B y D, ha de cumplirse lo siguiente:

2 flF - pd _ MIN * 2 ( BWim 3-b + BWim 3_ D). (7)

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A partir de la Ecuacion (5) - Ecuacion (7),

f,F_PD_min = 4 max (( BWim3_c + BWim3_A), (BWIM3_A + BWIM3_B), (BWIM3_B + BWIM3_D)) .(8)

La sustitucion de la Ecuacion (1) - Ecuacion (4) en la Ecuacion (8) da:

f,F _ pd _ min = 1BW, +1BW, + max (BW,, BW,). (9)

Ademas, si BWi > BW2, la Ecuacion (9) adopta la forma:

f,F _ PD _ MIN = 4 bw,+ 4 BW(10)

De forma analoga, si BWi = BW2, la Ecuacion (9) adopta la forma:

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f,F pd min = BW,. (11)

Asumiendo una velocidad de muestreo suficientemente grande para la predistorsion (fs_PD), la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias puede minimizarse basandose en la Ecuacion (9) - Ecuacion (11). Mas especificamente, en esta realizacion, la primera y segunda frecuencias intermedias son f_PD y fiF_PD, respectivamente. Por lo tanto, la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias puede minimizarse ajustando fiF_PD igual o cercano al valor de la frecuencia intermedia minima (fiF_PD_MiN) de tal forma que la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias esta en o cerca de 2fiF_PD_MiN. Mas especificamente, en una realizacion, la primera frecuencia intermedia, que en esta realizacion es -fif_pd, es una frecuencia en el intervalo de y que incluye -fif_pd_min y -2fiF_PD_MiN, y la segunda frecuencia intermedia, que en esta realizacion es fif_pd, es una frecuencia en el intervalo de y que incluye fif_pd_min y 2fiF_PD_MiN. De esta manera, la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias esta en el intervalo de y que incluye 2fiF_PD_MiN y 4fiF_PD_MiN.

En otra realizacion, la primera frecuencia intermedia, que en esta realizacion es -fiF_PD, es una frecuencia igual a - fif_pd_min menos una banda de guarda predefinida, y la segunda frecuencia intermedia, que en esta realizacion es

fif_pd, es una frecuencia igual a fif_pd_min mas la banda de guarda predefinida. La banda de guarda predefinida es

una banda de guarda predeterminada de un tamano que proporciona suficiente separacion entre las bandas de frecuencia A a D para permitir un filtrado apropiado por los filtros 78 y 84.

La figura 13 es un diagrama de banda de frecuencia para la salida del predistorsionador 74 en una situacion en la que la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias es menor que la separacion minima, que como se ha analizado anteriormente es 2Lf_pd_min. Como se ilustra, hay un solapamiento entre las bandas de frecuencia C y A, entre las bandas de frecuencia A y B, y entre las bandas de frecuencia B y D. Este solapamiento degrada el rendimiento del transmisor de doble banda 58 y, como tal, no es deseable. Como se ha analizado anteriormente, en la realizacion preferida, la primera y segunda frecuencias intermedias se seleccionan cuidadosamente de tal forma que la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias esta en o cerca de la separacion minima, que es 2fiF_PD_MiN. De esta manera, se evita el solapamiento entre las bandas de frecuencia A a D, pero, al mismo tiempo, se minimiza la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias. Esta minimizacion de la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias reduce la velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD), que, a su vez, reduce la complejidad del predistorsionador 74.

La figura 14 ilustra graficamente la manera en la que la velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD) se minimiza al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de tercer orden (iM3) de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion. En general, el solapamiento de los componentes de frecuencia en las bandas de frecuencia A a D restringe la minimizacion de la velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD). Especificamente, mirando la figura 14, debido al solapamiento, una primera imagen de las bandas de frecuencia A a D esta centrada en -fs_PD, y una segunda imagen de las bandas de frecuencia A a D esta centrada en fs_PD. Una velocidad de muestreo minima para la predistorsion (fs_PD_MiN) es una velocidad de muestreo por debajo de la cual la banda de frecuencia D en la primera imagen se solapa en la banda de frecuencia A y la banda de frecuencia C en la segunda imagen se solapa en la banda de frecuencia B. En otras palabras, las restricciones para la velocidad de muestreo minima para la predistorsion (fs_PD_MiN) son: •

• Restriccion A: Con el fin de impedir el solapamiento de la banda de frecuencia D en la banda de frecuencia A, ha de cumplirse lo siguiente:

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

fs

S _ PD _ MIN

- 4 fiF_pD > | ( BWim3_d + BWim3_ a ) •

(12)

Restriccion B: Con el fin de impedir el solapamiento de la banda de frecuencia C en la banda de frecuencia B, ha de cumplirse lo siguiente:

fS

S _ PD _ MIN

-4.fiF_pd >1 (BWim3_c + BWim3_b ) •

(13)

A partir de la Ecuacion (12) y la Ecuacion (13),

fS

= 4.fiF_PD + 2max ((BWim3_d + BWm3 A),(BWm, c + BWm3_b )) (14)

S _ PD _ MiN

La sustitucion de la Ecuacion (1) - Ecuacion (4) en la Ecuacion (14) da:

fS_PD_MiN = 4 fiF_PD + BW1 + BW2 + max ( BW1 > BW2 ) •

Si fif_pd = fif_pd_min, la Ecuacion (15) adopta la forma:

fs _ pd _ min = 2BW1 + 2 BW2 + 5 max (BW,, BW2) . Ademas, si BW1> BW2, la Ecuacion (16) adopta la forma:

fs _ PD _ MN = 2BW1 + 7 BW2.

De forma analoga, si BW1 = BW2, la Ecuacion (16) toma la forma: f = 9 BW

JS _ PD _ MiN 9 BW1.

(15)

(16)

(17)

(18)

La velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD) al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de tercer orden puede minimizarse basandose en la Ecuacion (15) - Ecuacion (18). Mas especificamente, en una realizacion, la velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD) se ajusta igual o cercana a la velocidad de muestreo minima para la predistorsion (fs_PD_MiN). En una realizacion particular, la velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD) se ajusta a una velocidad de muestreo en el intervalo de y que incluye fs_PD_MiN y 2fs_PD_MiN. De esta manera, se evita el solapamiento de la banda de frecuencia C en la segunda imagen a la banda de frecuencia B y el solapamiento de la banda de frecuencia D en la primera imagen a la banda de frecuencia A.

Las figuras 15 a 18 ilustran graficamente la manera en la que la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias y la velocidad de muestreo para la predistorsion puede minimizarse al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de quinto orden (IM5). Especificamente, la figura 15 ilustra en primer lugar las bandas de frecuencia en la senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb) al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de quinto orden de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion. Como resultado de la predistorsion aplicada por el predistorsionador 74, se ha producido una dispersion de bandas de frecuencia para las bandas de frecuencia primarias en la primera y segunda frecuencias portadoras (fc1 y fc1). Ademas, la senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb) incluye componentes de frecuencia en bandas de frecuencia centradas en 2fc1-fc2, 2fc2-fc1, 3fc1-2fc2 y 3fc2-2fc1 debido a la distorsion de intermodulacion.

Los anchos de banda de las bandas de frecuencia en la senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb) se determinaron usando un analisis de cuatro tonos. Especificamente, la primera y segunda senales de banda base (Sbb1 y Sbb2) se modelaron cada una por dos tonos. La primera senal de banda base (Sbb1) se modelo por un primer tono en un flanco izquierdo de la banda de frecuencia correspondiente y un segundo tono en un flanco derecho de la banda de frecuencia correspondiente. Asimismo, la segunda senal de banda base (Sbb2) se modelo por un primer tono en un flanco izquierdo de la banda de frecuencia correspondiente y un segundo tono en un flanco derecho de la banda de frecuencia correspondiente. Usando este analisis de cuatro tonos, el ancho de banda de las seis bandas de frecuencia (denominadas como bandas de frecuencia A a F) se determino como se indica a continuacion: •

• Banda de Frecuencia A: El ancho de banda de la banda de frecuencia centrada en la primera frecuencia portadora (fd), que se denomina en el presente documento como banda de frecuencia A, tiene un ancho de

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30

35

40

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55

banda (BWim5_a) definido como:

BWim 5_a = BW-1 + 4 max (BWX, BW2), (19)

• Banda de Frecuencia B: El ancho de banda de la banda de frecuencia centrada en la segunda frecuencia portadora (fc2), que se denomina en el presente documento como banda de frecuencia B, tiene un ancho de banda (BWim5_b) definido como:

BWim5 B = BW2 + 4 max (BW1, BW2); (20)

• Banda de Frecuencia C: El ancho de banda de la banda de frecuencia centrada en 2fci-fc2, que se denomina en el presente documento como banda de frecuencia C, tiene un ancho de banda (BWim5_c) definido como:

BWm5 C = 2BW1 + BW2 + 2max(BW,,BW2); (21)

• Banda de Frecuencia D: El ancho de banda de la banda de frecuencia centrada en 2fc2-fci, que se denomina en el presente documento como banda de frecuencia D, tiene un ancho de banda (BWim5_d) definido como:

BWm5 D = BW1 + 2BW2 + 2 max (BW1, BW2); (22)

• Banda de Frecuencia E: El ancho de banda de la banda de frecuencia centrada en 3fci-2fc2, que se denomina en el presente documento como banda de frecuencia E, tiene un ancho de banda (BWim5_e) definido como:

BWm5 E = 3BW1 + 2BW2; and (23)

• Banda de Frecuencia F: El ancho de banda de la banda de frecuencia centrada en 3fc2-2fci, que se denomina en el presente documento como banda de frecuencia F, tiene un ancho de banda (BWim5_f) definido como:

BWm5 f = 2BW1 + 3BW2. (24)

La figura 16 ilustra graficamente la manera en la que un valor de la frecuencia intermedia minima, fiF_PD_MiN, se determina al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de quinto orden basandose en los anchos de banda de las bandas de frecuencia A a F de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion. En esta realizacion, la primera y segunda frecuencias intermedias are -fiF_PD y fiF_PD, respectivamente. como tal, al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de quinto orden, las seis bandas de frecuencia A a F en la senal predistorsionada (Spd) transmitida por el predistorsionador 74 se centran en -fiF_PD, fiF_PD, -3fiF_PD, 3fiF_PD, -5fiF_PD y 5fiF_PD, respectivamente. como se ilustra, con el fin de mantener la separacion entre las seis bandas de frecuencia A a F, han de cumplirse las siguientes restricciones:

2 If _ PD _ MIN * 2 ( BWm5_c + BWm5 a ) • (25)

2 If _ PD _ MIN * 2 ( BWm5_a + BWm5 b ) • (26)

2 If _ PD _ MIN *\(bWim,_b + BWim,_d) (27)

En particular, no hay ninguna restriccion para la separacion entre las bandas de frecuencia E y c y las bandas de

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25

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55

frecuencia D y F ya que el solapamiento entre estas bandas de frecuencia no es de interes. Unicamente el solapamiento con las bandas de frecuencia primarias, o utiles, las bandas de frecuencia A y B es de interes.

A partir de la Ecuacion (25) - Ecuacion (27),

fIF_PD_MIN = 1max (( BWim5_c + BWim5_a ), (BWm5_A + BWIM5_b ), (BWIM5_g + BWIM5_d ))-(28)

La sustitucion de la Ecuacion (19) - Ecuacion (22) en la Ecuacion (28) da:

/if pd min = 4BWx + 4BW2 + 2max(BWvBW2). (29)

Ademas, si BWi > BW2, la Ecuacion (29) adopta la forma:

1 9

flF PD_MIN = 4 BWi + 4 BW2. (30)

De forma analoga, si BWi = BW2, la Ecuacion (29) adopta la forma:

flF _ PD _ MIN = 2 BWi. (31)

Asumiendo una velocidad de muestreo suficientemente grande para la predistorsion (fs_PD), la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias puede minimizarse basandose en la Ecuacion (29) - Ecuacion (31). Mas especificamente, en esta realizacion, la primera y segunda frecuencias intermedias son -fiF_PD y fiF_PD, respectivamente. Por lo tanto, la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias puede minimizarse ajustando fif_pd igual o cercano al valor de la frecuencia intermedia minima (fif_pd_min) de tal forma que la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias esta en o cerca de 2fiF_PD_MiN. Mas especificamente, en una realizacion, la primera frecuencia intermedia, que en esta realizacion es -fiF_PD, es una frecuencia en el intervalo de y que incluye -fif_pd_min y -2fiF_PD_MiN, y la segunda frecuencia intermedia, que en esta realizacion es fiF_PD, es una frecuencia en el intervalo de y que incluye fif_pd_min y 2fiF_PD_MiN. De esta manera, la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias esta en el intervalo de y que incluye 2fiF_PD_MiN y 4fiF_PD_MiN.

La figura 17 es un diagrama de banda de frecuencia para la salida del predistorsionador 74 en una situacion en la que la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias es menor que la separacion minima, que como se ha analizado anteriormente es 2Lf_pd_min. Como se ilustra, hay un solapamiento entre las bandas de frecuencia C y A, entre las bandas de frecuencia A y B, y entre las bandas de frecuencia B y D. Este solapamiento degrada el rendimiento del transmisor de doble banda 58 y, como tal, no es deseable. En particular, el solapamiento entre las bandas de frecuencia E y C y entre las bandas de frecuencia D y F no es de interes. En su lugar, unicamente los solapamientos que implican las primarias, o utiles, bandas de frecuencia A y B son de interes. Como se ha analizado anteriormente, en la realizacion preferida, la primera y segunda frecuencias intermedias se seleccionan cuidadosamente de tal forma que la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias esta en o cerca de la separacion minima, que es 2fiF_PD_MiN. De esta manera, se evita el solapamiento entre las bandas de frecuencia A a D, pero, al mismo tiempo, se minimiza la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias. Esta minimizacion de la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias reduce la velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD), que reduce la complejidad del predistorsionador 74.

La figura 18 ilustra graficamente la manera en la que la velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD) se minimiza al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de quinto orden (iM5) de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion. En general, el solapamiento de los componentes de frecuencia en las bandas de frecuencia A a F restringe la minimizacion de la velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD). Especificamente, mirando la figura 18, debido al solapamiento, una primera imagen de las bandas de frecuencia A a F esta centrada en -fs_PD, y una segunda imagen de las bandas de frecuencia A a F esta centrada en fs_PD. La velocidad de muestreo minima para la predistorsion (fs_PD_MiN) es una frecuencia por debajo de la cual la banda de frecuencia F en la primera imagen se solapa en la banda de frecuencia A y la banda de frecuencia E en la segunda imagen se solapa en la

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10

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25

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55

banda de frecuencia B. En otras palabras, las restricciones para la velocidad de muestreo minima para la predistorsion ^s_pd_min) son:

• Restriccion A: Con el fin de impedir el solapamiento de la banda de frecuencia F en la banda de frecuencia A, ha de cumplirse lo siguiente:

fS _ PD _ MIN - 6 _ PD ^ 2 ( BWim 5 f + BWM 5 A ). (32)

• Restriccion B: Con el fin de impedir el solapamiento de la banda de frecuencia E en la banda de frecuencia B, ha de cumplirse lo siguiente:

fS _ PD _ MIN - 6 fIF _ PD ^ 2 ( BWim 5_ E + BWm 5_ b ). (33)

A partir de la Ecuacion (32) y la Ecuacion (33),

fS _ PD _ MIN = 6 fIF _ PD + 2max (( BWIM 5 _ F + BWIM 5_ A ) ’ ( BWIM 5_ E + BWIM 5_ B )) (34)

La sustitucion de la Ecuacion (19) - Ecuacion (24) en la Ecuacion (34) da:

33

fs PD MIN = 6fiF PD + 2BWi + 2BW2 + 2max(BWvBW2). (35)

Si fif_pd = fif_pd_min, la Ecuacion (35) adopta la forma:

fs_PD MIN = 3BWj + 3BW2 + 14max(BWx,BW2). (36)

Ademas, si BWi > BW2, la Ecuacion (36) adopta la forma:

fs _ pd _ mm = 3BWi +17 BW2. (37)

De forma analoga, si BW1 = BW2, la Ecuacion (36) toma la forma:

fs _ PD _ MIN = 20BWi. (38)

La velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD) al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de quinto orden puede minimizarse basandose en la Ecuacion (35) - Ecuacion (38). Mas especificamente, en una realizacion, la velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD) se ajusta igual o cercana a la velocidad de muestreo minima para la predistorsion (fs_PD_MiN). En una realizacion particular, la velocidad de muestreo para la predistorsion f_pD) se ajusta a una velocidad de muestreo en el intervalo de y que incluye fs_PD_MiN y 2fs_PD_MiN. De esta manera, se evita el solapamiento de la banda de frecuencia E en la segunda imagen a la banda de frecuencia B y el solapamiento de la banda de frecuencia F en la primera imagen a la banda de frecuencia A.

Las figuras 19 a 22 ilustran graficamente la manera en la que la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias y la velocidad de muestreo para la predistorsion puede minimizarse al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de (2k+1)esimo orden donde k es un numero entero mayor de o igual a 1. En otras palabras, las figuras 19 a 22 son una generalizacion para dirigirse a cualquier orden deseado de distorsion de intermodulacion. Especificamente, la figura 19 ilustra en primer lugar las bandas de frecuencia en la senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb) al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de (2k+1)esimo orden de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion. Como resultado de la predistorsion aplicada por el predistorsionador 74, se ha producido una dispersion de bandas de frecuencia para las bandas de frecuencia primarias en la primera y segunda frecuencias portadoras (fc1 y fc2). Ademas, la senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb) incluye componentes de frecuencia en bandas de frecuencia centradas en 2fc1-fc2, 2fc2-fc1, ..., kfc1-(k-1)fc2, kfc2-(k-1)fc1, (k+1 )fc1-kfc2, y (k+1)fc2-kfc1 debido a la distorsion de intermodulacion.

Los anchos de banda de las bandas de frecuencia en la senal de radiofrecuencia combinada (Srf_comb) se determinaron usando un analisis de cuatro tonos. Especificamente, la primera y segunda senales de banda base

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

(Sbbi y Sbb2) se modelaron cada una por dos tonos. La primera senal de banda base (Sbbi) se modelo por un primer tono en un flanco izquierdo de la banda de frecuencia correspondiente y un segundo tono en un flanco derecho de la banda de frecuencia correspondiente. Asimismo, la segunda senal de banda base (Sbb2) se modelo por un primer tono en un flanco izquierdo de la banda de frecuencia correspondiente y un segundo tono en un flanco derecho de la banda de frecuencia correspondiente. Usando este analisis de cuatro tonos, el ancho de banda de las bandas de frecuencia (denominadas como las bandas de frecuencia 1 a 2k+2) se determino como:

• Banda de Frecuencia 2i+1 centrada en (i+1)fci - ifc2:

BWim(2i+1)_(2i+1)=(i +1)BWX + iBW2 + 2(k -i)• max(BW1,BW2), (39)

donde i es un numero entero mayor de o igual a 0, BW1 es un ancho de banda de la primera senal de banda base (Sbb1), y BW2 es un ancho de banda de la segunda senal de banda base (Sbb2).

• Banda de Frecuencia 2i+2 centrada en (i+1 )fc2 - ifc1:

BWim (2 k+1) _(2i+2)=( i +1) BW2 + iBWi + 2 (Ik - i )• max (BW.BW2). (40)

La figura 20 ilustra graficamente la manera en la que un valor de la frecuencia intermedia minima, fiF_PD_MiN, se determina al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de (2k+1)esimo orden basandose en los anchos de banda de las bandas de frecuencia 1 a 2k+2 de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion. En esta realizacion, la primera y segunda frecuencias intermedias son -fiF_PD y fiF_PD, respectivamente. Como tal, al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de (2k+1)esimo orden, las bandas de frecuencia en la senal predistorsionada (Spd) salida del predistorsionador 74 se centran en ±fiF_PD, ±3fiF_PD, ±5fiF_PD, etc. Como se ilustra, para mantener la separacion entre las bandas de frecuencia, han de cumplirse las siguientes restricciones:

• Restriccion A: Para mantener la separacion entre las bandas de frecuencia 1 y 3, ha de cumplirse lo siguiente:

2 f,

— 2 (■

IF_PD_MIN — ^ ( BWIM(2k +1)_03 + BWIM(2k +1)_01 )

(41)

Restriccion B: Para mantener la separacion entre las bandas de frecuencia 1 y 2, ha de cumplirse lo siguiente:

2. flF _ PD _ MIN — 2 ( BW,

+ BW„

.)■

(42)

I IF _ PD _ MIN ~ 2^” IM (2k+1) _01 " IM (2k +1) _02 t

Restriccion C: Para mantener la separacion entre las bandas de frecuencia 2 y 4, ha de cumplirse lo siguiente:

2 f,F _ PD _ MIN — ^ ( BW,

+ BW„

r IM (2k+1) _02r BWIM (2k+1) _04

).

(43)

En particular, no hay ninguna restriccion para la separacion entre las otras bandas de frecuencia ya que el solapamiento entre estas bandas de frecuencia no es de interes. Unicamente el solapamiento con las bandas de frecuencia primarias, o utiles, 1 y 2 es de interes.

A partir de la Ecuacion (41) - Ecuacion (43),

1

ft

IF _ PD _ MIN

4max((BWIM (2k

+1) _03 + BWIM (2k+1) _01)j

(BWIM(2k+1)_01 + BWIM(2k+1)_02)j (BWIM(2k+1)_02 + BWIM(2k+1)_04^) ( 44)

La sustitucion de la Ecuacion (39) - Ecuacion (40) en la Ecuacion (44) da:

fiF _ pd _ min = 4 BW1 + 4 BW2 + k • max (BWV BW2). (45)

Ademas, si BW1 > BW2, la Ecuacion (45) adopta la forma:

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

fip _ PD _ min = \ BW, + f K+, j BW2. (46)

De forma analoga, si BWi = BW2, la Ecuacion (45) adopta la forma:

f _PD_MIN = f k +1] BW,. (47)

Asumiendo una velocidad de muestreo suficientemente grande para la predistorsion (fs_PD), la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias puede minimizarse basandose en la Ecuacion (44) - Ecuacion (47). Mas especificamente, en esta realizacion, la primera y segunda frecuencias intermedias son f_PD y fiF_PD, respectivamente. Por lo tanto, la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias puede minimizarse ajustando fiF_PD igual o cercano al valor de la frecuencia intermedia minima (fiF_PD_MiN) de tal forma que la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias esta en o cerca de 2fiF_PD_MiN. Mas especificamente, en una realizacion, la primera frecuencia intermedia, que en esta realizacion es -fif_pd, es una frecuencia en el intervalo de y que incluye -fif_pd_min y -2fiF_PD_MiN, y la segunda frecuencia intermedia, que en esta realizacion es fif_pd, es una frecuencia en el intervalo de y que incluye fif_pd_min y 2fiF_PD_MiN. De esta manera, la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias esta en el intervalo de y que incluye 2fiF_PD_MiN y 4fiF_PD_MiN.

En otra realizacion, la primera frecuencia intermedia, que en esta realizacion es f_PD, es una frecuencia igual a - fif_pd_min menos una banda de guarda predefinida, y la segunda frecuencia intermedia, que en esta realizacion es

una banda de guarda predeterminada de un tamano que proporciona suficiente separacion entre las bandas de frecuencia 1 a 4 para permitir un filtrado apropiado por los filtros 78 y 84.

La figura 21 es un diagrama de banda de frecuencia para la salida del predistorsionador 74 al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de (2k+1)esimo orden en una situacion en la que la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias es menor que la separacion minima, que como se ha analizado anteriormente es 2fiF_PD_MiN. Como se ilustra, hay un solapamiento entre las bandas de frecuencia 3 y 1, entre las bandas de frecuencia 1 y 2, y entre las bandas de frecuencia 2 y 4. Este solapamiento degrada el rendimiento del transmisor de doble banda 58 y, como tal, no es deseable. En particular, el solapamiento entre las otras bandas de frecuencia (por ejemplo, el solapamiento entre las bandas de frecuencia 5 y 3 y entre las bandas de frecuencia 4 y 6) no es de interes. En su lugar, unicamente los solapamientos que implican las primarias, o utiles, bandas de frecuencia 1 y 2 son de interes. Como se ha analizado anteriormente, en la realizacion preferida, la primera y segunda frecuencias intermedias se seleccionan cuidadosamente de tal forma que la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias esta en o cerca de la separacion minima, que es 2fiF_PD_MiN. De esta manera, se evita el solapamiento entre las bandas de frecuencia 1 a 4, pero, al mismo tiempo, se minimiza la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias. Esta minimizacion de la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias reduce la velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD), que reduce la complejidad del predistorsionador 74.

La figura 22 ilustra graficamente la manera en la que la velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD) se minimiza al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de (2k+1)esimo orden de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion. En general, el solapamiento de los componentes de frecuencia en las bandas de frecuencia 1 a 2k+2 restringe la minimizacion de la velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD). Especificamente, mirando la figura 22, debido al solapamiento, una primera imagen de las bandas de frecuencia 1 a 2k+2 esta centrada en - fs_PD, y una segunda imagen de las bandas de frecuencia 1 a 2k+2 esta centrada en fs_PD. La velocidad de muestreo minima para la predistorsion (fs_PD_MiN) es una frecuencia por debajo de la cual la banda de frecuencia 2k+2 en la primera imagen se solapa en la banda de frecuencia 1 y la banda de frecuencia 2k+1 en la segunda imagen se solapa en la banda de frecuencia 2. En otras palabras, las restricciones para la velocidad de muestreo minima para la predistorsion (fs_PD_MiN) son:

Restriccion A: Con el fin de impedir el solapamiento de la banda de frecuencia 2k+2 a la banda de frecuencia 1, ha de cumplirse lo siguiente:

fs

S _ PD _ MIN

-(2k + 2)U_pd ^ 2(BWi

' IM(2k +1)_(2k+2) + BWIM(2k+1)_01

). (48)

Restriccion B: Con el fin de impedir el solapamiento de la banda de frecuencia 2k+1 a la banda de frecuencia 2, ha de cumplirse lo siguiente:

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

fS _ PD _ MIN ( 2k + 2 ) flF _ PD — 2 ( BWM (2k +1) _(2k+2) + BWIM (2k +1) _02 ) ' ( 49 )

A partir de la Ecuacion (48) y la Ecuacion (49),

fs _ pd _ MIN = ( 2k + 2) flF_PD + |max((BWim(2k+1)_(2k+2) + BWIM(2k+1)_0l)»

((BWim(2k +1)_(2k+1) + BWim(2k+1)_02 )) (50)

La sustitucion de la Ecuacion (39) - Ecuacion (40) en la Ecuacion (50) da:

k +1 k +1

fs _ PD _ MIN =( 2k + 2) flF _ PD +—BW1+—BW2 + k ■ max ( BWv BW2). (51)

Si f if_pd = fiF_PD_MiN, la Ecuacion (51) adopta la forma:

fs PD MIN =(k +1) BW1 + (k +1) BW2 + (2k + 3) k ■ max (BW1sBW2). (52)

Ademas, si BWi > BW2, la Ecuacion (52) adopta la forma:

fs _ pd _ min =( k +1) BW1 + (2k2 4k +1) BW2. (53)

De forma analoga, si BWi = BW2, la Ecuacion (52) adopta la forma:

fs _ PD _ MN =( 2k 25k + 2) BW1 = ( k + 2)(2k +1) BW1. (54)

La velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD) al dirigirse a la distorsion de intermodulacion de (2k+1)esimo orden puede minimizarse basandose en la Ecuacion (50) - Ecuacion (54). Mas especificamente, en una realizacion, la velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD) se ajusta igual o cercana a la velocidad de muestreo minima para la predistorsion (fs_PD_MiN). En una realizacion particular, la velocidad de muestreo para la predistorsion (fs_PD) se ajusta a una velocidad de muestreo en el intervalo de y que incluye fs_PD_MiN y 2fs_PD_MiN. De esta manera, se evita el solapamiento de la banda de frecuencia (2k+2) en la segunda imagen a la banda de frecuencia 1 y el solapamiento de la banda de frecuencia (2k+1) en la primera imagen a la banda de frecuencia 2.

Aunque el analisis anterior se ha centrado en la realizacion de la frecuencia intermedia simetrica, la presente divulgacion no se limita a la misma. La figura 23 ilustra una realizacion de la frecuencia intermedia asimetrica del transmisor de doble banda 58 de la figura 8, que se denomina como transmisor de doble banda 58’. Especificamente, en esta realizacion, la circuiteria de sintonizacion 64 sintoniza la primera senal de banda base interpolada (Sbb1_us) a la primera frecuencia intermedia, que en esta realizacion es fiF_PD_1. De forma analoga, la circuiteria de sintonizacion 70 sintoniza la segunda senal de banda base interpolada (Sbb2_us) a la segunda frecuencia intermedia, que en esta realizacion es fiF_PD_2. En esta realizacion, la primera frecuencia intermedia se define como:

ft

IF _ PD

_1 fIF _ PD + fl

IF _ PD ' J IF _ PD _ OFFSET ’

(55)

donde fiF_PD_0FFSET es un desplazamiento de frecuencia predefinido. De forma analoga, la segunda frecuencia intermedia se define como:

flF _ PD _2 = f,F _ PD + fIF_ PD _ OFFSET

El desplazamiento de frecuencia (fiF_PD_0FFSET) puede adoptar cualquier valor, pero practicamente, debido al muestreo en fs_PD, cualquier valor para el desplazamiento de frecuencia (fiF_PD_0FFSET) fuera del rango -fs_PD/2 a fs_PD/2 tendra el mismo efecto que un valor que equivale a fiF_PD_0FFSET + i*fs_PD, donde i es un numero entero. Un desplazamiento de frecuencia distinto de cero (fiF_PD_0FFSET) da como resultado un desplazamiento circular en el dominio de frecuencia dentro de la ventana -fs_PD/2 a fs_PD/2, por lo tanto, fs_PD es independiente del valor de fiF_PD_0FFSET, y todos los resultados que se han descrito anteriormente con respecto a la realizacion de la frecuencia intermedia simetrica aun se aplican. Cabe observar que la realizacion de la frecuencia intermedia simetrica es un

(56)

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caso especial en el que fiF_PD_oFFSET = 0.

En las Ecuaciones (55) y (56), fif_pd es la frecuencia intermedia para la predistorsion (fiF_pp) y es exactamente la misma que se ha analizado anteriormente con respecto a la realizacion de la frecuencia intermedia simetrica. Sin embargo, en la realizacion de la frecuencia intermedia asimetrica, fiF_PD se denomina como una frecuencia intermedia base para predistorsion. Como tal, en una realizacion, la separacion minima entre la primera y segunda frecuencias intermedias esta en o cerca de dos veces el valor de la frecuencia intermedia minima (fiF_PD_MiN) que se ha definido anteriormente. Mas especificamente, como se ha analizado anteriormente, en una realizacion, fiF_PD esta en el intervalo de y que incluye fif_pd_min a 2fiF_PD_MiN, y como resultado, la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias esta en el intervalo de y que incluye 2fiF_pD_MiN y 4fiF_pD_MiN. En otra realizacion, fif_pd esta en el intervalo de y que incluye fif_pd_min mas una banda de guarda predefinida para facilitar el filtrado. La velocidad de muestreo minima para la predistorsion (fs_PD_MiN) es tambien la misma que se ha definido anteriormente para la realizacion de la frecuencia intermedia simetrica.

La figura 24 ilustra un procedimiento para realizar una predistorsion digital en un transmisor de doble banda, tal como, pero sin limitacion, a los transmisores de doble banda 58 y 58’, de acuerdo con una realizacion de la presente divulgacion. Como se muestra, una primera senal de banda base se interpola a una velocidad de muestreo definida para proporcionar asi una primera senal de banda base interpolada (etapa 1000). En una realizacion, la velocidad de muestreo definida esta en o cerca de un valor minimo determinado basado en un orden de intermodulacion diana, como se ha analizado anteriormente. La primera senal de banda base interpolada se sintoniza a una primera frecuencia intermedia para proporcionar una primera senal de frecuencia intermedia (etapa 1002). Asimismo, una segunda senal de banda base se interpola a la velocidad de muestreo definida para proporcionar asi una segunda senal de banda base interpolada (etapa 1004). La segunda senal de banda base interpolada se sintoniza a una segunda frecuencia intermedia para proporcionar una segunda senal de frecuencia intermedia (etapa 1006). En particular, las etapas 1000 y 1002 se realizan simultaneamente a las etapas 1004 y 1006.

La primera senal de frecuencia intermedia y la segunda senal de frecuencia intermedia se combinan para proporcionar una senal de frecuencia intermedia combinada (etapa 1008). Despues, la senal de frecuencia intermedia combinada se predistorsiona para compensar una no linealidad de un amplificador de potencia en una cadena de transmision del transmisor de doble banda, proporcionando de este modo una senal predistorsionada (etapa 1010). Desde este punto, la senal predistorsionada se convierte en ascendente y se amplifica para su transmision como se ha analizado anteriormente. Como se ha analizado anteriormente, en una realizacion, una separacion entre la primera frecuencia intermedia y la segunda frecuencia intermedia esta en o cerca de un valor de separacion minimo por debajo del cual las bandas de frecuencia en la senal predistorsionada hasta un orden de intermodulacion diana solapan las bandas de frecuencia en la senal predistorsionada centrada en la primera y segunda frecuencias intermedias.

Por ultimo, debe senalarse que en una realizacion, tanto la velocidad de muestreo para la predistorsion como la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias se minimizan de la manera que se ha descrito anteriormente. Sin embargo, la presente divulgacion no se limita a la misma. En otra realizacion, la velocidad de muestreo para la predistorsion puede minimizarse sin minimizar la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias de la manera que se describe en el presente documento. En otra realizacion mas, la separacion entre la primera y segunda frecuencias intermedias puede minimizarse sin minimizar la velocidad de muestreo para la predistorsion de la manera que se describe en el presente documento.

Se usan los siguientes acronimos a lo largo de toda esta divulgacion.

• iM3 Distorsion de intermodulacion de Tercer Orden

• iM5 Distorsion de intermodulacion de Quinto Orden

• LTE Evolucion a Largo Plazo (tecnologia 3GPP 4G)

• PA Amplificador de Potencia

• PD Predistorsionador

Los expertos en la tecnica reconoceran mejoras y modificaciones para las realizaciones preferidas de la presente divulgacion. Todas estas mejoras y modificaciones se consideran dentro del alcance de los conceptos desvelados en el presente documento y las reivindicaciones que se indican a continuacion.

Claims

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10

15

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40

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REIVINDICACIONES

1. Un sistema que proporciona predistorsion digital para un transmisor doble banda que comprende:

primera circuiteria de sintonizacion (64) adaptada para sintonizar una primera senal de banda base a una primera frecuencia intermedia para proporcionar una primera senal de frecuencia intermedia;

segunda circuiteria de sintonizacion (70) adaptada para sintonizar una segunda senal de banda base a una segunda frecuencia intermedia para proporcionar una segunda senal de frecuencia intermedia;

circuiteria de combinador (72) adaptada para combinar la primera senal de frecuencia intermedia y la segunda senal de frecuencia intermedia para proporcionar una senal de frecuencia intermedia combinada; y

circuiteria de predistorsion (74) adaptada para predistorsionar la senal de frecuencia intermedia combinada para compensar una no linealidad de un amplificador de potencia (90) en una cadena de transmision del transmisor de doble banda, proporcionando de este modo una senal predistorsionada;

en el que una separacion entre la primera frecuencia intermedia y la segunda frecuencia intermedia esta en o cerca de un valor de separacion minimo por debajo del cual una o mas bandas de frecuencia en la senal predistorsionada hasta un orden de intermodulacion diana solapan las bandas de frecuencia en la senal predistorsionada centrada en la primera y segunda frecuencias intermedias.
2. El sistema de la reivindicacion 1, en el que la primera frecuencia intermedia es una frecuencia negativa, la segunda frecuencia intermedia es una frecuencia positiva, y un valor absoluto de la primera frecuencia intermedia es igual a un valor absoluto de la segunda frecuencia intermedia.
3. El sistema de la reivindicacion 1, en el que la primera frecuencia intermedia es una frecuencia negativa, la segunda frecuencia intermedia es una frecuencia positiva, y un valor absoluto de la primera frecuencia intermedia no es igual a un valor absoluto de la segunda frecuencia intermedia.
4. El sistema de la reivindicacion 1, en el que la primera frecuencia intermedia y la segunda frecuencia intermedia son ambas del mismo signo.
5. El sistema de la reivindicacion 1, en el que el orden de la intermodulacion diana es un (2k+1)esimo orden donde k es un numero entero mayor de o igual a 1, y el valor de separacion minimo es dos veces un valor de la frecuencia intermedia minima, donde el valor de la frecuencia intermedia minima se define como:

fiF_pd_min = 4 BW,+ , BW.2 = k ■ max (BW,. BW2),

donde fiF_PD_MiN es el valor de la frecuencia intermedia minima, BW1 es un ancho de banda de la primera senal de banda base, y BW2 es un ancho de banda de la segunda senal de banda base.
6. El sistema de la reivindicacion 5, en el que la separacion entre la primera frecuencia intermedia y la segunda frecuencia intermedia esta en un intervalo de e que incluye dos veces el valor de la frecuencia intermedia minima a cuatro veces el valor de la frecuencia intermedia minima.
7. El sistema de la reivindicacion 5, en el que la separacion entre la primera frecuencia intermedia y la segunda frecuencia intermedia es dos veces una suma del valor de la frecuencia intermedia minima mas una banda de guarda predefinida.
8. El sistema de la reivindicacion 5, en el que:

la primera frecuencia intermedia es una frecuencia negativa, la segunda frecuencia intermedia es una frecuencia positiva, y un valor absoluto de la primera frecuencia intermedia es igual a un valor absoluto de la segunda frecuencia intermedia; y

IF _ PD _ MIN

^ flF PD ^ 2fi

IF _ PD _ MIN

donde -fiF_PD es la primera frecuencia intermedia y fiF_PD es la segunda frecuencia intermedia.
9. El sistema de la reivindicacion 5, en el que:

5

10

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25

30

35

40

45

50

55

60

la primera frecuencia intermedia es una frecuencia negativa, la segunda frecuencia intermedia es una frecuencia positiva, y un valor absoluto de la primera frecuencia intermedia es igual a un valor absoluto de la segunda frecuencia intermedia; y la primera y segunda frecuencias intermedias se definen por:

fiF _ pd = fiF _ pd_min + guard _ band,

donde -fif_pd es la primera frecuencia intermedia, fif_pd es la segunda frecuencia intermedia, y guard_band es una banda de guarda predefinida.
10. El sistema de la reivindicacion 5, en el que:

la primera frecuencia intermedia, fiF_PD_i, es -fiF_PD + fiF_PD_0FFSET y la segunda frecuencia intermedia, fiF_PD_2, es fiF_PD + fiF_PD_0FFSET donde fif_pd es una frecuencia intermedia base que esta en o cerca del valor de la frecuencia intermedia minima y fiF_PD_0FFSET es un desplazamiento de frecuencia predefinido; y la frecuencia intermedia base esta dentro de un intervalo de e que incluye el valor de la frecuencia intermedia minima a dos veces el valor de la frecuencia intermedia minima.
11. El sistema de la reivindicacion intermodulacion de tercer orden.
12. El sistema de la reivindicacion intermodulacion de quinto orden.
13. El sistema de la reivindicacion intermodulacion de septimo orden.
14. El sistema de la reivindicacion 5, que comprende adicionalmente:

primera circuiteria de interpolacion adaptada para interpolar la primera senal de banda base a una velocidad de muestreo definida antes de la sintonizacion, estando la velocidad de muestreo definida en o cerca de un valor de velocidad de muestreo minimo determinado en base al orden de intermodulacion diana; y

segunda circuiteria de interpolacion adaptada para interpolar la segunda senal de banda base a la velocidad de muestreo definida antes de la sintonizacion para proporcionar asi una segunda senal de banda base interpolada.
15. El sistema de la reivindicacion 14, en el que el valor de la velocidad de muestreo minima es un valor por debajo del cual las bandas de frecuencia en la senal predistorsionada hasta el orden de la intermodulacion diana se solapan a las bandas de frecuencia en la senal predistorsionada centrada en la primera y segunda frecuencias intermedias.
16. El sistema de la reivindicacion 14, en el que:

la primera frecuencia intermedia es una frecuencia negativa, la segunda frecuencia intermedia es una frecuencia positiva, y un valor absoluto de tanto la primera frecuencia intermedia como la segunda frecuencia intermedia esta en o cerca del valor de la frecuencia intermedia minima; y

el valor de la velocidad de muestreo minima se define como:

5, en el que k = 1 de tal forma que el orden de la intermodulacion diana es una

5, en el que k = 2 de tal forma que el orden de la intermodulacion diana es una

5, en el que k = 3 de tal forma que el orden de la intermodulacion diana es una

fs

S _ PD _ MiN

:(2k + 2)-fF

+ 1 | BW, +1 k+ IBW2 + k - max (BWV BW2),

2

2

donde fs_PD_MiN es el valor de la velocidad de muestreo minima, fiF_PD es el valor absoluto de tanto la primera frecuencia intermedia como la segunda frecuencia intermedia, BW1 es el ancho de banda de la primera senal de banda base, y BW2 es el ancho de banda de la segunda senal de banda base.
17. El sistema de la reivindicacion 14, en el que:

la primera frecuencia intermedia, fiF_PD_1, es -fiF_PD + fiF_PD_0FFSET y la segunda frecuencia intermedia, fiF_PD_2 es fiF_PD + fiF_PD_0FFSET donde fif_pd es una frecuencia intermedia base que esta en o cerca del valor de la frecuencia intermedia minima y fiF_PD_0FFSET es un desplazamiento de frecuencia predefinido; y el valor de la velocidad de muestreo minima se define como:

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

fs

S _ PD _ MIN

= ( 2k + 2)-fi

IF _ PD

+ 1 1BW, +1 | BW2 + k - max (BWV BW2),

2

2

donde fs_PD_MiN es el valor de la velocidad de muestreo minima, BWi es el ancho de banda de la primera senal de banda base, y BW2 es el ancho de banda de la segunda senal de banda base.
18. Un procedimiento para proporcionar una predistorsion digital para un transmisor doble banda, que comprende:

sintonizar (64) una primera senal de banda base a una primera frecuencia intermedia para proporcionar una primera senal de frecuencia intermedia; sintonizar (70) una segunda senal de banda base a una segunda frecuencia intermedia para proporcionar una segunda senal de frecuencia intermedia;

combinar (72) la primera senal de frecuencia intermedia y la segunda senal de frecuencia intermedia para proporcionar una senal de frecuencia intermedia combinada; y

predistorsionar (74) la senal de frecuencia intermedia combinada para compensar una no linealidad de un amplificador de potencia (90) en una cadena de transmision del transmisor de doble banda, proporcionando de este modo una senal predistorsionada;

en el que una separacion entre la primera frecuencia intermedia y la segunda frecuencia intermedia esta en o cerca de un valor de separacion minimo por debajo del cual las bandas de frecuencia en la senal predistorsionada hasta un orden de intermodulacion diana solapan las bandas de frecuencia en la senal predistorsionada centrada en la primera y segunda frecuencias intermedias.
19. Un sistema que proporciona predistorsion digital para un transmisor doble banda que comprende:

primera circuiteria de interpolacion (62) adaptada para interpolar una primera senal de banda base a una velocidad de muestreo definida para proporcionar asi una primera senal de banda base interpolada, estando la velocidad de muestreo definida en o cerca de un valor de velocidad de muestreo minimo determinado en base a un orden de intermodulacion diana;

primer circuito de sintonizacion (64) adaptado para sintonizar la primera senal de banda base interpolada a una primera frecuencia intermedia para proporcionar una primera senal de frecuencia intermedia;

segunda circuiteria de interpolacion (68) adaptada para interpolar una segunda senal de banda base a la velocidad de muestreo definida para proporcionar asi una segunda senal de banda base interpolada;

segunda circuiteria de sintonizacion (70) adaptada para sintonizar la segunda senal de banda base interpolada a una segunda frecuencia intermedia para proporcionar una segunda senal de frecuencia intermedia;

circuiteria de combinador (72) adaptada para combinar la primera senal de frecuencia intermedia y la segunda senal de frecuencia intermedia para proporcionar una senal de frecuencia intermedia combinada; y

circuiteria de predistorsion (74) adaptada para predistorsionar la senal de frecuencia intermedia combinada para compensar una no linealidad de un amplificador de potencia (90) en una cadena de transmision del transmisor de doble banda, proporcionando de este modo una senal predistorsionada.
20. El sistema de la reivindicacion 19, en el que el valor de la velocidad de muestreo minima es un valor por debajo del cual las bandas de frecuencia en la senal predistorsionada para el orden de la intermodulacion diana se solapan a las bandas de frecuencia en la senal predistorsionada centrada en la primera y segunda frecuencias intermedias.
21. El sistema de la reivindicacion 19, en el que:

la primera frecuencia intermedia es una frecuencia negativa, la segunda frecuencia intermedia es una frecuencia positiva, y un valor absoluto de tanto la primera frecuencia intermedia es igual a un valor absoluto de la segunda frecuencia intermedia; y el valor de la velocidad de muestreo minima se define como:

fS

S _ PD _ MIN

:( 2k + 2)-fF

+ 1 k2+l | BW, +1 | BW2 + k - max (BWV BW2),

2

2

donde fs_PD_MiN es el valor de la velocidad de muestreo minima, fiF_PD es el valor absoluto de tanto la primera frecuencia intermedia como la segunda frecuencia intermedia, BW1 es un ancho de banda de la primera senal de banda base, y BW2 es un ancho de banda de la segunda senal de banda base.

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50
22. El sistema de la reivindicacion 21, en el que la velocidad de muestreo definida es una velocidad de muestreo dentro de un intervalo de y que incluye el valor de la velocidad de muestreo mmima a dos veces el valor de la velocidad de muestreo mmima.
23. El sistema de la reivindicacion 22, en el que el valor absoluto de tanto la primera frecuencia intermedia como la segunda frecuencia intermedia esta dentro de un intervalo de y que incluye un valor de la frecuencia intermedia mmima a dos veces el valor de la frecuencia intermedia mmima.
24. El sistema de la reivindicacion 21, en el que k = 1 de tal forma que el orden de la intermodulacion diana es una intermodulacion de tercer orden.
25. El sistema de la reivindicacion 21, en el que k = 2 de tal forma que el orden de la intermodulacion diana es una intermodulacion de quinto orden.
26. El sistema de la reivindicacion 21, en el que k = 3 de tal forma que el orden de la intermodulacion diana es una intermodulacion de septimo orden.
27. El sistema de la reivindicacion 19, en el que:

la primera frecuencia intermedia, fiF_PD_1, es -fiF_pD + fiF_PD_0FFSET y la segunda frecuencia intermedia, fiF_PD_2, es fiF_PD

+ fiF_PD_0FFSET donde fif_pd es una frecuencia intermedia base y fiF_PD_0FFSET es un desplazamiento de frecuencia

predefinido; y el valor de la velocidad de muestreo mmima se define como:

fs

S _ PD _ MIN

= ( 2k + 2)-fi

IF _ PD

2

2

+ 1 1BW, +1 k+ | BW2 + k - max (BWV BW2),

donde fs_PD_MiN es el valor de la velocidad de muestreo mmima, BW1 es un ancho de banda de la primera senal de banda base, y BW2 es un ancho de banda de la segunda senal de banda base.
28. Un procedimiento para proporcionar predistorsion digital para un transmisor doble banda que comprende:

interpolar (62) una primera senal de banda base a una velocidad de muestreo definida para proporcionar asf una primera senal de banda base interpolada, estando la velocidad de muestreo definida en o cerca de un valor mmimo determinado en base a un orden de intermodulacion diana;

sintonizar (64) la primera senal de banda base interpolada a una primera frecuencia intermedia para proporcionar una primera senal de frecuencia intermedia;

interpolar (68) una segunda senal de banda base a la velocidad de muestreo definida para proporcionar asf una segunda senal de banda base interpolada;

sintonizar (70) la segunda senal de banda base interpolada a una segunda frecuencia intermedia para proporcionar una segunda senal de frecuencia intermedia;

combinar (72) la primera senal de frecuencia intermedia y la segunda senal de frecuencia intermedia para proporcionar una senal de frecuencia intermedia combinada; y

predistorsionar (74) la senal de frecuencia intermedia combinada para compensar una no linealidad de un amplificador de potencia (90) en una cadena de transmision del transmisor de doble banda, proporcionando asf una senal predistorsionada.