ES2554111T3 - Temple de láminas de vidrio curvas - Google Patents

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ES2554111T3
ES2554111T3 ES04723236.8T ES04723236T ES2554111T3 ES 2554111 T3 ES2554111 T3 ES 2554111T3 ES 04723236 T ES04723236 T ES 04723236T ES 2554111 T3 ES2554111 T3 ES 2554111T3
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Giovanni Maria Carlomagno
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Abstract

Un aparato (16) para templar una lámina de vidrio curva (11), que comprende un medio (19) de transporte de la lámina a lo largo de una trayectoria predeterminada a través del aparato, y un par de cabezales de chorro de aire (20, 21) para enfriar la lámina con chorros de gas de enfriamiento, comprendiendo los cabezales de chorro de aire cabezales de chorro de aire superior (20) e inferior (21) dispuestos en relación opuesta por encima y por debajo de la trayectoria predeterminada, comprendiendo cada cabezal de chorro de aire una pluralidad de cámaras alargadas separadas (22) para suministrar gas de enfriamiento a una matriz ( 40) de boquillas de enfriamiento (23, 92) desde la que emanan chorros de gas de enfriamiento, estando las boquillas de enfriamiento de cada cámara mutuamente inclinadas para proporcionar chorros de gas de enfriamiento divergentes, donde las cámaras se extienden transversalmente a la dirección de transporte de la lámina de vidrio curva y la matriz de boquillas de enfriamiento se curva en al menos una dirección, caracterizado por que la longitud de las boquillas de enfriamiento es superior a su diámetro.

Description

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DESCRIPCION
Temple de laminas de vidrio curvas
La presente invencion se refiere a un aparato y metodo para templar laminas de vidrio curvas, y mas particularmente a un aparato y un metodo en el que una lamina de vidrio curva se templa por enfriamiento con chorros de gas de enfriamiento. El aparato comprende un medio de transporte de la lamina a lo largo de una trayectoria predeterminada a traves del aparato, y un par de cabezales de chorro de aire para enfriar la lamina con chorros de gas de enfriamiento, comprendiendo los cabezales de chorro de aire cabezales de chorro de aire superior e inferior dispuestos en relacion opuesta por encima y por debajo de la trayectoria predeterminada, comprendiendo cada cabezal de chorro de aire una pluralidad de camaras alargadas para suministrar gas de enfriamiento a una serie de boquillas de enfriamiento desde las que emanan los chorros de gas de enfriamiento. Las laminas de vidrio templadas y curvas producidas con el aparato y metodo de la invencion se pueden emplear como cristales de vetnculos, particularmente como cristales de automoviles.
El documento WO 99/26890 divulga un aparato y metodo para formar laminas de vidrio calientes, que incluye un puesto de enfriamiento. En la medida en que esta memoria descriptiva y el documento US 5.917.107 relacionado describen el puesto de enfriamiento, los mismos se refieren principalmente a un cargador del puesto de enfriamiento para la instalacion de un conjunto de modulos de enfriamiento superiores e inferiores.
El documento US 5.273.568 divulga un puesto de enfriamiento para enfriar una lamina de vidrio caliente transportada sobre un transportador de rodillos. La patente plantea dificultades que surgen del efecto de obstruccion de los rodillos transportadores en los chorros de gas de enfriamiento y de las configuraciones de enfriamiento diferentes que esto causa en las superficies orientadas hacia arriba y hacia abajo de la lamina de vidrio.
El documento WO 00/23387 (que corresponde al documento US 6.295.842) divulga una unidad de enfriamiento de laminas de vidrio y el metodo para enfriar las laminas de vidrio formadas mediante chorros de gas de enfriamiento que definen un patron de incidencia del chorro de gas que se repite de manera uniforme. Dicho patron es un patron triangular equilatero que proporciona celulas de enfriamiento que se repiten uniformemente con forma hexagonal equilatera distribuidas sobre la lamina de vidrio formada. El producto resultante es una lamina de vidrio templada en la que las tensiones del vidrio se distribuyen de manera uniforme en su espesor. Los chorros de gas se distribuyen a partir de tiras de metal perforadas que se forman en rollos en la forma curva deseada.
Por desgracia, los chorros de gas producidos por este aparato no estan bien definidos, y no proporcionan una buena transferencia de calor a menos que las tiras de metal perforadas se coloquen muy cerca de las laminas de vidrio, lo que produce una distorsion optica y da problemas practicos durante la operacion. Ademas, se ha encontrado que las tensiones uniformes producidas por el patron de enfriamiento uniforme producen estnas excesivamente largas en la fractura, lo que da como resultado una lamina de vidrio templada que no cumple con los estandares de seguridad requeridos para las ventanas de vetnculos.
El documento US 4.515.622 divulga un aparato de enfriamiento para templar tanto laminas de vidrio planas como curvas, siendo este ultimo utilizado para ventanas de vetnculos. El aparato comprende cabezales de chorro de aire opuestos, cada uno incluyendo carcasas de camaras alargadas provistas de aberturas separadas que se orientan para suministrar chorros angulares de gas de enfriamiento hacia una lamina de vidrio caliente. Las realizaciones destinadas para laminas de vidrio curvas (ilustradas en las Figuras 5, 6 y 8) comprenden un sistema de templado y curvatura de vidrios que incluye un horno, un puesto de curvatura y un puesto de enfriamiento. El puesto de curvatura (designado como 62 en la Figura 5) es del tipo de "salida lateral", es decir, las direcciones de movimiento de una lamina de vidrio, al entrar y salir del doblado de curvatura, estan en angulo recto entre st Ademas, a partir de la consideracion de la vista en alzado de la Figura 6 en relacion con la Figura 5 en la que se basa, es evidente que las carcasas de camaras alargadas designadas con 34 se orientan en paralelo a la direccion en la que las laminas de vidrio avanzan desde el puesto de curvatura 62 hasta el puesto de enfriamiento 14'.
Sin embargo, una serie de inconvenientes se relacionan con esta disposicion. Durante el enfriamiento, el gas de enfriamiento agotado se canaliza, en parte, hacia el puesto de curvatura por las camaras. Esto tiene el efecto indeseado de refrigerar la lamina de vidrio y el aparato de curvatura durante una etapa en el proceso donde es cntico mantener la temperatura elevada que se imparte a la lamina de vidrio en el horno para lograr la curva y temple satisfactorios. De hecho, el efecto de refrigeracion del gas de enfriamiento puede incluso extenderse a las secciones finales del horno, reduciendo la eficiencia termica del sistema. Ademas, como se puede observar en la Figura 6 del documento US 4.515.622, las camaras convergen en una direccion ascendente, de modo que hay considerablemente menos espacio entre las camaras del cabezal de chorro de aire superior que las del cabezal de chorro de aire inferior. Ademas, la cantidad de espacio disminuye en una direccion ascendente lejos de la lamina de vidrio. Esta disposicion de camaras significa que la dispersion del gas de enfriamiento agotado (en lo sucesivo "liberacion de aire" para abreviar, puesto que el gas de enfriamiento es normalmente aire) en el lado superior de la lamina de vidrio esta restringida, lo que da como resultado una operacion menos eficaz.
Por otra parte, es inevitable que de vez en cuando una lamina de vidrio se rompa en el puesto de enfriamiento, y los
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fragmentos resultantes de vidrio rotos ("polvo de vidrio") se deben retirar para reducir el riesgo de rayar las laminas de vidrio posteriores que pasan por el puesto de enfriamiento, y la eventual obstruccion del aparato. En el aparato del documento US 4.515.622, el acceso para la retirada de polvo de vidrio entre las camaras solo es posible a lo largo de la lmea, es decir, desde el lado de aguas arriba a traves del puesto de curvatura, o desde el lado aguas abajo desde el puesto de enfriamiento, donde un puesto de descarga u otro aparato estana normalmente presente. En cualquier caso, el acceso esta restringido, y esto hace que la retirada del polvo de vidrio sea lenta y laboriosa.
Las desventajas anteriores seguinan siendo aplicables al aparato de enfriamiento de las Figuras 5, 6 y 8 del documento US 4.515.622 aun si se re-dispone de manera que el horno, el puesto de curvatura y enfriamiento queden en lmea con los demas.
Es importante tener en cuenta que los fabricantes de vehteulos siguen esforzandose en reducir el peso de los vehteulos, en aras de una mejor economfa de combustible, por lo que el interes continua en la reduccion del grosor de los vidrios de vehteulos. Esto a su vez requiere que el fabricante de vidrio desarrolle tecnicas para templar laminas de vidrio curvas cada vez mas finas que cumplan con las normas de seguridad internacionales requeridas.
Sena deseable proporcionar una lmea de produccion para templar laminas de vidrio curvas, que no solo alivien las desventajas de los aparatos conocidos senaladas anteriormente, sino que tambien permitan templar eficazmente laminas mas finas.
De acuerdo con la presente invencion, se proporciona un aparato para templar una lamina de vidrio curva, que comprende un medio de transporte de la lamina a lo largo de una trayectoria predeterminada a traves del aparato, y un par de cabezales de chorro de aire para enfriar la lamina con chorros de gas de enfriamiento, comprendiendo los cabezales de chorro de aire cabezales de chorro de aire superior e inferior dispuestos en relacion opuesta por encima y por debajo de la trayectoria predeterminada, comprendiendo cada cabezal de chorro de aire una pluralidad de camaras alargadas separadas para suministrar gas de enfriamiento a una serie de boquillas de enfriamiento desde las que emanan los chorros de gas de enfriamiento, estando las boquillas de enfriamiento de cada camara mutuamente inclinadas para proporcionar chorros de gas de enfriamiento, donde las camaras se extienden transversalmente a la direccion de transporte de la lamina de vidrio curva y el conjunto de boquillas de enfriamiento se curva en al menos una direccion, caracterizado por que la longitud de las boquillas de enfriamiento es superior a su diametro.
El conjunto de boquillas de enfriamiento puede considerarse como extendiendose sobre una superficie curva y comprendiendo filas de boquillas en al menos una direccion.
La disposicion de las camaras permite transversalmente que el gas de enfriamiento agotado se escape hacia los lados de la lmea de produccion, donde no tiene ningun efecto perjudicial en las otras partes de la lmea. Las camaras se pueden disponer despues de forma paralela, lo que permite una mejor liberacion de aire. Ademas, el acceso entre las camaras puede ser desde los lados de la lmea, lo que facilita la retirada del polvo de vidrio. Puesto que la presente invencion se refiere exclusivamente a la produccion de laminas de vidrio curvadas y templadas (es decir, no laminas de vidrio planas), y es preferible curvar las laminas de vidrio de manera que el plano de curvatura, o la curvatura mayor, segun pueda ser el caso, sea transversal a la direccion de transporte, se apreciara que las filas de boquillas de enfriamiento rectilmeas descritas en la tecnica anterior ya no son compatibles con la disposicion deseada de las camaras. En consecuencia, un elemento importante de la presente invencion es la provision de filas de boquillas de enfriamiento que se extiendan a lo largo de lmeas curvas, y que las lmeas curvas se puedan curvar en los planos de las camaras (incluyendo la direccion del alargamiento de las camaras) para formar un enfriamiento tridimensional. Adecuadamente, la matriz de boquillas de enfriamiento comprende filas de boquillas de enfriamiento que se extienden a lo largo de lmeas que se curvan en la direccion del alargamiento de las camaras. La invencion proporciona de este modo un aparato de enfriamiento capaz de proporcionar un enfriamiento tridimensional adaptado a las laminas de vidrio curvas necesarias para fabricar los cristales de hoy en dfa.
En la presente memoria descriptiva, el plano de curvatura es considerado como el plano en el que se disponen los radios de curvatura, y las referencias a la direccion u orientacion de curvatura se deben interpretar en consecuencia. Curvaturas complejas se pueden resolver en curvaturas en dos planos con angulos rectos entre sf.
Preferentemente, las filas de boquillas de enfriamiento se extienden a lo largo de lmeas que se curvan para coincidir con la curvatura local media de la lamina de vidrio curva en la direccion correspondiente. Se hace referencia a una "curvatura local media", ya que es normal mover una lamina de vidrio curva mientras se esta templando, y asf el chorro desde una boquilla de enfriamiento dada incidira sobre un area extendida de la lamina de vidrio, sobre la que la curvatura puede variar en cierta medida.
Como alternativa o adicionalmente, la lamina puede tener una curvatura en la direccion de transporte, y las camaras sucesivas en la direccion de transporte se pueden disponer de manera que su perfil al nivel de las boquillas se curva en la direccion de transporte. En esta situacion, es preferible que el perfil de las camaras se curve para coincidir con la curvatura local media de la lamina de vidrio curva en la direccion de transporte.
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Tambien es preferible que la lamina de vidrio curva se haga oscilar mientras se esta templando. Esto da como resultado una lamina de vidrio templada con mejores caractensticas de fractura.
Se apreciara que para una eficacia de enfriamiento optimizada, las boquillas de enfriamiento deben estar cerca de las superficies de la lamina de vidrio curva. Sin embargo, cuando la lamina de vidrio curva tiene una curvatura importante en su direccion de movimiento, esto puede hacer que sea imposible que pueda entrar entre los cabezales de chorro de aire. Ventajosamente, por lo tanto, los cabezales de chorro de aire se disponen para moverse acercandose y alejandose el uno del otro, de modo que la distancia entre ellos se puede aumentar. Los cabezales de chorro de aire pueden despues alejarse para permitir que la lamina pase entre los mismos, acercarse de nuevo uno hacia el otro para lograr la separacion deseada para la operacion de enfriamiento, y separarse de nuevo para permitir que la lamina salga de entre los cabezales de chorro de aire.
Si se considera que el aparato tiene una lmea central paralela a la direccion de transporte, despues, ventajosamente, las camaras sucesivas del cabezal de chorro de aire inferior se conectan entre sf mediante la conexion de las superficies que se inclinan lejos de la lmea central. Esta caractenstica ayuda a la retira del polvo de vidrio, puesto que el polvo de vidrio tiende naturalmente a caer hacia fuera desde la lmea central hacia los lados del aparato bajo la accion de la gravedad. Preferentemente, las camaras sucesivas del cabezal de chorro de aire superior se conectan entre sf mediante la conexion de las superficies que estan inclinadas hacia la lmea central, es decir, en la direccion opuesta, de modo que, si se considera una seccion transversal de la lmea, las superficies de conexion opuestas de los cabezales de chorro de aire superior e inferior divergen lejos de la lmea central y hacia los lados de la lmea. El gas de enfriamiento agotado se escapa mas facilmente con esta disposicion, ya que reduce la contrapresion que de otro modo se acumulana, y alivia la recirculacion del gas de enfriamiento agotado caliente cerca de la lmea central del aparato.
De manera adecuada, las boquillas de enfriamiento se forman como perforaciones en una barra de boquillas, estando las salidas de las boquillas a nivel con una superficie de la barra, estando al menos una de tales barras incorporada en cada camara en su cara mas proxima a la trayectoria de transporte de la lamina de vidrio curva. Preferentemente, las perforaciones de boquillas se forman perforando la barra. Es ventajoso que las salidas de las boquillas esten al mismo nivel que la superficie de la barra, porque la barra presenta entonces una superficie lisa hacia la lamina de vidrio que esta siendo enfriada, y es menos probable que el vidrio roto se acumule sobre una superficie de este tipo y afecte a la liberacion de aire o raye la lamina. Por otra parte, tales barras de boquillas son menos susceptibles a danos que, por ejemplo, las boquillas tubulares expuestas.
Si bien tales barras de boquillas se pueden fabricar de metal, como se ha hecho comunmente en el pasado, se ha encontrado, sorprendentemente, que algunos materiales no metalicos tambien son adecuados, por ejemplo, ciertos materiales plasticos, cauchos o materiales ceramicos mecanizables. Contrariamente a lo esperado, los materiales plasticos y cauchos resistentes al calor sobreviven en este entorno (es decir, a pesar de la proximidad de laminas de vidrio inicialmente a hasta 650°C), ya que son refrigerados por el paso del gas de enfriamiento a traves de las boquillas; del mismo modo, los chorros de gas de enfriamiento ofrecen cierta proteccion contra el efecto abrasivo del polvo de vidrio, ya que tienden a causar que el polvo de vidrio caiga en medio de las camaras. Los materiales plasticos adecuados son materiales ngidos y mecanizables que son resistentes al calor hasta al menos 120°C, preferentemente 150°C. Los cauchos adecuados tienen un grado similar de resistencia al calor. Los ejemplos incluyen politetrafluoroetileno (conocido como PTFE, para abreviar), caucho de silicio y un nylon modificado comercializado bajo el nombre Eptalon™.
Un ejemplo de un material ceramico mecanizable adecuado es el material ceramico de vidrio disponible bajo el nombre Macor™ de Corning, Inc. Nueva York, que comprende aproximadamente 55 % de mica fluoroflogopita y 45 % de vidrio de borosilicato. Se apreciara que la fabricacion, hasta ahora desconocida, de boquillas de enfriamiento en tales materiales no metalicos es aplicable independientemente de la orientacion de las camaras y configuracion de boquillas, y por tanto representa una invencion que es bastante independiente de la invencion reivindicada en las reivindicaciones independientes de esta solicitud de patente.
Como alternativa, las boquillas de enfriamiento pueden tomar la forma de tubos que pueden ser cilmdricos pero no tienen porque, siendo los tubos conicos o con partes conicas una posibilidad entre otras formas. Tales tubos pueden montarse en una barra, o en la lamina de metal, entre otras formas fijarlos a las camaras.
Con respecto a las reivindicaciones independientes anexas aqrn, la presente invencion se refiere tambien a un metodo para templar una lamina de vidrio curva, que comprende transportar la lamina a lo largo de una trayectoria predeterminada a traves de un aparato de acuerdo con la reivindicacion 1 mas adelante, y enfriar la lamina con chorros divergentes de gas de enfriamiento,
caracterizado por el transporte de la lamina de vidrio curva transversalmente a la direccion del alargamiento de las camaras, emanando los chorros divergentes el gas de enfriamiento desde una serie de boquillas de enfriamiento que se curvan en al menos una direccion.
De acuerdo con otro aspecto de la invencion, se proporciona una lmea de produccion para la produccion de laminas de vidrio curvadas y templadas, que comprende un horno para calentar las laminas de vidrio, un puesto de
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curvatura, un aparato de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 12 mas adelante, un puesto de descarga y un medio de hacer avanzar las laminas a lo largo de una trayectoria predeterminada a lo largo de la lmea.
La invencion se describira a continuacion adicionalmente en terminos de las siguientes realizaciones no limitantes espedficas, que se ilustran con referencia a los dibujos adjuntos en los que:
La Figura 1 es una vista en planta esquematica de una lmea de produccion para curvar y templar laminas de vidrio, que incluye un aparato para templar laminas de vidrio curvas de acuerdo con la invencion;
La Figura 2a es una vista lateral del aparato de la Figura 1, y la Figura 2b es un detalle de la Figura 2a, que muestra una variacion en ciertos aspectos;
La Figura 3 es una vista frontal de una parte del aparato de la Figura 2 que se muestra algo ampliada;
La Figura 4 es una vista esquematica en perspectiva de parte del aparato de las Figuras 2 y 3;
La Figura 5 es una seccion transversal de una pequena parte del aparato, la lmea de seccion que se indica en la Figura 1;
La Figura 6 es una vista en planta de parte de una barra de boquillas para su uso en la invencion;
La Figura 7 es una vista frontal de la barra de boquillas de la Figura 6, que muestra algo mas de la longitud de la misma;
La Figura 8 es una seccion transversal muy ampliada de la barra de boquillas de las Figuras 6 y 7, la lmea de seccion que se indica en la Figura 6;
La Figura 9 es una vista correspondiente a la de la Figura 8; que muestra una realizacion diferente de la barra de boquillas.
Haciendo referencia a la Figura 1, una lmea de produccion 10 para curvar y templar laminas de vidrio 11 se muestra en forma muy esquematica. La lmea comprende un horno 12 para calentar las laminas de vidrio, un puesto de curvatura 13, un puesto de enfriamiento 14 y un puesto de descarga 15. Las laminas de vidrio se hacen avanzar a lo largo de una trayectoria predeterminada a largo de la lmea mediante un transportador 19, que puede ser un transportador de rodillos en su totalidad o en parte. Otros medios de transporte de laminas se pueden incluir, por ejemplo, propulsar las laminas mientras se soportan sobre un colchon de gas, o un anillo de lanzadera que se mueve entre el puesto de curvatura y el puesto de descarga. La direccion del movimiento se muestra por la flecha A, y es paralela a la lmea central 17 del aparato. Variaciones en la estructura basica de la lmea son posibles; por ejemplo, el puesto de curvatura puede tener una o mas salidas laterales, de modo que la lmea general tiene la forma de una letra "L" o "T", en cuyo caso las referencias a la orientacion de las camaras se deben considerar en relacion con la direccion de transporte de la lamina de vidrio a traves del propio puesto de enfriamiento.
Las laminas de vidrio 11 se hacen avanzar sobre el transportador 19 en el horno 12 donde se calientan a una temperatura a la que se ablandan termicamente, lo que permite su deformacion, por ejemplo, curvarse en una forma determinada, dentro de una escala detiempo consistente con una produccion economica y eficaz.
Cada lamina se hace avanzar despues al puesto de curvatura 13, que en algunas versiones del aparato se puede situar dentro del horno, o en cualquier caso calentarse para reducir la velocidad a la que la lamina de vidrio caliente se refrigera. Una diversidad de tecnicas de curvatura se pueden emplear para curvar la lamina en la forma deseada, tales como flexion por presion, embuticion o conformacion por cafda, o una combinacion de estos, posiblemente incluyendo flexion por combado.
Despues de la curvatura, la lamina de vidrio curva se transporta al puesto de enfriamiento 14, donde se templa en un aparato 16 de acuerdo con la invencion, que se describe con mas detalle en lo sucesivo. Por ultimo, la lamina curvada y templada se descarga en el puesto de descarga 15.
La Figura 2a ilustra el aparato de enfriamiento 16 con un poco mas de detalle. El aparato se observa desde el lado de la lmea 10, y comprende un par de cabezales de chorro de aire para enfriar cada lamina con chorros de gas de enfriamiento. Un cabezal de chorro de aire superior 20 y un cabezal de chorro de aire inferior 21 se disponen en relacion opuesta por encima y por debajo de la trayectoria de transporte a traves del aparato. Cada cabezal de chorro de aire 20, 21 comprende una pluralidad de camaras alargadas separadas 22 que suministran gas de enfriamiento a filas de boquillas de enfriamiento 23 (mejor ilustrado en las Figuras 4 y 6) desde las que emanan los chorros de gas de enfriamiento.
Cada camara comprende paredes laterales separadas, generalmente paralelas 24 que se extienden en su altura y anchura para las distancias que son grandes en comparacion con la profundidad de la camara (considerandose la profundidad como la dimension que corresponde a la separacion de las paredes laterales de la camara). En consecuencia, las camaras tienen la forma general de cuchillas o aletas planas. Las boquillas se situan en el extremo mas inferior de las camaras superiores, y en el extremo mas superior de las camaras inferiores, es decir los extremos adyacentes de la trayectoria a traves de la que se transportan las laminas de vidrio.
Ventiladores (no mostrados) suministran gas de enfriamiento, normalmente aire, a traves de conductos (que tampoco se muestran) hasta los cabezales de chorro de aire superior e inferior, el aire se dirige hacia las camaras.
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El aire entra en el cabezal de chorro de aire superior desde la parte superior y al cabezal de chorro de aire inferior desde la parte inferior. A continuacion, pasa a traves de las camaras, sale de las boquillas e incide en la lamina de vidrio curva 11 en un patron predeterminado. La lamina de vidrio curva 11 se soporta normalmente sobre un anillo de enfriamiento durante el templado, pero por razones de claridad, este se ha omitido en la Figura 2a (y tambien en la Figura 3).
Como ya se ha mencionado, la presente invencion se refiere unicamente al temple de laminas de vidrio curvas, y, como los fabricantes de vehnculos exigen cristales cada vez mas finos por razones de reduccion de peso, es cada vez mas importante optimizar la eficacia de transferencia de calor del aparato de enfriamiento. Muchos cristales de vehnculos se precisan ahora en un espesor inferior a 3 mm, y se requieren altas velocidades de refrigeracion para templar tales cristales finos en el nivel requerido, por ejemplo ECE r43. Como es sabido en la tecnica, los cristales mas finos son mas diffciles de templar bajo una normativa dada en comparacion con los mas gruesos, ya que se necesitan mucho mas altas velocidades de refrigeracion para crear el diferencial de temperatura requerido entre las superficies de una lamina de vidrio y su centro, cuando estos puntos estan de hecho, muy proximos entre sf debido al espesor reducido de vidrio fino.
Diversos factores contribuyen a una mayor eficacia de transferencia de calor en un aparato de enfriamiento. Por supuesto, es posible aumentar la presion a la que el gas de enfriamiento (normalmente aire) se suministra, pero esto requiere ventiladores mas potentes, lo que aumenta tanto el capital como los costes de funcionamiento del aparato. Mas opciones rentables incluyen la optimizacion de los disenos de boquillas de enfriamiento, y el control cuidadoso de la distancia recorrida por el gas de enfriamiento entre la salida de la boquilla y la incidencia sobre el vidrio, es decir, la separacion entre las boquillas y el vidrio. Otro factor importante es la facilidad con la que el gas de enfriamiento se puede dispersar despues de que ha incidido sobre el vidrio y ha abstrafdo el calor desde la superficie del vidrio. Tal gas de enfriamiento "agotado" se escapa preferentemente del aparato rapidamente, y sin ningun tipo de restricciones que pudieran causar el desarrollo de una contrapresion. Si bien estos factores permiten el endurecimiento de un vidrio mas fino que el anterior, son tambien ventajosos en el endurecimiento de vidrio mas grueso, debido a que el aumento de la eficacia de enfriamiento da como resultado ahorros en los costes.
La presente invencion pretende aumentar la eficacia de transferencia de calor de un aparato de enfriamiento mediante la explotacion ventajosa de los factores anteriores, como se explicara en la siguiente descripcion. Como ya se ha mencionado, las camaras se disponen para extenderse transversalmente a la direccion de transporte de las laminas de vidrio curvas para mejorar la dispersion del gas de enfriamiento agotado. Por otra parte, se han tomado medidas para reducir la separacion entre las boquillas y la lamina de vidrio.
Una lamina de vidrio curva se puede curvar en una sola direccion (curvatura cilmdrica) o en dos direcciones en angulos rectos entre sf (curvatura compleja), donde la curvatura en una direccion puede ser mayor que en la otra direccion. En cualquier situacion, la lamina de vidrio curva se puede transportar con su curvatura, o la mayor de sus curvaturas, segun pueda ser el caso, orientada en la direccion de transporte. Las camaras sucesivas en la direccion de transporte se disponen de manera que su perfil en el plano de las boquillas se curva en la direccion de transporte. Por ejemplo, se puede observar en la Figura 2a que las camaras vanan en altura, de modo que los extremos de las camaras que son adyacentes a la lamina de vidrio curva siguen su curvatura. La distancia entre las boquillas de enfriamiento 23 y la lamina de vidrio curva 11 puede, por tanto, reducirse tanto como sea posible sin dejar de obtener el patron de incidencia deseado en la lamina. Los pares de cabezales de chorro de aire se pueden fabricar para coincidir con la curvatura de cada cristal a producir.
Se apreciara a partir de consideraciones puramente geometricas que, si la curvatura en la direccion de transporte de una lamina de vidrio curva supera la distancia entre los cabezales de chorro de aire, sera imposible que la lamina pase entre los cabezales de chorro de aire. Una caractenstica deseable adicional del aparato es que los cabezales de chorro de aire se dispongan para moverse acercandose y alejandose uno del otro. En la practica es mas sencillo disponer el cabezal de chorro de aire superior para ser movil con respecto al inferior, y por tanto un mecanismo de elevacion y descenso 25 se indica esquematicamente en la Figura 2a.
En la Figura 2a, un pequeno numero de lmeas 50 se han dibujado para representar la posicion y la direccion de algunos de los chorros de gas de enfriamiento. Las camaras 22 de los cabezales de chorro de aire superior e inferior 20, 21 de la Figura 2a se disponen para estar directamente una frente a la otra, y los chorros de enfriamiento opuestos inciden directamente uno frente al otro en las caras opuestas de la lamina de vidrio 11. Sin embargo, en la Figura 2b se muestra una disposicion de camaras alternativa para su comparacion con la Figura 2a, que tiene ciertas ventajas debido a la configuracion de boquillas resultante.
La Figura 2b muestra partes de un par de camaras 22 junto con un fragmento de la lamina de vidrio 11. Las camaras de los cabezales de chorro de aire superior e inferior son ahora escalonadas, de modo que los chorros de enfriamiento opuestos representados por las lmeas 50 se alinean entre sf para ser colineales, como son las boquillas correspondientes. Una vez mas, los chorros opuestos inciden directamente uno frente al otro en las caras opuestas de la lamina, pero este sigue siendo el caso incluso si la lamina se desvfa ligeramente en la direccion vertical desde su posicion prevista entre los cabezales de chorro de aire, haciendo por tanto que el aparato de enfriamiento sea mas tolerante a pequenas variaciones en la forma o espesor del vidrio.
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La Figura 3 es una vista frontal de la mitad izquierda del aparato de enfriamiento 16, como se observa cuando se mira a lo largo de la lmea central 17 de la lmea en la direccion de la flecha A en la Figura 1. El aparato tiene simetna especular de izquierda a derecha alrededor de la lmea central, por lo que la mitad derecha corresponde a la mitad izquierda. Se puede observar claramente como se curvan las camaras 22 en su direccion del alargamiento, es decir, en una direccion transversal o de izquierda a derecha. Cada camara soporta una fila de boquillas de enfriamiento 23 que se extienden a lo largo de una lmea que se curva de manera similar en la direccion del alargamiento de las camaras. Una fila de boquillas puede comprender boquillas de diferentes orientaciones (inclinaciones), o una camara puede tener dos filas de boquillas, comprendiendo una fila boquillas inclinadas en una direccion, y comprendiendo la otra fila boquillas inclinadas en otra direccion. Como es deseable por razones de liberacion de aire para mantener el espacio ocupado por cada camara en un mmimo, las filas deben estar muy juntas cuando se utilizan dos filas de boquillas separadas por camara.
Es frecuente la practica hacer oscilar la lamina de vidrio curva mientras se templa; la amplitud de oscilacion puede equivaler a 11^ veces el paso de las camaras, por ejemplo. Esto significa que cada chorro de gas de enfriamiento incide sobre un area alargada de la lamina de vidrio, a lo largo de la que puede variar la curvatura. Preferentemente, la curvatura local media de la lmea, a lo largo de la que se extiende la fila de boquillas, coincide con la curvatura local media de la lamina de vidrio curva en la direccion correspondiente. La oscilacion rectilmea de la lamina durante el enfriamiento genera tensiones de endurecimiento en la lamina curvada y templada que no son uniformes. En la fractura, tales tensiones no uniformes resultan en una mayor proporcion de lmeas de fractura que se cruzan entre sf, evitando la formacion de estnas largas objetables que no cumplen con las normativas de seguridad.
La posicion y la direccion de los chorros de gas de enfriamiento se indican de nuevo esquematicamente en la Figura 3 con las lmeas 50. Se puede observar que las boquillas y, por tanto, los chorros de cabezales de chorro de aire superior e inferior se alinean entre sf tambien cuando se observan en la direccion de transporte de las laminas de vidrio. Las camaras de cada cabezal de chorro de aire se conectan mediante superficies de conexion inclinadas 26 que se indican en la Figura 3, pero se describen con mas detalle en conexion con la Figura 4 a continuacion.
Con referencia ahora a la Figura 4, se muestra una vista esquematica en perspectiva de parte del cabezal de chorro de aire inferior 21. Las partes superiores de las camaras 22 son visibles, como lo son las filas de boquillas 23, constituyendo tales filas sucesivas la matriz de boquillas a la que se ha hecho referencia anteriormente; parte de la matriz 40 se indica en la Figura 4. Se puede observar como las camaras sucesivas se conectan entre sf mediante superficies de conexion 26 que estan inclinadas en la direccion hacia abajo lejos de la lmea central 17. Las superficies de conexion puentean los vacrns que de otro modo existinan entre pares de camaras adyacentes. La inclinacion de las superficies de conexion 26 mejora la dispersion del gas de enfriamiento agotado y ayuda a la retirada del polvo de vidrio, ya que la gravedad hace naturalmente que el polvo de vidrio tienda a caer hacia el exterior de la lmea. De hecho, la combinacion del flujo de gas de enfriamiento agotado a lo largo de las superficies 26, junto con la separacion relativamente amplia de las camaras y el efecto de la gravedad, puede dar como resultado tal retirada eficaz del polvo de vidrio de modo que se puede decir que el cabezal de chorro de aire se auto- limpia. Cuando se selecciona la separacion entre camaras, se deben tener en cuenta tambien las consideraciones de transferencia de calor, puesto que una separacion excesiva entre camaras afectana adversamente a la transferencia de calor. Las superficies de conexion 26 pueden ser planas o curvas.
Las camaras sucesivas del cabezal de chorro de aire superior se conectan entre sf mediante una disposicion similar de superficies de conexion 26 (indicada con lmea discontinua en la Figura 3), de modo que las superficies de conexion del cabezal de chorro de aire superior corresponden generalmente a las del cabezal de chorro de aire inferior cuando se invierten. Esto se puede observar en la Figura 3, donde se muestran partes de las superficies de conexion de ambos cabezales de chorro de aire en contorno. Las camaras sucesivas del cabezal de chorro de aire superior se conectan, por consiguiente, entre sf mediante la conexion de las superficies que estan inclinadas hacia la lmea central 17. A partir de la Figura 3, es evidente que las superficies de conexion opuestas de los cabezales de chorro de aire superior e inferior divergen en una direccion generalmente horizontal lejos de la lmea central 17 y hacia los lados de la lmea. El volumen disponible para que el gas de enfriamiento agotado se escape aumenta, por tanto, hacia los lados de la lmea, lo que asegura una reduccion de la contrapresion. Liberacion de aire, es decir, la dispersion del aire de enfriamiento agotado, se mejora correspondientemente.
Haciendo referencia a la Figura 5, se muestra una seccion transversal de dos camaras adyacentes del cabezal de chorro de aire inferior para ilustrar ciertos detalles mas claramente. Como antes, la posicion y direccion de los chorros de gas de enfriamiento se indican mediante las lmeas 50. Estos chorros emanan de las boquillas de enfriamiento 23 (Figuras 4 y 6) que se proporcionan en una barra de boquillas curva 51 (Figura 7). Como sera evidente a partir de las Figuras 8 y 9, las boquillas de enfriamiento se inclinan mutuamente, por lo que los chorros de gas de enfriamiento divergen como se indica por las lmeas 50. La barra de boquillas 51 se puede mover entre las paredes laterales 24 de la camara, en el extremo adyacente la trayectoria de transporte de la lamina de vidrio (es decir, en la parte superior de las camaras del cabezal de chorro de aire inferior, y en la parte inferior de las camaras del cabezal de chorro de aire superior). La barra de boquillas se puede situar totalmente entre las paredes laterales, como se muestra en la Figura 5, o puede estar provista de un reborde en cada uno de sus lados largos, de modo que se localiza en las paredes laterales de las camaras (Figuras 8 y 9); la ultima construccion es preferible cuando la barra de boquillas se compone de un material no metalico, especialmente de plastico. Una junta razonablemente
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hermetica es deseable entre la barra de boquillas y las paredes laterales para evitar la perdida sustancial de gas de enfriamiento. La barra de boquillas se puede fijar a las paredes laterales por soldadura, encolado o remachado, prefiriendose este ultimo; los remaches 52 se muestran, por consiguiente, en la Figura 5.
La Figura 6 muestra parte de la barra de boquilla 51 en vista en planta desde arriba. Las boquillas de enfriamiento 23 se forman mediante la perforacion de perforaciones en la barra. Preferentemente, una sola barra de boquillas se extiende por toda la anchura de cada camara, pero por razones de fabricacion un numero de secciones mas cortas de la barra se puede utilizar para expandir la camara, siempre que se consiga una junta razonablemente hermetica donde las secciones adyacentes de barra colindan entre sf Las salidas de boquilla se indican mediante drculos continuos, mientras que las entradas de boquilla, que estan en la cara inferior de la barra, se indican con drculos de trazos algo mas grandes, que estan ligeramente desplazados con respecto a las salidas. Esto se debe al achaflanado de las entradas, que se describe con mas detalle con respecto a la Figura 8.
La Figura 7 es una vista frontal de un poco mas de la mitad de la longitud de una barra de boquillas tfpica 51. Es simetrica alrededor de la lmea central 17, por lo que se corresponde con la otra mitad. La barra de boquillas se curva para coincidir con la curvatura de la camara sobre la que se monta. Dos boquillas 23 se muestran en lmeas de trazos, aunque, obviamente, la barra real esta provisto de boquillas separadas a lo largo detoda su longitud.
La barra de boquillas se puede fabricar de metal, en cuyo caso la barra se corta preferentemente de un bloque de metal y se mecaniza a la curvatura apropiada, despues de lo que se perforan las boquillas. Como alternativa, la barra se puede fabricar de un material no metalico adecuado, es decir, uno que sea resistente al calor y a la abrasion, y que sea mecanizable, tal como PTFE o nylon modificado comercializado como Eptalon™. Tales materiales son ventajosos, y lo que no es menos importante, se pueden curvar facilmente para adaptarse a la forma de curvatura de cada camara. Los costes de mecanizado se reducen de este modo considerablemente. Como se ha mencionado anteriormente, ciertos materiales ceramicos mecanizables son tambien adecuados, al igual que ciertos cauchos resistentes al calor.
La Figura 8 muestra una seccion transversal muy ampliada de la barra de boquillas de las Figuras 6 y 7, pasando la lmea de seccion a traves de una boquilla 23, teniendo una entrada 83 y una salida 84. La posicion y las direcciones de los chorros de gas de enfriamiento se muestran de nuevo con las lmeas 50, que corresponden a los ejes de las respectivas boquillas; indicando la lmea derecha, como se ilustra, el chorro que sale de la boquilla real que se muestra, e indicando la lmea izquierda un chorro de otra boquilla, que esta inclinada en la direccion opuesta a la mostrada. Preferentemente, las boquillas alternas se inclinan en direcciones opuestas, y las boquillas de las barras de boquillas adyacentes se alinean, de modo que se consigue el denominado patron "domino 5", es decir, los puntos de incidencia de los chorros sobre la lamina de vidrio se corresponden con los puntos sobre la ficha de domino numero cinco, repitiendose sobre la lamina. Es decir, los puntos de incidencia de chorros se situan en las intersecciones de una rejilla cuadrada, con un punto de incidencia mas en el centro de cada cuadrado, formando estos puntos adicionales una segunda rejilla cuadrada que se superpone a la primera. Este patron, junto con la oscilacion adecuada de la lamina durante el enfriamiento, se ha encontrado que produce un patron de fractura optimizado para el vidrio templado. Se requiere un calculo cuidadoso de la posicion de las boquillas en terminos del paso, distancia de la lamina de vidrio y el angulo de inclinacion con el fin de producir un patron de choque que se repite regularmente en el vidrio, a pesar de la curvatura variable del vidrio y, por tanto, de la barra de boquillas. Las barras de boquillas del cabezal de chorro de aire superior tienen radios mas ajustados de curvatura y pasos de boquillas mas pequenos que las barras del cabezal de chorro de aire inferior.
Preferentemente, al menos algunas de las boquillas tienen perforaciones perfiladas. Por ejemplo, las boquillas se pueden achaflanar en su extremos de entrada 83, es decir, mientras que la perforacion de cada boquilla 23 tenga una seccion cilmdrica 80 que conduce a la salida 84, tenga una seccion conica 81 que va desde la entrada 83, y la transicion de una seccion a otra pueda ser gradual, por ejemplo, la perforacion se puede suavizar para evitar un borde interno agudo. Todas estas medidas reducen las perdidas de presion a traves de las boquillas y, por lo tanto, dan como resultado una mayor eficacia. Una configuracion de boquillas alternativa no necesita incluir una seccion cilmdrica en absoluto, comprendiendo la perforacion una serie de secciones conicas, en la que el angulo de conicidad de la perforacion (es decir, el angulo subtendido en el vertice de un cono imaginario que es tangencial a la perforacion en el punto en el que se tiene que determinar el angulo de conicidad) puede variar a lo largo de su longitud, por ejemplo, de una gran conicidad a la entrada a una pequena conicidad a la salida. Puede haber una variacion continua en el angulo de conicidad a lo largo de la longitud de la perforacion. Los rebordes 82 que situan la barra en las paredes laterales de la camara son tambien visibles en la Figura 8, y las salidas 84 estan al mismo nivel que la superficie superior 85 (como se ilustra) de la barra, es decir, no sobresalen de la barra.
La longitud de la boquilla (tal como se mide a lo largo del eje de la perforacion) es superior a su diametro en el extremo de salida, y puede acercarse a aproximadamente dos veces el diametro. Esto proporciona chorros de enfriamiento bien definidos, sin incurrir en perdidas por friccion excesivas, que aumentan los costes de funcionamiento. Los chorros de enfriamiento bien definidos permiten que los cabezales de chorro de aire se situen mas lejos de las superficies de la lamina de vidrio sin dejar de alcanzar la velocidad de transferencia de calor deseada y el patron de enfriamiento. Esto a su vez produce una mejor calidad optica y facilita la operacion diaria de los aparatos.
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La Figura 9 es una seccion transversal de una realizacion alternativa de la barra de boquillas 90, correspondiendo la vista a la de la Figura 8. La superficie superior 91 de esta barra se dispone, en la medida de lo posible, para ser perpendicular a los ejes 50 de las boquillas mutuamente inclinadas 92. Es decir, la propia superficie superior comprende dos superficies mutuamente inclinadas que se reunen en un vertice a lo largo de la lmea central 93 de la barra de boquillas 90. Esto permite que la pared de la seccion cilmdrica 94 sea de identica altura alrededor de practicamente la totalidad de la circunferencia de la perforacion, proporcionando de este modo una mejor definicion del chorro de enfriamiento. La seccion conica 95 no se modifica, y las salidas de boquilla estan todavfa a nivel con la superficie superior 91 de la barra en el sentido de que no sobresalen de la misma.
Teniendo en cuenta las observaciones formuladas en relacion con la Figura 8 anterior en cuanto a la necesidad de posiciones de boquilla calculadas con precision, se ha comprobado en la practica que los parametros calculados para geometnas de boquilla adecuadas se encuentran dentro de los siguientes intervalos parametricos:
Inclinacion de boquilla (con respecto a la vertical): Diametro de salidas de boquilla:
Paso de boquilla a lo largo de la barra:
Separacion entre camaras (desde los centros): Longitud de la boquilla (sobre el eje):
7° - 20°, preferentemente 10° a 16°.
4 -10 mm, preferentemente 6 - 8 mm.
15 - 30 mm, preferentemente de 20 - 25 mm. 30 - 60 mm, preferentemente de 40 - 50 mm. 6 -16 mm, preferentemente 9 -13 mm.
Ya se ha explicado que la lamina de vidrio curva que se va a templar puede tener una curvatura en una sola direccion, o en dos direcciones en angulos rectos entre sf. Si bien el aparato de enfriamiento de la invencion se puede adaptar para manipular laminas de vidrio curvas en cualquier orientacion generalmente horizontal, es mas simple alinear las laminas con su curvatura, o curvatura mayor segun pueda ser el caso, en angulos rectos con respecto a la direccion de transporte o lmea central de la lmea de produccion. La lamina sera despues plana, o solo tendra una curvatura menor, en la direccion de transporte. Muchos cristales de vehmulos son alargados en una direccion, y es de hecho el caso de ciertos cristales, por ejemplo, ventanas traseras, en los que la curvatura es importante en la direccion del alargamiento, siendo la denominada curvatura "envolvente". Por consiguiente, para tales cristales es preferible que los medios de transporte de laminas se adapten para transportar la lamina en una direccion perpendicular a su direccion del alargamiento, y que la direccion del alargamiento de las camaras 22 sea paralela a la direccion del alargamiento de la lamina 11, como se ilustra en la Figura 1. El aparato se puede adaptar tambien facilmente a otros cristales tales como cristales laterales o cristales de techo donde la curvatura no es necesariamente importante en la direccion del alargamiento.
La invencion es aplicable tanto a las lmeas de produccion en las que se utiliza un anillo de lanzadera para transportar la lamina de vidrio curva a traves del puesto de enfriamiento como tambien en lmeas en las que la lamina de vidrio curva se transporta a traves del puesto de enfriamiento sobre rodillos. En este ultimo caso, se debe tener en cuenta la presencia de los rodillos dentro de la matriz de boquillas de enfriamiento, especialmente su efecto sobre la liberacion de aire.

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    REIVINDICACIONES
    1. Un aparato (16) para templar una lamina de vidrio curva (11), que comprende un medio (19) de transporte de la lamina a lo largo de una trayectoria predeterminada a traves del aparato, y un par de cabezales de chorro de aire (20, 21) para enfriar la lamina con chorros de gas de enfriamiento, comprendiendo los cabezales de chorro de aire cabezales de chorro de aire superior (20) e inferior (21) dispuestos en relacion opuesta por encima y por debajo de la trayectoria predeterminada, comprendiendo cada cabezal de chorro de aire una pluralidad de camaras alargadas separadas (22) para suministrar gas de enfriamiento a una matriz ( 40) de boquillas de enfriamiento (23, 92) desde la que emanan chorros de gas de enfriamiento, estando las boquillas de enfriamiento de cada camara mutuamente inclinadas para proporcionar chorros de gas de enfriamiento divergentes, donde las camaras se extienden transversalmente a la direccion de transporte de la lamina de vidrio curva y la matriz de boquillas de enfriamiento se curva en al menos una direccion, caracterizado por que la longitud de las boquillas de enfriamiento es superior a su diametro.
  2. 2. Un aparato de acuerdo con la reivindicacion 1, donde la matriz de boquillas de enfriamiento comprende filas de boquillas de enfriamiento que se extiende a lo largo de lmeas que se curvan en la direccion del alargamiento de las camaras.
  3. 3. Un aparato de acuerdo con la reivindicacion 2, donde las filas de boquillas de enfriamiento se extienden a lo largo de lmeas que se curvan para coincidir con la curvatura local media de la lamina de vidrio curva en la direccion correspondiente.
  4. 4. Un aparato de acuerdo con cualquier reivindicacion anterior, donde camaras sucesivas en la direccion de transporte se disponen de manera que su perfil en el plano de las boquillas se curva en la direccion de transporte.
  5. 5. Un aparato de acuerdo con la reivindicacion 4, donde el perfil de las camaras se curva para coincidir con la
    curvatura local media de la lamina de vidrio curva en la direccion de transporte.
  6. 6. Un aparato de acuerdo con la reivindicacion 4 o la reivindicacion 5, donde los cabezales de chorro de aire se disponen para moverse acercandose y alejandose unos de otros.
  7. 7. Un aparato de acuerdo con cualquier reivindicacion anterior, donde el aparato tiene un eje (17) paralelo a la direccion de transporte, y las camaras sucesivas del cabezal de chorro de aire inferior se conectan entre sf mediante superficies de conexion (26) que se alinean hacia abajo lejos de la lmea central.
  8. 8. Un aparato de acuerdo con la reivindicacion 7, donde las camaras sucesivas del cabezal de chorro de aire
    superior se conectan entre sf mediante superficies de conexion que se inclinan hacia abajo, hacia la lmea central, de
    modo que las superficies de conexion de los cabezales de chorro de aire superior e inferior divergen lejos de la lmea central.
  9. 9. Un aparato de acuerdo con cualquier reivindicacion anterior, donde las boquillas de enfriamiento se forman como perforaciones en una barra de boquillas (51, 90), estando las salidas (84) de las boquillas a nivel con una superficie (85, 91) de la barra, estando al menos una de tales barras incorporada en cada camara en su extremo mas cercano a la trayectoria de transporte de la lamina de vidrio curva.
  10. 10. Un aparato de acuerdo con la reivindicacion 9, donde las perforaciones son en parte cilmdricas (80, 94) y en parte conicas (81, 95), estando la parte conica en el extremo de entrada (83).
  11. 11. Un aparato de acuerdo con la reivindicacion 10, donde la longitud de la parte cilmdrica de la perforacion es igual o mayor que la longitud de la parte conica.
  12. 12. Un aparato de acuerdo con una cualquiera de la reivindicacion 9 a la reivindicacion 11, donde la barra es no metalica, por ejemplo, esta compuesta de politetrafluoroetileno.
  13. 13. Un metodo para templar una lamina de vidrio curva, que comprende transportar la lamina a lo largo de una trayectoria predeterminada a traves de un aparato de acuerdo con la reivindicacion 1, y enfriar la lamina con chorros de gas de enfriamiento divergentes,
    caracterizado por el transporte de la lamina de vidrio curva transversalmente a la direccion del alargamiento de las camaras, emanando los chorros de gas de enfriamiento divergentes desde una matriz de boquillas de enfriamiento que se curva en al menos una direccion.
  14. 14. Un metodo para templar una lamina de vidrio curva de acuerdo con la reivindicacion 13, que comprende alejar los cabezales de chorro de aire para permitir que la lamina pase entre los mismos, moviendo los cabezales de chorro de aire uno hacia el otro para la operacion de enfriamiento, y alejando de nuevo para permitir que la lamina salga de entre los cabezales de chorro de aire.
  15. 15. Un metodo de acuerdo con la reivindicacion 13 o 14, donde la lamina de vidrio curva se alarga en una direccion, comprendiendo transportar la lamina con su direccion del alargamiento perpendicular a la direccion de transporte y paralela a la direccion del alargamiento de las camaras.
    5 16. Un metodo de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 13 a 15, donde los chorros de gas de
    enfriamiento estan dispuestos para incidir en la lamina de vidrio en un patron de "domino 5".
  16. 17. Un metodo de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 13 a 16, donde las tensiones de endurecimiento generadas en la lamina de vidrio curvada y templada no son uniformes.
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  17. 18. Una lmea de produccion (10) para la produccion de laminas de vidrio curvadas y templadas (11), que comprende un horno (12) para calentar las laminas de vidrio, un puesto de curvatura (13), un aparato de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 12, un puesto de descarga (15) y un medio para hacer avanzar las laminas a lo largo de una trayectoria predeterminada a lo largo de la lmea.
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