ES2426976T3 - Composiciones de transferencia de calor - Google Patents

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Abstract

Una composición de transferencia de calor que comprende trans-1,3,3,3-tetrafluoropropeno (R-1234ze(E)),difluorometano (R-32) y 1,1-difluoroetano (R-152a)

Description

Composiciones de transferencia de calor
La invención se refiere a composiciones de transferencia de calor y, en particular, a composiciones de transferencia de calor que pueden ser adecuadas como sustitutos para refrigerantes existentes tales como R-134a, R-152a, R5 1234yf, R-22, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507 y R-404a.
El listado o análisis de un documento publicado anteriormente o cualquier antecedente en la memoria descriptiva no debe considerarse necesariamente como admisión de que ese documento o antecedente es parte del estado de la técnica o es un conocimiento general común.
Los sistemas de refrigeración mecánica y los dispositivos de transferencia de calor relacionados, tales como bombas
10 de calor y sistemas de acondicionamiento de aire son bien conocidos. En tales sistemas, un líquido refrigerante se evapora a baja presión tomando el calor de la zona que lo rodea. El vapor resultante se comprime después y se hace pasar a un condensador donde se condensa y despide calor hasta una segunda zona, devolviéndose el condensado a través de una válvula de expansión hasta el evaporador para completar el ciclo. La energía mecánica requerida para comprimir el vapor y bombear el líquido la proporciona, por ejemplo, un motor eléctrico o un motor de
15 combustión interna.
Además de tener un punto de ebullición adecuado y un alto calor latente de vaporización, las propiedades preferidas de un refrigerante incluyen baja toxicidad, no inflamabilidad, no corrosividad, alta estabilidad y carencia de olor objetable. Otras propiedades deseadas son una fácil compresibilidad a presiones por debajo de 25 bar, una baja temperatura de descarga a compresión, una alta capacidad de refrigeración, una alta eficacia (alto coeficiente de
20 rendimiento) y una presión en el evaporador mayor de 1 bar a la temperatura de evaporación deseada.
El diclorodifluorometano (refrigerante R-12) posee una combinación adecuada de propiedades y, durante muchos años, fue el refrigerante usado más ampliamente. Debido a la preocupación internacional de que los clorofluorocarbonos parcialmente halogenados estaban dañando la capa protectora de ozono de la Tierra, hubo un acuerdo general de que su fabricación y uso debería restringirse fuertemente y finalmente eliminarse
25 progresivamente por completo. El uso de diclorodifluorometano se eliminó progresivamente en los años 90.
Se introdujo clorodifluorometano (refrigerante R-22) como un sustituto para el R-12 por su menor potencial de agotamiento de ozono. Debido a las preocupaciones de que el R-22 es un potente gas invernadero su uso también se está retirando progresivamente.
Aunque los dispositivos de transferencia de calor del tipo al que se refiere la presente invención son sistemas
30 básicamente cerrados, la pérdida de refrigerante a la atmósfera puede ocurrir debido a fugas durante el funcionamiento del equipo o durante los procedimientos de mantenimiento. Por lo tanto, es importante sustituir los refrigerantes de clorofluorocarbono total y parcialmente halogenados por materiales que tengan potenciales de agotamiento de ozono cero.
Además de la posibilidad de agotamiento de ozono, se ha sugerido que concentraciones significativas de
35 refrigerantes de halocarburo en la atmósfera pueden contribuir al calentamiento global (el denominado efecto invernadero). Es deseable, por tanto, usar refrigerantes que tengan vidas útiles atmosféricas relativamente cortas como resultado de su capacidad de reaccionar con otros constituyentes atmosféricos, tales como radicales hidroxilo,
o como resultado de una degradación por procedimientos fotolíticos.
Los refrigerantes R-410A y R-407 (incluyendo R-407A, R-407B y R-407C) se han introducido como sustitutos del
40 refrigerante R-22. Sin embargo, los refrigerantes R-22, R-410A y R-407 tienen todos un potencial de calentamiento global alto (PCG, conocido también como GWP y potencial de calentamiento por efecto invernadero).
Se introdujo 1,1,1,2-tetrafluoroetano (refrigerante R-134a) como sustituto del refrigerante R-12. Sin embargo, a pesar de no tener un potencial de agotamiento de ozono significativo, el R-134a tiene un PCG de 1300. Sería deseable encontrar sustitutos para el R-134a que tengan un menor PCG.
45 El R-152a (1,1-difluoroetano) se ha identificado como una alternativa al R-134a. Es algo más eficaz que el R-134a y tiene un potencial de calentamiento por efecto invernadero de 120. Sin embargo, la inflamabilidad del R-152a se juzga demasiado alta, por ejemplo para permitir su uso seguro en sistemas de acondicionamiento de aire móviles. En particular, se cree que su menor límite inflamable en aire es demasiado bajo, sus velocidades de llama son demasiado altas y su energía de ignición es demasiado baja.
50 Por lo tanto, hay una necesidad de proporcionar refrigerantes alternativos que tengan propiedades mejoradas tales como una baja inflamabilidad. La química de combustión de los fluorocarbonos es compleja e impredecible. No siempre se da el caso de que la mezcla de un fluorocarbono no inflamable con un fluorocarbono inflamable reduzca la inflamabilidad del fluido o reduzca el intervalo de composiciones inflamables en el aire. Por ejemplo, los inventores han descubierto que si se mezcla el R-134a no inflamable con el R-152a inflamable, el límite inflamable inferior de la
55 mezcla se altera de una manera que no es predecible. La situación se hace incluso más compleja y menos
predecible si se consideran composiciones ternarias o cuaternarias.
Hay también necesidad de proporcionar refrigerantes alternativos que pueden usarse en dispositivos existentes, tales como dispositivos de refrigeración con poca o ninguna modificación.
Se ha identificado el R-1234yf (2,3,3,3-tetrafluoropropeno) como un refrigerante candidato alternativo para sustituir al R-134a en ciertas aplicaciones, en concreto acondicionamiento de aire móvil o aplicaciones de bombeo de calor. Su PCG es de aproximadamente 4. El R-1234yf es inflamable pero sus características de inflamabilidad se consideran, en general, aceptables para algunas aplicaciones, incluyendo acondicionamiento de aire móvil o bombeo de calor. En particular, cuando se compara con el R-152a, su límite inflamable inferior es más alto, su energía de ignición mínima es mayor y la velocidad de llama en aire es significativamente menor que la del R-152a.
El impacto ambiental de hacer funcionar un sistema de acondicionamiento o refrigeración de aire, en términos de las emisiones de los gases invernadero, debería considerarse con referencia no solo al denominado PCG "directo" del refrigerante, sino también con referencia a las denominadas emisiones "indirectas", lo que significa aquellas emisiones de dióxido de carbono resultantes del consumo de electricidad o combustible para hacer funcionar el sistema. Se han desarrollado diversas métricas de este impacto de PCG total, incluyendo aquellas conocidas como análisis del Impacto Total Equivalente sobre el Calentamiento (TEWI) o análisis del Ciclo de Vida de Producción de Carbono (LCCP). Estas dos medidas incluyen la estimación del efecto del PCG del refrigerante y la eficacia energética sobre el impacto de calentamiento global.
Se ha descubierto que la eficacia energética y la capacidad de refrigeración de R-1234yf son significativamente menores que las del R-134a y, además, se ha descubierto que el fluido presenta una mayor caída de presión en las tuberías del sistema y los cambiadores de calor. Una consecuencia de esto es que usar R-1234yf y conseguir una eficacia energética y rendimiento de refrigeración equivalente a R-134a, aumentaba la complejidad del equipo y aumentaba el tamaño de las tuberías requeridas, conduciendo a un aumento en las emisiones indirectas asociadas con el equipo. Adicionalmente, se cree que la producción de R-1234yf es más compleja y menos eficaz en su uso de materias primas (fluoradas y cloradas) que R-134a. Por lo tanto, la adopción de R-1234yf para sustituir al R-134a consumirá más materias primas y dará como resultado mayores emisiones indirectas de gases invernadero que las de R-134a.
Puede que algunas tecnologías existentes diseñadas para R-134a no sean capaces de aceptar ni siquiera la inflamabilidad reducida de algunas composiciones de transferencia de calor (se cree que cualquier composición que tenga un PCG menor de 150 es inflamable en algún grado).
Por lo tanto, un objetivo principal de la presente invención es proporcionar una composición de transferencia de calor que puede utilizarse por derecho propio o que sea adecuada como sustituto para los usos de refrigeración existentes que deberían tener un PCG reducido, y que aún tenga capacidad y eficacia energética (que puede expresarse convenientemente como "coeficiente de rendimiento") idealmente dentro del 10 % de los valores, por ejemplo de aquellos conseguidos usando los refrigerantes existentes (por ejemplo R-134a, R-152a, R-1234yf, R-22, R-410A, R407A, R-407B, R-407C, R507 y R-404a), y preferentemente dentro de menos del 10 % (por ejemplo, aproximadamente el 5 %) de estos valores. Se sabe en la técnica que las diferencias de este orden entre los fluidos normalmente pueden resolverse rediseñando las características funcionales del equipo y el sistema. La composición debería tener también idealmente una toxicidad reducida y una inflamabilidad aceptable.
El documento US 2006/243944 se refiere a composiciones que comprenden una fluoroolefina. En cinco amplias realizaciones, el documento US 2006/243944 describe composiciones basadas en cualquiera de HFC-1225ye, HFC1234ze, HFC-1234yf, HFC-1234ye y 1243zf (véanse, por ejemplo, los párrafos [0009] a [0013] y las reivindicaciones 1 a 5).
El documento WO 2010/000994 se refiere a composiciones que comprenden del 10 al 55 % en peso de 2,3,3,3tetrafluoropropeno (R-1234yf), del 5 al 50 % en peso de 1,1-difluoroetano (R-152a) y del 30 al 55 % en peso de diflurometano (R-32).
El documento US 2008/314073 se refiere a un procedimiento para detectar una fuga de una composición de transferencia de calor en un sistema de transferencia de calor de bucle cerrado. En una realización, la composición de transferencia de calor puede comprender al menos un hidrofluorocarbono y al menos una fluoroolefina (véase la reivindicación 4). Se enumeran numerosos hidrofluorocarbonos y fluoroolefinas posibles (véanse las reivindicaciones 5 y 6).
El documento US 2005/233923 desvela diversas composiciones tipo azeótropo basadas en R-152a y CF3I, incluyendo composiciones tipo azeótropo ternario que comprenden R-1234, R-152a y CF3I (véase, por ejemplo la reivindicación 21).
La presente invención aborda las deficiencias anteriores proporcionando una composición de transferencia de calor que comprende trans-1,3,3,3-tetrafluoropropeno (R-1234ze(E)), difluorometano (R-32) y 1,1-difluoroetano (R-152a). Esta se denominará en lo sucesivo en el presente documento la composición de la invención, a menos que se indique otra cosa.
Todos los productos químicos descritos en el presente documento están disponibles en el mercado. Por ejemplo, los fluoroquímicos pueden obtenerse de Apollo Scientific (UK).
Normalmente, las composiciones de la invención contienen hasta aproximadamente un 25 % en peso de R-32.
Convenientemente, las composiciones de la invención contienen hasta aproximadamente un 45 % en peso de R152a.
En una realización preferida, las composiciones de la invención contienen de aproximadamente el 2 a aproximadamente el 25 % en peso de R-32, de aproximadamente el 5 a aproximadamente el 45 % en peso de R152a y de aproximadamente el 60 a aproximadamente el 95 % en peso (por ejemplo de aproximadamente el 70 a aproximadamente el 93 %) de R-1234ze(E).
Ventajosamente, las composiciones de la invención contienen de aproximadamente el 4 a aproximadamente el 12 % en peso de R-32, de aproximadamente el 5 a aproximadamente el 10 % en peso de R-152a y de aproximadamente el 78 a aproximadamente el 91 % en peso de R-1234ze(E).
En un aspecto preferido, las composiciones de la invención contienen de aproximadamente el 8 a aproximadamente el 12 % en peso de R-32, de aproximadamente el 5 a aproximadamente el 10 % en peso de R-152a y de aproximadamente el 78 a aproximadamente el 87 % en peso de R-1234ze(E). Los ejemplos de tales composiciones son combinaciones ternarias que comprenden:
aproximadamente el 10 % de R-32, aproximadamente el 5 % de R-152a y aproximadamente el 85 % de R1234ze(E); aproximadamente el 11 % de R-32, aproximadamente el 6 % de R-152a y aproximadamente el 83 % de R1234ze(E); aproximadamente el 9 % de R-32, aproximadamente el 6 % de R-152a y aproximadamente el 85 % de R1234ze(E); aproximadamente el 8 % de R-32, aproximadamente el 5 % de R-152a y aproximadamente el 87 % de R1234ze(E); o aproximadamente el 8 % de R-32, aproximadamente el 6 % de R-152a y aproximadamente el 86 % de R1234ze(E).
Convenientemente, las composiciones de la invención contienen de aproximadamente el 8 % a aproximadamente el 12 % en peso de R-32, de aproximadamente el 3 % a aproximadamente el 12 % en peso de R-152a y de aproximadamente el 81 % a aproximadamente el 89 % en peso de R-1234ze(E).
En un aspecto de la invención, las composiciones de la invención contienen de aproximadamente el 5 % a aproximadamente el 12 % en peso de R-32, de aproximadamente el 10 % a aproximadamente el 45 % en peso de R-152a y de aproximadamente el 43 % a aproximadamente el 85 % en peso de R-1234ze(E).
En un aspecto preferido adicional, las composiciones de la invención contienen de aproximadamente el 5 % a aproximadamente el 12 % en peso de R-32, de aproximadamente el 10 % a aproximadamente el 40 % en peso de R-152a y de aproximadamente el 48 % a aproximadamente el 85 % en peso de R-1234ze(E).
En una realización, las composiciones de la invención contienen de aproximadamente el 5 % a aproximadamente el 11 % en peso de R-32, de aproximadamente el 10 % a aproximadamente el 35 % en peso de R-152a y de aproximadamente el 54 % a aproximadamente el 85 % en peso de R-1234ze(E).
Ventajosamente, las composiciones de la invención contienen de aproximadamente el 5 % a aproximadamente el 10 % en peso de R-32, de aproximadamente el 15 % a aproximadamente el 30 % en peso de R-152a y de aproximadamente el 60 % a aproximadamente el 80 % en peso de R-1234ze(E).
Como se usa en el presente documento, todas las cantidades porcentuales mencionadas en las composiciones del presente documento, incluyendo las reivindicaciones, son en peso, basadas en el peso total de las composiciones, a menos que se indique otra cosa.
Para evitar dudas, debe entenderse que los valores superior e inferior indicados para los intervalos de cantidades de componentes en las composiciones de la invención pueden intercambiarse de cualquier manera, siempre y cuando los intervalos resultantes estén dentro del alcance más amplio de la invención. Por ejemplo, una composición de la invención puede comprender de aproximadamente el 5 a aproximadamente el 12 % de R-32, de aproximadamente el 5 o el 10 % a aproximadamente el 35 % en peso de R-152a y de aproximadamente el 53 % a aproximadamente el 85 o 90 % en peso de R-1234ze(E).
Las composiciones de la invención que contienen R-1234ze(E), R-32, y R-152a pueden consistir esencialmente en (o estar constituidas por) estos componentes.
Mediante la expresión "que consiste esencialmente en" se entiende que las composiciones de la invención no contienen sustancialmente otros componentes, particularmente ningún (hidro)(fluoro)compuesto adicional (por
ejemplo (hidro)(fluoro)alcanos o (hidro)(fluoro)alquenos), que se sabe que se usan en las composiciones de transferencia de calor. Se incluye la expresión "que consiste en" dentro del significado de "que consiste esencialmente en". De esta manera, las composiciones de la invención preferentemente son combinaciones ternarias de R-1234ze(E), R-32, y R-152a.
Para evitar dudas, cualquiera de las composiciones de la invención descritas en el presente documento, incluyendo aquellas que con cantidades definidas específicamente de componentes, pueden consistir esencialmente en (o consistir en) los componentes definidos en esas composiciones.
En un aspecto adicional, las composiciones de la invención que contiene R-1234ze(E), R-32 y R-152a pueden comprender adicionalmente 1,1,1,2-tetrafluoroetano (R-134a). El R-134a normalmente se incluye para reducir la inflamabilidad de las composiciones de la invención.
Si está presente R-134a, entonces las composiciones resultantes normalmente contienen hasta aproximadamente el 50 % en peso de R-134a, preferentemente de aproximadamente el 25 % a aproximadamente el 45 % en peso de R134a. El resto de la composición contendrá R32, R152a y R-1234ze(E), adecuadamente en proporciones preferidas similares a las descritas anteriormente en el presente documento.
Las combinaciones adecuadas de R32, R152a, R-1234ze(E) y R-134a contienen de aproximadamente el 2 a aproximadamente el 15 % en peso de R-32, de aproximadamente el 5 a aproximadamente el 45 % en peso de R152a, de aproximadamente el 25 a aproximadamente el 50 % de R-134a y de aproximadamente el 5 a aproximadamente el 70 % en peso de R-1234ze(E).
Por ejemplo, la composición de la invención puede contener de aproximadamente el 4 a aproximadamente el 12 % en peso de R-32, de aproximadamente el 5 a aproximadamente el 35 % en peso de R-152a y de aproximadamente el 25 a aproximadamente el 45 % de R-134a, y el resto R-1234ze(E).
Si la proporción de R-134a en la composición es de aproximadamente el 25 % en peso, entonces el resto de la composición normalmente contiene de aproximadamente el 3 a aproximadamente el 12 % (preferentemente de aproximadamente el 4 a aproximadamente el 10 %) en peso de R-32, de aproximadamente el 5 a aproximadamente el 45 % (preferentemente de aproximadamente el 5 a aproximadamente el 40 %) en peso de R-152a y de aproximadamente el 20 a aproximadamente el 70 % (preferentemente de aproximadamente el 25 a aproximadamente el 65 %) en peso de R-1234ze(E).
Si la proporción de R-134a en la composición es de aproximadamente el 35 % en peso, entonces el resto de la composición normalmente contiene de aproximadamente el 3 a aproximadamente el 11 % (preferentemente de aproximadamente el 4 a aproximadamente el 10 %) en peso de R-32, de aproximadamente el 5 a aproximadamente el 45 % (preferentemente de aproximadamente el 5 a aproximadamente el 40 %) en peso de R-152a y de aproximadamente el 10 a aproximadamente el 60 % (preferentemente de aproximadamente el 15 a aproximadamente el 55 %) en peso de R-1234ze(E).
Si la proporción de R-134a en la composición es de aproximadamente el 45 % en peso, entonces el resto de la composición normalmente contiene de aproximadamente el 3 a aproximadamente el 10 % (preferentemente de aproximadamente el 3 a aproximadamente el 8 %) en peso de R-32, de aproximadamente el 5 a aproximadamente el 45 % (preferentemente de aproximadamente el 5 a aproximadamente el 40 %) en peso de R-152a y de aproximadamente el 5 a aproximadamente el 50 % (preferentemente de aproximadamente el 15 a aproximadamente el 45 %) en peso de R-1234ze(E).
Preferentemente, las composiciones de la invención que contienen R-134a no son inflamables a la temperatura de ensayo de 60 ºC usando la metodología 34 de ASHRAE. Ventajosamente, las mezclas de vapor que existen en equilibrio con las composiciones de la invención a cualquier temperatura entre aproximadamente -20 ºC y 60 ºC tampoco son inflamables.
Las composiciones de acuerdo con la invención comprenden convenientemente sustancialmente nada de R-1225 (pentafluoropropeno), convenientemente sustancialmente nada de R-1225ye (1,2,3,3,3-pentafluoropropeno) o R1225zc (1,1,3,3,3-pentafluoropropeno), compuestos que pueden tener aspectos de toxicidad asociados.
Por "sustancialmente nada" se incluye el significado de que las composiciones de la invención contienen el 0,5 % en peso o menos del componente indicado, preferentemente el 0,1 % o menos, basado en el peso total de la composición.
Las composiciones de la invención pueden contener sustancialmente nada de:
(i)
2,3,3,3-tetrafluoropropeno (R-1234yf),
(ii)
cis-1,3,3,3-tetrafluoropropeno (R-1234ze(Z)), y/o
(iii) 3,3,3-trifluoropropeno (R-1243zf).
Las composiciones de la invención tienen un potencial de agotamiento de ozono cero.
Preferentemente, las composiciones de la invención (por ejemplo aquellas que son sustitutos refrigerantes adecuados para R-134a, R-1234yf o R-152a) tienen un PCG que es menor de 1300, preferentemente menor de 1000, más preferentemente menor de 500, 400, 300 o 200, especialmente menor de 150 o 100, incluso menor de 50 en algunos casos. A menos que se indique de otra manera, en el presente documento se han usado los valores de de PCG del TAR (Tercer Informe de Evaluación) del IPCC (Panel Intergubernamental sobre el Cambio Climático).
Ventajosamente, las composiciones tienen un peligro de inflamabilidad reducido cuando se comparan con los componentes inflamables individuales de las composiciones, por ejemplo R-32 o R-152a. Preferentemente, las composiciones tienen un peligro de inflamabilidad reducido cuando se comparan con R-1234yf.
En un aspecto, las composiciones tienen uno o más de (a) un límite inflamable inferior más alto; (b) una energía de ignición superior; o (c) una velocidad de combustión menor en comparación con R-32, R-152a o R-1234yf. En una realización preferida, las composiciones de la invención no son inflamables. Ventajosamente, las mezclas de vapor que existen en equilibrio con las composiciones de la invención a cualquier temperatura entre aproximadamente 20 ºC y 60 ºC tampoco son inflamables.
La inflamabilidad puede determinarse de acuerdo con la Norma 34 de ASHRAE que incorpora la Norma ASTM E681 con la metodología de ensayo del Apéndice 34p con fecha de 2004 cuyo contenido completo se incorpora en el presente documento por referencia.
En algunas aplicaciones, puede que no sea necesario clasificar la formulación como no inflamable por la metodología 34 de ASHRAE; es posible desarrollar fluidos cuyos límites de inflamabilidad se reduzcan suficientemente en el aire para hacerlos seguros para su uso en la aplicación, por ejemplo si físicamente no es posible formar una mezcla inflamable dejando escapar la carga del equipo de refrigeración en los alrededores. Se ha descubierto que el efecto de añadir los refrigerantes adicionales R-32 y R-1234ze(E) al refrigerante inflamable R152a es modificar de esta manera la inflamabilidad en mezclas con aire.
Se sabe que la inflamabilidad de las mezclas de hidrofluorocarbonos, (HFC) o hidrofluorocarbonos más hidrofluoroolefinas, está relacionada con la proporción de enlaces carbono-flúor respecto a los enlaces carbonohidrógeno. Esto puede expresarse como la proporción de R = F/(F+H) donde, en una base molar, F representa el número total de átomos de flúor y H representa el número total de átomos de hidrógeno en la composición. Esto se denomina en el presente documento proporción de flúor, a menos que se indique de otra manera.
Por ejemplo, Takizawa y col., Reaction Stoichiometry for Combustion of Fluoroethane Blends, ASHRAE Transactions 112(2) 2006 (que se incorpora en el presente documento por referencia), muestran que existe una relación casi lineal entre esta proporción y la velocidad de llama de mezclas que comprenden R-152a, con un aumento de la proporción de flúor que da como resultado velocidades de llama menores. Los datos en esta referencia indican que es necesario que la proporción de flúor sea mayor de aproximadamente 0,65 para que la velocidad de llama caiga a cero, en otras palabras, para que la mezcla no sea inflamable.
Análogamente, Minor y col. (Solicitud de Patente de Du Pont WO2007/053697) proporcionan enseñanzas sobre la inflamabilidad de muchas hidrofluoroolefinas, mostrando que podría esperarse que dichos compuestos no fueran inflamables si la proporción de flúor es mayor de aproximadamente 0,7.
Por lo tanto puede esperarse, basándose en la técnica, que las mezclas que comprenden R-32 (proporción de flúor 0,5), R-152a (proporción de flúor 0,33) y R-1234ze(E) (proporción de flúor 0,67) podrían ser inflamables excepto para los intervalos composicionales limitados que comprenden casi el 100 % de R-1234ze(E), puesto que cualquier cantidad de R-152a añadida a la olefina reduciría la proporción de flúor de la mezcla por debajo de 0,67.
Sorprendentemente, se ha descubierto que este no es el caso. En particular, se ha descubierto que existen mezclas que comprenden R-32, R-152a y R-1234ze(E) que tienen una proporción de flúor de menos de 0,7 que no son inflamables a 23 ºC. Como se muestra en los ejemplos a continuación en el presente documento, ciertas mezclas de R-32, R-152a y R-1234ze(E) no son inflamables ni siquiera por debajo de proporciones de flúor de aproximadamente 0,57.
Además, como se demuestra de nuevo en los ejemplos a continuación en el presente documento, se han identificado mezclas adicionales de R-32, R-152a y R-1234ze(E) que tienen un límite inflamable inferior en aire del 7 % v/v o mayor (haciendo de esta manera que sea seguro su uso en muchas aplicaciones), y que tienen una proporción de flúor tan baja como aproximadamente 0,46. Esto es especialmente sorprendente dado que el 2,3,3,3tetrafluoropropeno (R-1234yf) inflamable tiene una proporción de flúor de 0,67 y un límite inflamable inferior medido en aire a 23 ºC del 6 al 6,5 % v/v.
Las composiciones descritas en el presente documento tienen una proporción de flúor de aproximadamente 0,42 a aproximadamente 0,7, tal como de aproximadamente 0,44 a aproximadamente 0,67, por ejemplo de aproximadamente 0,57 a aproximadamente 0,65. Para evitar dudas, debe entenderse que los valores inferior y superior de estos intervalos de proporción de flúor pueden cambiarse de cualquier forma, con la condición de que los intervalos resultantes estén dentro del alcance más amplio de la invención.
Produciendo combinaciones de R-32/R-152a/R-1234ze(E) poco o nada inflamables que contienen cantidades inesperadamente bajas de R-1234ze(E), las cantidades de R-32 y/o R-152a en tales composiciones aumentan. Se cree que esto da como resultado composiciones de transferencia de calor que presentan una mayor capacidad de enfriamiento, una disminución de la variación de la temperatura y/o una disminución de la caída de presión, en comparación con composiciones equivalentes que contienen cantidades mayores (por ejemplo casi el 100 %) de R1234ze(E).
De esta manera, las composiciones de la invención presentan una combinación completamente inesperada de baja/ninguna inflamabilidad, bajo PCG y propiedades de rendimiento de refrigeración mejoradas. Algunas de estas propiedades de rendimiento de refrigeración se explican con más detalle a continuación.
La variación de temperatura, que puede considerarse como la diferencias entre las temperaturas del punto de burbujeo y del punto de rocío de una mezcla zeotrópica (no azeotrópica) a presión constante, es una característica de un refrigerante; si se desea reemplazar un fluido con una mezcla, entonces a menudo es preferible que tengan una variación similar o reducida en el fluido alternativo. Las composiciones descritas en el presente documento pueden ser zeotrópicas.
En el evaporador de un ciclo de compresión de vapor la variación de temperatura eficaz es menor que la diferencia entre las temperaturas de los puntos de rocío y burbujeo, puesto que el fluido de trabajo entra en el evaporador como una mezcla bifásica de líquido y vapor intermedia entre los puntos de burbujeo y rocío.
Convenientemente, la variación de temperatura (en el evaporador) de las composiciones descritas en el presente documento es menor de aproximadamente 10 K, preferentemente menor de aproximadamente 5 K.
Ventajosamente, la capacidad de refrigeración volumétrica de las composiciones descritas en el presente documento es al menos el 85 % del fluido refrigerante existente que se está reemplazando, preferentemente al menos el 90 % o incluso al menos el 95 %.
Las composiciones descritas en el presente documento normalmente tienen una capacidad de refrigeración volumétrica que es al menos el 90 % de la del R-1234yf. Preferentemente, las composiciones descritas en el presente documento tienen una capacidad volumétrica que es al menos el 95 % de la del R-1234yf, por ejemplo de aproximadamente el 95 % a aproximadamente el 120 % de la del R-1234yf.
Opcionalmente, la eficacia del ciclo (Coeficiente de Rendimiento, COP) de las composiciones descritas en el presente documento está dentro de aproximadamente el 5 % o incluso mejor que el fluido de refrigerantes existente al que sustituye. Convenientemente, la temperatura de descarga del compresor de las composiciones descritas en el presente documento está dentro de aproximadamente 15 K del fluido refrigerante existente que se está reemplazando, preferentemente aproximadamente 10 K o incluso aproximadamente 5 K.
Las composiciones descritas en el presente documento preferentemente tienen una eficacia energética de al menos el 95 % (preferentemente al menos el 98 %) de la del R-132a en condiciones equivalentes, mientras que tienen características de caída de presión reducidas o equivalentes y una capacidad de enfriamiento del 95 % o mayor que los valores de R-132a. Ventajosamente, las composiciones tienen una eficacia energética mayor y características de caída de presión menores que el R-134a en condiciones equivalentes. Las composiciones tienen también, ventajosamente, una mejor eficacia energética y características de caída de presión que el R-1234yf en solitario.
Las composiciones de transferencia de calor de la invención son adecuadas para su uso en los diseños de equipos existentes y son compatibles con todas las clases de lubricantes usados actualmente con refrigerantes HFC establecidos. Pueden estabilizarse opcionalmente o compatibilizarse con aceites minerales mediante el uso de aditivos apropiados.
Preferentemente, cuando se usa en un equipo de transferencia de calor, la composición de la invención se combina con un lubricante.
Convenientemente, el lubricante se selecciona entre el grupo que consiste en aceite mineral, aceite de silicona, polialquil benceno (PAB), poliol ésteres ((POE), polialquilenglicoles (PAG), ésteres de polialquilenglicol (ésteres PAG), polivinil éteres (PVE), poli (alfa-olefinas) y combinaciones de los mismos.
Ventajosamente, el lubricante comprende adicionalmente un estabilizador.
Preferentemente, el estabilizador se selecciona del grupo que consiste en compuestos basados en dieno, fosfatos, compuestos de fenol y epóxidos y mezclas de los mismos.
Convenientemente, la composición de la invención puede combinarse con un retardante de llama.
Ventajosamente, el retardante de llama se selecciona del grupo que consiste en tri-(2-cloroetil)-fosfato, (cloropropil)fosfato, tri-(2,3-dibromopropil)-fosfato, tri-(1,3-dicloropropil)-fosfato, fosfato diamónico, diversos compuestos aromáticos halogenados, óxido de antimonio, aluminio trihidrato, policloruro de vinilo, un yodocarburo fluorado, un bromocarburo fluorado, trifluoro yodometano, perfluoralquil aminas, bromo fluoralquil aminas y mezclas de los
mismos.
Preferentemente, la composición de transferencia de calor es una composición refrigerante.
En una realización, la invención proporciona un dispositivo de transferencia de calor que comprende una composición de la invención.
Preferentemente, el dispositivo de transferencia de calor es un dispositivo de refrigeración.
Convenientemente, el dispositivo de transferencia de calor se selecciona del grupo que consiste en sistemas de acondicionamiento de aire para automoción, sistemas de acondicionamiento de aire residencial, sistemas de acondicionamiento de aire comercial, sistemas de refrigeración residencial, sistemas de congelación residencial, sistemas de refrigeración comercial, sistemas de congelación comercial, sistemas de acondicionamiento de aire por enfriamiento, sistemas de refrigeración mediante enfriador y sistemas de bomba de calor comerciales o residenciales. Preferentemente, el dispositivo de transferencia de calor es un dispositivo de refrigeración o un sistema de acondicionamiento de aire.
Ventajosamente, el dispositivo de transferencia de calor contiene un compresor tipo centrífuga.
La invención proporciona también el uso de la composición de la invención en un dispositivo de transferencia de calor como se describe en el presente documento.
De acuerdo con un aspecto adicional de la invención, se proporciona un agente de soplado que comprende una composición de la invención.
De acuerdo con otro aspecto adicional de la invención, se proporciona una composición espumable que comprende uno o más componentes capaces de formar una espuma y una composición de la invención.
Preferentemente, el uno o más componentes capaces de formar espumas se seleccionan entre poliuretanos, polímeros termoplásticos y resinas, tales como poliestirenos y resinas epoxi.
De acuerdo con un aspecto adicional de la invención, se proporciona una espuma que puede obtenerse a partir de la composición espumable de la invención.
Preferentemente, la espuma comprende una composición de la invención.
De acuerdo con otro aspecto de la invención, se proporciona una composición pulverizable que comprende un material a pulverizar y un propulsor que comprende una composición de la invención.
De acuerdo con un aspecto adicional de la invención, se proporciona un procedimiento para enfriar un artículo que comprende condensar una composición de la invención y posteriormente evaporar dicha composición en las proximidades del artículo a enfriar.
De acuerdo con otro aspecto de la invención, se proporciona un procedimiento para calentar un artículo que comprende condensar una composición de la invención en las proximidades del artículo a calentar y posteriormente evaporar dicha composición.
De acuerdo con un aspecto adicional de la invención, se proporciona un procedimiento para extraer una sustancia de una biomasa que comprende poner en contacto la biomasa con un disolvente que comprende una composición de la invención y separar la sustancia del disolvente.
De acuerdo con otro aspecto de la invención, se proporciona un procedimiento para limpiar un artículo que comprende poner en contacto el artículo con un disolvente que comprende una composición de la invención.
De acuerdo con un aspecto adicional de la invención, se proporciona un procedimiento para extraer un material de una solución acuosa que comprende poner en contacto la solución acuosa con un disolvente que comprende una composición de la invención y separar el material del disolvente.
De acuerdo con otro aspecto de la invención, se proporciona un procedimiento para extraer un material de una matriz sólida particulada que comprende poner en contacto la matriz sólida particulada con un disolvente que comprende una composición de la invención y separar el material del disolvente.
De acuerdo con un aspecto adicional de la invención, se proporciona un dispositivo de generación de energía mecánica que contiene una composición de la invención.
Preferentemente, el dispositivo de generación de energía mecánica está adaptado para usar un Ciclo de Rankine o una modificación del mismo para generar trabajo a partir de calor.
De acuerdo con otro aspecto de la invención, se proporciona un procedimiento para retroalimentar el dispositivo de transferencia de calor que comprende la etapa de retirar un fluido de transferencia de calor existente e introducir una
composición de la invención. Preferentemente, el dispositivo de transferencia de calor es un dispositivo de refrigeración o un sistema de acondicionamiento de aire (estático). Opcionalmente, el procedimiento comprende adicionalmente la etapa de obtener una cuota de crédito de emisión de gas invernadero (por ejemplo, dióxido de carbono).
De acuerdo con el procedimiento de retroadaptación descrito anteriormente, un fluido de transferencia de calor existente puede retirarse completamente del dispositivo de transferencia de calor antes de introducir una composición de la invención. Un fluido de transferencia de calor existente puede retirarse parcialmente también de un dispositivo de transferencia de calor, seguido de la introducción de una composición de la invención.
En otra realización en la que el fluido de transferencia de calor existente es R-134a, y la composición de la invención contiene R134a, R-1234ze(E), R-32, y R-152a (y los componentes opcionales tales como un lubricante, un estabilizador o un retardante de llama adicional), pueden añadirse R-1234ze(E), R-32 y R-152a, etc. al R-134a en el dispositivo de transferencia de calor, formando de esta manera las composiciones de la invención, y el dispositivo de transferencia de calor de la invención in situ. Parte del R-134a puede retirarse del dispositivo de transferencia de calor antes de añadir R-1234ze(E), R-32, R-152a, etc. para facilitar el proporcionar los componentes de las composiciones de la invención en las proporciones deseadas.
De esta manera, la invención proporciona un procedimiento para preparar una composición y/o un dispositivo de transferencia de calor de la invención que comprende introducir R-1234ze(E), R-32 y R-152a y componentes opcionales, tales como un lubricante, un estabilizador o un retardante de llama de adicional, en un dispositivo de transferencia de calor que contiene un fluido de transferencia de calor existente que es R-134a. Opcionalmente, al menos parte del R-134a se retira del dispositivo de transferencia de calor antes de introducir el R-1234ze(E), R-32, R-152a, etc.
Por supuesto, las composiciones de la invención pueden prepararse también simplemente mezclando el R1234ze(E), R-32, R-152a, opcionalmente R-134a (y componentes opcionales tales como un lubricante, un estabilizador o un retardante de llama de adicional) en las proporciones deseadas. Las composiciones pueden añadirse después a un dispositivo de transferencia de calor (o usarse de cualquier otra manera definida en el presente documento) que no contengan R-134a o cualquier otro fluido de transferencia de calor existente, tal como un dispositivo desde el cual se haya retirado el R-134a o cualquier otro fluido de transferencia de calor existente.
En un aspecto adicional de la invención, se proporciona un procedimiento para reducir el impacto ambiental que surge de la utilización de un producto que comprende un compuesto o composición existente, comprendiendo el procedimiento reemplazar al menos parcialmente el compuesto o composición existente con una composición de la invención. Opcionalmente, este procedimiento comprende la etapa de obtener una cuota de crédito de emisión de gas invernadero.
Por impacto ambiental se incluye la generación y emisión de gases calientes de efecto invernadero al utilizar el producto.
Como se ha mencionado anteriormente, puede considerarse que este impacto ambiental incluye no solo aquellas emisiones de compuestos o composiciones que tienen un impacto ambiental significativo por fugas u otras pérdidas, sino que incluye también las emisiones de dióxido de carbono que surgen de la energía consumida por el dispositivo durante su vida útil. Tal impacto ambiental puede cuantificarse por la medida conocida como el Impacto Total Equivalente sobre el Calentamiento (TEWI). Esta medida se ha usado para cuantificar el impacto ambiental de ciertos equipos de refrigeración y acondicionamiento de aire estacionarios, incluyendo por ejemplo sistemas de refrigeración de supermercados (véase, por ejemplo, http://en.wikipedia.org/wiki/Total equivalent warming impact).
Puede considerarse que el impacto ambiental adicionalmente incluye las emisiones de los gases de efecto invernadero que surgen de la síntesis y fabricación de los compuestos o composiciones. En este caso, las emisiones de fabricación se añaden al consumo de energía y los efectos de pérdida directa para producir la medida considerada como Ciclo de Vida de Producción de Carbono (LCCP, véase por ejemplo http://www.saeorg/events/aars/presentations/2007papasavva.pdf). El uso de LCCP es común para evaluar el impacto ambiental de los sistemas de acondicionamiento de aire en automoción.
Los créditos de emisión son concedidos para reducir las emisiones de contaminantes que contribuyen al calentamiento global y, por ejemplo, pueden depositarse en un banco, comercializarse o venderse. Convencionalmente se expresan en una cantidad equivalente de dióxido de carbono. De esta manera, si se evita la emisión de 1 kg de R-134a, entonces puede concederse un crédito de emisión 1x1.300 = 1.300 kg CO2 equivalentes.
En el presente documento se describe un procedimiento para generar créditos de emisión de gas invernadero que comprende (i) sustituir un compuesto o composición existente por una composición de la invención, en el que la composición de la invención tiene un PCG menor que un compuesto o composición existente; y (ii) obtener un crédito de emisión de gas invernadero para dicha etapa de sustitución.
En una realización preferida, el uso de la composición de la invención da como resultado un equipo que tiene un menor Impacto Total sobre el Calentamiento y/o un menor Ciclo de Vida de Producción de Carbono que el que se
obtendría mediante el uso del compuesto o composición existente.
Estos procedimientos pueden realizarse sobre cualquier producto adecuado, por ejemplo en los campos de acondicionamiento de aire, refrigeración (por ejemplo refrigeración a baja y media temperatura), trasferencia de calor, agentes de soplado, aerosoles o propulsores pulverizables, dieléctricos gaseosos, criocirugía, procedimientos
5 veterinarios, procedimientos dentales, extinción de incendios, supresión de llama, disolventes (por ejemplo, vehículos para aromatizantes y fragancias), limpiadores, bocinas neumáticas, pistolas de gránulos, anestésicos tópicos y aplicaciones en expansión. Preferentemente, el campo es el acondicionamiento de aire o refrigeración.
Los ejemplos de productos adecuados incluyen un dispositivo de transferencia de calor, agentes de soplado, composiciones espumables, composiciones pulverizables, disolventes y dispositivos de generación de energía
10 mecánica. En una realización preferida, el producto es un dispositivo de transferencia de calor, tal como un dispositivo de refrigeración o una unidad de acondicionamiento de aire.
El compuesto o composición existente tiene un impacto ambiental según se mide por PCG y/o TEWI y/o LCCP que es mayor que el de la composición de la invención que lo reemplaza. El compuesto o composición existente puede comprender un compuesto de fluorocarbono, tal como un compuesto de perfluoro-, hidrofluoro-, clorofluoro- o
15 hidroclorofluoro-carbono, o puede comprender una olefina fluorada.
Preferentemente, el compuesto o composición existente es un compuesto o composición de transferencia de calor tal como un refrigerante. Los ejemplos de refrigerantes que pueden reemplazarse incluyen R-134a, R-152a, R1234yf, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507, R-22 y R-404A. Las composiciones de la invención son particularmente adecuadas como sustitutos de R-134a, R-152a o R-1234yf.
20 Puede reemplazarse cualquier cantidad del compuesto o composición existente siempre que se reduzca el impacto ambiental. Esto puede depender del impacto ambiental del compuesto o composición existente que se reemplaza y del impacto ambiental de la composición de sustitución de la invención. Preferentemente, el compuesto o composición existente en el producto se remplaza totalmente por la composición de la invención.
La invención se ilustra mediante los siguientes ejemplos no limitantes.
25 Ejemplos
Inflamabilidad
Se estudió la inflamabilidad de ciertas composiciones de la invención en aire a presión atmosférica y humedad controlada en un aparato tipo matraz de ensayo como se describe por la metodología de la norma 34 de ASHRAE. La temperatura de ensayo usada fue 23 ºC; la humedad se controló al 50 % relativa a la temperatura convencional 30 de 77ºF (25 ºC). El diluyente usado era R-1234ze(E), que se descubrió que no era inflamable en estas condiciones de ensayo. Los combustibles usados eran mezclas de R-32 y R-152a. Se ensayaron tres composiciones de combustible y la proporción molar de R32 a R-152a se varió en cada combustible. Las tres proporciones molares de R32 a R-152a eran 1:1; 1:2 y 1:3. El combustible y los gases diluyentes se sometieron a purga al vacío del cilindro para retirar el aire disuelto u otros gases inertes antes del ensayo. Los resultados de estos ensayos se muestran en
35 las Figuras 1 a 3. En estos gráficos triangulares los vértices representan combustible puro, aire y diluyente. La región inflamable se identificó variando las proporciones relativas de combustible, aire y diluyente y se representa como la línea sombreada en cada diagrama.
Usando la metodología anterior se ha descubierto que las siguientes composiciones no son inflamables a 23 ºC (se muestran también las proporciones de flúor asociadas).
Composición de mezcla no inflamable (base volumétrica)
Proporción de flúor R = F/(F+H) Composición en una base peso/peso
R-32 20 %, R-152a 20 %, R-1234ze(E) 60 %
0,571 R-32 11 % R-152a 14 % R1234ze(E) 75 %
R-32 11,7 %, R-152a 23,3 %, R-1234ze(E) 65 %
0,572 R-32 6 % R-152a 16 % R1234ze(E) 78 %
R-32 8,3 %, R-152a 24,8 %, R-1234ze(E) 67 %
0,572 R-32 4 % R-152a 17 % R1234ze(E) 79 %
R-32 10 %, R-152a 20 %, R-1234ze(E) 70 %
0,586 R-32 5 % R-152a 13 % R1234ze(E) 82 %
R-32 8 %, R-152a 17 %, R-1234ze(E) 75 %
0,600 R-32 4 % R-152a 11 % R1234ze(E) 85 %
R-32 17,5 %, R-152a 17,5 %, R-1234ze(E) 65 %
0,584 R-32 10 % R-152a 12 % R1234ze(E) 78 %
R-32 15 %, R-152a 15 %, R-1234ze(E) 70 %
0,596 R-32 8 % R-152a 10 % R1234ze(E) 82 %
R-32 10 %, R-152a 10 %, R-1234ze(E) 80 %
0,621 R-32 5 % R-152a 6 % R-1234ze(E) 89 %
R-32 7,5 %, R-152a 22,5 %, R-1234ze(E) 70 %
0,581 R-32 4 % R-152a 15 % R1234ze(E) 81 %
Puede verse que pueden crearse mezclas no inflamables que comprenden R-32, R-152a y R-1234ze(E) si la proporción de flúor de la mezcla es mayor de aproximadamente 0,57.
Se han identificado adicionalmente las siguientes mezclas de R-32, R-152a y R-1234ze(E) que tienen un límite inflamable en aire menor del 7 % v/v.
Mezcla que tiene LFL de 7 % v/v (base volumétrica)
Proporción de flúor R = F/(F+H) Composición en una base peso/peso
R-32 47,5 %, R-152a 47,5 %, R-1234ze(E) 5 %
0,416 R-32 40 %, R-152a 51 %, R-1234ze(E) 9 %
R-32 28 %, R-152a 56 %, R-1234ze(E) 16 %
0,426 R-32 21 % R-152a 53 % R-1234ze(E) 26 %
R-32 19 %, R-152a 57 %, R-1234ze(E) 24 %
0,441 R-32 13 % R-152a 50 % R-1234ze(E) 37 %
5 La tabla anterior muestra que se ha descubierto que es posible generar muestras que comprenden R-32, R-152a y R-1234ze(E) que tienen un LFL del 7 % v/v o mayor si la proporción de flúor de la mezcla es mayor de aproximadamente 0,41. Por comparación, se descubrió que el límite inflamable inferior de R-1234yf en aire en el mismo aparato de ensayo y a la misma temperatura variaba entre el 6,0 y 6,5 % v/v en diversos ensayos repetidos.
Después se realizó un experimento de inflamabilidad similar en el que el combustible usado era una mezcla 10 equimolar de R-32 y R-152a y el diluyente era una mezcla de R-134a y R-1234ze(E) en las proporciones molares
1:2. Se usó el aparato de inflamabilidad ASTM para determinar la región inflamable, que se incluye como Figura 4.
Se descubrió que la proporción mínima de diluyente requerida para asegurar que las mezclas de combustible+diluyente con aire no son inflamables era de aproximadamente el 59 % v/v. La composición no inflamable del 59 % v/v de diluyente y 41 % v/v de combustible corresponde a una composición global de R-32
15 20,5 %; R-152a 20,5 %; R-134a 19,7 % y R-1234ze(E) 39,3 % (todas volumétricas). Esta composición tiene una proporción de flúor de 0,569, consistente con los hallazgos de los experimentos previos para la determinación de una composición no inflamable.
Se concluyó que podría esperarse que las mezclas cuaternarias de estos fluidos fueran no inflamables a 23 ºC y la proporción de flúor era mayor de 0,57. Adicionalmente, se descubrió que cualquier combinación de diluyente R
20 134a/R-1234ze(E) y la mezcla de combustible R-32/R-152a podría tener un límite inflamable inferior de al menos el 7 % v/v correspondiente a una proporción de flúor de 0,4 o mayor.
Se realizó un experimento de inflamabilidad adicional en el que el combustible usado era R-152a y el diluyente era R-134a. Se usó el aparato de inflamabilidad ASTM para determinar la región inflamable, que se incluye como Figura
5. Esta figura muestra una forma completamente diferente y una región inesperadamente amplia de inflamabilidad, 25 indicando la naturaleza impredecible de tales ensayos de inflamabilidad.
Se estudió la inflamabilidad de ciertas composiciones de la invención en aire a presión atmosférica y humedad controlada en un tubo de ensayo a la llama de la siguiente manera.
El recipiente de ensayo era un cilindro de vidrio vertical que tenía un diámetro de 5,1 cm (2 pulgadas). Los electrodos de ignición se colocaron 60 cm por encima de la parte inferior del cilindro. El cilindro estaba equipado con
30 una abertura de liberación de presión. El aparato se protegió para restringir cualquier daño de explosión. Se usó una chispa de inducción estática de 0,5 s de duración como la fuente de ignición.
El ensayo se realizó a 23 ºC (véase a continuación). Se introdujo una concentración conocida de combustible en aire en el cilindro de vidrio. Se hizo pasar una chispa a través de la mezcla y se observó si una llama se separaba por sí misma o no de la fuente de ignición y se propagaba independientemente. La concentración de gas aumentó en
35 etapas del 1 % en volumen hasta que ocurrió la ignición (si es que había alguna). Los resultados se muestran a continuación (todas las composiciones están en una base v/v a menos que se indique de otra manera).
Combustible
Temperatura ( ºC) Humedad Resultados
R32/R152a/R1234ze 42/7/51 (aproximadamente 26/5/69 p/p)
23 50 %HR/23 ºC LFL 10 % UFL 19 %
R32/R152a/R1234ze 19/9/72 (aproximadamente 1016/84 p/p)
23 50 %HR/23 ºC LFL 9 % UFL 16 %
De nuevo, se descubrió que el LFL de las composiciones ensayadas era considerablemente mayor (es decir, menos inflamable) que el de R-1234yf en las mismas condiciones (R1234yf se ensayó en el mismo aparato y se descubrió 5 que presentaba un límite inflamable inferior del 6 % v/v y un límite inflamable superior del 15 % v/v).
Rendimiento de las combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)
Se estimó el rendimiento de las composiciones ternarias seleccionadas de la invención usando un modelo de propiedades termodinámicas junto con un ciclo de compresión de vapor idealizado. El modelo termodinámico usaba la ecuación de estado de Peng Robinson para representar las propiedades de la fase vapor y el equilibrio vapor
10 líquido de las mezclas, junto con una correlación polinómica de la variación de entalpía de gas ideal de cada componente de las mezclas con la temperatura. Los principios subyacentes al uso de esta ecuación de estado para modelar las propiedades termodinámicas y equilibrio vapor-líquido se explican más completamente en The Properties of Gases and Liquids (5ª edición) de BE Poling, JM Prausnitz and JM O’Connell pub. McGraw Hill 2000, en particular los Capítulos 4 y 8 (que se incorporan en el presente documento por referencia).
15 Los datos de propiedades básicas requeridos para usar este modelo fueron: temperatura crítica y presión crítica, presión de vapor y la propiedad relacionada con el factor acéntrico de Pitzer; entalpía de gas ideal y los datos de equilibrio vapor-líquido medidos para sistemas binarios R-32/R-152a; R-152a/R-1234ze(E) y R-32/R1234ze(E).
Los datos de propiedades básicas (propiedades críticas, factor acéntrico, presión de vapor y entalpia de gas ideal para R-32 y R-152a se tomaron del software NIST REFPROP Versión 8.0, que se incorpora en el presente
20 documento por referencia. El punto crítico y la presión de vapor para R-1234ze(E) se midieron experimentalmente. Se estimó la entalpia de gas ideal para R-1234ze(E) en un intervalo de temperaturas usando el software de modelado molecular Hyperchem 7.5, que se incorpora en el presente documento por referencia.
Los datos de equilibrio vapor-líquido para las mezclas binarias fueron una regresión de la ecuación de Peng Robinson usando una constante de interacción binaria incorporada en las reglas de mezcla de van der Waal de la 25 siguiente manera. Para el par binario R-32 con R-152a, se tomaron datos de Lee y col. J Chem Eng Data 1999 (44) 190-192 (incorporado en el presente documento por referencia). Los datos de equilibrio vapor-liquido para R-152a con R-1234ze(E) se tomaron del documento WO2006/094303, página 69 (incorporado en el presente documento por referencia) y la constante de interacción se ajustó para que representara la composición azeotrópica implicada por estos datos a -25 ºC. No estaban disponibles datos de equilibrio vapor-líquido para R-32 con R-1234ze(E), de
30 manera que la constante de interacción para este par se ajustó a cero.
El rendimiento de refrigeración de las composiciones ternarias seleccionadas de la invención se moduló usando las siguientes condiciones de ciclo.
Temperatura de condensación ( ºC) 60
Temperatura de evaporación( ºC) 0
Subenfriamiento (K) 5
Supercalentamiento (K) 5
Temperatura de succión ( ºC) 15
Eficacia isentrópica 65 %
Proporción de aclaramiento 4 %
Trabajo (kW) 6
Diámetro de la tubería de succión (mm) 16,2
Los datos de rendimiento de refrigeración de estas composiciones se exponen en las Tablas 1 a 10.
Los datos muestran que podrían prepararse composiciones que presentan inflamabilidad reducida (o ninguna
35 inflamabilidad), cuando se comparan con R-1234yf, que tendrían una capacidad de enfriamiento cercana o superior, una eficacia energética significativamente mejorada y una caída de presión reducida. La ganancia de eficacia energética implicada en el uso de las composiciones de la invención, en comparación con R-1234yf, dio como resultado que el sistema de acondicionamiento de aire presentara un menor impacto total equivalente sobre el calentamiento (o un LCCP equivalentemente menor), así como un consumo de energía reducido, incluso aunque el PCG directo de las composiciones sea algo mayor que para R-1234yf.
Además, se descubrió que cuando las composiciones presentaban una capacidad de enfriamiento equivalente a R1234yf, la caída de presión en la tubería de succión era significativamente menor que para R-1234yf y cercana a 5 valores que serían de esperar si se usara R-134a. Esto es significativo para sistemas de acondicionamiento de aire para automoción donde la tubería de gas de succión representa un punto significativo de pérdida de eficacia. Se sabe que R-1234yf requiere un tubo flexible de succión de mayor diámetro en un sistema de automoción que R134a, lo que es inconveniente para el diseño del sistema. Las composiciones de la invención ofrecen la oportunidad de usar un menor tamaño de la tubería de succión en tales sistemas o, como alternativa, conseguir ganancias
10 adicionales en la eficacia energética del sistema si se usa el mismo tamaño de tubería.
Rendimiento de las combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R134a
El rendimiento de refrigeración de las composiciones cuaternarias seleccionadas de la invención se modeló usando el mismo modelo y condiciones de ciclo expuestas anteriormente en relación con las composiciones ternarias de la invención. Los datos de rendimiento de refrigeración de estas composiciones se exponen en las Tablas 11 a 37.
15 Los fluidos totalmente no inflamables que tienen un rendimiento parecido al de R-134a son especialmente deseados, los datos muestran que es posible tener capacidad, COP y caída de presión parecidas a las de R-134a mientras se consigue una reducción significativa en el PCG (del orden del 50 % de reducción o mayor en comparación con R134a puro) mediante el uso de las combinaciones de R-32, R152a, R-134a y R-1234ze(E).
Tabla 2: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E) Seleccionadas que Contienen un 4 % de R32 Tabla 3: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E) Seleccionadas que Contienen un 5 % de R32 Tabla 4: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E) Seleccionadas que Contienen un 6 % de R32 Tabla 5: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E) Seleccionadas que Contienen un 7 % de R32 Tabla 6: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E) Seleccionadas que Contienen un 8 % de R32 Tabla 7: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E) Seleccionadas que Contienen un 9 % de R32 Tabla 8: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E) Seleccionadas que Contienen un 10 % de R32 Tabla 9: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E) Seleccionadas que Contienen un 11 % de R32
R32R152a R1234ze(E)Resultados del cálculo
Datos comparativos134a R1234yf 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5 10 15 20 25 30 35 40 45 91 86 81 76 71 66 61 56 51 4/5/91 4/10/86 4/15/81 4/20/76 4/25/71 4/30/66 4/35/61 4/40/56 4/45/51
Proporción de presión Eficacia volumétrica Variación en el condensador (K) Variación en el evaporador (K) T entrada evaporador (ºC) T salida condensador (ºC)P condensador (bar) P evaporador (bar) Efecto de refrigeración (kJ/kg)COPT descarga (ºC) Caudal másico (kg/h) Caudal volumétrico (m3 /h)Capacidad volumétrica (m3 /h) Caída de presión (kPa/m) PCG (base TAR) Proporción de flúor R = F/(F+H) Capacidad respecto a 1234yf COP Relativo Caída de presión relativa
5,79 5,24 83,6 % 84,7 % 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 55,0 55,0 16,88 16,46 2,92 3,14 123,76 94,99 2,03 1,9,1 99,15 92,88 174,53 227,39 13,16 14,03 1641 1540 953 1239 106,6 % 100,0 % 106,0 % 100,0 % 76,9 % 100,0 % 5,79 5,75 5,72 5,70 5,68 5,66 5,65 5,64 5,64 83,0 % 83,3 % 83,5 % 83,8 % 84,0 % 84,2 % 84,4 % 84,6 % 84,7 % 3,0 2,9 2,8 2,6 2,4 2,2 2,0 1,9 1,7 1,4 1,5 1,5 1,4 1,3 1,2 1,1 1,0 0,9 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 -0,6 -0,5 -0,5 -0,5 53,5 53,5 53,6 53,7 53,8 53,9 54,0 54,1 54,1 14,10 14,42 14,70 14,94 15,15 15,33 15,48 15,61 15,71 2,44 2,51 2,57 2,62 2,67 2,71 2,74 2,77 2,79 119,7 124,1 128,5 133,0 137,7 142,4 147,3 152,3 157,5 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,07 2,08 2,09 2,10 92,5 94,0 95,6 97,0 98,5 100,0 101,5 102,9 104,4 180,4 174,1 168,1 162,4 156,9 151,6 146,6 141,8 137,1 15,8 15,4 14,9 14,6 14,3 14,0 13,7 13,5 13,3 1363 1407 1446 1483 1516 1546 1573 1597 1619 1177 1110 1052 999 953 911 873 838 806 33 39 45 51 56 62 68 73 79 0,630 0,605 0,581 0,559 0,539 0,519 0,501 0,483 0,467 88,5 % 91,3 % 93,9 % 96,3 % 98,4 % 100,4 % 102,2 % 103,7 % 105,2 % 106,4 % 106,8 % 107,2 % 107,7 % 108,1 % 108,5 % 108,9 % 109,3 % 109,7 % 95,0 % 89,6 % 84,9 % 80,7 % 76,9 % 73,5 % 70,4 % 67,6 % 65,1 %
R32R152a R1234ze(E)Resultados del cálculo
Datos comparativos134a R1234yf 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 10 15 20 25 30 35 40 45 90 85 80 75 70 65 60 55 50 5/5/90 5/10/85 5/15/80 5/20/75 5/25/70 5/30/65 5/35/60 5/40/55 5/45/50
Proporción de presión Eficacia volumétrica Variación en el condensador (K) Variación en el evaporador (K) T entrada evaporador (ºC) T salida condensador (ºC)P condensador (bar) P evaporador (bar) Efecto de refrigeración (kJ/kg)COPT descarga (ºC) Caudal másico (kg/h) Caudal volumétrico (m3 /h)Capacidad volumétrica (m3 /h) Caída de presión (kPa/m) PCG (base TAR) Proporción de flúor R = F/(F+H) Capacidad respecto a 1234yf COP Relativo Caída de presión relativa
5,79 5,24 83,6 % 84,7 % 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 55,0 55,0 16,88 16,46 2,92 3,14 123,76 94,99 2,03 1,91 99,15 92,88 174,53 227,39 13,16 14,03 1641 1540 953 1239 106,6 % 100,0 % 106,0 % 100,0 % 76,9 % 100,0 % 5,79 5,76 5,73 5,70 5,68 5,66 5,65 5,64 5,64 83,0 % 83,3 % 83,6 % 83,8 % 84,1 % 84,3 % 84,4 % 84,6 % 84,8 % 3,6 3,4 3,2 3,0 2,8 2,6 2,4 2,2 2,1 1,7 1,8 1,7 1,6 1,5 1,4 1,3 1,2 1,1 -0,9 -0,9 -0,9 -0,8 -0,8 -0,7 -0,6 -0,6 -0,6 53,2 53,3 53,4 53,5 53,6 53,7 53,8 53,9 54,0 14,43 14,73 15,00 15,23 15,43 15,60 15,75 15,87 15,96 2,49 2,56 2,62 2,67 2,72 2,76 2,79 2,81 2,83 121,3 125,6 130,0 134,5 139,2 143,9 148,8 153,9 159,0 2,04 2,04 2,05 2,06 2,07 2,07 2,08 2,09 2,10 93,5 95,0 96,5 97,9 99,4 100,9 102,3 103,8 105,2 178,1 171,9 166,1 160,5 155,2 150,1 145,1 140,4 135,8 15,5 15,0 14,6 14,3 14,0 13,7 13,5 13,3 13,1 1396 1439 1478 1514 1546 1575 1602 1625 1646 1137 1075 1020 971 927 887 851 818 787 39 45 50 56 62 67 73 79 85 0,628 0,603 0,580 0,558 0,537 0,518 0,499 0,482 0,466 90,7 % 93,4 % 96,0 % 98,3 % 100,4 % 102,3 % 104,0 % 105,6 % 106,9 % 106,5 % 106,9 % 107,3 % 107,7 % 108,1 % 108,5 % 108,9 % 109,3 % 109,7 % 91,8 % 86,8 % 82,3 % 78,4 % 74,8 % 71,6 % 68,7 % 66,0 % 63,5 %
R32R152a R1234ze(E)Resultados del cálculo
Datos comparativos134a R1234yf 6 6 6 6 6 6 6 6 6 5 10 15 20 25 30 35 40 45 89 84 79 74 69 64 59 54 49 6/5/89 6/10/84 6/15/79 6/20/74 6/25/69 6/30/64 6/35/59 6/40/54 6/45/49
Proporción de presión Eficacia volumétrica Variación en el condensador (K) Variación en el evaporador (K) T entrada evaporador (ºC) T salida condensador (ºC)P condensador (bar) P evaporador (bar) Efecto de refrigeración (kJ/kg)COPT descarga (ºC) Caudal másico (kg/h) Caudal volumétrico (m3 /h)Capacidad volumétrica (m3 /h) Caída de presión (kPa/m) PCG (base TAR) Proporción de flúor R = F/(F+H) Capacidad respecto a 1234yf COP Relativo Caída de presión relativa
5,79 5,24 83,6 % 84,7 % 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 55,0 55,0 16,88 16,46 2,92 3,14 123,76 94,99 2,03 1,91 99,15 92,88 174,53 227,39 13,16 14,03 1641 1540 953 1239 106,6 % 100,0 % 106,0 % 100,0 % 76,9 % 100,0 % 5,80 5,76 5,73 5,70 5,68 5,66 5,65 5,64 5,64 83,1 % 83,4 % 83,6 % 83,9 % 84,1 % 84,3 % 84,5 % 84,7 % 84,8 % 4,1 3,9 3,6 3,4 3,2 2,9 2,7 2,5 2,4 2,0 2,0 2,0 1,9 1,7 1,6 1,5 1,4 1,3 -1,0 -1,0 -1,0 -0,9 -0,9 -0,8 -0,7 -0,7 -0,6 52,9 53,1 53,2 53,3 53,4 53,5 53,6 53,7 53,8 14,75 15,04 15,30 15,52 15,71 15,87 16,01 16,12 16,21 2,54 2,61 2,67 2,72 2,77 2,80 2,83 2,86 2,87 122,8 127,1 131,5 136,0 140,7 145,4 150,3 155,4 160,5 2,04 2,05 2,05 2,06 2,07 2,08 2,08 2,09 2,10 94,4 95,9 97,4 98,8 100,3 101,7 103,2 104,6 106,1 175,8 169,9 164,2 158,8 153,6 148,5 143,7 139,0 134,6 15,1 14,7 14,3 14,0 13,7 13,5 13,3 13,1 12,9 1429 1471 1510 1544 1576 1604 1630 1653 1673 1101 1042 990 944 902 864 829 798 769 44 50 56 61 67 73 79 84 90 0,626 0,601 0,578 0,556 0,536 0,516 0,498 0,481 0,465 92,8 % 95,6 % 98,0 % 100,3 % 102,4 % 104,2 % 105,9 % 107,4 % 108,7 % 106,6 % 107,0 % 107,4 % 107,8 % 108,2 % 108,6 % 108,9 % 109,3 % 109,7 % 88,8 % 84,1 % 79,9 % 76,2 % 72,8 % 69,7 % 66,9 % 64,4 % 62,1 %
R32R152a R1234ze(E)Resultados del cálculo
Datos comparativos134a R1234yf 7 7 7 7 7 7 7 7 7 5 10 15 20 25 30 35 40 45 88 83 78 73 68 63 58 53 48 7/5/88 7/10/83 7/15/78 7/20/73 7/25/68 7/30/63 7/35/58 7/40/53 7/45/48
Proporción de presión Eficacia volumétrica Variación en el condensador (K) Variación en el evaporador (K) T entrada evaporador (ºC) T salida condensador (ºC)P condensador (bar) P evaporador (bar) Efecto de refrigeración (kJ/kg)COPT descarga (ºC) Caudal másico (kg/h) Caudal volumétrico (m3 /h)Capacidad volumétrica (m3 /h) Caída de presión (kPa/m) PCG (base TAR) Proporción de flúor R = F/(F+H) Capacidad respecto a 1234yf COP Relativo Caída de presión relativa
5,79 5,24 83,6 % 84,7 % 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 55,0 55,0 16,88 16,46 2,92 3,14 123,76 94,99 2,03 1,91 99,15 92,88 174,53 227,39 13,16 14,03 1641 1540 953 1239 106,6 % 100,0 % 106,0 % 100,0 % 76,9 % 100,0 % 5,80 5,76 5,73 5,70 5,68 5,66 5,65 5,64 5,64 83,1 % 83,4 % 83,7 % 83,9 % 84,2 % 84,4 % 84,5 % 84,7 % 84,9 % 4,6 4,3 4,0 3,8 3,5 3,3 3,0 2,8 2,7 2,3 2,3 2,2 2,1 2,0 1,8 1,7 1,6 1,5 -1,2 -1,1 -1,1 -1,0 -1,0 -0,9 -0,8 -0,8 -0,7 52,7 52,8 53,0 53,1 53,3 53,4 53,5 53,6 53,7 15,06 15,35 15,59 15,80 15,99 16,14 16,27 16,37 16,45 2,60 2,66 2,72 2,77 2,82 2,85 2,88 2,90 2,92 124,3 128,6 133,0 137,5 142,1 146,9 151,8 156,8 162,0 2,04 2,05 2,05 2,06 2,07 2,08 2,08 2,09 2,10 95,3 96,8 98,2 99,7 101,1 102,6 104,0 105,4 106,9 173,7 167,9 162,4 157,1 152,0 147,1 142,3 137,7 133,3 14,8 14,4 14,0 13,7 13,4 13,2 13,0 12,8 12,7 1463 1504 1541 1575 1606 1634 1659 1681 1701 1066 1011 962 918 878 842 809 779 752 50 55 61 67 73 78 84 90 95 0,624 0,599 0,576 0,554 0,534 0,515 0,497 0,480 0,464 95,0 % 97,7 % 100,1 % 102,3 % 104,3 % 106,1 % 107,7 % 109,2 % 110,5 % 106,7 % 107,1 % 107,5 % 107,8 % 108,2 % 108,6 % 109,0 % 109,4 % 109,8 % 86,0 % 81,6 % 77,6 % 74,1 % 70,9 % 68,0 % 65,3 % 62,9 % 60,7 %
R32R152a R1234ze(E)Resultados del cálculo
Datos comparativos134a R1234yf 8 8 8 8 8 8 8 8 8 5 10 15 20 25 30 35 40 45 87 82 77 72 67 62 57 52 47 8/5/87 8/10/82 8/15/77 8/20/72 8/25/67 8/30/62 8/35/57 8/40/52 8/45/47
Proporción de presión Eficacia volumétrica Variación en el condensador (K) Variación en el evaporador (K) T entrada evaporador (ºC) T salida condensador (ºC)P condensador (bar) P evaporador (bar) Efecto de refrigeración (kJ/kg)COPT descarga (ºC) Caudal másico (kg/h) Caudal volumétrico (m3 /h)Capacidad volumétrica (m3 /h) Caída de presión (kPa/m) PCG (base TAR) Proporción de flúor R = F/(F+H) Capacidad respecto a 1234yf COP Relativo Caída de presión relativa
5,79 5,24 83,6 % 84,7 % 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 55,0 55,0 16,88 16,46 2,92 3,14 123,76 94,99 2,03 1,91 99,15 92,88 174,53 227,39 13,16 14,03 1641 1540 953 1239 106,6 % 100,0 % 106,0 % 100,0 % 76,9 % 100,0 % 5,80 5,76 5,73 5 70 568 5,66 5,65 5,64 5,64 83,2 % 83,5 % 83,8 % 84,0 % 84,2 % 84,4 % 84,6 % 84,8 % 84,9 % 5,0 4,7 4,4 4 1 38 3,6 3,3 3,1 3,0 2,6 2,5 2,4 2 3 2,2 2,0 1,9 1,8 1,7 -1,3 -1,3 -1,2 -1,2 -1,1 -1,0 -0,9 -0,9 -0,8 52,5 52,6 52,8 53,0 53,1 53,2 53,3 53,4 53,5 15,38 15,65 15,89 16,09 16,26 16,41 16,53 16,62 16,70 2,65 2,72 2,77 2,82 2,86 2,90 2,93 2,95 2,96 125,8 130,1 134,4 138,9 143,6 148,3 153,2 158,3 163,5 2,04 2,05 2,06 2,06 2,07 2,08 2,08 2,09 2,10 96,2 97,7 99,1 100,5 102,0 103,4 104,8 106,3 107,7 171,7 166,1 160,7 155,5 150,5 145,6 141,0 136,4 132,1 14,4 14,1 13,7 13,4 13,2 13,0 12,8 12,6 12,5 1496 1536 1573 1606 1636 1663 1687 1709 1728 1033 981 935 893 855 821 790 761 735 55 61 67 72 78 84 89 95 101 0,622 0,597 0,574 0,553 0,533 0,514 0,496 0,479 0,462 97,1 % 99,8 % 102,1 % 104,3 % 106,3 % 108,0 % 109,6 % 111,0 % 112,2 % 106,8 % 107,1 % 107,5 % 107,9 % 108,2 % 108,6 % 109,0 % 109,4 % 109,8 % 83,4 % 79,2 % 75,4 % 72,1 % 69,0 % 66,3 % 63,7 % 61,4 % 59,3 %
R32R152a R1234ze(E)Resultados del cálculo
Datos comparativos134a R1234yf 9 9 9 9 9 9 9 9 9 5 10 15 20 25 30 35 40 45 86 81 76 71 66 61 56 51 46 9/5/86 9/10/81 9/15/76 9/20/71 9/25/66 9/30/61 9/35/56 9/40/51 9/45/46
Proporción de presión Eficacia volumétrica Variación en el condensador (K) Variación en el evaporador (K) T entrada evaporador (ºC) T salida condensador (ºC)P condensador (bar) P evaporador (bar) Efecto de refrigeración (kJ/kg)COPT descarga (ºC) Caudal másico (kg/h) Caudal volumétrico (m3 /h)Capacidad volumétrica (m3 /h) Caída de presión (kPa/m) PCG (base TAR) Proporción de flúor R = F/(F+H) Capacidad respecto a 1234yf COP Relativo Caída de presión relativa
5,79 5,24 83,6 % 84,7 % 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 55,0 55,0 16,88 16,46 2,92 3,14 123,76 94,99 2,03 1,91 99,15 92,88 174,53 227,39 13,16 14,03 1641 1540 953 1239 106,6 % 100,0 % 106,0 % 100,0 % 76,9 % 100,0 % 5,80 5,76 5,73 5,70 5,68 5,66 5,65 5,64 5,64 83,3 % 83,6 % 83,8 % 84,1 % 84,3 % 84,5 % 84,7 % 84,8 % 85,0 % 5,4 5,1 4,7 4,4 4,1 3,8 3,6 3,4 3,2 2,9 2,8 2,7 2,5 2,4 2,2 2,1 1,9 1,8 -1,4 -1,4 -1,3 -1,3 -1,2 -1,1 -1,0 -1,0 -0,9 52,3 52,5 52,6 52,8 52,9 53,1 53,2 53,3 53,4 15,69 15,95 16,18 16,37 16,54 16,67 16,78 16,87 16,94 2,71 2,77 2,83 2,87 2,91 2,95 2,97 2,99 3,00 127,3 131,5 135,9 140,4 145,0 149,8 154,7 159,8 165,0 2,04 2,05 2,06 2,06 2,07 2,08 2,08 2,09 2,10 97,1 98,6 100,0 101,4 102,8 104,2 105,6 107,1 108,5 169,7 164,3 159,0 153,9 149,0 144,2 139,6 135,2 130,9 14,1 13,8 13,5 13,2 13,0 12,8 12,6 12,4 12,3 1529 1569 1604 1637 1666 1692 1716 1737 1755 1002 953 909 870 834 801 771 744 719 61 66 72 78 83 89 95 101 106 0,620 0,595 0,573 0,551 0,531 0,512 0,494 0,477 0,461 99,3 % 101,9 % 104,2 % 106,3 % 108,2 % 109,9 % 111,4 % 112,8 % 114,0 % 106,9 % 107,2 % 107,6 % 107,9 % 108,3 % 108,6 % 109,0 % 109,4 % 109,8 % 80,9 % 76,9 % 73,4 % 70,2 % 67,3 % 64,7 % 62,2 % 60,0 % 58,0 %
R32R152a R1234ze(E)Resultados del cálculo
Datos comparativos134a R1234yf 10 10 10 10 10 10 10 10 10 5 10 15 20 25 30 35 40 45 85 80 75 70 65 60 55 50 45 10/5/85 10/10/80 10/15/76 10/20/70 10/25/65 10/30/60 10/35/55 10/40/50 10/45/45
Proporción de presión Eficacia volumétrica Variación en el condensador (K) Variación en el evaporador (K) T entrada evaporador (ºC) T salida condensador (ºC)P condensador (bar) P evaporador (bar) Efecto de refrigeración (kJ/kg)COPT descarga (ºC) Caudal másico (kg/h) Caudal volumétrico (m3 /h)Capacidad volumétrica (m3 /h) Caída de presión (kPa/m) PCG (base TAR) Proporción de flúor R = F/(F+H) Capacidad respecto a 1234yf COP Relativo Caída de presión relativa
5,79 5,24 83,6 % 84,7 % 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 55,0 55,0 16,88 16,46 2,92 3,14 123,76 94,99 2,03 1,91 99,15 92,88 174,53 227,39 13,16 14,03 1641 1540 953 1239 106,6 % 100,0 % 106,0 % 100,0 % 76,9 % 100,0 % 5,80 5,76 5,72 5,69 5,67 5,66 5,65 5,64 5,64 83,3 % 83,6 % 83,9 % 84,1 % 84,4 % 84,6 % 84,7 % 84,9 % 85,0 % 5,8 5,4 5,0 4,7 4,4 4,1 3,8 3,6 3,4 3,1 3,0 2,9 2,7 2,5 2,4 2,2 2,1 2,0 -1,6 -1,5 -1,4 -1,4 -1,3 -1,2 -1,1 -1,0 -1,0 52,1 52,3 52,5 52,7 52,8 53,0 53,1 53,2 53,3 16,00 16,25 16,47 16,66 16,81 16,94 17,04 17,12 17,18 2,76 2,82 2,88 2,92 2,96 2,99 3,02 3,04 3,05 128,7 132,9 137,3 141,8 146,4 151,2 156,1 161,2 166,4 2,04 2,05 2,06 2,06 2,07 2,08 2,08 2,09 2,10 98,0 99,4 100,8 102,2 103,6 105,0 106,4 107,9 109,3 167,9 162,5 157,4 152,4 147,6 142,9 138,4 134,0 129,8 13,8 13,5 13,2 13,0 12,7 12,5 12,4 12,2 12,1 1562 1601 1636 1668 1696 1722 1744 1765 1782 972 926 885 847 813 782 753 727 703 66 72 78 83 89 95 100 106 112 0,618 0,593 0,571 0,550 0,530 0,511 0,493 0,476 0,460 101,5 % 104,0 % 106,3 % 108,3 % 110,2 % 111,8 % 113,3 % 114,6 % 115,7 % 106,9 % 107,3 % 107,6 % 107,9 % 108,3 % 108,7 % 109,0 % 109,4 % 109,8 % 78,5 % 74,8 % 71,4 % 68,4 % 65,6 % 63,1 % 60,8 % 58,7 % 56,7 %
R32R152a R1234ze(E)Resultados del cálculo
Datos comparativos134a R1234yf 11 11 11 11 11 11 11 11 11 5 10 15 20 25 30 35 40 45 84 79 74 69 64 59 54 49 44 11/5/84 11/10/79 11/15/74 11/20/69 11/25/64 11/30/59 11/35/54 11/40/49 11/46/44
Proporción de presión Eficacia volumétrica Variación en el condensador (K) Variación en el evaporador (K) T entrada evaporador (ºC) T salida condensador (ºC)P condensador (bar) P evaporador (bar) Efecto de refrigeración (kJ/kg)COPT descarga (ºC) Caudal másico (kg/h) Caudal volumétrico (m3 /h)Capacidad volumétrica (m3 /h) Caída de presión (kPa/m) PCG (base TAR) Proporción de flúor R = F/(F+H) Capacidad respecto a 1234yf COP Relativo Caída de presión relativa
5,79 5,24 83,6 % 84,7 % 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 55,0 55,0 16,88 16,46 2,92 3,14 123,76 94,99 2,03 1,91 99,15 92,88 174,53 227,39 13,16 14,03 1641 1540 953 1239 106,6 % 100,0 % 106,0 % 100,0 % 76,9 % 100,0 % 5,79 5,75 5,72 5,69 5,67 5,65 5,64 5,64 5,63 83,4 % 83,7 % 84,0 % 84,2 % 84,4 % 84,6 % 84,8 % 85,0 % 85,1 % 6,1 5,7 5,3 5,0 4,6 4,3 4,1 3,9 3,7 3,4 3,3 3,1 2,9 2,7 2,6 2,4 2,3 2,2 -1,7 -1,6 -1,6 -1,5 -1,4 -1,3 -1,2 -1,1 1,1 51,9 52,1 52,3 52,5 52,7 52,8 53,0 53,1 53,2 16,31 16,55 16,76 16,94 17,08 17,20 17,30 17,37 17,42 2,82 2,88 2,93 2,98 3,01 3,04 3,07 3,08 3,09 130,1 134,3 138,6 143,1 147,8 152,6 157,5 162,6 167,9 2,05 2,05 2,06 2,06 2,07 2,08 2,08 2,09 2,10 98,9 100,3 101,7 103,1 104,4 105,8 107,2 108,7 110,1 166,1 160,8 155,8 150,9 146,2 141,6 137,1 132,8 128,7 13,5 13,2 13,0 12,7 12,5 12,3 12,2 12,1 11,9 1596 1633 1668 1698 1726 1751 1773 1792 1809 945 901 861 826 793 764 736 711 688 72 77 83 89 94 100 106 111 117 0,616 0,592 0,569 0,548 0,528 0,509 0,492 0,475 0,459 103,6 % 106,1 % 108,3 % 110,3 % 112,1 % 113,7 % 115,1 % 116,4 % 117,5 % 107,0 % 107,3 % 107,6 % 108,0 % 108,3 % 108,7 % 109,0 % 109,4 % 109,8 % 76,2 % 72,7 % 69,5 % 66,7 % 64,0 % 61,6 % 59,4 % 57,4 % 55,5 %

Tabla 10: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E) Seleccionadas que Contienen un 12 % de R32
R32R152a R1234ze(E)Resultados del cálculo
Datos comparativos134a R1234yf 12 12 12 12 12 12 12 12 12 5 10 15 20 25 30 35 38 45 83 78 73 68 63 58 53 50 43 12/5/83 12/10/78 12/15/73 12/20/68 12/25/63 12/30/58 12/35/53 12/38/50 12/45/43
Proporción de presión Eficacia volumétrica Variación en el condensador (K) Variación en el evaporador (K) T entrada evaporador (ºC) T salida condensador (ºC)P condensador (bar) P evaporador (bar) Efecto de refrigeración (kJ/kg)COPT descarga (ºC) Caudal másico (kg/h) Caudal volumétrico (m3 /h)Capacidad volumétrica (m3 /h) Caída de presión (kPa/m) PCG (base TAR) Proporción de flúor R = F/(F+H) Capacidad respecto a 1234yf COP Relativo Caída de presión relativa
5,79 5,24 83,6 % 84,7 % 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 55,0 55,0 16,88 16,46 2,92 3,14 123,76 94,99 2,03 1,91 99,15 92,88 174,53 227,39 13,16 14,03 1641 1540 953 1239 106,6 % 100,0 % 106,0 % 100,0 % 76,9 % 100,0 % 5,79 5,75 5,72 5,69 5,67 5,65 5,64 5,64 5,64 83,5 % 83,8 % 84,0 % 84,3 % 84,5 % 84,7 % 84,8 % 84,9 % 85,1 % 6,5 6,1 5,8 5,5 5,2 4,9 4,7 4,6 4,3 3,7 3,6 3,4 3,3 3,1 2,9 2,8 2,7 2,6 -1,8 -1,8 -1,7 -1,6 -1,6 -1,5 -1,4 -1,4 -1,3 51,8 51,9 52,1 52,3 52,4 52,5 52,7 52,7 52,8 16,65 16,91 17,13 17,32 17,48 17,61 17,71 17,76 17,85 2,88 2,94 3,00 3,04 3,08 3,11 3,14 3,15 3,17 131,4 135,6 139,9 144,4 149,0 153,7 158,6 161,6 168,9 2,05 2,05 2,06 2,06 2,07 2,08 2,08 2,09 2,10 99,8 101,2 102,6 103,9 105,3 106,7 108,1 109,0 110,9 164,4 159,3 154,4 149,6 145,0 140,5 136,2 133,6 127,9 13,2 12,9 12,7 12,4 12,2 12,1 11,9 11,8 11,7 1631 1670 1705 1737 1766 1791 1814 1827 1852 917 875 837 802 771 742 716 701 669 77 83 88 94 100 105 111 115 123 0,614 0,590 0,567 0,546 0,527 0,508 0,491 0,480 0,458 105,9 % 108,5 % 110,8 % 112,8 % 114,7 % 116,3 % 117,8 % 118,6 % 120,3 % 107,0 % 107,3 % 107,6 % 107,9 % 108,2 % 108,5 % 108,9 % 109,1 % 109,6 % 74,0 % 70,6 % 67,5 % 64,8 % 62,2 % 59,9 % 57,8 % 56,6 % 54,0 %

Tabla 11: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 4 % de R32 y un 25 % de R134a
R-32 ( % en peso) 4 4 4 4 4 4 4 4 4 R-134a ( % en peso) 25 25 25 25 25 25 25 25 25 R-152a ( % en peso) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) ( % en peso) 66 61 56 51 46 41 36 31 26
COMPARATIVAResultados del cálculo R134a R1234yf
Proporción de presión 5,79 5,24 5,69 5,70 Eficacia volumétrica 83,6 % 84,7 % 84,7 % 84,8 % Variación en el condensador K 0,0 0,0 1,8 1,8 Variación en el evaporador K 0,0 0,0 1,0 0,9 T entrada evaporador ºC 0,0 0,0 -0,5 -0,5 T salida condensador ºC 55,0 55,0 54,1 54,1 Presión en el condensador bar 16,88 16,46 16,30 16,34 Presión en el evaporador bar 2,92 3,14 2,87 2,87 Efecto de refrigeración kJ/kg 123,76 94,99 157,71 163,29 COP 2,03 1,91 2,10 2,10 T descarga ºC 99,15 92,88 106,09 107,63 Caudal másico kg/h 174,53 227,39 136,96 132,28 Caudal volumétrico m 3 /h 13,16 14,03 12,90 12,78 Capacidad volumétrica kJ/m3 1641 1540 1675 1690 Caída de presión kPa/m 953 1239 779 752 PCG (base TAR) 397 403 F/(F+H) 0,487 0,471 Capacidad respecto a 1234yf 106,6 % 100,0 % 108,8 % 109,8 % COP Relativo 106,0 % 100,0 % 109,6 % 110,1 % Caída de presión relativa 76,9 % 100,0 % 62,8 % 60,7 %
5,72 5,70 5,69 5,69 5,68 5,68 5,68 83,4 % 83,6 % 83,8 % 84,0 % 84,2 % 84,4 % 84,5 % 2,8 2,6 2,4 2,3 2,1 2,0 1,9 1,5 1,4 1,3 1,2 1,1 1,1 1,0 -0,8 -0,7 -0,7 -0,6 -0,6 -0,5 -0,5 53,6 53,7 53,8 53,9 53,9 54,0 54,0 15,52 15,70 15,85 15,98 16,09 16,17 16,24 2,71 2,75 2,78 2,81 2,83 2,85 2,86 121,58 126,41 131,35 136,41 141,57 146,85 152,23 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 95,12 96,71 98,30 99,87 101,44 103,00 104,55 177,67 170,87 164,44 158,35 152,57 147,09 141,89 14,35 14,05 13,79 13,56 13,36 13,18 13,03 1505 1537 1566 1593 1617 1638 1658 1054 1002 955 913 875 840 808 357 363 368 374 380 385 391 0,631 0,607 0,584 0,562 0,542 0,523 0,504 97,7 % 99,8 % 101,7 % 103,4 % 105,0 % 106,4 % 107,7 % 106,0 % 106,6 % 107,1 % 107,6 % 108,1 % 108,6 % 109,1 % 85,0 % 80,9 % 77,1 % 73,7 % 70,6 % 67,8 % 65,2 %

Tabla 12: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 6 % de R32 y un 25 % de R134a
R-32 ( % en peso) R-134a ( % en peso) R-152a ( % en peso) R-1234ze(E) ( % en peso)
6 6 6 6 6 6 6 6 6 25 25 25 25 25 25 25 25 25 5 10 15 20 25 30 35 40 45 64 59 54 49 44 39 34 29 24
Resultados del cálculo
DATOS COMPARATIVOS134a R1234yf 6/25/5/64 6/25/10/59 6/25/15/54 6/25/20/49 6/25/25/44 6/25/30/39 6/25/35/34 6/25/40/29 6/25/45/24
Proporción de presión Eficacia volumétrica Variación en el condensador K Variación en el evaporador K T entrada evaporador ºC T salida condensador ºC Presión en el condensador bar Presión en el evaporador bar Efecto de refrigeración kJ/kg COPT descarga ºC Caudal másico kg/h Caudal volumétrico m 3 /h Capacidad volumétrica kJ/m3 Caída de presión kPa/m PCG (base TAR) F/(F+H)Capacidad respecto a 1234yf COP Relativo Caída de presión relativa
5,79 5,24 83,6 % 84,7 % 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 55,0 55,0 16,88 16,46 2,92 3,14 123,76 94,99 2,03 1,91 99,15 92,88 174,53 227,39 13,16 14,03 1641 1540 953 1239 106,6 % 100,0 % 106,0 % 100,0 % 76,9 % 100,0 % 5,72 5,71 5,69 5,69 5,68 5,68 5,69 5,69 5,70 83,5 % 83,8 % 84,0 % 84,2 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % 84,8 % 84,9 % 3,6 3,4 3,2 3,0 2,8 2,7 2,6 2,5 2,4 2,0 1,9 1,7 1,6 1,5 1,5 1,4 1,4 1,3 -1,0 -0,9 -0,9 -0,8 -0,8 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 53,2 53,3 53,4 53,5 53,6 53,7 53,7 53,8 53,8 16,15 16,31 16,45 16,56 16,66 16,73 16,79 16,83 16,86 2,82 2,86 2,89 2,91 2,93 2,94 2,95 2,96 2,96 124,46 129,29 134,24 139,30 144,48 149,77 155,17 160,67 166,27 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,10 96,94 98,51 100,07 101,63 103,17 104,72 106,25 107,78 109,31 173,55 167,07 160,91 155,06 149,51 144,22 139,20 134,44 129,91 13,75 13,49 13,25 13,05 12,87 12,72 12,58 12,47 12,36 1571 1602 1630 1655 1678 1698 1716 1733 1747 992 945 903 865 830 798 769 742 718 368 374 379 385 391 396 402 408 413 0,627 0,603 0,580 0,559 0,539 0,520 0,502 0,485 0,469 102,0 % 104,0 % 105,8 % 107,5 % 109,0 % 110,3 % 111,5 % 112,5 % 113,5 % 106,1 % 106,7 % 107,2 % 107,7 % 108,2 % 108,7 % 109,1 % 109,6 % 110,0 % 80,0 % 76,3 % 72,9 % 69,8 % 67,0 % 64,4 % 62,1 % 59,9 % 57,9 %

Tabla 13: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 8 % de R32 y un 25 % de R134a
R-32 ( % en peso)
8 8 8 8 8 8 8 8 8
R-134a ( % en peso)
25 25 25 25 25 25 25 25 25
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
62 57 52 47 42 37 32 27 22
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 8/25/5/62 8/25/10/57 8/25/15/52 8/25/20/47 8/25/25/42 8/25/30/37 8/25/35/32 8/25/40/27 8/25/45/22
Proporción de presión
5,79 5,24 5,72 5,70 5,69 568 5,68 5,68 5,68 5,69 5,70
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 83,7 % 83,9 % 84,1 % 84 3 % 84 5 % 84,6 % 84,7 % 84,9 % 85,0 %
Variación en elcondensador
K 0,0 0,0 4,2 4,0 38 36 3,4 3,3 3,2 3,1 3,0
Variación en elevaporador
K 0,0 0,0 2,4 2,3 2,1 20 1,9 1,9 1,8 1,8 1,7
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -1,2 -1,1 -1,1 -1 0 -1,0 -0,9 -0,9 -0,9 -0,9
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 52,9 53,0 53,1 53,2 53,3 53,4 53,4 53,5 53,5
Presión en elcondensador
bar 16,88 16,46 16,77 16,92 17,04 17,14 17,22 17,28 17,32 17,35 17,37
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 2,93 2,97 2,99 3,02 3,03 3,04 3,05 3,05 3,05
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 127,25 132,08 137,03 142,11 147,30 152,61 158,03 163,56 169,18
COP
2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,10
T descarga
ºC 99,15 92,88 98,72 100,26 101,80 103,34 104,87 106,40 107,92 109,44 110,95
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 169,74 163,54 157,63 152,00 146,64 141,54 136,68 132,06 127,67
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 13,19 12,96 12,76 12,58 12,42 12,29 12,17 12,07 11,98
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1637 1667 1693 1717 1739 1758 1775 1790 1803
Caída de presión
kPa/m 953 1239 936 894 856 821 790 760 734 709 686
PCG (base TAR)
379 384 390 396 402 407 413 419 424
F/(F+H)
0,623 0,599 0,577 0,556 0,536 0,517 0,499 0,483 0,467
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 106,3 % 108,2 % 110,0 % 111,5 % 112,9 % 114,2 % 115,3 % 116,3 % 117,1 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 106,2 % 106,7 % 107,2 % 107,7 % 108,2 % 108,7 % 109,1 % 109,6 % 110,0 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 75,5 % 72,2 % 69,1 % 66,3 % 63,7 % 61,4 % 59,2 % 57,2 % 55,4 %

Tabla 14: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 10 % de R32 y un 25 % de R134a
R-32 ( % en peso)
10 10 10 10 10 10 10 10 10
R-134a ( % en peso)
25 25 25 25 25 25 25 25 25
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
60 55 50 45 40 35 30 25 20
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 10/25/5/60 10/25/10/55 10/25/15/50 10/25/20/45 10/25/25/40 10/25/30/35 10/25/35/30 10/25/40/25 10/25/45/20
Proporción de presión
5,79 5,24 5,71 5,69 5,68 5,68 5,67 5,68 5,68 5,69 5,69
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 83,8 % 84,1 % 84,3 % 84,4 % 84,6 % 84,7 % 84,9 % 85,0 % 85,1 %
Variación en elcondensador
K 0,0 0,0 4,8 4,5 4,3 4,1 3,9 3,8 3,7 3,6 3,5
Variación en elevaporador
K 0,0 0,0 2,8 2,7 2,5 2,4 2,3 2,2 2,2 2,1 2,1
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -1,4 -1,3 -1,3 -1,2 -1,2 -1,1 -1,1 -1,1 -1,1
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 52,6 52,7 52,9 53,0 53,0 53,1 53,2 53,2 53,2
Presión en elcondensador
bar 16,88 16,46 17,39 17,52 17,63 17,71 17,78 17,83 17,86 17,87 17,88
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 3,05 3,08 3,10 3,12 3,13 3,14 3,14 3,14 3,14
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 129,95 134,79 139,75 144,84 150,05 155,38 160,83 166,38 172,04
COP
2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,09 2,10
T descarga
ºC 99,15 92,88 100,45 101,97 103,49 105,01 106,53 108,05 109,56 111,07 112,57
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 166,21 160,25 154,56 149,13 143,95 139,01 134,30 129,82 125,56
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 12,68 12,48 12,30 12,14 12,00 11,88 11,78 11,69 11,62
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1703 1731 1757 1779 1800 1818 1834 1847 1860
Caída de presión
kPa/m 953 1239 886 848 813 781 752 726 701 678 657
PCG (TAR)
390 395 401 407 412 418 424 430 435
F/(F+H)
0,619 0,595 0,573 0,552 0,533 0,514 0,497 0,480 0,465
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 110,6 % 112,4 % 114,1 % 115,6 % 116,9 % 118,1 % 119,1 % 120,0 % 120,8 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 106,3 % 106,8 % 107,2 % 107,7 % 108,2 % 108,6 % 109,1 % 109,5 % 110,0 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 71,5 % 68,4 % 65,6 % 63,1 % 60,7 % 58,6 % 56,6 % 54,7 % 53,0 %
Tabla 14A: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 12 % de R32 y un 25 % de R134a

Tabla 15: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 15 % de R32 y un 25 % de R134a
R-32 ( % en peso)
15 15 15 15 15 15 15 15 15
R-134a ( % en peso)
25 25 25 25 25 25 25 25 25
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
55 50 45 40 35 30 25 20 15
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 15/25/5/55 15/25/10/50 15/25/15/45 15/25/20/40 15/25/25/35 15/25/30/30 15/25/35/25 15/25/40/20 15/25/45/15
Proporción de presión
5,79 5,24 5,67 5,66 5,65 5,65 5,65 5,65 5,66 5,67 5,68
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 84,3 % 84,5 % 84,7 % 84,8 % 85,0 % 85,1 % 85,2 % 85,3 % 85,4 %
Variación en el condensador
K 0,0 0,0 5,8 5,5 5,2 5,0 4,9 4,7 4,6 4,6 4,5
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 3,7 3,5 3,4 3,2 3,1 3,0 3,0 3,0 3,0
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -1,8 -1,8 -1,7 -1,6 -1,6 -1,5 -1,5 -1,5 -1,5
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 52,1 52,3 52,4 52,5 52,6 52,6 52,7 52,7 52,7
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 18,90 19,00 19,07 19,12 19,15 19,16 19,16 19,15 19,12
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 3,33 3,36 3,37 3,38 3,39 3,39 3,39 3,38 3,37
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 136,38 141,24 146,25 151,39 156,66 162,06 167,58 173,20 178,93
COP
2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,07 2,08 2,09 2,10
Temperatura de descarga
ºC 99,15 92,88 104,61 106,09 107,58 109,06 110,55 112,04 113,53 115,01 116,49
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 158,38 152,93 147,69 142,68 137,88 133,28 128,90 124,71 120,72
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 11,57 11,42 11,29 11,17 11,07 10,99 10,92 10,86 10,80
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1867 1892 1914 1934 1951 1966 1979 1990 1999
Caída de presión
kPa/m 953 1239 779 749 721 696 672 650 630 611 593
PCG (base TAR)
417 423 428 434 440 445 451 457 462
F/(F+H)
0,609 0,586 0,565 0,545 0,526 0,508 0,491 0,475 0,459
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 121,2 % 122,9 % 124,3 % 125,6 % 126,7 % 127,7 % 128,5 % 129,2 % 129,8 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 106,3 % 106,8 % 107,2 % 107,6 % 108,1 % 108,5 % 108,9 % 109,4 % 109,8 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 62,9 % 60,4 % 58,2 % 56,1 % 54,2 % 52,5 % 50,8 % 49,3 % 47,9 %

Tabla 16: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 4 % de R32 y un 30 % de R134a
R-32 ( % en peso)
4 4 4 4 4 4 4 4 4
R-134a ( % en peso)
30 30 30 30 30 30 30 30 30
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
61 56 51 46 41 36 31 26 21
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 4/30/5/61 4/30/10/56 4/30/15/51 4/30/20/46 4/30/25/41 4/30/30/36 4/30/35/31 4/30/40/26 4/30/45/21
Proporción de presión
5,79 5,24 5,71 5,70 5,69 5,68 5,68 5,68 5,69 5,70 5,70
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 83,5 % 83,7 % 83,9 % 84,1 % 84,3 % 84,4 % 84,6 % 84,7 % 84,8 %
Variación en el condensador
K 0,0 0,0 2,7 2,5 2,3 2,2 2,0 1,9 1,8 1,8 1,7
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 1,5 1,3 1,2 1,1 1,1 1,0 1,0 0,9 0,9
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -0,7 -0,7 -0,6 -0,6 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 53,7 53,8 53,8 53,9 54,0 54,0 54,1 54,1 54,1
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 15,78 15,94 16,07 16,18 16,27 16,34 16,40 16,44 16,46
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 2,76 2,80 2,83 2,85 2,86 2,88 2,88 2,89 2,89
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 121,98 126,90 131,92 137,07 142,33 147,69 153,16 158,73 164,40
COP
2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11
T descarga
ºC 99,15 92,88 95,65 97,25 98,85 100,43 102,01 103,59 105,15 106,71 108,26
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 177,07 170,22 163,73 157,59 151,76 146,25 141,02 136,08 131,39
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 14,11 13,83 13,59 13,38 13,20 13,04 12,90 12,78 12,67
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1531 1562 1589 1614 1637 1657 1675 1691 1705
Caída de presión
kPa/m 953 1239 1033 983 938 898 861 827 796 768 742
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 99,4 % 101,4 % 103,2 % 104,8 % 106,3 % 107,6 % 108,8 % 109,8 % 110,7 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 105,9 % 106,5 % 107,1 % 107,6 % 108,1 % 108,7 % 109,2 % 109,7 % 110,1 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 83,4 % 79,3 % 75,7 % 72,5 % 69,5 % 66,7 % 64,3 % 62,0 % 59,9 %

Tabla 17: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 6 % de R32 y un 30 % R134a
R-32 ( % en peso)
6 6 6 6 6 6 6 6 6
R-134a ( % en peso)
30 30 30 30 30 30 30 30 30
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
59 54 49 44 39 34 29 24 19
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 6/30/5/59 6/30/10/54 6/30/15/49 6/30/20/44 6/30/25/39 6/30/30/34 6/30/35/29 6/30/40/24 6/30/45/19
Proporción de presión
5,79 5,24 5,71 5,70 5,69 5,68 5,68 5,69 5,69 5,70 5,71
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 83,6 % 83,8 % 84,0 % 84,2 % 84,4 % 84,5 % 84,7 % 84,8 % 84,9 %
Variación en el condensador
K 0,0 0,0 3,4 3,2 3,0 2,8 2,7 2,6 2,5 2,4 2,4
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 1,9 1,8 1,7 1,6 1,5 1,4 1,4 1,3 1,3
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -0,9 -0,9 -0,8 -0,8 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 53,3 53,4 53,5 53,6 53,7 53,7 53,8 53,8 53,8
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 16,41 16,55 16,67 16,76 16,84 16,90 16,94 16,96 16,98
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 2,87 2,90 2,93 2,95 2,96 2,97 2,98 2,98 2,97
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 124,84 129,76 134,80 139,95 145,23 150,61 156,11 161,70 167,39
COP
2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11
Temperatura de descarga
ºC 99,15 92,88 97,46 99,04 100,62 102,19 103,75 105,31 106,86 108,40 109,94
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 173,02 166,46 160,24 154,34 148,73 143,41 138,37 133,58 129,04
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 13,52 13,28 13,07 12,89 12,72 12,58 12,46 12,36 12,27
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1597 1626 1653 1676 1697 1716 1733 1748 1761
Caída de presión
kPa/m 953 1239 973 928 888 851 817 787 758 732 708
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 103,7 % 105,6 % 107,3 % 108,9 % 110,2 % 111,5 % 112,6 % 113,5 % 114,4 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 106,0 % 106,6 % 107,1 % 107,6 % 108,2 % 108,7 % 109,2 % 109,6 % 110,1 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 78,5 % 74,9 % 71,7 % 68,7 % 66,0 % 63,5 % 61,2 % 59,1 % 57,2 %

Tabla 19: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 10 % de R32 y un 30 % de R134a
R-32 ( % en peso)
10 10 10 10 10 10 10 10 10
R-134a ( % en peso)
30 30 30 30 30 30 30 30 30
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
55 50 45 40 35 30 25 20 15
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 10/30/5/55 10/30/10/50 10/30/15/45 10/30/20/40 10/30/25/35 10/30/30/30 10/30/35/25 10/30/40/20 10/30/45/15
Proporción de presión
5,79 5,24 5,70 5,68 5,68 567 567 5,68 5,68 5,69 5,70
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 83,9 % 84,1 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % 84,8 % 84,9 % 85,0 % 85,1 %
Variación en elcondensador
K 0,0 0,0 4,5 4,3 4,1 3,9 3,8 3,6 3,5 3,5 3,4
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 2,7 2,5 2,4 2,3 2,2 2,2 2,1 2,1 2,1
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -1,3 -1,3 -1,2 -1,2 -1,1 -1,1 -1,1 -1,0 -1,0
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 52,7 52,9 53,0 53,0 53,1 53,2 53,2 53,3 53,3
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 17,64 17,75 17,84 17,91 17,95 17,98 18,00 18,00 17,99
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 3,10 3,12 3,14 3,16 3,16 3,17 3,17 3,16 3,15
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 130,30 135,24 140,30 145,49 150,81 156,24 161,79 167,44 173,18
COP
2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,09 2,10
Temperatura de descarga
ºC 99,15 92,88 100,95 102,49 104,03 105,57 107,11 108,64 110,17 111,69 113,21
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 165,77 159,72 153,95 148,46 143,23 138,24 133,51 129,00 124,72
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 12,50 12,31 12,14 12,00 11,88 11,77 11,68 11,60 11,53
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1729 1755 1779 1800 1819 1835 1850 1862 1873
Caída de presión
kPa/m 953 1239 871 834 800 770 742 716 692 670 649
PCG (TAR)
454 460 466 471 477 483 489 494 500
F/(F+H)
0,619 0,596 0,574 0,553 0,533 0,515 0,498 0,481 0,465
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 112,3 % 114,0 % 115,5 % 116,9 % 118,1 % 119,2 % 120,1 % 120,9 % 121,6 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 106,2 % 106,7 % 107,2 % 107,7 % 108,2 % 108,6 % 109,1 % 109,6 % 110,0 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 70,3 % 67,3 % 64,6 % 62,1 % 59,9 % 57,8 % 55,8 % 54,0 % 52,4 %

Tabla 20: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 12 % de R32 y un 30 % de R134a
R-32 ( % en peso)
12 12 12 12 12 12 12 12 12
R-134a ( % en peso)
30 30 30 30 30 30 30 30 30
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
53 48 43 38 33 28 23 18 13
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 12/30/5/53 12/30/10/48 12/30/15/43 12/30/20/38 12/30/25/33 12/30/30/28 12/30/35/23 12/30/40/18 12/30/45/13
Proporción de presión
5,79 5,24 5,68 5,67 5,67 5,66 5,67 5,67 5,68 5,69 5,70
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 84,1 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % 84,8 % 84,9 % 85,0 % 85,2 % 85,3 %
Variación en el condensador
K 0,0 0,0 5,0 4,7 4,5 4,3 4,2 4,1 4,0 3,9 3,9
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 3,0 2,9 2,7 2,6 2,6 2,5 2,5 2,4 2,4
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -1,5 -1,4 -1,4 -1,3 -1,3 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 52,5 52,6 52,7 52,8 52,9 53,0 53,0 53,0 53,1
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 18,25 18,34 18,42 18,47 18,50 18,52 18,52 18,51 18,49
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 3,21 3,23 3,25 3,26 3,27 3,27 3,26 3,25 3,24
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 132,92 137,87 142,95 148,17 153,51 158,97 164,54 170,22 176,00
COP
2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,09 2,10
Temperatura de descarga
ºC 99,15 92,88 102,64 104,17 105,69 107,22 108,74 110,26 111,78 113,30 114,80
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 162,50 156,67 151,10 145,78 140,71 135,87 131,27 126,89 122,73
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 12,04 11,87 11,73 11,60 11,49 11,40 11,32 11,26 11,20
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1794 1819 1842 1862 1879 1894 1908 1919 1929
Caída de presión
kPa/m 953 1239 826 793 762 734 708 684 662 642 623
PCG (TAR)
465 471 477 482 488 494 499 505 511
F/(F+H)
0,615 0,592 0,570 0,550 0,531 0,512 0,495 0,479 0,463
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 116,5 % 118,2 % 119,6 % 120,9 % 122,0 % 123,0 % 123,9 % 124,6 % 125,3 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 106,2 % 106,7 % 107,2 % 107,7 % 108,1 % 108,6 % 109,1 % 109,5 % 109,9 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 66,7 % 64,0 % 61,5 % 59,3 % 57,2 % 55,2 % 53,5 % 51,8 % 50,3 %
Tabla 20A: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 15 % de R32 y un 30 % de R134a
R-32 ( % en peso)
15 15 15 15 15 15 15 15 15
R-134a ( % en peso)
30 30 30 30 30 30 30 30 30
R-152a ( % en peso)
30 30 30 30 30 30 30 30 30
R-1234ze(E) ( % en peso)
50 45 40 35 30 25 20 15 10
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 15/30/5/50 15/30/10/45 15/30/15/40 15/30/20/35 15/30/25/30 15/30/30/25 15/30/35/20 15/30/40/15 15/30/45/10
Proporción de presión
5,79 5,24 5,66 5,65 5,65 5,65 5,65 5,65 5,66 5,67 5,69
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 84,4 % 84,6 % 84,7 % 84,9 % 85,0 % 85,1 % 85,3 % 85,4 % 85,5 %
Variación en el condensador
K 0,0 0,0 5,5 5,2 5,0 4,8 4,7 4,6 4,5 4,5 4,4
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 3,5 3,3 3,2 3,1 3,0 3,0 2,9 2,9 2,9
Temperatura entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -1,8 -1,7 -1,6 -1,5 -1,5 -1,5 -1,5 -1,5 -1,5
Temperatura salida condensador
ºC 55,0 55,0 52,3 52,4 52,5 52,6 52,7 52,7 52,7 52,8 52,8
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 19,15 19,22 19,27 19,30 19,31 19,31 19,29 19,27 19,23
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 3,38 3,40 3,41 3,42 3,42 3,42 3,41 3,40 3,38
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 136,71 141,69 146,81 152,06 157,45 162,96 168,58 174,31 180,13
COP
2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,07 2,08 2,09 2,10
Temperatura de descarga
ºC 99,15 92,88 105,12 106,62 108,12 109,63 111,14 112,65 114,15 115,65 117,15
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 157,99 152,44 147,13 142,05 137,19 132,55 128,13 123,92 119,91
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 11,42 11,28 11,16 11,06 10,97 10,89 10,83 10,78 10,74
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1892 1915 1935 1953 1969 1983 1994 2004 2012
Caída de presión
kPa/m 953 1239 767 738 711 686 663 642 622 604 587
PCG (base TAR)
482 487 493 499 504 510 516 521 527
F/(F+H)
0,609 0,587 0,565 0,545 0,526 0,508 0,492 0,475 0,460
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 122,9 % 124,4 % 125,7 % 126,9 % 127,9 % 128,8 % 129,5 % 130,1 % 130,7 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 106,2 % 106,7 % 107,1 % 107,6 % 108,1 % 108,5 % 109,0 % 109,4 % 109,8 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 61,9 % 59,6 % 57,4 % 55,4 % 53,5 % 51,8 % 50,2 % 48,7 % 47,4 %

Tabla 21: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 4 % de R32 y un 35 % de R134a
R-32 ( % en peso)
4 4 4 4 4 4 4 4 4
R-134a( % en peso)
35 35 35 35 35 35 35 35 35
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
56 51 46 41 36 31 26 21 16
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 4/35/5/56 4/35/10/51 4/35/15/46 4/35/20/41 4/35/25/36 4/35/30/31 4/35/35/26 4/35/40/21 4/35/45/16
Proporción de presión
5,79 5,24 5,70 5,69 5,68 5,68 5,68 5,69 5,70 5,70 5,72
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 83,6 % 83,8 % 84,0 % 84,1 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % 84,7 % 84,8 %
Variación en el condensador
K 0,0 0,0 2,5 2,4 2,2 2,0 1,9 1,8 1,8 1,7 1,7
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 1,4 1,3 1,2 1,1 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -0,7 -0,6 -0,6 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 53,7 53,8 53,9 54,0 54,0 54,1 54,1 54,1 54,2
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 16,03 16,17 16,28 16,37 16,44 16,50 16,54 16,56 16,57
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 2,81 2,84 2,86 2,88 2,89 2,90 2,90 2,90 2,90
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 122,44 127,44 132,56 137,80 143,15 148,61 154,18 159,83 165,58
COP
2,03 1,91 2,02 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11
Temperatura de descarga
ºC 99,15 92,88 96,18 97,80 99,41 101,01 102,61 104,19 105,77 107,34 108,90
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 176,41 169,49 162,94 156,75 150,89 145,34 140,10 135,14 130,45
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 13,88 13,63 13,41 13,21 13,05 12,90 12,78 12,67 12,57
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1557 1585 1611 1635 1656 1674 1691 1705 1718
Caída de presión
kPa/m 953 1239 1013 965 922 883 847 815 785 757 732
PCG (TAR)
486 492 498 503 509 515 521 526 532
F/(F+H)
0,632 0,607 0,584 0,563 0,543 0,524 0,506 0,489 0,473
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 101,1 % 103,0 % 104,6 % 106,2 % 107,5 % 108,7 % 109,8 % 110,8 % 111,6 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 105,9 % 106,4 % 107,0 % 107,6 % 108,1 % 108,7 % 109,2 % 109,7 % 110,2 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 81,8 % 77,9 % 74,4 % 71,3 % 68,4 % 65,7 % 63,3 % 61,1 % 59,1 %

Tabla 22: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 6 % de R32 y un 35 % de R134a
R-32 ( % en peso)
6 6 6 6 6 6 6 6 6
R-134a ( % en peso)
35 35 35 35 35 35 35 35 35
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
54 49 44 39 34 29 24 19 14
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 6/35/5/54 6/35/10/49 6/35/15/44 6/35/20/39 6/35/25/34 6/35/30/29 6/35/35/24 6/35/40/19 6/35/45/14
Proporción de presión
5,79 5,24 5,70 5,69 5,68 5,68 5,69 5,69 5,70 5,71 5,72
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 83,7 % 83,9 % 84,1 % 84,3 % 84,4 % 84,6 % 84,7 % 84,8 % 84,9 %
Variación en el condensador
K 0,0 0,0 3,2 3,0 2,8 2,7 2,6 2,5 2,4 2,3 2,3
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 1,8 1,7 1,6 1,5 1,4 1,4 1,3 1,3 1,3
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -0,9 -0,8 -0,8 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 53,4 53,5 53,6 53,7 53,7 53,8 53,8 53,8 53,8
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 16,65 16,78 16,87 16,95 17,01 17,05 17,07 17,09 17,09
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 2,92 2,95 2,97 2,98 2,99 3,00 3,00 2,99 2,99
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 125,29 130,29 135,43 140,68 146,06 151,54 157,13 162,81 168,59
COP
2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11
Temperatura de descarga
ºC 99,15 92,88 97,99 99,59 101,18 102,76 104,34 105,92 107,48 109,04 110,59
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 172,41 165,78 159,49 153,54 147,89 142,54 137,47 132,67 128,12
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 13,31 13,09 12,90 12,73 12,59 12,46 12,35 12,26 12,18
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1622 1650 1674 1696 1716 1734 1749 1762 1774
Caída de presión
kPa/m 953 1239 955 912 873 838 805 775 748 723 699
PCG (TAR)
497 503 509 514 520 526 531 537 543
F/(F+H)
0,627 0,603 0,581 0,560 0,540 0,521 0,503 0,487 0,471
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 105,4 % 107,1 % 108,7 % 110,2 % 111,5 % 112,6 % 113,6 % 114,5 % 115,2 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 106,0 % 106,5 % 107,1 % 107,6 % 108,2 % 108,7 % 109,2 % 109,7 % 110,2 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 77,1 % 73,6 % 70,5 % 67,6 % 65,0 % 62,6 % 60,4 % 58,3 % 56,4 %

Tabla 23: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 8 % de R32 y un 35 % de R134a
R-32 ( % en peso)
8 8 8 8 8 8 8 8 8
R-134a ( % en peso)
35 35 35 35 35 35 35 35 35
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
52 47 42 37 32 27 22 17 12
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 8/35/5/52 8/35/10/47 8/35/15/42 8/35/20/37 8/35/25/32 8/35/30/27 8/35/35/22 8/35/40/17 8/35/45/12
Proporción de presión
5,79 5,24 5,69 5,69 5,68 5,68 5,68 5,69 5,70 5,71 5,72
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 83,8 % 84,0 % 84,2 % 84,4 % 84,5 % 84,7 % 84,8 % 84,9 % 85,0 %
Variación en el condensador
K 0,0 0,0 3,8 3,6 3,4 3,3 3,1 3,0 3,0 2,9 2,9
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 2,2 2,1 1,9 1,9 1,8 1,7 1,7 1,7 1,7
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -1,1 -1,0 -1,0 -0,9 -0,9 -0,9 -0,9 -0,8 -0,8
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 53,1 53,2 53,3 53,4 53,4 53,5 53,5 53,5 53,6
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 17,27 17,38 17,46 17,52 17,57 17,59 17,61 17,60 17,59
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 3,03 3,06 3,07 3,08 3,09 3,09 3,09 3,08 3,08
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 128,04 133,07 138,22 143,49 148,89 154,40 160,01 165,73 171,53
COP
2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11
Temperatura de descarga
ºC 99,15 92,88 99,75 101,33 102,90 104,47 106,04 107,60 109,16 110,71 112,25
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 168,69 162,33 156,28 150,53 145,07 139,90 134,99 130,33 125,92
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 12,80 12,60 12,43 12,29 12,16 12,05 11,95 11,87 11,80
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1688 1714 1737 1758 1777 1793 1807 1819 1830
Caída de presión
kPa/m 953 1239 903 864 829 796 767 739 714 691 669
PCG (base TAR)
508 514 520 525 531 537 542 548 554
F/(F+H)
0,623 0,600 0,578 0,557 0,537 0,518 0,501 0,484 0,468
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 109,6 % 111,3 % 112,8 % 114,2 % 115,4 % 116,4 % 117,4 % 118,2 % 118,8 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 106,0 % 106,6 % 107,1 % 107,7 % 108,2 % 108,7 % 109,2 % 109,7 % 110,1 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 72,9 % 69,8 % 66,9 % 64,3 % 61,9 % 59,7 % 57,6 % 55,8 % 54,0 %

Tabla 24: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 10 % de R32 y un 35 % de R134a
R-32 ( % en peso)
10 10 10 10 10 10 10 10 10
R-134a ( % en peso)
35 35 35 35 35 35 35 35 35
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
50 45 40 35 30 25 20 15 10
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 10/35/5/50 10/35/10/45 10/35/15/40 10/35/20/35 10/35/25/30 10/35/30/25 10/35/35/20 10/35/40/15 10/35/45/10
Proporción de presión
5,79 5,24 5,69 5,68 5,67 5,67 5,68 5,68 5,69 5,70 5,72
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 84,0 % 84,2 % 84,4 % 84,5 % 84,7 % 84,8 % 84,9 % 85,0 % 85,1 %
Variación en el condensador
K 0,0 0,0 4,3 4,1 3,9 3,7 3,6 3,5 3,4 3,4 3,4
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 2,6 2,4 2,3 2,2 2,1 2,1 2,1 2,1 2,1
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -1,3 -1,2 -1,1 -1,1 -1,1 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 52,8 53,0 53,1 53,1 53,2 53,2 53,3 53,3 53,3
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 17,88 17,97 18,04 18,09 18,12 18,13 18,13 18,12 18,09
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 3,14 3,17 3,18 3,19 3,19 3,19 3,18 3,18 3,17
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 130,73 135,76 140,93 146,24 151,66 157,20 162,84 168,58 174,42
COP
2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,10
Temperatura de descarga
ºC 99,15 92,88 101,48 103,04 104,59 106,15 107,71 109,26 110,80 112,34 113,87
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 165,23 159,10 153,26 147,71 142,43 137,41 932,65 128,13 123,84
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 12,32 12,15 12,00 11,87 11,76 11,66 11,58 11,51 11,46
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1753 1778 1800 1820 1837 1852 1865 1876 1885
Caída de presión
kPa/m 953 1239 856 821 788 759 731 706 683 661 641
PCG (TAR)
519 525 530 536 542 548 553 559 565
F/(F+H)
0,619 0,596 0,574 0,554 0,534 0,516 0,498 0,482 0,466
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 113,9 % 115,5 % 116,9 % 118,2 % 119,3 % 120,3 % 121,1 % 121,8 % 122,5 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 106,1 % 106,6 % 107,1 % 107,7 % 108,2 % 108,7 % 109,1 % 109,6 % 110,1 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 69,1 % . 66,2 % 63,6 % 61,2 % 59,0 % 57,0 % 55,1 % 53,4 % 51,8 %

Tabla 25: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 12 % de R32 y un 35 % de R134a
R-32 ( % en peso)
12 12 12 12 12 12 12 12 12
R-134a ( % en peso)
35 35 35 35 35 35 35 35 35
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
48 43 38 33 28 23 18 13 8
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 12/35/5/48 12/35/10/43 12/35/15/38 12/35/20/33 12/35/25/28 12/35/30/23 12/35/35/18 12/35/40/13 12/35/45/8
Proporción de presión
5,79 5,24 5,67 5,67 566 5 66 567 5,68 5,69 5,70 5,71
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 84,2 % 84,4 % 84,5 % 84,7 % 84,8 % 85,0 % 85,1 % 85,2 % 85,3 %
Variación en el condensador
K 0,0 0,0 4,7 4,5 4,3 4 1 4,0 3,9 3,9 3,8 3,8
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 2,9 2,7 2,6 2,5 2,5 2,4 2,4 2,4 2,4
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -1,4 -1,4 -1,3 -1,3 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 52,6 52,8 52,9 52,9 53,0 53,0 53,1 53,1 53,1
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 18,48 18,56 18,61 18,65 18,66 18,66 18,65 18,62 18,59
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 3,26 3,28 3,29 3,29 3,29 3,29 3,28 3,27 3,25
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 133,34 138,39 143,59 148,92 154,37 159,94 165,61 171,39 177,25
COP
2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,09 2,10
Temperatura de descarga
ºC 99,15 92,88 103,16 104,71 106,25 107,80 109,34 110,88 112,42 113,95 115,47
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 162,00 156,08 150,43 145,05 139,93 135,05 130,43 126,03 121,86
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 11,88 11,73 11,60 11,48 11,39 11,31 11,24 11,18 11,13
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1818 1842 1863 1881 1897 1911 1922 1932 1941
Caída de presión
kPa/m 953 1239 814 781 751 724 699 675 654 634 616
PCG (TAR)
530 536 541 547 553 558 564 570 575
F/(F+H)
0,615 0,592 0,571 0,550 0,531 0,513 0,496 0,480 0,464
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 118,1 % 119,6 % 121,0 % 122,2 % 123,2 % 124,1 % 124,9 % 125,5 % 126,0 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 106,1 % 106,6 % 107,1 % 107,6 % 108,1 % 108,6 % 109,1 % 109,6 % 110,0 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 65,7 % 63,0 % 60,6 % 58,4 % 56,4 % 54,5 % 52,8 % 51,2 % 49,7 %

Tabla 26: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 15 % de R32 y un 35 % de R134a
R-32 ( % en peso)
15 15 15 15 15 15 15 15 15
R-134a ( % en peso)
35 35 35 35 35 35 35 35 35
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
45 40 35 30 25 20 15 10 5
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 15/35/5/45 15/35/10/40 15/35/15/35 15/35/20/30 15/35/25/25 15/35/30/20 15/35/35/15 15/35/40/10 15/35/45/5
Proporción de presión
5,79 5,24 5,65 5,65 5,64 5,65 5,65 5,66 5,67 5,69 5,70
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 84,4 % 84,6 % 84,8 % 84,9 % 85,1 % 85,2 % 85,3 % 85,4 % 85,5 %
Variación en el condensador
K 0,0 0,0 5,2 5,0 4,8 4,6 4,5 4,5 4,4 4,4 4,4
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 3,3 3,2 3,1 3,0 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -1,7 -1,6 -1,5 -1,5 -1,5 -1,5 -1,4 -1,5 -1,5
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 52,4 52,5 52,6 52,7 52,7 52,8 52,8 52,8 52,8
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 19,38 19,43 19,46 19,47 19,47 19,45 19,42 19,37 19,32
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 3,43 3,44 3,45 3,45 3,44 3,44 3,42 3,41 3,39
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 137,13 142,23 147,46 152,83 158,33 163,95 169,68 175,50 181,42
COP
2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,08 2,09 2,10
Temperatura de descarga
ºC 99,15 92,88 105,64 107,17 108,69 110,22 111,75 113,28 114,80 116,32 117,83
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 157,51 151,87 146,48 141,33 136,42 131,75 127,30 123,07 119,06
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 11,28 11,15 11,04 10,95 10,87 10,81 10,75 10,71 10,68
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1916 1937 1956 1972 1986 1998 2008 2017 2023
Caída de presión
kPa/m 953 1239 756 728 701 677 655 634 615 597 580
PCG (base TAR)
546 552 558 563 569 575 580 586 592
F/(F+H)
0,610 0,587 0,566 0,546 0,527 0,509 0,492 0,476 0,461
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 124,4 % 125,8 % 127,0 % 128,1 % 129,0 % 129,8 % 130,4 % 131,0 % 131,4 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 106,1 % 106,6 % 107,1 % 107,6 % 108,0 % 108,5 % 109,0 % 109,5 % 109,9 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 61,0 % 58,7 % 56,6 % 54,6 % 52,8 % 51,2 % 49,6 % 48,2 % 46,8 %

Tabla 27: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 4 % de R32 y un 40 % de R134a
R-32 ( % en peso)
4 4 4 4 4 4 4 4 4
R-134a ( % en peso)
40 40 40 40 40 40 40 40 40
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
51 46 41 36 31 26 21 16 11
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 4/40/5/51 4/40/10/46 4/40/15/41 4/40/20/36 4/40/25/31 4/40/30/26 4/40/35/21 4/40/40/16 4/40/45/11
Proporción de presión
5,79 5,24 5,69 5,69 5,68 5,68 5,69 5,70 5,70 5,72 5,73
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 83,6 % 83,8 % 84,0 % 84,2 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % 84,7 % 84,8 %
Variación en el condensador
K 0,0 0,0 2,4 2,2 2,1 1,9 1,8 1,8 1,7 1,7 1,6
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 1,3 1,2 1,1 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -0,6 -0,6 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 -0,4 -0,4
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 53,8 53,9 54,0 54,0 54,1 54,1 54,2 54,2 54,2
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 16,27 16,38 16,48 16,55 16,61 16,64 16,67 16,68 16,68
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 2,86 2,88 2,90 2,91 2,92 2,92 2,92 2,92 2,91
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 122,96 128,06 133,27 138,61 144,06 149,61 155,27 161,01 166,84
COP
2,03 1,91 2,02 2,03 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11
Temperatura de descarga
ºC 99,15 92,88 96,73 98,36 99,99 101,60 103,22 104,82 106,41 108,00 109,57
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 175,67 168,68 162,07 155,83 149,94 144,37 139,11 134,15 129,46
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 13,66 13,43 13,23 13,06 12,91 12,78 12,66 12,57 12,48
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1581 1608 1632 1654 1673 1691 1706 1719 1730
Caída de presión
kPa/m 953 1239 994 948 907 869 834 803 774 747 723
PCG (TAR)
551 557 562 568 574 580 585 591 597
F/(F+H)
0,632 0,608 0,585 0,564 0,543 0,525 0,507 0,490 0,474
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 102,7 % 104,4 % 106,0 % 107,4 % 108,7 % 109,8 % 110,8 % 111,6 % 112,4, %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 105,8 % 106,4 % 107,0 % 107,6 % 108,2 % 108,7 % 109,3 % 109,8 % 110,3 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 80,3 % 76,5 % 73,2 % 70,1 % 67,3 % 64,8 % 62,4 % 60,3 % 58,3 %

Tabla 28: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 6 % de R32 y un 40 % de R134a
R-32 ( % en peso)
6 6 6 6 6 6 6 6 6
R-134a ( % en peso)
40 40 40 40 40 40 40 40 40
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
49 44 39 34 29 24 19 14 9
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 6/40/5/49 6/40/10/44 6/40/15/39 6/40/20/34 6/40/25/29 6/40/30/24 6/40/35/19 6/40/40/14 6/40/45/9
Proporción de presión
5,79 5,24 5,69 5,69 5,68 5,69 5,69 5,70 5,71 5,72 5,73
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 83,8 % 84,0 % 84,1 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % 84,7 % 84,8 % 84,9 %
Variación en el condensador
K 0,0 0,0 3,0 2,9 2,7 2,6 2,5 2,4 2,3 2,3 2,3
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 1,7 1,6 1,5 1,4 1,4 1,3 1,3 1,3 1,3
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -0,8 -0,8 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 53,5 53,6 53,7 53,7 53,8 53,8 53,8 53,9 53,9
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 16,89 16,99 17,07 17,13 17,17 17,19 17,20 17,20 17,19
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 2,97 2,99 3,00 3,01 3,02 3,02 3,01 3,01 3,00
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 125,79 130,90 136,14 141,50 146,97 152,55 158,23 164,01 169,87
COP
2,03 1,91 2,02 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11
Temperatura de descarga
ºC 99,15 92,88 98,54 100,15 101,75 103,36 104,95 106,54 108,13 109,70 111,26
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 171,71 165,01 158,66 152,65 146,97 141,59 136,51 131,70 127,16
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 13,12 12,92 12,74 12,59 12,46 12,35 12,25 12,16 12,09
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1646 1672 1695 1716 1734 1750 1764 1776 1786
Caída de presión
kPa/m 953 1239 939 897 859 825 793 764 738 713 691
PCG (TAR)
562 568 573 579 585 590 596 602 608
F/(F+H)
0,628 0,604 0,581 0,560 0,540 0,522 0,504 0,487 0,471
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 106,9 % 108,6 % 110,1 % 111,4 % 112,6 % 113,6 % 114,5 % 115,3 % 116,0 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 105,9 % 106,5 % 107,1 % 107,6 % 108,2 % 108,7 % 109,3 % 109,8 % 110,3 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 75,8 % 72,4 % 69,3 % 66,6 % 64,0 % 61,7 % 59,5 % 57,6 % 55,7 %

Tabla 29: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 8 % de R32 y un 40 % de R134a
R-32 ( % en peso)
8 8 8 8 8 8 8 8 8
R-134a ( % en peso)
40 40 40 40 40 40 40 40 40
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
47 42 37 32 27 22 17 12 7
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 8/40/5/47 8/40/10/42 8/40/15/37 8/40/20/32 8/40/25/27 8/40/30/22 8/40/35/17 8/40/40/12 8/40/45/7
Proporción de presión
5,79 5,24 5,69 5,68 5,68 5,68 5,69 5,70 5,71 5,72 5,73
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 83,9 % 84,1 % 84,3 % 84,4 % 84,6 % 84,7 % 84,8 % 84,9 % 85,0 %
Variación en el condensador
K 0,0 0,0 3,6 3,4 3,2 3,1 3,0 2,9 2,9 2,8 2,8
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 2,1 1,9 1,9 1,8 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -1,0 -1,0 -0,9 -0,9 -0,9 -0,9 -0,8 -0,8 -0,8
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 53,2 53,3 53,4 53,4 53,5 53,5 53,6 53,6 53,6
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 17,50 17,59 17,65 17,69 17,72 17,73 17,73 17,71 17,69
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 3,08 3,10 3,11 3,11 3,12 3,11 3,11 3,10 3,09
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 128,55 133,67 138,93 144,31 149,81 155,42 161,14 166,94 172,83
COP
2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11
Temperatura de descarga
ºC 99,15 92,88 100,30 101,89 103,48 105,07 106,65 108,23 109,81 111,37 112,92
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 168,03 161,59 155,47 149,67 144,18 138,97 134,05 129,39 124,98
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 12,62 12,44 12,29 12,16 12,04 11,94 11,86 11,79 11,73
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1712 1736 1758 1777 1794 1809 1821 1832 1841
Caída de presión
kPa/m 953 1239 888 850 816 785 -0,9 729 705 -0,9 661
PCG (base TAR)
573 579 584 590 596 601 607 613 618
F/(F+H)
0,624 0,600 0,578 0,557 0,538 0,519 0,502 0,485 0,469
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 111,2 % 112,8 % 114,2 % 115,4 % 116,5 % 117,5 % 118,3 % 119,0 % 119,6 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 106,0 % -0,9 % 107,1 % 107,7 % 108,2 % 108,7 % 109,2 % 109,7 % 110,2 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 71,7 % 68,6 % 65,9 % 63,3 % 61,0 % 58,8 % 56,9 % 55,1 % 53,4 %

Tabla 31: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 12 % de R32 y un 40 % de R134a
R-32 ( % en peso)
12 12 12 12 12 12 12 12 12
R-134a ( % en peso)
40 40 40 40 40 40 40 40 40
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
43 38 33 28 23 18 13 8 3
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 12/40/5/43 12/40/10/38 12/40/15/33 12/40/20/28 12/40/25/23 12/40/30/18 12/40/35/13 12/40/40/8 12/40/45/3
Proporción de presión
5,79 5,24 5,67 5,66 5,66 5,67 5,67 5,68 5,70 5,71 5,72
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 84,2 % 84,4 % 84,6 % 84,7 % 84,9 % 85,0 % 85,1 % 85,2 % 85,3 %
Variación en el condensador
K 0,0 0,0 4,5 4,3 4,1 4,0 3,9 3,8 3,8 3,8 3,8
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 2,7 2,6 2,5 2,5 2,4 2,4 2,4 2,4 2,4
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -1,4 -1,3 -1,3 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 52,8 52,9 53,0 53,0 53,1 53,1 53,1 53,1 53,1
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 18,71 18,76 18,80 18,81 18,81 18,79 18,76 18,73 18,68
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 3,30 3,31 3,32 3,32 3,31 3,31 3,29 3,28 3,26
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 133,84 139,01 144,32 149,76 155,32 161,00 166,77 172,64 178,60
COP
2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11
Temperatura de descarga
ºC 99,15 92,88 103,71 105,27 106,84 108,40 109,97 111,53 113,08 114,62 116,16
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 161,39 155,38 149,66 144,23 139,06 134,16 129,52 125,11 120,94
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 11,73 11,59 11,47 11,37 11,29 11,22 11,16 11,11 11,07
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1842 1863 1882 1899 1913 1926 1936 1945 1952
Caída de presión
kPa/m 953 1239 801 769 741 714 689 667 646 627 609
PCG (TAR)
595 600 606 612 617 623 629 634 640
F/(F+H)
0,616 0,593 0,571 0,551 0,532 0,514 0,497 0,480 0,465
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 119,6 % 121,0 % 122,3 % 123,3 % 124,3 % 125,1 % 125,7 % 126,3 % 126,8 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 106,0 % 106,6 % 107,1 % 107,6 % 108,1 % 108,7 % 109,1 % 109,6 % 110,1 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 64,6 % 62,1 % 59,8 % 57,6 % 55,6 % 53,8 % ' 52,1 % 50,6 % 49,1 %

Tabla 32: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 15 % de R32 y un 40 % de R134a
R-32 ( % en peso)
15 15 15 15 15 15 15 15 15
R-134a ( % en peso)
40 40 40 40 40 40 40 40 40
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
40 35 30 25 20 15 10 5 0
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 15/40/ 5/40 15/40/10/35 15/40/15/30 15/40/20/25 15/40/25/20 15/40/30/15 15/40/35/10 15/40/40/5 15/40/45/0
Proporción de presión
5,79 5,24 5,64 5,64 565 5,65 5,66 5,67 5,68 5,70 5,71
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 84,5 % 84,7 % 84,8 % 85,0 % 85,1 % 85,2 % 85,3 % 85,4 % 85,5 %
Variación en el condensador
K 0,0 0,0 4,9 4,7 4,6 4,5 4,4 4,3 4,3 4,3 4,3
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 3,2 3,0 3,0 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -1,6 -1,5 -1,5 -1,4 -1,4 -1,4 -1,4 -1,4 -1,5
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 52,5 52,6 52,7 52,8 52,8 52,8 52,8 52,8 52,8
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 19,60 19,63 19,64 19,63 19,61 19,57 19,53 19,47 19,40
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 3,47 3,48 3,48 3,47 3,46 3,45 3,44 3,42 3,40
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 137,65 142,86 148,22 153,71 159,32 165,04 170,87 176,79 182,80
COP
2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,09 2,10
Temperatura de descarga
ºC 99,15 92,88 106,19 107,73 109,28 110,84 112,39 113,93 115,47 117,01 118,53
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 156,92 151,20 145,73 140,53 135,58 130,87 126,41 122,18 118,16
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 11,14 11,03 10,94 10,85 10,79 10,73 10,69 10,65 10,62
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1938 1958 1975 1990 2002 2013 2022 2028 2034
Caída de presión
kPa/m 953 1239 745 717 692 668 646 626 608 590 574
PCG (TAR)
611 617 622 628 634 639 645 651 657
F/(F+H)
0,610 0,588 0,566 0,546 0,528 0,510 0,493 0,477 0,462
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 125,9 % 127,2 % 128,3 % 129,2 % 130,1 % 130,7 % 131,3 % 131,7 % 132,1 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 106,0 % 106,5 % 107,0 % 107,6 % 108,1 % 108,6 % 109,0 % 109,5 % 110,0 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 60,1 % 57,9 % 55,8 % 53,9 % 52,2 % 50,5 % 49,0 % 47,6 % 46,3 %

Tabla 34: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 6 % de R32 y un 45 % de R134a
R-32 ( % en peso)
6 6 6 6 6 6 6 6 6
R-134a ( % en peso)
45 45 45 45 45 45 45 45 45
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
44 39 34 29 24 19 14 9 4
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 6/45/5/ 44 6/45/10/39 6/45/15/34 6/45/20/29 6/45/25/24 6/45/30/19 6/45/35/14 6/45/40/9 6/45/45/4
Proporción de presión
5,79 5,24 5,69 5,68 5,69 5,69 5,70 5,71 5,72 5,73 5,75
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 83,8 % 84,0 % 84,2 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % 84,7 % 84,8 % 84,9 %
Variación en el condensador
K 0,0 0,0 2,9 2,7 2,6 2,4 2,4 2,3 2,3 2,2 2,2
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 1,6 1,5 1,4 1,4 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -0,8 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 -0,6 -0,6 -0,6 -0,7
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 53,6 53,7 53,7 53,8 53,8 53,8 53,9 53,9 53,9
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 17,11 17,19 17,25 17,29 17,31 17,32 17,32 17,30 17,27
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 3,01 3,02 3,03 3,04 3,04 3,03 3,03 3,02 3,01
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 126,38 131,59 136,94 142,40 147,97 153,65 159,42 165,28 171,22
COP
2,03 1,91 2,02 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11
Temperatura de descarga
ºC 99,15 92,88 99,10 100,73 102,35 103,97 105,58 107,19 108,79 110,37 111,94
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 170,92 164,14 157,74 151,69 145,97 140,58 135,49 130,68 126,15
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 12,94 12,76 12,60 12,46 12,34 12,24 12,15 12,08 12,02
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1669 1693 1715 1734 1750 1765 1777 1788 1797
Caída de presión
kPa/m 953 1239 923 882 846 812 782 754 728 704 682
PCG (TAR)
627 632 638 644 649 655 661 667 672
F/(F+H)
0,628 0,604 0,582 0,561 0,541 0,522 0,505 0,488 0,472
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 108,4 % 110,0 % 111,4 % 112,6 % 113,7 % 114,6 % 115,4 % 116,1 % 116,7 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 105,9 % 106,5 % 107,1 % 107,7 % 108,2 % 108,8 % 109,3 % 109,9 % 110,4 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 74,5 % 71,2 % 68,3 % 65,6 % 63,1 % 60,8 % 58,8 % 56,8 % 55,1 %

Tabla 36: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 12 % de R32 y un 45 % de R134a
R-32 ( % en peso)
12 12 12 12 12 12 12 12 12
R-134a ( % en peso)
45 45 45 45 45 45 45 45 45
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) ( % en peso)
38 33 28 23 18 13 8 3 -2
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 12/45/5 /38 12/45/10/33 12/45/15/28 12/45/20/23 12/45/25/18 12/45/30/13 12/45/35/8 12/45/40/3 12/45/451-2
Proporción de presión
5,79 5,24 5,66 5,66 5,67 5,67 5,68 5,70 5,71 5,72 5,74
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % 84,8 % 84,9 % 85,0 % 85,1 % 85,2 % 85,3 %
Variación en el condensador
K 0,0 0,0 4,2 4,1 3,9 3,8 3,8 3,7 3,7 3,7 3,7
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 2,6 2,5 2,4 2,4 2,4 2,4 2,4 2,4 2,4
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -1,3 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 52,9 53,0 53,0 53,1 53,1 53,1 53,1 53,1 53,1
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 18,92 18,95 18,97 18,96 18,94 18,91 18,87 18,82 18,75
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 3,34 3,35 3,35 3,34 3,33 3,32 3,30 3,29 3,27
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 134,43 139,73 145,15 150,71 156,38 162,15 168,03 173,99 180,03
COP
2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11
Temperatura de descarga
ºC 99,15 92,88 104,27 105,86 107,45 109,03 110,62 112,19 113,76 115,32 116,87
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 160,68 154,59 148,81 143,32 138,13 133,21 128,55 124,15 119,98
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 11,59 11,47 11,36 11,27 11,20 11,14 11,08 11,04 11,01
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1864 1884 1901 1916 1929 1940 1949 1956 1962
Caída de presión
kPa/m 953 1239 789 758 730 704 681 659 638 619 602
PCG (TAR)
659 665 671 676 682 688 693 699 705
F/(F+H)
0,616 0,593 0,572 0,552 0,532 0,514 0,497 0,481 0,466
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 121,0 % 122,3 % 123,5 % 124,4 % 125,3 % 126,0 % 126,6 % 127,0 % 127,4 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 106,0 % 106,5 % 107,1 % 107,6 % 108,2 % 108,7 % 109,2 % 109,7 % 110,2 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 63,7 % 61,2 % 58,9 % 56,8 % 54,9 % 53,2 % 51,5 % 50,0 % 48,6 %

Tabla 37: Datos de Rendimiento Teórico de las Combinaciones R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Seleccionadas que Contienen un 15 % de R32 y un 45 % de R134a
R-32 ( % en peso)
15 15 15 15 15 15 15
R-134a ( % en peso)
45 45 45 45 45 45 45
R-152a ( % en peso)
5 10 15 20 25 30 35
R-1234ze(E) ( % en peso)
35 30 25 20 15 10 5
DATOS COMPARATIVOS
Resultados del cálculo
134a R1234yf 15/45/5/35 15/45/10/30 15/45/15/25 15/45/20/20 15/45/25/15 15/45/30/10 15/45/35/5
Proporción de presión
5,79 5,24 5,64 5,64 5,65 5,66 5,67 5,68 5,70
Eficacia volumétrica
83,6 % 84,7 % 84,6 % 84,7 % 84,9 % 85,0 % 85,1 % 85,2 % 85,3 %
Variación en el condensador
K 0,0 0,0 4,6 4,5 4,4 4,3 4,3 4,3 4,3
Variación en el evaporador
K 0,0 0,0 3,0 2,9 2,9 2,8 2,8 2,8 2,9
T entrada evaporador
ºC 0,0 0,0 -1,5 -1,5 -1,4 -1,4 -1,4 -1,4 -1,4
T salida condensador
ºC 55,0 55,0 52,7 52,7 52,8 52,8 52,9 52,9 52,9
Presión en el condensador
bar 16,88 16,46 19,80 19,81 19,80 19,78 19,74 19,69 19,62
Presión en el evaporador
bar 2,92 3,14 3,51 3,51 3,51 3,50 3,48 3,46 3,44
Efecto de refrigeración
kJ/kg 123,76 94,99 138,26 143,60 149,08 154,68 160,41 166,24 172,17
COP
2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09
Temperatura de descarga
ºC 99,15 92,88 106,76 108,33 109,90 111,48 113,05 114,61 116,17
Caudal másico
kg/h 174,53 227,39 156,23 150,42 144,89 139,64 134,66 129,93 125,46
Caudal volumétrico
m 3 /h 13,16 14,03 11,02 10,92 10,84 10,77 10,71 10,66 10,62
Capacidad volumétrica
kJ/m3 1641 1540 1960 1978 1993 2006 2017 2026 2033
Caída de presión
kPa/m 953 1239 735 707 683 660 638 619 601
PCG (TAR)
676 681 687 693 698 704 710
F/(F+H)
0,610 0,588 0,567 0,547 0,528 0,511 0,494
Capacidad respecto a 1234yf
106,6 % 100,0 % 127,3 % 128,5 % 129,5 % 130,3 % 131,0 % 131,6 % 132,1 %
COP Relativo
106,0 % 100,0 % 105,9 % 106,5 % 107,0 % 107,6 % 108,1 % 108,6 % 109,1 %
Caída de presión relativa
76,9 % 100,0 % 59,3 % 57,1 % 55,1 % 53,2 % 51,5 % 49,9 % 48,5 %
Se ensayó el rendimiento de una composición que contiene un 10 % en peso de R-32, un 5 % en peso de R-152a y un 85 % en peso de R-1234ze(E) en un sistema de acondicionamiento de aire para automoción adecuado para su uso con R-134a. Esta composición se denota "Combinación" en los resultados mostrados a continuación.
Las condiciones de ensayo usadas fueron como se describe en la Norma SAE J2765, que se incorpora en el 5 presente documento por referencia. Estas condiciones se resumen a continuación.
•
Condición del aire ambiente 35ºC y 40 % de humedad relativa (HR)
•
Temperatura del aire que sale del evaporador controlada a 3ºC
•
Desplazamiento variable en el compresor 0-175 cc por carrera
• La válvula de expansión con R-134a convencional se reemplazó con una válvula de expansión electrónica para 10 permitir un ajuste fácil del supercalentamiento
• Sistema usado sin cambiador de calor interno y con supercalentamiento equivalente en la salida del evaporador para todos los fluidos
Los resultados se muestran a continuación, donde I, L, M y H se refieren a velocidad al ralentí, baja, media y alta, y donde 35 y 45 se refieren a la temperatura ambiente en ºC.
Capacidad de enfriamiento medida (kW)
Respecto a R-134a
Punto de ensayo
R134a Combinación Combinación
I35
4,67 4,65 100 %
L35
5,86 5,79 99 %
M35
6,43 6,18 96 %
H35
6,65 6,55 98 %
I45
3,81 3,76 99 %
L45
4,76 4,75 100 %
M45
5,2 5,17 99 %
H45
5,41 5,41 100 %
Eficacia Energética Medida
(expresado como COP) COP respecto a R-134a
Punto de ensayo
R134a Combinación Combinación
I35
2,87 2,85 99 %
L35
1,98 1,98 100 %
M35
1,79 1,75 98 %
H35
1,4 1,37 98 %
I45
2,3 2,32 101 %
L45
1,64 1,69 103 %
M45
1,48 1,5 101 %
H45
1,18 1,19 101 %
15 La composición de combinación de la invención representa un buen ajusto de la capacidad y la eficacia para R-134a en un sistema de acondicionamiento de aire con R-134a a través de un intervalo de condiciones.
Datos de miscibilidad
Se ensayó la miscibilidad de una composición de la invención que contenía aproximadamente un 10 % en peso de R-32, aproximadamente un 5 % en peso de R-152a y aproximadamente un 85 % en peso de R-1234ze(E)
20 (denominado más adelante Combinación) con los lubricantes de polialquilenglicol (PAG) ND8 e YN12. Los resultados de estos experimentos se compararon con la miscibilidad de R-1234yf puro con los mismos PAG. Los resultados se muestran a continuación.
Resultados de miscibilidad para la Combinación con 32H
Temp grados C
Concentración de lubricante, % en peso
4
7 10 20 30 50
-20
miscible miscible miscible miscible miscible miscible
-10
miscible miscible miscible miscible miscible miscible
0
miscible miscible miscible miscible miscible miscible
10
miscible miscible miscible miscible miscible miscible
20
miscible miscible miscible miscible miscible miscible
30
miscible miscible miscible miscible miscible miscible
40
miscible miscible miscible miscible miscible miscible
50
miscible miscible miscible miscible miscible miscible
60
miscible miscible miscible miscible miscible miscible
70
miscible miscible miscible miscible miscible miscible
80
miscible miscible miscible miscible miscible miscible
Resultados de miscibilidad para 1234yf con 32H
Temperatura grados C
Concentración de lubricante, % en peso
4
7 10 20 30 50
-20
miscible miscible miscible miscible miscible miscible
-10
miscible miscible miscible miscible miscible miscible
0
miscible miscible miscible miscible miscible miscible
10
ligeramente opaco ligeramente opaco miscible miscible miscible miscible
20
ligeramente opaco ligeramente opaco miscible miscible miscible miscible
30
ligeramente opaco ligeramente opaco miscible miscible miscible miscible
40
ligeramente opaco ligeramente opaco miscible miscible miscible miscible
50
ligeramente opaco ligeramente opaco miscible miscible ligeramente opaco ligeramente opaco
60
ligeramente opaco ligeramente opaco miscible miscible ligeramente opaco ligeramente opaco
70
ligeramente opaco ligeramente opaco miscible miscible ligeramente opaco ligeramente opaco
80
Miscible ligeramente opaco miscible 2 capas opacas 2 capas opacas Opaco
Resultados de miscibilidad para la Combinación con YN12
Temp grados C
Concentración de lubricante, % en peso
4
7 10 20 30 50
-20
Opaco Opaco Opaco Opaco Opaco Opaco
-10
Opaco Opaco Opaco Opaco Opaco Opaco
0
Ligeramente opaco Ligeramente opaco Ligeramente opaco Ligeramente opaco Ligeramente opaco Ligeramente opaco
10
Ligeramente opaco Ligeramente opaco Ligeramente opaco Ligeramente opaco Muy ligeramente opaco Muy ligeramente opaco
20
Ligeramente opaco Ligeramente opaco Ligeramente opaco Ligeramente opaco Muy ligeramente opaco Muy ligeramente opaco
25
Ligeramente opaco Ligeramente opaco Ligeramente opaco Ligeramente opaco Muy ligeramente opaco Muy ligeramente opaco
30
Ligeramente opaco Ligeramente opaco Ligeramente opaco Ligeramente opaco Muy ligeramente opaco Muy ligeramente opaco
35
Ligeramente opaco Ligeramente opaco Ligeramente opaco Ligeramente opaco Muy ligeramente opaco Muy ligeramente opaco
40
Ligeramente opaco Ligeramente opaco Ligeramente opaco Ligeramente opaco Muy ligeramente opaco Muy ligeramente opaco
45
Ligeramente opaco Ligeramente opaco Ligeramente opaco Ligeramente opaco Muy ligeramente opaco Muy ligeramente opaco
50
Miscible Miscible Miscible Miscible Muy ligeramente opaco Muy ligeramente opaco
60
Miscible Miscible Miscible Miscible Muy ligeramente opaco Muy ligeramente opaco
70
Miscible Miscible Miscible opaco 2 capas Muy ligeramente opaco Muy ligeramente opaco
80
2 capas 2 capas 2 capas 2 capas 2 capas Muy ligeramente opaco
Resultados de miscibilidad para 1234yf con YN12
Temperatura grados C
Concentración de lubricante, % en peso
4
7 10 20 30 50
-20
opaco opaco 2 capas opaco 2 capas 2 capas
-10
ligeramente opaco ligeramente opaco 2 capas opaco 2 capas 2 capas
0
ligeramente opaco opaco 2 capas opaco opaco opaco
10
ligeramente opaco opaco 2 capas opacas 2 capas opacas 2 capas opacas 2 capas opacas
20
opaco 2 capas ligeramente opacas 2 capas opacas 2 capas 2 capas opacas 2 capas opacas
30
opaco opaco 2 capas opacas 2 capas 2 capas opacas 2 capas opacas
40
2 capas transparentes 2 capas transparentes 2 capas transparentes 2 capas 2 capas transparentes 2 capas transparentes
50
2 capas transparentes 2 capas transparentes 2 capas transparentes 2 capas 2 capas transparentes 2 capas transparentes
60
2 capas transparentes 2 capas transparentes 2 capas transparentes 2 capas 2 capas transparentes 2 capas transparentes
70
2 capas transparentes 2 capas transparentes 2 capas transparentes 2 capas 2 capas transparentes 2 capas transparentes
80
2 capas transparentes 2 capas transparentes 2 capas transparentes 2 capas 2 capas transparentes 2 capas transparentes
Los resultados muestran que las composiciones de la invención tienen una miscibilidad mejorada con lubricantes en comparación con el fluido puro R-1234yf.
En resumen, la invención proporciona nuevas composiciones que presentan una combinación sorprendente de propiedades ventajosas, incluyendo buen rendimiento de refrigeración, baja inflamabilidad, bajo PCG y/o miscibilidad con lubricantes en comparación con los refrigerantes existentes, tales como R-134a y el refrigerante propuesto R1234yf.
La invención se define mediante las siguientes reivinºdicaciones.

Claims (32)

  1. REIVINDICACIONES
    1.
    Una composición de transferencia de calor que comprende trans-1,3,3,3-tetrafluoropropeno (R-1234ze(E)), difluorometano (R-32) y 1,1-difluoroetano (R-152a).
  2. 2.
    Una composición de acuerdo con la reivindicación 1 que comprende hasta aproximadamente el 25 % en peso de R-32.
  3. 3.
    Una composición de acuerdo con la reivindicación 1 o 2 que comprende hasta aproximadamente el 45 % en peso de R-152a.
  4. 4.
    Una composición de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3 que comprende de aproximadamente el 2 a aproximadamente el 25 % en peso de R-32, de aproximadamente el 5 a aproximadamente el 45 % en peso de R-152a y de aproximadamente el 60 a aproximadamente el 95 % en peso de R-1234ze(E).
  5. 5.
    Una composición de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4 que comprende de aproximadamente el 5 a aproximadamente el 12 % en peso de R-32, de aproximadamente el 10 a aproximadamente el 45 % en peso de R-152a y de aproximadamente el 43 a aproximadamente el 85 % en peso de R-1234ze(E).
  6. 6.
    Una composición de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4 que comprende de aproximadamente el 8 a aproximadamente el 12 % en peso de R-32, de aproximadamente el 5 a aproximadamente el 10 % en peso de R-152a y de aproximadamente el 78 a aproximadamente el 87 % en peso de R-1234ze(E).
  7. 7.
    Una composición de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores que consiste esencialmente en R32, R-152a y R-1234ze(E).
  8. 8.
    Una composición de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, que comprende adicionalmente 1,1,1,2tetrafluoroetano (R-134a), opcionalmente hasta aproximadamente el 50 % en peso de R-134a.
  9. 9.
    Una composición de acuerdo con la reivindicación 8 que comprende de aproximadamente el 2 a aproximadamente el 15 % en peso de R-32, de aproximadamente el 5 a aproximadamente el 45 % en peso de R152a, de aproximadamente el 25 a aproximadamente el 50 % de R-134a y de aproximadamente el 5 a aproximadamente el 70 % en peso de R-1234ze(E).
  10. 10.
    Una composición de acuerdo con la reivindicación 8 o 9, que consiste esencialmente en R-32, R-152a, R1234ze(E) y R-134a.
  11. 11.
    Una composición de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en la que la composición tiene un PCG menor de 1000, preferentemente menor de 150.
  12. 12.
    Una composición de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en donde la composición es menos inflamable que R-32 solo, R-152a solo o R-1234yf solo, en donde opcionalmente la composición tiene:
    a) un límite inflamable más alto; b) una energía de ignición más alta; y/o c) una velocidad de llama más baja
    en comparación con R-32 solo, R-152a solo o R-1234yf solo, en donde opcionalmente la composición no es inflamable.
  13. 13.
    Una composición que comprende un lubricante y una composición de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en la que opcionalmente el lubricante se selecciona entre aceite mineral, aceite se silicona, polialquil bencenos (PAB), poliol ésteres (POE), polialquilenglicoles (PAG), ésteres de polialquilenglicoles (ésteres de PAG), polivinil éteres (PVE), poli(alfa-olefinas) y combinaciones de los mismos.
  14. 14.
    Una composición de acuerdo con la reivindicación 13 que comprende adicionalmente un estabilizador, en la que opcionalmente el estabilizador se selecciona entre compuestos basados en dieno, fosfatos, compuestos de fenol y epóxidos y mezclas de los mismos.
  15. 15.
    Una composición que comprende un retardante de llama y una composición de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en la que opcionalmente el retardante de llama se selecciona entre el grupo que consiste en tri-(2-cloroetil)-fosfato, (cloropropil)-fosfato, tri-(2,3-dibromopropil)-fosfato, tri-(1,3-dicloropropil)-fosfato, fosfato diamónico, diversos compuestos aromáticos halogenados, óxido de antimonio, trihidrato de aluminio, policloruro de vinilo, un yodocarburo fluorado, un bromocarburo fluorado, trifluoro yodometano, perfluoroalquil aminas, bromofluoroalquil aminas y mezclas de los mismos.
  16. 16.
    Una composición de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores que es una composición refrigerante.
  17. 17.
    Un dispositivo de transferencia de calor que contiene una composición como se ha definido en una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 16.
  18. 18.
    Uso de una composición definida en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 16 en un dispositivo de transferencia de calor.
  19. 19.
    Un dispositivo de transferencia de calor de acuerdo con la reivindicación 17 o 18 que es un dispositivo de refrigeración, opcionalmente seleccionado entre el grupo que consiste en sistemas de acondicionamiento de aire para automoción, sistemas de acondicionamiento de aire residenciales, sistemas de acondicionamiento de aire comerciales, sistemas de refrigeración residencial, sistemas de congelación residencial, sistemas de refrigeración comercial, sistemas de congelación comercial, sistemas de acondicionamiento de aire por enfriamiento, sistemas de refrigeración mediante enfriador y sistemas de bomba de calor comerciales o residenciales, en donde opcionalmente el dispositivo de transferencia de calor contiene un compresor.
  20. 20.
    Un agente de soplado que comprende una composición como se ha definido en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 16.
  21. 21.
    Una composición espumable que comprende uno o más componentes capaces de formar espuma y una composición como se ha definido en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 16, en la que el uno o más componentes capaces de formar espuma se seleccionan entre poliuretanos, polímeros termoplásticos y resinas, tales como poliestireno y resinas epoxi, y mezclas de los mismos, o una espuma que pueda obtenerse a partir de la composición espumable.
  22. 22.
    Una composición pulverizable que comprende un material a pulverizar y un propulsor que comprende una composición como se ha definido en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 16.
  23. 23.
    Un procedimiento para enfriar un artículo que comprende condensar una composición como se ha definido en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 16 y posteriormente evaporar la composición en las proximidades del artículo a enfriar.
  24. 24.
    Un procedimiento para calentar un artículo que comprende condensar una composición como se ha definido en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 16 en las proximidades del artículo a calentar y posteriormente evaporar la composición.
  25. 25.
    Un procedimiento para extraer una sustancia de una biomasa que comprende poner en contacto la biomasa con un disolvente que comprende una composición como se ha definido en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 16, y separar las sustancia del disolvente.
  26. 26.
    Un procedimiento para limpiar un artículo que comprende poner en contacto el artículo con un disolvente que comprende una composición como se ha definido en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 16.
  27. 27.
    Un procedimiento para extraer un material de una solución acuosa o una matriz sólida particulada que comprende poner en contacto la solución acuosa o la matriz sólida particulada con un disolvente que comprende una composición como se ha definido en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 16, y separar la sustancia del disolvente.
  28. 28.
    Un dispositivo de generación de energía mecánica que contienen una composición como se ha definido en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 16, en donde opcionalmente el dispositivo está adaptado para usar un Ciclo de Rankine, o una modificación del mismo, para generar trabajo a partir de calor.
  29. 29.
    Un procedimiento para retroalimentar un dispositivo de transferencia de calor que comprende la etapa de retirar un fluido de transferencia de calor existente e introducir una composición como se ha definido en una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 16, en el que opcionalmente el dispositivo de transferencia de calor es un dispositivo de refrigeración, en donde el dispositivo de transferencia de calor es un sistema de acondicionamiento de aire.
  30. 30.
    Un procedimiento para reducir el impacto ambiental que surge de la utilización de un producto que comprende un compuesto o composición existentes, comprendiendo el procedimiento reemplazar al menos parcialmente el compuesto o composición existentes con una composición como se ha definido en una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 16, en el que opcionalmente el producto se selecciona entre un dispositivo de transferencia de calor, un agente de soplado, una composición espumable, una composición pulverizable, un disolvente o un dispositivo de generación de energía mecánica, en el que opcionalmente el producto es un dispositivo de transferencia de calor, en el que opcionalmente el compuesto o composición existentes es una composición de transferencia de calor.
  31. 31.
    Un procedimiento para preparar una composición como se ha definido en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 16 y/o un dispositivo de transferencia de calor como se ha definido en la reivindicación 18 o 19, composición o dispositivo de transferencia de calor que contienen R-134a, comprendiendo el procedimiento introducir R-1243ze(E), R-32 y R-152a y opcionalmente un lubricante, un estabilizador y/o un retardante de llama en un dispositivo de
    transferencia de calor que contiene un fluido de transferencia de calor existente que es R-134a, que comprende la etapa de retirar al menos parte del R-134a existente del dispositivo de transferencia de calor antes de introducir el R1243ze(E), R-32, y R-152a, y opcionalmente el lubricante, el estabilizador y/o el retardante de llama.
  32. 32. Un procedimiento de acuerdo con la reivindicación 30 en el que la composición de transferencia de calor es un refrigerante seleccionado entre R-134a, R-1234yf y R-152a.
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