ES2337047T3 - Metodo para definir el grado de llenado de un molino. - Google Patents
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Abstract
Un método para definir el grado de llenado de un molino y el ángulo de convergencia dinámica (φk), donde se usan oscilaciones dirigidas al motor eléctrico del molino, para definir la convergencia dinámica (4) de la carga del molino compuesta por la masa a moler, caracterizado por que a partir de las mediciones obtenidas (P(n)), se define la fase (θ) de la oscilación del molino usando un análisis del domino de la frecuencia y por que mediante la fase de oscilación del molino (θ), se define el ángulo de convergencia dinámica (φk).
Description
Método para definir el grado de llenado de un
molino.
La presente invención se refiere a un método
para definir el grado llenado en un molino y el ángulo de
convergencia dinámica de la carga del molino, método que usa un
análisis del dominio de la frecuencia de la oscilación que ocurre
en el consumo de energía o par de torsión del molino.
La molienda autógena y
semi-autógena son procesos que son difíciles de
controlar porque, en ellos, el suministro también actúa como un
medio de molienda, por lo que los cambios en el suministro tienen un
fuerte efecto en la eficacia de la molienda. Por ejemplo, mientras
se reduce la dureza o el tamaño de partícula del suministro, la
mena no es tan eficaz como un medio de molienda, que tiene un efecto
en la eficacia de todo el proceso de molienda.
Convencionalmente, la molienda se ha controlado
en base al consumo de energía del molino, pero particularmente en
las moliendas autógena y semi-autógena, el consumo
de energía es extremadamente sensible al cambio de parámetros. Se
ha descubierto que el grado de llenado en el molino como porcentajes
del volumen del molino es una cantidad que es notablemente más
estable y mucho más descriptiva con respecto al estado del molino.
Pero debido a que el grado de llenado es difícil de deducir en una
medición en línea, la medición de la masa de la carga a menudo se
considera suficiente. Sin embargo, la medición de la masa tiene sus
propios problemas tanto en la instalación como en la variación de
la medición. Adicionalmente, pueden existir grandes variaciones en
la densidad de la carga, en cuyo caso los cambios en la masa
necesariamente no son el resultado de cambios en el grado de
llenado.
A partir del documento US 5325027 A se conoce un
método para medir el grado de llenado de un molino, con vigas
elevadoras, mediante el control de la variación en el consumo de
energía. El grado de llenado de un molino giratorio se determina
midiendo la variación en el consumo de energía del motor eléctrico
debido a que las vigas elevadoras de la cubierta del molino golpean
al material en el molino durante el giro de la cubierta del
molino.
A partir de la patente FI 87114, se conoce un
método y un dispositivo para medir el grado de llenado de un
molino, en cuya medición se usan los cambios relacionados con el
motor eléctrico del molino. De acuerdo con dicha patente FI 87114,
en la medición del grado de llenado, se usa una oscilación de la
potencia de frecuencia convencional provocada por las barras
elevadoras de la carcasa del molino y dirigida al motor eléctrico,
de modo que para definir el momento del impacto entre las barras
elevadoras de la carcasa del molino y la masa a moler, se mide la
transición de los picos de oscilación de la potencia del molino con
respecto al tiempo. Para sincronizar las mediciones, fuera de la
circunferencia del molino, se instala un sensor de medición, y
sobre la circunferencia del molino, se instala una contrapieza
correspondiente. Sin embargo, para funcionar, el método de acuerdo
con la patente FI 87114 requiere una velocidad de giro esencialmente
constante.
El objeto de la presente invención es eliminar
algunos de los inconvenientes de la técnica anterior y realizar un
método mejorado para determinar el grado de llenado de un molino,
método que usa el análisis del dominio de la frecuencia de la
oscilación que ocurre en el molino y que es independiente de la
velocidad de giro. Como una medición adicional, el método produce
el ángulo de convergencia dinámica de la carga del molino. Las
características novedosas esenciales de la invención se enumeran en
las reivindicaciones adjuntas.
La oscilación usada en el método de acuerdo con
la invención, tal como la oscilación relacionada con la potencia o
con el par de torsión, se crea mientras las barras elevadoras del
molino chocan contra la carga contenida en el molino. Cuando el
molino gira, la convergencia dinámica de la carga del molino, que
constituye la masa a moler, sobre la circunferencia del molino se
desplaza a medida que el estado del molino cambia, tal como el
grado de llenado o la velocidad de giro, lo que significa que
también cambia la fase de oscilación. En el análisis del dominio de
la frecuencia de la oscilación, se utiliza una sección transversal
circular del molino, de modo que se dibuja tanto un eje horizontal
como un eje vertical por el centro de la sección transversal y, al
mismo tiempo, por el eje de giro del molino. Se usa un sistema de
coordenadas definido mediante los ejes horizontal y vertical para
medir los cambios que tienen lugar en la circunferencia del molino.
Mediante un análisis del dominio de la frecuencia de la oscilación,
puede calcularse la fase de oscilación. En base a la fase de
oscilación, pueden calcularse además, en las coordenadas de la
sección transversal, el ángulo de convergencia dinámica de la carga
del molino en relación con el eje horizontal en las coordenadas de
la sección transversal del molino.
De acuerdo con la invención, ventajosamente, por
ejemplo, el análisis del dominio de la frecuencia de la oscilación
de la potencia se realiza mediante la denominada transformada de
Fourier. Cuando se realiza el análisis del dominio de la
frecuencia, se supone que la señal de oscilación de la potencia es
para un ciclo completo, equidistante con respecto al ángulo de giro
del molino. En caso de que la velocidad de giro del molino sea
constante, las muestras de señales que son equidistantes en
relación con el ángulo de giro son, al mismo tiempo, equidistantes
en relación con el tiempo. Por otro lado, si la velocidad de giro
del molino fluctúa, las muestras de señales medidas a intervalos
regulares no serán equidistantes en relación con el ángulo de giro
del molino. En ese caso, la frecuencia de la oscilación de la
potencia cambia continuamente y el análisis del dominio de la
frecuencia de la oscilación de la potencia no es
preciso.
preciso.
Para hacer, de acuerdo con la invención, al
ángulo de convergencia dinámica y al grado de llenado independientes
de la velocidad de giro, las fluctuaciones en la velocidad deben
compensarse en caso de que se use una señal de potencia recogida a
intervalos regulares y no la señal supuesta, cuyas muestras son
equidistantes en relación con el ángulo de giro.
De acuerdo con la invención, para compensar la
velocidad de giro del molino y para hacer al grado de llenado del
molino y al ángulo de convergencia dinámica de la carga
independientes de las fluctuaciones en la velocidad de giro del
molino, se recogen muestras a intervalos de muestreo constantes de
1-20 ms y se recogen de forma simultánea, en el
mismo intervalo de muestreo constante, las muestras del ángulo de
giro del molino. El ángulo de giro del molino es el ángulo en el
que el molino ha rotado/girado alrededor del eje de giro del molino
después del momento inicial del ciclo de giro. Los sensores que son
adecuados para medir el ángulo de giro de un molino son los
sensores de ángulo absoluto, así como los sensores de proximidad y
los sensores de distancia que detectan el ángulo de giro del molino
en base a las formas geométricas de la superficie externa. En el
caso de que el ángulo de giro no se haya medido durante un momento
de muestreo dado, el valor que falta del ángulo de giro puede
calcularse por interpolación de los valores medidos. Por tanto, se
obtiene, en base a los valores disponibles de potencia y de ángulo
de giro, obtenidos a intervalos regulares, la función de la
potencia en relación con el ángulo de giro. A partir de esta
función, pueden calcularse, por interpolación lineal, datos de
muestra que son equidistantes con respecto al ángulo de giro, para
usar en el análisis del dominio de la frecuencia de la oscilación
de la potencia.
La invención se describe con más detalle a
continuación con referencia al dibujo adjunto que ilustra una
sección transversal de un molino, así como un sistema de
coordenadas (x, y) dibujado en la sección transversal, con un
origen que está localizado sobre el eje de giro del molino.
En el dibujo, el giro del molino 5 tiene lugar
en una dirección representada por la flecha 6. Sobre el eje de giro
8 del molino, se instala un sistema de coordenadas (x, y), mediante
el que se ilustra la posición de carga 1 del molino, situada dentro
del molino y compuesta por la masa a moler. Cuando el molino 5 está
en funcionamiento, gira en la dirección 6 alrededor del eje de giro
8 del molino, en cuyo caso el ángulo de giro del molino 5 crece
durante el giro del molino, comenzando en el momento inicial del
ciclo de giro, que en el dibujo se describe por el eje x en el
sistema de coordenadas (x, y). La carga 1 del molino se mueve junto
con el giro, sin embargo, de modo que la convergencia dinámica 4
entre la pared 7 del molino 5 y la carga 1 permanece esencialmente
en su sitio. La convergencia dinámica 4 permanece esencialmente en
su sitio, debido a que parte de la carga 1 que está situada en la
parte más alta del sistema de coordenadas (x, y) cae hacia abajo,
mientras que la parte de la carga 1 que está situada en la parte más
baja en el sistema de coordenadas (x, y) asciende a lo largo de la
pared 7, hacia la parte más alta de la carga. La posición donde se
encuentran la carga 1 del molino y la pared 7 del molino, es el
ángulo de convergencia dinámica \phik, que se define mediante la
convergencia dinámica 4.Las barras elevadoras conectadas a la pared
7 del molino, tales como las barras elevadoras 2 y 3, se usan para
elevar la carga 1.
La fase \theta de la oscilación de la potencia
provocada por las barras elevadoras se calcula usando datos de
muestra
P(n) que son equidistantes en relación con el ángulo de giro y se obtienen en base al consumo de energía de un ciclo de giro, de acuerdo con la siguiente fórmula (1):
P(n) que son equidistantes en relación con el ángulo de giro y se obtienen en base al consumo de energía de un ciclo de giro, de acuerdo con la siguiente fórmula (1):
donde
i = \sqrt{-1} = unidad imaginaria
arg z = arctan \frac{Im \ \mathit{z}}{Re
\ \mathit{z}} el ángulo polar, es decir, el argumento de un número
complejo z,
N = número de muestras en unos datos de muestra
P(n)
N_{n} = número de barras elevadoras en el
molino,
n = número de muestras, y
\theta = la fase de oscilación provocada por
las barras elevadoras.
\vskip1.000000\baselineskip
El ángulo de convergencia dinámica se calcula a
partir de la fase \theta de la oscilación de la potencia
provocada por las barras elevadoras como sigue, de acuerdo con la
fórmula (2):
donde
k_{n} = número de barras elevadoras, que
permanecen entre la barra elevadora 3 situada más cercana al eje x
y la barra elevadora 2 situada más cercana a la convergencia
dinámica 4,
\phi_{k} = ángulo de convergencia dinámica,
y
\phi_{n} = ángulo desde el eje x hasta la
barra elevadora 3 situada más cercana al eje x, de modo que tiene
un valor positivo en la dirección de giro 6 del molino.
\vskip1.000000\baselineskip
El número k_{n} de las barras elevadoras que
quedan entre las barras elevadoras 2 y 3 se desconoce, pero debido
a que el ángulo de convergencia dinámica está normalmente dentro del
intervalo de 180-270 grados, puede restringirse el
ángulo k_{n} dentro del intervalo de (^{1}/_{2} N_{n},
^{3}/_{4} N_{n}). Por tanto, el número de valores posibles
del ángulo de convergencia dinámica \phi_{k} es reducido y,
adicionalmente, como el número k_{n} de barras elevadoras que
quedan entre las barras elevadoras 2 y 3 siempre es un número
entero, el número de valores posibles del ángulo de convergencia
dinámica \phi_{k} es únicamente ^{1}/_{4} N_{n}. Entre
estos, se selecciona fácilmente el valor correcto, porque el resto
de los valores describen condiciones extremas que son poco
probables.
El grado de llenado se calcula a partir del
ángulo de convergencia dinámica definido en la fórmula (2) y la
velocidad de giro del molino mediante diversos modelos matemáticos,
tal como el modelo definido en el Julius Kruttschnitt Mineral
Research Center (JKMRC). Dicho modelo se describe en más detalle,
por ejemplo, en el libro Napier-Munn, T., Morrell,
S., Morrison, R., Kojovic, T.: Mineral Comminution Circuits, Their
Operation and Optimisation (Julius Kruttschnitt Mineral Research
Center, University of Queensland, Indooroopilly, Australia, 1999).
La fórmula para calcular el modelo de JKMRC para el grado de llenado
de un molino viene dado por la fórmula (3):
donde el grado de llenado se define
iterando el grado de llenado del molino en relación con el volumen
interior del molino. En la fórmula (3), n_{c} es una parte de la
velocidad crítica del molino calculada experimentalmente, en cuyo
caso se completa la centrifugación, n_{p} es la velocidad de giro
del molino en relación con la velocidad crítica, V_{i} es el
grado de llenado previo del molino, y V_{i+1} es el grado de
llenado a definir, en relación con el volumen interior del
molino.
El grado de llenado definido de acuerdo con la
invención puede usarse, por ejemplo, cuando se calcula la carga de
una bola mediante diversos modelos matemáticos que describen el
consumo de energía del molino, cuando también se tiene en cuenta el
consumo de energía del molino. La precisión de la carga de la bola
también puede mejorarse, cuando en la definición se tiene en cuenta
la masa y/o la densidad de la carga del molino. Adicionalmente, el
grado de llenado también puede usarse para ajustar, optimizar y
controlar el molino y/o el circuito de molienda, así como para
evitar situaciones de sobrecarga.
En el método de acuerdo con la invención, el
ángulo de convergencia dinámica de la carga del molino, usado
cuando se define el grado de llenado, también puede utilizarse para
controlar el molino, cuando también se conoce el punto de impacto
de los medios de molienda en el molino. Este punto de impacto puede
calcularse mediante diversos modelos matemáticos que describen las
trayectorias de los medios de molienda, que se ven afectadas, entre
otros, por la velocidad de giro del molino, el revestimiento del
molino y el tamaño de los medios de molienda. La molienda es más
eficaz cuando los medios de molienda chocan con la convergencia
dinámica de carga y, por lo tanto, puede calcularse la velocidad de
giro que optimiza la eficacia de la molienda, cuando se conocen el
punto de impacto y el ángulo de convergencia dinámica.
Claims (9)
1. Un método para definir el grado de llenado de
un molino y el ángulo de convergencia dinámica (\phi_{k}),
donde se usan oscilaciones dirigidas al motor eléctrico del molino,
para definir la convergencia dinámica (4) de la carga del molino
compuesta por la masa a moler, caracterizado por que a partir
de las mediciones obtenidas (P(n)), se define la fase
(\theta) de la oscilación del molino usando un análisis del domino
de la frecuencia y por que mediante la fase de oscilación del
molino (\theta), se define el ángulo de convergencia dinámica
(\phi_{k}).
2. Un método de acuerdo con la reivindicación 1,
caracterizado por que en el análisis del domino de la
frecuencia de la oscilación del molino, se usa la oscilación
relacionada con el consumo de energía del molino.
3. Un método de acuerdo con la reivindicación 1,
caracterizado por que en el análisis del domino de la
frecuencia de la oscilación del molino, se usa la oscilación
relacionada con el par de torsión del molino.
4. Un método de acuerdo con la reivindicación 2
o 3, caracterizado por que el análisis del domino de la
frecuencia de la oscilación de la potencia del molino se realiza
mediante una transformada de Fourier.
5. Un método de acuerdo con una cualquiera de
las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que para
hacer al ángulo de llenado del molino y al ángulo de convergencia
dinámica (\phi_{k}) independientes de las fluctuaciones en la
velocidad de giro del molino, se mide el ángulo real de giro del
molino en cada medición y, mediante esta medición del ángulo real
de giro, se tienen en cuenta las fluctuaciones de la velocidad en
la señal a analizar en el dominio de la frecuencia.
6. Un método de acuerdo con una cualquiera de
las reivindicaciones 1-4 anteriores,
caracterizado por que en la medición del ángulo de giro,
parte de los ángulos de giro del molino se mide y parte se calcula a
partir de los ángulos medidos mediante interpolación lineal.
7. Un método de acuerdo con una cualquiera de
las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que cuando
se define el grado de llenado mediante el ángulo de convergencia
dinámica de la carga, se aplica un modelo matemático, tal como el
modelo de JKMRC.
8. Un método de acuerdo con una cualquiera de
las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que tanto
la medición de la potencia usada cuando se define el grado de
llenado del molino, como el grado de llenado tal cual, se utilizan
para calcular la carga de las bolas del molino.
9. Un método de acuerdo con una cualquiera de
las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que el
ángulo de convergencia dinámica de la carga del molino usado cuando
se define el grado de llenado del molino puede utilizarse para
mejorar la eficacia de la molienda del molino, cuando el punto de
impacto de los medios de molienda se calcula mediante un modelo
matemático.
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Families Citing this family (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FI20060302L (fi) * | 2006-03-29 | 2007-09-30 | Outokumpu Oy | Jauhatusmyllyn kuulapanoksen estimointimenetelmä |
WO2007124528A1 (en) * | 2006-04-27 | 2007-11-08 | The University Of Queensland | Method and apparatus for monitoring a mill |
DE102006038014B3 (de) | 2006-08-14 | 2008-04-30 | Siemens Ag | Verfahren zur Ermittlung eines Mühlenfüllstands |
CA2723140C (en) * | 2008-05-02 | 2016-01-05 | Norman R. Byrne | Docking station |
CA2726477C (en) * | 2008-06-09 | 2017-02-14 | Norman R. Byrne | Docking station for use with power and data center |
RU2011121585A (ru) * | 2008-10-30 | 2012-12-10 | ЗИЛ Пол Хендрик Стефанус ВАН | Система защиты от слипшегося загруженного материала и система мониторинга |
US8443527B2 (en) * | 2009-12-18 | 2013-05-21 | Whirlpool Corporation | Fabric temperature estimation for a laundry dryer |
PL2590748T3 (pl) * | 2010-07-09 | 2021-09-13 | Frewitt Fabrique De Machines S.A. | Urządzenie mielące z regulowaną operacją mielenia |
CN101954309B (zh) * | 2010-10-25 | 2013-02-13 | 东南大学 | 一种磨矿分级过程的抗扰动控制装置及其方法 |
EP2522430A1 (en) * | 2011-05-13 | 2012-11-14 | ABB Research Ltd. | Method of observing a change of mass inside a grinding unit |
FI125518B (en) | 2014-04-28 | 2015-11-13 | Outotec Finland Oy | Method and arrangement for determining a degree of filling of a large mill drum and large mill drum |
US9429995B2 (en) | 2014-05-15 | 2016-08-30 | Norman R. Byrne | Docking station for electronic devices |
FI126803B (fi) | 2014-12-30 | 2017-05-31 | Outotec Finland Oy | Menetelmä ja järjestely suuren jauhinmyllyn täyttöasteen määrittämiseksi ja suuri jauhinmylly |
EP3097979A1 (en) * | 2015-05-28 | 2016-11-30 | ABB Technology AG | Method for determining a lifting angle and method for positioning a grinding mill |
CH712632A2 (fr) | 2016-06-28 | 2017-12-29 | Frewitt Fabrique De Machines Sa | Dispositif de broyage. |
CN106140448B (zh) * | 2016-07-26 | 2018-07-20 | 宋瑞琪 | 一种磨机最佳转速率计算方法 |
CN107159435B (zh) * | 2017-05-25 | 2019-07-09 | 洛阳语音云创新研究院 | 一种磨机工作状态调整方法及装置 |
US20210237094A1 (en) * | 2018-04-26 | 2021-08-05 | Moly-Cop USA LLC | Grinding media, system and method for optimising comminution circuit |
PE20230009A1 (es) * | 2020-04-09 | 2023-01-09 | Spm Instr Ab | Sistema para controlar el estado interno de un molino de tambor |
US20230302460A1 (en) * | 2020-04-09 | 2023-09-28 | S.P.M. Instrument Ab | Method and system for generating information relating to an internal state of a tumbling mill |
CN111841388B (zh) * | 2020-07-03 | 2022-05-20 | 湖南中联重科混凝土机械站类设备有限公司 | 转筒及拌湿机 |
SE2450329A1 (en) * | 2021-04-09 | 2024-03-26 | Spm Instr Ab | A Mill Process System |
WO2022216218A1 (en) * | 2021-04-09 | 2022-10-13 | S.P.M. Instrument Ab | Method and system for operating a comminution process in a ball mill |
SE2350420A1 (en) * | 2022-04-11 | 2023-10-12 | Spm Instr Ab | A Mill Process System |
SE2350419A1 (en) * | 2022-04-11 | 2023-10-12 | Spm Instr Ab | A Mill Process System |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3779469A (en) * | 1972-02-18 | 1973-12-18 | Westinghouse Electric Corp | Control system and method for a reversed ball mill grinding circuit |
US4123009A (en) | 1974-05-14 | 1978-10-31 | The International Nickel Company, Inc. | Load sensor for a grinding mill |
US3960330A (en) * | 1974-06-21 | 1976-06-01 | Henson Howard K | Method for maximizing throughput in an ore grinding system |
FI67624C (fi) * | 1976-12-27 | 1986-08-26 | Sca Development Ab | Saett foer foerbaettrad styrning av traesliperimaskiner |
US4635858A (en) * | 1981-01-09 | 1987-01-13 | W. R. Grace & Co. | Methods of operating ball grinding mills |
GB2176422B (en) * | 1985-05-14 | 1990-01-24 | Anglo Amer Corp South Africa | Grinding mill control |
US5325027A (en) * | 1991-01-15 | 1994-06-28 | Outokumpu Mintec Oy | Method and apparatus for measuring the degree of fullness of a mill with lifting beams by monitoring variation in power consumption |
SE468749C (sv) * | 1991-07-12 | 1996-11-18 | Skega Ab | Anordning för registrering av i en kvarntrumma förekommande malchargevolym |
CN1058910C (zh) * | 1995-02-07 | 2000-11-29 | 陕西天安智能技术有限公司 | 一种球磨机控制方法 |
FR2734739B1 (fr) * | 1995-06-01 | 1997-07-11 | Gec Alsthom Stein Ind | Dispositif de surveillance d'un broyeur a boulets |
FR2792224B1 (fr) * | 1999-04-15 | 2001-06-01 | Alstom | Procede pour controler le niveau de remplissage en charbon d'un broyeur a boulets |
AUPQ152499A0 (en) | 1999-07-09 | 1999-08-05 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | A system for monitoring acoustic emissions from a moving machine |
BE1014486A3 (fr) * | 2001-11-22 | 2003-11-04 | Magotteaux Int | Procede d'evaluation du taux de remplissage d'un broyeur rotatif tubulaire et dispositif pour sa mise en oeuvre. |
JP5223572B2 (ja) * | 2008-09-30 | 2013-06-26 | アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 | 自動変速機の油圧制御装置 |
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