ES2318604T3 - Maquina de pistones giratorios y disposicion de rodamientos fijos para la misma. - Google Patents
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Abstract
Máquina de pistones giratorios (10) de marcha en seco, que comprende por lo dos pistones giratorios (1), apoyados en una carcasa (2) mediante ejes (1'') y disposiciones de rodamientos (12), que engranan uno con otro en direcciones opuestas para definir un espacio de transferencia, estando los ejes (1'') acoplados entre sí respecto al funcionamiento mediante ruedas de control de dentado helicoidal, estando configurada una de las disposiciones de rodamientos (12) de por lo menos un eje (1'') como disposición de rodamientos fija en dirección axial, presentando la disposición de rodamientos fija (12) un rodamiento de bolas de contacto angular (5) de una hilera y un rodamiento de rodillos cilíndricos (4), caracterizada porque el rodamiento de rodillos cilíndricos (4) presenta un primer anillo de rodamiento (4'') con dos bordes (4''a, 4''b) y un segundo anillo de rodamiento (4'''') con un borde (4''''a).
Description
Máquina de pistones giratorios y disposición de
rodamientos fijos para la misma.
La invención se refiere a una máquina de
pistones giratorios de marcha en seco que presenta por lo menos dos
pistones giratorios, apoyados en una carcasa mediante ejes y
disposiciones de rodamientos, que engranan uno con otro en
direcciones opuestas para definir un espacio de transferencia,
estando los ejes acoplados entre sí respecto al funcionamiento
mediante ruedas de control de dentado helicoidal y estando
configurada una de las disposiciones de rodamientos de por lo menos
un eje como disposición de rodamientos fija en dirección axial.
Como marcha en seco debe entenderse que los pistones giratorios
mismos no se engrasan mediante un lubricante como aceite lubricante
o similar.
Las máquinas de pistones giratorios, en
particular compresores helicoidales y sopladores de pistones
giratorios del tipo de construcción Roots, pero también máquinas de
expansión de pistón giratorio se apoyan actualmente con preferencia
mediante rodamientos hasta presiones diferenciales de 700 kPa bar y
hasta velocidades de giro de aproximadamente 20.000 1/min. Las
elevadas fuerzas radiales que aparecen durante el proceso de
compresión o de expansión, respectivamente, se absorben la mayoría
de las veces mediante rodamientos de rodillos cilíndricos. En
rotores helicoidales (por ejemplo en compresores helicoidales) se
forma también un gradiente de presión en dirección axial, por lo
que en los rodamientos aparecen además fuerzas axiales.
En particular en máquinas de pistones giratorios
con compresión interna baja o con expansión interna baja,
respectivamente (es decir, con una baja relación interna de
volúmenes), en estados de funcionamiento no estacionarios (por
ejemplo durante el arranque de la máquina) puede ser que otras
fuerzas axiales (por ejemplo las que están originadas por ruedas
dentadas helicoidales de engranajes de sincronización) sean más
altas que las fuerzas axiales resultantes de las fuerzas del gas.
De lo anteriormente expuesto resulta en total una fuerza axial
negativa que debe absorber los rodamientos fijos. Esta fuerza axial
negativa se menciona por ejemplo en el documento DE 3713221 A1 en
el cual se describe un compresor helicoidal conocido.
Al mismo tiempo es necesario mantener lo más
baja posible la holgura axial entre el lado frontal del rotor en el
lado de presión y la carcasa, así como la holgura axial entre los
dos rotores para evitar pérdidas por intersticios. Sólo con
holguras reducidas puede conseguirse un elevado rendimiento. Por
otro lado deben excluirse contactos en todos los estados de
funcionamiento. Para mantener baja la influencia de dilataciones
térmicas en la holgura frontal del rotor en el lado de presión, la
mayoría de las veces se elige el lado de presión más caliente como
lado del rodamiento fijo. La magnitud del intersticio axial entre la
superficie frontal del rotor en el lado de aspiración y la
superficie de carcasa asignada es de menor importancia. En el lado
de presión se usa frecuentemente una disposición de rodamientos
radial y axial combinada, usando por ejemplo un rodamiento de
rodillos cilíndricos sencillo como rodamiento radial mientras que
las fuerzas axiales se absorben por ejemplo mediante rodamientos de
bolas de contacto angular con un tipo de construcción tándem. Un
apoyo de este tipo se describe por ejemplo en Beitz, W.; Grote,
K.-H.: Dubbel - Taschenbuch für den Maschinenbau, 19ª edición,
editorial Springer-Verlag 1997, página P44 y se
muestra en la figura 49 en la página P46.
Un resumen detallado del estado de la técnica de
las distintas variantes de apoyo de compresores helicoidales lo
ofrece el documento de empresa SKF-USA nº
100-956 "Bearings in twin screw compressors -
Application Handbook" 1998.
En la práctica actual se ajustan por ejemplo en
compresores helicoidales los intersticios axiales entre los rotores
y la carcasa, montando en primer lugar los rotores y midiéndose el
intersticio axial resultante de esta manera. A continuación, el
compresor helicoidal se desmonta parcialmente y se posicionan
arandelas distanciadoras apropiadas entre el rodamiento axial y su
superficie de contacto axial en la carcasa. Sólo a continuación se
lleva a cabo el montaje definitivo del compresor. No obstante, en
numerosas formas de realización de máquinas de pistones giratorios
es difícil medir el intersticio axial. En cualquier caso se trata de
un procedimiento que requiere mucho tiempo.
En el documento DE 2531414 A1 se propone un
ajuste del intersticio axial del rotor que evita estas desventajas
mediante inserción del rodamiento axial en un manguito con rosca
exterior. De esta manera se facilita un ajuste del intersticio sin
desmontaje y también es posible corregir el ajuste posteriormente,
pero la propuesta conlleva un tipo de construcción muy complicado y
por lo tanto caro, ya que es preciso fabricar roscas finas con
grandes diámetros. Asimismo, no es posible influir en la holgura de
la combinación de rodamientos misma.
Motivado por la exigencia de caudales de
impulsión cada vez más altos con un mismo tamaño de construcción y,
al mismo tiempo, el uso cada vez más amplio de accionamientos con
velocidades de giro variables junto con un aumento de la presión
sobre los costes y el deseo de gastos energéticos específicos más
bajos, el apoyo de máquinas de pistones giratorios con ruedas de
control de dentado helicoidal debe cumplir los siguientes
requisitos:
- 1.
- Absorción de las fuerzas radiales y axiales procedentes de la compresión del gas.
- 2.
- Absorción de fuerzas axiales antagónicas a las fuerzas axiales de gas ("dirección negativa").
- 3.
- Fijación exacta de las posiciones de los rotores entre sí y dentro de la pared de la carcasa limitadora con una holgura de rodamiento lo más baja posible.
- 4.
- Espacio de montaje corto en dirección axial para mantener cortas las longitudes de los ejes de rotor y de esta manera también las flexiones de los mismos.
- 5.
- Aptitud para velocidades de giro desde bajas hasta altas: velocidades en los rodamientos hasta 1,0x10^{6} n*dm con presiones diferenciales variables (con: n = velocidad de giro y dm = diámetro medio del rodamiento).
- 6.
- Marcha suave y con poca fricción o pérdida de potencia en el rodamiento.
- 7.
- Montaje y ajustabilidad sencillos de la holgura axial del rotor y del rodamiento.
- 8.
- Uso en gran medida de rodamientos y componentes estandarizados para reducir los gastos.
- 9.
- Aptitud para temperaturas hasta 120ºC.
Las variantes de disposiciones de rodamientos
indicadas a continuación para el apoyo radial y axial combinado en
el lado del rodamiento fijo de los rotores individuales de
compresores de pistones giratorios de dos ejes son conocidas y se
usan ampliamente en la actualidad:
- a)
- 1x NU (rodamiento de rodillos cilíndricos con dos bordes en el anillo exterior) + 2x ESKL (rodamiento de bolas de contacto angular de una hilera). Una disposición de rodamientos de este tipo se conoce por ejemplo del documento DE 4305289 C2 y también del documento DE 69324803 T2.
- b)
- 1x NU (rodamiento de rodillos cilíndricos) + 1x ESKL (rodamiento de bolas de contacto angular de una hilera). Una disposición de rodamientos de este tipo se conoce por ejemplo del documento DD 246596 A1 o del documento DD 301063 A7 y también del documento DE 4432518 A1.
- c)
- 1x NU (rodamiento de rodillos cilíndricos) + 1x QJ (rodamiento de cuatro puntos). Una disposición de rodamientos de este tipo se conoce por ejemplo de Rinder, L.: Schraubenverdichter. Editorial Springer 1977, Fig. 107 o del documento US 4465446 A o también del documento US 2243874 A.
- d)
- 1x rodamiento oscilante de rodillos
- e)
- 1x NU + 1x rodamiento de rodillos cónicos
- f)
- 2x rodamiento de rodillos cónicos. Una disposición de rodamientos de este tipo se describe por ejemplo en el documento de empresa SKF-USA nº 100-956 "Bearings in twin screw compressors - Application Handbook" 1998, página 39, Fig. 25.
- g)
- 1x rodamiento de bolas de contacto angular de dos hileras. Una disposición con dos rodamiento de bolas de contacto angular de una hilera se describe por ejemplo en los documentos US 4227755 A y US 3454313 A.
No obstante, ninguna de las disposiciones de
rodamientos es apropiada para cumplir al mismo tiempo todos los
requisitos (1 a 9) anteriormente mencionados.
Asimismo, en el documento JP 11 107970 A se
describe un compresor de pistones giratorios con inyección de
aceite y sin ruedas de control en el cual pueden emplearse además de
aceite también otros lubricantes para lubricar los pistones
giratorios engranados.
El objetivo de la presente invención consiste
por lo tanto en proporcionar una máquina de pistones giratorios de
marcha en seco del tipo inicialmente mencionado, o una disposición
de rodamientos fija para la misma que cumpla con los requisitos
anteriormente mencionados y, no obstante, presente un tipo de
construcción sencillo.
Este objetivo se consigue conforme a la
invención mediante una máquina de pistones giratorios según la
reivindicación 1. En las reivindicaciones dependientes se indican
variantes particularmente ventajosas de la invención.
La disposición de rodamientos fija de por lo
menos un eje del compresor de pistones giratorios conforme a la
invención presenta por lo tanto un rodamiento de bolas de contacto
angular de una hilera y un rodamiento de rodillos cilíndricos,
comprendiendo el rodamiento de rodillos cilíndricos un primer anillo
de rodamiento con dos bordes y un segundo anillo de rodamiento con
un borde. Con este tipo de construcción sencillo es posible cumplir
al mismo tiempo todos los requisitos anteriormente mencionados. En
particular, la disposición de rodamientos es apropiada también para
la absorción de fuerzas axiales negativas sin que por este motivo se
complique el tipo de construcción o se afecte el cumplimiento de
los requisitos. Se ha demostrado también particularmente ventajoso
que la disposición fija de rodamientos puede montarse previamente
como unidad por separado y montarse en un único paso de trabajo sin
otros ajustes de holgura en la máquina de pistones giratorios
correspondiente, tal como se explica a continuación más
detalladamente.
Otras formas de realización, características y
ventajas de la presente invención se desprenden de la siguiente
descripción detallada.
Fig. 1 Vista esquemática parcialmente en corte
de una máquina de pistones giratorios como forma de realización de
la presente invención.
A continuación se describen detalladamente
formas de realización preferidas de la presente invención con
referencia al dibujo adjunto.
En la figura 1 se muestra de manera esquemática
y parcialmente en corte una máquina de pistones giratorios 10 como
forma de realización preferida de la presente invención. Aunque se
muestra en la figura 1 sólo parcialmente, la máquina de pistones
giratorios 1 comprende en la presente forma de realización dos
pistones giratorios 1, apoyados cada uno a través de un eje 1' y
las disposiciones de rodamiento 12 correspondientes en una carcasa
2, que engranan con direcciones de giro opuestas para definir un
espacio de transferencia. La presente máquina de pistones
giratorios 10 es una máquina de pistones giratorios de marcha en
seco en la que los pistones giratorios 1 engranan entre sí sin
entrar en contacto, por lo que no se requiere una lubricación de los
pistones giratorios mismos. Cada uno de los ejes 1' presenta una
rueda de control, estando estas ruedas engranadas provistas de un
dentado inclinado, aunque esto no se muestra en la figura 1.
En la figura 1 se muestra una de dos
disposiciones de rodamientos 12 de un eje 1', en concreto la
disposición configurada en dirección axial como disposición de
rodamientos fija. La disposición de rodamientos fija 12 comprende
un rodamiento de bolas de contacto angular 5 de una hilera y un
rodamiento de rodillos cilíndricos 4, presentando el rodamiento de
rodillos cilíndricos 4 un primer anillo de rodamiento 4' con dos
bordes 4'a, 4'b y un segundo anillo de rodamiento 4'' con un borde
4''a. En la presente forma de realización, el anillo de rodamiento
4' provisto de dos bordes está dispuesto como anillo exterior y el
anillo de rodamiento 4'' provisto de un borde está dispuesto como
anillo interior. No obstante, esta disposición puede preverse
también de manera inversa en el marco de la presente invención.
En la presente forma de realización, el borde
4''a del segundo anillo de rodamiento (anillo interior 4'') está
dispuesto en el lado dirigido al pistón giratorio 1. Si por otro
lado el anillo de rodamiento provisto de un borde estuviera
configurado como anillo exterior, el borde de este anillo de
rodamiento debería disponerse en el lado opuesto al pistón
giratorio.
En la configuración de la disposición de
rodamientos fija 12 de acuerdo con la presente forma de realización,
las elevadas fuerzas radiales procedentes de la compresión de gas
se absorben mediante un rodamiento de rodillos cilíndricos 4
"NJ" con dos bordes 4'a, 4'b en el anillo exterior 4' y un
borde 4''a en el anillo interior 4''. Las elevadas fuerzas axiales
procedentes de la compresión de gas en dirección positiva (estas
fuerzas desplazan el rotor 1 en la figura 1 a la izquierda, es
decir, del lado de presión en dirección al lado de aspiración de la
máquina de pistones giratorios) se absorben mediante el rodamiento
de bolas de contacto angular 5 de una hilera (ESKL). Las fuerzas
axiales en dirección negativa, que son normalmente considerablemente
más bajas, se absorben mediante el talón 4''a del anillo interior
del rodamiento NJ 4. La disposición de rodamientos absorbe por lo
tanto fuerzas radiales y fuerzas axiales positivas mediante
distintos rodamientos estándar. Ambos tipos de construcción de
rodamientos son específicos para el respectivo tipo de carga. El
rodamiento NJ absorbe adicionalmente las fuerzas axiales en la
dirección negativa. Estas aparecen la mayoría de las veces durante
breves intervalos de tiempo en estados de funcionamiento no
estacionarios en los cuales aún no se han establecido completamente
las fuerzas de gas (dirección positiva), por lo que pueden
prevalecer por ejemplo fuerzas de engranado.
Para la fijación exacta de la posición del rotor
dentro de la pared de carcasa 2 limitadora con una holgura lo más
reducida posible, en primer lugar debe ser lo más baja posible la
holgura de rodamiento. La holgura radial de rodamiento está
determinada exclusivamente por las diferencias de temperatura entre
el anillo exterior y el anillo interior de rodamiento y, por lo
tanto, es lo más baja posible. Debido a la marcha suave de los
rodamientos, el calentamiento de los cuerpos rodantes es bajo, lo
que permite usar rodamientos con poca holgura de rodamiento. La
holgura axial de rodamiento se ajusta mediante dos anillos
distanciadores 6 y 7 que se montan axialmente entre los anillos
exterior e interior de los dos rodamientos 4, 5. La selección
apropiada de anillos distanciadores 6, 7 con distintos grosores
entre los anillos de rodamiento interiores y exteriores permite
ajustar la holgura axial de rodamiento.
Una variante ventajosa de la invención consiste
en proveer el anillo distanciador exterior 6 de ranuras, taladros o
entalladuras que discurren radialmente (no se muestran en la figura
1), lo que permite la entrada o también la salida de lubricante
entre los dos rodamientos 4, 5. Esto representa otra ventaja en
comparación con rodamientos de una sola parte con dos hileras en
los cuales el suministro de lubricante de la segunda hilera de
cuerpos rodantes debe efectuarse la mayoría de las veces a través
de la primera hilera. Cuando se usa una lubricación de aceite a
presión, también pueden preverse toberas de inyección en los anillos
distanciadores 6, 7.
Debido a que el grosor de los anillos
distanciadores 6, 7 puede elegirse relativamente pequeño y sólo es
preciso usar dos rodamientos 4, 5, la unidad de rodamientos 12
constituida por el rodamiento NJ, los anillos distanciadores y el
rodamiento de bolas de contacto angular tiene un tipo de
construcción muy corto. Esto permite emplear ejes de rotor 1' con
una longitud inferior, por lo que se reduce también la flexión de
los rotores 1. Esto facilita con las mismas presiones diferenciales
de servicio holguras radiales inferiores entre los rotores 1 y la
carcasa 2 y, de este modo, un rendimiento más alto de la máquina de
pistones giratorios 10.
Motivado por el tipo de construcción, tanto el
rodamiento NJ 4 como el rodamiento de bolas de contacto angular 5
de una hilera son aptos para elevadas velocidades de giro.
Otra ventaja de la unidad de rodamientos fija 12
conforme a la invención consiste en que la combinación de
rodamiento radial y rodamiento axial NJ + ESKL presenta en
comparación con rodamientos de rodillos cónicos, rodamientos de
rodillos oscilantes y rodamientos QJ una resistencia de rodadura muy
baja y, por lo tanto, una baja pérdida de potencia. De esta manera
se alcanzan temperaturas de lubricante más bajas, por lo que
aumenta la duración en servicio tanto del lubricante como de los
rodamientos.
Conforme a la invención, la combinación de
rodamiento NJ 4, anillos distanciadores 6, 7 y rodamiento de bolas
de contacto anular 5 se proporciona como unidad de rodamientos 12
lista para el montaje y con una holgura axial definida de la unidad
de rodamientos. Para este fin se requiere un paso de trabajo previo
al montaje del rotor en el cual por ejemplo mediante variación del
grosor de uno de los dos anillos distanciadores 6, 7 se ajusta la
baja holgura axial deseada de la unidad de rodamientos. Los cuatro
componentes 4, 5, 6, 7 agrupados de la unidad de rodamientos se
señalan de forma apropiada y ya no se separan.
El uso de anillos distanciadores no es necesario
cuando por lo menos una de las cuatro superficies de contacto
dirigidas una a otra del rodamiento de rodillos cilíndricos 4 y del
rodamiento de bolas de contacto anular 5 se mecaniza de tal manera
(se rectifica por ejemplo) que se obtiene la holgura total deseada
de la unidad de rodamientos.
En un segundo paso de trabajo previo se
determina en esta forma de realización la distancia axial entre las
superficies de contacto 4'c, 4''c dirigidas al cuerpo de rotor 1 del
anillo de rodamiento exterior 4' y del anillo de rodamiento
interior 4'' del rodamiento de rodillos cilíndricos 4. El anillo
exterior 4' se fija para este fin y en el anillo interior 4'' se
ejerce tal carga axial que los cuerpos rodantes cilíndricos estén
en contacto con el borde 4''a del anillo interior 4''. La
incorporación de otra arandela distanciadora 8 permite realizar la
distancia axial entre la superficie de contacto 4'c del anillo de
rodamiento exterior 4' dirigida al cuerpo de rotor 1 y la
superficie de contacto 8' dirigida al rotor de la arandela
distanciadora 8 con una cota predeterminada y con una tolerancia de
0/+a. Cuando en la carcasa 2 se realiza la distancia entre la
superficie de contacto 2' para el anillo exterior 4' del rodamiento
de rodillos cilíndricos 4 y la superficie frontal de carcasa 2'' en
el lado del rotor con una tolerancia de 0/-b y se mantiene además
durante la fabricación de la unidad de obturación 3, no señalada
con más detalle en la figura 1 que se apoya axialmente en el lado
frontal del rotor 1, la longitud axial especificada de la unidad de
obturación 3 con una tolerancia de 0/+c, el intersticio entre el
lado frontal del rotor 1 y la carcasa 2 puede ajustarse con una
tolerancia de 0/+ (a+b+c).
De forma alternativa a la arandela distanciadora
8 en el anillo interior puede usarse también una arandela
distanciadora en el anillo exterior. Otra posibilidad consiste en
ajustar individualmente, sin usar una arandela distanciadora, la
longitud axial de la unidad de obturación 3, por ejemplo mediante
rectificado, de tal manera que la distancia axial entre la
superficie de contacto 4'c en el lado de rotor del anillo de
rodamiento exterior 4' del rodamiento de rodillos cilíndricos 4 y
la superficie de contacto 3'' en el lado de rotor de la unidad de
obturación 3 mantenga una cota predeterminada con una tolerancia de
0/+a. En todos los casos anteriormente descritos es preciso también
fijar el anillo exterior 4' del rodamiento de rodillos cilíndricos 4
y ejercer en el anillo interior 4'' tal carga que los cuerpos
rodantes cilíndricos estén en contacto con el borde 4''a del anillo
interior 4''. De esta manera es posible ajustar el intersticio entre
el lado frontal del rotor 1 y la carcasa 2 con una tolerancia de
tan sólo 0/+(a+c).
Otra alternativa consiste en realizar una
determinada cota para la posición de las superficies frontales 4'c,
4''c de los anillos 4', 4'' del rodamiento de rodillos cilíndricos
mecanizando de forma apropiada la superficie de apoyo 2' en la
carcasa 2 dirigida al rodamiento.
De lo anteriormente expuesto se desprende que
con la unidad de rodamientos fija conforme a la invención puede
ajustarse un intersticio entre el lado frontal del rotor 1 y la
carcasa 2 con muy alta exactitud. Asimismo, todos los trabajos que
determinan la holgura de rodamiento axial y el intersticio axial se
llevan a cabo antes del montaje del rotor propiamente dicho.
Durante el montaje de la unidad de rodamientos 12 preajustada,
compuesta del rodamiento NJ 4, los anillos distanciadores 6, 7 y el
rodamiento de bolas de contacto angular 5 así como de la arandela
distanciadora 8, el rotor está ajustado axialmente de forma
automática. Se suprimen completamente otros pasos de trabajo de
ajuste.
Otra ventaja de la unidad de rodamientos fija 12
conforme a la invención consiste en que ambos rodamientos
individuales 4, 5 pertenecen a la gama de productos estándar de los
fabricantes de rodamientos y pueden fabricarse en grandes
cantidades. De esto resultan una elevada seguridad de calidad, un
alto nivel de disponibilidad y un bajo nivel de costes. Además, los
rodamientos de este tipo pueden aguantar sin problemas temperaturas
de rodamiento hasta 120ºC. Ambos componentes de rodamiento de la
unidad de rodamientos conforme a la invención presentan incluso en
la configuración estándar una estabilidad de forma hasta 150ºC.
Claims (12)
1. Máquina de pistones giratorios (10) de marcha
en seco, que comprende
por lo dos pistones giratorios (1), apoyados en
una carcasa (2) mediante ejes (1') y disposiciones de rodamientos
(12), que engranan uno con otro en direcciones opuestas para definir
un espacio de transferencia, estando los ejes (1') acoplados entre
sí respecto al funcionamiento mediante ruedas de control de dentado
helicoidal, estando configurada una de las disposiciones de
rodamientos (12) de por lo menos un eje (1') como disposición de
rodamientos fija en dirección axial, presentando la disposición de
rodamientos fija (12) un rodamiento de bolas de contacto angular
(5) de una hilera y un rodamiento de rodillos cilíndricos (4),
caracterizada porque
el rodamiento de rodillos cilíndricos (4)
presenta un primer anillo de rodamiento (4') con dos bordes (4'a,
4'b) y un segundo anillo de rodamiento (4'') con un borde
(4''a).
2. Máquina de pistones giratorios de acuerdo con
la reivindicación 1 caracterizada porque el primer anillo de
rodamiento (4') del rodamiento de rodillos cilíndricos (4) está
dispuesto como anillo exterior y el segundo anillo de rodamiento
(4'') del rodamiento de rodillos cilíndricos (4) está dispuesto como
anillo interior, y porque el borde (4''a) del segundo anillo de
rodamiento (4'') está dispuesto en el lado dirigido a los pistones
giratorios (1).
3. Máquina de pistones giratorios de acuerdo con
la reivindicación 1 caracterizada porque el primer anillo de
rodamiento del rodamiento de rodillos cilíndricos está dispuesto
como anillo interior y el segundo anillo de rodamiento del
rodamiento de rodillos cilíndricos está dispuesto como anillo
exterior, y porque el borde del segundo anillo de rodamiento está
dispuesto en el lado opuesto a los pistones giratorios.
4. Máquina de pistones giratorios de acuerdo con
una de las reivindicaciones anteriores caracterizada porque
entre el rodamiento de bolas de contacto angular (5) de una hilera y
el rodamiento de rodillos cilíndricos (4) están dispuestos anillos
distanciadores (6, 7), en particular un anillo distanciador interior
y un anillo distanciador exterior.
5. Máquina de pistones giratorios de acuerdo con
una de las reivindicaciones anteriores caracterizada porque
entre el anillo interior (4'') del rodamiento de rodillos
cilíndricos (4) y el pistón giratorio (1) correspondiente está
dispuesta por lo menos una arandela distanciadora (8).
6. Máquina de pistones giratorios de acuerdo con
una de las reivindicaciones anteriores caracterizada porque
entre el anillo interior (4'') del rodamiento de rodillos
cilíndricos (4) y el pistón giratorio (1) correspondiente está
dispuesta por lo menos una unidad de obturación (3) en la que se
apoya preferentemente la por lo menos una arandela distanciadora
(8).
7. Máquina de pistones giratorios de acuerdo con
una de las reivindicaciones anteriores caracterizada porque
la disposición de rodamientos fija (12) está prevista en el lado de
presión de la máquina de pistones giratorios.
8. Máquina de pistones giratorios de acuerdo con
una de las reivindicaciones anteriores caracterizada porque
la holgura axial de toda la disposición de rodamientos fija está
ajustada a una medida predeterminada que puede medirse por ejemplo
como desplazamiento relativo máximo entre el primer anillo de
rodamiento (4') del rodamiento de rodillos cilíndricos (4) y el
segundo anillo de rodamiento (4'') del rodamiento de rodillos
cilíndricos (4) en la disposición de rodamientos fija.
9. Máquina de pistones giratorios de acuerdo con
la reivindicación 8 caracterizada porque el resalte axial
máximo entre la superficie de contacto (4''c) del anillo interior
(4'') y la superficie de contacto (4'c) del anillo exterior (4')
está coordinado respecto a la distancia axial entre una superficie
de contacto (3'; 8') para el anillo interior (4''), que se apoya
directa o indirectamente en el pistón giratorio (1) de la máquina
de pistones giratorios, y una superficie de contacto (2') prevista
para el anillo exterior (4') en la carcasa.
10. Máquina de pistones giratorios de acuerdo
con la reivindicación 9 caracterizada porque la superficie
de contacto (3'; 8'), que se apoya directa o indirectamente en el
pistón giratorio (1) de la máquina de pistones giratorios, está
constituida por una arandela distanciadora (8) y/o por una unidad de
obturación (3) y/o por un talón de eje.
11. Máquina de pistones giratorios de acuerdo
con una de las reivindicaciones 8 a 10 caracterizada porque
la medida predeterminada de la holgura de rodamiento axial está
ajustada mediante previsión y, dado el caso, mecanizado del por lo
menos un anillo distanciador (6, 7) entre el rodamiento de bola de
contacto angular (5) de una hilera y el rodamiento de rodillos
cilíndricos (4).
12. Máquina de pistones giratorios de acuerdo
con una de las reivindicaciones 8 a 11 caracterizada porque
la medida predeterminada de la holgura de rodamiento axial está
ajustada mediante mecanizado de por lo menos una superficie de
contacto entre el rodamiento de bolas de contacto angular (5) de una
hilera y el rodamiento de rodillos cilíndricos (4).
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