ES2286827T3 - Procedimiento para el tratamiento de polvos en los conductos de acerias electricas. - Google Patents
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Abstract
LA PRESENTE INVENCION SE REFIERE A UN PROCESO Y UNA INSTALACION DE TRATAMIENTO DEL POLVO Y LOS MATERIALES OXIDADOS QUE CONTIENEN CINC Y UNA ALTA PROPORCION DE HIERRO DE LAS ACERIAS ELECTRICAS, EN UN HORNO DE INDUCCION DE BAJA FRECUENCIA SIN NUCLEO MAGNETICO, Y QUE DA COMO RESULTADO: - LA REDUCCION DEL CONTENIDO DE OXIDOS DE HIERRO A FUNDICION DE HIERRO, - LA CONCENTRACION DE LOS OXIDOS METALICOS NO FERREOS EN LOS HUMOS RECUPERADOS DEL PROCESO, Y - LA FORMACION DE UNA ESCORIA ADECUADA PARA SU EVACUACION EN VERTEDEROS NORMALES. EL BAÑO DE HIERRO FUNDIDO, MANTENIDO A ALTA TEMPERATURA Y EN RAPIDA CIRCULACION POR LAS CORRIENTES INDUCIDAS QUE LO ATRAVIESAN, CONSTITUYE LA SECCION REDUCTORA DEL HORNO, EN CUYO INTERIOR TIENE LUGAR LA REDUCCION DE LOS OXIDOS METALICOS QUE CONSTITUYEN LA MATERIA PRIMA: ZN, PB, CD, FE. LA CAPA QUE CUBRE EL BAÑO, OCUPADA POR LA MATERIA PRIMA (POLVO DE ACERIA NODULIZADO, CARBON GRANULAR, AGENTES FORMADORES DE ESCORIA) CONSTITUYEN LA SECCION OXIDANTE DEL HORNO EN CUYO INTERIOR SE QUEMA EL CARBON Y DESPRENDE CO, Y LAS EMANACIONES DE ZN Y OTROS METALES DE LA MATERIA PRIMA QUE SE DESPRENDEN DEL BAÑO SE OXIDAN DE NUEVO Y SE TRANSFORMAN EN HUMOS. UNA UNIDAD COLECTORA DE HUMOS ADECUADA RECOGE EL POLVO Y RECUPERA LOS OXIDOS DE ZN, PB, CD, CONCENTRADOS EN NIVELES SUPERIORES AL DOBLE DE SU CONCENTRACION INICIAL AL COMIENZO DEL PROCESO.
Description
Procedimiento para el tratamiento de polvos en
los conductos de acerías eléctricas.
Se conoce bien que la fundición de chatarra de
hierro en horno eléctrico hace que se formen entre 10 y 20 kg de
polvo por cada tonelada de acero producido. Este polvo ligero,
fácilmente dispersable y fino (denominado como "EAF")
contiene, como sus óxidos, el 20-25% de Fe, el
18-25% de Zn, el 2-4% de Pb, y
todavía otras impurezas, más o menos peligrosas.
Al considerar el tamaño de las acerías actuales,
la cantidad producida de polvos resulta extremadamente grande y,
debido a motivos de salud, medioambientales y económicos, se
requiere urgentemente un procedimiento de inertización y
recuperación de metales valiosos.
La primera solución probada fue la de recircular
el polvo al mismo horno que lo produce. De esta manera, puede
recuperarse hierro y pueden concentrarse gradualmente óxidos de
metales no ferrosos en los humos, pero pronto se experimentaron
mayores dificultades en las acerías, en la carga del horno y la
recogida de humos, los consumos de energía resultaron ser
superiores, y disminuyó la producción de los hornos, así que se
considera que el procedimiento no es deseable por motivos
económicos y, sobre todo, medioambientales.
En la actualidad, para tratar polvos EAF se
utilizan varios procedimientos térmicos en un entorno reductor, y
se llevan a cabo en hornos giratorios, hornos de solera, hornos de
plasma y hornos de llama.
El procedimiento más ampliamente conocido y
difundido es el procedimiento de Waelz-Berzelius en
el que se mezclan los polvos con carbón menudo, cal y sílice y se
alimenta la mezcla resultante a un horno giratorio
largo.
largo.
La reducción tiene lugar en aquella parte del
horno en la que se alcanzan temperaturas de 1.200ºC: el Zn y Pb se
convierten en vapores y se recuperan como polvos en condensadores y
unidades de filtración de humos, mientras que el óxido de hierro,
al reaccionar con los agentes escorificantes produce una escoria que
no siempre puede desecharse como un material inerte.
El Zn y Pb en los óxidos de Waelz alcanzan
niveles de concentración del 60% y, respectivamente, el 10%; por
tanto, este material resultar adecuado para recuperar ambos
metales.
El procedimiento HTR, similar conceptualmente al
precedente, consigue un cierto ahorro de energía alimentando el
polvo a aquella parte del horno en el que se alcanzan temperaturas
de 1.400ºC: el FeO no se reduce y se convierte en escoria.
El procedimiento Plasmadust ("polvo de
plasma") (Suecia) utiliza un plasma de arco no transferido, que
hace que un gas fluya a través de la descarga de arco eléctrico que
se mantiene encendido entre dos electrodos instalados dentro de las
toberas de un horno metalúrgico alimentado por arriba con coque que
fluye desde la parte de arriba hacia abajo. Los polvos nodulizados
con carbón y fundente se inyectan en la llama de la antorcha de
plasma. Se reducen los óxidos de hierro a arrabio, se reducen y se
volatilizan el Zn y Pb, y se recogen en un condensador externo. La
cal y la sílice reaccionan con otros componentes del polvo,
convirtiéndose ellas mismas en escoria. En la actualidad, este
procedimiento se utiliza principalmente para el tratamiento de los
polvos de hornos eléctricos utilizados para producir acero
inoxidable.
También se utiliza preferentemente el
procedimiento Inmetco (USA) para tratar los polvos de hornos
eléctricos que producen acero inoxidable. Se utiliza un horno de
mesa giratoria dentro del cual se somete la mezcla de polvo con
carbón y coque fino, nodulizada, a una primera reducción: el Zn y Pb
se concentran en los humos de este horno. Los nódulos
(pellets) reducidos previamente que contienen todo el hierro
se cargan, junto con chatarra y cascarillas de laminación, en un
horno eléctrico de arco sumergido para obtener una aleación de
hierro con el Cr, Ni y Mo contenidos en los polvos originales.
El reactor de St. Joe es un horno para acero
vertical con camisa de agua subdividido en 2 etapas. El quemador,
alimentado con polvo de coque, se alimenta con aire enriquecido en
oxígeno, de modo que se genera una llama de temperatura
particularmente alta (aproximadamente a 2.000ºC).
La carga metalúrgica se inyecta neumáticamente a
la región reductora de la llama. El Zn, Pb y Cd se reducen,
vaporizan y recogen en una bolsa filtrante.
Se granula la escoria de alto contenido en
hierro y puede venderse a fábricas de cemento (con el fin de añadir
hierro a la mezcla de cemento) o se utiliza como materia prima para
altos hornos.
El procedimiento de Tetronics de la British
Steel Co. utiliza un horno de plasma de arco transferido. Se instala
la antorcha de plasma sobre la bóveda del horno y, con el fin de
distribuir la energía hasta el baño, puede girar con una
inclinación variable con respecto al eje vertical.
Se alimentan continuamente los humos procedentes
del acero inoxidable, mezclados con un 28% de antracita, al horno
(con una velocidad de alimentación de 500 kg/h) a una
temperatura constante de aproximadamente 2000ºC. Se recuperan Cr,
Ni, Mo como aleaciones de hierro.
Se quitan los gases de escape de los polvos
dentro de las bolsas filtrantes.
También se sometieron a prueba polvos EAF que
contenían un 18% de Zn, obteniéndose una concentración de ZnO de
hasta el 60%.
También puede considerarse que el procedimiento
Kaldo de Boliden, desarrollado para residuos que llevan plomo, y el
procedimiento de producción de humos de escoria, muy conocido para
la recuperación de Zn y Pb a partir de escoria de sílice de un
horno eólico, representan una posible solución para el tratamiento
de polvos EAF.
En el horno electrotérmico vertical desarrollado
por St. Joe Minerals, estudiado para los minerales de zinc, pueden
cargarse polvos EAF, y sinterizarlos mezclados con el residuo de la
tostación de blendas.
El producto sinterizado resultante fluye a
continuación a través de un horno giratorio de precalentamiento y
luego entra en el horno electrotérmico desde la parte superior. El
coque alimenta al horno con energía y produce una región conductora
para la energía eléctrica suministrada por medio de electrodos de
grafito. En las condiciones de funcionamiento del horno, el Zn se
volatiliza. Los humos se envían a burbujear a través de un baño de
Zn enfriado que actúa como condensador. La alimentación no debe
contener menos del 40% de Zn. La cantidad de polvos EAF que pueden
procesarse en este procedimiento está limitada por las grandes
cantidades de impurezas con las que contribuyen.
Finalmente, la Universidad Tecnológica de
Michigan intentó añadir a un horno de cubilote nódulos de residuos
oxidados junto con arrabio y chatarra. Mediante el funcionamiento a
entre 1.510 y 1.538ºC, se forma una escoria y se reduce el hierro y
se recupera en estado líquido, mientras que se volatilizan el Zn y
Pb y se recuperan como óxido de zinc
bruto. Debe considerarse que los óxidos nodulizados sólo representan el 5% de la carga alimentada al
bruto. Debe considerarse que los óxidos nodulizados sólo representan el 5% de la carga alimentada al
\hbox{horno de cubilote.}
Las instalaciones para realizar el procedimiento
citado requieren altos costes de inversión y las cargas económicas
resultantes son tales que pueden soportarse exclusivamente por
acerías o consorcios primarios.
Los metales producidos deben volverse a procesar
con el fin de aprovecharlos a nivel comercial.
Sólo algunos de los procedimientos anteriores
producen escorias adecuadas para desecharse en vertederos
normales.
El documento
EP-A-0 174 641 (Sumitomo) da a
conocer un procedimiento para recuperar metales valiosos tales como
zinc, hierro y similares a partir de un polvo de hierro que contiene
zinc en él, tal como el generado en un horno de arco eléctrico para
la fabricación de acero o similares.
Los objetivos de la presente invención son los
de proporcionar un procedimiento sencillo y directo para:
- -
- recuperar, en forma metálica, el hierro contenido en un polvo EAF;
- -
- separar y concentrar, sin pérdidas, los óxidos de Zn y Pb y otras impurezas o bien metálicas o bien no metálicas (Cd, F, Cl, etcétera);
- -
- eliminar todos los demás componentes del polvo, enviándolos para formar una escoria adecuada para desecharse en vertederos normales, es decir, sin carácter tóxico o nocivo.
Según la presente invención, con el fin de
alcanzar los objetivos anteriores, debe utilizarse una instalación
que sea adecuada para tasas de producción de pequeñas a medias y
posiblemente conocida por los expertos en la industria de la
fabricación de acero.
Los costes de energía y funcionamiento deben
limitarse y ser en cualquier caso competitivos con los de los
procedimientos usados actualmente para el tratamiento de polvos
EAF.
Con el fin de alcanzar dichos objetivos, la
presente invención proporciona un procedimiento según se reivindica
en la reivindicación 1.
La presente invención se caracteriza, en primer
lugar, por los medios seleccionados para llevar a cabo la reacción
de reducción/oxidación necesaria para tratar de manera racional los
polvos EAF y materiales con alto contenido en hierro, que llevan
zinc oxidados, que están fuertemente desfavorecidos si deben
seguirse los procedimientos de producción de zinc clásicos.
Se conoce desde hace muchos años, el horno de
inducción de baja frecuencia del tipo sin núcleo, que se seleccionó
según la presente invención, en metalurgia secundaria de metales no
ferrosos y acero como un medio de fundición rápido y eficaz.
Según la técnica conocida, sólo se utiliza un
horno de este tipo como medio de fundición en el que la carga en
todos los casos conocidos está constituida por tortas o escoria que
suministran altos rendimientos de metal, variables según el metal o
la aleación que va a fundirse.
Por ejemplo, en el caso de la producción de
arrabio, una carga que puede considerarse que es convencional, es
tal como sigue:
Escoria o tortas de arrabio limpio | 95% |
Aleaciones madre | 2-3% |
Agentes escorificantes | 1-2% |
Según la técnica anterior, sólo se utiliza el
horno de inducción de baja frecuencia como medio de fundición para
preparar metal líquido para colada.
Por el contrario, la presente invención utiliza,
por primera vez, el horno de inducción de baja frecuencia no como
medio de fundición, sino como un aparato para llevar a cabo
simultáneamente las reacciones de reducción y oxidación y, por lo
tanto, propone cargar, por ejemplo, nódulos de polvo que normalmente
presentan la siguiente composición:
ZnO | 16-24% |
Fe_{2}ZnO_{4} | 10-12% |
FeO | 18-20% |
MnO | 2-4% |
PbO | 4-6% |
CaO | 6-8% |
SiO_{2} | 4-5% |
S | 0,5-1% |
F | 0,5-1% |
Cl | 0,5-2% |
en los que todos los metales están en sus formas
oxidadas.
Esta sorprendente aplicación según la presente
invención es posible por el rasgo caracterizador de que el horno,
antes de comenzar la carga de los nódulos de polvo, se llena hasta
aproximadamente la mitad de la altura, normalmente con arrabio, que
constituye el "fondo" para la reacción. El flujo de alta
intensidad de corrientes inducidas calienta el baño hasta
1.450-1.500ºC y lo mantiene con agitación vigorosa.
Ahora, se cargan los nódulos, preferentemente secos y
precalentados, en el horno mezclados con un 14% de carbón granulado,
con pequeñas cantidades de agentes escorificantes añadidos.
La reducción de los componentes oxidados a Zn
metálico tiene lugar en la región de contacto entre la superficie
del baño de arrabio y la capa más inferior, más caliente de nódulos
cargados. La renovación rápida y continua de la capa de arrabio que
humedece los nódulos que contienen ZnO y FeZnO_{4}, produce la
reacción con el carbono contenido en el arrabio:
(1)ZnO +
C_{(Fe)} \rightarrow Zn +
CO
para avanzar con una velocidad
considerablemente
alta.
A su vez, el baño, debido a su contacto con los
gránulos de carbón contenidos en el polvo, restaura el nivel de C
original del arrabio. El Zn producido por la reacción (1), debido a
la alta temperatura de la zona de reacción, se vaporiza y asciende
a través de las capas de óxidos del polvo, reduciendo de manera
eficaz los óxidos de hierro:
(2)FeO + Zn
\rightarrow Fe +
ZnO
El procedimiento tiene lugar en dos etapas y en
dos zonas del horno diferentes:
- -
- una etapa reductora, en la que el agente activo es carbón contenido en el arrabio, que se mantiene en rápido movimiento debido al fenómeno inductivo (dirección). La zona de interés es la región de contacto de baño/nódulos, que es la región más caliente en el horno y debe suministrarse una gran cantidad de energía;
- -
- una etapa oxidativa, que tiene lugar dentro de los polvos, en la que se quema el carbón combinado produciendo CO y generando la energía necesaria para mantener el alto valor de temperatura y permitir que los óxidos de hierro oxiden los vapores de Zn que ascienden desde la parte inferior.
Durante el transcurso del procedimiento, debe
monitorizarse cuidadosamente la calidad de la escoria formada y, si
es necesario, posiblemente modificarla con un fundente adecuado para
fluidificarla. También debe ayudarse de manera adecuada a la
volatilización del Pb, añadiendo pequeñas cantidades de CaCl_{2}
con el fin de producir que se forme PbCl_{2} de bajo punto de
ebullición mediante la reacción del cloruro de calcio añadido con
PbO.
Un objetivo adicional de la presente invención
es una instalación para poner en práctica el procedimiento dado a
conocer anteriormente, instalación que comprende un horno de
inducción para una utilización tal como la proporcionada mediante
el procedimiento según la misma invención.
Una instalación según la presente invención se
da a conocer de manera esquemática haciendo referencia a la figura
del dibujo adjunto.
Según tal figura, con (10) se muestra un horno
de inducción de baja frecuencia del tipo sin núcleo, dentro del
cual, con (11) se muestra de manera esquemática una carga de arrabio
fundido y, tal como puede observarse, sólo llena parcialmente dicho
horno. En consecuencia, tal carga está presente como un baño fundido
en condiciones turbulentas dentro del horno debido al efecto de las
corrientes inducidas de alta intensidad típicas de los hornos de
inducción.
Se alimentan polvos procedentes de acerías
eléctricas, ricos en zinc y óxidos de hierro, al horno (10) a través
de la entrada (12), y por tanto, se obligan a fluir a lo largo de
un tambor (13) inclinado, en contracorriente con respecto al flujo
de aire caliente que abandona el horno (10). Por tanto, se utiliza
el calor de reacción generado dentro del horno para secar y
precalentar los polvos mientras están fluyendo hacia dicho
horno.
Los óxidos de metales no ferrosos abandonan el
horno arrastrados por la corriente de aire caliente rico en CO. La
reacción de CO con el aire de la campana:
(3)CO + ½
O_{2} \rightarrow
CO_{2}
tiene lugar durante el paso de
dicho humos a través de dicho tambor (13) inclinado, a lo largo del
cual los nódulos de polvo húmedos fluyen hacia abajo, en
contracorriente con respecto a dicho
humos.
Al abandonar el tambor (13), los gases de escape
experimentan un primer enfriamiento mediante la adición de aire en
(14) y entran en un ciclón (15) en el que se eliminan los
componentes más gruesos y pesados. La eliminación de polvo completa
tiene lugar dentro de una manga o bolsa (16) filtrante de tipo
"pulse-Jet", instalada aguas arriba de una
chimenea (17).
A continuación se notifican ejemplos no
limitativos de un procedimiento según la presente invención.
\vskip1.000000\baselineskip
Al tratar un polvo EAF con una composición
normal (por ejemplo: un polvo como el descrito en el siguiente
ejemplo 2) según la presente invención, se obtiene lo siguiente:
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{ 25-27% \+ Arrabio bruto\cr 34-36% \+ Polvos recuperados de humos (50-60% de Zn)\cr 34-36% \+ Escoria cuya composición, según la prueba de liberación internacional, se encuentra dentro de los\cr \+ límites de la tabla A de dicha prueba.\cr}
\vskip1.000000\baselineskip
Dentro de un horno de inducción de baja
frecuencia del tipo sin núcleo que presenta una capacidad de 900 l,
puede procesarse 1 t/h de polvo EAF nodulizado, con los siguientes
consumos:
Energía eléctrica | 1.000 kW/h |
Carbón | 130 kg |
CaCl_{2} | 4 kg |
CaF_{2} | 4 kg |
O_{2} | 130 m^{3} |
CH_{4} | 20 Nm^{3} |
Material refractario | 6 kg |
Los consumos anteriores incluyen todas las
operaciones secundarias (filtración de humos, aire de granulación,
etcétera).
En un horno de inducción de baja frecuencia del
tipo sin núcleo con una potencia de 150 kW y con una capacidad de
750 kg de arrabio, con revestimiento refractario de
alúmina-magnesita, se cargaron 350 kg de arrabio
para ser el fondo de reacción. Se calentó el baño hasta
1.450-1.500ºC y luego se comenzó la alimentación de
polvo, que estaba constituida por 150 kg de nódulos secados y
precalentados, y 20 kg de gránulos de carbón. La composición
promedio de los polvos nodulizados fue:
21,5% de Zn; 5,6% de Pb; 27,4% de Fe; 0,8% de
Mn.
2,85% de C; 3,30% de Ca; 0,45% de S.
\vskip1.000000\baselineskip
Con el fin de fluidificar la escoria, se
añadieron gradualmente 0,1 kg de CaCl_{2} y 0,3 kg de CaF_{2}
a lo largo de la duración de la prueba.
Con el fin de ahorrar energía eléctrica, se
inyectaron 20 m^{3} de oxígeno.
En el plazo de una hora tras el comienzo de la
prueba, se había completado la adición de la carga y la reacción
había avanzado hasta su final, formándose una escoria fluida de tipo
ácido y con aspecto vítreo.
\vskip1.000000\baselineskip
El análisis completo de la escoria fue el
siguiente:
1,66% de MgO; 14,43% de CaO; 1,98% de ZnO;
12,27% de FeO:
0,05% de PbO; 7,74% de Al_{2}O_{3}; el resto
SiO_{2}.
\vskip1.000000\baselineskip
Según la prueba de liberación, esta escoria
cumple los requisitos de calidad de la tabla "A".
\vskip1.000000\baselineskip
A partir del tratamiento de 150 kg de polvos, se
obtuvieron los siguientes productos:
38,5 kg de arrabio con un 0,92% de Mn, un 3,6%
de C
52,5 kg de óxidos con un 58,3% de Zn, un 15,3%
de Pb, un 0,44% de Fe
53,0 kg de escoria con un 1,59% de Zn, un 0,05%
de Pb, un 9,54% de Fe
\vskip1.000000\baselineskip
En resumen, cabe destacar los siguientes
aspectos de la invención:
- 1)
- La elección del horno de inducción que, aunque se conoce bien como horno de fundición, se utiliza en la presente memoria para llevar a cabo reacciones de reducción/oxidación.
- 2)
- La agitación intensa inducida en el baño de arrabio, de modo que se favorece la reducción de ZnO por el carbono aleado ZnO + C_{(Fe)} \rightarrow Zn + CO mediante la renovación continua de la superficie, producida por las intensas corrientes inducidas que fluyen a través del baño.
- 3)
- La reducción de FeO por los vapores de Zn que se desprenden de la zona de reacción anterior, multiplica el efecto de reducción de FeO del carbón contenido en la carga.
- 4)
- El aprovechamiento energético máximo de los elementos disponibles reduce los consumos del procedimiento.
Claims (7)
1. Procedimiento para el tratamiento de los
polvos de acerías eléctricas que contienen materiales que llevan
zinc, con alto contenido en hierro oxidados principalmente con el
fin de recuperar hierro y zinc de ellos, que comprende alimentar
dichos polvos en forma de nódulos, carbón y CaCl_{2} o CaF_{2} a
un horno (10) de inducción de baja frecuencia del tipo sin núcleo,
estando dicho procedimiento caracterizado porque
dicho horno (10) de inducción de baja frecuencia
del tipo sin núcleo sólo se llena parcialmente con una carga (11)
de arrabio, estando contenida dicha carga dentro de dicho horno (10)
de inducción de baja frecuencia del tipo sin núcleo en estado
fundido como un baño en condiciones turbulentas debido al efecto de
las corrientes inducidas, entrando en contacto dichos polvos en
forma de nódulos con la superficie libre de dicho baño fundido
turbulento dentro de dicho horno (10) de inducción de baja
frecuencia del tipo sin núcleo, de tal manera que
la renovación rápida y continua de la capa de
arrabio humedece los nódulos, y
el óxido de zinc contenido en los nódulos
reacciona con el carbono contenido en dicho arrabio (11) de la
región de contacto de baño/nódulo de dicho horno (10) según la
siguiente reacción (L):
(1)ZnO +
C_{(Fe)} \rightarrow Zn +
CO
y el Zn metálico producido en la
reacción (1) se vaporiza y reacciona dentro de dicho horno (10) de
inducción de baja
frecuencia
con el óxido de hierro contenido en dichos
polvos según la siguiente reacción (2):
(2)FeO + Zn
\rightarrow Fe +
ZnO
y con oxígeno inyectado por medio
de una lanceta dentro de dicho horno (10) de baja
inducción,
de tal manera que el calor generado da como
resultado el ahorro de energía eléctrica.
2. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el que dichos polvos se mezclan con carbón antes de alimentarse al
horno de baja frecuencia.
3. Procedimiento según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizado porque el baño de arrabio fundido mantiene
constante su nivel de carbono estando en contacto con dicho carbón
mezclado con los polvos.
4. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque dicho horno se
llena hasta la mitad de la altura con arrabio antes de comenzar la
carga de los polvos en forma de nódulos.
5. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque se alimentan
dichos polvos a dicho horno tras secarse y precalentarse.
6. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque dicho hierro y
zinc se recuperan de forma preponderante como arrabio, óxido de
zinc, respectivamente.
7. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 6, en el que se calienta el baño fundido hasta
una temperatura de 1450 a 1500ºC mediante el flujo de alta
intensidad de las corrientes inducidas.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH2710/96 | 1996-11-01 | ||
CH02710/96A CH691685A5 (it) | 1996-11-01 | 1996-11-01 | Procedimento di riduzione delle polveri di acciaieria elettrica ed impianto per attuarlo. |
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---|---|
ES2286827T3 true ES2286827T3 (es) | 2007-12-01 |
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ID=4239858
Family Applications (1)
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Cited By (1)
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