ES2219568T3 - Metodo para la generacion de una banda de magnesio laminada en caliente. - Google Patents
Metodo para la generacion de una banda de magnesio laminada en caliente.Info
- Publication number
- ES2219568T3 ES2219568T3 ES01978446T ES01978446T ES2219568T3 ES 2219568 T3 ES2219568 T3 ES 2219568T3 ES 01978446 T ES01978446 T ES 01978446T ES 01978446 T ES01978446 T ES 01978446T ES 2219568 T3 ES2219568 T3 ES 2219568T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- hot
- rolling
- thickness
- band
- hot rolled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical class [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 22
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 19
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 15
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 6
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 claims description 5
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 3
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052845 zircon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N zirconium(iv) silicate Chemical compound [Zr+4].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical compound [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 2
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 8
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 21
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 14
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 8
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 6
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 6
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 4
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 3
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010030 laminating Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/06—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of magnesium or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/003—Rolling non-ferrous metals immediately subsequent to continuous casting, i.e. in-line rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/30—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process
- B21B1/32—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work
- B21B1/34—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work by hot-rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B39/00—Arrangements for moving, supporting, or positioning work, or controlling its movement, combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B39/02—Feeding or supporting work; Braking or tensioning arrangements, e.g. threading arrangements
- B21B39/12—Arrangement or installation of roller tables in relation to a roll stand
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/004—Heating the product
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Winding, Rewinding, Material Storage Devices (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Inorganic Insulating Materials (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
Procedimiento para la generación de una banda laminada en caliente de magnesio - en el cual se funde un caldo metálico de modo continuo de una aleación de magnesio a una banda previa con un espesor de como máximo 50 mm y - en el cual la banda previa fundida se lamina en caliente directamente del calor de fundición con una temperatura de comienzo de laminado en caliente de al menos 250°C y como máximo 500°C con un espesor final de máximo 4 mm, donde en la primera pasada del laminado en caliente se lograr una reducción del espesor de al menos un 15%.
Description
Método para la generación de una banda de
magnesio laminada en caliente.
Se ha intentado mejorar la conformabilidad y las
propiedades de una chapa de magnesio de laminado en caliente por la
generación de materiales previos adecuados, de los cuales se lamina
a continuación la banda laminada en caliente. Tal procedimiento se
conoce por ejemplo de US 5.316.598. De acuerdo con el
procedimiento conocido se puede solidificar rápidamente un polvo de
magnesio prensado a temperaturas de 150 - 275°C. Por extrusionado o
forjado se fabrica de este bloque un material previo, que a
continuación se lamina para formar una chapa con un espesor de al
menos 0,5 mm. Las temperaturas de laminado se encuentran para ello
entre 200°C y 300°C. La banda de magnesio laminada en caliente
obtenida de esta forma presenta unas propiedades plásticas
excelentes y posee a temperatura ambiente una resistencia elevada y
una buena dureza en la dirección de laminado.
Es una desventaja sin embargo en el procedimiento
conocido que para la fabricación del material previo se genera a
partir de un polvo de magnesio, que este polvo se debe prensar y
que a continuación se debe llevar a cabo un enfriamiento acelerado.
Los gastos de aparatos y de personal que esto conlleva supone unos
costes de 5 fabricación elevados. Además se muestra que la
transformación de la materia previa con arreglo al laminado en
caliente, a pesar de la generación costosa de la materia previa, es
difícil de dominar.
De acuerdo con la posición de la técnica
explicada previamente, se conoce de JP 06293944 A un procedimiento
para la fabricación de una chapa de magnesio, en el cual, de
acuerdo con ello, se funde un llantón de una colada que contiene un
0,5 - 1,5% de REM, un 0,1 - 0,6% de zircón, un 2,0 - 4,0% de cinc y
el resto de magnesio. Este llantón a continuación se lamina en
caliente en dos pasos, donde en el segundo paso del laminado en
caliente las temperaturas del laminado se encuentran entre 180 -
230°C, de preferencia entre 180° - 200°C, alcanzándose una
conformación en su conjunto de un 40 – 70%, de preferencia de un 40
- 60%. La banda obtenida de esta forma debe tener una buena
conformabilidad. El laminado en caliente en dos pasos que tiene
lugar a continuación, hace que también el proceso de laminado y el
guiado de temperatura a tener en cuenta con ello sean aparatosos y
difíciles de
dominar.
dominar.
Partiendo de la posición de la técnica aclarada
anteriormente tiene como objetivo la invención, procurar un
procedimiento, con el cual se pueden generar chapas de magnesio con
una conformación mejorada y con menos desembolso de
fabricación.
Se soluciona esta tarea de acuerdo con la
invención por un procedimiento para la generación de una banda de
magnesio laminada en caliente, en el cual se funde un caldo
metálico de una aleación de magnesio de modo continuo en una banda
previa con un espesor máximo de unos 50 mm y en el cual la banda
previa se laminada directamente del calor de función con una
temperatura de comienzo del laminado en caliente de por lo menos
250°C y como máximo de 500°C a una banda laminada en caliente con
un espesor final de máximo 4 mm, donde en la primera 1 mesa de
laminado del laminado en caliente se logra una reducción del
espesor de como mínimo un 15%.
De acuerdo con la invención se funde una banda
previa con un espesor de hasta 50 mm, que basado en su espesor
reducido se enfría rápidamente y debido a ello tiene una estructura
pobre en poros y con una granulación fina, mejorada. Las
sedimentaciones micro y macro en esta situación se reducen al
mínimo. También presentan segregaciones primarias presentes, si es
el caso, de una forma finamente y homogéneamente distribuida, por
lo cual la formación de una estructura de laminado fina lograda de
esta forma se apoya aún más. La estructura de granulación
particularmente fina favorece la conformabilidad durante el
laminado en caliente continuo subsiguiente, por el hecho de que
simplifica un ablandamiento ventajoso para la conformabilidad
subsiguiente. La formación de una estructura fina se apoya más por
la reducción del espesor de al menos un 15% alcanzada en la primera
mesa de laminado. Por las estructuras ya presentes en situación de
colada y más afinadas en el proceso de laminado se obtiene como
resultado una chapa de magnesio, cuyas propiedades de uso están
considerablemente mejoradas en relación con las chapas generadas de
modo usual.
Otra ventaja de la colada de bandas previas de
modo continuo empleando materia prima de magnesio de acuerdo con
la invención, con el laminado en caliente a continuación de la
fundición, consiste en el hecho de que hasta ahora con la
fabricación de las chapas de magnesio se reduce considerablemente
la parte de escoria a comprar. Por el empleo de una técnica de
refundición y de fundición adecuadas se da además una amplia
independencia en relación con la adquisición del material de
partida. A parte de esto la necesidad de energía se reduce al
mínimo con la técnica de laminado de colada de acuerdo con la
invención y se garantiza una gran flexibilidad en relación con el
espectro de los productos generados.
Particularmente, se permite llevar a cabo de modo
económico el procedimiento de acuerdo con la invención, por el
hecho de que se lleva a cabo el laminado en caliente de la banda
previa directamente a partir del calor de la fundición. Dependiendo
de las propiedades de la aleación elaborada y de las indicaciones
de los aparatos también puede ser ventajoso ajustar la temperatura
de comienzo del laminado de la banda previa con arreglo a una
nivelación de la temperatura llevada a cabo antes del laminado en
caliente. Por esta nivelación de la temperatura se alcanza en la
banda previa una distribución igualada de la temperatura y una
homogeneización adicional de la estructura.
Una oxidación de la superficie de la banda y el
que se originen unos óxidos no deseados en la estructura, se puede
evitar con seguridad por el hecho de que tiene lugar la colada de
la fundición en una estructura de solidificación formada de modo
adecuado bajo gas protector.
Se puede además favorecer la formación de la
estructura cuando en la primera mesa de laminado en caliente la
reducción del espesor es de al menos un 20%.
Para asegurar la conformabilidad de la banda
durante el laminado en caliente, la temperatura del comienzo del
laminado en caliente debe al menos estar a 250°C.
La buena conformabilidad ya presente en la banda
previa generada de acuerdo con la invención posibilita que se
lamine la banda laminada caliente después de la primera pasada de
modo continuo en varias pasadas hasta alcanzar el espesor final. Un
recalentado entre las mesas de laminado individuales no es
necesario por motivo del calor de deformación que se genera.
Si no hay disponible una vía de laminación para
la laminación de acabado de la banda laminada en caliente,
entonces la banda laminada en caliente de magnesio se puede
fabricar incluso entonces de acuerdo con la invención cuando el
laminado en caliente tiene lugar de modo reversible en varias
pasadas.
Si con el laminado en caliente existe la
necesidad de puentear tiempos de parada, en los cuales no es
posible continuar de modo continuo con el proceso de laminado, es
ventajoso cuando la banda laminada en caliente se bobina sobre una
bobinadora caliente y se mantiene al menos después de la primera
pasada a la temperatura de conformación del caso. En el caso de
laminado en caliente llevado a cabo de modo reversible, es
ventajoso bobinar la banda laminada en caliente, entre cada mesa de
laminado sobre una bobinadora caliente y mantenerla a la
temperatura de conformación del caso. La temperatura de
conformación, a la cual se mantiene la banda laminada en caliente
sobre la bobinadora, de preferencia se encuentra al menos a
300°C.
Con visas a las propiedades de conformación y el
espesor deseado de la banda laminada acabada el grado de
conformación total deseado con el laminado en caliente debería ser
al menos de un 60%.
El procedimiento de acuerdo con la invención de
preferencia se puede llevar a cabo con el empleo de una aleación de
forja de magnesio, que contiene hasta un 10% de aluminio, hasta un
10% de litio, hasta un 2% de cinc y hasta un 2% de manganeso. Para
la formación de la granulación fina en la estructura de
solidificación, puede ayudar una adición en la aleación de zircón o
cerio en un contenido de hasta un 1%, del caso.
A continuación se explica la invención en mayor
detalle con la ayuda de unos ejemplos de realización. La única
figura muestra la estructura esquemática de una instalación de
colada de fundición (1) para espesores de los llantones previos
hasta abajo de 25 mm, en una vista desde arriba.
La instalación de laminación de colada (1) abarca
en la dirección de avance (F), colocados uno tras otro, un horno
de fundición (2), una instalación de solidificación (3), una
primera instalación de impulsión (4), una cizalla (5), una segunda
instalación de impulsión (6), un horno de homogeneización (7), una
primera instalación de bobinado (8), un tercer impulsor (9), un
equipo de laminado reversible (10), un cuarto impulsor (11), una
cuarta instalación de bobinado (12) y una vía de rodillos (13).
La instalación de bobinado (12) y la vía de
rodillos (13) están colocadas sobre una plataforma (14), que es
móvil transversalmente a la dirección de avance (F) de tal forma
que en una primera posición de operación, la instalación de
bobinado (12) y en una segunda posición de marcha, la vía de
rodillos (13) están colocadas al final de la vía de avance (15) de
una banda de magnesio generada en una instalación de laminación de
colada (1). Del mismo modo están colocados el horno de
homogeneización (7) y la instalación de bobinado (8) sobre una
plataforma (16), de tal forma que una de estas instalaciones del
caso está colocada en una primera posición de operación al lado de
la vía de avance (15) y en una segunda posición de operación en la
vía de la banda de magnesio a generar. Al principio de la
generación de la banda laminada en caliente de magnesio se
encuentran el horno de homogeneización (7) y la bobinadora (12) en
la vía de avance (15), mientras que la bobinadora (8) y la vía de
rodillos (13) están colocadas al lado de la vía de avance (15).
Las instalaciones de bobinado (8 y 12) van
equipadas con instalaciones de calentamiento no representadas aquí,
sobre las cuales se puede mantener la banda bobinada sobre la
bobinadora del caso, tampoco representada, a la temperatura de
conformación del caso, hasta que se lleva a cabo la siguiente mesa
de laminado.
Dentro de la instalación de solidificación (3) se
funde bajo una atmósfera de gas protector una colada de modo
continuo para formar una banda previa con cierre hermético al
oxígeno. Aleaciones típicas de este caldo metálico se indican en el
cuadro siguiente:
Como particularmente ventajoso se ha demostrado
el empleo de aleaciones de magnesio HP (de alta pureza). Tales
aleaciones contienen a modo de ejemplo menos de un 10 ppm de Ni,
menos de un 40 ppm de Fe y menos de un 150 ppm de Cu.
La banda previa solidificada que sale de la
instalación de solidificación (3) se corta por medio de una cizalla
(5) y se avanza por los impulsores (4 y 6) sobre la vía de avance
(15) a través del horno de homogeneización. Allí tiene lugar una
nivelación de la temperatura, con arreglo a la cual se ajusta una
temperatura de principio de laminado distribuido de modo igualado
sobre la sección transversal de la banda previa, que se encuentra
en la zona de 250 - 500°C.
La banda previa templada de esta forma alcanza a.
continuación, avanzada por medio del impulsor (9), la instalación
de laminado reversible (10) y allí se somete a una primera mesa de
laminado en caliente. La reducción del espesor alcanzado con ello
es de al menos un 15%. La banda laminada en caliente que abandona
el aparato de laminado se bobina por la instalación de bobinado
(12) y se mantiene a la temperatura óptima de conformación para la
próxima mesa de conformación.
Después de finalizar con la primera mesa de
laminado se pone en posición de operación la plataforma (16), en la
cual la instalación de bobinado (8) se encuentra en la vía de
avance (15). A continuación la banda laminada en caliente se lamina
en varias pasadas a su espesor final de menos de 4 mm, donde se
mantiene alternativamente bobinada por medio de las instalaciones
de bobinado (8) y respectivamente (12), y se mantiene a la
temperatura de conformación del caso. Esta última se encuentra con
ello por encima de 250°C.
Antes de la última mesa de laminado, se mueve la
plataforma (19) en aquella posición de operación, en la cual está
colocada la vía de rodillos (13) al final de la vía de avance (15).
La banda de magnesio laminada en caliente acabada que abandona
después de la última pasada el equipo reversible (10) se aporta
sobre la vía de rodillos (13) para continuar con su
elaboración.
Propiedades típicas a temperatura ambiente de las
bandas de magnesio laminadas en caliente, fabricadas del modo
descrito de las aleaciones indicadas en el cuadro 1, en la
instalación de laminación de colada (1), se han indicado en el
cuadro 2. El espesor de la chapa del caso estaba entre 1,2 y 1,5
mm.
Se muestra que las bandas generadas de acuerdo
con la invención tienen una estructura fina, y condicionado por
ello se produce una conformabilidad sobresaliente. De esta forma se
ha comprobado que las propiedades de las chapas generadas de
acuerdo con la invención son al menos un 20% mejor que las
propiedades del caso de las chapas producidas de modo
convencional.
| F | = | dirección de avance |
| 1 | = | instalación de laminado de fundición |
| 2 | = | horno de fundición |
| 3 | = | instalación de solidificación |
| 4 | = | instalación impulsora |
| 5 | = | cizalla |
| 6 | = | instalación impulsora |
| 7 | = | horno de homogeneización |
| 8 | = | instalación de bobinado |
| 9 | = | impulsor |
| 10 | = | equipo de laminación reversible |
| 11 | = | impulsor |
| 12 | = | instalación de bobinado |
| 13 | = | vía de rodillos |
| 14 | = | plataforma |
| 15 | = | vía de avance |
| 16 | = | plataforma |
Claims (11)
1. Procedimiento para la generación de una banda
laminada en caliente de magnesio
- en el cual se funde un caldo metálico de modo
continuo de una aleación de magnesio a una banda previa con un
espesor de como máximo 50 mm y
- en el cual la banda previa fundida se lamina en
caliente directamente del calor de fundición con una temperatura
de comienzo de laminado en caliente de al menos 250°C y como máximo
500°C con un espesor final de máximo 4 mm, donde en la primera
pasada del laminado en caliente se lograr una reducción del espesor
de al menos un 15%.
2. Procedimiento de acuerdo con la reivindicación
1, caracterizada por el hecho de que tiene lugar la
fundición del caldo metálico bajo gas protector.
3. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 1 ó 2, caracterizado por el hecho de que
antes del laminado en caliente la banda previa se lleva a la
temperatura de principio del laminado con arreglo a una nivelación
de la temperatura.
4. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado por el hecho de
que la reducción del espesor en la primera mesa de laminado del
laminado en caliente es de al menos un 20%.
5. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado por el hecho de
que después de la primera pasada la banda caliente se lamina en
caliente de modo continuo en varias pasadas hasta el espesor
final.
6. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones de 1 a 4, caracterizado por el hecho de que
el laminado en caliente tiene lugar de modo reversible en varias
pasadas.
7. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 5 ó 6, caracterizado por el hecho de que se
bobina la banda laminada en caliente al menos después de la primera
pasada sobre una bobinadora caliente y se mantiene a la temperatura
de conformación.
8. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 6 y 7, caracterizado por el hecho de que se
bobina la banda caliente laminada reversible en caliente entre cada
mesa de laminado sobre una bobinadora caliente.
9. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones 7 u 8, caracterizado por el hecho de que la
temperatura de conformación a la que se mantiene la banda laminada
en caliente sobre la bobinadora es de más de 300°C.
10. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones previas, caracterizado por el hecho de que
el grado de conformación total logrado con el laminado en caliente
es de al menos un 60%.
11. Procedimiento de acuerdo con una de las
reivindicaciones previas, caracterizado por el hecho de que
la aleación de magnesio es una aleación de forja con hasta un 10% de
aluminio, hasta un 10% de litio, hasta un 2% de cinc, hasta un 2%
de manganeso, hasta un 1% de zircón y hasta un 1% de cerio.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10052423A DE10052423C1 (de) | 2000-10-23 | 2000-10-23 | Verfahren zum Erzeugen eines Magnesium-Warmbands |
| DE10052423 | 2000-10-23 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2219568T3 true ES2219568T3 (es) | 2004-12-01 |
Family
ID=7660699
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES01978446T Expired - Lifetime ES2219568T3 (es) | 2000-10-23 | 2001-10-23 | Metodo para la generacion de una banda de magnesio laminada en caliente. |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7726383B2 (es) |
| EP (1) | EP1330556B1 (es) |
| JP (1) | JP4127505B2 (es) |
| KR (1) | KR100788972B1 (es) |
| CN (1) | CN1230571C (es) |
| AT (1) | ATE263849T1 (es) |
| AU (2) | AU1056202A (es) |
| BR (1) | BR0114747A (es) |
| CA (1) | CA2425580C (es) |
| DE (2) | DE10052423C1 (es) |
| ES (1) | ES2219568T3 (es) |
| IL (2) | IL155426A0 (es) |
| NO (1) | NO322886B1 (es) |
| RU (1) | RU2252088C2 (es) |
| WO (1) | WO2002036843A1 (es) |
| ZA (1) | ZA200303099B (es) |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10150021B4 (de) * | 2001-10-11 | 2005-08-04 | Peter Stolfig | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Profilen oder Blechformteilen aus Magnesium oder Magnesiumlegierungen |
| AU2003900971A0 (en) * | 2003-02-28 | 2003-03-13 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Magnesium alloy sheet and its production |
| DE10317080B4 (de) * | 2003-04-12 | 2006-04-13 | Peter Stolfig | Verfahren zur Herstellung von Blechformteilen und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| CN100382905C (zh) * | 2003-04-15 | 2008-04-23 | 彼德·施托尔菲希 | 制造异形板部件的方法和设备 |
| TWI407830B (zh) * | 2003-09-26 | 2013-09-01 | Semiconductor Energy Lab | 發光元件和其製法 |
| DE102004048805B3 (de) * | 2004-10-07 | 2006-05-18 | Thyssenkrupp Steel Ag | Verfahren zum Herstellen von Blechen aus einer Magnesiumschmelze |
| DE102005052774A1 (de) * | 2004-12-21 | 2006-06-29 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zum Erzeugen von Warmbändern aus Leichtbaustahl |
| DE102006013607B4 (de) * | 2006-03-22 | 2008-08-14 | Thyssenkrupp Steel Ag | Verfahren zum Erzeugen eines Magnesiumbands |
| DE102006036223B3 (de) * | 2006-08-03 | 2007-08-30 | Thyssenkrupp Steel Ag | Fertigungslinie und Verfahren zum Erzeugen eines Magnesiumbands |
| DE102006036224B3 (de) | 2006-08-03 | 2007-08-30 | Thyssenkrupp Steel Ag | Fertigungslinie und Verfahren zum Erzeugen eines Magnesiumbands |
| EP3026137B1 (en) * | 2007-06-28 | 2018-02-21 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Magnesium alloy plate |
| TW200927315A (en) * | 2007-10-16 | 2009-07-01 | Ihi Metaltech Co Ltd | Method for magnesium hot rolling and magnesium hot rolling apparatus |
| JP5264140B2 (ja) * | 2007-10-16 | 2013-08-14 | Ｉｈｉメタルテック株式会社 | マグネシウム合金熱間圧延装置 |
| US20090283241A1 (en) * | 2008-05-14 | 2009-11-19 | Kai-Lu Wang | Equipment for continuous casting operation |
| DE102008039140A1 (de) | 2008-08-21 | 2010-03-04 | Mgf Magnesium Flachprodukte Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Erzeugen eines Magnesiumbands |
| CN102335681B (zh) * | 2010-07-21 | 2013-09-25 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种防止热轧带钢扁卷的卷取方法 |
| RU2451105C1 (ru) * | 2010-10-29 | 2012-05-20 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ изготовления листов из сплава системы алюминий-магний-марганец |
| RU2449047C1 (ru) * | 2010-10-29 | 2012-04-27 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ получения сверхпластичного листа высокопрочного алюминиевого сплава |
| CN102240676B (zh) * | 2011-05-11 | 2013-07-03 | 北京科技大学 | 一种制备高强韧、高成形性镁合金薄板带卷用的轧制装置 |
| RU2482931C1 (ru) * | 2011-11-18 | 2013-05-27 | Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" (ОАО "ВИЛС") | Способ производства листов из специальных сплавов на основе магния для электрохимических источников тока |
| DE102011056560B4 (de) * | 2011-12-16 | 2013-10-17 | Mgf Magnesium Flachprodukte Gmbh | Verfahren zur Herstellung von basaltexturarmem Magnesiumband oder -blech mit gesteigerter Kaltumformbarkeit |
| EP3205736B1 (en) | 2016-02-11 | 2018-08-22 | Volkswagen AG | Magnesium alloy sheet produced by twin roll casting |
| CN107779711A (zh) * | 2016-08-30 | 2018-03-09 | 江苏凤凰木业有限公司 | 一种镁铝合金冲压件 |
| EP3520568B1 (en) * | 2016-09-27 | 2020-12-02 | Novelis Inc. | Compact continuous annealing solution heat treatment |
| DE102016221902A1 (de) | 2016-11-08 | 2018-05-09 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Blech aus einer Magnesiumbasislegierung und Verfahren zur Herstellung eines Bleches und Blechbauteils aus dieser |
| CN108787780A (zh) * | 2017-04-26 | 2018-11-13 | 中国宝武钢铁集团有限公司 | 一种连挤连卷生产镁合金板带卷的生产线 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2934461A (en) | 1956-09-28 | 1960-04-26 | Dow Chemical Co | Rolling magnesium alloy |
| US3014824A (en) | 1959-11-27 | 1961-12-26 | Dow Chemical Co | Rolling magnesium alloy |
| GB2014488B (en) * | 1978-02-18 | 1982-06-03 | British Aluminium Co Ltd | Level pouring in non-ferrous continous casting |
| CA1198656A (en) * | 1982-08-27 | 1985-12-31 | Roger Grimes | Light metal alloys |
| US5316598A (en) * | 1990-09-21 | 1994-05-31 | Allied-Signal Inc. | Superplastically formed product from rolled magnesium base metal alloy sheet |
| JPH06293944A (ja) * | 1993-04-06 | 1994-10-21 | Nippon Steel Corp | プレス成形性に優れたマグネシウム合金薄板の製造方法 |
| NO302804B1 (no) * | 1995-09-08 | 1998-04-27 | Norsk Hydro As | Utstyr for horisontal direktekjölt stöping av lettmetaller, spesielt magnesium og magnesiumlegeringer |
| US6056836A (en) * | 1995-10-18 | 2000-05-02 | Pechiney Rhenalu | AlMg alloy for welded constructions having improved mechanical characteristics |
-
2000
- 2000-10-23 DE DE10052423A patent/DE10052423C1/de not_active Expired - Fee Related
-
2001
- 2001-10-23 US US10/415,451 patent/US7726383B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-10-23 CN CNB018178294A patent/CN1230571C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-10-23 EP EP01978446A patent/EP1330556B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-10-23 CA CA002425580A patent/CA2425580C/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-10-23 KR KR1020037005648A patent/KR100788972B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2001-10-23 AU AU1056202A patent/AU1056202A/xx active Pending
- 2001-10-23 WO PCT/EP2001/012201 patent/WO2002036843A1/de active IP Right Grant
- 2001-10-23 RU RU2003115194/02A patent/RU2252088C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2001-10-23 JP JP2002539582A patent/JP4127505B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2001-10-23 IL IL15542601A patent/IL155426A0/xx active IP Right Grant
- 2001-10-23 AT AT01978446T patent/ATE263849T1/de not_active IP Right Cessation
- 2001-10-23 BR BR0114747-1A patent/BR0114747A/pt not_active IP Right Cessation
- 2001-10-23 DE DE50101944T patent/DE50101944D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-10-23 AU AU2002210562A patent/AU2002210562B2/en not_active Ceased
- 2001-10-23 ES ES01978446T patent/ES2219568T3/es not_active Expired - Lifetime
-
2003
- 2003-04-14 IL IL155426A patent/IL155426A/en not_active IP Right Cessation
- 2003-04-22 NO NO20031793A patent/NO322886B1/no unknown
- 2003-04-22 ZA ZA200303099A patent/ZA200303099B/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO322886B1 (no) | 2006-12-18 |
| EP1330556B1 (de) | 2004-04-07 |
| JP2004512961A (ja) | 2004-04-30 |
| AU2002210562B2 (en) | 2006-04-06 |
| NO20031793L (no) | 2003-06-23 |
| CA2425580C (en) | 2009-12-01 |
| RU2252088C2 (ru) | 2005-05-20 |
| JP4127505B2 (ja) | 2008-07-30 |
| US7726383B2 (en) | 2010-06-01 |
| IL155426A (en) | 2006-07-05 |
| CA2425580A1 (en) | 2003-04-10 |
| DE10052423C1 (de) | 2002-01-03 |
| CN1471591A (zh) | 2004-01-28 |
| ATE263849T1 (de) | 2004-04-15 |
| CN1230571C (zh) | 2005-12-07 |
| EP1330556A1 (de) | 2003-07-30 |
| US20040079513A1 (en) | 2004-04-29 |
| KR100788972B1 (ko) | 2007-12-27 |
| WO2002036843A1 (de) | 2002-05-10 |
| KR20030048072A (ko) | 2003-06-18 |
| BR0114747A (pt) | 2004-02-10 |
| DE50101944D1 (de) | 2004-05-13 |
| AU1056202A (en) | 2002-05-15 |
| IL155426A0 (en) | 2003-11-23 |
| NO20031793D0 (no) | 2003-04-22 |
| ZA200303099B (en) | 2003-11-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2219568T3 (es) | Metodo para la generacion de una banda de magnesio laminada en caliente. | |
| ES2261914T5 (es) | Procedimiento para la produccion de banda en caliente de aceros inoxidables austeniticos. | |
| CN107502787B (zh) | 一种新能源电池盖防爆阀用铝合金带材及其制备方法 | |
| ES2210844T3 (es) | Procedimiento y dispositivo para producir una banda de acero laminada ferriticamente. | |
| JP2006509912A (ja) | 鋼生成物の製造方法 | |
| MX2007012580A (es) | Procedimiento y linea de produccion para la fabricacion de bandas de metal de cobre o aleaciones de cobre. | |
| ES2221659T3 (es) | Procedimiento para la generacion de una banda laminada en caliente de un acero que presenta un contenido elevado de manganeso. | |
| CN104056863B (zh) | 一种热轧钢板及其制备方法 | |
| ES2289270T3 (es) | Procedimiento de fabricacion de un producto siderurgico de acero al carbono rico en cobre, y producto siderurgico asi obtenido. | |
| CN109433826A (zh) | 中薄板坯连铸连轧机组及其生产方法 | |
| ES2222549T3 (es) | Acero ferritico aleado al cromo. | |
| ES2249622T3 (es) | Fleje de acero laminado en caliente destinado a la fabricacion de chapa magnetica de grano no orientado y procedimiento para su fabricacion. | |
| ES2230500T3 (es) | Procedimiento para la fabricacion de productos de acero de una resistencia elevada, conformable en frio de una banda laminada en caliente con una buena ductibilidad. | |
| CN106756528B (zh) | 一种高氮中锰钢薄带及其近终成形制备方法 | |
| ES2428761T3 (es) | Método para la laminación austenítica continua de una prebanda fabricada en un proceso de colada continua | |
| CN102186999A (zh) | 用于由硅钢生产热轧带材-轧制物的方法和装置 | |
| EP1453984B8 (de) | Verfahren zum herstellen von warmband oder -blech aus einem mikrolegierten stahl | |
| US4478649A (en) | Method for producing a cold-rolled steel sheet having excellent formability | |
| ES2202104T3 (es) | Procedimiento para la fabricacion de chapa magnetica de grano no orientado. | |
| JPS6365402B2 (es) | ||
| CN102485362A (zh) | 用于生产高强度低合金钢的方法 | |
| PL346523A1 (en) | Method for producing cold-rolled bands or sheets | |
| RU2006116578A (ru) | Способная к эмалированию с обеих сторон горячекатаная лента или лист из стали, в частности из стали if | |
| RU2031749C1 (ru) | Способ получения горячекатаных полос из алюминия технической чистоты | |
| PL361945A1 (en) | Method of manufacture of cold rolled sheet or steel plates, particularly featuring good permanent set |