ES2218171T3 - Dispositivo para ajustar el agente oxidante/mezcla de combustible en el conducto de alimentacion de un quemador. - Google Patents

Abstract

Dispositivo para ajustar el agente oxidante / mezcla de combustible en el conducto (22) de alimentación de un quemador, con un dispositivo (32, 12) para modificar la composición del agente oxidante / mezcla de combustible y un aparato (2) de medición para registrar el estado del agente oxidante / mezcla de combustible, así como un circuito (28) para controlar el dispositivo (32, 12) para la modificación de la composición en función del estado registrado por medio del aparato de medición, caracterizado porque el aparato de medición registra el valor calorífico o el índice de Wobbe de al menos una mezcla parcial del agente oxidante / mezcla de combustible empleando la viscosidad o una función de la misma antes de la combustión, y porque éste está dispuesto, en el sentido de la corriente, antes del dispositivo (32, 12) para la modificación de la composición, y controla la composición de acuerdo con una función de la viscosidad registrada mediante el circuito para el control del dispositivo (32, 12), o porque éste está dispuesto detrás del dispositivo (32, 12) para la modificación de la composición, y por medio del circuito para el control del dispositivo (32, 12) regula la composición del agente oxidante / mezcla de combustible.

Description

Dispositivo para ajustar el agente oxidante / mezcla de combustible en el conducto de alimentación de un quemador.

La invención se refiere a un dispositivo para ajustar el agente oxidante / mezcla de combustible en el conducto de alimentación de un quemador, con un dispositivo para modificar la composición del agente oxidante / mezcla de combustible y un aparato de medición para registrar un estado del agente oxidante / mezcla de combustible durante la combustión, así como un circuito para controlar el dispositivo para la modificación de la composición en función del estado registrado por el aparato de medición. Un dispositivo de este tipo se conoce a partir del documento de H. Henrich y M. Hoppe "Signale aus der Flamme - Luftzahlerkennung aus dem Ionisationsstrom; Neue Möglichkeiten für die Kesseltechnik" ("Señales procedentes de la detección de la llama - razón de aire de la corriente de ionización, nuevas posibilidades para la tecnología de calderas", Rahrgas Forum, 7ª edición, Essen, 1998).

En la técnica de calentamiento existe desde hace tiempo el problema de que el comportamiento de combustión de los quemadores de gas depende fundamentalmente de la calidad del gas presente localmente. La calidad se indica mediante el índice W_{s} de Wobbe superior, el cual, según "Buderus Heiztechnik GmbH: Handbuch der Heizungstechnik" (Manual de técnica de calentamiento de Buderus Heiztechnik GmbH), editorial Beuth GmbH, Berlín, Viena, Zurich, 33ª edición, 1994, para el gas natural del tipo L se sitúa en el intervalo de 10,5 a 13 KWh/m^{3} y, para el gas natural del tipo H, se sitúa en el intervalo de 12,0 a 15,7 KWh/m^{3}. Se pretende construir quemadores que no sólo puedan funcionar con los gases de un grupo en cada caso, sino con gases de ambos grupos. Los gases con alto poder calorífico requieren un alto consumo de agentes oxidantes y los gases con bajo poder calorífico requieren un consumo reducido de agentes oxidantes. Cuando en el presente documento se mencione en lo sucesivo "agentes oxidantes", se pretende indicar con ello en general aire, con lo que, no obstante, puede utilizarse aire enriquecido de forma especial con oxígeno o agentes oxidantes completamente diferentes.

En el caso de regulaciones convencionales de los quemadores, la alimentación de la cantidad de gas no se adapta a la calidad del gas, lo que conduce a un desfase de la cantidad excedente de aire y, con ello, en general, a una modificación no deseada del proceso de combustión. Sin embargo, en el caso de gases con un poder calorífico extremadamente alto, esto puede conducir a que haya muy poco agente oxidante en la mezcla del gas de combustión y, con ello, originar una producción aumentada de sustancias dañinas, mientras que, en el caso de gases con un poder calorífico muy bajo, la llama puede extinguirse completamente por la cantidad en exceso de agente oxidante. A su vez, esto conduce entonces a limitaciones en el margen de acción de un quemador dado que los valores límite prescritos legalmente de las emisiones pueden sobrepasarse por un bajo rendimiento o simple apagado de la llama. Por tanto, un quemador debería poderse ajustar de tal manera que todas las calidades posibles de los gases o todos los tipos de calidad posibles puedan quemarse de forma segura y con emisiones reducidas.

El mismo problema se da también en el caso de la combustión de combustibles gaseosos, especialmente gases de la primera a la cuarta familia de gases, alcanos, alquenos, alquinos, así como mezclas de gases que contienen mucho metano, hidrocarburos superiores, hidrógeno, nitrógeno, monóxido de carbono, dióxido de carbono y aire. También aquí, el combustible o la cantidad de aire o agente oxidante debería poder adaptarse al tipo de combustible.

Lo mismo es válido para combustibles líquidos o polifásicos. Entre los combustibles líquidos se cuentan, por ejemplo, propulsores, gases de combustión y aceites licuados, especialmente gasóleo, aceites combustibles y aceites de colza. Entre los polifásicos se cuentan, por ejemplo, partículas de combustible sólidas transportadas en fase gaseosa, combustibles líquidos que contienen combustibles o gases inertes en ebullición.

Se emplea cada vez con mayor frecuencia una técnica con la que se determina la calidad del combustible o, en general, el estado del combustible, y se controla en correspondencia la razón de aire. Naturalmente, esto no excluye que también pueda ajustarse la calidad del combustible por medio de adiciones en correspondencia con un valor calorífico constante.

En general, la composición para el quemador se controla de tal manera que el quemador funcione al menos en la proximidad de un punto de funcionamiento óptimo. Con ello se amplía el margen de acción de un quemador, pero, si ha de mantenerse lo más reducido posible el gasto para un quemador, no pueden realizarse técnicamente procedimientos complejos para la regulación exacta del aire o la cantidad de agente oxidante necesarios, que se basan entonces sobre todo en mediciones en el funcionamiento del quemador.

A continuación se mencionarán algunos conceptos para llevar a cabo una combustión independiente de la composición del gas de combustión. Una posibilidad se basa en la medición de la corriente de ionización durante la combustión. Para ello se remite al artículo de M. Herrs, R. Merker, Dr. R. Naumann, H. Nolte: "Optimierung von Verbrennungsprozessen mittels eines Ionisations-Flammen-Managements" (Optimización de procesos de combustión mediante una gestión de las llamas de ionización), Gas Wärme International, 47 (1998), núm. 2; y "Signale aus der Flamme, Luftzahlerkenung aus dem Ionisationsstrom: Neue Möglichkeiten für die Kesseltechnik" (Señales procedentes de la llama, determinación de la razón de aire a partir de la corriente de ionización: nuevas posibilidades para la tecnología de calderas), Ruhrgas Forum, 7ª edición, Essen, 1998.

Además, los electrodos de ionización forman parte de la cadena de seguridad del quemador, que desconecta la alimentación de gas al extinguirse la llama. En este sentido, el procedimiento de medición empleado se basa en el efecto físico de que las moléculas de la mezcla gas - aire y sus productos de reacción se escinden en iones eléctricamente conductores con temperaturas elevadas de la llama. Si se aplica una tensión entre el quemador y el electrodo de ionización, entonces una corriente eléctrica fluye mientras arda la llama.

Junto a la determinación del estado encendido o apagado de la llama, la corriente de ionización contiene, no obstante, más información sobre el estado de combustión, sobre todo, sobre la temperatura de combustión y, con ello, indirectamente, sobre la razón de aire. Por medio de la calibración se genera una referencia en relación con un funcionamiento por encima de la relación estequiométrica, que se caracteriza por el valor máximo de la corriente de ionización. El punto de funcionamiento por encima de la relación estequiométrica se determina en relación con este valor de referencia y forma la base de una regulación.

Otra posibilidad para conseguir condiciones de combustión mejoradas se basa en una medición de la concentración de agente oxidante en el gas de combustión, tal como se realiza también, por ejemplo, en la tecnología automovilística. En este caso, se emplean las denominadas sondas Lambda, tal como se muestran, por ejemplo, en la información de producto de la empresa Gasmodul (Honey - well-Co): "Kesselsteuerung MCBA 1400 und GMS-10 O_{2}- Sensor". Estas sondas Lambda se componen fundamentalmente de dos electrodos que están unidos entre sí por medio de un electrolito sólido. Este electrolito sólido está en condiciones de conducir iones del oxígeno empleado aquí como agente oxidante. En el caso de aplicar una tensión eléctrica continua, se origina una acción de bombeo electroquímica por la cual los iones de oxígeno se conducen a través del electrolito sólido. Por medio del bombeo selectivo de los iones de oxígeno, se genera un gradiente de concentración que genera una tensión de Nernst. El intervalo de tiempo que se requiere para que la diferencia de tensión alcance un valor teórico se utiliza como medida para la presión parcial del agente oxidante del entorno.

Otro procedimiento para regular un quemador de gas teniendo en cuenta las características del gas es el empleo de la tecnología de medición de la propagación de la luz. La radiación emitida por la llama, que depende de la composición de la mezcla, se registra por medio de una sonda óptica y se conduce a través de un conductor de luz a un fotomultiplicador. La señal del fotomultiplicador puede utilizarse entonces como magnitud de regulación para la alimentación de la cantidad de gas. Un sistema de regulación de este tipo se indica, por ejemplo, en el artículo "Neues Regelsystem für Vormischbrenner, Lichtleiter-Messtechnik erfasst Flammensignale" (Nuevo sistema de regulación para quemadores con mezcla previa, la técnica de medición con conductores de luz registra señales de la llama), Ruhrgas Forum, 4ª edición, Essen, diciembre de 1992.

Para la medición y la regulación de la alimentación de cantidades de calor existe otro procedimiento según la publicación alemana para solicitud de información de patente DE 43 36 174 A1, en la que gracias a la medición del flujo volumétrico del gas, la presión, la temperatura, la densidad y la velocidad del sonido en condiciones normales, así como la velocidad del sonido en condiciones de funcionamiento, se deduce la cantidad de calor transportada en el combustible.

Según el documento DE 29 28 739 se desvía una corriente parcial del gas de combustión y se transforma en un recipiente del calorímetro. A partir de la cantidad de calor que se libera puede deducirse, mediante una relación funcional, la composición del gas de combustión. El valor de medición suministrado de esta manera puede emplearse como señal para procesos de regulación, para mantener constante el índice de Wobbe de la corriente de gas alimentando un gas o para modificar de forma conveniente el flujo de masas de gas. Este tipo de procedimientos es empleado por los proveedores de gas para la comprobación o el control de la calidad del gas o, en instalaciones industriales mayores, para el ajuste del quemador.

En principio, todos estos procedimientos incluyen la medición de diferentes magnitudes físicas por medio de un aparato de medición y una regulación y control por medio de un circuito con el que un dispositivo para la modificación de la composición controla o regula la mezcla según las señales suministradas por el aparato de medición. A este respecto se lleva a cabo un control de acuerdo con el objetivo, adaptar un proceso de combustión a las oscilaciones de la calidad del combustible.

Hasta el momento sólo se han impuesto técnicamente aquellos procedimientos para quemadores, especialmente quemadores domésticos, que para el control determinan valores de medición obtenidos durante o después de la combustión por medio de la medición de la corriente de ionización o una sonda Lambda. Con ello no es posible, sin embargo, reaccionar ya antes del comienzo ante la modificación de la calidad del gas.

Como otras desventajas técnicas decisivas han de citarse, en relación con la sonda Lambda, la reducida vida útil, en relación con la medición de la corriente de ionización, las cargas térmicas del sistema del quemador que se presentan con la consecuencia de un alto desarrollo de sustancias dañinas al aproximarse al punto estequiomé-
trico.

En el caso de la medición de la corriente de ionización pueden presentarse además mediciones defectuosas dado que, en principio, para cada nuevo ajuste de la potencia sería necesaria una nueva calibración. Por tanto, una modulación continua es, por ejemplo, extremadamente difícil de realizar de forma técnica, se limita al funcionamiento con un número limitado de niveles de potencia.

La determinación calorimétrica anteriormente mencionada del gas implica una cierta pérdida de energía. Por motivos de costes no es recomendable una determinación calorimétrica de la composición del gas para las instalaciones de calentamiento.

La tarea de la invención es lograr un dispositivo mejorado para ajustar la relación de agente oxidante - combustible en el conducto de alimentación de un quemador del tipo citado al principio, cuyo gasto permanezca dentro de límites justificables.

La tarea se soluciona con ayuda de un dispositivo en el que el aparato de medición registra antes de la combustión el estado de como mínimo una mezcla parcial del agente oxidante / mezcla de combustible por medio de la viscosidad o una función de la misma, y en el que este aparato de medición está dispuesto, en el sentido de la corriente, antes del dispositivo para modificar la composición, y la composición del agente oxidante / mezcla de combustible se controla, de acuerdo con una función de la viscosidad registrada, mediante el circuito para controlar el dispositivo o en el que éste está dispuesto detrás del dispositivo para modificar la composición, y mediante el circuito para controlar el dispositivo regula la composición del agente oxidante / mezcla de combustible.

En principio no se espera que con un dispositivo de este tipo se solucione de forma ventajosa la tarea. Se hubiera esperado que el experto hubiera optimizado los procedimientos conocidos mediante mediciones de la corriente de ionización o sonda Lambda por medio de la construcción especial o determinación de otros parámetros para mejorar el control. Sin embargo, aquí se abre una vía totalmente distinta, especialmente porque ya antes del quemador se mide la composición. El único procedimiento conocido a este respecto sería la determinación calorimétrica del valor calorífico, que, sin embargo, siempre conlleva una cierta pérdida de energía y hasta el momento tampoco se empleaba para el control del quemador.

Además, se determina primero la viscosidad de como mínimo una mezcla parcial, una magnitud física que no se consideraba hasta el momento en el control del quemador, posiblemente porque la relación explicada entre viscosidad y valor calorífico, de la que nos ocuparemos posteriormente de forma aún más específica, es poco conocida en los círculos especializados.

Tras la fabricación de la invención se determinó que, ésta además de la solución de la tarea anteriormente citada, ofrece aún más ventajas. De esta manera, el dispositivo según la invención puede emplearse ya antes de encender la llama para adaptar el quemador a propiedades modificadas del combustible. Con ello puede facilitarse el proceso de encendido. Especialmente en el caso de gases con bajo poder calorífico, las dificultades de encendido que se presentan sólo pueden solventarse normalmente con costosas medidas de optimización de las disposiciones del quemador. Además, con esto pueden controlarse las emisiones de arranque de forma encauzada a un nivel bajo.

Asimismo, es posible un funcionamiento continuo dado que se sigue la cantidad de aire de forma conveniente incluso al estrangular el conducto de alimentación de combustible. Por tanto, un quemador que se hace funcionar con un dispositivo de este tipo no tiene que conectarse y desconectarse para calentar a diferentes niveles. Es decir, pueden evitarse los procesos de encendido que en el caso de la combustión habitual contribuyen fundamentalmente a la emisión de gas de combustión de un quemador, lo que también contribuye a una protección mejorada del medio ambiente.

En conjunto hay que poner de relieve, sin embargo, que con ayuda de esta técnica se posibilita quemar el combustible por completo, lo que también repercute de forma favorable en los costes de un quemador en la fábrica. Gracias a la combustión con ello casi completa pueden reducirse también los ciclos de mantenimiento, por ejemplo, para eliminar los residuos de combustible.

Gracias al procedimiento implantado completamente nuevo en el caso del dispositivo, éste puede emplearse incluso para el control del quemador para los más diversos tipos de combustible. Además, el dispositivo puede emplearse, según la disposición del aparato de medición, antes o después del dispositivo para modificar la composición, como control o como regulación. No obstante, se prefiere un control puesto que se ha puesto de relieve que el índice de Wobbe puede determinarse fundamentalmente mejor registrando la viscosidad de una mezcla de combustible pura sin agente oxidante alimentado.

Para la explicación de la invención en relación con los hechos físicos, se remite también a los documentos DE 29 28 739 y US-A-4 384 792, en los que se ha dado a conocer la conclusión de que pueden determinarse con gran precisión las propiedades como combustible de gases naturales de diferente procedencia y composición, como función de la viscosidad dinámica de los fluidos. Esta conclusión no se ha utilizado hasta el momento en el control de quemadores. En el documento sólo se recomienda este procedimiento para indicar una medida razonable para el cálculo de las cantidades de combustible suministradas. Sin embargo, el procedimiento tampoco se ha impuesto allí; también se sigue trabajando para el cálculo fundamentalmente con métodos calorimétricos.

Aquí debe explicarse brevemente la base para determinar el valor calorífico o el índice de Wobbe a partir de la viscosidad.

El índice W_{s} de Wobbe superior con el estado actual de presión y temperatura del gas de combustión es, de forma conocida, una magnitud importante de la calidad del combustible de los combustibles gaseosos y se define mediante la expresión:

(1)W_{o} = \frac{H_{o}}{\sqrt{\frac{\rho}{\rho_{L,n}}}},

donde H_{o} indica el valor funcional de combustión, \rho indica la densidad del gas de combustión y \rho_{L, n} indica la densidad normativa (273,15K y 1013,25 hPa) del aire. El índice W_{i} de Wobbe inferior también se define de forma análoga, debiendo consultarse, en lugar del valor H_{o} de combustión, el valor H_{u} calorífico.

La viscosidad puede determinarse, por ejemplo, si, con la condición previa de una corriente de gas laminar en un tubo o tubo capilar, sirve como base la siguiente disposición legal física (Ley de Hagen - Poiseulle):

(2)\eta = \frac{\Delta \rho \cdot \pi \cdot R^{4}}{8 \cdot \ell \cdot V}

A este respecto, significan:

\eta la viscosidad dinámica del gas,

\Delta\rho la diferencia de presión entre la entrada y la salida o los dos puntos de medición de la presión,

R el radio de los tubos capilares

l la longitud de los tubos capilares y

V el flujo volumétrico de gas de combustión.

Como alternativa a la ecuación (2), válida en la zona laminar, también sería posible aprovechar la relación algo más compleja, dependiente de la rugosidad del tubo, para la turbulencia no formada por completo, es decir, en la zona de transición entre la corriente laminar y la corriente totalmente turbulenta. Otra alternativa consiste en el empleo de tubos no circulares, especialmente secciones transversales cuadrangulares, en forma de corona circular u ovaladas, con lo que entonces deben emplearse, no obstante, otras relaciones funcionales que se desvían de la ecuación (2). También para fluidos polifásicos puede utilizarse una relación entre la viscosidad efectiva y la caída de presión, la cual se muestra más compleja que la ecuación (2).

Por tanto, para determinar la viscosidad \eta dinámica deben conocerse, aparte de los datos geométricos, también V y \Delta\rho. No obstante, para controlar el quemador el flujo volumétrico debería ser reducido para, por una parte, mantener reducido el espacio necesario para el dispositivo empleando tubos capilares pequeños y, por otra parte, mantener reducidos los efectos de entrada de la corriente que se vuelven cada vez más significativos en el caso de grandes flujos volumétricos, los cuales pueden conducir a fallos de medición mayores. Además, el empleo de tubos capilares pequeños da como resultado costes reducidos. Sin embargo, la medición de flujos volumétricos muy pequeños es muy difícil. Por tanto, en la medida de lo posible debería facilitarse un flujo volumétrico constante muy pequeño. Esto puede tener lugar, especialmente según un perfeccionamiento de la invención, mediante una micro-bomba, especialmente, una micro-bomba semiconductora. La pérdida de presión puede medirse entonces de forma habitual (por ejemplo, de forma piezoeléctrica). Para la determinación de la viscosidad \eta dinámica puede tenerse en cuenta además la dependencia de la temperatura de la viscosidad dinámica. El modo de funcionamiento de un sensor de la viscosidad, equipado de forma ventajosa y empleado en el caso de la invención, puede describirse de la siguiente manera.

La bomba requiere un flujo volumétrico conocido y constante a través de los tubos capilares, por medio del cual se mide la caída de presión. Considerando la temperatura del gas, se determina entonces una señal electrónica que corresponde a la viscosidad y, con ello, también al índice de Wobbe o a otras magnitudes de la calidad del combustible, especialmente el consumo mínimo de aire, el valor de combustión y el valor calorífico. Como alternativas también puede realizarse una medición de V y \Delta\rho o un ajuste controlado de \Delta\rho y una medición de V. Incluso puede renunciarse a la medición o especificación de una señal de presión especial si las pérdidas de potencia de las bombas de dosificación en el futuro son reducidas, de tal manera que la pérdida de presión puede determinarse por la toma de potencia de la bomba.

La invención emplea la reflexión teórica de que en el caso de la modificación de la composición del gas es válido:

(3)\lambda_{2} = \lambda_{1} \cdot \sqrt{\frac{\rho_{2}}{\rho_{1}}} \cdot \frac{L_{min,1}}{L_{min,2}} \cong \lambda _{1} \cdot \frac{W_{0,1}}{W_{0,2}} \cong \lambda _{1} \cdot \frac{W_{u,1}}{W_{u,2}},

si el flujo volumétrico de combustible se comportase, debido a una estrangulación turbulenta, de forma inversamente proporcional a la raíz de la densidad del combustible. La razón \lambda_{2} de aire se modifica en general de forma aproximadamente proporcional a la relación del índice de Wobbe (W_{s} = índice de Wobbe superior; W_{i} = índice de Wobbe inferior) y de la razón primaria de aire en el funcionamiento \lambda_{1} nominal. En este sentido, significan:

\rho_{1, 2}	la densidad del gas de combustión y
L_{min 1, 2}	el consumo mínimo de aire.

Si, por el contrario, no tiene lugar ninguna estrangulación turbulenta, sino una circulación laminar con \Delta\rho constante, entonces es válido:

(4)\lambda_{2} = \lambda_{1} \cdot \frac{\mu_{2}}{\mu_{1}} \cdot \frac{L_{min,1}}{L_{min,2}}

Si se emplea un procedimiento en el que el flujo volumétrico de gas de combustión se comporta de forma independiente de la densidad del gas de combustión, entonces es válida la relación sencilla:

(5)\lambda_{2} = \lambda_{1} \cdot \frac{L_{min,1}}{L_{min,2}}

Los cálculos anteriormente mencionados muestran que, en el caso ideal, para determinar la viscosidad es suficiente con determinar el valor calorífico o la cantidad de aire necesaria. Sin embargo, las condiciones que se manifiestan en la práctica difieren en principio de las condiciones idealizadas consideradas anteriormente, de tal manera que en general no se espera ninguna relación simple y debería confiarse antes en una línea característica medida.

Sin embargo, esta determinación del valor calorífico y, con ello, del índice de Wobbe, puede mejorarse aún según un perfeccionamiento ventajoso de la invención en el que al menos un punto de medición está previsto para registrar la temperatura de como mínimo una cantidad parcial del agente oxidante / mezcla de combustible. Por medio de la medición de la temperatura puede registrarse de forma fundamentalmente mejor la viscosidad y, con ello, el índice de Wobbe. Sin embargo, la temperatura medida también puede introducirse como parámetro adicional para determinar mejor, por medio de una red de líneas características, el índice de Wobbe o el valor calorífico y, con ello, el aire necesario.

La precisión en la medición se aumenta sobre todo según un perfeccionamiento ventajoso de la invención en el que el aparato de medición registra la viscosidad exclusivamente del combustible o una función de la misma.

Si, por el contrario, se determinase la viscosidad del aire / mezcla de combustible, tendrían que utilizarse también para el ajuste, por ejemplo, los parámetros del aire añadido, lo que complicaría innecesariamente el dispositivo. Por eso, tal como ya se ha expuesto anteriormente, también es más conveniente un control que una regulación por medio del dispositivo.

Junto a otros aparatos conocidos para determinar la viscosidad, el aparato de medición, tal como está previsto según un perfeccionamiento preferido de la invención, es un viscosímetro de tubo con el que puede determinarse la viscosidad dinámica por medio de la relación entre la caída de presión a través de un tubo, el flujo volumétrico y, dado el caso, también la temperatura. Un aparato de medición de este tipo presenta en especial la ventaja de una determinación especialmente sencilla y poco costosa de la viscosidad.

En el caso de otro perfeccionamiento preferido de la invención está previsto que las dimensiones del tubo se elijan de tal manera que la corriente sea fundamentalmente laminar, o al menos se sitúe en la zona de transición entre la corriente turbulenta y la laminar.

En el caso de este perfeccionamiento, se limita a corrientes fundamentalmente laminares. Esto tiene la ventaja de una determinación muy sencilla de la regulación de acuerdo con las ecuaciones anteriormente indicadas. Por el contrario, en el caso de corrientes fundamentalmente turbulentas sería recomendable determinar para cada dispositivo una red propia de líneas características para la mejor determinación de la viscosidad. Esto aumentaría el proceso de fabricación y el gasto para la fabricación del dispositivo según la invención.

En principio, con estas condiciones puede utilizarse cualquier tubo que se desee, recto, curvado o también doblado de cualquier forma. Asimismo, la sección transversal puede seleccionarse en principio de cualquier forma. Sin embargo, el gasto se reduce especialmente si, según dos perfeccionamientos preferidos de la invención, en primer lugar, el tubo es recto y, en segundo lugar, el tubo presenta una sección transversal uniforme, especialmente circular, por toda su longitud.

Además, el diámetro del tubo también puede elegirse en principio según se desee. Sin embargo, sobre todo es ventajoso que sólo se utilice poco gas para la medición y que la subida de presión para determinar la viscosidad sea lo más alta posible, por tanto, se pasa prácticamente a un tubo capilar. Esto se tiene en cuenta en el caso de un perfeccionamiento preferido de la invención en el que está previsto que el diámetro del tubo sea inferior a 0,2 mm.

Este dimensionado significa, sobre todo también en combinación con los perfeccionamientos precedentes de la invención, un registro especialmente bueno de la viscosidad por medio de la caída de la presión o la velocidad de la corriente.

Con ayuda de un viscosímetro puede determinarse la viscosidad, especialmente mediante la medición de la pérdida de presión tras atravesar el tubo o también por medio de la velocidad de la corriente en el caso de gradientes de presión constantes. Además es posible consultar cualquier combinación de condiciones de la corriente y caída de presión por medio de las ecuaciones conocidas de la corriente para determinar la viscosidad.

Sin embargo, según un perfeccionamiento de la invención, se prefiere especialmente que la caída de presión a través del tubo, o como mínimo dentro de un trozo parcial del tubo, pueda registrarse de forma metrológica, con lo que entonces la velocidad de la corriente se mantiene fundamentalmente constante.

Sin embargo, las modificaciones de la presión en la entrada del tubo pueden falsificar ligeramente la medición. Para contrarrestar, en la medida de lo posible, este tipo de efectos perturbadores en la entrada del tubo, según un perfeccionamiento ventajoso está previsto que la entrada del tubo sea redondeada.

En especial se ha puesto de relieve de forma especialmente ventajosa, en relación con la determinación de las dimensiones del tubo, un dimensionado en relación con un número Reynold inferior a 1000.

En cuanto al modo metrológico es especialmente sencillo que esté prevista una bomba controlable para el ajuste del flujo volumétrico en el tubo. En el caso de un flujo volumétrico que se ha mantenido constante, puede determinarse la viscosidad de forma sencilla por medio de una medición de la presión y, en el caso de temperaturas que varían de forma intensa dado el caso, considerando también la temperatura por medio de una medición adicional de la temperatura. Esto puede realizarse de forma sencilla sobre todo si la bomba se controla de tal manera que el flujo volumétrico se regula, según un perfeccionamiento preferido de la invención, de forma constante especialmente por medio de esta bomba controlable.

Sin embargo, en el caso de la bomba controlable, otra posibilidad consiste en que la bomba se regula en relación con una caída de presión constante a través del tubo. Entonces, la viscosidad se determina fundamentalmente por medio del flujo volumétrico, que sólo puede determinarse entonces por medio del control de la bomba. En el caso se requiera una precisión en la medición de forma correspondiente, el valor de medición también puede mejorarse por medio de una temperatura medida de forma adicional. Como bombas pueden emplearse especialmente bombas de dosificación, bombas volumétricas giratorias u oscilantes, así como compresores volumétricos giratorios u oscilantes. Sin embargo, según un perfeccionamiento preferido de la invención está previsto que la bomba sea una micro-bomba. Este tipo de bombas son componentes micro- mecánicos que están construidos de forma económica y sencilla. En especial, éstas, debido a la cantidad pequeña requerida, también son tolerantes a las burbujas. Una bomba de este tipo se describe, por ejemplo, en el artículo "A self-priming and bubble-tolerant piezoelectric silicon micropump for liquids and gases" (Una micro-bomba de silicona, piezoeléctrica, autocebable y tolerante a las burbujas para líquidos y gases), Micro Electro Mechanical Systems MEMS, 25-29 de enero de 1999, Alemania, de R. Linnemann y otros.

El dispositivo se vuelve especialmente compacto y poco costoso de acuerdo con dos perfeccionamientos de la invención en los que la micro-bomba semiconductora, así como al menos partes del circuito (28), especialmente también el sensor de presión y temperatura, están integrados en un sustrato común y / o la caída de presión a través de un tubo puede determinarse por medio de la toma de potencia de la bomba.

Especialmente en el caso del último perfeccionamiento de la invención, puede ahorrarse un sensor de presión empleando como medida para la presión la toma de potencia de la bomba.

Las pérdidas de potencia de las bombas, especialmente las micro-bombas, pueden reproducirse hoy en día de tal manera que de forma sencilla puede calibrarse la potencia por medio de una curva de calibración en relación con la presión o incluso la viscosidad deseada.

En el caso de otro perfeccionamiento preferido de la invención, está previsto un control del quemador por medio del cual el ajuste del agente oxidante / mezcla de combustible ya está activo antes del encendido, y por medio del cual, dado el caso, puede controlarse de forma continua la composición del agente oxidante / mezcla de combustible durante la combustión. Con ello se hacen realidad de forma sencilla las ventajas ya descritas anteriormente en detalle de un funcionamiento continuo del quemador y, especialmente también, de un encendido pobre en sustancias dañinas.

En el caso de condiciones especialmente constantes, por ejemplo, en el caso de valores garantizados por las empresas de suministro de gas para oscilaciones del índice de Wobbe, es suficiente con que el control del quemador esté activo antes y / o durante el proceso de encendido. Entonces puede suprimirse un control adicional en el funcionamiento continuo.

Por otra parte, especialmente en el caso de alimentaciones de gas que varían de forma muy intensa, es recomendable poner en funcionamiento el control de forma continua o en intervalos de medición constantes también tras el encendido. En este sentido se prefiere el funcionamiento continuo.

Especialmente cuando el dispositivo está miniaturizado, es ventajoso diseñarlo como parte de la unidad de gases empleada para el quemador. Esta ventaja se obtiene en especial cuando el dispositivo, tal como ya se ha indicado anteriormente, está realizado como componente semiconductor integrado.

Naturalmente, en el caso más sencillo el combustible medido o la mezcla de combustible medida puede evacuarse al entorno. Sin embargo, esto cargaría de forma innecesaria el ambiente, incluso si se utilizan micro-bombas con sólo pequeños flujos volumétricos.

Para mantener lo más reducida posible esta carga del entorno, se perfecciona la invención preferiblemente al prever un dispositivo, especialmente el ventilador del quemador, para realimentar la mezcla parcial en el conducto de alimentación del quemador, que no ejerce ninguna influencia sobre la presión de salida de la mezcla parcial medida.

Tal como se ha aclarado al respecto, en especial para ello es particularmente adecuado el ventilador. Con ello se posibilita de forma sencilla que la presión de salida de la mezcla parcial permanezca fundamentalmente sin modificar, de tal manera que también puedan evitarse de forma sencilla las imprecisiones metrológicas.

En el caso de un perfeccionamiento preferible está previsto que pueda alimentarse al aparato de medición un gas de referencia. Con ayuda de este gas de referencia puede calibrarse el sensor de la viscosidad.

También se deducen otras ventajas y particularidades de la invención a partir de la siguiente representación de ejemplos de realización con referencia al dibujo adjunto. Muestran:

las figuras 1 a 3, diferentes diagramas para la representación de la relación entre la viscosidad dinámica y diferentes propiedades del gas de combustión que caracterizan al comportamiento de combustión;

la figura 4, una estructura posible para un aparato de medición para determinar la viscosidad;

la figura 5, un ejemplo de realización para el empleo de un aparato de medición según la figura 4 en toda la conexión de un control del quemador;

la figura 6, otro ejemplo de realización para el empleo de un aparato de medición según la figura 4 en toda la conexión de un control del quemador.

Un concepto físico fundamental para las relaciones que aquí interesan es el índice de Wobbe superior, que está definido como valor de combustión por medio de la raíz de la relación de la densidad del gas respecto a la densidad del aire en condiciones normales. Tal como se ha mostrado en la figura 1, existe una relación funcional empírica entre este índice de Wobbe y la viscosidad dinámica.

La relación entre la viscosidad dinámica y el índice de Wobbe puede observarse en la figura 1, en la que para diferentes combustibles se registran puntos de medición separados para estas dos magnitudes. A modo de ejemplo se citan algunos combustibles con la denominación habitual para la técnica de calentamiento en la Comunidad Europea.

Por consiguiente, se obtiene una dependencia funcional sencilla entre la viscosidad dinámica y el índice de Wobbe que se indica mediante las líneas continuas y se mantiene fundamentalmente en el intervalo de \pm 10% en el caso de diferentes combustibles.

En la figura 1 se disponen sobre todo también datos para diferentes temperaturas del combustible a 10ºC, 20ºC y 30ºC. Aquí también se muestra que la relación funcional entre el índice de Wobbe y la viscosidad está dentro de las tolerancias justificables prácticamente de forma independiente de la temperatura. No obstante, una buena determinación de la viscosidad, considerando al mismo tiempo la temperatura, puede mejorar considerablemente un control de un quemador en relación con el valor calorífico que se le alimenta por medio de la viscosidad dinámica.

Con el aumento del valor calorífico también aumenta el consumo de agente oxidante para la combustión total, el cual puede alimentarse, por ejemplo, del aire del entorno. Por medio de las relaciones mostradas también tendría que poderse controlar el consumo de aire por medio de una medición de la viscosidad dinámica. Tal como puede observarse a partir de la figura 2, en la que se dispone la viscosidad dinámica para diferentes combustibles en pascales por segundo frente al consumo de aire, se muestra también, por consiguiente, una relación sencilla entre el consumo de aire y la viscosidad dinámica con sólo pequeñas desviaciones. A partir de la figura 2 puede observarse que el consumo apropiado de aire puede ajustarse de forma óptima dentro de los límites del 10% por la viscosidad dinámica medida. Especialmente también hay una relación similar del valor calorífico de un combustible actual momentáneo con la viscosidad, tal como puede observarse a partir de la figura 3.

Estas tres figuras aclaran que un control de la composición del gas de combustión de los tipos más diferentes en relación con el agente oxidante alimentado o el aire es apropiado de forma ideal para un funcionamiento óptimo del quemador.

En la figura 4 puede observarse un ejemplo de realización especialmente preferido para un sensor 2 de la viscosidad como aparato de medición para la viscosidad. Un sensor de este tipo también se conoce como viscosímetro de tubo. Al diseñar este sensor 2 de la viscosidad se ha tenido en cuenta sobre todo que sólo se emplee poco combustible para la medición. Por eso, se ha empleado como tubo un tubo 4 capilar en el que se alimenta combustible con una micro-bomba 6.

La alimentación del combustible tuvo lugar a través del tubo 8, y la evacuación, por el tubo 10.

Podría dejarse que el combustible, debido a las pequeñas cantidades requeridas, simplemente se escape al aire. Sin embargo, tal como puede observarse en las figuras 5 y 6, también puede alimentarse nuevamente al combustible.

La micro-bomba 6 en el ejemplo de realización de la figura 4 se controló para un flujo volumétrico constante. A este respecto, el flujo volumétrico se eligió de tal manera que en el tubo 4 capilar empleado tiene lugar un gran aumento conveniente de la presión para poder determinar la viscosidad de forma suficientemente precisa. Para determinar la diferencia de presión en la salida y entrada del tubo 4 capilar está previsto un sensor 14 de la presión. Además, el sensor 14 de la presión está dotado con un sensor de la temperatura, de tal manera que ambas, es decir, la caída de presión, así como también la temperatura del gas, están disponibles para una determinación más precisa de la viscosidad.

Las señales eléctricas generadas por el sensor 14 de presión y temperatura se alimentaron a un sistema electrónico de valoración por medio de un cable 16. A este respecto, el sistema electrónico de valoración se componía fundamentalmente de dos transformadores analógico a digital con los que se transformaron en valores digitales las señales para la diferencia de presión y temperatura. El sistema electrónico de valoración contenía además una unidad de procesador con la que podían leerse los valores digitales y que calculaba un valor de datos para la viscosidad a partir de los valores transformados. En especial se previó también un desarrollo del programa para el procesador, que transforma el valor de los datos determinados de esta manera para la viscosidad con ayuda de una línea característica en una magnitud de control para la adición de aire o combustible para generar el agente oxidante / mezcla de combustible apropiado.

La línea característica empleada para ello se configura de forma especialmente sencilla si la corriente a través del tubo 4 capilar se sitúa fundamentalmente en la zona laminar. La corriente podría situarse también en la zona de transición entre corriente laminar y turbulenta, sin embargo, se recomienda poco un funcionamiento en la zona de la corriente turbulenta debido a la imprecisión que se genera entonces por la formación de remolinos y similares.

Por tanto, se ha diseñado el tubo 4 capilar para un número Reynold inferior a 1000. Especialmente, para los ejemplos de realización prácticos son adecuados diámetros del tubo inferiores a dos milímetros, y especialmente inferiores a 0,2 milímetros.

Especialmente, en el ejemplo de realización de la figura 4 se obtiene que tanto la micro-bomba como componente micro-mecánico, como también el tubo capilar, pueden realizar los sensores de presión y temperatura en un único sustrato. Puesto que este tipo de componentes pueden fabricarse con los procedimientos habituales en la técnica de semiconductores, también puede pensarse en integrar incluso el sistema electrónico de valoración con transformadores analógico a digital y el procesador en el mismo sustrato, de tal manera que en conjunto se obtiene un componente especialmente pequeño que puede introducirse prácticamente en cualquier control del quemador que se
desee.

En los ejemplos de realización de las figuras 5 y 6 se explica sobre todo de forma pormenorizada cómo puede integrarse este sensor 2 de la viscosidad en un control del quemador.

Las figuras 5 y 6 se diferencian fundamentalmente porque en la figura 5 se regula la alimentación de combustible, y en la figura 6, por el contrario, la alimentación de aire.

En este caso, para una mayor simplificación se han omitido los componentes para la realización práctica de la forma de realización. En el caso de la estructura experimental correspondiente, estaba previsto, por ejemplo, que los conductos 8 y 10 pudieran desacoplarse del control del quemador por medio de válvulas y se introducía un gas de referencia, por ejemplo, el aire del entorno, para la calibración por medio del sensor de la viscosidad. Con ello también pueden considerarse tolerancias mecánicas, modificaciones en el sensor de la presión, en la bomba, etc., de tal manera que sea posible sin problemas un funcionamiento según lo estipulado del control de quemador durante intervalos de tiempo más largos.

En los dos ejemplos de realización de las figuras 5 y 6, se introduce el combustible por medio de un conducto 20 de alimentación y el agente oxidante / mezcla de combustible mezclado de forma apropiada por medio de la viscosidad se alimenta a un quemador por medio de un conducto 22.

Además, el agente oxidante necesario para la combustión se alimenta como parte proporcional del aire del entorno, que se introduce por una entrada 24 en los dispositivos mostrados. Es común a ambos ejemplos el que el combustible se introduce desde el conducto 20 de alimentación, pasando por un conducto 26, en el sensor 2 de la viscosidad descrito anteriormente, y la cantidad de combustible medida se alimenta nuevamente a continuación al flujo de combustible total por medio del conducto 27. El punto de alimentación no es realmente crítico para el funcionamiento. Sin embargo, se ha determinado que el ajuste y la medición no son especialmente críticos si el conducto 27 no se conduce nuevamente al conducto 20 del combustible, tal como se muestra en los ejemplos de las figuras 5 y 6, sino se introduce en un ventilador 12 que está previsto para la alimentación del aire.

Los valores de medición para la temperatura del gas, la presión y el flujo volumétrico se alimentan por medio de conductos 16 de alimentación a un dispositivo 28 de control, que no sólo sirve para la implementación de las funciones adicionales por medio del reconocimiento de los tipos de gases, sino que también satisface todas las tareas de un control habitual del quemador. Con ayuda de un cable 30 se transmiten señales eléctricas a una unidad 32 de gases, con la que se controla de forma habitual la alimentación de combustible. Además, desde la unidad eléctrica de gases también se transmiten datos, especialmente ajustes manuales para el funcionamiento en verano e invierno, por medio del cable 30, al dispositivo 28 de control. La unidad 32 de gases puede estar realizada tanto de forma eléctrica, como también de forma neumática. En el caso de una conexión neumática es necesario un elemento de ajuste adicional.

Además, se muestra un cable 34 adicional en el dispositivo 28 de control según las figuras 5 y 6, el cual, por ejemplo, puede consultarse para una función adicional. En los ejemplos de realización se transmite con este conducto 34 una señal para la temperatura del aire, para posibilitar un ajuste aún mejor del agente oxidante / mezcla de combustible. Naturalmente también pueden medirse otros valores físicos del aire del entorno y utilizarse para el ajuste. Por ejemplo, con un dispositivo de control de este tipo puede considerarse también, por medio de otras redes de líneas características, la presión del aire o la humedad del aire si se alimentan en forma de señales adecuadas.

Tal como puede observarse a partir de la figura 5, la cantidad de combustible en este ejemplo es regulada por la unidad 32 de gases y el aire, en caso de un ajuste de la potencia del quemador, se añade de forma prácticamente constante por medio del ventilador 12, antes de que el agente oxidante / mezcla de combustible originada de esta manera se introduzca en un conducto 22 de alimentación para el quemador. Por el contrario, en la figura 6 está previsto, detrás del ventilador 12 para alimentar el aire, un elemento 36 de ajuste con el que se regula la cantidad de aire. De forma adicional, se controla también el ventilador 12 para determinar la cantidad transportada desde el dispositivo 28 de control por medio de un conducto 38 de control.

Los ejemplos anteriormente mostrados son sólo ilustrativos. A modo introductorio se han citado ya varias posibilidades de modificación. En especial, es posible mantener constante la presión en el sensor 2 de la viscosidad controlando la micro-bomba 6 en relación con una diferencia de presión constante a través del tubo 4 capilar. La magnitud de ajuste para ajustar la micro-bomba 6, especialmente la frecuencia de bombeo, es directamente una medida para el flujo volumétrico. Con ello pueden emplearse para el control el flujo volumétrico, la temperatura y la presión.

Se ha mostrado especialmente que en el caso de quemadores muy sencillos, en caso de que la precisión en la regulación no corresponda con los más altos requisitos, no se necesita ninguna medición especial de la temperatura. Junto a las proporciones de mezcla, aire y combustible, reguladas en el ejemplo de las figuras 5 y 6, pueden añadirse también otros gases para controlar el quemador de acuerdo con el valor calorífico del combustible alimentado. Sin embargo, a todas estas posibilidades de modificación es común que la viscosidad se determina por medio de un sensor 2 de la viscosidad de forma tan precisa como sea necesaria para el caso de aplicación correspondiente. Se emplea una señal para la viscosidad dinámica o una función compleja de ella para controlar el agente oxidante / mezcla de combustible en el conducto 22 de alimentación para un quemador respecto al óptimo calentamiento o también en relación con una emisión reducida.

El procedimiento aquí propuesto funciona de forma totalmente independiente del estado del quemador. Con ello también puede emplearse para un quemador ya en la fase de encendido, de tal manera que también en esta fase puede realizarse una emisión de sustancias dañinas lo más baja posible y se facilita el proceso de encendido.

Otra posibilidad de empleo consiste en hacer funcionar el quemador, al contrario que el modo de funcionamiento para la regulación, en una forma moduladora por el modo de funcionamiento necesario para las mediciones de la corriente de ionización. Esto está vinculado con dificultades técnicas especialmente en el caso de una regulación de la composición del combustible / agente oxidante mediante una medición de la corriente de oxidación, dado que la corriente de ionización de referencia también cambia con la modificación de la potencia.

Este funcionamiento continuo reduce considerablemente los costes de calentamiento. Sin embargo, existe en especial la ventaja de que, debido a la combustión más completa, en comparación con muchos quemadores tradicionales, también se amplían los intervalos de mantenimiento dado que el quemador sólo tiene que hacerse funcionar poco tiempo a máxima potencia.

A este respecto ha de destacarse especialmente que también la emisión de gas de combustión, debido a una composición óptima de combustible / agente oxidante, se reduce fundamentalmente, y que especialmente en el caso de gases de bajo poder calorífico se consigue, gracias a la composición óptima del combustible / agente oxidante, en conjunto un grado más alto de poder de combustión, de tal manera que también se reducen los costes de calentamiento.

Claims (21)

1. Dispositivo para ajustar el agente oxidante / mezcla de combustible en el conducto (22) de alimentación de un quemador, con un dispositivo (32, 12) para modificar la composición del agente oxidante / mezcla de combustible y un aparato (2) de medición para registrar el estado del agente oxidante / mezcla de combustible, así como un circuito (28) para controlar el dispositivo (32, 12) para la modificación de la composición en función del estado registrado por medio del aparato de medición, caracterizado porque el aparato de medición registra el valor calorífico o el índice de Wobbe de al menos una mezcla parcial del agente oxidante / mezcla de combustible empleando la viscosidad o una función de la misma antes de la combustión, y porque éste está dispuesto, en el sentido de la corriente, antes del dispositivo (32, 12) para la modificación de la composición, y controla la composición de acuerdo con una función de la viscosidad registrada mediante el circuito para el control del dispositivo (32, 12), o porque éste está dispuesto detrás del dispositivo (32, 12) para la modificación de la composición, y por medio del circuito para el control del dispositivo (32, 12) regula la composición del agente oxidante / mezcla de combustible.

2. Dispositivo según la reivindicación 1, caracterizado porque está previsto al menos un punto (14) de medición para registrar la temperatura de como mínimo una cantidad parcial del agente oxidante / mezcla de combustible.

3. Dispositivo según las reivindicaciones 1 ó 2, caracterizado porque el aparato de medición registra la viscosidad exclusivamente del combustible o una función de la misma.

4. Dispositivo según una de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque el aparato (2) de medición es un viscosímetro (2) de tubo con el que puede determinarse la viscosidad dinámica por medio de la relación entre la caída de presión a través de un tubo (4), el flujo volumétrico y, dado el caso, también la temperatura.

5. Dispositivo según la reivindicación 4, caracterizado porque las dimensiones del tubo (4) están seleccionadas de tal manera que la corriente es fundamentalmente laminar, o al menos se sitúa en la zona de transición entre corriente turbulenta y laminar.

6. Dispositivo según una de las reivindicaciones 4 ó 5, caracterizado porque el tubo (4) es recto.

7. Dispositivo según una de las reivindicaciones 4 a 6, caracterizado porque el tubo presenta por toda su longitud una sección transversal uniforme, especialmente circular.

8. Dispositivo según una de las reivindicaciones 4 a 7, caracterizado porque el diámetro del tubo es inferior a 0,2 mm.

9. Dispositivo según una de las reivindicaciones 4 a 8, caracterizado porque la caída de presión a través del tubo (4) o al menos en una sección parcial de tubo dentro del tubo (4) puede registrarse de forma metrológica.

10. Dispositivo según una de las reivindicaciones 4 a 9, caracterizado porque la entrada del tubo es redondeada.

11. Dispositivo según una de las reivindicaciones 4 a 10, caracterizado porque el número Reynold del tubo (4) es inferior a 1000.

12. Dispositivo según una de las reivindicaciones 4 a 11, caracterizado porque está prevista una bomba (6) controlable para ajustar el flujo volumétrico en el tubo (4).

13. Dispositivo según una de las reivindicaciones 4 a 12, caracterizado porque el flujo volumétrico se regula para que sea constante, especialmente por medio de una bomba (6) controlable.

14. Dispositivo según una de las reivindicaciones 4 a 12, caracterizado porque la caída de presión a través del tubo (4) se regula ajustando la bomba (6).

15. Dispositivo según una de las reivindicaciones 12 a 14, caracterizado porque la bomba (6) es una micro-bomba, especialmente una micro-bomba semiconductora.

16. Dispositivo según la reivindicación 15, caracterizado porque la micro-bomba semiconductora, así como al menos partes del circuito (28), especialmente también el sensor de presión y temperatura, están integrados en un sustrato común.

17. Dispositivo según una de las reivindicaciones 12 a 16, caracterizado porque la caída de presión a través del tubo (4) puede determinarse por medio de la toma de potencia de la bomba.

18. Dispositivo según una de las reivindicaciones 1 a 17, caracterizado por un control (28) del quemador a través del cual el ajuste del agente oxidante / mezcla de combustible ya está activo antes del encendido y, dado el caso, puede controlarse de forma continua la composición del agente oxidante / mezcla de combustible durante la combustión.

19. Dispositivo según una de las reivindicaciones 1 a 18, caracterizado porque está previsto un dispositivo (32, 12), especialmente el ventilador (12) del quemador, para la realimentación de la mezcla parcial en el conducto de alimentación del quemador, el cual no ejerce fundamentalmente ninguna influencia sobre la presión de salida de la mezcla parcial medida.

20. Dispositivo según una de las reivindicaciones 1 a 19, caracterizado porque forma parte de una unidad (32) de gases de un quemador, estando integrado en esta pieza.

21. Dispositivo según una de las reivindicaciones 1 a 20, caracterizado porque al aparato de medición puede alimentarse un gas de referencia.