ES2213903T3 - Endoprotesis autoexpandible. - Google Patents
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Abstract
La invención se refiere a una endoprótesis luminal que comprende una estructura (1) formada por filamentos trenzados. La estructura (1) es autoexpansible, es decir que después de la compresión radial para la colocación de la endoprótesis, la estructura retoma automáticamente su diámetro nominal. El metal de la estructura padece un tratamiento térmico que lleva así un estado de transición a una temperatura cercana a la del organismo y que le confiere una rigidez apropiada después de la colocación en un conducto anatómico.
Description
Endoprótesis autoexpandible.
La invención se refiere a endoprótesis luminal
radialmente expandible y, más particularmente, a una endoprótesis
vascular, y especialmente a extensores.
Desde el trabajo realizado por C. DIDCOTT acerca
de la dilatación y el soporte de conductos anatómicos, el concepto
de endoprótesis dilatable ha tenido gran éxito.
Uno de los descubrimientos más importantes en
este campo está relacionado en particular con la cirugía
cardiovascular, especialmente la reducción de aneurismas y la
apertura de estenosis.
Una consecuencia del nivel general de éxito de
estos métodos ha sido la demanda creciente por parte del personal
habilitado, tanto en cuanto a la calidad de los productos en el
mercado, así como su facilidad de uso.
El criterio crucial en este punto incluye el alto
nivel entre el diámetro de la endoprótesis en su forma contraída y
su diámetro nominal (estado no contraído), pero también la
flexibilidad de esta endoprótesis, la cual debe ser capaz, durante
la inserción, de seguir caminos sinuosos sin provocar
retorcimientos.
Además, cuando está en su lugar, tal endoprótesis
debe mostrar características mecánicas compatibles con las de los
vasos que están siendo tratados, y deberán ser capaces de soportar
las tensiones de comprensión generadas por la presión del ambiente
y por la presencia de órganos adyacentes.
Las investigaciones inicialmente se enfocaron en
particular en vasos sanguíneos de pequeño y mediano calibre, pero
queda mucho por avanzar en el campo de los vasos de diámetro muy
reducido y, en contraste, en conductos anatómicos de gran
diámetro.
El tratamiento de aneurismas torácicas y
abdominales requiere por tanto el uso de endoprótesis de gran
diámetro: del orden de 35 a 45 mm para aneurismas torácicas, y del
orden de 22 a 33 mm para aneurismas abdominales.
Ninguna de las endoprótesis disponibles en el
mercado en este intervalo de diámetro satisfacen completamente las
expectativas del personal habilitado en la actualidad,
esencialmente debido a que son incapaces de cumplir con su papel a
largo plazo, no son fáciles de usar, o debido a que los materiales
usados no son adecuados.
Las endoprótesis usadas para reparar los
conductos anatómicos comprenden una estructura que gira la cual muy
a menudo está provista de un revestimiento. Las endoprótesis que
consisten solamente en una estructura llevan el nombre de
("extensores").
Existen básicamente dos tipos de estructuras (o
extensores) en el mercado, específicamente estructuras que se
dilatan mediante globos inflables, y estructuras
auto-expandibles que comprenden estructuras
trenzadas o no trenzadas.
Se conocen endoprótesis que se colocan en su
lugar y seguidamente se dilatan a su diámetro nominal mediante la
introducción de un globo inflable.
Las desventajas particulares de esta técnica son
la interrupción en el flujo sanguíneo y las dimensiones de la
estructura.
Los extensores de globo solo se pueden utilizar
para tratar lesiones en arterias de pequeño calibre (máximo 12 mm).
La razón es simple: para un extensor con, por ejemplo, un
diámetro inicial de 3 mm que será dilatado hasta un diámetro de 8,
10 o aún 12 mm, resulta necesario utilizar una presión de 5
hasta 10 atmósferas (como se indica en la patente
US-4.950,227).
El globo debe por lo tanto ser extremadamente
fuerte, lo cual produce problemas en cuanto al diámetro.
Además, no es posible tratar lesiones largas
utilizando esta técnica.
Debe destacarse que una intervención realizada en
una aneurisma abdominal puede tener una duración de 6 a 8 horas
cuando se utiliza un enfoque quirúrgico femoral o iliaco (comparado
con la duración media de 2 horas para el tratamiento mediante una
ruta quirúrgica directa).
En cuanto a los extensores
auto-expandibles, estos no requieren globos:
generalmente se extienden longitudinalmente y se introducen, en una
forma con un diámetro reducido, dentro del aplicador que consiste
en un catéter tubular equipado con un émbolo. Todo el ensamble se
introduce, particularmente por la ruta femoral o ilíaca, hasta el
lugar de despliegue, donde la endoprótesis se libera.
Si bien presenta algunas ventajas, los modelos
conocidos de extensores auto-expandibles también
adolecen una serie de limitaciones, las cuales por mucho tiempo no
han sido superadas. Su diámetro generalmente no excede de 25
mm.
Los extensores trenzados con aleaciones de
cobalto/níquel/cromo (ELGILOY® o PHYNOX®), sin embargo, permiten
obtener diámetros que varían de 2 mm a 45 mm, o incluso de hasta 50
mm.
Al ser liberadas, las endoprótesis, inicialmente
sometidas a un alargamiento, con estrechamiento de su diámetro,
recuperan automáticamente su diámetro nominal.
Las primeras endoprótesis trenzadas de ese tipo
fueron realizadas por C. DIDCOTT.
El documento FR-1.602.513 da a
conocer endoprótesis provistas de una estructura rígida que está
formada por entretejido de filamentos de metal para formar una
trenza. Este documento describe trenzas que tienen un ángulo de
intersección alta \alpha de entre 45 y 90º entre los filamentos
de dos diferentes capas.
Debe tenerse en cuenta, estrictamente desde el
punto de vista mecánico, que una trenza resistirá la compresión de
forma menos efectiva, cuanto más filamentos trenzados de los cuales
está construida se desvíen de una estructura casi anular, es decir
un espiral de un tamaño muy pequeño, que corresponde a un ángulo lo
más cercano posible a 90º con relación al eje del ángulo de la
trenza (lo cual significa que el ángulo \alpha entre los
filamentos deberá ser lo más cercano posible a 180ºC es decir,
actualmente alrededor de 120ºC) (como se describe en el documento
FR-2.333.487).
Cuanto menor sea este ángulo, la trenza resistirá
menos efectivamente la compresión.
La patente US-5.061.275 describe
una endoprótesis con una estructura trenzada, en la cual el ángulo
de intersección \alpha es obtuso. En este caso, el coeficiente de
elongación de la prótesis es alto, lo cual provoca problemas cuando
está siendo colocada en su lugar. (El coeficiente de elongación se
define como el nivel de extensión axial de dicha prótesis en su
forma contraída, por lo tanto con su diámetro reducido, y en su
forma no contraída, en su diámetro nominal).
Por lo tanto, la liberación de este tipo de
endoprótesis requiere una práctica larga, ya que la detección
resulta difícil (la endoprótesis sufre un acortamiento considerable
en el momento de su liberación). La endoprótesis abarca una longitud
sustancial en el introductor, lo cual crea fricción y reduce la
maniobrabilidad.
Los investigadores que se han propuesto la tarea
de resolver el problema asociado con el uso de prótesis
auto-expandibles con acción mecánica, se han
formulado preguntas en relación al ángulo, espesor y composición de
los filamentos, sin poder obtener una prótesis que presente en su
conjunto todo el criterio de calidad: no ha resultado posible
obtener una prótesis que combine un ángulo bajo de intersección y
una buena resistencia a la compresión.
También debe destacarse, que para el mismo ángulo
\alpha\cong85º, una trenza con 32 filamentos presenta una
resistencia a la presión radial 50% más alta que una trenza con 24
filamentos de diámetro idéntico, lo cual demuestra que tal
estructura responde a relaciones relativamente complejas.
El documento
EP-A-0 740 928 describe una
endoprótesis trenzada realizada en una aleación con base de
cobalto/níquel/cromo, en la cual, para poder aumentar la
resistencia a una compresión radial, se utiliza un filamento doble,
que presenta un problema en cuanto al espacio ocupado en el
aplicador.
El uso de tales filamentos para realizar trenzas
medicas deberá, en principio, dar buenos resultados. Sin embargo,
el límite de resistencia a la rotura del filamento forjado en frío
está situado en aproximadamente 2.000 N/mm^{2} y, tras el
tratamiento térmico, el filamento alcanza valores de resistencia a
la rotura de 2.500 a 2.700 N/mm^{2}, lo cual hace que el
filamento sea rígido y quebradizo; muestran ser relativamente
difíciles de enrolar y de trenzar debido a su elasticidad
inherente. La rotura frecuente de los filamentos afectan en
particular los usos de las máquinas, que están sometidas a un
deterioro acelerado.
Además, cuando se utilizan a largo plazo,
especialmente para condiciones vasculares donde las tensiones sobre
el metal son muy altas (por ejemplo aneurismas abdominales), se ha
encontrado que los extensores realizados con estos filamentos
envejecen rápidamente (efecto de fatiga).
Las pruebas de fatiga han demostrado los mismos
resultados después de una compresión longitudinal simulada para un
período equivalente de cinco meses.
Otras endoprótesis
auto-expandibles descritas por ejemplo en las
patentes US nº 5.354.309 y US nº 5.540,713 se caracterizan por
una parte de aleación de memoria que presenta un contorno exterior
cilíndrico en forma de manguito. Por ejemplo, se pueden utilizar
aleaciones de níquel/titanio como Nitinol®.
Se conocen diferentes formas: cilindros incisados
truncados, estructuras helicoidales, estructuras de red, hojas de
metal enrolladas y los similares.
Cuando alcanzan la temperatura corporal, tienden
a adoptar una forma radialmente expandida, que ha forzado a
memorizar un tratamiento previo. Si no se colocan rápidamente en el
lugar de liberación, tienden a saltar de regreso a su diámetro
nominal. Por lo tanto generalmente resulta necesario enfriar estas
endoprótesis y/o el aplicador en el cual se colocan, como también
se describe en la patente US nº 5.037.427. En este documento, el
aplicador de un extensor de aleación de mejoría se enfría a través
de la fase de colocación mediante una solución salina fisiológica
enfriada con hielo. Cuando la porción deseada se alcanza, el flujo
de fluido de enfriamiento se detiene y el extensor, calentado
gradualmente por el calor corporal, se expande.
De acuerdo con este método, sería teóricamente
posible retirar el extensor enfriándolo de nuevo, para que se
pudiera regresar libremente a su diámetro original reducido.
Los cilindros incisados truncados y las
estructuras de red generalmente carecen de flexibilidad, son
rígidos y se retuercen excesivamente. Por ello, existe un alto
riesgo de que dañen las paredes de los vasos. Además, ocupan un
espacio considerable en el introductor.
Las estructuras helicoidales (o espirales) cuando
se activan por el simple cambio de fase, no abren las arterias
suficientemente y no resultan efectivas en el tratamiento de
estenosis, ya que no cubren la totalidad de la pared arterial.
Además, ninguno de estos tipos de endoprótesis se
puede utilizar en arterias de gran calibre.
Sin embargo, es necesario anticipar la
posibilidad de que las puertas de tensión generadas por la
transición de fase de los materiales que forman la estructura no sea
suficiente para resistir la presión debido a la pared y la
fricción. En este caso, existirá un alto riesgo de que la
endoprótesis no sea capaz de desplegarse.
El operador debe anticipar la posibilidad de la
introducción subsecuente de un globo inflable para poder regresar
la endoprótesis a su diámetro nominal. Esta técnica de
ensanchamiento "forzado" frecuentemente lleva, a largo plazo, a
reacciones por el organismo (en particular proliferación de
tejido).
El objetivo de la invención es desarrollar una
endoprótesis que exhiba una alta flexibilidad durante su
introducción, pero que in situ exhiba una buena resistencia a
la compresión.
Otro objetivo de la invención es que la
endoprótesis exhiba una buena estabilidad en el lugar de la
implantación.
Otro objetivo de la invención es desarrollar una
endoprótesis que cubra un amplio intervalo de diámetro y que en
particular pueda ser implantada en conductos anatómicos de gran
diámetro.
El objeto de la invención es una endoprótesis
luminal que comprende una estructura trenzada con multifilamentos
auto-expandibles, radialmente expandible a un
diámetro nominal dado, realizada con filamentos de metal trenzados
de una aleación de memoria de forma, en la que la estructura se
puede comprimir a un diámetro reducido para la introducción dentro
del conducto de cuerpo y que a la hora de su liberación
espontáneamente adopte, independientemente de la temperatura que lo
rodea, dicho diámetro nominal, que corresponde sustancialmente al
diámetro de un conducto anatómico a ser tratado; los filamentos
trenzados forman entre sí, cuando la estructura trenzada presenta su
diámetro nominal, un ángulo \alpha de entre 30 y 95º, y
ventajosamente entre 50 y 90º; el metal de los filamentos se
selecciona de entre un grupo que consta de aleaciones de
níquel/titanio y las aleaciones de níquel/titanio/cobalto, con una
proporción de níquel comprendido entre 52 y 56% en peso; la
estructura se trata térmicamente para que el metal de todos los
filamentos sufra una fase de transición completa y estable
llevándola desde una rigidez dada hasta una rigidez mayor a una
temperatura igual o menor que la temperatura del organismo pero más
alta que la temperatura ambiente.
La aleación de memoria de forma de los filamentos
es preferentemente superelástica.
El ángulo \alpha puede variar a lo largo de la
longitud de la trenza.
La invención también se refiere a un
procedimiento para fabricar una endoprótesis tal como se describió
anteriormente, que comprende las siguientes operaciones:
- seleccionar una aleación de memoria de forma
elástica del grupo que consiste de aleaciones de níquel/titanio y
aleaciones de níquel/titanio/cobalto y que comprende entre 52 y 56%
en peso de níquel,
- producir filamentos de esta aleación,
- trenzar estos filamentos alrededor de un
mandril de tal manera que se pueda obtener una trenza de un
diámetro nominal que corresponda sustancialmente al diámetro de un
conducto anatómico que será tratado, los filamentos forman entre sí
un ángulo \alpha de entre 30º y 95º,
- someter secciones de esta trenza, en este
diámetro nominal, a un tratamiento térmico que establece una fase
de transición completa y estable que provoca que el metal de esta
cambie de una rigidez dada a una rigidez mayor, a una temperatura
igual o menor que la temperatura del organismo,
- disponer un revestimiento opcional en la
estructura,
- cortar las secciones de trenza en segmentos de
longitud adecuada.
Ventajosamente, el trenzado se efectúa usando
filamentos de níquel/titanio formados en frío a partir de un molde
y el tratamiento térmico comprende por lo menos una operación de
calentamiento en una zona con temperatura de entre 400º y 600ºC,
preferentemente a 500ºC durante 10 minutos y con enfriamiento por
aire.
Preferentemente, el entrelazado se lleva a cabo
de tal manera que el ángulo \alpha varíe a lo largo de la
longitud de la trenza.
Varias ventajas de la invención consisten en que
la endoprótesis permite un gran coeficiente reducido de elongación,
que es muy flexible en su forma contraída, no es propensa al
retorcimiento y resiste por completo la comprensión una vez ha sido
colocada en su lugar.
Otra ventaja consiste en que por debajo de su
temperatura de transición, la endoprótesis es muy fácil de
manipular, de tal manera que se puede colocar fácilmente en la
dimensión adecuada (nominal), se puede llevar a su diámetro reducido
y se puede introducir dentro de un aplicador sin riesgo a
dañarlo.
Otras características y ventajas de la invención
se pondrán claramente de manifiesto a partir de la descripción de
las realizaciones particulares, haciendo referencia a los dibujos
anexos, en los que:
Las Figura 1 y 2 son representaciones
diagramáticas de dos etapas para colocar una endoprótesis según la
invención en un conducto anatómico.
La Figura 3 es un gráfico que muestra la relación
entre \alpha (ángulo de intersección entre dos filamentos de un
extensor) y la fuerza radial (que corresponde a la resistencia del
extensor a la presión radial de éste), establecidos para un extensor
trenzado de acuerdo con el estado de la técnica y para un extensor
según la invención.
La Figura 1 muestra la apariencia general de un
dispositivo utilizado para colocar una endoprótesis según la
invención. En aras de la claridad de los dibujos, solamente se
representa la estructura 1 de la endoprótesis. Por supuesto, lo que
aparece como un simple extensor puede incluir un revestimiento
interno y/o externo.
La estructura 1 está realizada con una trenza de
filamentos de metal entrelazados.
La característica particular de la endoprótesis
según la invención radica en el diseño de su estructura, que
combina los efectos de una estructura naturalmente elástica
trenzada, y las propiedades físicas particulares de los filamentos
de los cuales está realizada, combinadas con un efecto de fase de
transición.
Los filamentos que forman la estructura trenzada
están realizados con una estructura específica (en este caso una
aleación de Ni/Ti) la cual, en virtud de un tratamiento adecuado,
que será descrito más adelante, sufre, a una temperatura
determinada, cercana a la de los organismos de sangre caliente, una
transición reversible de su estructura de cristal, provocando un
cambio radical en sus características mecánicas.
El metal de la estructura 1 en su estado inicial
(es decir, por debajo de su temperatura de fase de transición)
parece perfectamente dúctil.
En estas condiciones, el operador puede manipular
fácilmente la endoprótesis sin riesgo a dañarla, romper la
estructura o interrumpir el arreglo de los filamentos. Puede en
particular ajustar la endoprótesis a la dimensión apropiada
cortándola y comprimiéndola radialmente (el efecto del cual es
llevar los filamentos cercanos unos a los otros, su ángulo de
intersección tendiendo en este momento hacia un valor insignificante
cercano a cero).
Con la endoprótesis en este estado, el operador
puede fácilmente pasarla sobre la varilla hueca 3 de un aplicador,
entre una punta no traumatizadora 4 y un émbolo 5, y deslizar en
ésta un manguito externo 2 el cual sujeta la endoprótesis en su
lugar sometiéndola a una tensión radial, que en este estado es
virtualmente significante.
La Figura 1 muestra el extremo distal del
aplicador una vez éste último ha sido introducido percutáneamente
dentro de un conducto anatómico 6, de tal manera que lleva la
endoprótesis al lugar que va a ser tratado 7.
En el instante en que el operador libera la
endoprótesis deslizando el manguito 2 hacia atrás, la tensión
radial cesa de aplicarse, y, en virtud de la elasticidad inherente
de la estructura trenzada, la estructura 1 se dilata a su diámetro
nominal, el cual corresponde sustancialmente al diámetro del
conducto anatómico 6.
Además, la transición de estructura de cristal
mencionada anteriormente tiene lugar cuando la temperatura de la
estructura 1 alcanza la temperatura del organismo.
Este cambio ejerce su efecto en el momento cuando
la estructura 1 se despliega, lo cual corresponde a un aumento del
valor del ángulo de intersección entre los filamentos.
Los filamentos de este modo participan de dos
maneras en la apertura de la estructura trenzada: existe un efecto
sinérgico importante entre el desplazamiento de la estructura
trenzada de la estructura y la rigidización de los filamentos debido
a su estado de transición.
La endoprótesis, que hasta el momento de su
liberación exhibió una gran flexibilidad, perfectamente adaptada
para su inserción dentro de las sinuosidades de los conductos
anatómicos, de este modo se rigidiza y, casi instantáneamente, es
perfectamente capaz no solamente de ejercer una presión adecuada en
la pared interna del conducto anatómico 6, sino también de soportar
las tensiones externas que dicho conducto anatómico 6 necesariamente
sufrirá.
Los dos efectos combinados (expansión mecánica
acoplada con la rigidización térmica) se refuerzan entre sí y
permiten una expansión completa de la endoprótesis sin trauma, un
hecho que a largo plazo resulta beneficioso para el paciente.
Para rendimientos equivalentes, se puede reducir
el número de filamentos que forman la estructura 1 de la
endoprótesis, u, opcionalmente, es posible usar filamentos de
diámetro más pequeño que en la endoprótesis trenzada de acuerdo con
la técnica anterior, cuyo hecho lleva a una reducción sustancial en
el diámetro del extensor en el estado comprimido, y de este modo
del aplicador, y aumenta la flexibilidad.
Este diseño también proporciona, además de esta,
otras ventajas apreciables, particularmente para la colocación en
los conductos anatómicos de gran diámetro.
Si se desea tratar lesiones que sean altamente
eteromatosas, con las endoprótesis que utilizan estructuras
auto-expandibles convencionales, solamente es
posible a costa de la tecnología que se puede describir como
onerosa: estas estructuras entonces se tienen que proporcionar con
elementos de refuerzo, que ocupan mucho espacio (metal
relativamente grueso, un gran número de filamentos y/o filamentos de
gran diámetro). Aún en su forma radialmente contraída, dichas
endoprótesis presentan un gran diámetro y longitud.
Usando las endoprótesis según la invención, no
solamente la estructura es ligera (debido a la reducción del
diámetro en el aplicador), sino que también se reduce
considerablemente el riesgo de que la endoprótesis no sufra un
desplazamiento radial.
La Figura 2 muestra el ángulo final \alpha
formado entre los filamentos trenzados cuando la estructura se
despliega radialmente.
La endoprótesis proporciona en la práctica
excelentes resultados, independientemente del valor del ángulo
escogido. Las pruebas han demostrado una adaptación excelente de la
endoprótesis según la invención, especialmente para valores de
\alpha de entre 30 y 95º, y, óptimamente, en un intervalo de 50 a
90º. En este intervalo de ángulos, la diferencia en longitud entre
la endoprótesis comprimida (ver Figura 1) y la endoprótesis
liberada (ver Figura 2) es proporcionalmente pequeña.
Deberá destacarse que el diámetro de la
endoprótesis (representada aquí como casi cilíndrica) puede variar
a lo largo de su longitud, y que como consecuencia del ángulo
\alpha también puede variar dependiendo de la sección particular
de la endoprótesis.
Un valor bajo de \alpha permite reducir en
particular el fenómeno de fricción en el momento de la liberación y
que la endoprótesis se adapte mejor a las características
biomecánicas de los conductos anatómicos.
Como se indicó anteriormente, el fenómeno de
fricción, que es una característica de la endoprótesis que tiene un
coeficiente alto de elongación, de hecho ha limitado hasta ahora
las posibilidades de tratamiento de lesiones de pequeñas extensiones
axiales.
Además, las operaciones de colocación se
simplifican debido a la flexibilidad mejorada, la precisión de la
colocación y la fiabilidad del movimiento de liberación.
Aún en el caso de un pequeño ángulo de
intersección \alpha entre los filamentos, las pruebas clínicas
revelan lo que es a primera vista un efecto paradójico: la
endoprótesis no tiende a desplazarse a lo largo del eje, como el
profesional habilitado podría esperarlo.
La fabricación de la estructura de la
endoprótesis según la invención implica un número limitado de
operaciones, lo cual tiene repercusiones favorables en el coste de
producción.
Aún después del tratamiento térmico que determina
la temperatura a la cual el estado de transición deberá llevarse a
cabo, el filamento de memoria de forma actual permanece flexible y
no exhibe la rigidez de un filamento de memoria de forma
tradicionalmente acondicionado: obtiene una resistencia a la rotura
de apenas 1500 N/mm^{2}.
La fabricación de la estructura de una
endoprótesis según la invención generalmente comprende las
siguientes operaciones:
- producir filamentos realizados en una aleación
de níquel/titanio forjados en frío,
- trenzar estos filamentos de metal alrededor de
un mandril antes de recocerlos en la salida del molde,
- cortar la trenza en secciones,
- someter las secciones de la trenza, en su
diámetro nominal, a un tratamiento térmico estableciendo una fase
de transición del metal a una temperatura igual o más baja que la
temperatura del organismo.
El origen de la memoria de forma es la existencia
de un cambio de cristal reversible que se lleva a cabo durante los
ciclos de calentamiento/enfriamiento del espécimen. En el caso de
los metales, la fase de alta temperatura llamada austenítica se
caracteriza por una unidad de celda de alta simetría (ocupa un
volumen mayor sin una transferencia de masa). La fase de
temperatura baja, llamada martensítica, tiene una célula de menor
simetría y ocupa un volumen mínimo.
Esta fase puede aparecer en diversas
variantes.
Para poder obtener el cambio de uno a otro de
estos dos estados en una manera perfectamente reproducible, es
necesario forzar la martensítica en una sola de diversas variantes
equivalentes, de tal manera que se pueda obtener la rigidez
apropiada del metal que contribuye a la estructura física de la
trenza que forma la estructura.
La composición de la aleación (en la cual el
níquel está presente en una proporción que varía entre 52 y 56% en
peso) juega un papel importante para determinar los parámetros
óptimos.
Se ha encontrado que una pequeña variación en la
composición es suficiente para cambiar en varios grados la
temperatura del tratamiento necesario para obtener una
transformación martensítica dada. Por ejemplo, una variación de 0,1%
en peso de níquel provoca una variación de 15ºC en la temperatura
del tratamiento térmico. Por lo tanto, es necesario buscar la
composición al igual que los tratamientos si se pretende obtener
una temperatura de transformación martensítica precisa y efectos
estables.
La estructura trenzada se prepara fijándola en
una barra de metal con un diámetro en relación al diámetro nominal
de la endoprótesis, o introduciéndola dentro de un molde hueco. El
conjunto sufre un tratamiento térmico de entre 400 y 600ºC durante
una cantidad apropiada de tiempo (generalmente en el orden de 10
minutos), cuya operación es seguida del enfriamiento por aire. La
temperatura de transformación martensítica entonces se sitúa entre
30 y 40ºC. A título de ejemplo, para una aleación con 55,7% de
níquel, forjada en frío a 40%, se puede aplicar un tiempo de
tratamiento de 10 minutos a 500ºC, y el endurecimiento máximo se
obtiene a alrededor de 37ºC.
Como una función del diámetro de los filamentos
usados, el tratamiento térmico puede, si ello es apropiado,
repetirse para poder eliminar la martensita residual.
En comparación, el tratamiento térmico de las
aleaciones ELGILOY® utilizadas para los extensores trenzados
clásicos se debe llevar a cabo en vacío a una temperatura 550ºC y
tiene una duración de \pm 4 horas.
Como se mencionó anteriormente, el presente
extensor también es capaz de soportar requerimientos radiales muy
elevados.
La siguiente Tabla 1 permite la comparación de la
resistencia a presión radial de varias estructuras de
endoprótesis.
El método mejor y más conocido se lleva a cabo
con la ayuda de un aparato extensómetro INSTRON®.
Los especímenes se elevan a una temperatura de
37ºC , ya sea utilizando baño termostático o aire. Un filamento muy
fino, con un diámetro de aproximadamente 0,10 mm, es tejido
alrededor de cada estructura. Un extremo de este filamento se fija a
la base de los aparatos y el otro se fija a la parte superior del
aparato que es amovible.
Esta parte superior consiste en una sonda que
mide simultáneamente la fuerza ejercida sobre los especímenes y el
desplazamiento correspondiente.
El valor resultante se determina (en Newton)
utilizando un programa de ordenador.
La tabla muestra claramente que los extensores
según la invención permanecen cercanos a sus diámetros nominales
bajo un constreñimiento radial suficiente para provocar que los
extensores según el estado de la técnica, casi se colapsen.
Deberá destacarse que los filamentos de
níquel/titanio utilizados están recubiertos, después del
tratamiento térmico presente, con una capa de óxido de titanio, que
asegura la estabilización del metal (a modo de comparación, la
superficie de metal de las estructuras de aleación de cobalto se
deben estabilizar mediante un tratamiento subsecuente con ácido
fosfórico o nítrico).
Los extremos de las estructuras de aleación
convencionales son puntiagudos y agresivos debido a la rigidez de
los filamentos. Son comunes los casos de perforación de arterias o
del manguito del aplicador.
A modo de comparación, las endoprótesis provistas
con una estructura según la invención no traumatizan y son simples
de cortar, lo cual hace fácil ajustarlas a la longitud de un caso a
otro, si es necesario en el lugar actual de una intervención,
empezando desde segmentos de una longitud estándar, los cuales
facilitan el empaque de los elementos de estructura y las propias
endoprótesis.
El gráfico de la Figura 3 despliega dos curvas
obtenidas al medir en un extensómetro los valores (expresados en
Newton) de la fuerza radial F (resistencia a la presión radial) de
los extensores trenzados a diferente grados (30º < \alpha <
130º) respectivamente de un cable de aleación de cobalto clásico
(curva A) y de un cable de nitinol (curva B) como en la presente
invención, permaneciendo constantes otros parámetros (diámetro de
extensores = 8 mm, diámetro de cable = 0,07 mm, número de cables =
24).
Como resulta directamente aparente a partir del
gráfico, la curva A muestra una relación virtualmente lineal entre
el ángulo \alpha y la fuerza radial F.
Como se ha expuesto anteriormente, cuanto más
alto sea el valor de \alpha, más alto será el coeficiente de
elongación del extensor.
Por tanto, el profesional habilitado deberá
realizar un compromiso cuando opta por un valor de \alpha
molde.
La curva B, por el contrario, exhibe un valor
virtualmente constante de F entre 60º y 90º (segmento plano de la
curva), significantemente por encima de los valores en la curva A,
después un valor ligeramente incrementado entre 90º y 104º.
Por encima de los 105º, el efecto mecánico de la
geometría de la estructura trenzada se hace predominante con
respecto al efecto térmico.
De este modo el profesional habilitado tiene a su
disposición un extensor que exhibe al mismo tiempo una resistencia
a la presión radial y una disminución de longitud baja cuando se
libera en su lugar.
Por otra parte, los estudios clínicos en el
presente extensor mostraron propiedades particularmente ventajosas
de éste: su ciclo de histerisis es sorprendentemente similar a uno
de los vasos, permitiéndole cumplir con las variaciones de diámetro
de los vasos de acuerdo con las pulsaciones del corazón,
acompañándolas en su ciclo de
contracción-dilatación.
De este modo, el presente extensor copia un
componente activo del sistema circulatorio. Como consecuencia, las
posibilidades de rechazo y otros efectos secundarios se
minimizan.
Otra ventaja probada es que el extensor permanece
aún después de largo tiempo cercano a su diámetro nominal, mientras
que como es sabido los extensores prensados clásicos que tienen
tendencia a dilatar las paredes de los vasos, provocando como
contra-reacción un ensanchamiento de las secciones
adyacentes de las arterias.
Claims (8)
1. Endoprótesis luminal (1) que comprende una
estructura trenzada con multifilamentos
auto-expandibles, radialmente expandible a un
diámetro nominal dado, realizada a partir de filamentos de metal
trenzados de una aleación con memoria de forma,
caracterizada porque
- la estructura (1) se puede comprimir a un
diámetro reducido para su introducción dentro de un conducto de
cuerpo y en el momento de su liberación espontáneamente adopta,
independientemente de la temperatura que la rodea, el mismo diámetro
nominal, que corresponde sustancialmente al diámetro de un conducto
anatómico que va a ser tratado
- los filamentos trenzados forman entre sí,
cuando la estructura trenzada tiene su diámetro nominal, un ángulo
\alpha de entre 30 y 95º
- el metal de los filamentos se selecciona de
entre un grupo constituido por aleaciones de níquel/titanio y
aleaciones de níquel/titanio/cobalto, con una proporción de níquel
de entre 52 y 56% en peso, y
- la estructura se trata con calor para que el
metal de todos los filamentos sufra una fase de transición completa
y estable, llevándola desde una rigidez dada hasta una mayor
rigidez a una temperatura igual o más baja que la temperatura del
organismo pero más alta que la temperatura ambiente.
2. Endoprótesis según la reivindicación 1,
caracterizada porque el ángulo \alpha está comprendido
entre 50 y 90º.
3. Endoprótesis según una de las reivindicaciones
1 a 2, caracterizada porque la aleación con memoria de forma
de los filamentos es superelástica.
4. Endoprótesis según una de las reivindicaciones
anteriores, caracterizada porque el ángulo \alpha varía a
lo largo de la longitud de la trenza.
5. Procedimiento para fabricar una endoprótesis
según una de las reivindicaciones anteriores, que comprende las
siguientes operaciones:
- seleccionar una aleación con memoria de forma
elástica del grupo que consiste de aleaciones de níquel/titanio y
aleaciones de níquel/titanio/cobalto y que comprende entre 52 y 56%
en peso de níquel,
- producir filamentos de esta aleación,
- trenzar estos filamentos alrededor de un
mandril de tal manera que se obtenga una trenza de un diámetro
nominal que corresponda sustancialmente al diámetro de un conducto
anatómico a ser tratado, formando los filamentos entre sí un ángulo
\alpha de entre 30º y95º,
- someter las secciones de esta trenza, en este
diámetro nominal, a un tratamiento térmico que establece una fase
de transición completa y estable que provoca que el metal de ésta
cambie de una rigidez dada a una mayor rigidez, a una temperatura
igual a o más baja que la temperatura del organismo,
- disponer un revestimiento opcional en la
estructura, y
- cortar las secciones de trenza en segmentos de
longitud adecuada.
6. Procedimiento según la reivindicación 5,
caracterizado porque
- el trenzado se efectúa usando filamentos de
níquel/titanio forjados en frío a partir de un molde, y porque
- una parte del tratamiento térmico comprende por
lo menos una operación de calentamiento en una zona a una
temperatura de entre 400º y 600ºC, y se enfría por aire.
7. Procedimiento según la reivindicación 5,
caracterizado porque el tratamiento térmico se lleva a cabo
a una temperatura de 500ºC durante 10 minutos.
\newpage
8. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 5 a 7, caracterizado porque el trenzado se
lleva a cabo de tal manera que el ángulo \alpha varía a lo largo
de la longitud de la trenza.
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Families Citing this family (98)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6682608B2 (en) * | 1990-12-18 | 2004-01-27 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Superelastic guiding member |
ATE176587T1 (de) * | 1994-05-19 | 1999-02-15 | Scimed Life Systems Inc | Verbesserte gewebestützvorrichtungen |
ATE218052T1 (de) * | 1995-11-27 | 2002-06-15 | Schneider Europ Gmbh | Stent zur anwendung in einem körperlichen durchgang |
US6592617B2 (en) * | 1996-04-30 | 2003-07-15 | Boston Scientific Scimed, Inc. | Three-dimensional braided covered stent |
US6077295A (en) | 1996-07-15 | 2000-06-20 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Self-expanding stent delivery system |
US6620192B1 (en) * | 1999-03-16 | 2003-09-16 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Multilayer stent |
US6375676B1 (en) | 1999-05-17 | 2002-04-23 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Self-expanding stent with enhanced delivery precision and stent delivery system |
US6241758B1 (en) | 1999-05-28 | 2001-06-05 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Self-expanding stent delivery system and method of use |
US6663606B1 (en) * | 1999-10-28 | 2003-12-16 | Scimed Life Systems, Inc. | Biocompatible medical devices |
US8808272B2 (en) | 1999-10-28 | 2014-08-19 | Boston Scientific Scimed, Inc. | Biocompatible medical devices |
US6638259B1 (en) | 1999-10-28 | 2003-10-28 | Scimed Life Systems, Inc. | Biocompatible medical devices |
US6800073B2 (en) | 1999-10-28 | 2004-10-05 | Scimed Life Systems, Inc. | Biocompatible pharmaceutical articles |
WO2001039695A2 (en) * | 1999-12-01 | 2001-06-07 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Nitinol alloy composition for vascular stents |
US6280465B1 (en) | 1999-12-30 | 2001-08-28 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Apparatus and method for delivering a self-expanding stent on a guide wire |
US6702843B1 (en) * | 2000-04-12 | 2004-03-09 | Scimed Life Systems, Inc. | Stent delivery means with balloon retraction means |
US6585747B1 (en) | 2000-04-14 | 2003-07-01 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Interdigitating polymeric endcap for enhanced stent retention |
US6706053B1 (en) | 2000-04-28 | 2004-03-16 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Nitinol alloy design for sheath deployable and re-sheathable vascular devices |
US6572646B1 (en) * | 2000-06-02 | 2003-06-03 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Curved nitinol stent for extremely tortuous anatomy |
US6554848B2 (en) | 2000-06-02 | 2003-04-29 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Marker device for rotationally orienting a stent delivery system prior to deploying a curved self-expanding stent |
US6616681B2 (en) * | 2000-10-05 | 2003-09-09 | Scimed Life Systems, Inc. | Filter delivery and retrieval device |
US20100125329A1 (en) * | 2000-11-02 | 2010-05-20 | Zhi Cheng Lin | Pseudoelastic stents having a drug coating and a method of producing the same |
US7976648B1 (en) | 2000-11-02 | 2011-07-12 | Abbott Cardiovascular Systems Inc. | Heat treatment for cold worked nitinol to impart a shape setting capability without eventually developing stress-induced martensite |
US6602272B2 (en) * | 2000-11-02 | 2003-08-05 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Devices configured from heat shaped, strain hardened nickel-titanium |
US6626937B1 (en) | 2000-11-14 | 2003-09-30 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Austenitic nitinol medical devices |
US8192484B2 (en) | 2000-12-12 | 2012-06-05 | Cardiatis S.A. | Stent for blood flow improvement |
BE1013757A6 (fr) | 2000-12-12 | 2002-07-02 | Frid Noureddine | Endoprothese luminale modulable. |
US6544219B2 (en) | 2000-12-15 | 2003-04-08 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Catheter for placement of therapeutic devices at the ostium of a bifurcation of a body lumen |
US20060086440A1 (en) * | 2000-12-27 | 2006-04-27 | Boylan John F | Nitinol alloy design for improved mechanical stability and broader superelastic operating window |
US6855161B2 (en) * | 2000-12-27 | 2005-02-15 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Radiopaque nitinol alloys for medical devices |
US7128757B2 (en) * | 2000-12-27 | 2006-10-31 | Advanced Cardiovascular, Inc. | Radiopaque and MRI compatible nitinol alloys for medical devices |
US6620191B1 (en) | 2001-03-27 | 2003-09-16 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | System for releasably securing a stent on a catheter assembly and method of use |
DE10118944B4 (de) * | 2001-04-18 | 2013-01-31 | Merit Medical Systems, Inc. | Entfernbare, im wesentlichen zylindrische Implantate |
US6551341B2 (en) | 2001-06-14 | 2003-04-22 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Devices configured from strain hardened Ni Ti tubing |
US6666880B1 (en) | 2001-06-19 | 2003-12-23 | Advised Cardiovascular Systems, Inc. | Method and system for securing a coated stent to a balloon catheter |
US7547321B2 (en) * | 2001-07-26 | 2009-06-16 | Alveolus Inc. | Removable stent and method of using the same |
US6979346B1 (en) | 2001-08-08 | 2005-12-27 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | System and method for improved stent retention |
US7175655B1 (en) * | 2001-09-17 | 2007-02-13 | Endovascular Technologies, Inc. | Avoiding stress-induced martensitic transformation in nickel titanium alloys used in medical devices |
US20040093056A1 (en) * | 2002-10-26 | 2004-05-13 | Johnson Lianw M. | Medical appliance delivery apparatus and method of use |
US7637942B2 (en) * | 2002-11-05 | 2009-12-29 | Merit Medical Systems, Inc. | Coated stent with geometry determinated functionality and method of making the same |
US7527644B2 (en) * | 2002-11-05 | 2009-05-05 | Alveolus Inc. | Stent with geometry determinated functionality and method of making the same |
US7875068B2 (en) | 2002-11-05 | 2011-01-25 | Merit Medical Systems, Inc. | Removable biliary stent |
US7959671B2 (en) * | 2002-11-05 | 2011-06-14 | Merit Medical Systems, Inc. | Differential covering and coating methods |
US7637934B2 (en) * | 2003-03-31 | 2009-12-29 | Merit Medical Systems, Inc. | Medical appliance optical delivery and deployment apparatus and method |
US7942892B2 (en) * | 2003-05-01 | 2011-05-17 | Abbott Cardiovascular Systems Inc. | Radiopaque nitinol embolic protection frame |
US7604660B2 (en) * | 2003-05-01 | 2009-10-20 | Merit Medical Systems, Inc. | Bifurcated medical appliance delivery apparatus and method |
US7198675B2 (en) | 2003-09-30 | 2007-04-03 | Advanced Cardiovascular Systems | Stent mandrel fixture and method for selectively coating surfaces of a stent |
US20060206200A1 (en) | 2004-05-25 | 2006-09-14 | Chestnut Medical Technologies, Inc. | Flexible vascular occluding device |
WO2010120926A1 (en) | 2004-05-25 | 2010-10-21 | Chestnut Medical Technologies, Inc. | Vascular stenting for aneurysms |
US8267985B2 (en) | 2005-05-25 | 2012-09-18 | Tyco Healthcare Group Lp | System and method for delivering and deploying an occluding device within a vessel |
US8623067B2 (en) | 2004-05-25 | 2014-01-07 | Covidien Lp | Methods and apparatus for luminal stenting |
CA2565106C (en) | 2004-05-25 | 2013-11-05 | Chestnut Medical Technologies, Inc. | Flexible vascular occluding device |
US8617234B2 (en) | 2004-05-25 | 2013-12-31 | Covidien Lp | Flexible vascular occluding device |
US7794493B2 (en) * | 2004-06-30 | 2010-09-14 | Cordis Corporation | Magnetic resonance imaging compatibility alloy for implantable medical devices |
US7648727B2 (en) | 2004-08-26 | 2010-01-19 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Methods for manufacturing a coated stent-balloon assembly |
US20060052816A1 (en) * | 2004-08-31 | 2006-03-09 | Cook Incorporated | Device for treating an aneurysm |
US7887579B2 (en) * | 2004-09-29 | 2011-02-15 | Merit Medical Systems, Inc. | Active stent |
NZ563119A (en) | 2005-04-04 | 2011-02-25 | Flexible Stenting Solutions Inc | Self expanding flexible stent comprising a helical strut member and multiple helical elements |
US7731654B2 (en) * | 2005-05-13 | 2010-06-08 | Merit Medical Systems, Inc. | Delivery device with viewing window and associated method |
US8273101B2 (en) | 2005-05-25 | 2012-09-25 | Tyco Healthcare Group Lp | System and method for delivering and deploying an occluding device within a vessel |
CA2604081C (en) | 2005-05-25 | 2013-11-26 | Chestnut Medical Technologies, Inc. | System and method for delivering and deploying a self-expanding device within a vessel |
US8057495B2 (en) * | 2005-09-13 | 2011-11-15 | Cook Medical Technologies Llc | Aneurysm occlusion device |
US7867547B2 (en) | 2005-12-19 | 2011-01-11 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Selectively coating luminal surfaces of stents |
US8152833B2 (en) | 2006-02-22 | 2012-04-10 | Tyco Healthcare Group Lp | Embolic protection systems having radiopaque filter mesh |
US8069814B2 (en) | 2006-05-04 | 2011-12-06 | Advanced Cardiovascular Systems, Inc. | Stent support devices |
US8603530B2 (en) | 2006-06-14 | 2013-12-10 | Abbott Cardiovascular Systems Inc. | Nanoshell therapy |
US8048448B2 (en) | 2006-06-15 | 2011-11-01 | Abbott Cardiovascular Systems Inc. | Nanoshells for drug delivery |
US8017237B2 (en) | 2006-06-23 | 2011-09-13 | Abbott Cardiovascular Systems, Inc. | Nanoshells on polymers |
EP2053995B1 (en) * | 2006-12-04 | 2011-03-02 | Cook Incorporated | Method for loading medical device into a delivery system |
US8048441B2 (en) | 2007-06-25 | 2011-11-01 | Abbott Cardiovascular Systems, Inc. | Nanobead releasing medical devices |
US7988723B2 (en) | 2007-08-02 | 2011-08-02 | Flexible Stenting Solutions, Inc. | Flexible stent |
US8888835B2 (en) * | 2008-04-23 | 2014-11-18 | Cook Medical Technologies Llc | Method of loading a medical device into a delivery system |
US9675482B2 (en) | 2008-05-13 | 2017-06-13 | Covidien Lp | Braid implant delivery systems |
US8337390B2 (en) * | 2008-07-30 | 2012-12-25 | Cube S.R.L. | Intracardiac device for restoring the functional elasticity of the cardiac structures, holding tool for the intracardiac device, and method for implantation of the intracardiac device in the heart |
US9149376B2 (en) * | 2008-10-06 | 2015-10-06 | Cordis Corporation | Reconstrainable stent delivery system |
WO2010124286A1 (en) * | 2009-04-24 | 2010-10-28 | Flexible Stenting Solutions, Inc. | Flexible devices |
US8992601B2 (en) | 2009-05-20 | 2015-03-31 | 480 Biomedical, Inc. | Medical implants |
US8888840B2 (en) * | 2009-05-20 | 2014-11-18 | Boston Scientific Scimed, Inc. | Drug eluting medical implant |
CA3186201A1 (en) * | 2009-05-20 | 2010-11-25 | Lyra Therapeutics, Inc. | Self-expandable medical device comprising polymeric strands and coatings thereon |
US9265633B2 (en) | 2009-05-20 | 2016-02-23 | 480 Biomedical, Inc. | Drug-eluting medical implants |
US20110319987A1 (en) | 2009-05-20 | 2011-12-29 | Arsenal Medical | Medical implant |
US9309347B2 (en) | 2009-05-20 | 2016-04-12 | Biomedical, Inc. | Bioresorbable thermoset polyester/urethane elastomers |
CA3009244C (en) | 2009-06-23 | 2020-04-28 | Endospan Ltd. | Vascular prostheses for treating aneurysms |
US8372133B2 (en) * | 2009-10-05 | 2013-02-12 | 480 Biomedical, Inc. | Polymeric implant delivery system |
US9101507B2 (en) | 2011-05-18 | 2015-08-11 | Ralph F. Caselnova | Apparatus and method for proximal-to-distal endoluminal stent deployment |
WO2013030818A2 (en) | 2011-08-28 | 2013-03-07 | Endospan Ltd. | Stent-grafts with post-deployment variable axial and radial displacement |
WO2013065040A1 (en) | 2011-10-30 | 2013-05-10 | Endospan Ltd. | Triple-collar stent-graft |
EP2785277B1 (en) | 2011-12-04 | 2017-04-05 | Endospan Ltd. | Branched stent-graft system |
US9770350B2 (en) | 2012-05-15 | 2017-09-26 | Endospan Ltd. | Stent-graft with fixation elements that are radially confined for delivery |
US9155647B2 (en) | 2012-07-18 | 2015-10-13 | Covidien Lp | Methods and apparatus for luminal stenting |
US9364358B2 (en) * | 2012-07-27 | 2016-06-14 | Medinol Ltd. | Catheter with retractable cover and pressurized fluid |
US9114001B2 (en) | 2012-10-30 | 2015-08-25 | Covidien Lp | Systems for attaining a predetermined porosity of a vascular device |
US9452070B2 (en) | 2012-10-31 | 2016-09-27 | Covidien Lp | Methods and systems for increasing a density of a region of a vascular device |
US9943427B2 (en) | 2012-11-06 | 2018-04-17 | Covidien Lp | Shaped occluding devices and methods of using the same |
US9157174B2 (en) | 2013-02-05 | 2015-10-13 | Covidien Lp | Vascular device for aneurysm treatment and providing blood flow into a perforator vessel |
US10603197B2 (en) | 2013-11-19 | 2020-03-31 | Endospan Ltd. | Stent system with radial-expansion locking |
WO2016098113A1 (en) | 2014-12-18 | 2016-06-23 | Endospan Ltd. | Endovascular stent-graft with fatigue-resistant lateral tube |
WO2020191203A1 (en) | 2019-03-20 | 2020-09-24 | inQB8 Medical Technologies, LLC | Aortic dissection implant |
US11612678B2 (en) * | 2019-09-11 | 2023-03-28 | Stryker Corporation | Intravascular devices |
Family Cites Families (43)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1205743A (en) | 1966-07-15 | 1970-09-16 | Nat Res Dev | Surgical dilator |
FR2333487A1 (fr) | 1975-12-02 | 1977-07-01 | Rhone Poulenc Ind | Conduit chirurgical implantable |
US4425908A (en) * | 1981-10-22 | 1984-01-17 | Beth Israel Hospital | Blood clot filter |
SE445884B (sv) * | 1982-04-30 | 1986-07-28 | Medinvent Sa | Anordning for implantation av en rorformig protes |
US4512338A (en) * | 1983-01-25 | 1985-04-23 | Balko Alexander B | Process for restoring patency to body vessels |
US4503569A (en) * | 1983-03-03 | 1985-03-12 | Dotter Charles T | Transluminally placed expandable graft prosthesis |
US4665906A (en) * | 1983-10-14 | 1987-05-19 | Raychem Corporation | Medical devices incorporating sim alloy elements |
US5190546A (en) * | 1983-10-14 | 1993-03-02 | Raychem Corporation | Medical devices incorporating SIM alloy elements |
US5067957A (en) * | 1983-10-14 | 1991-11-26 | Raychem Corporation | Method of inserting medical devices incorporating SIM alloy elements |
FR2556210B1 (fr) * | 1983-12-08 | 1988-04-15 | Barra Jean Aubert | Prothese veineuse et son procede d'obtention |
US5669936A (en) * | 1983-12-09 | 1997-09-23 | Endovascular Technologies, Inc. | Endovascular grafting system and method for use therewith |
US4580568A (en) * | 1984-10-01 | 1986-04-08 | Cook, Incorporated | Percutaneous endovascular stent and method for insertion thereof |
US4681110A (en) * | 1985-12-02 | 1987-07-21 | Wiktor Dominik M | Catheter arrangement having a blood vessel liner, and method of using it |
SE453258B (sv) | 1986-04-21 | 1988-01-25 | Medinvent Sa | Elastisk, sjelvexpanderande protes samt forfarande for dess framstellning |
JPS63238872A (ja) * | 1987-03-25 | 1988-10-04 | テルモ株式会社 | 管状器官内腔の内径確保用器具 |
US4795458A (en) * | 1987-07-02 | 1989-01-03 | Regan Barrie F | Stent for use following balloon angioplasty |
US5201901A (en) * | 1987-10-08 | 1993-04-13 | Terumo Kabushiki Kaisha | Expansion unit and apparatus for expanding tubular organ lumen |
US5226913A (en) * | 1988-09-01 | 1993-07-13 | Corvita Corporation | Method of making a radially expandable prosthesis |
US4950227A (en) | 1988-11-07 | 1990-08-21 | Boston Scientific Corporation | Stent delivery system |
US5545208A (en) * | 1990-02-28 | 1996-08-13 | Medtronic, Inc. | Intralumenal drug eluting prosthesis |
US5197978B1 (en) * | 1991-04-26 | 1996-05-28 | Advanced Coronary Tech | Removable heat-recoverable tissue supporting device |
US5354309A (en) * | 1991-10-11 | 1994-10-11 | Angiomed Ag | Apparatus for widening a stenosis in a body cavity |
US5405377A (en) * | 1992-02-21 | 1995-04-11 | Endotech Ltd. | Intraluminal stent |
US5540712A (en) * | 1992-05-01 | 1996-07-30 | Nitinol Medical Technologies, Inc. | Stent and method and apparatus for forming and delivering the same |
WO1995014500A1 (en) * | 1992-05-01 | 1995-06-01 | Beth Israel Hospital | A stent |
US6336938B1 (en) * | 1992-08-06 | 2002-01-08 | William Cook Europe A/S | Implantable self expanding prosthetic device |
US5562725A (en) * | 1992-09-14 | 1996-10-08 | Meadox Medicals Inc. | Radially self-expanding implantable intraluminal device |
US5630840A (en) * | 1993-01-19 | 1997-05-20 | Schneider (Usa) Inc | Clad composite stent |
US5554181A (en) * | 1994-05-04 | 1996-09-10 | Regents Of The University Of Minnesota | Stent |
ATE176587T1 (de) * | 1994-05-19 | 1999-02-15 | Scimed Life Systems Inc | Verbesserte gewebestützvorrichtungen |
US5674277A (en) * | 1994-12-23 | 1997-10-07 | Willy Rusch Ag | Stent for placement in a body tube |
US5575818A (en) * | 1995-02-14 | 1996-11-19 | Corvita Corporation | Endovascular stent with locking ring |
DE19508805C2 (de) * | 1995-03-06 | 2000-03-30 | Lutz Freitag | Stent zum Anordnen in einer Körperröhre mit einem flexiblen Stützgerüst aus mindestens zwei Drähten mit unterschiedlicher Formgedächtnisfunktion |
BE1009278A3 (fr) * | 1995-04-12 | 1997-01-07 | Corvita Europ | Tuteur auto-expansible pour dispositif medical a introduire dans une cavite d'un corps, et dispositif medical muni d'un tel tuteur. |
ATE270528T1 (de) | 1995-04-12 | 2004-07-15 | Corvita Europ | Selbstexpandierender stent zur einführung einer medizinischen vorrichtung in eine körperhöhle und herstellungsverfahren |
US5624508A (en) * | 1995-05-02 | 1997-04-29 | Flomenblit; Josef | Manufacture of a two-way shape memory alloy and device |
US5534007A (en) * | 1995-05-18 | 1996-07-09 | Scimed Life Systems, Inc. | Stent deployment catheter with collapsible sheath |
US5840387A (en) * | 1995-07-28 | 1998-11-24 | Aegis Biosciences L.L.C. | Sulfonated multiblock copolymer and uses therefor |
US5758562A (en) * | 1995-10-11 | 1998-06-02 | Schneider (Usa) Inc. | Process for manufacturing braided composite prosthesis |
JPH09215753A (ja) * | 1996-02-08 | 1997-08-19 | Schneider Usa Inc | チタン合金製自己拡張型ステント |
US5718159A (en) * | 1996-04-30 | 1998-02-17 | Schneider (Usa) Inc. | Process for manufacturing three-dimensional braided covered stent |
US5782741A (en) * | 1996-11-12 | 1998-07-21 | Guidant Coropration | Two-stage treatment wire |
JP3418937B2 (ja) * | 2000-06-29 | 2003-06-23 | 株式会社ホギメディカル | プラズマ滅菌用インジケーター |
-
1997
- 1997-05-27 BE BE9700461A patent/BE1011180A6/fr not_active IP Right Cessation
- 1997-09-02 EP EP97202698A patent/EP0880946A1/fr not_active Withdrawn
-
1998
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Also Published As
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WO1998053762A1 (en) | 1998-12-03 |
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