ES2200925T3 - Filtro compuesto y procedimiento de fabricacion del mismo. - Google Patents
Filtro compuesto y procedimiento de fabricacion del mismo.Info
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Abstract
Un filtro compuesto que comprende una pluralidad de capas no pre-unidas en el que cada capa independiente comprende al menos un material de filtración y que es diferente a las capas adyacentes, en el que la pluralidad de capas se unen entre sí para formar una estructura estratificada unitaria dotada de una primera superficie límite adaptada para recibir partículas arrastradas por el aire y una segunda superficie límite adaptada para descargar aire filtrado, y en el que la primera capa comprende fibras de polímero que se pueden unir termofundidas, bicomponente o monocomponente, tendidas en seco, y la segunda capa comprende fibras hiladas en estado fundido, estando la primera capa situada más próxima a la primera superficie límite que la segunda capa.
Description
Filtro compuesto y procedimiento de fabricación
del mismo.
Esta invención se refiere a un medio de filtro
poroso para extraer las partículas sólidas arrastradas por un flujo
de gas en movimiento. Más específicamente, se refiere a un compuesto
de filtro que comprende una pluralidad de capas de material de
filtración no pre-unida, montadas en una
yuxtaposición predeterminada y unidas entre sí para formar una
estructura unitaria estratificada que sirve para filtrar partículas
del aire.
En estos últimos tiempos, la tecnología de
filtración de partículas de los gases ha adquirido una considerable
sofisticación, tanto en aplicaciones comunes, como las tareas de
limpieza por aspiración de suciedad y polvo orientadas al
consumidor, como las extremadamente exigentes aplicaciones
industriales, como la extracción de fracciones de partículas de un
tamaño específico de una gran variedad de contaminantes de los
gases, incluyendo elementos inertes y elementos bioquímicamente
sensibles, entre otros. Actualmente, es un hecho bien conocido que
las partículas contaminantes de un flujo de gas pueden presentar una
gran diversidad de tamaños, formas geométricas (por ejemplo,
alargadas y esféricas) y composiciones químicas y físicas (por
ejemplo, partículas inodoras o emisoras de olor).
En consecuencia, la tecnología de la filtración
ha evolucionado para proporcionar medios adaptados al filtrado
óptimo de fracciones específicas de partículas contaminantes.
Además, esta tecnología ha desarrollado técnicas para maximizar las
diversas características de rendimiento de los filtros, tales como
la de mantener una reducida caída de presión a través del filtro y
de incrementar la vida de servicio del mismo para alargar el tiempo
transcurrido entre sustituciones de los elementos de filtro.
El planteamiento tradicional para lograr estos
objetivos ha consistido en proporcionar un medio de filtro compuesto
de múltiples capas separadas y de diseño individual, siendo la
finalidad primordial de cada una de ellas efectuar una u
ocasionalmente varias funciones de filtrado específicas. Por
ejemplo, se suele utilizar una tela muy abierta, porosa y fina para
proteger a las capas de filtro subyacentes de la abrasión producida
por partículas grandes y duras que se desplazan con rapidez.
Típicamente, se usa una capa porosa y voluminosa para captar
cantidades considerables de partículas que en su mayoría son
grandes, y se suele prescribir una capa de baja porosidad, con
filamento de diámetro ultrafino, para extraer las partículas más
pequeñas e incrementar la eficiencia del filtrado. De las múltiples
posibilidades de las que se dispone, se seleccionan unas capas
filtrantes individuales que se combinan en una secuencia
predeterminada y se montan en grupo para formar un filtro de
múltiples capas, y consecuentemente de múltiples funciones. La capa
o capas adyacentes pueden estar o no unidas entre sí. Opcionalmente,
las capas individuales se pueden intercalar entre unas tapas, que
típicamente son de papel, para fines de integridad estructural y
facilidad de manipulación.
Uno de los inconvenientes del citado sistema de
múltiples capas empleado en la fabricación de filtros
multifuncionales reside en el procesamiento repetitivo del medio de
filtro, que puede resultar excesivo. Es decir, el material de
filtración de una determinada capa se procesa primeramente para
formar la capa individual y luego para montar dicha capa en el
filtro de múltiples capas. Cada etapa añade compactación y
cobertura, aunque sea de forma somera, al producto de filtro final.
Esto tiende a incrementar la caída de presión a través del filtro y
a reducir su capacidad de retención de polvo, limitando su vida de
servicio. Es deseable disponer de un filtro multifuncional y
multicomponente que pueda producirse con un mínimo de compactación y
cobertura del medio de filtro.
Por consiguiente, la presente invención
proporciona un filtro compuesto según la reivindicación 1.
Se proporciona también un procedimiento según la
reivindicación 17.
La figura 1 es un diagrama esquemático de un
proceso en línea para producir un filtro compuesto según una
realización preferente de la presente invención.
La figura 2 es un diagrama esquemático que
muestra, en sección transversal, una realización del original
compuesto de filtro con una estructura estratificada unitaria de dos
capas.
La figura 3 es un diagrama esquemático que
muestra, en sección transversal, otra realización del original
compuesto de filtro con una estructura estratificada unitaria de
tres capas.
La figura 4 es un diagrama esquemático que
muestra, en sección transversal, otra realización del original
compuesto de filtro con una estructura estratificada unitaria de
cuatro capas.
La figura 5 es un diagrama esquemático que
muestra, en sección transversal, otra realización del original
compuesto de filtro con una estructura estratificada unitaria de
cinco capas.
La figura 6 es un diagrama esquemático que
muestra, en sección transversal, otra realización del original
compuesto de filtro de dos capas de la figura 2 en combinación con
una capa de filtro adyacente a las mismas.
La figura 7 es un diagrama esquemático que
muestra, en sección transversal, otra realización del original
compuesto de filtro de tres capas de la figura 3 en combinación con
una capa de filtro adyacente a las mismas.
La figura 8 es un diagrama esquemático que
muestra, en sección transversal, otra realización del original
compuesto de filtro de cuatro capas de la figura 4 en combinación
con una capa de filtro adyacente a las mismas.
La figura 9 es un diagrama esquemático que
muestra, en sección transversal, otra realización del original
compuesto de filtro de cinco capas de la figura 5 en combinación con
una capa de filtro adyacente a las mismas.
La figura 10 es un diagrama esquemático que
muestra, en sección transversal, el compuesto de filtro de dos capas
de la figura 6 adherido a una capa de filtro adyacente por medio de
una capa de adhesivo o ultrasonidos.
La figura 11 es un diagrama esquemático que
muestra, en sección transversal, el compuesto de filtro de tres
capas de la figura 7 adherido a una capa de filtro adyacente por
medio de una capa de adhesivo o ultrasonidos.
La figura 12 es un diagrama esquemático que
muestra, en sección transversal, el compuesto de filtro de cuatro
capas de la figura 8 adherido a una capa de filtro adyacente por
medio de una capa de adhesivo o ultrasonidos.
La figura 13 es un diagrama esquemático que
muestra, en sección transversal, el compuesto de filtro de cinco
capas de la figura 9 adherido a una capa de filtro adyacente por
medio de una capa de adhesivo o ultrasonidos.
Básicamente, esta invención proporciona un
original compuesto de filtro que incluye una pluralidad de capas
apiladas de material filtrante unidas entre sí para formar una
estructura estratificada unitaria. La composición del material
filtrante de cualquiera de las capas se preselecciona de manera que
realice una función de filtrado específica. Por ejemplo, se pueden
seleccionar fibras finas (es decir, de escaso diámetro) densamente
aglomeradas para captar partículas de polvo de un pequeñísimo tamaño
de aproximadamente 5 micrómetros o menos. También se pueden emplear
fibras con carga electrostática para captar partículas de este
tipo, e incluso de menor tamaño. Además, se puede emplear un medio
voluminoso y altamente poroso que brinde una elevada capacidad de
retención de polvo y atrape partículas de tamaño mediano a
grande.
El original compuesto de filtro presenta la
característica distintiva de que al menos una de las capas, y
preferentemente todas, no han sido previamente ligadas antes del
apilado o durante el mismo. El término "previamente ligadas"
significa, en este caso, que la composición de un medio filtrante,
tal como de fibras fundentes de adherencia térmica o fibras
susceptibles de enlace mediante adhesivo, es tratada de manera
efectiva para activar el mecanismo de enlace y formación de una tela
independiente, erecta, cohesionada y típicamente autosoportante de
dicha composición de filtro. Una tela de este tipo, previamente
ligada, puede ser manipulada mecánicamente a través de los procesos
en cuestión mediante enrollado, desenrollado, corte y operaciones
similares. Por consiguiente, en uno de los aspectos de esta
invención, la adherencia de al menos una de las capas, y
preferentemente de todas ellas, para formar la estructura unitaria
comienza solamente cuando se ha completado el apilamiento de todas
las capas para una determinada estructura deseada del compuesto
filtrante. La estructura resultante es un cuerpo único compuesto por
diferentes tipos de material filtrante en diferentes estratos
vistos en sección transversal a través del compuesto filtrante,
según se explica en mayor medida en la siguiente descripción y en
los dibujos.
Según lo indicado, la estructura estratificada se
forma elaborando un apilado de capas con los materiales filtrantes
seleccionados. Debido a que las capas no han sido previamente
ligadas, los componentes de cada una de ellas, es decir, las
fibras, los gránulos, etc., se van instalando holgadamente, mediante
procesos mecánicos o neumáticos, sobre la capa subyacente. Dentro
de cada capa, la composición del material filtrante es mayormente
uniforme, con una cara de contacto "rizada" entre las capas,
tal como la cara de contacto 36A de la figura 2, representada
también en línea discontinua en las figuras
3-13.
Debido a que lo que se desea es proporcionar una
estructura estratificada, una de las características de esta
invención consiste en que las capas adyacentes de un apilado tienen
composiciones diferentes. No obstante, la composición de una capa
se puede repetir en el apilado, aunque al menos una capa de
composición diferente deberá estar presente entre capas de la misma
composición.
Esta estructura es diferente a la de los medios
convencionales de filtrado de múltiples capas formados por
laminación de una pluralidad de medios filtrantes individuales, cada
uno de los cuales ha sido objeto de ligazón previa para componer
una tela autosoportante antes de la formación del laminado de
múltiples capas. El término "capa" empleado define a una banda
de material filtrante no pre-unida que forma un
estrato de una estructura estratificada unitaria. Por el contrario,
"banda" define a un velo independiente, previamente ligada y
erecta de material filtrante.
La estructura estratificada unitaria de este
original compuesto filtrante ofrece varias ventajas respecto a los
medios de filtro convencionales. En un aspecto, la estructura
estratificada unitaria se puede hacer más voluminosa, con objeto de
proporcionar mayor capacidad de retención de polvo que la de un
laminado de bandas individuales previamente ligadas cuyas
composiciones corresponden a las capas respectivas de la estructura
unitaria. Esto se debe a que cada parte del medio de filtro
convencional se comprime al menos dos veces: una primera vez al
formar la banda individual mediante ligazón adhesiva y una segunda
vez al laminar las bandas individuales para formar el filtro.
Según otro aspecto, esta original estructura
puede requerir menos adhesivo que los filtros convencionales. Esto
se debe a la capacidad de extender en seco sucesivas capas sobre el
apilado sin necesidad de usar adhesivo en las caras intermedias.
Aunque típicamente los adhesivos, tales como el adhesivo de látex,
se aplican en pequeña cantidad, cada aplicación adicional, aunque
somera, incrementa la cobertura. En consecuencia, mientras más
adhesivo se use, mayor será la caída general de presión a través del
filtro y mayor será la rapidez con que el filtro quede obstruido
con partículas de polvo y suciedad.
Incluso en otro aspecto, esta original estructura
preferentemente comprende una o más capas sumamente endebles. Es
decir, tienen una porosidad tan elevada, o bien presentan una
cantidad tan reducida de material filtrante sólido, que la capa no
es autosoportante. En otras palabras, la composición de la capa no
presenta, en sí misma, una integridad estructural suficiente como
para formar una tela individual y erecta como la utilizada en un
laminado convencional de múltiples capas. Por lo tanto, este
original compuesto filtrante proporciona la posibilidad de
incorporar una o más capas individualmente débiles, aunque altamente
funcionales, al compuesto estratificado. Debido a su estructura
unitaria, el compuesto presenta una adecuada resistencia y rigidez,
además de otras propiedades útiles para un filtro. Por ejemplo, se
puede incorporar una capa altamente porosa, y consecuentemente
individualmente débil, a un apilado de este original compuesto para
proporcionar una elevada capacidad de retención de polvo incluso si
fuera imposible fabricar una capa independiente de la misma
composición para su utilización en un laminado convencional. También
se podría incorporar una capa muy delgada y estructuralmente débil
al apilado con el fin de conseguir una superior filtración de polvo
fino, aunque esta misma composición podría resultar demasiado débil
como para formar por sí misma una capa.
La debilidad de una capas se puede probar en la
forma siguiente. Si la sustancia de la capa no puede disponerse
sobre un soporte para luego enrollarla hasta formar un rollo y
seguidamente desenrollarla desde el rollo en cuestión, se estima
que la sustancia es débil dentro del significado de esta
invención.
Los compuestos de filtro de esta invención se
pueden utilizar para la bolsa de una aspiradora de limpieza, y en
términos más generales, para los filtros de vacío. Por "filtro de
vacío" se pretende definir una estructura de filtro destinada a
actuar cuando un gas, preferentemente aire, que normalmente arrastra
partículas sólidas secas, pasa a través de la estructura. Se ha
adoptado la norma de referirse, en esta aplicación, a los lados,
capas y capas de la estructura haciendo referencia a la dirección en
que fluye el aire. Es decir, el lado de entrada del filtro se
encuentra "aguas arriba" y el lado de descarga del filtro
"aguas abajo", por ejemplo. Ocasionalmente, los términos
"frente a" y "detrás de" se emplean, en el presente
documento, para definir las posiciones relativas de elementos
estructurales situados aguas arriba y aguas abajo, respectivamente.
Desde luego, se produce una gradiente de presión que ocasionalmente
se denomina "caída de presión" a través el filtro durante el
filtrado. Típicamente, las aspiradoras de limpieza utilizan filtros
con forma de bolsa. Normalmente, el lado aguas arriba de un filtro
de bolsa de vacío es el interior y el lado aguas abajo es el
exterior.
Además de su uso en bolsas para aspiradoras de
limpieza, este original compuesto de filtro se puede utilizar en
aplicaciones tales como sistemas de ventilación de calefacción y de
aire acondicionado (HVAC), filtros de aire de cabina de vehículos,
filtros de alta eficiencia (denominados "HEPA") para salas
limpias, filtros domésticos para bolsas de control de emisiones,
respiradores, máscaras quirúrgicas y similares. Opcionalmente, el
compuesto de filtro se puede emplear en las citadas aplicaciones
con una capa adicional de fibra de carbono o de contención de
partículas instalada en serie con el original compuesto de filtro -
para absorción de olores o contaminantes tóxicos, por ejemplo.
Además, en ciertas aplicaciones, como filtros HEPA y salas limpias,
se pueden utilizar capas adicionales situadas en serie con este
original compuesto, en forma de una membrana de
politetrafluoroetileno (PTFE) de baja porosidad laminada a la
superficie límite de un filtro compuesto que tenga una adecuada
estructura estratificada unitaria.
Se usa la prueba DIN 44956-2 para
determinar el incremento de caída de presión de cinco ejemplos
diferentes de construcciones de bolsas de aspiradoras de limpieza
después de cargarlas con polvo fino hasta los niveles siguientes: 0,
05, 1,0, 1,5, 2,0 y 2,5 gramos.
Permeabilidad del aire después de la prueba de
carga de polvo fino: la parte de carga de polvo de la DIN
44956-2 se realiza en incrementos de 0,5 gramos,
desde 0 hasta 2,5 g/(m^{2} x s) en siete bolsas de la misma
muestra. No obstante, los valores de caída de presión no se vuelven
a registrar. A continuación, se determinan los valores máximos
sostenibles de permeabilidad del aire en bolsas con los niveles
especificados de carga de polvo.
Las composiciones de material filtrante a las que
se hace referencia en esta solicitud de patente se describen más
detalladamente a continuación.
Este material, al que ocasionalmente se denomina
"papel estándar", ha sido utilizado tradicionalmente como un
pliego único que proporciona filtración y contención de polvo, y
tiene la fuerza y resistencia a la abrasión que requiere una bolsa
para aspiradora de limpieza. Además, este material es
suficientemente rígido como para facilitar su fabricación empleando
un equipo convencional de producción de bolsas. El papel está
predominantemente compuesto por pulpa de madera sin blanquear,
contiene 6-7% de una fibra sintética, tal como un
poliéster del tipo poli(tereftalato de etileno) (PET), y se
produce con un proceso de laminado húmedo. Típicamente, el papel
estándar tiene un peso básico del orden de 30-80
g/m^{2}, y normalmente del orden de 50 g/m^{2}. Típicamente, las
fibras PET tienen una finura de 1,7 dtex y una longitud de
6-10 mm. Este papel presenta una permeabilidad al
aire del orden de 200-500 L/(m^{2} x s) y un
tamaño de poro medio del orden de 30 mm. No obstante, su eficacia,
determinada por la prueba DIN 44956-2, es sólo del
orden de 86%. Otra característica consiste en que los poros se
obstruyen fácilmente con el polvo, viéndose la capacidad de
retención de polvo limitada aún más por el escasísimo espesor del
papel, de no más de aproximadamente 0,20 mm.
Se pueden desplegar fibras de polímero no tejidas
unidas por centrifugación a modo de capa de filtración en la
estructura. Las fibras pueden ser de algunos polímeros susceptibles
de ligazón por centrifugación, tales como poliamidas, poliésteres o
poliolefinas. El peso básico de las fibras no tejidas unidas por
centrifugación debería ser del orden de 10-100
g/(m^{2}, y preferentemente del orden de 30-40
g/(m^{2}. Las fibras no tejidas unidas por centrifugación deberían
tener una permeabilidad al aire del orden de
500-10.000 L/(m^{2} x s), y preferentemente del
orden de 2.000-6.000 L/(m^{2} x s), determinada
por la prueba DIN 53887. Además, la ligazón por centrifugación puede
tener carga electrostática.
La gasa se refiere a un papel poroso muy abierto
o tela no tejida con un peso base generalmente ligero. El peso base
de la gasa es típicamente del orden de 10-30 g/
m^{2}, y frecuentemente del orden de 13-17
g/m^{2}. La gasa, a la que ocasionalmente se denomina lana de
soporte, suele tener una permeabilidad al aire del orden de
500-10.000 L/(m^{2} x s). Se emplea principalmente
como protección de las demás capas o capas contra la abrasión.
Además, la gasa puede filtrar partículas de gran tamaño. La gasa, al
igual que cualquier capa del compuesto de filtro, puede tener carga
electrostática siempre que el material disponga de unas adecuadas
propiedades dieléctricas.
El material de alta capacidad de polvo extendido
en húmedo, al que frecuentemente se denomina "papel de capacidad
tendida en húmedo" en el presente texto, es más voluminoso, tiene
más espesor y es más permeable que el papel convencional de bolsa de
filtro de aspiradora de limpieza. Realiza múltiples funciones. Estas
funciones incluyen la resistencia a la carga de impacto, el filtrado
de partículas de polvo de gran tamaño, el filtrado de una parte
considerable de partículas de polvo de pequeño tamaño, y la
retención de grandes cantidades de partículas, a la vez que permite
el flujo pasante del aire con toda facilidad, proporcionando así una
baja caída de presión con una elevada carga de partículas, lo cual
prolonga la vida del filtro.
El papel de capacidad tendida en húmedo suele
comprender una mezcla de fibras de pulpa de madera y fibras
sintéticas. Típicamente, contiene del orden de 70% de fibra de
madera, y una cantidad correspondiente mayor de fibra sintética, tal
como PET, que el papel estándar anteriormente descrito. Tiene más
espesor que el papel estándar - aproximadamente 0,32 mm, con un peso
base típico de 50 g/m^{2}. El tamaño de los poros es mucho mayor,
con un tamaño medio que puede superar los 160 mm. Por lo tanto, el
papel es capaz de retener una cantidad de polvo mucho mayor en sus
poros antes de taponarse. El peso base del papel de capacidad
tendida en húmedo es típicamente del orden de 30-150
g/m^{2}, preferentemente del orden de 50-80
g/m^{2}.
El papel de capacidad tendida en húmedo tiene una
eficiencia de filtración de partículas de polvo fino del orden de
66-67%, según DIN 44956-2. Es
importante el hecho de que el papel de capacidad tendida en húmedo
tiene una permeabilidad al aire superior a la del papel de filtro
estándar. Preferentemente, el límite inferior de permeabilidad
debería ser de al menos unos 500 L/(m^{2} x s), preferentemente de
al menos unos 1.000 L/(m^{2} x s) y más preferentemente de al
menos unos 2.000 L/(m^{2}x s). El límite superior de permeabilidad
está definido de manera que garantice que el papel pueda filtrar y
retener una fracción mayoritaria de las partículas de polvo de un
tamaño superior a aproximadamente 10 mm. En consecuencia, un medio
de filtro secundario de alta eficiencia situado aguas abajo tendría
capacidad para filtrar y contener las partículas finas durante mucho
más tiempo antes de dar señal de un incremento sustancial de la
caída de presión a través del filtro. Por consiguiente, la
permeabilidad máxima al aire del papel de capacidad tendida en
húmedo preferentemente debería ser del orden de 8.000 L/(m^{2} x
s), preferentemente del orden de 5.000 L/(m^{2} x s), y más
preferentemente del orden de 4.000 L/(m^{2} x s). Podrá apreciarse
que el papel de capacidad tendida en húmedo resulta especialmente
apropiado para una capa de filtración de función múltiple situada
aguas arriba de la capa secundaria de filtración de alta
eficiencia.
\newpage
El material de alta capacidad de polvo extendido
en seco, al que frecuentemente se denomina "papel de capacidad
tendida en seco" en el presente texto, no había sido usado como
filtro para bolsas de aspiradora de limpieza. El papel extendido en
seco no se forma a partir de una lechada de agua, sino que se
produce mediante tecnología tendida por aire, y preferentemente
mediante un proceso de "pulpa de borra". La ligazón por
hidrógeno, que juega un papel importante en la atracción entre sí de
las cadenas moleculares, no actúa en ausencia de agua. Por lo tanto,
con un mismo peso base, el papel de capacidad tendida en seco suele
tener un espesor mucho mayor que el del papel estándar y del papel
de capacidad tendida en húmedo. Para un peso típico de 70 g/m^{2},
el espesor sería de 0,90 mm, por ejemplo.
El papel de capacidad tendida en seco se puede
unir empleando dos procedimientos básicos. El primer procedimiento
es de ligazón por látex, en el que el aglomerante de látex puede ser
aplicado desde dispersiones de base de agua. Se pueden emplear
técnicas de saturación, tales como el pulverizado y la inmersión con
exprimido (aplicación por rodillo almohadillado), seguidas en ambos
casos por secado y curado mediante calor. Además, el aglomerante de
látex se puede aplicar en diseños específicos, tales como puntos,
diamantes, rayas cruzadas o líneas ondulantes, empleando un rodillo
de grabado y una etapa de secado y curado posterior.
El segundo procedimiento es la ligazón térmica -
por ejemplo, empleando fibras aglomerantes. Las fibras aglomerantes,
ocasionalmente denominadas "fibras fundibles de ligazón
térmica" en el presente documento, son definidas por el Nonwoven
Fabric Handbook (edición 1992) como "Fibras con puntos de
ablandamiento más bajos que el de otras fibras de la tela. Al
aplicar calor y presión, actúan como adhesivo". Estas fibras
fundibles de ligazón térmica suelen fundirse totalmente en las zonas
de la tela en las que se ha aplicado suficiente calor y presión,
adhiriendo entre sí las fibras de la matriz en sus puntos de cruce.
Como ejemplo, se incluyen los polímeros de copoliéster, los cuales
adhieren una amplia gama de materiales fibrosos al ser
calentados.
En una realización preferente, la ligazón térmica
se puede realizar mediante la adición de al menos 20%,
preferentemente hasta 50%, de una fibra polímera bicomponente
("B/C") a la tela tendida en seco. Ejemplos de fibras B/C
incluyen fibras con un núcleo de polipropileno ("PP") y un
envolvente de polietileno ("PE") más sensible al calor. El
término "sensible al calor" significa que las fibras
termoplásticas se ablandan, se vuelven pegajosas o se derriten a una
temperatura de 3-5ºC por debajo del punto de
fusión. Preferentemente, el polímero del envolvente debería tener un
punto de fusión de aproximadamente 90-160ºC; el
polímero del núcleo debería tener un punto de fusión más alto,
preferentemente al menos 5ºC más alto que el del polímero del
envolvente. Por ejemplo, el PE se funde a 121ºC y el PP a
161-163ºC. Esto propicia la adherencia de la tela
tendida en seco cuando pasa entre el dispositivo de estrechamiento
de una calandria térmica o al penetrar en un horno de aire pasante,
logrando que las fibras se liguen térmicamente con menor calor y
presión para producir una estructura menos compactada, más abierta y
más respirable. En una realización más preferente, el núcleo del
núcleo/envolvente de la fibra B/C se sitúa excéntricamente respecto
al envolvente. Mientras más lateralmente se sitúe el núcleo de la
fibra, más probable será que la fibra B/C se ondule durante la
etapa de ligazón térmica, lo cual incrementa el volumen del material
con capacidad tendida en seco. Desde luego, esto mejora el
potencial de retención de polvo. Por consiguiente, en una
realización aún más preferente, el núcleo y el envolvente se sitúan
lado a lado en la fibra B/C para fines de ligazón en horno de aire
pasante. Una calandria térmica, que comprimiría la tela en mayor
medida que la ligazón de aire pasante, es menos recomendable en
este caso. Otras combinaciones de polímeros que se pueden emplear en
las fibras núcleo/envolvente o B/C lado a lado incluyen el PP con
polímeros de copoliéster de baja fusión, además de poliéster con
nailon 6. La capa de alta capacidad tendida en seco también se
puede constituir esencialmente en su totalidad con fibras
bicomponente. Se pueden emplear otras variedades de fibras
bicomponente, además de la núcleo/envolvente, tales como las de las
realizaciones "lado a lado", "islas en el mar" y
"naranja" descritas en Nonwoven Textiles, Jirsak, O., y
Wadsworth, L.C., Carolina Academic Press, Durham, Carolina del
Norte, 1999, págs. 26-29, descripción que se
incorpora totalmente, por referencia, al presente documento.
Generalmente, el tamaño de poro medio de la capa
con capacidad tendida en seco tiene una dimensión intermedia entre
el tamaño de poro del papel estándar y del papel de capacidad
tendida en húmedo. La eficiencia de filtración, determinada por la
prueba DIN 44956-2, es de aproximadamente 80%. El
papel de capacidad tendida en húmedo debería tener aproximadamente
el mismo peso base y la misma permeabilidad que el citado papel de
capacidad tendida en húmedo, es decir, de aproximadamente
500-8.000 L/(m^{2} x s), preferentemente de
aproximadamente 1.000-5.000 L/(m^{2} x s) y más
preferentemente de aproximadamente 2.000-4.000
L/(m^{2} x s). Presenta una excelente capacidad de retención de
polvo, con la ventaja de una uniformidad de peso y espesor mucho
mayor que la de los papeles tendida en húmedo.
Se contemplan varias realizaciones preferentes
del papel de capacidad tendida en seco. Una de ellas es la
composición de fibra de pulpa de borra ligada con látex. Es decir,
las fibras comprendidas en el papel son esencialmente de pulpa de
borra. El término "pulpa de borra" define a un componente no
tejido del filtro de esta invención que se prepara mediante
trituración de rollos de pulpa - o sea, material fibroso de
celulosa de madera o algodón - seguida de transporte aerodinámico de
la pulpa hasta los componentes de formación de la tela que se
encuentran en las máquinas tendida por aire o de formación en seco.
Se puede utilizar una trituradora Wiley para triturar la pulpa. Las
denominadas máquinas Dan Web ó M&J son útiles para la formación
en seco. Un componente de la pulpa de borra de las capas de pulpa
de borra aplicada en seco es isotrópico, lo que caracteriza la
orientación aleatoria de las fibras en la dirección de las tres
dimensiones ortogonales. Es decir, tienen gran parte de sus fibras
orientadas en sentido contrario al plano de la tela no tejida,
particularmente perpendiculares al plano, en comparación con las
telas no tejidas anisotrópicas tridimensionales. Preferentemente,
las fibras de pulpa de borra utilizadas en esta invención tienen una
longitud del orden de 0,5-5 mm. Las fibras se
mantienen unidas entre sí por medio de un aglomerante de látex. El
látex se puede aplicar en forma de polvo o de emulsión.
Normalmente, el aglomerante está presente en el papel de capacidad
tendida en seco en el intervalo aproximado de 10-30%
en peso, preferentemente 20-30% en peso, de sólidos
aglomerantes sobre la base del peso de las fibras.
En otra realización preferente, el papel de
capacidad tendida en seco comprende una mezcla ligada térmicamente
de fibras de pulpa de borra y al menos uno de los componentes de
"fibras de lámina dividida" y fibras de polímero bicomponente.
Más preferentemente, la mezcla de fibras de pulpa de borra comprende
fibras de pulpa de borra y fibras de polímero bicomponente.
Las fibras de lámina dividida son esencialmente
fibras planas y rectangulares que han recibido una carga
electrostática después de ser incorporadas a la estructura
compuesta de la invención. El espesor de las fibras de lámina
dividida está en el intervalo de 2-100 micrómetros,
el ancho puede estar en el intervalo de 5 a 500 micrómetros, y la
longitud puede estar en el intervalo de 0,5 a 15 mm. No obstante,
las dimensiones preferentes de las fibras de lámina dividida son un
espesor del orden de 5 a 20 micrómetros, un ancho del orden de 15 a
60 micrómetros y una longitud del orden de 0,5 a 8 mm.
Preferentemente, las fibras de lámina dividida de
la invención se fabrican a partir de una poliolefina, tal como
polipropileno. No obstante, cualquier polímero apropiado para la
elaboración de fibras puede ser utilizado para las fibras de lámina
dividida de las estructuras compuestas de la invención. Ejemplos de
polímero apropiados, sin limitarse a los mismos, incluyen
poliolefinas tales como los homopolímeros y los copolímeros de
polietileno, politereftalatos tales como poli(tereftalato de
etileno) (PET), poli(tereftalato de butileno) (PBT),
poli(terefta-lato de
cicloexil-dimetileno) (PCT), policarbonato, y
poli-clorotrifluoro-etileno
(PCTFE). Otros polímeros apropiados incluyen nailon, poliamidas,
poliestirenos, poli-4
-metilpenteno-1, poli(metacrilato de metilo),
poliuretanos, siliconas y poli(sulfuro de fenileno). Además,
las fibras de lámina dividida pueden comprender mezclas de
homopolímeros o copolímeros. En la presente aplicación, la invención
se ejemplifica mediante fibras de lámina dividida fabricadas con
polipropileno.
El empleo de polímeros de PP con diversos pesos
moleculares y morfologías de sus estructuras de película laminada
demuestra que se pueden producir láminas con el adecuado equilibrio
entre las propiedades mecánicas y de fragilidad. Subsiguientemente,
a estas fibras de lámina dividida de PP se les puede proporcionar
el nivel deseado de ondulación. Desde luego, todas las dimensiones
de las fibras de lámina dividida pueden ser modificadas durante la
fabricación de las fibras.
Un procedimiento de fabricación de fibras
divididas se describe en la patente de los Estados Unidos Nº
4.178.157. El polietileno se funde y se somete a extrusión hasta
formar una lámina que luego se sopla hasta convertirla en un gran
tubo (globo), en el que se introduce aire ambiental según la
tecnología convencional de estiramiento por soplado. El inflado de
aire del globo sirve para enfriar rápidamente la lámina y para
orientar biaxialmente la estructura molecular de las cadenas
moleculares de PP, lo cual aumenta su resistencia. A continuación,
el globo se colapsa y la lámina se estira entre dos o más pares de
rodillos, manteniéndose la lámina afianzada entre dos rodillos que
contactan entre sí y aplicándose diversas cantidades de presión
entre los citados dos rodillos en contacto. Esto produce un
estiramiento adicional en la dirección de la máquina al accionar un
segundo conjunto de rodillos a una velocidad superficial más rápida
que la del primer conjunto. El resultado es una orientación
molecular aún mayor de la lámina en la dirección de la máquina, que
subsiguientemente se convertirá en la dimensión larga de las fibras
de lámina dividida.
La lámina puede recibir una carga electrostática
antes o después de que se haya enfriado. Aunque se pueden emplear
diferentes técnicas para la carga electrostática de la lámina,
existen dos procedimientos preferentes. El primer procedimiento es
el de hacer pasar la lámina por un punto aproximadamente intermedio
de una abertura del orden de 3,81 a 7,62 cm, entre dos electrodos de
CC con efecto corona. Se pueden emplear unas barras corona con
conectores emisores de cable metálico en las que un electrodo de
efecto corona tiene un potencial CC positivo de aproximadamente 20 a
30 kV y el electrodo opuesto tiene un potencial CC negativo de
aproximadamente 20 a 30 kV.
El segundo procedimiento preferente emplea las
tecnologías de carga electrostática descritas en la patente de los
Estados Unidos Nº 5.401.446 (Wadsworth y Tsai, 1995), denominadas
Técnica I y Técnica II de Tantret(tm) y que se describen
adicionalmente en el presente documento. Se observa que la Técnica
II, en la que la lámina se suspende de unos rodillos aislados a
medida que pasa en torno a la circunferencia interna de dos
envolventes metálicos con carga negativa provistos de un cable de
efecto corona positivo en cada envolvente, imparte unos potenciales
de tensión más elevados a las láminas. Generalmente, con la Técnica
II se puede impartir una tensión positiva de 1.000 a 3.000 voltios o
más sobre uno de los lados de la lámina y unas similares magnitudes
de tensión negativa sobre el lado opuesto de la lámina cargada.
La Técnica I - en la que las láminas están en
contacto con un rodillo metálico con una tensión de CC de -1 a -10
kV y en la que un cable con una tensión de CC de +20 a +40 kV está
situado aproximadamente 2,54 a 5,08 cm por encima del rodillo con
carga negativa, estando cada lado de la lámina expuesto
sucesivamente a esta configuración de carga de rodillo/cable -
produce un menor potencial de tensión medido sobra las superficies
de la lámina. Con la Técnica I, típicamente se obtienen unas
tensiones de 300 a 1.500 voltios sobre la superficie de la lámina,
con unas polaridades generalmente iguales aunque opuestas en cada
lado. No obstante, se observa que los potenciales superficiales
mayores obtenidos con la Técnica II no producen unas mayores
eficiencias de filtración susceptibles de medición en las telas
producidas con fibras de lámina dividida. Por consiguiente, y debido
a que es más fácil enlazar y hacer pasar la lámina a través del
dispositivo de la Técnica I, en la actualidad se utiliza
predominantemente este procedimiento para cargar las láminas antes
del proceso divisor.
A la lámina enfriada y estirada se le puede
proporcionar carga electrostática en caliente o en frío. A
continuación, la película se estira y divide simultáneamente para
producir unas anchuras muy reducidas, típicamente del orden de 50
micrómetros. Seguidamente, los filamentos planos divididos se juntan
para formar una estopa que se ondula atendiendo a un número
controlado de ondulaciones por centímetro y luego se corta a las
longitudes deseadas.
En una realización particularmente preferente, el
papel de alta capacidad de polvo tendida en seco comprende una
mezcla de fibras de pulpa de borra, fibras de polímero bicomponente
y fibras de lámina dividida con carga electrostática.
Preferentemente, las fibras de pulpa de borra estarán presentes en
una cantidad aproximada de 5-85% en peso, más
preferentemente de aproximadamente 10-70% en peso, y
aún más preferentemente de aproximadamente 40% en peso; las fibras
bicomponente, en una cantidad aproximada de 10-60%
en peso, más preferentemente de aproximadamente
10-30% en peso, y aún más preferentemente de
aproximadamente 20% en peso; y las fibras de lámina dividida con
carga electrostática, en una cantidad aproximada de
20-80% en peso, y más preferentemente de
aproximadamente 40% en peso. Este elemento de alta capacidad de
polvo tendida en seco puede ser ligado térmicamente, preferentemente
a una elevada temperatura de 90-160ºC, más
preferentemente a una temperatura inferior a 110ºC y aún más
preferentemente a aproximadamente 90ºC.
Otras realizaciones preferentes del papel de
capacidad tendida en seco se refieren a un papel ligado térmicamente
dotado de 100% de "fibras electrostáticas mixtas"; una mezcla
de 20-80% de fibras electrostáticas mixtas y
20-80% de fibras B/C; y una mezcla de
20-80% de fibras electrostáticas mixtas,
10-70% de pulpa de borra y 10-70% de
fibras B/C. Los filtros de "fibras electrostáticas mixtas" se
fabrican mezclando fibras con propiedades triboeléctricas
marcadamente diferentes y luego frotándolas entre sí o contra partes
metálicas de la máquina, tales como los cables de los cilindros de
cardar, durante el cardado. Esto hace que uno de los tipos de fibra
reciba una carga más positiva o negativa que la de los restantes
tipos de fibra, potenciándose así la atracción culómbica de las
partículas de polvo. La producción de filtros empleando estos tipos
de fibras electrostáticas mixtas se describe en la patente de los
Estados Unidos Nº 5.470.485 y en la solicitud de patente europea Nº
EP 02 246 811 A2.
En la patente de los Estados Unidos Nº 5.470.485,
el material de filtración consiste en una mezcla de (I) fibras de
poliolefina y (II) fibras de poliacrilonitrilo. Las fibras (I) son
fibras bicomponente de PP/PE, del tipo núcleo/envolvente o lado a
lado. Las fibras (II) son "libres de halógeno". Las fibras (I)
tienen algunas "poliolefinas sustituidas por halógeno", en
tanto que las fibras de acrilonitrilo carecen de halógeno. La
patente señala que las fibras deben ser lavadas a fondo con un
detergente no iónico, con un álcali o con un disolvente, y
seguidamente enjuagadas minuciosamente antes de mezclarlas entre sí
para evitar la presencia de algún lubricante o agente antiestático.
Aunque la patente indica que la esterilla de fibra producida
debería ser troquelada, estas fibras también pueden ser cortadas a
longitudes de 5-20 mm y luego mezcladas con fibras
bicomponente con aglomerante térmico de una longitud similar, con la
posible adición de pulpa de borra para que el papel ligado
térmicamente tendida en seco pueda ser utilizado en esta
invención.
El documento EP 0 246 811 describe el efecto
triboeléctrico de frotar entre sí dos tipos diferentes de fibra.
Especifica el uso de unos tipos de fibra similares a los de la
patente de los Estados Unidos Nº 5.470.485, salvo que los grupos -CN
de las fibras de poliacrilonitrilo pueden ser sustituidos por un
halógeno (preferentemente flúor o cloro). Después de sustituir una
cantidad suficiente de grupos -CN por -CI, a la fibra se la puede
llamar "modacrílica" siempre que el copolímero comprenda de 35
a 85% en peso de unidades acrilonitrilo. El documento EP 0 246 811
estipula que la relación de poliolefina a acrilonitrilo sustituido
(preferentemente modacrílico) puede estar en el intervalo de 30:70 a
80:20 en área superficial, y más preferentemente de 40:60 a 70:30.
Igualmente, la patente de los Estados Unidos Nº 5.470.485 estipula
que la relación de fibras de poliolefina a fibras de
poliacrilonitrilo se sitúa en el intervalo de 30:70 a 80:20 respecto
a la superficie del material de filtración. Por consiguiente, estos
intervalos en las relaciones de las fibras poliolefínica a acrílica
o modacrílica pueden emplearse en las proporciones anteriormente
citadas para el papel de capacidad de ligazón térmica tendida en
seco.
Opcionalmente, se puede desplegar una capa de
lana hilada en estado fundido de fibra polímera sintética entre una
capa de función múltiple y una capa de filtración de alta
eficiencia. La capa de lana hilada en estado fundido incrementa la
eficiencia general de la filtración debido a que capta algunas de
las partículas que hayan podido traspasar la capa de filtración de
función múltiple. Además, y opcionalmente, la capa de lana hilada
fundida puede recibir carga electrostática con el fin de ayudar en
la filtración de partículas de polvo finas. La inclusión de una capa
de lana hilada fundida supone una mayor caída de presión con una
determinada carga de polvo comparada con un compuesto sin la capa de
lana hilada en estado fundido.
Preferentemente, la lana hilada en estado fundido
tiene un peso base del orden de 10-50 g/m^{2}, y
una permeabilidad al aire del orden de 100-1.500
L/(m^{2} x s).
Otro descubrimiento de la investigación reciente
destinada al desarrollo de mejores bolsas para aspiradoras de
limpieza ha sido el de una tela o capa hilada en estado fundido (MB)
de alto volumen utilizable aguas arriba de una lana de MB de calidad
de filtración como filtro previo en lugar del papel de capacidad
tendida en húmedo o del papel de capacidad tendida en seco. El
filtro previo de MB de alto volumen se puede fabricar a través de un
proceso de soplado en estado fundido empleando aire helado para
enfriamiento rápido, a una temperatura de aproximadamente 10ºC. Por
el contrario, el MB convencional normalmente utiliza aire ambiental
a una temperatura ambiente de 35-45ºC. Además, la
distancia de captación desde la salida del troquel de MB hasta el
transportador captador de la tela aumenta a 400-600
mm en el proceso de MB de alto volumen. La distancia normal es de
unos 200 mm para producción convencional de MB. Además, el elemento
no tejido soplado en estado fundido de alto volumen se fabrica
usando una temperatura del aire de atenuación de aproximadamente
215-235ºC en lugar de la temperatura de atenuación
de aire normal de 280-290ºC, y una menor temperatura
de fusión del MB de aproximadamente 200-225ºC en
lugar de los 260 -280ºC para producción de MB de calidad de
filtración. La menor temperatura del aire de enfriamiento rápido, la
menor temperatura del aire de atenuación y la mayor distancia de
recogida proporcionan un mayor enfriamiento de los filamentos de MB.
La eliminación del calor da lugar a una menor contracción de los
filamentos y por consiguiente un mayor diámetro de la fibra que en
el caso de los típicos velos de MB de calidad de filtración. Los
filamentos más fríos son mucho menos susceptibles de fundirse
térmicamente entre sí al ser depositados en la tolva. El elemento no
tejido soplado en estado fundido de alto volumen dispondría de mayor
superficie abierta. Incluso con un peso base de 120 g/ m^{2}, la
permeabilidad al aire del elemento no tejido soplado en estado
fundido de alto volumen es de 806 L/( m^{2} x s). Por el
contrario, un velo MB de PP de un mucho menor calidad de filtración
(por ejemplo, de 22 g/m^{2}) presenta una permeabilidad al aire
máxima de sólo 45 L/( m^{2} x s). La eficiencia de filtración del
material de MB no tejido de alto volumen, determinada por la prueba
DIN 44956-2, fue de 98%. Al instalar ambos velos
conjuntamente con el velo no tejido MB de alto volumen dentro de la
bolsa, la permeabilidad del aire seguía siendo de 295 L/( m^{2} x
s), con una eficiencia de filtración de 99,8% para el par. El
elemento no tejido soplado en estado fundido de alto volumen puede
usarse sin carga, u opcionalmente con carga electrostática, siempre
que el elemento no tejido haya sido fabricado con un material de
adecuadas propiedades dieléctricas.
La tela no tejida MB de alto volumen de esta
invención es diferente a la "MB de calidad de filtración", que
también se emplea para las estructuras de filtro de vacío de
múltiples capas de la presente descripción. El velo de MB de calidad
de filtración es un elemento convencional no tejido soplado en
estado fundido caracterizado, en términos generales, por un bajo
peso básico, típicamente del orden de 22 g/m^{2}, y por un
reducido tamaño de los poros. En la Tabla I se incluyen otras
características típicas del polipropileno no tejido de MB de calidad
de filtración. Idealmente, un elemento de polipropileno no tejido
de MB de alto volumen incluirá aproximadamente 5-20%
en peso de acetato vinílico de etileno. El elemento no tejido de MB
de calidad de filtración suele tener una elevada eficiencia de
extracción de polvo, es decir, superior al 99%.
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\+#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{ \+ \+ Más \+ Aún más\cr \+ Preferente \+ preferente \+ preferente\cr PP MB calidad filtración\+\+\+\cr Peso, g/ m ^{2} \+ 5-100 \+ 10-50 \+ 25\cr Espesor, mm \+ 0,10-2 \+ 0,10-1 \+ 0,26\cr Permeabilidad aire, L/( m ^{2} x s) \+ 100-5000 \+ 100-2000 \+ 450\cr Resistencia tracción, MD, N \+ 0,5-15 \+ 1,0-10 \+ 3,7\cr Resistencia tracción, CD, N \+ 0,5-15 \+ 1,0-10 \+ 3,2\cr Diámetro de la fibra, mm \+ 1-15 \+ 1-5 \+ 2-3\cr PP MB de alto volumen\+\+\+\cr Peso, g/ m ^{2} \+ 30-180 \+ 60-120 \+ 80\cr Espesor, mm \+ 0,3-3 \+ 0,5-2 \+ 1,4\cr Permeabilidad aire, L/( m ^{2} x s) \+ 300-8000 \+ 600-3000 \+ 2000\cr Resistencia tracción, MD, N \+ 1,0-30 \+ 2-20 \+ 10\cr Resistencia tracción, CD, N \+ 1,0-30 \+ 2-20 \+ 9,2\cr Diámetro de la fibra, mm \+ 5-20 \+ 10-15 \+ 10-12\cr}
La tela no tejida MB de alto volumen tiene una
eficiencia de filtración similar a la de los papeles de capacidad
tendida en seco y tendida en húmedo anteriormente citados. Por
consiguiente, la tela no tejida MB de alto volumen está debidamente
adaptada para extraer grandes cantidades de partículas de polvo de
gran tamaño y para retener grandes cantidades de las mismas. Por lo
tanto, resulta adecuado situar una capa de tela no tejida MB de
alto volumen aguas arriba, y a modo de filtro previo, de una capa MB
de calidad de filtración de la estructura de filtro de vacío de
esta invención.
Se dispone de un nuevo tipo de tecnología de
soplado en estado fundido, descrita en Ward, G., Nonwovens World,
verano de 1998, págs. 37-40, para producir una tela
no tejida (modular) hilada por centrifugación apropiada para ser
usada como capa de filtro grueso en la presente invención.
Opcionalmente, la tela no tejida hilada por centrifugación se puede
emplear en lugar de la capa de lana de calidad de filtración hilada
en estado fundido, según exige esta original estructura. Las
especificaciones de la tela no tejida (modular) hilada por
centrifugación se incluyen en la Tabla II.
El proceso de fabricación de la tela no tejida
(modular) hilada por centrifugación suele ser un procedimiento de
soplado en estado fundido que usa un troquel modular más basto y un
aire de atenuación más frío. Estas condiciones producen una tela
hilada en estado fundido gruesa que presenta una mayor resistencia
y una mayor permeabilidad al aire y que tiene un peso básico similar
al de las telas hiladas en estado fundido convencionales.
La tela no tejida hilada por centrifugación
("SB"), a la que ocasionalmente se denomina tela microdenier
hilada por centrifugación en el presente documento, también puede
ser utilizada en esta invención para los mismos fines que la capa
de filtrado grueso o la capa de lana de calidad de filtración hilada
en estado fundido anteriormente citada. Las especificaciones de la
tela microdenier hilada por centrifugación se incluyen en la Tabla
II. La tela microdenier hilada por centrifugación se caracteriza
especialmente por tener unos filamentos de un diámetro inferior a
12 mm, correspondiente a 0,10 denier en el polipropileno. Las telas
SB convencionales desechables típicamente tienen un diámetro medio
de los filamentos de 20 mm. La tela microdenier hilada por
centrifugación se puede obtener de Reifenhauser GmbH (Reicofil III),
Koby Steel, Ltd. (Kobe-Kodoshi Spunbound Technology)
y de Ason Engineering, Inc. (Ason Spunbound Technology).
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\+#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{ \+ \+ Más \+ Aún más\cr \+ preferente \+ preferente \+ preferente\cr Hilada por centrifugación\+\+\+\cr (modular)\+\+\+\cr Peso, g/ m ^{2} \+ 10-150 \+ 10-50 \+ 28\cr Espesor, mm \+ 0,20-2 \+ 0,20-1,5 \+ 0,79\cr Permeabilidad aire, L/( m ^{2} x s) \+ 200-4000 \+ 300-3000 \+ 1200\cr Resistencia tracción, MD, N \+ 10-60 \+ 15-40 \+ 43\cr Resistencia tracción, CD, N \+ 10-50 \+ 12-30 \+ 32\cr Diámetro de la fibra, \mu m \+ 0,6-20 \+ 2-10 \+ 2-4\cr Ligada por centrifugación, de PP\+\+\+\cr (Ason, Kobe-Kodoshi, Reicofil III)\+\+\+\cr Peso, g/ m ^{2} \+ 10-50 \+ 20-30 \+ 17\cr Espesor, mm \+ 0,10-0,6 \+ 0,15-0,5 \+ 0,25\cr Permeabilidad aire, L/( m ^{2} x s) \+ 1000-10000 \+ 2000-6000 \+ 2500\cr Resistencia tracción, MD, N \+ 10-100 \+ 20-80 \+ 50\cr Resistencia tracción, CD, N \+ 10-80 \+ 10-60 \+ 40\cr Diámetro de la fibra, \mu m \+ 4-18 \+ 6-12 \+ 10\cr}
Un proceso preferente de producción de este
original compuesto de filtro incluye una estructura estratificada
unitaria de composiciones MB y FP, según se aprecia en la figura 1.
El proceso ilustrado proporciona un producto laminado sobre gasa,
papel o tela no tejida que facilita la manipulación, el plegado y el
embalaje. También se puede proporcionar un compuesto de filtro no
laminado mediante la sustitución de la gasa, el papel o la tela no
tejida por un transportador de soporte que conduce las capas
carentes de ligazón previa a lo largo del proceso. El compuesto de
filtro unitario final consta de al menos dos capas, aunque cada una
de ellas puede contener más de un tipo de filtro o material, y en
general contiene de tres a cinco capas ligadas térmicamente o por
medio de látex. Preferentemente, la carga electrostática del
compuesto de filtro se realiza en línea usando el proceso de carga
electrostática Tantret de tipo "frío", aunque las fibras MB
también se pueden cargar en línea y en "caliente" a la salida
del troquel de MB. Además, las fibras de la lámina dividida, con
carga electrostática aplicada durante la producción, pueden ser
introducidas por los aplicadores de FP. Las "fibras
electrostáticas mixtas", dotadas de polaridad opuesta por
frotamiento entre sí merced a las diferente propiedades
triboeléctricas, también se pueden incorporar al compuesto empleando
los aplicadores de FP.
Con referencia a la figura 1, un carrete opcional
1 se sitúa en el extremo de arranque de la línea para alimentar una
capa de soporte opcional 2 de gasa, papel o tela no tejida. Los
componentes 1, 2, 4 y 5 son opcionales en el sentido de que el
compuesto de filtro unitario de la invención se lamina sobre gasa,
papel o tela no tejida solamente en presencia de fibras fundentes
que se derriten totalmente y que se conocen como "fibras de
fusión", las cuales se pueden utilizar en lugar de las fibras
B/C salvo en los componentes de capa aplicada en seco, que tienen un
100% de fibra B/C.
Además, la figura 1 ilustra un compactador
opcional 10 que reduce el espesor de la tela e incrementa la
adherencia de una fibra con otra en las capas de FP 7 y 9.
Obsérvese que la extensa ligazón previa típicamente empleada en la
producción de capas independientes no constituye el objetivo de esta
etapa de compactación opcional empleado en el proceso en línea de
esta invención. El compactador 10 puede ser una calandria, dotada o
no de calentamiento. El medio de filtro MB o medio relacionado 12 y
14 puede ser depositado por uno o más troqueles MD 11 y 13 sobre
las capas de FP 7 y 9. La función principal del componente MB es
actuar como filtro de alta eficiencia, es decir, para la extracción
de un reducido porcentaje de partículas de tamaño pequeño (inferior
a aproximadamente 5 micrómetros). Las especificaciones del medio MB
de calidad de filtración y de los tipos relacionados de medio de
filtración con diámetro de fibra ultrafino se incluyen en la Tabla
I.
El proceso puede incluir al menos uno o más
troqueles de MB 11 y/o uno o más aplicadores de fibra 13 de denier
fino (diámetro de fibra ultrafino), designados por X. Por ejemplo,
si se utilizan dos unidades de MB idénticas, las unidades 11 y 13
serán iguales. Otras variaciones contempladas dentro del alcance de
esta invención incluyen una primera unidad como sistema de tela
(modular) hilada por centrifugación o tela microdenier ligada por
centrifugación (SB) para formar una gradiente de filtro que va desde
un filtro grueso hasta un filtro más fino de alta eficiencia. Otra
variación contemplada consiste en uno o más sistemas de tela
(modular) hilada por centrifugación o microdenier SB utilizados en
tándem. Incluso otra variación consiste en emplear primeramente un
sistema microdenier SB seguido de un sistema de soplado por
centrifugación.
El siguiente componente del equipo mostrado en la
figura 1 es otro aplicador de FP 15, que deposita una tela de FP
sobre la capa 14 (o sobre la capa 12, si no se incluye una segunda
capa MB 13). A continuación, el conjunto de capas no
pre-unida, con la capa 16 en la posición superior,
se desplaza a través de otro compactador opcional 17. Seguidamente,
el producto intermedio es transportado por debajo de uno o más
unidades FP 18 y 20. Los cabezales aplicadores de FP 15 y 18
incorporan la capa de capacidad tendida en seco a la estructura. El
aplicador de FP 20 ha sido diseñado principalmente para producir un
FP muy abierto (es decir, voluminoso) destinado a actuar con
capacidad de retención de polvo más que como filtro.
Preferentemente, la capa de FP 21, muy abierta, se produce con 100%
de fibra bicomponente (B/C) o mezclas de B/C con unas relaciones de
B/C a "pulpa" caracterizadas como más altas que las normalmente
usadas para producir telas de FP gruesas previas al filtro. Además,
una u otra, o ambas, capas de FP 16 y 19 pueden contener fibras de
lámina dividida y "fibras electrostáticas mixtas". Si no se
emplean fibras B/C u otros tipos de fibra de ligazón térmica para
las capas de FP 16 y 19, será necesario aplicar un aglomerante de
látex a las unidades 23 y 27 con el fin de adherir las capas. Si se
incorporan fibras B/C u otros tipos de fibra de ligazón térmica en
uno u otro de los cabezales aplicadores de FP 15 y 18, seguirá
siendo necesario aplicar aglomerante de látex a las unidades 23 y
27.
A continuación, el producto intermedio, con la
capa 21 situada en su parte superior, se desplaza a través de otro
compactador 22 y consecuentemente a través de una sección de la
línea de producción en la que las capas que anteriormente estaban
sueltas o no ligadas son sometidas a uno o más etapas de un proceso
de ligazón, etapas que son acumulativamente efectivas para formar la
estructura estratificada unitaria del filtro compuesto. Todos los
componentes de filtro que vayan a ser incorporados a la estructura
estratificada unitaria preferentemente se incorporan al producto
intermedio en esta etapa previa a la unión de las capas entre
sí.
Haciendo una referencia adicional a la figura 1,
podrá apreciarse que las etapas de aglomeración comienzan, en la
realización ilustrada, con la aplicación de un aglomerante de látex
24 mediante un aplicador 23. El látex se puede pulverizar en forma
de dispersión o emulsión líquida, se puede aplicar mediante rodillo
o fotograbado, o bien se puede pulverizar en forma de un polvo seco
sobre el substrato, al que luego se funde o liga por medios
térmicos. El látex actúa también como sellante, ya que minimiza el
polvo que podría emanar desde las superficies externas de la capa
de FP. Después de serle agregado aglomerante de látex en 23, el
producto intermedio se desplaza a través de una unidad térmica 25
que seca y cura el aglomerante para proporcionar adherencia al
compuesto. La unidad térmica puede ser una calandria susceptible de
calentamiento, o bien un horno infrarrojo, microondas o de
convección. También se puede emplear una combinación de los mismos.
Se prefiere un horno de aire pasante. Si en el producto intermedio
están presentes fibras B/C u otros tipos de fibra fundente de
ligazón térmica, los hornos 25 y 29 pueden servir para fundir
térmicamente las citadas fibras para proseguir con la ligazón y
formación de la estructura unitaria.
A partir del horno 25, el producto intermedio es
enfriado por el sistema 26, después de lo cual se le aplica un
segundo aglomerante de látex en 27. Según se ilustra, el trayecto de
la unidad de desplazamiento y pulverización 27 está situado para
que la aplicación del aglomerante de látex se produzca sobre el lado
opuesto a la primera aplicación. A continuación, el producto
intermedio, que contiene el segundo aglomerante de látex 28, pasa a
través de un segundo horno de aire pasante 29 y a través de otra
sección de enfriamiento 30. Seguidamente, la lámina compuesta
totalmente ligada, provista de una estructura estratificada
unitaria, se carga en la estación de carga electrostática fría 31,
que preferentemente estará formada por un sistema Tantret J.
Finalmente, la lámina de compuesto 32 se corta en el divisor 33 al
ancho o múltiplo de ancho deseado y se enrolla en el carrete 34.
Aunque la carga electrostática ilustrada se produce hacia el final
del proceso, se contempla igualmente la posibilidad de que la carga
se realice en una etapa previa a la aplicación del aglomerante,
siempre que el aglomerante y subsiguientes etapas del proceso no
drenen sustancialmente la carga del producto intermedio.
A continuación se describen más detalladamente
unos productos representativos de la presente invención ilustrados
en las figuras 2-13. En las figuras, la dirección
del flujo de aire está indicada por la flecha A. En la figura 2 se
ilustra un compuesto de fibra unitario 36 elaborado con dos capas.
La capa interna 37 (lado de aire sucio) es una capa de FP con
capacidad tendida en seco con el mayor peso de
10-150 g/ m^{2}, un peso típico en el intervalo de
20-80 g/ m^{2} y un peso preferente de 50 g/
m^{2}. La capa de FP 37 tiene diferentes mezclas de fibras de
pulpa, fibras bicomponente (B/C), fibras de lámina dividida y "
fibras electrostáticas mixtas". Las fibras de lámina dividida y
las "fibras electrostáticas mixtas" no se utilizan en todas
las variaciones de la capa 37, pero debería emplearse al menos 10%,
y preferentemente al menos 20%, de fibras B/C u otro tipo de fibra
fundente de ligazón térmica para lograr la debida ligazón térmica.
Generalmente se utiliza al menos 10%, y preferentemente al menos
20%, de fibras de pulpa para potenciar la eficiencia del
recubrimiento y de la filtración. La capa externa 38 es un
componente MB de alta eficiencia con un peso de
5-100 g/ m^{2}. Debe resaltarse el hecho de que
las capas compuestas independientes 37 y 38 se encuentran en la
cara de contacto 36A. Esta cara de contacto es diferente a la de un
laminado de dos capas previamente ligadas de un compuesto de
múltiples capas. Debido al hecho de que no es necesario formar una
capa previamente ligada para producir la estructura unitaria 36, al
menos una de las capas 37 y 38 puede ser suficientemente débil como
para no estar formada por una tela de erección propia incorporada
como una de las capas de un compuesto convencional de múltiples
capas.
La figura 3 ilustra un compuesto de filtro
unitario 39 compuesto de tres capas. La capa interna 40 es un
componente grueso tendida en seco elaborado con al 100% de fibras
B/C. Actúa principalmente como filtro previo, y protege el material
de filtración aguas abajo. El mayor intervalo de peso es de
10-100 g/m^{2}, con un peso típico en el
intervalo de 20-80 g/m^{2} y un peso preferente de
50 g/m^{2}. La capa intermedia 41 es un componente de capacidad
de FP tendida en seco con el mayor intervalo de peso de
10-150 g/ m^{2}, un peso típico en el intervalo de
30-80 g/ m^{2} y un peso preferente de 50
g/m^{2}. Típicamente, la capa 41 tiene al menos 10%, y
preferentemente al menos 20%, de fibras B/C; 10%, y preferentemente
al menos 20% de FP; y también puede tener fibras de lámina dividida
y "fibras electrostáticas mixtas". Debería emplearse al menos
10%, y preferentemente al menos 20%, de fibras B/C u otros tipos de
fibra de fusión de ligazón térmica para lograr una adecuada ligazón
térmica. Generalmente, se emplea al menos 10%, y preferentemente al
menos 20%, de fibras de pulpa para potenciar la eficiencia de la
cobertura y de la filtración. La capa puede estar libre de fibras
B/C u otros tipos de fibra de fusión de ligazón térmica si se
utiliza un aglomerante de látex. La capa externa 42 consiste en un
medio de filtro MB de elevada eficiencia de filtración o de otros
materiales dotados de un diámetro de fibra ultrafino, tal como el
material modular soplado por centrifugación o el material
microdenier ligado por centrifugación.
La figura 4 es un diagrama de un filtro compuesto
unitario 43 elaborado con cuatro capas de material.
La capa interna 44 es un compuesto de 100% de
fibras B/C de FP tendida en seco. El mayor intervalo de peso es de
10-100 g/ m^{2}, con un peso típico de
20-80 g/ m^{2} y un peso ideal de 50 g/ m^{2}.
La segunda capa 45 es una capa de capacidad de FP tendida en seco
con el mayor intervalo de peso de 10-150 g/ m^{2},
un peso típico en el intervalo de 30-80 g/ m^{2}
y un peso preferente de 50 g/ m^{2}. La capa 45 tiene al menos
10%, y preferentemente al menos 20%, de fibras B/C; 10%, y
preferentemente al menos 20%, de fibras de pulpa; y además puede
contener cantidades diversas de fibras de lámina dividida cargadas
o no cargadas. Puede contener cantidades diversas de "fibras
electrostáticas mixtas". Debería emplearse al menos 10%, y
preferentemente al menos 20%, de fibras B/C u otros tipos de fibra
de fusión de ligazón térmica para conseguir una adecuada ligazón
térmica. Generalmente, se emplea al menos 10%, y preferentemente al
menos 20%, de fibras de pulpa para potenciar la eficiencia de
cobertura y de filtración. La capa puede estar libre de fibras B/C u
otros tipos de fibra de fusión de ligazón térmica si se utiliza un
aglomerante de látex. La tercera capa 46 contiene un medio de
filtro MB con el mayor intervalo de peso de 5-100 g/
m^{2}, un peso típico de 10-50 g/ m^{2} y un
peso preferente de 25 g/ m^{2}. La capa externa 47 es una capa de
FP tendida en seco compuesta de fibras de pulpa y B/C tendida por
aire.
La figura 5 es un diagrama de un filtro compuesto
unitario 48 elaborado con cinco capas de material.
La capa interna 49 se compone de fibras B/C de FP
tendida en seco. El mayor intervalo de peso es de
10-100 g/m^{2}, con un peso típico de
20-80 g/m^{2} y un peso ideal de 50 g/ m^{2}.
La segunda capa es un componente de capacidad de FP tendida en seco
con el mayor intervalo de peso de 10-150 g/m^{2},
un peso típico en el intervalo de 30-80 g/ m^{2}
y un peso preferente de 50 g/ m^{2}. El componente 50 tiene al
menos 10%, y preferentemente al menos 20%, de fibras B/C; al menos
10%, y preferentemente al menos 20%, de fibras de pulpa; y además
puede contener cantidades diversas de fibras de lámina dividida
cargadas o no cargadas. Debería usarse al menos 10%, y
preferentemente al menos 20%, de fibras B/C u otros tipos de fibra
de fusión de ligazón térmica para conseguir una adecuada ligazón
térmica. Generalmente, se emplea al menos 10%, y preferentemente al
menos 20%, de fibras de pulpa para potenciar la eficiencia de
cobertura y de filtración. La capa puede estar libre de fibras B/C
u otros tipos de fibra de fusión de ligazón térmica si se utiliza un
aglomerante de látex. El componente 51 contiene gránulos de carbono
o fibras de carbono para absorber olores y extraer gases tóxicos y
polucionantes del aire. El componente 53 es un medio MB de elevada
eficiencia de filtración con el mayor intervalo de peso de
5-100 g/ m^{2}, un peso típico de
10-50 g/ m^{2} y un peso preferente de 25 g/
m^{2}. El componente 52 es un elemento de FP tendida en seco
compuesto de fibras de pulpa y B/C tendida por aire.
La figura 6 ilustra un compuesto de filtro
unitario 54 que tiene una construcción igual a la de la figura 2 y
que comprende dos capas 55, 56 ligadas a una capa de soporte
externa 57 de papel, gasa o tela no tejida con un peso en el
intervalo de 10-100 g/ m^{2}.
La figura 7 ilustra un compuesto de filtro
unitario 58 que tiene unas características iguales a las de la
figura 3 y que comprende tres capas 59, 60 y 61 y una capa externa
62 de papel, gasa o tela no tejida con un peso en el intervalo de
10-100 g/ m^{2}.
La figura 8 ilustra un compuesto de filtro
unitario 63 que tiene una construcción igual a la de la figura 4 y
que comprende cuatro capas 64-67 y una capa externa
68 de papel, gasa o tela no tejida con un peso en el intervalo de
10-100 g/ m^{2}.
La figura 9 ilustra un compuesto de filtro
unitario 69 que tiene una construcción igual a la de la figura 5 y
que comprende cinco capas 71-75 y una capa externa
76 de papel, gasa o tela no tejida con un peso en el intervalo de
10-100 g/ m^{2}.
La figura 10 ilustra un laminado de un compuesto
de filtro unitario 77 que tiene una construcción igual a la de la
figura 2 y que comprende dos capas 78, 79 ligadas a una capa
externa de soporte 81 de papel, gasa o tela no tejida con un peso
en el intervalo de 10-100 g/ m^{2}, salvo que la
capa externa está adherida mediante cola o adhesivo 80, pudiendo
este último ser un aglomerante de látex o un adhesivo de fusión en
caliente.
La figura 11 ilustra un laminado de un compuesto
de filtro unitario 82 que tiene una construcción igual a la de la
figura 3 y que comprende tres capas 83- 85 y una capa externa 87 de
papel, gasa o tela no tejida con un peso en el intervalo de
10-100 g/ m^{2}, salvo que la capa externa está
adherida mediante cola o adhesivo 86.
La figura 12 ilustra un laminado de un compuesto
de filtro unitario 87A que tiene una construcción igual a la de la
figura 4 y que comprende cuatro capas 88-91 y una
capa externa 93 de papel, gasa o tela no tejida con un peso en el
intervalo de 10-100 g/ m^{2}, salvo que la capa
externa está adherida mediante cola o adhesivo 92.
La figura 13 ilustra un laminado de un compuesto
de filtro unitario 94 que tiene una construcción igual a la de la
figura 5 y que comprende tres capas 95- 99 y una capa externa 101 de
papel, gasa o tela no tejida con un peso en el intervalo de
10-100 g/ m^{2}, salvo que la capa externa está
adherida mediante cola o adhesivo 100.
Cuando se especifica ligazón entre capas en las
realizaciones de las figuras 10-13, se pueden
emplear procedimientos convencionales de unión entre las capas,
tales como ligazón ultrasónica en lugar de, o conjuntamente con,
adherencia mediante la citada cola o adhesivo.
Claims (24)
1. Un filtro compuesto que comprende una
pluralidad de capas no pre-unidas en el que cada
capa independiente comprende al menos un material de filtración y
que es diferente a las capas adyacentes, en el que la pluralidad de
capas se unen entre sí para formar una estructura estratificada
unitaria dotada de una primera superficie límite adaptada para
recibir partículas arrastradas por el aire y una segunda superficie
límite adaptada para descargar aire filtrado, y en el que la primera
capa comprende fibras de polímero que se pueden unir termofundidas,
bicomponente o monocomponente, tendidas en seco, y la segunda capa
comprende fibras hiladas en estado fundido, estando la primera capa
situada más próxima a la primera superficie límite que la segunda
capa.
2. El filtro compuesto de la reivindicación 1, en
el que al menos una capa es no autosoportante.
3. El filtro compuesto de la reivindicación 2, en
el que cada una de las capas no autosoportantes carece
individualmente de integridad efectiva para ser extendida,
enrollada y desenrollada como una entidad unitaria.
4. El filtro compuesto de la reivindicación 1,
que comprende 2-5 capas.
5. El filtro compuesto de la reivindicación 4, en
el que las capas están yuxtapuestas entre sí en un orden de
porosidad decreciente, de manera que la capa de mayor porosidad se
sitúa adyacente a la primera superficie límite y la capa de menor
porosidad se sitúa adyacente a la segunda superficie límite
6. El filtro compuesto de la reivindicación 5, en
el que cada una de las capas tiene una capacidad de retención de
polvo característica y las capas están yuxtapuestas entre sí en un
orden de capacidad de retención de polvo decreciente, de manera que
la capa de mayor capacidad de retención de polvo se sitúa adyacente
a la primera superficie límite y la capa de menor capacidad de
retención de polvo se sitúa adyacente a la segunda superficie
límite.
7. El filtro compuesto de la reivindicación 1, en
el que la primera capa tiene una composición seleccionada del grupo
constituido por 100% en peso de fibras de polímero bicomponente, una
mezcla de al menos aproximadamente 10% en peso de fibras de polímero
bicomponente con una cantidad complementaria de fibras de pulpa de
borra, fibras cortadas o una mezcla de las mismas, y una mezcla de
al menos aproximadamente 10% en peso de fibras de polímero
monocomponente que se pueden unir termofundidas con una cantidad
complementaria de fibras de pulpa de borra, fibras cortadas o una
mezcla de las mismas.
8. El filtro compuesto de la reivindicación 7, en
el que las fibras de polímero bicomponente tienen un revestimiento
de un polímero y un núcleo de un polímero diferente, con un punto de
fusión superior al del primer polímero.
9. El filtro compuesto de la reivindicación 8, en
el que el núcleo es de polipropileno y el revestimiento es de
polietileno.
10. El filtro compuesto de la reivindicación 8,
en el que el núcleo está dispuesto excéntrico respecto al
revestimiento.
11. El filtro compuesto de la reivindicación 1,
en el que la primera capa comprende además fibras seleccionadas de
al menos uno de entre fibras no cargadas de lámina dividida, fibras
cargadas de lámina dividida y fibras electrostáticas mixtas.
12. El filtro compuesto de la reivindicación 1,
que además comprende una primera capa situada más próxima a la
primera superficie límite que la primera capa, y que consta
esencialmente de fibras de polímero bicomponente tendidas en seco
provistas de un revestimiento de un polímero y un núcleo de un
polímero diferente con un punto de fusión superior al del primer
polímero, y en el que la segunda capa comprende una velo
seleccionado del grupo constituido por lana hilada en estado fundido
de calidad de filtración, tela modular hilada por centrifugación y
tela microdenier ligada por centrifugación.
13. El filtro compuesto de la reivindicación 12,
que además comprende una capa de soporte situada más próxima a la
segunda superficie límite que dicha segunda capa, y que consta
esencialmente de una mezcla de fibras de polímero bicomponente y
fibras de pulpa de borra tendidas en seco.
14. El filtro compuesto de la reivindicación 13,
que además comprende una capa de absorción de olores situada entre
la primera capa y la segunda capa, y que comprende un agente de
absorción de olores.
15. El filtro compuesto de la reivindicación 14,
en el que la capa de absorción de olores comprende una mezcla
tendida al aire de fibras de polímero bicomponente con gránulos de
carbono o fibras de carbono.
16. Una bolsa para aspiradora de limpieza que
comprende un elemento de filtro para filtrar aire sucio que contiene
contaminación en partículas y un medio de entrada de aire situado
en el elemento de filtro para dirigir el aire sucio hacia el
interior del elemento de filtro, en la cual el elemento de filtro
comprende un filtro compuesto según una de las reivindicaciones
precedentes.
17. Un procedimiento de fabricación de un filtro
compuesto que comprende las etapas de:
- (a) tender un material de filtración sobre un soporte para formar una capa no pre-unida,
- (b) depositar sobre la capa previamente formada otro material de filtración con una composición diferente a la de la capa previamente formada para formar una capa de recubrimiento no pre-unida,
- (c) ligar las capas de material de filtración para formar un filtro compuesto dotado de una estructura estratificada unitaria,
en el que el material de filtración seleccionado
para la primera capa comprende fibras de polímero unibles por
termofusión, bicomponente o monocomponente, o una mezcla de fibras
de polímero bicomponente o monocomponente, y el material de
filtración seleccionado para la segunda capa que comprende fibras
hiladas en estado fundido.
18. El procedimiento de la reivindicación 17, que
además comprende repetir la etapa de depositar las capas una
pluralidad de veces para elaborar un apilado de capas en el que
cada una de ellas tiene una composición adaptada para una función de
filtración preseleccionada.
19. El procedimiento de la reivindicación 18, en
el que la ligazón de las capas no pre-unida se
inicia sólo después de que todas las capas del apilado están
formadas.
20. El procedimiento de la reivindicación 18, en
el que al menos uno de las etapas de extender y depositar las capas
comprende, además, instalar material de filtración en cantidad
suficiente sólo para proporcionar al menos una capa que no sea
autosoportante.
21. El procedimiento de la reivindicación 20, en
el que cada una de las capas no autosoportantes carece
individualmente de integridad efectiva como para ser tendida,
enrollada y desenrollada en forma de entidad unitaria.
22. El procedimiento de la reivindicación 18, en
el que la etapa de deposición se repite de una a tres veces para
formar un apilado de tres a cinco capas.
23. El procedimiento de la reivindicación 17, en
el que el material de filtración seleccionado para cualquiera de
las capas comprende además fibras de lámina dividida, fibras
electrostáticas mezcladas o una mezcla de las mismas.
24. El procedimiento de la reivindicación 18, en
el que el material de filtración se selecciona para cada capa de
manera que la porosidad medida en capas sucesivas del apilado sólo
aumente o sólo disminuya.
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