ES2131814T5 - Metodo e instalacion para fabricar clinker de cemento portland mineralizado. - Google Patents
Metodo e instalacion para fabricar clinker de cemento portland mineralizado.Info
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Abstract
LA INVENCION SE REFIERE A UN METODO Y A UNA MAQUINARIA PARA FABRICAR ESCORIA DE CEMENTO PORTLAND MINERALIZADA.EL MINERALIZADOR PUEDE POR EJEMPLO SE YESO, FLUOR, O UN DESPERDICIO QUE CONTIENE ESTOS Y OTROS MINERALIZADORES. POR MEDIO DEL METODO SEGUN LA INVENCION, SERA POSIBLE EVITAR ALGUNOS DE LOS PROBLEMAS ASOCIADOS CON LA TECNICA CONOCIDA, YA QUE ES POSIBLE UTILIZAR LA ENTRADA DEL MINERALIZADOR COMO UN PARAMETRO CONTROLABLE DURANTE LA FABRICACION DE ESCORIA MINERALIZADA. PARA REDUCIR O ERRADICAR LOS PROBLEMAS EN TERMINOS DE FORMACIONES Y BLOCAJES EN LOS CICLONES PRECALENTADORES Y EN LOS CONDUCTOS ELEVADORES ENTRE LOS CICLONES, EL MINERALIZADOR PUEDE SER VENTAJOSAMENTE AÑADIDO DESPUES DEL CICLON QUE MANIPULA EL ALIMENTO PARA EL HORNO DE CALCINACION, POR EJ. EL ULTIMO CICLON EN EL PRECALENTADOR O EN LA ETAPA PRECALENTADORA MAS BAJA EN UNA MAQUINARIA QUE NO INCORPORA UN HORNO DE CALCINACION. ESTO IMPLICA QUE NO HABRA NINGUN, PROBLEMA EN ASEGURAR UN FLUJO DE COMIDA CRUDA REGULAR A TRAVES DEL PRECALENTADOR, YA QUE UN DETERIORO SUSTANCIAL DE LAS PROPIEDADES DEL FLUJO DE LA COMIDA CRUDA PUEDE PRODUCIRSE CUANDO EL MINERALIZADOR ES AÑADIDO ANTES QUE EL PRECALENTADOR, DEPENDIENTE DEL TIPO DE MINERALIZADOR QUE SEA SELECCIONADO.
Description
Método e instalación para fabricar clínker de
cemento Portland mineralizado.
El presente invento se refiere a un método para
preparar clínker de cemento Portland mineralizado en un sistema de
horno de proceso en seco o semiseco, en el que el material de
alimentación de mezcla en crudo es sometido a precalentamiento,
calcinación, combustión, y, finalmente, enfriamiento.
Los principales componentes de óxidos de clínker
de cemento Portland (CaO, SiO_{2}, Al_{2}O_{3} y
Fe_{2}O_{3}) corresponden normalmente al 96-97%
del análisis químico. Los niveles relativos de estos cuatro óxidos
controlan las proporciones de los cuatro principales minerales del
clínker, C_{3}S, C_{2}S, C_{3}A y C_{4}AF, y estas
proporciones tienen una influencia fundamental sobre las propiedades
del cemento. Sin embargo, los componentes secundarios que
corresponden al 3-4% restante pueden tener una
influencia muy significativa sobre el procedimiento de fabricación
del clínker y las propiedades del cemento.
En el sistema de cuatro componentes puros no se
forma C_{3}S por debajo de 1250ºC. La presencia de componentes
secundarios puede hacer bajar esta temperatura, facilitando, así, la
formación de C_{3}S. El término mineralizador se utiliza para
componentes que estimulan la formación de C_{3}S y facilitan las
reacciones de sinterización en el horno giratorio.
Un método para fabricar clínker mineralizado es
conocido por la patente británica Nº 1 498 057. De acuerdo con este
método, se añaden flúor y azufre durante la preparación de la mezcla
en crudo, usualmente en forma de fluorita (CaF_{2}) y yeso
(CaSO_{4}.2H_{2}O), siendo el principal objetivo conseguir un
clínker con un contenido de flúor de alrededor del 0,25% en peso y
un contenido de SO_{3} de alrededor del 2,5% en peso. El método de
dicha patente se enfoca a la utilización en un horno giratorio del
tipo de proceso en húmedo, que se utilizaba ampliamente en el
momento de la publicación en 1975, pero que hoy se considera
antieconómico debido a las importantes cantidades de energía que se
necesitan para el secado, y se ha comprobado que es extremadamente
difícil trasladar el método a los más modernos sistemas de horno, de
proceso en seco o semiseco, más eficaces desde el punto de vista
energético, que incorporan un precalentador y un calcinador.
Así, a pesar de las mejoras muy sustanciales de
la calidad del cemento que pueden ser conseguidas (véase, por
ejemplo, Moir, Phil Trans Roy Soc Lond., 1983, A310,
127-138) por este método de acuerdo con la patente
británica Nº 1 498 057, es de resaltar que el campo de aplicación de
este método ha sido muy limitado. Esto es probablemente atribuible a
las dificultades funcionales asociadas a la puesta en práctica del
método, tanto en términos de control de la producción de clínker
como con respecto a la aparición de bloqueos en ciclones y conductos
ascendentes.
Una primera dificultad funcional es determinar
cómo controlar la entrada de mineralizador y cómo, al mismo tiempo,
asegurar el grado necesario de homogeneidad del material de
alimentación de mezcla en crudo. De la patente británica Nº 1 498
057 se desprende que el mineralizador se mezcla con el material de
alimentación de mezcla en crudo antes de que sea quemado (página 5,
línea 89 - página 6, línea 43).
La adición del mineralizador de este modo dará
por resultado, en verdad, un alto grado de homogeneidad, pero no
será posible hacer una rápida regulación de la entrada de
mineralizador en lo que respecta a los materiales crudos para que de
esta manera se puedan controlar el funcionamiento del horno y las
propiedades del clínker de cemento acabado, puesto que el
mineralizador constituye un porcentaje fijo de la cantidad total de
materiales crudos.
Particularmente, a propósito de la producción de
clínker mineralizado con un alto contenido de sulfato, es importante
controlar las variaciones de temperatura en la zona de combustión.
Esto es debido a la tendencia del sulfato a descomponerse en
SO_{2} en la zona de combustión y a condensarse en las regiones
más frías del horno. Cuando se aumente la temperatura de la zona de
combustión, aumentará la evaporación de SO_{2}, lo que producirá
concentraciones más elevadas de sulfatos en las regiones más frías
del horno. La situación puede llegar a ser tan crítica que resulte
imposible el funcionamiento continuado del horno a causa de
formaciones anulares en el horno o la formación de acumulaciones o
bloqueos en el sistema precalentador, a menos que se reduzca
temporalmente o se elimine del todo la entrada de sulfato al
material de alimentación de mezcla en crudo.
Por el contrario, si ha disminuido la temperatura
de la zona de combustión, se puede producir una fuerte circulación
de polvo entre horno y enfriador y el funcionamiento continuado del
horno resulta imposible a no ser que se reduzca o elimine la entrada
de sulfato.
El documento
DE-A-1646647 revela un método para
preformar cemento mineralizado en un sistema de horno en el que el
material de mezcla en crudo es sometido a precalentamiento, quemado
y enfriamiento y el mineralizador es alimentado a la corriente del
material de alimentación.
Empleando el método de acuerdo con el invento,
como se indica en la reivindicación 1, se evitan estos problemas
desde el momento en que es posible utilizar la cantidad de entrada
de mineralizador como un parámetro controlable para la fabricación
de clínker mineralizado durante condiciones anormales de
funcionamiento del horno.
Si es conveniente, se puede añadir algo de
mineralizador al material de alimentación de mezcla en crudo antes
de la trituración y homogeneización, mientras que el resto de la
entrada necesaria de mineralizador se usa para controlar el proceso.
En algunos casos, el material de alimentación de mezcla en crudo
tendrá un contenido natural de mineralizador, pero, con tal que el
contenido no sea excesivamente elevado, aún será posible controlar
todo el procedimiento mediante más adición de mineralizador. Es
también posible añadir dos o más mineralizadores diferentes en
distintos puntos de la línea del procedimiento, independientes unos
de otros, a fin de controlar el procedimiento y el producto.
Una segunda dificultad funcional que es bien
conocida cuando se quema clínker de cemento Portland ordinario con
un alto contenido de mineralizador, en particular SO_{3} y F, en
el material de alimentación de mezcla en crudo, se refiere a la
precipitación de sólidos y a la aparición de bloqueos cuando el
material pasa por un margen de temperaturas de unos
700-900ºC.
Se ha encontrado que en presencia de importantes
concentraciones de estos mineralizadores en la zona de
precalentamiento, la condensación de cloruros en las partículas del
material de alimentación al precalentador provoca la formación de
una menor, pero significativa, cantidad de una fase en fusión a
temperaturas tan bajas como 680ºC que, al reaccionar con los
componentes de óxidos del material de alimentación a las elevadas
presiones parciales de CO_{2} que reinan en los ciclones del
precalentador de suspensión, se solidifica hasta la formación de
espurrita mineral (2C_{2}S.CaCO_{3}).
La formación, superior al 5% en peso, de
espurrita en el material de alimentación puede producir propiedades
de flujo deterioradas del material de alimentación que conduzcan a
fuertes acumulaciones y, por último, a la parada de la
producción.
En la patente norteamericana Nº 5.183.506 el
método elegido para resolver este problema implica el uso de una
mezcla especial de yeso.
Con el fin de reducir o erradicar los problemas
asociados con las acumulaciones en los ciclones del precalentador y
en los conductos ascendentes entre los ciclones, se utiliza la
invención tal como se define en la reivindicación 1.
Tal acción mejorará más la producción al asegurar
un flujo uniforme del material de alimentación a través del
precalentador, puesto que puede ocurrir un deterioro sustancial de
las propiedades de flujo del material de alimentación cuando se
añade el mineralizador, dependiendo del tipo de mineralizador que se
seleccione.
En una instalación de precalcinación con un
enfriador separado, como por ejemplo un enfriador de parrilla, puede
ser más ventajoso añadir el mineralizador al conducto de aire
terciario, por el que el se dirige aire caliente desde el enfriador
hasta el calcinador. El aire del conducto de aire terciario
asegurará, en relación con esta solución, que el mineralizador sea
transportado al calcinador.
Si es conveniente, el mineralizador puede ser
sometido a un secado previo en aire excedente del enfriador, antes
de que se añada al conducto de aire terciario.
El mineralizador puede ser un producto sulfuroso
y junto con este producto se puede emplear otro componente
mineralizante o una sustancia auxiliar que contenga óxido de flúor o
de cobre o de cinc pero, frecuentemente, la adición de tal
componente o sustancia no será necesaria puesto que ya está presente
en los materiales en crudo.
Se ha comprobado que mediante la presencia
combinada de componentes de flúor y azufre en el clínker en
concentraciones de, al menos, el 0,15% de F en peso y el 1,5% de
SO_{3} en peso, se consigue tanto una pronta combinación en el
proceso de combustión como un desarrollo de resistencia mejorada del
producto acabado.
Por medio de la reducción del contenido de los
componentes del mineralizador en el material de alimentación de
mezcla en crudo y mediante la introducción de dichos componentes en
la corriente de material de alimentación a una temperatura superior
a 800ºC, se reduce el contenido de mineralizador en el material de
alimentación en la zona de precalentamiento, eliminando con ello de
manera eficaz, o al menos reduciendo significativamente, el riesgo
de bloqueos en la zona de precalentamiento, lo que es importante
cuando el mineralizador es un componente que contiene azufre. El
grado exacto de reducción del contenido de mineralizador en el
material de alimentación en la zona de precalentamiento dependerá,
evidentemente, del grado de recirculación característico del sistema
de horno en cuestión, aunque está claro que dicho contenido no puede
nunca ser inferior al contenido correspondiente del material de
alimentación de mezcla en crudo. Sin embargo, las investigaciones
han indicado que si el riesgo de bloqueos ha de ser eliminado o
sustancialmente reducido, se deben observar contenidos de a lo sumo
el 1,2% de SO_{3} en peso sobre una base libre de pérdidas en la
ignición o el 0,14 de F en peso en una base libre de pérdidas en la
ignición o ambas en el material de alimentación en la zona de
precalentamiento y, por lo tanto, se deben aplicar los mismos
límites a la composición del material de alimentación de mezcla en
crudo.
El componente que contiene azufre puede ser,
entre otros, yeso natural (CaSO_{4}.2H_{2}O), hemihidrato
(CaSO_{4}.1/2H_{2}O) (basanita), anhidrita (CaSO_{4}),
langbeinita con Ca o Mg, baritas u otros minerales con contenido de
azufre que contengan, además, calcio o magnesio. El componente que
contenga azufre podría ser, también, un producto residual, por
ejemplo, yeso FGD (Desulfurización de Gas de chimenea), sulfito o
productos de desulfurización que contengan sulfuro, subproductos
industriales que contengan sulfato, tales como amonio o sulfatos a
base de hierro, polvo de horno de cemento, combustible que contenga
azufre, tal como petcoque o carbón con gran porcentaje de azufre o
petróleo.
Los productos de desulfurización se forman cuando
se limpian de SO_{2} gases de chimenea, por ejemplo de
instalaciones de energía. La desulfurización de gas de chimenea
semiseco proporciona un subproducto de sulfito cálcico o sulfato
cálcico, que puede contener, también, cenizas volantes y otros
constituyentes. Modernos métodos de desulfurización en húmedo son
capaces de producir un yeso muy limpio, que surge inicialmente, sin
embargo, en forma de lodo húmedo o torta de filtro.
Después de que se someta a secado, el producto
últimamente mencionado, por ejemplo, encuentra aplicación en la
fabricación de tableros de yeso para paredes o puede reemplazar al
yeso natural en la fabricación de cemento cuando es molido
conjuntamente con el clínker en el molino de cemento. En el momento
presente, la gama de aplicaciones para el producto de
desulfurización, derivado de la desulfurización semiseca, es muy
limitada, y, además, otro factor de complicación es que la
eliminación del producto resulta difícil debido a las desfavorables
propiedades reológicas del producto.
Otro subproducto interesante es el anhidrito
contaminado con CaF_{2} y H_{2}SO_{4}, formado durante la
fabricación de ácido fluorhídrico a partir de espato flúor y ácido
sulfúrico.
En el futuro, puede surgir otro subproducto que
implique la destrucción de amianto: un método propuesto comporta la
disolución de amianto en ácido fluorhídrico (HF) seguida de
neutralización con cal muerta, lo que da por resultado un producto
que consta de MgO, SiO_{2}, CaF_{2} y una cierta cantidad de
CaSO_{4}.2H_{2}O. Finalmente, otra opción que se debe considerar
es el uso de fosfoyeso (esto es, el yeso que es el subproducto
derivado de la fabricación de ácido fosfórico a base de fosfato en
bruto y ácido sulfúrico).
Por medio del método de acuerdo con el invento,
es ahora posible emplear estos productos residuales en el proceso de
fabricación de cemento de manera apropiada, puesto que la
experiencia ha mostrado que se pueden evitar las dificultades
funcionales antes expuestas cuando los productos residuales no son
tratados junto con la harina cruda de cemento, sino más bien
añadidos por separado al proceso. Ejemplos de componentes adecuados
que contienen flúor son el fluorapatito, flúor, criolita, o
subproductos industriales que contengan flúor, tales como el ácido
hexafluorosilícico o el tetrafluoruro de silicio, preferiblemente
fluorita.
El invento se explicará ahora con más detalle
haciendo referencia al dibujo que muestra una realización del
invento.
El dibujo presenta una instalación de horno de
cemento, del tipo generalmente conocido, que comprende un
precalentador 1, que en la figura consta de tres ciclones, un
calcinador 2 con un ciclón 3 de separación y un horno giratorio 4
con enfriador 5 de clínker.
En una instalación de la clase anteriormente
mencionada, la fabricación de cemento se lleva a cabo de acuerdo con
un método en el que se introduce harina cruda de cemento por la
entrada 13 de la parte superior del precalentador 1, haciéndola
pasar por el precalentador a contracorriente con los gases de escape
procedentes del horno 4 y del calcinador 2. Los gases de escape son
aspirados a través del precalentador 1 y descargados en 14 por medio
de un ventilador de gases de escape no mostrado. La harina cruda es
transportada desde el precalentador 1 a través de un conducto 7
hacia abajo al calcinador 2, en el que es calcinada y hecha pasar en
suspensión al ciclón 3 de separación. En éste, la harina cruda
calcinada es separada de los gases de escape y transportada por
medio de un conducto 6 al horno giratorio 4 en el que, por medio de
calor procedente del quemador 9, la harina cruda es quemada y
convertida en clínker. El clínker cae entonces en el enfriador 5 en
donde es enfriado por aire. Una parte del aire caliente así
producido pasa al horno giratorio, otra parte es dirigida a través
del conducto de aire terciario al calcinador. El resto del aire de
enfriamiento arrastrado al enfriador es desviado en 10.
Un mineralizador, que no tenga ningún efecto
perjudicial sobre las propiedades de flujo de la harina cruda, se
puede añadir, en principio, en cualquier sitio después de que la
harina cruda haya dejado el depósito donde puede haber sido sometida
a homogeneización, y después de que la harina cruda haya sido
añadida al proceso por medio de un aparato de dosificación.
Un mineralizador, tal como un componente que
contenga azufre que aparezca por ejemplo como subproducto de la
desulfurización del gas de chimenea, puede ser alimentado,
ventajosamente, al calcinador bien directamente a través del
conducto 12 o añadiendo el mineralizador al conducto 8 de aire
terciario por el conducto 11 para que el mineralizador sea
transportado por el aire caliente desde el enfriador al calcinador.
Así, cuando el mineralizador es dirigido al calcinador y al
subsiguiente ciclón de separación, el calcinador y el ciclón
funcionarán como un homogeneizador, facilitando el mezclado a fondo
de SO_{3} en la corriente de harina cruda.
Si el subproducto contiene azufre en un estado
inferior de oxidación, por ejemplo, sulfito o sulfuro, se puede
añadir ventajosamente en 11 o 12 para que estos compuestos de azufre
se puedan oxidar a sulfato en el calcinador. Si se añaden en 13,
esto producirá la formación de una pequeña cantidad de SO_{2} que
es arrastrada en los gases de escape. Si se requiere el secado del
mineralizador antes de su empleo, será posible extraer aire caliente
sobrante del enfriador en 10 para su empleo en un aparato de secado
usual.
En una realización preferida del método en la que
pudieran estar presentes tanto azufre como flúor, la composición del
material de alimentación de mezcla en crudo es tal que el contenido
X_{S} de azufre es, a lo sumo, el 1% en peso calculado como
SO_{3} sobre una base libre de pérdidas en ignición (LOI) o el
contenido X_{F} de flúor es, a lo sumo, el 0,12% en peso calculado
sobre una base libre de LOI, o se cumplen estas dos condiciones, en
particular que X_{S} sea, a lo sumo, el 0,8% en peso, o X_{F}
sea, a lo sumo, el 0,10% en peso, o ambas, específicamente que
X_{S} sea, a lo sumo, el 0,6% en peso, o X_{F} sea, a lo sumo,
el 0,08 en peso, o ambas, de modo que X_{S} sea, a lo sumo, el
0,4% en peso, o X_{F} sea, a lo sumo, el 0,06 en peso, o
ambas.
Claims (7)
1. Un método para preparar clínker de cemento
Portland mineralizado, teniendo dicho clínker un contenido de azufre
de, al menos, el 1,5% en peso calculado como SO_{3} y un contenido
de flúor de al menos, el 0,15% en peso calculado como F, en un
sistema de horno en el que la mezcla en crudo se somete
sucesivamente a precalentamiento, calcinación, combustión, y,
finalmente, enfriamiento, en el que la composición del material de
alimentación de mezcla en crudo es de tal manera que se cumplen una
o las dos condiciones siguientes:
- 1)
- el contenido X_{S} de azufre es, a lo sumo, el 1,2% en peso calculado como SO_{3} sobre una base libre de LOI,
- 2)
- el contenido X_{F} de flúor es, a lo sumo, el 0,14% en peso calculado sobre una base libre de LOI,
y en el que un componente que contiene azufre o
un componente que contiene flúor, o ambos, es introducido en la
corriente de material de alimentación en un punto del procedimiento
en el que la temperatura de la corriente de material de alimentación
es superior a 700ºC, siendo la cantidad del componente que contiene
azufre o del componente que contiene flúor, o ambas, suficiente para
asegurar que el clínker de cemento Portland final tenga el contenido
de azufre y flúor requerido.
2. Un método de acuerdo con la reivindicación 1,
caracterizado porque X_{S} es, a lo sumo, el 0,8% en peso,
o X_{F} es, a lo sumo, el 0,10% en peso, o ambas cosas.
3. Un método de acuerdo con la reivindicación 1,
caracterizado porque X_{S} es, a lo sumo, el 0,4% en peso,
o X_{F} es, a lo sumo, el 0,06% en peso, o ambas cosas.
4. Un método de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque la adición del
componente que contiene azufre y/o del componente que contiene
flúor, o ambas, se lleva a cabo en la zona en la que se está
precalentando el material de alimentación de mezcla en crudo.
5. Un método de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque el sistema de
horno es uno que tiene una zona especial de calcinación y porque el
componente que contiene azufre y/o el componente que contiene flúor
se añaden en esta zona de calcinación.
6. Un método de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, en el que el componente que contiene sulfuro
se proporciona mediante yeso natural, hemihidrato (basanita),
anhidrita, langbeinita, baritas u otros minerales sulfurosos que
contengan calcio o magnesio o porque el mineralizador es un producto
residual sulfuroso seleccionado de entre sulfatos, tales como yeso
FGD (Desulfurización de Gas de Chimenea), sulfito o mediante
productos de desulfurización que contengan sulfuro, subproductos
industriales que contengan sulfato, tales como amonio o sulfatos a
base de hierro, polvo de horno de cemento, combustible que contenga
azufre, tal como petcoque o carbón con gran porcentaje de azufre o
petróleo.
7. Un método de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, en el que el componente que contiene flúor
se proporciona mediante fluorita, fluorapatito, criolita o
subproductos industriales que contengan flúor, tales como ácido
hexafluorosilícico o tetrafluoruro de silicio, preferiblemente
fluorita.
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