EP3167197B1 - Verfahren zur druck- und temperaturreglung eines fluids in einer serie von kryogenen verdichtern - Google Patents
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Definitions
- the invention relates to a method for controlling the pressure and temperature of a fluid, in particular helium, in particular when starting up a cryogenic cooling system, or during the cooling process (cool-down) in a series of cryogenic compressors according to claim 1.
- compressors Radial or turbo compressors (hereafter referred to as compressors) in series are used to overcome or create large pressure differences (of the order of 1 bar).
- Such compressors are known from the prior art and usually have a shaft with at least one impeller (compressor wheel) or directly connected to the shaft blades, with which the fluid is compressed during rotation of the shaft.
- the speed of the compressor means the number of complete rotations (360 °) of the shaft about the shaft axis per unit of time.
- Compressor such as Turbo compressors, are divided in particular in radial and axial compressors. In the radial compressor, the fluid flows axially to the shaft and is deflected in the radial direction to the outside. In the case of the axial compressor, on the other hand, the fluid to be compressed flows through the compressor in a direction parallel to the shaft.
- the inlet pressure of the fluid to a first compressor that is, the pressure at an input of the most upstream compressor of the series, regulated.
- the entry states are also established at the respective inlet of the other compressor arranged downstream of the first compressor.
- An entry condition is determined by the pressure and the temperature at the inlet of the respective compressor.
- the respective entry state on a compressor corresponds in each case to the state of Fluids at the output of the previous compressor.
- cryogenic systems ie cooling systems that are designed for very low temperatures (1.5K-100K), especially for temperatures between 1.5K and 2.2K
- the desired saturation temperature for the cold liquid is controlled by regulating the inlet pressure the suction side, that is the side from which the compressors suck the gas phase (vapor).
- the pressure at the outlet of the series and the temperature of the fluid flowing through the compressor is increased (polytropic compression process).
- so-called reduced variables are used, such as the reduced mass flow through the compressor or the reduced speed for the compressor in the control.
- the design values are the operating conditions of a compressor where the compressor operates with the greatest efficiency (most economically).
- Compressors have design values, for example, with regard to the speed, the temperature and the pressure above the respective compressor. The goal is to operate the compressors of the series close to their design points.
- the fluid on the suction side of the compressor series is cooled down very far (for example, from 300K to 4K). This can be done at atmospheric pressure, ie 1 bar. Lower temperatures are then realized with suppression. This process is also called cool-down.
- the pressure reduction on the suction side of the system is achieved by commissioning the compressor series. In particular, it serves to further lower the temperature above the fluid (pump-down).
- the temperature increase of the fluid due to the compression process when flowing through the compressor series, for example, three to four compressors is in the range of about 4K to 23K.
- a heat exchanger arranged downstream of the compressor series, which is used for cooling a parallel mass flow is designed for example at 23K. However, if this heat exchanger is flowed through by the 4K cold mass flow from the compressor series for a long time, the parallel mass flow in the heat exchanger is cooled very far. However, since this parallel mass flow downstream is still being expanded by a turbine, condensation of the parallel mass flow within the turbine could occur. To avoid this condensation, the turbine is switched off, whereby the cooling process is temporarily interrupted. These operating conditions are to be avoided and are referred to as trip the system.
- the compression of the fluid in the compressor series would have to be interrupted again and again, so that the temperature in the compressors is not too high.
- the temperature is included in the reduced control quantities, such as the reduced speed, i.e., an increase in the temperature at the compressor causes the reduced speed to increase. It would therefore be desirable to have a temperature control for the entry of the compressor series in particular for the cool-down or the pump-down phase, which ensures an uninterrupted pump-down with simultaneous cool-down.
- k is a proportionality factor.
- the priority value determines which of the two values, the proportional value or the smallest of the rotational speed indices, is used to regulate the compressor series. If the priority value corresponds, for example, to the proportional value, then the priority of the regulation lies on the pressure regulation (thus in particular the pump-down), since the proportional value particularly reflects the pressure difference as a control value. If the priority value corresponds to the lowest speed index, then the priority of the control is in particular the regulation of the inlet temperature at the first compressor. In this scheme, the speeds of the compressor should not increase.
- the respective inlet temperature is detected, in particular at the input of each compressor of the series.
- the pump-down process can take place parallel to the cool-down.
- the temperature no longer drops as soon as the cooling-down process is ended.
- the temperature of the fluid at the outlet is already regulated in a temperature range, which are favorable for downstream components, such as heat exchangers.
- Another advantage is that overspeeds are avoided in all compressors, since in particular a reduction in the inlet temperature pulls lower speeds. Moreover, it is advantageous in the method according to the invention that the pump-down process without interruption, which would be necessary for example due to excessive speeds of the compressors, can take place.
- the influence of unwanted heat input through the environment, ie from the outside, can be minimized. Furthermore, it is particularly advantageous that during pump-down operation, the desired inlet temperature can be regulated transiently and automatically.
- the inventive method is especially suitable for temperature control in supercritical helium pumps.
- the priority value influences the control such that, if the smallest speed index of all compressors is smaller than the proportional value, the actual inlet temperature is lowered, in particular by stepwise or continuous lowering of the determined target inlet temperature, until the proportional value is smaller than the smallest speed index is, and that in particular the actual speed of the respective compressor is not increased as long as the smallest speed index is smaller than the proportional value.
- the proportional value is used in particular for controlling the actual input pressure.
- the actual speed of each compressor from a reduced actual speed and the target speed of each compressor is determined from a reduced target speed, wherein the reduced actual speed of the actual speed and an actual temperature is determined at the input of the respective compressor, and wherein the reduced target speed is determined from the desired speed and the actual temperature at the input of the respective compressor.
- an integral value is determined from the priority value, the integral value being used in particular for determining the reduced setpoint rotational speed.
- an actual total pressure ratio is determined, the actual total pressure ratio being equal to the quotient of an actual discharge pressure, which corresponds to the pressure at an outlet of the compressor located farthest downstream, and the actual inlet pressure of the first compressor ,
- a capacitance factor is determined from the actual total pressure ratio and a proportional integral value determined from the priority value and the integral value, wherein the reduced target rotational speed for each compressor is determined as a function value of a control function assigned to the respective compressor in particular assigns a reduced desired speed to each value pair of capacity factor and model total pressure ratio, which is determined in particular from the actual total pressure ratio.
- FIG. 1 is a schematic diagram shown schematically, with which the inventive method can be performed.
- Four compressors V 1, V 2, V 3, V 4 are arranged in series and have, on their suction side of a respective inlet pressure p, p is the first p 2, p 3, and a temperature at its input T, T 1, T 2, T 3.
- Upstream of the first compressor V 1 of the series is an inlet for cool fluid having a temperature T coldbox (for example 200K, 100K, 50K, 20K and / or 4K) that can be supplied in particular via a valve to the fluid to be cooled.
- T coldbox for example 200K, 100K, 50K, 20K and / or 4K
- a model total pressure ratio ⁇ model is determined, which is then to the control function F to determine the reduced setpoint speeds n 1, red , n 2 soll, red , n Let 3, red , n 4 should, be given red .
- the model total pressure ratio ⁇ Model is equal to the actual total pressure ratio n ist when the determined capacity factor X is between the minimum and maximum values X min , X max . If the capacity factor X is outside this value range, then the model total pressure ratio ⁇ model is modified via a saturation function SF.
- the capacity factor X is limited to its minimum or maximum value X min , X max and then, in particular together with the model total pressure ratio ⁇ Model , forwarded to the control function F, the off these arguments the reduced target speed n 1 should red , n 2 should, red , n 3 should, red , n 4 is determined, red for the respective compressor V 1 , V 2 , V 3 , V 4 .
- This modification of the model total pressure ratio ⁇ model ensures that in operating conditions in which the capacity factor X is saturated, the control still has an influence on the compressors V 1 , V 2 , V 3 , V 4 , because then instead of the capacity factor X, the model total pressure ratio ⁇ model is changed, whereby the control function F reduced target speeds n 1 should red , n 2 should, red n 3 should, red n 4 should, call red , which lead out of these operating conditions.
- the reduced setpoint speeds n 1 should, red , n 2 should, red , n 3 should, red , n 4 should, red for each compressor V 1 , V 2 , V 3 , V 4, in particular in a table (look up table).
- this table can be constructed by model calculations using Eulerian Turbomachine equations.
- a software for reading the reduced target speeds n 1 soll, red , n 2 soll, red , n 3 soll, red , n 4 soll, red n red from the table be used.
- the capacity factor X is dependent on the model total pressure ratio ⁇ Model and the reduced speeds n 1 soll, red , n 2 soll, red , n 3 soll, red , n 4 soll, red n red chosen so that by the scheme the control function F, the actual inlet pressure p is the desired inlet pressure p is intended to equalize.
- the smaller of the two values is assigned to the priority value PW, which is then used to determine further control values (such as the reduced setpoint speeds n 1, red , n 2 soll , red , n 3 soll , red , n 4 soll , red , in particular using the capacity factor or the target inlet temperature T soll ) is used. That is, if a compressor V i already has very high speeds n i , its speed index D i will be almost or equal to zero. As a result, the control of the plant is prioritized so that cold fluid is added via a cold reservoir upstream of the input of the first compressor V 1 , so that the actual inlet temperature T is reduced.
- PW the priority value
- a temperature control unit TE determines the target inlet temperature T soll .
- the calculation is qualitatively such that at a low priority value PW, the target inlet temperature T soll is gradually reduced.
- the target inlet temperature T setpoint is set to 90% of the measured actual inlet temperature T ist .
- the downgrading to this value is realized, for example, by a ramp function. If, during the downgrading of the target inlet temperature T soll, the speed indices still have control priority, a new downgrade of the set inlet temperature T soll to 90% of the last measured actual inlet temperature T ist is performed.
- the target inlet temperature T soll is greater than a design temperature at the inlet of the compressor series. If the design temperature is 4K and the temperature setpoint is 3.8K, the value is limited to 4K. Via a cooling reservoir control box C, the corresponding amount of cold fluid upstream of the inlet of the first compressor V 1 is acted upon by the warm fluid, so that by mixing the two differently warm fluids, the fluid has a mixing temperature which is smaller than previously measured Actual inlet temperature T is is.
- the fluid at the inlet of the first compressor V 1 is not acted upon or with only a small amount of cold fluid, since the compressors V 1 , V 2 , V 3 , V 4 of the series already not with too high speeds n i run.
- the calculation of the target inlet temperature T should be affected - for example, so that a Smoothing or a certain slope of a temperature ramp for T soll is achieved.
- n i n i . red ⁇ n i . design ⁇ T i - 1 T i .
- n i is the speed of the compressor (target, or actual speed)
- n i, red is the reduced speed (target or actual speed) of the compressor V i
- T i-1 is the temperature at the inlet of the compressor V i and T i, design the design or design temperature of the compressor V i .
- ⁇ red is the reduced mass flow through the compressor
- ⁇ is the instantaneous mass flow
- ⁇ Design designates the mass flow for which the particular compressor is designed
- p Design represents the design pressure at the respective compressor
- T Design is the design temperature
- p is the actual inlet pressure at the respective compressor is.
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Description
- Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Druck- und Temperaturregelung eines Fluids, insbesondere Helium, insbesondere beim Anfahren einer kryogenen Kühlanlage, oder beim Abkühlprozess (englisch: Cool-Down) in einer Serie von kryogenen Verdichtern gemäß Anspruch 1.
- Radial- oder Turbo-Verdichter (im Folgenden Verdichter genannt) in Serie werden zur Überwindung oder zur Erzeugung von großen Druckdifferenzen (in der Größenordnung von 1 bar) eingesetzt.
- Verfahren zur Druck- und Temperaturregelung eines Fluids in einer Serie von kryogenen Verdichtern sind bekannt, beispielsweise von den folgenden Patentanträgen bekannt:
US2005178134 ,US2013232999 undUS2006101836 . - Derartige Verdichter sind aus dem Stand der Technik bekannt und weisen in der Regel eine Welle mit mindestens einem Laufrad (Verdichterrad) bzw. direkt mit der Welle verbundenen Laufschaufeln auf, mit denen das Fluid beim Rotieren der Welle verdichtet wird. Im Rahmen der vorliegenden Erfindung wird dabei unter der Drehzahl des Verdichters die Anzahl der vollständigen Rotationen (360°) der Welle um die Wellenachse pro Zeiteinheit verstanden. Verdichter, wie z.B. Turboverdichter, unterteilen sich insbesondere in Radial- und Axialverdichter. Beim Radialverdichter strömt das Fluid axial zur Welle ein und wird in radialer Richtung nach außen abgelenkt. Beim Axialverdichter hingegen strömt das zu verdichtende Fluid in paralleler Richtung zur Welle durch den Verdichter.
- Durch das Einstellen der Drehzahlen der Verdichter wird der Eintrittsdruck des Fluids an einem ersten Verdichter, also der Druck an einem Eingang des am weitesten stromauf angeordneten Verdichters der Serie, geregelt. Dadurch werden insbesondere auch die Eintrittszustände an den jeweiligen Eingang der anderen - stromab des ersten Verdichters angeordneten - Verdichter festgelegt. Ein Eintrittszustand ist durch den Druck und die Temperatur am Eingang des jeweiligen Verdichters bestimmt. Dabei entspricht der jeweilige Eintrittszustand an einem Verdichter jeweils dem Zustand des Fluids am Ausgang des vorangehenden Verdichters. Dadurch ergibt sich, dass eine Änderung der Drehzahl eines Verdichters immer auch die Eintrittszustände des Fluids der anderen Verdichter der Serie beeinflusst.
- Bei kryogenen Systemen, also bei Kühlanlagen, die für sehr niedrige Temperaturen (1,5K-100K), hier insbesondere für Temperaturen zwischen 1,5K und 2,2K ausgelegt sind, wird durch die Regelung des Eintrittsdrucks die gewünschte Sättigungstemperatur für die kalte Flüssigkeit auf der Saugseite, also der Seite von der die Verdichter die Gasphase (Dampf) absaugen, erreicht. Bei dem Verdichtungsprozess in der Serie (aber auch bei einem einzelnen Verdichter) wird der Druck am Ausgang der Serie sowie die Temperatur des durch die Verdichter strömenden Fluids erhöht (polytroper Verdichtungsprozess). Um den Einfluss von Betriebspunktschwankungen zu glätten, verwendet man sogenannte reduzierte Größen, wie beispielsweise den reduzierten Massenstrom durch den Verdichter oder die reduzierte Drehzahl für den Verdichter bei der Regelung. Zur Berechnung dieser reduzierten Größen benötigt man die Größe an sich (also beispielsweise den Massenstrom oder die Drehzahl des Verdichters), die Temperatur, den Druck und die Auslegungswerte (oder auch Designpunkte) der Verdichter. Die Auslegungswerte sind die Betriebszustände eines Verdichters, bei denen der Verdichter mit größter Effizienz (am wirtschaftlichsten) arbeitet. Verdichter weisen Auslegungswerte beispielsweise bezüglich der Drehzahl, der Temperatur und des Drucks über dem jeweiligen Verdichter auf. Ziel ist es, die Verdichter der Serie nahe an ihren Designpunkten zu betreiben.
- Üblicherweise wird bei Inbetriebnahme einer solchen Tiefsttemperatur Kühlanlage zunächst das Fluid auf der Saugseite der Verdichterserie sehr weit heruntergekühlt (beispielsweise von 300K auf 4K). Dies kann bei Atmosphärendruck, also 1 bar geschehen. Tiefere Temperaturen werden dann mit Unterdrücken realisiert. Diesen Prozess nennt man auch Cool-Down. Die Druckabsenkung auf der Saugseite der Anlage erfolgt durch Inbetriebnahme der Verdichterserie. Sie dient insbesondere dazu, die Temperatur über dem Fluid weiter abzusenken (Pump-Down). Die Temperaturerhöhung des Fluids aufgrund des Verdichtungsprozesses beim Durchströmen der Verdichterserie von beispielsweise drei bis vier Verdichtern liegt im Bereich von ca. 4K auf 23K.
- Falls die Verdichter der Serie nicht in Betrieb sind, also keine Verdichtung stattfindet, liegt die Temperatur des Massenstroms bei 4K am Austritt der Verdichterserie, was, wie im Folgenden erläutert wird, problematisch sein kann. Ein stromab der Verdichterserie angeordneter Wärmetauscher, der zur Kühlung eines parallelen Massenstroms verwendet wird, ist beispielsweise auf 23K ausgelegt. Wenn dieser Wärmetauscher jedoch längere Zeit von dem 4K kalten Massenstrom aus der Verdichterserie durchgeströmt wird, wird der parallele Massenstrom im Wärmetauscher sehr weit abgekühlt. Da dieser parallele Massenstrom stromab jedoch noch durch eine Turbine expandiert wird, könnte eine Kondensation des parallelen Massenstroms innerhalb der Turbine stattfinden. Um diese Kondensation zu vermeiden, wird die Turbine abgeschaltet, wodurch temporär der Abkühlvorgang unterbrochen wird. Diese Betriebsbedingungen sind zu vermeiden und werden als Trip der Anlage bezeichnet. Wenn die Verdichter andererseits gleichzeitig mit der Anlage gestartet werden, also das Fluid verdichten, strömt warmes Fluid von der Saugseite durch die Verdichter, da die Anlage noch warm ist. Bei diesen Temperaturen ist die Gasdichte des Fluids sehr gering. Daher werden die Verdichter aufgrund eines vorgegebenen Solldrucks von beispielsweise 20mbar auf der Saugseite sehr hohe Drehzahlen aufweisen. Die hohe Gastemperatur führt jedoch dazu, dass die Verdichter schnell ihre maximalen Drehzahlen erreichen. Die Ursache der hohen Drehzahlen ist einerseits der niedrige vorgegebene Solldruck und andererseits die vergleichsweise hohen Temperaturen an den Verdichtern. In diesem Bereich kommt es im ungünstigsten Fall zu Überdrehzahlen. Überdrehzahlen sind Drehzahlen, für die die Verdichter nicht ausgelegt sind und die daher zu vermeiden sind. Daher müsste beim parallelen Cool-Down und Pump-Down die Verdichtung des Fluids in der Verdichterserie immer wieder unterbrochen werden, damit die Temperatur in den Verdichtern nicht zu hoch wird. Wie oben erwähnt, geht die Temperatur in die reduzierten Steuergrößen, wie beispielsweise die reduzierte Drehzahl, mit ein, d.h., ein Ansteigen der Temperatur am Verdichter bewirkt ein Ansteigen der reduzierten Drehzahl. Es wäre daher wünschenswert, über eine Temperaturregelung für den Eintritt der Verdichterserie insbesondere für die Cool-Down bzw. die Pump-down Phase zu verfügen, die einen unterbrechungsfreien Pump-down bei gleichzeitigem Cool-Down gewährleistet.
- Dieses Problem wird durch das erfindungsgemäße Verfahren gemäß Anspruch 1 gelöst. Dazu sind folgende Schritte vorgesehen:
- Erfassen einer Ist-Drehzahl für jeden Verdichter, wobei die Ist-Drehzahl die momentane Drehzahl des Verdichters ist,
- Erfassen eines Ist-Eintrittsdrucks, sowie einer Ist-Eintrittstemperatur am Eingang des am weitesten stromauf angeordneten, ersten Verdichters der Serie, wobei die Strömungsrichtung der Serie insbesondere von der Saugseite der Verdichter in Richtung steigenden Drucks weist, und wobei die Ist-Eintrittstemperatur und der Ist-Eintrittsdruck insbesondere die momentan herrschende Temperatur bzw. der momentan herrschende Druck am Eingang des ersten Verdichters ist,
- Vorgeben einer Maximaldrehzahl für jeden Verdichter der Serie sowie eines Soll-Eintrittsdrucks für den ersten Verdichter der Serie, wobei die Maximaldrehzahl insbesondere die höchste zulässige Drehzahl des jeweiligen Verdichters ist, bei der ein stabiler Betrieb des jeweiligen Verdichters gewährleistet ist, und wobei der Soll-Eintrittsdruck der am Eingang des ersten Verdichters zu erreichende Druck ist,
- Bestimmung eines Drehzahlindex für jeden Verdichter der Serie aus der Maximaldrehzahl und der Ist-Drehzahl jedes Verdichters,
- Bestimmung eines Proportionalwertes aus der Abweichung des Ist- vom Soll-Eintrittsdruck,
- Bestimmung eines Prioritätswertes aus dem kleineren von beiden Werten: Proportionalwert und dem kleinsten Drehzahlindex aller Verdichter der Serie (bevorzugt wird der Prioritätswert dem kleineren der beiden besagten Werte gleichgesetzt)
- wobei wenn der Proportionalwert kleiner als der kleinste Drehzahlindex aller Verdichter der Serie ist, der Prioritätswert aus dem Proportionalwert bestimmt wird, und
- wobei wenn der Proportionalwert größer als der kleinste Drehzahlindex aller Verdichter der Serie ist, der Prioritätswert aus dem kleinsten Drehzahlindex aller Verdichter der Serie bestimmt wird um die Priorität der Reglung auf der Regelung der Eintrittstemperatur am ersten Verdichter zu basieren,
- Ermitteln einer Soll-Eintrittstemperatur für den ersten Verdichter der Serie und einer Soll-Drehzahl für jeden Verdichter mit Hilfe des Pioritätswerts,
- Einstellen der Ist-Eintrittstemperatur des ersten Verdichters, auf die ermittelte Soll-Eintrittstemperatur,
- Einstellen der Ist-Drehzahl für jeden Verdichter auf die ermittelte Soll-Drehzahl.
- Der Proportionalwert ist insbesondere der Differenz aus dem Soll-Eintrittsdruck und dem Ist-Eintrittsdruck proportional:
Über den Prioritätswert wird also insbesondere festgelegt, welcher der beiden Werte, der Proportionalwert oder der kleinste der Drehzahlindices, zum Regeln der Verdichterserie verwendet wird. Wenn der Prioritätswert beispielsweise dem Proportionalwert entspricht, dann liegt die Priorität der Regelung auf der Druckregelung (also insbesondere dem Pump-Down), da der Proportionalwert insbesondere die Druckdifferenz als Steuerwert widerspiegelt. Wenn der Prioritätswert dem kleinsten Drehzahlindex entspricht, dann liegt die Priorität der Reglung insbesondere auf der Regelung der Eintrittstemperatur am ersten Verdichter. Bei dieser Regelung sollen die Drehzahlen der Verdichter nicht weiter steigen. - Für die Ermittlung der Soll-Drehzahl für jeden Verdichter wird insbesondere am Eingang jedes Verdichters der Serie die jeweilige Eintrittstemperatur erfasst.
Durch das erfindungsgemäße Verfahren, kann der Pump-Down Prozess parallel zum Cool-Down stattfinden. Durch das erfindungsgemäße Verfahren, sinkt die Temperatur nicht mehr weiter ab, sobald der Abkühlprozess (Cool-Down) beendet wird. Außerdem wird so die Temperatur des Fluids am Ausgang schon in einen Temperaturbereich geregelt, der für stromab angeordnete Komponenten, wie beispielsweise Wärmetauscher günstig sind. - Ein weiterer Vorteil ist, dass Überdrehzahlen bei allen Verdichtern vermieden werden, da insbesondere eine Herabsetzung der Eintrittstemperatur geringere Drehzahlen nach sich zieht. Außerdem ist es bei dem erfindungsgemäßen Verfahren von Vorteil, dass der Pump-Down Prozess ohne Unterbrechung, die beispielsweise durch zu hohe Drehzahlen der Verdichter nötig würde, von statten gehen kann.
- Vorteilhaft ist des Weiteren, dass der Einfluss von unerwünschter Wärmezufuhr durch die Umwelt, also von Außen, minimiert werden kann. Weiterhin ist es besonders vorteilhaft, dass beim Pump-Down-Betrieb die Soll-Eintrittstemperatur transient und automatisiert geregelt werden kann. Das erfindungsgemäße Verfahren ist insbesondere auch zur Temperaturregelung bei superkritischen Heliumpumpen geeignet.
- In einer vorteilhaften Variante der Erfindung, ist vorgesehen, dass der Drehzahlindex für jeden Verdichter dem Verhältnis (Quotient) aus der Differenz der Maximaldrehzahl ni,max und der Ist-Drehzahl ni des jeweiligen Verdichters und der Maximaldrehzahl gleich ist:
- Besonders bevorzugt beeinflusst der Prioritätswert die Regelung derart, dass, wenn der kleinste Drehzahlindex von allen Verdichtern kleiner als der Proportionalwert ist, die Ist-Eintrittstemperatur solange abgesenkt wird, insbesondere durch stufenweise oder kontinuierliche Absenkung der ermittelten Soll-Eintrittstemperatur, bis der Proportionalwert kleiner als der kleinste Drehzahlindex wird, und dass insbesondere die Ist-Drehzahl der jeweiligen Verdichter nicht erhöht wird, solange der kleinste Drehzahlindex kleiner als der Proportionalwert ist. Der Proportionalwert wird insbesondere zur Regelung des Ist-Eingangsdrucks verwendet.
- In einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung wird die Ist-Drehzahl jedes Verdichters aus einer reduzierten Ist-Drehzahl und die Soll-Drehzahl jedes Verdichters aus einer reduzierten Soll-Drehzahl ermittelt, wobei die reduzierte Ist-Drehzahl aus der Ist-Drehzahl und einer Ist-Temperatur am Eingang des jeweiligen Verdichters ermittelt wird, und wobei die reduzierte Soll-Drehzahl aus der Soll-Drehzahl und der Ist-Temperatur am Eingang des jeweiligen Verdichters ermittelt wird. Die detaillierte Umrechnung von reduzierten Größen in reale / absolute Größen ist in einer beispielhaften Formel weiter unten aufgeführt.
- In einer Variante der Erfindung wird ein Integralwert aus dem Prioritätswert bestimmt, wobei der Integralwert insbesondere zur Bestimmung der reduzierten Soll-Drehzahl verwendet wird. Der Integralwert setzt sich dabei insbesondere aus dem Proportionalwert prop oder allgemein dem Prioritätswert zu dem Integralwert int t=n+1 zusammen. Dabei wird der Proportionalwert prop bzw. der Prioritätswert PW mit einer Zykluszeit Δt multipliziert, einer Integralzeit Tint dividiert und zu dem Integralwert des vorangegangenen Zyklus int t=n addiert:
- In einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung wird ein Ist-Gesamtdruckverhältnis ermittelt, wobei das Ist-Gesamtdruckverhältnis dem Quotienten aus einem Ist-Austrittsdruck, der dem Druck an einem Ausgang des am weitesten stromab angeordneten Verdichters entspricht, und dem Ist-Eintrittsdruck des ersten Verdichters gleich ist.
- In einer Variante der Erfindung wird aus dem Ist-Gesamtdruckverhältnis und einem, aus dem Prioritätswert und dem Integralwert bestimmten, Proportional-Integral-Wert ein Kapazitätsfaktor bestimmt, wobei die reduzierte Soll-Drehzahl für jeden Verdichter als Funktionswert einer dem jeweiligen Verdichter zugeordneten Regelungsfunktion bestimmt wird, die insbesondere jedem Wertepaar aus Kapazitätsfaktor und Modell-Gesamtdruckverhältnis, das insbesondere aus dem Ist-Gesamtdruckverhältnis bestimmt wird, eine reduzierte Soll-Drehzahl zuordnet.
- In der folgenden Figurenbeschreibung werden vorteilhafte Ausführungsformen und Beispiele sowie weitere Merkmale des erfindungsgemäßen Verfahrens beschrieben. Es zeigt:
- Fig. 1
- eine schematischen Darstellung des erfindungsgemäßen Verfahrens.
- In
Figur 1 ist ein Verfahrensschaltplan schematisch dargestellt, mit dem das erfindungsgemäße Verfahren durchgeführt werden kann. Vier Verdichter V1, V2, V3, V4 sind in Serie angeordnet, und weisen auf Ihrer Saugseite je einen Eintrittsdruck pist, p1. p2, p3 und eine Temperatur an ihrem Eingang Tist, T1, T2, T3 auf. Stromauf des ersten Verdichters V1 der Serie, ist ein Einlass für kühles Fluid mit einer Temperatur Tcoldbox (beispielsweise 200K, 100K, 50K, 20K und /oder 4K) das insbesondere über ein Ventil dem zu kühlenden Fluid zugeführt werden kann. Bei jedem Verdichter V1, V2, V3, V4 wird die Temperatur Tist, T1, T2, T3 an seinem Eingang erfasst. Beim ersten Verdichter V1 ist dies die Ist-Eintrittstemperatur Tist. Weiterhin wird auch der Ist-Druck pist, p1,p2,p3 am Eingang des jeweiligen Verdichters V1, V2, V3, V4 erfasst. Aus dem Ist-Eintrittsdruck pist und dem Ist-Austrittsdruck p4 wird ein Ist-Gesamtdruckverhältnis πist berechnet, welches zur Bestimmung der reduzierten Drehzahlen n1 soll, red ,n2 soll, red ,n3 soll, red ,n4 soll, red der Verdichter V1, V2, V3, V4 verwendet wird: - Der Kapazitätsfaktor X ist insbesondere so geartet, dass er Werte zwischen 0 (Xpump = 0 Pump-Regime) und 1 (Xsperr = 1, Sperr-Regime) annehmen kann. Sowohl das Pump als auch das Sperr-Regime sind Betriebszustände des Verdichters, die es zu vermeiden gilt. Das Pump-Regime entspricht den Betriebszuständen, bei denen der Verdichter die sogenannte Surge-Kondition erfüllt während hingegen das Sperr-Regime Betriebszuständen entspricht, die die sogenannte Choke-Kondition erfüllen. Damit die Verdichter nicht in diese Regimes gefahren werden, beschränkt man den Kapazitätsfaktor X auf Werte zwischen einem Minimalwert X min = Xpump + 0,05 und einem Maximalwert Xmax = Xsperr - 0,1;
- Ebenso wird für den Integralwert int t=n+1 ein oberer und unterer Grenzwert intmax bzw. intmin des Integralwertes int durch Xmax bzw. Xmin und vom natürlichen Logarithmus des Ist-Gesamtdruckverhältnisses ln(πist ) abgeleitet:
- Wenn der Integralwert int t=n+1 größer bzw. kleiner als der obere bzw. untere Grenzwert intmax , intmin wird, wird er auf den jeweiligen Grenzwert begrenzt. Prioritätswert PW und Integralwert int t=n+1 werden addiert, um einen Proportional-Integral-Wert PI zu generieren.
- Wenn der Proportional-Integral-Wert PI kleiner ist als die Summe aus dem Maximalwert des Kapazitätsfaktors Xmax und aus dem natürlichen Logarithmus des Design-Gesamtdruckverhältniswertes πDesign , dann wird der Kapazitätsfaktor X aus der Differenz des Proportional-Integral-Wertes PI und dem natürlichen Logarithmus des Ist-Gesamtdruckverhältnisses πist berechnet. Andernfalls wird der Proportional-Integral-Wert PI auf die Summe aus dem natürlichen Logarithmus des Design-Gesamtdruckverhältnisses πDesign und dem Maximalwert des Kapazitätsfaktors Xmax insbesondere zur Berechnung des Kapazitätsfaktors X beschränkt, d.h., es gilt:
- Anhand des so berechneten Kapazitätsfaktors X, wird nun im erfindungsgemäßen Verfahren entschieden, wie ein Modell-Gesamtdruckverhältnis πModel ermittelt wird, das dann an die Regelungsfunktion F zur Ermittlung der reduzierten Soll-Drehzahlen n1 soll, red ,n2 soll, red ,n3 soll, red ,n4 soll, red übergeben wird. Das Modell-Gesamtdruckverhältnis πModel ist gleich dem Ist-Gesamtdruckverhältnis nist, wenn der ermittelte Kapazitätsfaktor X, zwischen dem Minimal- und Maximalwert Xmin, Xmax liegt. Wenn der Kapazitätsfaktor X außerhalb dieses Wertebereichs liegt, dann wird das Modell-Gesamtdruckverhältnis πModel über eine Sättigungsfunktion SF abgeändert. Anschließend wird der Kapazitätsfaktor X auf seinen Minimal, bzw. Maximalwert Xmin, Xmax beschränkt und dann, insbesondere zusammen mit dem Modell-Gesamtdruckverhältnis πModel, an die Regelungsfunktion F weitergeleitet, die aus diesen Argumenten die reduzierte Soll-Drehzahl n1 soll, red ,n2 soll, red ,n3 soll, red ,n4 soll, red für den jeweiligen Verdichter V1, V2, V3, V4 ermittelt.
Die Sättigungsfunktion SF kann für Werte des Kapazitätsfaktors X, die nicht zwischen dem Minimal- und dem Maximalwert Xmin, Xmax liegen, beispielsweise durch - Diese Modifikation des Modell-Gesamtdruckverhältnisses πModel stellt sicher, dass in Betriebszuständen, in denen der Kapazitätsfaktor X in Sättigung ist, die Regelung dennoch weiter Einfluss auf die Verdichter V1, V2, V3, V4 hat, da dann anstelle des Kapazitätsfaktors X das Modell-Gesamtdruckverhältnis πModel verändert wird, womit die Regelungsfunktion F reduzierte Soll-Drehzahlen n1 soll, red ,n2 soll, red n3 soll, red n4 soll, red aufrufen kann, die aus diesen Betriebszuständen herausführen.
- Die reduzierten Soll-Drehzahlen n1 soll, red ,n2 soll, red ,n3 soll, red ,n4 soll, red können für jeden Verdichter V1, V2, V3, V4 insbesondere in einer Tabelle (look-up Tabelle) hinterlegt sein. Diese Tabelle kann insbesondere durch Modellberechnungen unter Verwendung von Eulerschen Turbomaschinen-Gleichungen erstellt werden. Entsprechend des Kapazitätsfaktors X und des Modell-Gesamtdruckverhältnisses πModel kann insbesondere eine Software zum Auslesen der reduzierten Soll-Drehzahlen n1 soll, red ,n2 soll, red ,n3 soll, red ,n4 soll, red nred aus der Tabelle herangezogen werden. Diese Tabelle entspricht dann insbesondere der Regelungsfunktion F und umfasst zumindest für mehrere Kapazitätsfaktoren X (beispielsweise X = 0, 0,25, 0,5, 0,75 und 1), und Modell-Gesamtdruckverhältnisse πModel die jeweiligen reduzierten Drehzahlen n1 soll, red ,n2 soll, red ,n3 soll, red ,n4 soll, red nred für den jeweiligen Verdichter V1, V2, V3, V4. Werte des Kapazitätsfaktors X, die nicht in der Tabelle aufgeführt sind, werden durch Interpolation ermittelt. Weiterhin ist der Kapazitätsfaktor X in Abhängigkeit des Modell-Gesamtdruckverhältnisses πModel und der reduzierten Drehzahlen n1 soll, red ,n2 soll, red ,n3 soll, red ,n4 soll, red nred so gewählt, dass sich durch die Regelung der Regelungsfunktion F, der Ist-Eintrittsdruck pist dem Soll-Eintrittsdruck psoll angleicht.
- Um beim Cool-Down der Anlage parallel einen Pump-Down zu gewährleisten, also während der Abkühlphase gleichzeitig den Druck auf der Saugseite der Verdichter V1, V2, V3, V4 zu verringern, muss entschieden werden, ob die Ist-Eintrittstemperatur Tist, am Eingang des ersten Verdichters V1 verringert werden muss, um zu hohe
Drehzahlen bei den Verdichtern V1, V2, V3, V4 zu vermeiden, oder ob der Betrieb ohne zusätzliche Kühlung am Eingang des ersten Verdichters V1 gewährleistet werden kann. Dazu werden zwei Werte miteinander verglichen. Zum einen wird ein Proportionalwert prop aus dem Ist- und dem Soll-Eintrittsdruck pist, psoll berechnet. Und zum anderen wird aus einer Drehzahlquota ein Drehzahlindex für jeden Verdichter berechnet, wobei die Drehzahlquota durch - Wenn der Drehzahlindex Di eines Verdichters Vi also gegen null strebt, bedeutet dies, dass der Verdichter Vi nahe seiner Maximaldrehzahl ni, max operiert, und keine höheren Drehzahlen ni durch eine Erhöhung der reduzierten Soll-Drehzahlen n1 soll, red, n2 soll, red, n3 soll, red, n4 soll, red eingestellt werden sollten.
Aus der Menge der Drehzahlindices Di für jeden Verdichter Vi wird nun der kleinste Drehzahlindex Di mit dem Proportionalwert prop verglichen. Der kleinere der beiden Werte wird dem Prioritätswert PW zugeordnet, der dann für die Ermittlung weiterer Steuerwerte (wie beispielsweise der reduzierten Soll-Drehzahlen n1 soll, red, n2 soll, red, n3 soll, red, n4 soll, red, insbesondere mit Hilfe des Kapazitätsfaktors oder der Soll-Eintrittstemperatur Tsoll) verwendet wird. D.h. wenn ein Verdichter Vi schon sehr hohe Drehzahlen ni aufweist, wird sein Drehzahlindex Di fast oder gleich null sein. Dadurch wird der Steuerung der Anlage so priorisiert, dass über ein Kältereservoir kaltes Fluid stromauf des Eingangs des ersten Verdichters V1 zugegeben wird, so dass sich die Ist-Eintrittstemperatur Tist verringert. Als Folge verringern sich auch die Drehzahlen ni der Verdichter Vi, so dass der Drehzahlindex Di dieses Verdichters Vi wieder ansteigt - und zwar insbesondere solange bis der Proportionalwert prop geringer ist. Auf diese Weise ist ein wirtschaftlicher Betrieb der Verdichterserie gewährleistet, insbesondere beim Cool-Down und Pump-Down. - Aus dem Prioritätswert PW ermittelt eine Temperaturregelungseinheit TE die Soll-Eintrittstemperatur Tsoll. Die Berechnung ist dabei qualitativ so geartet, dass bei einem niedrigen Prioritätswert PW, die Soll-Eintrittstemperatur Tsoll stufenweise heruntergeregelt wird. Beispielsweise wird dabei die Soll-Eintrittstemperatur Tsoll auf 90% der gemessenen Ist-Eintrittstemperatur Tist gesetzt. Die Herabstufung auf diesen Wert wird beispielsweise durch eine Rampenfunktion realisiert. Wenn während der Herabstufung der Soll-Eintrittstemperatur Tsoll die Drehzahlindices immer noch Regelungspriorität haben, wird eine neue Herabstufung der Soll-Eintrittstemperatur Tsoll auf 90% der zuletzt gemessenen Ist-Eintrittstemperatur Tist ausgeführt. Bei jeder Herabstufung der Soll-Eintrittstemperatur Tsoll auf 90% der gemessenen Ist-Eintrittstemperatur Tist wird geprüft, ob die ermittelte Soll-Eintrittstemperatur Tsoll grösser ist als eine Auslegungstemperatur am Eintritt der Verdichterserie. Wenn die Auslegungstemperatur 4K ist, und der Temperatursollwert 3.8K, dann wird der Wert auf 4K limitiert.
Über eine Kühlreservoir-Kontrollbox C, wird die entsprechende Menge an kaltem Fluid stromauf des Eingangs des ersten Verdichters V1 auf das warme Fluid beaufschlagt, so dass durch Mischung der beiden unterschiedlich warmen Fluide, das Fluid eine Mischungstemperatur aufweist, die kleiner als die zuvor gemessene Ist-Eintrittstemperatur Tist ist. Bei einem höheren Prioritätswert PW wird das Fluid am Eingang des ersten Verdichter V1 nicht oder mit nur einer geringen Menge von kaltem Fluid beaufschlagt, da die Verdichter V1, V2, V3, V4 der Serie bereits nicht mit zu hohen Drehzahlen ni laufen. - In einer Variante kann auch von einem Integrator, der insbesondere ein Teil eines PI (Proportional-Integral)-Reglers darstellt, und der eine zeitliche Integration des Prioritätswertes PW vornimmt, die Berechnung der Soll-Eintrittstemperatur Tsoll beeinflusst werden - beispielsweise so, dass eine Glättung oder eine bestimmte Steilheit einer Temperaturrampe für Tsoll erreicht wird.
- Wichtig bei der gesamten Regelung ist, dass reduzierte Werte zum Steuern der Anlage und insbesondere der Verdichter V1, V2, V3, V4 verwendet werden. So berechnet sich beispielsweise die reduzierte Drehzahl ni, red eines Verdichters Vi aus der folgenden Formel:
Bezugszeichenliste: PW Prioritätswert prop Proportionalwert int Integralwert pist Ist-Eintrittsdruck am ersten Verdichter psoll Soll-Eintrittsdruck am ersten Verdichter TE Temperaturregelungseinheit C Kühlreservoir-Kontrollbox F Regelungsfunktion X Kapazitätsfaktor Di Drehzahlindex des i-ten Verdichters (i = 1-4) ni Ist-Drehzahl des i-ten Verdichters (i = 1-4) ni, max Maximaldrehzahl i-ten Verdichters (i = 1-4) Vi i-ter Verdichter der Serie (i = 1-4) pi Ist-Druck am Ausgang des i-ten Verdichters, bzw. am Eingang des (i+1)-ten Verdichters (i = 1-4) ni, soll Soll-Drehzahl des i-ten Verdichters (i = 1-4) ni soll, red reduzierte Soll-Drehzahl des i-ten Verdichters (i = 1-4) ni, Design Auslegungs- bzw. Designdrehzahl des i-ten Verdichters (i = 1-4) Tist Ist-Eintrittstemperatur (am ersten Verdichter) Tsoll Soll-Eintrittstemperatur (am ersten Verdichter) Ti Ist-Temperatur am Eingang des (i+1)-ten Verdichters, bzw. am Ausgang des i-ten Verdichters (i = 1-4) Ti, Design Auslegungs- bzw. Designtemperatur des i-ten Verdichters (i = 1-4) Tcoldbox Temperatur des kalten Fluids SF Sättigungsfunktion πModel Modell-Gesamtdruckverhältnis πist Ist-Gesamtdruckverhältnis πDesign Design-Gesamtdruckverhältnis X Kapazitätsfaktor Xmin Minimalwert des Kapazitätsfaktors Xmax Maximalwert des Kapazitätsfaktors PI Proportional-Integral-Wert
Claims (7)
- Verfahren zur Druck- und Temperaturregelung eines Fluids, insbesondere Helium, in einer Serie von kryogenen Verdichtern, umfassend die Schritte:- Erfassen einer Ist-Drehzahl für jeden Verdichter (V1, V2, V3, V4),- Erfassen eines Ist-Eintrittsdrucks (pist) sowie einer Ist-Eintrittstemperatur (Tist) am Eingang des am weitesten stromauf angeordneten, ersten Verdichters (V1) der Serie,- Vorgeben eines Soll-Eintrittsdrucks (psoll) für den ersten Verdichter (V1) der Serie,- Bestimmung eines Drehzahlindex (Di) für jeden Verdichter (V1, V2, V3, V4) aus einer Maximaldrehzahl (ni, max) des jeweiligen Verdichters und der Ist-Drehzahl (ni) des jeweiligen Verdichters (V1, V2, V3, V4),- Bestimmung eines Proportionalwertes (prop) aus der Abweichung des Ist-Eintrittsdrucks (pist) vom Soll-Eintrittsdruck (psoll),- Bestimmung eines Prioritätswertes (PW),wobei wenn der Proportionalwert (prop) kleiner als der kleinste Drehzahlindex (Di) aller Verdichter (V1, V2, V3, V4) der Serie ist, der Prioritätswert (PW) aus dem Proportionalwert (prop) bestimmt wird, undwobei wenn der Proportionalwert größer als der kleinste Drehzahlindex (Di) aller Verdichter (V1, V2, V3, V4) der Serie ist, der Prioritätswert (PW) aus dem kleinsten Drehzahlindex (Di) aller Verdichter (V1, V2, V3, V4) der Serie bestimmt wird um die Priorität der Reglung auf der Regelung der Eintrittstemperatur am ersten Verdichter zu basieren,- Ermitteln einer Soll-Eintrittstemperatur (Tsoll) für den ersten Verdichter (V1) der Serie und einer Soll-Drehzahl (n1 soll, n2 soll, n3 soll, n4 soll) für jeden Verdichter (V1, V2, V3, V4), mit Hilfe des Prioritätswerts (PW),- Einstellen der Ist-Eintrittstemperatur (Tist) des ersten Verdichters (V1) auf die ermittelte Soll-Eintrittstemperatur (Tsoll), und- Einstellen der Ist-Drehzahl (ni) für jeden Verdichter (V1, V2, V3, V4) auf die ermittelte Soll-Drehzahl (n1 soll, n2 soll, n3 soll, n4 soll).
- Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Drehzahlindex (Di) für jeden Verdichter (V1, V2, V3, V4) dem Verhältnis aus der Differenz der Maximaldrehzahl (ni, max) und der Ist-Drehzahl (ni) des jeweiligen Verdichters (V1, V2, V3, V4), und der Maximaldrehzahl (ni, max) entspricht.
- Verfahren nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Prioritätswert (PW) die Regelung so beeinflusst, dass wenn der kleinste Drehzahlindex (Di) von allen Verdichtern (V1, V2, V3, V4) kleiner als der Proportionalwert (prop) ist, die Ist-Eintrittstemperatur (Tist) solange abgesenkt wird, insbesondere durch stufenweise Absenkung der ermittelten Soll-Eintrittstemperatur (Tsoll), bis der Proportionalwert (prop) kleiner als der kleinste Drehzahlindex (Di) wird, und dass insbesondere die Ist-Drehzahlen (ni) der Verdichter (V1, V2, V3, V4) nicht erhöht werden, solange der kleinste Drehzahlindex (Di) kleiner als der Proportionalwert (prop) ist.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Ist-Drehzahl (ni) jedes Verdichters (V1, V2, V3, V4) aus einer reduzierten Ist-Drehzahl ermittelt wird, und dass die Soll-Drehzahl (n1 soll, n2 soll, n3 soll, n4 soll) jedes Verdichters aus einer reduzierten Soll-Drehzahl (n1 soll, red, n2 soll, red, n3 soll, red, n4 soll, red) ermittelt wird, wobei die reduzierte Ist-Drehzahl aus der Ist-Drehzahl (ni) und einer Ist-Temperatur (Tist, T1, T2, T3) am Eingang des jeweiligen Verdichters (V1, V2, V3, V4) ermittelt wird, und wobei die reduzierte Soll-Drehzahl (n1 soll, red, n2 soll, red, n3 soll, red, n4 soll, red) aus der Soll-Drehzahl (n1 soll, n2 soll, n3 soll, n4 soll) und der Ist-Temperatur (Tist, T1, T2, T3) am Eingang des jeweiligen Verdichters (V1, V2, V3, V4) ermittelt wird.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass ein Integralwert (int) aus dem Prioritätswert (PW) bestimmt wird, wobei der Integralwert (int) insbesondere zur Bestimmung der reduzierten Soll-Drehzahl (n1 soll, red, n2 soll, red, n3 soll, red, n4 soll, red) des jeweiligen Verdichters (V1, V2, V3, V4) verwendet wird.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass ein Ist-Gesamtdruckverhältnis (πist ) ermittelt wird, wobei das Ist-Gesamtdruckverhältnis (πist ) dem Quotienten aus einem Ist-Austrittsdruck (p4), der dem Druck an einem Ausgang des am weitesten stromab angeordneten Verdichters (V4) entspricht, und dem Ist-Eintrittsdruck (pist) des ersten Verdichters (V1) entspricht.
- Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass aus dem Ist-Gesamtdruckverhältnis (πist ) und einem Proportional-Integral-Wert, der aus dem Prioritätswert (PW) und dem Integralwert (int) bestimmt wird, ein Kapazitätsfaktor (X) bestimmt wird, wobei die reduzierte Soll-Drehzahl (n1 soll, red, n2 soll, red, n3 soll, red, n4 soll, red) für jeden Verdichter (V1, V2, V3, V4) als Funktionswert einer dem jeweiligen Verdichter (V1, V2, V3, V4) zugeordneten Regelungsfunktion (F) bestimmt wird, die insbesondere jedem Wertepaar aus Kapazitätsfaktor (X) und Modell-Gesamtdruckverhältnis (πModel ), das insbesondere aus dem Ist-Gesamtdruckverhältnis (πist ) bestimmt wird oder diesem gleich ist, eine reduzierte Soll-Drehzahl (n1 soll, red, n2 soll, red, n3 soll, red, n4 soll, red) zuordnet.
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