EP3042087A2 - Ventilbaukomponenten - Google Patents

Ventilbaukomponenten

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EP3042087A2
EP3042087A2 EP14765869.4A EP14765869A EP3042087A2 EP 3042087 A2 EP3042087 A2 EP 3042087A2 EP 14765869 A EP14765869 A EP 14765869A EP 3042087 A2 EP3042087 A2 EP 3042087A2
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EP
European Patent Office
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valve
fluid
control part
guide
control
Prior art date
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Application number
EP14765869.4A
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English (en)
French (fr)
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EP3042087B1 (de
Inventor
Sascha Alexander Biwersi
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Hydac Technology GmbH
Original Assignee
Hydac Technology GmbH
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Publication date
Application filed by Hydac Technology GmbH filed Critical Hydac Technology GmbH
Publication of EP3042087A2 publication Critical patent/EP3042087A2/de
Application granted granted Critical
Publication of EP3042087B1 publication Critical patent/EP3042087B1/de
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F15B13/00—Details of servomotor systems ; Valves for servomotor systems
    • F15B13/02—Fluid distribution or supply devices characterised by their adaptation to the control of servomotors
    • F15B13/04—Fluid distribution or supply devices characterised by their adaptation to the control of servomotors for use with a single servomotor
    • F15B13/0416—Fluid distribution or supply devices characterised by their adaptation to the control of servomotors for use with a single servomotor with means or adapted for load sensing
    • F15B13/0417—Load sensing elements; Internal fluid connections therefor; Anti-saturation or pressure-compensation valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F15B13/00—Details of servomotor systems ; Valves for servomotor systems
    • F15B13/02—Fluid distribution or supply devices characterised by their adaptation to the control of servomotors
    • F15B13/026—Pressure compensating valves
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    • F15B13/02—Fluid distribution or supply devices characterised by their adaptation to the control of servomotors
    • F15B13/04—Fluid distribution or supply devices characterised by their adaptation to the control of servomotors for use with a single servomotor
    • F15B13/0401—Valve members; Fluid interconnections therefor
    • F15B13/0402—Valve members; Fluid interconnections therefor for linearly sliding valves, e.g. spool valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F15B13/00—Details of servomotor systems ; Valves for servomotor systems
    • F15B2013/008—Throttling member profiles

Definitions

  • the invention relates to a first valve component, in particular designed in the manner of a pressure compensator, with a longitudinally movable in a valve housing valve slide, which has a control part for controlling a fluid 2015- the connection between at least two fluid connection points accommodated in the valve housing, the at least one pocket-like depression which is at least partially bounded by a fluid guide surface which runs at least between two vertexes of the depression and which, starting from one vertex in the direction of the other vertex, has a gradient increasing in magnitude.
  • the invention further relates to a second valve component, in particular designed in the manner of a pressure compensator, having a valve housing in a longitudinally movable valve slide, which has two control parts for driving a fluid-carrying connection between at least two fluid connection points accommodated in the valve housing, of which at least one control part at least has a pocket-like recess, wherein the further control part in the unactuated state by means of a guide member into contact with a housing inner wall, along which the valve slide is movably guided.
  • the invention relates to a third valve construction component, in particular designed in the manner of a pressure compensator, with one in a Ven- Tilgephaseuse longitudinally movable guided valve spool, which len for driving a fluid-carrying connection between at least two housed in Venti housing Fl uid Anschlußstel len a first control part and a second Steuerertei l, wherein the second Steuerertei l by means of a guide Stel ls into contact with a housing inner wall along which the valve slide is movably guided, wherein by means of a further disruptsstei ls the Venti lschieber in the region of the fluid outlet Rastel le in Venti lgephaseuse is guided through the inner wall and wherein between the first and second Steuerertei l this Steuerertei le on distance retaining fluid guide is arranged.
  • EP 1 500 825 A2 discloses a pressure compensator with a valve slide guided in a longitudinally movable manner in a valve housing, which has a control part for driving a fluid-conducting connection between at least two fluid-immersed housings in the valve housing, which is at least one pocket-like Recess which is delimited at least partially by a Fl uid guide surface, the at least runs between two vertices of the depression and extending from one vertex to the other vertex with initially increasing and then constant slope, the other vertex on the Output of the pocket-like recess is arranged, the edge or Eckstel le of a right Wi nkels limited as a transition between the fluid guide surface and a transverse thereto extending collar surface of the Venti l or spool.
  • such pressure compensators have shown that, starting from the neutral stroke, the course of the active control cross section over the opening stroke increases very sharply and, at least in the further course, has at least one knee joint. Due to this course of the control cross-section over the opening stroke, the control quality and the stability are the known Pressure balances in need of improvement to increase the precision of fluid control.
  • the invention is based on the prior art based on the object to show at least one valve component with improved control quality and increased stability, which reacts delay.
  • the first Venti lbaukomponente is characterized in that the fluid guide surface extends from a predetermined distance from the other vertex, starting from its largest slope with decreasing in magnitude slope in the direction of the other vertex.
  • the pocket-like recess does not open at an edge, but flows flußing in a collar-like, adjacent to the recess end face of the Steuerertei ls as part of the Venti lschiebers over.
  • control cross section over the opening stroke also no kink, but it is realized via the opening stroke of the valve spool with its control part a steady, monotonically increasing control cross section with very flat initial slope, so that especially at the beginning of the opening process a very high control quality prevails , over a relatively long opening stroke of the Venti lschiebers away.
  • control quality is considerably higher than in known solutions, and the stability of the control is also improved.
  • the fluid guide surface has a steady course and the least amount of slope or amount of slope, preferably assuming the value zero, at the respective other vertex.
  • the fluid guide surface is curved (S-shape) and the different gradient gradients between the vertexes are implemented by the transition from a concave to a convex curve.
  • the course of the curve is defined by other shapes of curves, in particular semicircles.
  • a guide surface of such a rounded design also contributes to a continuous, "kink-free" control behavior of the valve component, in particular two adjoining fl uid guide surfaces, which merge into one another at the pocket, the edge boundary for this pocket ,
  • the respective guide surface is formed by a plurality of planar surface sections arranged one behind the other, wherein each surface section preferably has a uniform gradient, that of the slope of the curve of the fluid guide surface in a central region of the respective area section corresponds.
  • the course of the fluid guiding surface can also be iteratively approximated by step-like shoulders, wherein the surfaces of the shoulders can be aligned coaxially or transversely to the longitudinal axis of the valve slide.
  • the course of the guide surfaces is accordingly wel lenförmig. Each well go there without any distance over INEI ⁇ Nander.
  • a groove-like depression adjoins the pocket-like depression on the bottom side.
  • the largest opening cross-section of jewei time pocket-like depressions is directed to that Fl uid-Anschl ussstel le, which serves the Fl uidauslass from the Venti lgetudeuse.
  • the control cross section can be continuously adjusted to the increasing fluid quantities.
  • the second valve component is characterized in that the guide part has a paragraph-like extending switching edge surface, which faces the first control part.
  • a defined trailing edge is formed at which the flow surface of an extending in the radial plane, annular transverse surface at one edge merges into a coaxial with the longitudinal axis of the valve spool extending outer peripheral surface. Due to the paragraph-like extending switching edge surface an improvement of the sealing function is achieved within the second valve construction component.
  • a load-holding function for a pressure compensator or a valve can be achieved with simultaneous flow force compensation, which is the case if the outflow edge is both a flow guide, in particular in the form of a flow cone, and a defined vertical edge.
  • the switching edge surface extending in a stepped manner in the guide part of the second control part can be formed in the direction of the first control part via a diameter reduction between the outer peripheral side of the guide part and a preferably conically extending transition part of the valve slide.
  • a flow guide is formed, which serves the flow force compensation.
  • the third valve component is characterized in that a further fluid guide is provided, which holds the second Steuerertei l to the second guide member at a distance.
  • a puncture advantageously improves the flow around the second control part and facilitates the return of the valve spool.
  • the sealing gap between the first guide part and the housing reduced inside wall, which favors the load-holding function of the second valve component described above.
  • the two fluid guides which form axial distances between the first control part and the second control part and between the second Steuertei l and the second guide part are obtained by groove-like circumferential diameter reductions in the valve spool. These diameter reductions result in a wider, free, annular cross-section, through which the fluid can flow with low pressure losses, which also counteracts rapid activation behavior due to low mass.
  • the valve spool can be supported on its one free end face against an energy storage and adjacent to its other free end to a volume volume variable volume into which an inner channel of the valve spool opens with its one end, the other end with the fluid guide between the two Steuertei len FL uid- leading connected. In this way, the fluid pressure at the fluid inlet can be imaged efficiently on the other free end face. Further elaborate holes in the valve housing are not required.
  • FIG. 1 is a longitudinal section through a Tei l a valve, in particular in the manner of a pressure compensator, designed with three inventions according to the invention differently constructed valve components;
  • Fi g- 3 is a schematic representation of an enlarged detail of Figure 2;
  • FIGS 4 and 5 show two detailed representations of the switching edge course of the second control part.
  • FIG. 6 shows a graph reproducing the course of the control cross-section over the opening stroke of the valve spool for its first control part.
  • a part of a valve construction 10 in particular designed in the manner of a pressure compensator shown.
  • a valve housing 12 has a valve bore 14, in which a longitudinally movable guided valve slide 16 is arranged.
  • the valve bore 14 is closed at both ends 18 by end screws 20, 22, which engage in a respective assignable internal thread 24 of the valve bore 14.
  • each annular sealing elements 26 are provided between the end screws 20, 22 and the valve housing 12.
  • the valve slide 16 is provided for driving a fluid-carrying connection 28 between at least two fluid connection points 30, 32 accommodated in the valve housing 12.
  • the valve slide 16 has a cylindrical first control part 34 which has on the outer circumference 36 coaxial to the longitudinal axis LA of the valve spool 16 extending, pocket-like recesses 38 (see also Fig.
  • the respective fluid-guiding: surface 40 has a continuous profile so far and the lowest gradient value (S1, S7; Si l, S1 7), preferably the value N l l assuming the respective other vertex M2, M3; MI.
  • the fluid guide surface 40 is curved and the different pitch curves S2, S3, S4, S5, S6; S12, S1 3, S14, S1 5, S1 6 between the vertices M1, M2, M3 are realized by a transition at the reversal points UP1, UP2 from a concave to a convex curve.
  • the fluid guide surfaces 40 between the individual vertices M1, M2, M3 a closed cosinusoidal curve along this outer circumference 36 bi lden.
  • a groove-like depression 50 adjoins the pocket-like recess 38 in the region of the vertex M 1 on the bottom side.
  • the largest opening cross-section 52 of the respective pocket-type depression 38 is directed to that fluid connection point 32, which corresponds to the fluid outlet 54 from the valve housing 1 2 is used. Thanks to the groove-like recess 50, the driving behavior of the Venti lschiebers 1 6 is improved overall.
  • the valve slide 1 6 has a total of two control parts 34, 56, of which the first control part 34 has at least the pocket-like recesses 38 and the second Steuerertei l 56 is arranged by a first fluid guide 58 from the first control part 34 spaced.
  • the second Steuertei l 56 is shown in the unactuated state of the Venti lschiebers 1 6, ie at N ul lhub in the lken in the image plane end position and by means of a cylindrical effetsstei ls 60 in abutment with a housing inner wall 62.
  • the guide member 60 has a paragraph-like extending switching edge surface 64, which is the first Steuerertei l 34 faces.
  • the switching edge surface 64 is by a reduction in diameter 66 between the outer peripheral side 68 of the chiefsstei ls 60 and egg nem preferably conically Mattergangsstei l 70 of the Venti lschiebers 1 6 in the direction of the first Steuerertei ls 34 gebi LEN.
  • the conically extending transitional part 70 bi directs a flow guide for the fluid flowing through the valve component 10 and effects a deflection of the fluid flow in the direction of the fluid outlet 54. It also contributes to the flow force compensation.
  • the transitional part 70 can transition either directly at the diameter reduction 66 (FIG. 4) or via a reduction in diameter 66 in the form of a recess (FIG.
  • valve slide 16 is guided in the region of the fluid outlet 54 serving as a fluid port in the valve housing 1 2 through its inner wall 62.
  • a first fluid guide 58 which holds this at a distance is already arranged.
  • the sealing behavior of the first guide part 60 with respect to the housing inner wall 62 is improved by the second fluid guide 76, since the sealing gap between the valve slide 1 6 and housing inner wall 62 can be reduced by the introduction of the second fluid guide 76 in the valve slide 1 6.
  • the two fluid guides 58, 76 which form axial distances ASS, ASF between the first control part 34 and the second control part 56 and between the second control part 56 and the second guide part 74, are obtained by groove-like diameter reductions 78, 80 in the valve slide 1 6. Such diameter reductions 78, 80 are also referred to as punctures.
  • the valve slide 16 is supported on its one free end face 82 with respect to an energy store 84 in the form of a compression spring. At the valve spool 1 6 and at the opposite end cap 22 guides 86, 88 are formed for the energy storage 84. On its other free end face 90, the valve slide 16 adjoins a volume volume 92 of variable volume, into which an inner channel 94 of the valve slide 16 opens with its one end 96, whose other end 98 into the first fluid guide 58 between the two control parts 34, 56, immediately adjacent to the transition part 70, opens.
  • a corresponding fluid channel 100 is provided in the valve housing 12.
  • the graph of FIG. 6 shows the course of the control cross section over the opening stroke. From a defined opening stroke, the first stressessstei l 60 out of engagement with the housing inner wall 62, so that the load-holding function is overcome and fluid from the fluid port 30, which forms the fluid inlet 102, to the fluid Anschlußstel le 32, which forms the fluid outlet 54, can flow. Starting from this opening stroke, the control cross-section increases disproportionately with increasing opening stroke until, starting from a kink-free transition, the control cross-section increases proportionally to the opening stroke.
  • the control quality and stability are substantially improved according to the invention by a continuous, monotonically increasing control cross section over the opening stroke without kinks and with a very flat initial gradient.
  • valve construction components 10 are shown by the invention.
  • the pocket-like recesses 38 no longer open at an edge, but flow into the end face 104 of the first control part 34.
  • This has the advantage that the control cross section does not change abruptly at one edge. Therefore, the course of the control cross section over the opening stroke has no kink (compare Fig. 6). Consequently, the control quality of the valve components 10 is considerably higher and the stability of the control is also improved.
  • An outflow edge 72 is provided on the second control part, at which the flow surface transitions from an annular switching edge surface 64 running in the radial plane into an outer circumferential surface 68 running coaxially to the longitudinal axis LA of the valve slide 16.

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Abstract

Eine erste Ventilbaukomponente (10), insbesondere in der Art einer Druckwaage konzipiert, mit einem in einem Ventilgehäuse (12) längsverfahrbar geführten Ventilschieber (16), der zum Ansteuern einer fluidführenden Verbindung (28) zwischen mi destens zwei im Ventilgehäuse (12) aufgenommenen Fluid-Anschlussstellen (30, 32) ein Steuerteil (34) aufweist, das mindestens eine taschenartige Vertiefung (38) hat, die zumindest teilweise von einer Fluidführungsfläche (40) begrenzt ist, die zumindest zwischen zwei Scheitelpunkten der Vertiefung verläuft und die ausgehend vom einen Scheitelpunkt zum anderen Scheitelpunkt mit zunehmender Steigung verläuft, ist dadurch gekennzeichnet, dass die Fluid-Führungsfläche (40) ab einem vorgebbaren Abstand von dem anderen Scheitelpunkt ausgehend von ihrer größten Steigung mit abnehmender Steigung in Richtung dieses anderen Scheitelpunktes verläuft. Die Erfindung betrifft ferner zwei weitere Ventilbaukomponenten.

Description

Ventilbaukomponenten
Die Erfindung betrifft eine erste Ventilbaukomponente, insbesondere in der Art einer Druckwaage konzipiert, mit einem in einem Ventilgehäuse längsverfahrbar geführten Ventilschieber, der zum Ansteuern einer fluidführen- den Verbindung zwischen mindestens zwei im Ventilgehäuse aufgenommenen Fluid-Anschlussstellen ein Steuerteil aufweist, das mindestens eine taschenartige Vertiefung hat, die zumindest teilweise von einer Fluid- Führungsfläche begrenzt ist, die zumindest zwischen zwei Scheitelpunkten der Vertiefung verläuft und die ausgehend vom einen Scheitelpunkt in Rich- tung zum anderen Scheitelpunkt eine betragsmäßig zunehmende Steigung aufweist.
Die Erfindung betrifft ferner eine zweite Ventilbaukomponente, insbesondere in der Art einer Druckwaage konzipiert, mit einem in einem Ventilgehäuse längsverfahrbar geführten Ventilschieber, der zum Ansteuern einer fluidführenden Verbindung zwischen mindestens zwei im Ventilgehäuse aufgenommenen Fluid-Anschlussstellen zwei Steuerteile aufweist, von denen mindestens ein Steuerteil mindestens eine taschenartige Vertiefung hat, wobei das weitere Steuerteil im unbetätigten Zustand mittels eines Führungsteils in Anlage mit einer Gehäuseinnenwand ist, entlang welcher der Ventilschieber verfahrbar geführt ist.
Schließlich betrifft die Erfindung eine dritte Ventilbaukomponente, insbesondere in der Art einer Druckwaage konzipiert, mit einem in einem Ven- tilgehäuse längsverfahrbar geführten Ventilschieber, der zum Ansteuern einer fluidführenden Verbindung zwischen mindestens zwei im Venti lgehäuse aufgenommenen Fl uid-Anschlussstel len ein erstes Steuerteil und ein zweites Steuertei l aufweist, wobei das zweite Steuertei l mittels eines Füh- rungstei ls in Anlage mit einer Gehäuseinnenwand ist, entlang welcher der Ventilschieber verfahrbar geführt ist, wobei mittels eines weiteren Führungstei ls der Venti lschieber im Bereich der dem Fluidauslass dienenden Anschlussstel le im Venti lgehäuse durch dessen Innenwand geführt ist und wobei zwischen erstem und zweitem Steuertei l eine diese Steuertei le auf Ab- stand haltende Fl uidführung angeordnet ist.
Derartige Druckwaagen, insbesondere als i ntegrale Bestandtei le von Wegeventi len, sind im Stand der Technik in vielfältigen Ausführungsformen bekannt. Beispielsweise offenbart die EP 1 500 825 A2 eine Druckwaage mit einem in ei nem Venti lgehäuse längsverfahrbar geführten Venti lschieber, der zum Ansteuern einer fl uidführenden Verbindung zwischen mindestens zwei im Venti lgehäuse aufgenommenen Fl uid-Anschl ussstellen ein Steuertei l aufweist, das mindestens eine taschenartige Vertiefung hat, die zumindest tei lweise von einer Fl uid-Führungsfläche begrenzt ist, die zumi ndest zwischen zwei Scheitelpunkten der Vertiefung verläuft und die ausgehend vom einen Scheitelpunkt zum anderen Scheitelpunkt mit zunächst zunehmender und dann gleichbleibender Steigung verläuft, wobei der andere Scheitelpunkt, der am Ausgang der taschenartigen Vertiefung angeordnet ist, die Kante oder Eckstel le eines rechten Wi nkels begrenzt als Übergang zwischen der Fluid-Führungsfläche und einer quer dazu verlaufenden Bundfläche des Venti l- oder Steuerschiebers.
Als nachtei l ig hat sich bei derartigen Druckwaagen herausgestel lt, dass ausgehend vom N ul lhub der Verlauf des aktiven Regelquerschnitts über dem Öffnungshub sehr stei l ansteigt und im weiteren Verlauf zumindest ei ne Knickstel le aufweist. Aufgrund dieses Verlaufs des Regelquerschnittes über dem Öffnungshub sind die Regelgüte und die Stabi l ität der bekannten Druckwaagen verbesserungswürdig, um die Präzision der Fluid-Steuerung zu erhöhen.
Da die bekannten Wegeventile mit vor- oder nachgeschalteten Druckwaagen häufig eine sogenannte Lasthaltefunktion wahrnehmen müssen, deren geometrische Ausgestaltung in der Regel durch eine umlaufende, senkrechte Kante ausgeführt ist, wird hierdurch eine effektive Kompensation der Strömungskräfte erschwert.
Der Erfindung liegt ausgehend vom Stand der Technik die Aufgabe zugrunde, zumindest eine Ventilbaukomponente mit einer verbesserten Regelgüte und erhöhten Stabilität aufzuzeigen, die verzögerungsarm reagiert.
Diese Aufgabe wird durch eine erste Ventilbaukomponente mit den Merkmalen von Anspruch 1 gelöst. Vorteilhafte Ausführungsformen dieser Ventilbaukomponente gehen aus den Unteransprüchen 2 bis 6 hervor.
Eine weitere Lösung der Aufgabe besteht in einer zweiten Ventilbaukom- ponente mit den Merkmalen von Anspruch 7. Eine vorteilhafte Ausführungsform dieser Ventilbaukomponente geht aus Anspruch 8 hervor.
Schließlich besteht eine Lösung der Aufgabe in einer dritten Ventilbaukomponente mit den Merkmalen von Anspruch 9. Vorteilhafte Ausführungsformen dieser Ventilbaukomponente gehen aus den Ansprüchen 10 und 1 1 hervor.
Die erste Venti lbaukomponente ist dadurch gekennzeichnet, dass die Fluid- Führungsfläche ab einem vorgebbaren Abstand von dem anderen Scheitelpunkt ausgehend von ihrer größten Steigung mit betragsmäßig abnehmender Steigung in Richtung des anderen Scheitelpunktes verläuft. Auf diese Weise mündet die taschenartige Vertiefung nicht an einer Kante aus, sondern geht fl ießend in eine bundartige, an die Vertiefung angrenzende Stirnfläche des Steuertei ls als Bestandtei l des Venti lschiebers über. Dies hat den Vortei l, dass sich der Regelquerschnitt nicht abrupt, wie im Stand der Technik aufgezeigt, an einer Kante verändert. Deshalb hat der Verlauf des Regelquerschnitts über dem Öffnungshub auch keine Knickstelle, sondern es ist über den Öffnungshub des Ventilschiebers mit seinem Steuerteil ein stetiger, monoton ansteigender Regelquerschnitt mit sehr flacher Anfangssteigung realisiert, so dass insbesondere am Anfang des Öff- nungsvorgangs eine sehr hohe Regelgüte herrscht, und zwar über einen relativ langen Öffnungshub des Venti lschiebers hinweg. Mithin ist die Regelgüte erhebl ich höher als bei bekannten Lösungen und die Stabi l ität der Regel ung ist ebenfal ls verbessert.
Vorzugsweise hat die Fluid-Führungsfläche jedoch einen stetigen Verlauf und den geringsten Steigungsbetrag oder Betrag der Steigung, vorzugsweise den Wert nul l annehmend, am jewei l igen anderen Scheitelpunkt. Es besteht aber bei einer umgekehrten Anordnung der Scheitelpunkte die Mögl ichkeit, zunächst mit der flachen Steigung am Taschengrund zu beginnen und die Fl uid-Führungsfläche nach außen hin zum Steuerbund m it wachsender Steigung verlaufen zu lassen. Besonders bevorzugt ist die Fl uid- Führungsfläche kurvenförmig (S-Form) ausgestaltet und die unterschiedl ichen Steigungsverläufe zwischen den Scheitelpunkten sind durch den Übergang von einem konkaven zu einem konvexen Kurvenverlauf real isiert. Grundsätzl ich ist es aber auch vorstel lbar, dass der Kurvenverlauf durch andere Bogenformen, insbesondere Halbkreise, gebi ldet ist. E ine derart abgerundet gestaltete Führungsfläche trägt ebenfal ls zu einem stetigen, „knickfreien" Regelverhalten der Ventilbaukomponente bei . Insbesondere bi lden zwei einander benachbarte Fl uid-Führungsflächen, die am G rund der Tasche jewei ls ineinander übergehen, die randseitige Begrenzung für diese Tasche aus. Grundsätzl ich ist es aber auch vorstel lbar, dass die jewei l ige Fl uid- Führungsfläche durch mehrere hintereinander angeordnete, ebene Flächenabschnitte ausgebildet ist, wobei jeder Flächenabschnitt vorzugsweise eine einheitliche Steigung aufweist, die der Steigung des Kurvenverlaufs der Fluid-Führungsfläche in einem mittleren Bereich des jewei ligen Flächenabschnitts entspricht. Gemäß einer Weiterbi ldung kann der Verlauf der Fl uid- Führungsfläche auch durch treppenartige Absätze iterativ angenähert sein, wobei die Flächen der Absätze koaxial oder quer zur Längsachse des Venti lschiebers ausgerichtet sein können. Entlang des Außenumfangs des Steuerteils des Ventilschiebers können vorteilhaft derart viele taschenartige Vertiefungen angeordnet sein, dass die Fl uid-Führungsflächen zwischen den einzelnen Scheitelpunkten einen geschlossenen sinus- oder kosinusförmigen Kurvenverlauf entlang dieses Außenumfangs bilden. Der Verlauf der Führungsflächen ist dementsprechend wel lenförmig. Die einzelnen Vertiefungen gehen dabei abstandslos inei¬ nander über.
Vortei lhaft schließt sich zumindest bei ei nem Teil der taschenartigen Vertiefungen im Bereich eines Scheitelpunktes bodenseitig eine nutartige Vertiefung an die taschenartige Vertiefung an. Diese nutartigen Vertiefungen bie- ten die Mögl ichkeit, eine Feinsteuerung für die zu führenden Fl uidmengen vorzunehmen.
Der größte Öffnungsquerschnitt der jewei ligen taschenartigen Vertiefungen ist zu derjenigen Fl uid-Anschl ussstel le gerichtet, die dem Fl uidauslass aus dem Venti lgehäuse dient. Auf diese Weise kann mit zunehmendem Öff- nungshub des Venti lschiebers der Regelquerschnitt stetig an die zunehmenden Fl uidmengen angepasst werden. Die zweite Ventilbaukomponente ist dadurch gekennzeichnet, dass das Führungsteil eine absatzartig verlaufende Schaltkantenfläche aufweist, die dem ersten Steuerteil zugewandt ist.
Auf diese Weise wird eine definierte Abströmkante gebildet, an der die Strömungsfläche von einer in der radialen Ebene verlaufenden, ringförmigen Querfläche an einer Kante in eine koaxial zur Längsachse des Ventilschiebers verlaufende Außenumfangsfläche übergeht. Durch die absatzartig verlaufende Schaltkantenfläche wird innerhalb der zweiten Ventilbau- Komponente eine Verbesserung der Dichtfunktion erreicht. Mit der erfin- dungsgemäßen Ventilbaukomponente lassen sich eine Lasthaltefunktion für eine Druckwaage oder ein Ventil erreichen bei gleichzeitiger Strömungskraftkompensation, was für den Fall gilt, wenn die Abströmkante sowohl Strömungsführung, insbesondere in Form eines Strömungskegels, als auch definierte senkrechte Kante ist. Die absatzartig im Führungsteil des zweiten Steuerteils verlaufende Schaltkantenfläche kann über eine Durchmesserverringerung zwischen der Außenumfangsseite des Führungsteils und einem vorzugsweise konisch verlaufenden Übergangsteil des Ventilschiebers in Richtung des ersten Steuerteils gebildet sein. Durch den konisch verlaufenden Übergangsteil wird eine Strömungsführung ausgebildet, die der Strömungskraftkompensation dient.
Die dritte Ventilbaukomponente ist dadurch gekennzeichnet, dass eine weitere Fluidführung vorhanden ist, die das zweite Steuertei l zum zweiten Führungsteil auf Abstand hält. Ein solcher Einstich verbessert vorteilhaft die Umströmung des zweiten Steuerteils und erleichtert die Rückstellung des Ventilschiebers. Zudem wird der Dichtspalt zwischen dem ersten Führungsteil und der Gehäuse- innenwand verkleinert, was die Lasthaltefunktion der vorstehend beschriebenen, zweiten Ventilbaukomponente begünstigt.
Die beiden Fluidführungen, die axiale Abstände zwischen dem ersten Steuerteil und dem zweiten Steuerteil sowie zwischen dem zweiten Steuertei l und dem zweiten Führungsteil bilden, sind durch nutartig umlaufende Durchmesserreduzierungen im Ventilschieber erhalten. Durch diese Durchmesserreduzierungen ergibt sich ein breiter, freier, ringförmiger Querschnitt, durch den das Fluid mit geringen Druckverlusten strömen kann, was einem raschen Ansteuerverhalten aufgrund geringer Masse gleichfalls entgegen kommt.
Der Ventilschieber kann sich auf seiner einen freien Stirnseite gegenüber einem Energiespeicher abstützen und auf seiner anderen freien Stirnseite an einen Volumenraum veränderlichen Volumens angrenzen, in den ein Innenkanal des Ventilschiebers mit seinem einen Ende ausmündet, dessen anderes Ende mit der Fluidführung zwischen den beiden Steuertei len fl uid- führend verbunden ist. Auf diese Weise kann der Fluiddruck am Fluidein- lass effizient auf der anderen freien Stirnseite abgebildet werden. Weitere aufwendige Bohrungen im Ventilgehäuse sind nicht erforderlich.
Die Kombination von Rückschlagfunktion und Strömungskraftkompensation ist deshalb mögl ich, weil der Abstand zwischen der jeweil igen Regelkante und der Abströmkante ausreichend groß ist, da ansonsten eine vernünftig große Hubauflösung der Regelkante nicht mit einer effektiven Strömungskraftkompensation kombinierbar wäre.
Die Erfindung ist nachfolgend anhand von einem in den Figuren dargestel l- ten Ausführungsbeispiel näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 einen Längsschnitt durch einen Tei l eines Ventils, insbesondere in der Art einer Druckwaage, konzipiert mit drei erfin- dungsgemäß unterschiedlich aufgebauten Ventilbaukomponenten;
Fig.2 eine Sicht auf eine abgewickelte Darstellung des Außenum fangs des ersten Steuerteils;
Fi g- 3 eine prinzipielle Darstellung eines vergrößerten Ausschnitts aus Fig.2;
Fig.4 und 5 zwei Detaildarstellungen des Schaltkantenverlaufs des zweiten Steuerteils; und
Fig.6 einen Graph, der den Verlauf des Regelquerschnittes über dem Öffnungshub des Ventilschiebers für dessen erstes Steu erteil wiedergibt. in der Fig. 1 ist ein Teil einer Ventilkonstruktion 10, insbesondere in der Art einer Druckwaage konzipiert, dargestellt. Ein Ventilgehäuse 12 weist eine Ventilbohrung 14 auf, in der ein längsverfahrbar geführter Ventilschieber 16 angeordnet ist. Die Ventilbohrung 14 ist an beiden Enden 18 durch Abschlussschrauben 20, 22 verschlossen, die jeweils in ein zuordenbares Innengewinde 24 der Ventilbohrung 14 eingreifen. Zwischen den Abschlussschrauben 20, 22 und dem Ventilgehäuse 12 sind jeweils ringförmige Dichtelemente 26 vorgesehen.
Der Ventilschieber 16 ist zum Ansteuern einer fluidführenden Verbindung 28 zwischen mindestens zwei im Ventilgehäuse 12 aufgenommenen Fluid- Anschlussstellen 30, 32 vorgesehen. Der Ventilschieber 16 weist ein zylinderförmiges erstes Steuerteil 34 auf, das auf dem Außenumfang 36 koaxial zur Längsachse LA des Ventilschiebers 16 verlaufende, taschenartige Vertiefungen 38 hat (vgl. hierzu auch Fig.2 und 3), die von umlaufenden Fluid- Führungsflächen 40 begrenzt sind, die jeweils zwischen Scheitelpunkten (Maxima oder Minima) MI , M2, M3 der Vertiefung 38 verlaufen und die jeweils ausgehend von einem Scheitelpunkt M1 ; M2, M3 in Richtung zum anderen Scheitelpunkt M2, M3; M 1 mit betragsmäßig zunehmender Stei- gung bzw. mit zunehmendem Betrag der Steigung (Steigung S1 = 0 < Steigung S2 < Steigung S3 < Steigung S4 bzw. Steigung S1 1 = 0 < Steigung S1 2 < Steigung S1 3 < Steigung S14 ) verläuft.
Erfindungsgemäß ist vorgesehen, dass die Fluid-Führungsfläche 40 ab einem vorgebbaren Abstand AI ; A2 von dem anderen Scheitelpunkt M2, M3; MI ausgehend von ihrer betragsmäßig größten Steigung S4; S14 an Umkehrpunkten UPI , UP2 mit betragsmäßig abnehmender Steigung (Steigung S4 > Steigung S5 > Steigung S6 > Steigung S7 = 0 bzw. Steigung S14 > Steigung S1 5 > Steigung S16 > Steigung S1 7 = 0) in Richtung des anderen Scheitelpunktes M2, M3; M1 verläuft. Die jeweilige Fluid-Führungs: fläche 40 hat insoweit also einen stetigen Verlauf und den geringsten Steigungsbetrag (S1 , S7; Si l , S1 7), vorzugsweise den Wert N ul l annehmend, am jeweiligen anderen Scheitelpunkt M2, M3; MI .
Die Fluid-Führungsfläche 40 ist kurvenförmig ausgestaltet und die unterschiedlichen Steigungsverläufe S2, S3, S4, S5, S6; S12, S1 3, S14, S1 5, S1 6 zwischen den Scheitelpunkten M1 , M2, M3 sind durch einen Übergang an den Umkehrpunkten UP1 , UP2 von einem konkaven zu einem konvexen Kurvenverlauf realisiert. Entlang des Außenumfangs 36 des ersten Steuerteils 34 des Ventilschiebers 1 6 sind derart viele taschenartige Vertiefungen 38 angeordnet, dass die Fluid-Führungsflächen 40 zwischen den einzelnen Scheitelpunkten M1 , M2, M3 einen geschlossenen kosinusförmigen Kurvenverlauf entlang dieses Außenumfangs 36 bi lden. An jeder dritten taschenartigen Vertiefung 38 schließt sich im Bereich des Scheitelpunktes M 1 bodenseitig eine nutartige Vertiefung 50 an die taschenartige Vertiefung 38 an. Der größte Öffnungsquerschnitt 52 der jewei ligen taschenartigen Vertie- fung 38 ist zu derjenigen Fluid-Anschlussstel le 32 gerichtet, die dem Fluid- auslass 54 aus dem Ventilgehäuse 1 2 dient. Dank der nutartigen Vertiefung 50 ist das Ansteuerverhalten des Venti lschiebers 1 6 insgesamt verbessert.
Der Ventilschieber 1 6 weist insgesamt zwei Steuerteile 34, 56 auf, von denen das erste Steuerteil 34 mindestens die taschenartigen Vertiefungen 38 aufweist und das zweite Steuertei l 56 ist durch eine erste Fluidführung 58 vom ersten Steuerteil 34 beabstandet angeordnet. Das zweite Steuertei l 56 ist im unbetätigten Zustand des Venti lschiebers 1 6, also bei N ul lhub in der in der Bildebene l inken Endlage gezeigt und mittels eines zylinderförmigen Führungstei ls 60 in Anlage mit einer Gehäuseinnenwand 62. Das Füh- rungsteil 60 weist eine absatzartig verlaufende Schaltkantenfläche 64 auf, die dem ersten Steuertei l 34 zugewandt ist. Die Schaltkantenfläche 64 ist durch eine Durchmesserverringerung 66 zwischen der Außenumfangsseite 68 des Führungstei ls 60 und ei nem vorzugsweise konisch verlaufenden Übergangstei l 70 des Venti lschiebers 1 6 in Richtung des ersten Steuertei ls 34 gebi ldet. Der konisch verlaufende Übergangstei l 70 bi ldet eine Strömungsführung für das durch die Venti lbaukomponente 10 strömende Fl uid und bewi rkt ei ne Umlenkung des Fl uidstroms in Richtung des Fl uidauslas- ses 54. Sie trägt auch zur Strömungskraftkompensation bei . Das Übergangstei l 70 kann entweder di rekt an der Durchmesserverringerung 66 (Fig. 4) oder über eine Durchmesserverringerung 66 in Form einer Ausnehmung (Fig. 5) in die ringförmige Querfläche zu der Längsachse LA in Form der Schaltkantenfläche 64 übergehen, die an der Schaltkante 72 an die Außenumfangsseite 68 des zyl inderförmigen Führungstei ls 60 angrenzt. Durch die Ausnehmung 66 in Fig. 5 wi rd die Schaltkantenfläche 64 stromab verla- gert.
Mittels eines zweiten Führungstei ls 74 ist der Venti lschieber 16 im Bereich der dem Fluidauslass 54 dienenden Fl uid-Anschl ussstel le 32 im Venti lgehäuse 1 2 durch dessen Innenwand 62 geführt. Zwischen dem ersten Steuertei l 34 und dem zweiten Steuerteil 56 ist bereits eine diese auf Abstand hal- tende erste Fluidführung 58 angeordnet. Durch ei ne zweite Fluidführung 76 zwischen zweitem Steuerteil 56 und zweiten Führungsteil 74 wird nun die Umströmung des Ventilschiebers 16 im Bereich des zweiten Steuerteils 56 verbessert, wodurch die Druckverluste innerhalb der Ventilbaukomponente 10 verringert werden. Weiterhin wird durch die zweite Fluidführung 76 das Dichtverhalten des ersten Führungsteils 60 gegenüber der Gehäuseinnenwand 62 verbessert, da der Dichtspalt zwischen Ventilschieber 1 6 und Gehäuseinnenwand 62 durch das Einbringen der zweiten Fluidführung 76 in den Ventilschieber 1 6 sich verkleinern lässt. Die beiden Fluidführungen 58, 76, die axiale Abstände ASS, ASF zwischen dem ersten Steuerteil 34 und dem zweiten Steuerteil 56 sowie zwischen dem zweiten Steuerteil 56 und dem zweiten Führungsteil 74 bilden, sind durch nutartig verlaufende Durchmesserreduzierungen 78, 80 im Ventilschieber 1 6 erhalten. Derartige Durchmesserreduzierungen 78, 80 werden auch als Einstiche bezeichnet.
Der Ventilschieber 16 stützt sich auf seiner einen freien Stirnseite 82 ge- genüber einem Energiespeicher 84 in Form einer Druckfeder ab. Am Ventilschieber 1 6 und an der gegenüberliegenden Abschlussschraube 22 sind Führungen 86, 88 für den Energiespeicher 84 ausgebildet. Auf seiner anderen freien Stirnseite 90 grenzt der Ventilschieber 16 an einen Volumenraum 92 veränderlichen Volumens an, in den ein Innenkanal 94 des Ventilschie- bers 16 mit seinem einen Ende 96 mündet, dessen anderes Ende 98 in die erste Fluidführung 58 zwischen den beiden Steuerteilen 34, 56, unmittelbar an das Übergangsteil 70 angrenzend, ausmündet.
Zur Abbildung des Fluiddruckes nach mindestens einer fest eingestellten oder verstellbaren Messblende 99 auf die eine freie Stirnseite 82 des Ventil- Schiebers 16 ist ein entsprechender Fluidkanal 100 im Ventilgehäuse 12 vorgesehen.
Der Graph der Fig. 6 zeigt den Verlauf des Regelquerschnitts über den Öffnungshub. Ab einem definierten Öffnungshub ist das erste Führungstei l 60 außer Anlage mit der Gehäuseinnenwand 62, so dass die Lasthaltefunktion überwunden ist und Fluid von der Fluid-Anschlussstelle 30, die den Fluide- inlass 102 bildet, zu der Fluid-Anschlussstel le 32, die den Fluidauslass 54 bildet, strömen kann. Ausgehend von diesem Öffnungshub nimmt der Regelquerschnitt überproportional mit steigendem Öffnungshub zu, bis ab einem knickfreien Übergang der Regelquerschnitt proportional zu dem Öffnungshub zunimmt. Die Regelgüte und die Stabilität werden erfindungsgemäß wesentlich durch einen über den Öffnungshub stetigen, monoton steigenden Regelquerschnitt ohne Knicke und mit sehr flacher Anfangssteigung verbessert.
Mithin werden durch die Erfindung besonders vorteilhafte Ventilbaukomponenten 10 aufgezeigt. Die taschenartigen Vertiefungen 38 münden nicht mehr an einer Kante aus, sondern gehen fließend in die Stirnfläche 104 des ersten Steuerteils 34 über. Dies hat den Vorteil, dass sich der Regelquerschnitt nicht abrupt an einer Kante verändert. Deshalb hat der Verlauf des Regelquerschnitts über dem Öffnungshub keinen Knick (vgl. Fig. 6). Mithin ist die Regelgüte der Ventilbaukomponenten 10 erheblich höher und die Stabilität der Regelung ist ebenfalls verbessert. Es ist eine Abströmkante 72 am zweiten Steuerteil vorgesehen, an der die Strömungsfläche von einer in der radialen Ebene verlaufenden, ringförmigen Schaltkantenfläche 64 in eine koaxial zur Längsachse LA des Ventilschiebers 16 verlaufende Außen- umfangsfläche 68 übergeht. Durch die absatzartig verlaufende Schaltkantenfläche 64 ist eine Lasthaltefunktion für das Ventil besonders günstig real isiert. Diese verhindert, dass Fluid vom Fluidauslass 54 zum Fluideinlass 102 entgegen der normalen Strömungsrichtung strömen kann. Schließlich verbessert die weitere Fluidführung 76 vortei lhaft die Umströmung des zweiten Steuerteils 56 und erleichtert die Rückstellung des Ventilschiebers 1 6. Zudem wird durch die weitere Fluidführung 76 der Dichtspalt zwischen dem ersten Führungsteil 60 und der Gehäuseinnenwand 62 vorteilhaft verringert.

Claims

Patentansprüche
Ventilbaukomponente, insbesondere in der Art einer Druckwaage konzipiert, mit einem in einem Ventilgehäuse (12) längsverfahrbar geführten Ventilschieber (16), der zum Ansteuern einer fluidführen- den Verbindung (28) zwischen mindestens zwei im Ventilgehäuse (12) aufgenommenen Fluid-Anschlussstellen (30, 32) ein Steuerteil (34) aufweist, das mindestens eine taschenartige Vertiefung (38) hat, die zumindest teilweise von einer Fluid-Führungsfläche (40) begrenzt ist, die zumindest zwischen zwei Scheitelpunkten (M1, M2, M3) der Vertiefung (38) verläuft und die ausgehend vom einen Scheitelpunkt (M1; M2, M3) in Richtung zum anderen Scheitelpunkt (M2, M3; M1) eine betragsmäßig zunehmende Steigung (51, S2, S3, S4; Sil, S12, S13, S14) aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass die Fluid-Führungsfläche (40) ab einem vorgebbaren Abstand (A1; A2) von dem anderen Scheitelpunkt (M2, M3; M1) ausgehend von ihrer größten Steigung (S4; S14) mit betragsmäßig abnehmender Steigung (S4, S5, S6, S7; S14, S15, S16, S17) in Richtung dieses anderen Scheitelpunktes (M2, M3; MI) verläuft.
Ventilbaukomponente nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Fluid-Führungsfläche (40) einen stetigen Verlauf hat und den geringsten Steigungs betrag, vorzugsweise den Wert null annehmend, am jeweiligen anderen Scheitelpunkt (M1, M2, M3) hat.
Ventilbaukomponente nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Fluid-Führungsfläche (40) kurvenförmig ausgestaltet ist und dass die unterschiedlichen Steigungsverläufe zwischen den Scheitelpunkten (M1, M2, M3) durch den Übergang von einem konkaven zu einem konvexen Kurvenverlauf realisiert sind.
Venti lbaukomponente nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass derart viele taschenartige Vertiefungen (38) entlang des Außenumfangs (36) des Steuertei ls (34) des Venti lschiebers (1 6) angeordnet sind, dass die Fluid-Führungsflächen (40) zwischen den einzelnen Scheitelpunkten (M 1 , M2, M3) einen geschlossenen sinus- oder kosinusförmigen Kurvenverlauf entlang dieses Außenumfangs (36) bi lden.
Venti lbaukomponente nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sich eine nutartige Vertiefung (50) zumindest bei einem Tei l der taschenartigen Vertiefungen (38) im Bereich ei nes Scheitelpunktes (M2) bodenseitig an die taschenartige Vertiefung (38) anschl ießt.
Venti lbaukomponente nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der größte Öffnungsquerschnitt (52) der jewei ligen taschenartigen Vertiefung (38) zu derjenigen Fl uid- Anschl ussstelle (32) gerichtet ist, die dem Fl uidauslass (54) aus dem Venti lgehäuse (1 2) dient.
Venti lbaukomponente, insbesondere in der Art einer Druckwaage konzipiert, mit einem in einem Venti lgehäuse (1 2) längsverfahrbar geführten Venti lschieber (1 6), der zum Ansteuern einer fluidführen- den Verbindung (28) zwischen mindestens zwei i m Venti lgehäuse (12) aufgenommenen Fluid-Anschlussstellen (30, 32) zwei Steuerteile (34, 56) aufweist, von denen mindestens ei n Steuertei l (34) mindestens eine taschenartige Vertiefung (38) hat, wobei das weitere Steuertei l (56) im unbetätigten Zustand (UZ) mittels eines Führungstei ls (60) in Anlage mit einer Gehäuseinnenwand (62) ist, entlang welcher der Venti lschieber (1 6) verfahrbar geführt ist, dadurch gekennzeichnet, dass das Führungsteil (60) eine absatzartig verlaufen- de Schaltkantenfläche (64) aufweist, die dem ersten Steuerteil (34) zugewandt ist.
Ventilbaukomponente nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die absatzartig im Führungsteil (60) des zweiten Steuerteiis (56) verlaufende Schaltkantenfläche (64) über eine Durchmesserverringerung (66) zwischen der Außenumfangsseite (68) des Führungsteils (60) und einem vorzugsweise konisch verlaufenden Übergangsteil (70) des Ventilschiebers (16) in Richtung des ersten Steuerteils (34) gebildet ist.
Ventilbaukomponente, insbesondere in der Art einer Druckwaage konzipiert, mit einem in einem Ventilgehäuse (12) längsverfahrbar geführten Ventilschieber (16), der zum Ansteuern einer fluidführen- den Verbindung (28) zwischen mindestens zwei im Ventilgehäuse (12) aufgenommenen Fluid-Anschlussstellen (30, 32) ein erstes Steuerteil (34) und ein zweites Steuerteil (56) aufweist, wobei das zweite Steuerteil (56) mittels eines Führungsteils (60) in Anlage mit einer Gehäuseinnenwand (62) ist, entlang welcher der Ventilschieber (16) verfahrbar geführt ist, wobei mittels eines weiteren Führungsteils (74) der Ventilschieber (16) im Bereich der dem Fluidauslass (54) dienenden Fluid-Anschlussstelle (32) im Ventilgehäuse (12) durch dessen Innenwand (62) geführt ist und wobei zwischen erstem Steuerteil (34) und zweitem Steuerteil (56) eine diese Steuerteile (34, 56) auf Abstand (ASF) haltende Fluidführung (58) angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, dass eine weitere Fluidführung (76) vorhanden ist, die das zweite Steuerteil (56) zum zweiten Führungsteil (74) auf Abstand (ASF) hält.
10. Ventilbaukomponente nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die beiden Fluidführungen (58; 76), die axiale Abstände (ASS; ASF) zwischen dem ersten Steuerteil (34) und dem zweiten Steuerteil (56) sowie zwischen dem zweiten Steuerteil (56) und dem zweiten Führungsteil (74) bilden, durch nutartig umlaufende Durchmesserreduzierungen (78, 80) im Ventilschieber (16) erhalten sind.
Ventilbaukomponente nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, dass der Ventilschieber (16) sich auf seiner einen freien Stirnseite (82) gegenüber einem Energiespeicher (84) abstützt und auf seiner anderen freien Stirnseite (90) an einen Volumenraum (92) veränderlichen Volumens angrenzt, in den ein Innenkanal (94) des Ventilschiebers (1 6) mit seinem einen Ende (96) einmündet, dessen anderes Ende (98) mit der Fluidführung (58) zwischen den beiden Steuerteilen (34, 56) fluidführend verbunden ist.
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