EP2920436B1 - Schwenkmotorversteller mit einem elektromagnetisch betätigten hydraulikventil - Google Patents

Schwenkmotorversteller mit einem elektromagnetisch betätigten hydraulikventil Download PDF

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EP2920436B1
EP2920436B1 EP13826718.2A EP13826718A EP2920436B1 EP 2920436 B1 EP2920436 B1 EP 2920436B1 EP 13826718 A EP13826718 A EP 13826718A EP 2920436 B1 EP2920436 B1 EP 2920436B1
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EP
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electromagnet
hollow piston
vane type
land
phasing device
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EP13826718.2A
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English (en)
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Marc Hohmann
Matthias Lang
Michael OPPEL
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Hilite Germany GmbH
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Hilite Germany GmbH
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    • F01L2001/34483Phaser return springs

Definitions

  • the invention relates according to the one-part claim 1 a Schwenkmotornockenwellenversteller with an electromagnetically operated hydraulic valve.
  • One according to the DE 10 2010 023 864 A1 described central valve has a piston axially displaceable within a sleeve with a central annular channel.
  • a sleeve is provided on the bush, by means of which hydraulic fluid is conducted between the two working ports.
  • the object of the invention is to provide a Schwenkmotornockenwellenversteller with a high quality control.
  • the characteristic curve which represents the volume flow of this discharge over the current, is relatively linear.
  • the Schwenkmotornockenwellenvers teller two working ports A, B on.
  • the first working port A is immediately adjacent to the electromagnet.
  • An axially displaceable within a bore hollow piston has a circumferential ridge with a solenoid facing the control edge. This forms a space within the bore, which is bounded on the one hand by the web on the hollow piston and on the other hand by the electromagnet.
  • the hydraulic fluid can be led out of this space via a drain opening in the hollow piston to a tank outlet T.
  • the Schwenkmotornockenwellenversteller could - for example due to camshaft alternating torques - strive to push more hydraulic fluid into the room, as can be pushed out of the room through the recess. Then, with rapid lowering of the current at the electromagnet, the hollow piston could not initially be displaced against the space which is at a relatively high pressure from the first working port A. That the hollow piston could not follow the electromagnet and a gap would open there. Due to the lack of displacement of the hollow piston, the flow cross section at the working ports could not change. For this reason, a throttle point between the first working port A and the space is provided according to the invention.
  • the throttle point is arranged between the flow cross-section and the space, wherein the web closes the flow cross-section, when the hollow piston is displaced due to the spring force with de-energized electromagnet in an end position, and wherein a volume flow from the first working port associated pressure chambers via the process path of the hollow piston throttles as long as the first working connection is connected to the tank connection.
  • the invention can play their particular advantage in three-cylinder engines and six-cylinder engines in V-arrangement. But even with other engines, the invention can be applied.
  • a pump check valve is provided. Pressure peaks, which come as a result of camshaft alternating torques, are supported on this pump check valve.
  • the check valve may be designed as a band-shaped check valve, which is inserted into an annular space or an annular groove of the hydraulic valve. But it is also possible, for example, to perform the check valve as a ball check valve in a funnel-shaped valve seat, such as such a ball check valve already from the DE 10 2007 012 967 B4 is known.
  • the hydraulic valve is designed as a central valve.
  • a central valve has space advantages.
  • the hydraulic passages for the camshaft adjustment run from the pivoting motor camshaft adjuster to a separate timing drive cover with the hydraulic valve screwed in there or else to the cylinder head with the hydraulic valve screwed in there.
  • the hydraulic lines from the Schwenkmotornockenwellenversteller to the external hydraulic valve go line losses.
  • the controls are not as dynamic implemented by the external hydraulic valve, as the central valve.
  • the likewise hydraulic central valve is arranged radially inside the rotor hub of the Schwenkmotornockenwellenverstellers.
  • a second throttle point is provided at the second working port B.
  • the second throttle is generally less effective than the first throttle. Namely, at the second throttle point, the hollow piston is pressure-balanced when the connection order is AB-T1-P. Without this second throttle point, however, the hollow piston would be torn when opening from the second working port B to the tank outlet T1 relatively abruptly in the direction of the electromagnet.
  • the second throttle point causes but here a delay, so that the hydraulic valve is better to regulate.
  • the Schwenkmotornockenwellenversteller 14 has a cylindrical stator 1 which is rotatably connected to the drive wheel 2.
  • the drive wheel 2 is a sprocket over which a chain, not shown, is guided.
  • the drive wheel 2 may also be a toothed belt wheel, via which a drive belt is guided as a drive element.
  • the stator 1 is drivingly connected to the crankshaft.
  • the stator 1 comprises a cylindrical stator base body 3, on the inside of which protrude webs 4 at equal intervals radially inwardly. Between adjacent webs 4 gaps 5 are formed, in which, via an in Fig. 2 controlled hydraulic valve 12 shown controlled, pressure medium is introduced.
  • the hydraulic valve 12 is designed as a central valve. Between adjacent webs 4 protrude wings 6, which project radially outward from a cylindrical rotor hub 7 of a rotor 8. These wings 6 divide the spaces 5 between the webs 4 in each case in two pressure chambers 9 and 10th
  • the webs 4 lie with their end faces sealingly against the outer circumferential surface of the rotor hub 7.
  • the wings 6 in turn lie with their end faces sealingly against the cylindrical inner wall of the stator main body 3.
  • the rotor 8 is rotatably connected to the camshaft 18. In order to change the angular position between the camshaft 18 and the drive wheel 2, the rotor 8 is rotated relative to the stator 1. For this purpose, depending on the desired direction of rotation, the pressure medium in the pressure chambers 9 or 10 is pressurized, while the respective other pressure chambers 10 or 9 are relieved to the tank. In order to pivot the rotor 8 counterclockwise relative to the stator 1 into the illustrated position, an annular first rotor channel in the rotor hub 7 is pressurized by the hydraulic valve 12. From this first rotor channel then lead further channels 11 in the pressure chambers 10. This first rotor channel is assigned to the first working port A.
  • the hydraulic valve 12 pressurizes a second annular rotor channel in the rotor hub 7.
  • This second rotor channel is assigned to the second working port B.
  • These two rotor channels are arranged with respect to a central axis 22 axially spaced from each other.
  • the Schwenkmotornockenwellenversteller 14 is placed on the designed as a hollow tube 16 built camshaft 18th For this purpose, the rotor 8 is placed on the camshaft 18.
  • the Schwenkmotornockenwellenversteller 14 is by means of in Fig. 2 pivotable hydraulic valve 12 visible.
  • a sleeve 15 associated with the hydraulic valve 12 is inserted coaxially.
  • a hollow piston 19 is slidably guided against the force of a helical compression spring 24.
  • the helical compression spring 24 is supported on the one hand on the hollow piston 19 and on the other hand fixed to the housing.
  • a ring 88 is pressed with a Federfuß arrangement within the hollow piston 19.
  • the helical compression spring 24 is guided in a radial spring guide 193.
  • This radial spring guide 193 is designed on the outside as a second web 112 of two webs 102, 112. With this second web 112, the second working port B can be changed in its flow cross section 125.
  • the two working ports A, B and the intermediate supply port P are designed as axially spaced-apart transverse bores 101, 109, 110 in the bush 15. Only one transverse bore 101 or 109 or 110 per port A, P, B is illustrated in the drawing. However, several transverse bores are arranged circumferentially offset per port A, P, B.
  • the supply port P leads via a check valve 113 in the central transverse bore 109 to the control groove 111th
  • the hollow piston 19 is longitudinally displaceable in the bore 85 by means of the electromagnet 100. From this bore 85 thus goes from the first working port A.
  • This working port A is the electromagnet 100 immediately adjacent and starting from the bore 85.
  • the this first working port A associated transverse bore 101 is associated with a first on the hollow piston 19 circulated web 102.
  • This web 102 has a control edge 107 facing the electromagnet 100.
  • the space 103 is limited within the bore 85 on the one hand by the web 102 and on the other hand by the electromagnet 100.
  • the drain opening 104 is provided in the hollow piston 19. This drain opening 104 hydraulically connects the space 103 with the outflow channel 105 leading to the tank drain T within the hollow piston 19.
  • the web 102 at the first working port A is by means of a force FM of the energized electromagnet 100 in a first working port A in Flow cross-section 106 expanding direction displaced.
  • This flow cross-section 106 is formed between the control edge 107 and an inner edge 192 of the transverse bore 101.
  • the force FM is opposite to a spring force FF, which pushes the web 102 in the direction reducing the flow cross-section 106.
  • a throttle point 108 is provided, which is arranged between the flow cross-section 106 and the space 103.
  • a volume flow Q-A-T remains open via the throttle point 108. From the opening of the flow cross-section 106, the volume flow Q-A-T remains open via the throttle point 108 regardless of how far away in the direction of the electromagnet 100 the hollow piston 19 is moved.
  • the throttle body 108 is permanently open in any position of the hollow piston 19 to the space 103.
  • the hydraulic fluid from the supply port P is directed to the first working port A.
  • the hydraulic fluid flows from the supply port P or its transverse bore 109 via the control groove 111 in the transverse bore 101 of the first working port A.
  • the hydraulic fluid from the second port B associated pressure chambers 10 through the shared from the web 112 to the tank drain T transverse bore 110th dissipated.
  • the hollow piston 19 can still be adjusted in a middle blocking position in which both working ports A, B are pressurized to a greater extent than the hydraulic fluid can be discharged.
  • the Schwenkmotornockenwellenversteller 14 is fixed in this angular position.
  • a housing part 121 of the electromagnet 100 is fixedly connected to a component, in which the bore 85 is incorporated. This component is realized here by means of the bushing 15.
  • the electromagnet 100 has the plunger 20.
  • the plunger 20 abuts against the hollow piston 19 and is guided through an opening 123 in a pole core 122 of the electromagnet 100. This opening 123 allows an exchange of hydraulic fluid between the electromagnet 100 and the space 103.
  • hydraulic fluid flows into the solenoid 100.
  • hydraulic fluid flows out of the solenoid 100 into the space 103 ,
  • the plunger 20 is moved against the spring force F-F.
  • the plunger 20 is in the end position.
  • the throttle point 108 is shown as a very thin annular gap 114. This annular gap 114 adjoins the web 102. This throttle point 108 causes, in the case of high at the first working port A pending pressure of the pressure to the space 103 drops sharply.
  • the hydraulic fluid can be discharged from the space 103 through the drain opening 104 to the tank drain without the discharged amount of hydraulic fluid is immediately replenished from the working port A.
  • the hollow piston 19 can follow the ram 20 early with the return name of the force FM. With the early displacement of the web 102, the flow cross-section 106 also decreases at an early stage.
  • the characteristic 120 of the hydraulic valve 12 is in Fig. 4 shown. This characteristic is shown in a diagram which represents the volume flow QAT from the first working port A to the tank outlet T via the current applied to the electromagnet 100.
  • the maximum current Imax in Fig. 4 represents the right end of the characteristic 120.
  • Fig. 5 shows in an alternative embodiment, the hydraulic valve as a central screw 405.
  • the screw shaft forms the bushing 215 for guiding the hollow piston 219. It shows the end position in which a hollow piston 219 is at energized electromagnet 300.
  • the hollow piston 219 is in the end position on a disc 390, which does not seal a space 303 against a second tank outlet T2. Instead, a flow of hydraulic fluid is possible.
  • the first working port A is supplied with hydraulic pressure via the hollow piston 219 by a supply port P located axially next to the two working ports A, B and a first tank drain T1.
  • the hydraulic fluid passes through a filter 410 and the check valve 313, which is band-shaped.
  • the check valve 313 is inserted into an inner ring groove of the bore 385 of the central screw 405.
  • the bore 385 thus runs in the central screw 405, which has a screw head 404.
  • the drain opening 304 is provided in the area of this screw head 404.
  • the drainage channel 305 is formed between the screw head 404 and the electromagnet 300.
  • This drainage opening 304 leads to the second tank drain T2, which forms a common tank drain T with the first tank drain T1.
  • the throttle point 308 is designed as a circumferentially limited material recess 270 of the web 302.
  • a plurality of such circumferentially limited material recesses 270 are provided on the circumference of the web 302.
  • the uniform distribution of the arrangement of these multiple material recesses 270 may analogously the Fig. 6 be removed. It shows Fig. 6 However, a second throttle 271, the in Fig. 5 in the area of the line VI-VI.
  • the first working connection A has an inner annular groove 401, whose one inner edge 253 together with a control edge 272 of the respective material recess 270 forms the flow cross section.
  • the throttle point 308 is permanently open to the space 303.
  • the first working port A is disposed between the second working port B and the electromagnet 300.
  • the hollow piston 219 has a second circumferential rib 302 with a control edge 400 facing away from the electromagnet 300. This control edge 400 can vary a flow cross-section to the tank outlet T1.
  • the aforementioned second throttle restriction 271 is provided, which leads to the tank outlet T1.
  • Fig. 6 shows the uniformly arranged on the circumference Materialausappel traditions 250, 251, 252.
  • the second working port B has an inner ring groove 480, one edge 481 together with an edge 254 or 255 or 256 of the respective material recess 250, 251, 252 forms the second flow cross-section ,
  • the second throttle point 271 is basically less effective than the first throttle point 308.
  • the second throttle point 271 of the hollow piston 219 namely pressure equalized, since the pressurizable annular surface on the second web 302 is a pressurizable surface on a third web 411 opposite.
  • the hollow piston would 219 when opening the second working port B to the first tank outlet T1 are abruptly torn in the direction of the electromagnet 300.
  • the second throttle point causes a delay, so that the hydraulic valve is easier to control.
  • the central screw 405 has a seal 481 which seals the first working port A with respect to the second working port B.
  • the hollow piston can also rest directly on an armature of the electromagnet.
  • the rotor 8 may be biased torsionally elastic in an alternative embodiment by means of a compensation spring against the stator 1.

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Description

  • Die Erfindung betrifft gemäß dem einteiligen Patentanspruch 1 einen Schwenkmotornockenwellenversteller mit einem elektromagnetisch betätigten Hydraulikventil.
  • Aus der DE 10 2009 022 869 A1 ist bereits ein Schwenkmotornockenwellenversteller mit einem elektromagnetisch betätigten Hydraulikventil bekannt. Dieser Schwenkmotornockenwellenversteller weist einen mittels eines Elektromagneten längs verschiebbar in einer Bohrung eingesetzten Hohlkolben zur Verteilung von Hydraulikfluid auf zwei Druckkammern auf. Diesen Druckkammern sind Arbeitsanschlüsse zugeordnet. Von der Bohrung geht der erste Arbeitsanschluss dem Elektromagneten unmittelbar benachbart ab. Ein Hohlkolben weist einen umlaufenen Steg mit einer dem Elektromagneten zugewandten Steuerkante auf. Somit ist ein Raum innerhalb der Bohrung einerseits vom Steg und andererseits vom Elektromagneten begrenzt. Von diesem Raum geht eine Ablauföffnung ab, die den Raum mit einem zu einem Tankabfluss führenden Ablaufkanal hydraulisch verbindet. Der Steg ist mittels einer Kraft des bestromten Elektromagneten in eine den ersten Arbeitsanschluss im Strömungsquerschnitt erweiternde Richtung verschiebbar. Dieser Kraft ist eine Federkraft entgegen gerichtet, die den Steg in die den Strömungsquerschnitt verringernde Richtung drückt. Der Steg wird von einer umlaufenden Ringnut unterbrochen. Diese Ringnut korrespondiert derart mit einer von einer Bohrungsinnenwand der Bohrung abgehenden Innenrippe, das ausschließlich bei unbestromten Elektromagneten der Hohlkolben in der unbetätigten Stellung
    • sowohl von diesem zweiten Arbeitsanschluss Hydraulikfluid über die Ringnut
    • als auch von dem ersten Arbeitsanschluss Hydraulikfluid
    zum Tankabfluss fließt. Damit wird erreicht, dass ein federbelasteter Verriegelungsstift im Schwenkmotornockenwellenversteller von beiden Druckkammern druckfrei ist und somit in eine verriegelte Mittenverriegelungsstellung einrasten kann. Besonderheit bei dieser Mittenverriegelungsstellung gegenüber einigen gebräuchlichen Endlagenverriegelungen ist, dass zum Verriegeln aus beiden Druckkammern kein Druck kommen darf.
  • Überdies sind aus den Druckschriften DE 10 2006 012 733 B4 und DE 10 2006 012 775 B4 bereits Schwenkmotornockenwellenversteller mit einem Hydraulikventil bekannt. In diesen Druckschriften werden auch Nockenwellenwechselmomente dargestellt.
  • Um auch bei Verbrennungsmotoren mit sehr stark schwankenden Nockenwellenwechselmomenten die Regelgüte hoch zu halten, sieht die DE 10 2010 014 500 A1 vor, dass eine Schaltstellung des Hydraulikventils proportional ansteuerbar ist, in welcher die Druckspitzen des zu entlastenden Arbeitsanschlusses gegenüber dem Versorgungsanschluss und dem zu belastenden Arbeitsanschluss gesperrt sind.
  • Aus der EP 1 476 642 B1 ist bereits ein Hydraulikventil für einen Schwenkmotornockenwellenversteller bekannt, das zwei Hohlkolben aufweist, die über eine Spiralfeder aneinander abgestützt sind. Damit ist ein Spalt zwischen den beiden Hohlkolben öffenbar und schließbar.
  • Ein gemäß der DE 10 2010 023 864 A1 beschriebenes Zentralventil weist einen innerhalb einer Buchse axialverschieblichen Kolben mit einem mittigen Ringkanal auf. Um einen Versorgungsanschluss axial außerhalb der beiden Arbeitsanschlüsse vorzusehen, ist eine Hülse auf der Buchse vorgesehen, mittels welcher Hydraulikfluid zwischen die beiden Arbeitsanschlüsse geführt wird.
  • Aufgabe der Erfindung ist es, einen Schwenkmotornockenwellenversteller mit einer hohen Regelqualität zu schaffen.
  • Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß mit den Merkmalen von Patentanspruch 1 gelöst.
  • Erfindungsgemäß wird bei Rücknahme des Stromes am Elektromagneten des Hydraulikventils bereits relativ frühzeitig begonnen, das Hydraulikfluid aus der Druckkammer zum Tankabfluss auszuleiten. Überdies verläuft die Kennlinie, welche den Volumenstrom dieser Ausleitung über der Stromstärke darstellt, relativ linear.
  • Dabei weist der Schwenkmotornockenwellenversteller zwei Arbeitsanschlüsse A, B auf. Der erste Arbeitsanschluss A ist dem Elektromagneten unmittelbar benachbart. Ein innerhalb einer Bohrung axial verschiebbarer Hohlkolben weist einen umlaufenden Steg mit einer dem Elektromagneten zugewandten Steuerkante auf. Damit bildet sich ein Raum innerhalb der Bohrung, der einerseits vom Steg am Hohlkolben und andererseits vom Elektromagneten begrenzt ist. Das Hydraulikfluid kann aus diesem Raum über eine Ablauföffnung im Hohlkolben zu einem Tankabfluss T herausgeführt werden. Bei einem nicht erfindungsgemäßen Hydraulikventil könnte der Schwenkmotornockenwellenversteller jedoch - beispielsweise infolge von Nockenwellenwechselmomenten - bestrebt sein, mehr Hydraulikfluid in den Raum zu drücken, als aus dem Raum durch die Ausnehmung herausgedrückt werden kann. Dann könnte bei schneller Senkung der Stromstärke am Elektromagneten der Hohlkolben zunächst nicht gegen den vom ersten Arbeitsanschluss A unter einem relativ hohen Druck stehenden Raum verschoben werden. D.h. der Hohlkolben könnte nicht dem Elektromagneten folgen und eine Lücke würde sich dort öffnen. Mangels der Verschiebung des Hohlkolbens könnte sich der Strömungsquerschnitt an den Arbeitsanschlüssen auch nicht ändern. Aus diesem Grunde ist erfindungsgemäß eine Drosselstelle zwischen dem ersten Arbeitsanschluss A und dem Raum vorgesehen. Die Drosselstelle ist zwischen dem Strömungsquerschnitt und dem Raum angeordnet ist, wobei der Steg den Strömungsquerschnitt verschließt, wenn der Hohlkolben infolge der Federkraft bei unbestromten Elektromagneten in eine Endstellung verschoben ist, und wobei ein Volumenstrom aus den dem ersten Arbeitsanschluss zugeordneten Druckkammern über den Verfahrensweg des Hohlkolbens drosselt, solange der erste Arbeitsanschluss mit dem Tankanschluss verbunden ist. Infolge des damit nur in geringem Maße vom Arbeitsanschluss A nachgeführten Hydraulikfluids kann sich der Raum schneller über die Ausnehmung entlasten und die Ausleitung zum Tankabfluss T erfolgt früher. Die Kennlinie, welche den Durchfluss dieser Ausleitung über dem Strom darstellt, verläuft damit linearer, als ohne Drosselstelle. Damit ist eine genaue Regelung ermöglicht.
  • Die Nockenwellenwechselmomente sind umso stärker, je geringer die Anzahl der Zylinder pro Nockenwelle - d.h. pro Zylinderbank - ist. Damit kann die Erfindung im besonderen Maße ihren Vorteil bei Dreizylindermotoren und Sechszylindermotoren in V-Anordung ausspielen. Aber auch bei anderen Motoren kann die Erfindung Anwendung finden.
  • In einer besonders vorteilhaften Ausgestaltung ist ein Pumpenrückschlagventil vorgesehen. Druckspitzen, welche infolge von Nockenwellenwechselmomenten kommen, werden an diesem Pumpenrückschlagventil abgestützt. Dabei kann das Rückschlagventil als bandförmiges Rückschlagventil ausgeführt sein, welches in einen Ringraum bzw. eine Ringnut des Hydraulikventils eingesetzt ist. Es ist beispielsweise aber auch möglich, das Rückschlagventil als Kugelrückschlagventil in einem trichterförmigen Ventilsitz auszuführen, wie ein solches Kugelrückschlagventil bereits aus der DE 10 2007 012 967 B4 bekannt ist.
  • In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ist das Hydraulikventil als Zentralventil ausgeführt. Ein solches Zentralventil hat Bauraumvorteile. Außer Zentralventilen gibt es noch die dezentralen bzw. externen Hydraulikventile zur Betätigung des Schwenkmotornockenwellenverstellers. Beim externen Hydraulikventil verlaufen die Hydraulikkanäle zur Nockenwellenverstellung vom Schwenkmotornockenwellenversteller zu einem gesonderten Steuertriebdeckel mit dem dort eingeschraubten Hydraulikventil oder aber zum Zylinderkopf mit dem dort eingeschraubten Hydraulikventil. Mit den hydraulischen Leitungen vom Schwenkmotornockenwellenversteller zum externen Hydraulikventil gehen Leitungsverluste einher. Zudem werden die Steuerungen vom externen Hydraulikventil nicht so dynamisch umgesetzt, wie beim Zentralventil. Das ebenfalls hydraulische Zentralventil ist radial innerhalb der Rotornabe des Schwenkmotornockenwellenverstellers angeordnet.
  • In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ist am zweiten Arbeitsanschluss B eine zweite Drosselstelle vorgesehen. Die zweite Drosselstelle ist grundsätzlich weniger wirkungsvoll, als die erste Drosselstelle. Bei der zweiten Drosselstelle ist der Hohlkolben nämlich druckausgeglichen, wenn die Anschlussreihenfolge A-B-T1-P ist. Ohne diese zweite Drosselstelle würde der Hohlkolben jedoch beim Öffnen vom zweiten Arbeitsanschluss B zum Tankabfluss T1 relativ schlagartig in Richtung auf den Elektromagneten gerissen werden. Die zweite Drosselstelle bewirkt aber hier eine Verzögerung, so dass das Hydraulikventil besser zu regeln ist.
  • Weitere Vorteile der Erfindung gehen aus den weiteren Patentansprüchen, der Beschreibung und der Zeichnung hervor.
  • Die Erfindung ist nachfolgend anhand eines Ausführungsbeispiels näher erläutert.
  • Dabei zeigen
    • Fig. 1 einen Schwenkmotornockenwellenversteller in einer geschnittenen Ansicht,
    • Fig. 2 in einem Halbschnitt ein Hydraulikventil zur Verstellung des Schwenkmotornockenwellenverstellers gemäß Fig. 1, wobei das Hydraulikventil eine Drosselstelle aufweist,
    • Fig. 3 in einem Halbschnitt ein Hydraulikventil ohne die erfindungsgemäße Drosselstelle,
    • Fig. 4 ein Diagramm, welches eine Kennlinie des Hydraulikventils gemäß Fig. 2 mit der Kennlinie des Hydraulikventils gemäß Fig. 3 vergleicht,
    • Fig. 5 in einer alternativen Ausgestaltung das Hydraulikventil als Zentralschraube,
    • Fig. 6 in einer geschnittenen Darstellung entlang Linie VI-VI aus Fig. 5 und Fig. 7 den Hohlkolben und
    • Fig. 7 einen Ausschnitt des Hohlkolbens in einer Draufsicht.
  • Mit einem Schwenkmotornockenwellenversteller 14 gemäß Fig. 1 wird während des Betriebs eines Verbrennungsmotors die Winkellage an der Nockenwelle 18 gegenüber einem Antriebsrad 2 stufenlos verändert. Durch Verdrehen der Nockenwelle 18 werden die Öffnungs- und Schließzeitpunkte der Gaswechselventile so verschoben, dass der Verbrennungsmotor bei der jeweiligen Drehzahl seine optimale Leistung bringt. Der Schwenkmotornockenwellenversteller 14 weist einen zylindrischen Stator 1 auf, der drehfest mit dem Antriebsrad 2 verbunden ist. Im Ausführungsbeispiel ist das Antriebsrad 2 ein Kettenrad, über das eine nicht näher dargestellte Kette geführt ist. Das Antriebsrad 2 kann aber auch ein Zahnriemenrad sein, über das ein Antriebsriemen als Antriebselement geführt ist. Über dieses Antriebselement und das Antriebsrad 2 ist der Stator 1 mit der Kurbelwelle antriebsverbunden.
  • Der Stator 1 umfasst einen zylindrischen Statorgrundkörper 3, an dessen Innenseite radial nach innen in gleichen Abständen Stege 4 abstehen. Zwischen benachbarten Stegen 4 werden Zwischenräume 5 gebildet, in die, über ein in Fig. 2 näher dargestelltes Hydraulikventil 12 gesteuert, Druckmedium eingebracht wird. Das Hydraulikventil 12 ist dabei als Zentralventil ausgeführt. Zwischen benachbarten Stegen 4 ragen Flügel 6, die radial nach außen von einer zylindrischen Rotornabe 7 eines Rotors 8 abstehen. Diese Flügel 6 unterteilen die Zwischenräume 5 zwischen den Stegen 4 jeweils in zwei Druckkammern 9 und 10.
  • Die Stege 4 liegen mit ihren Stirnseiten dichtend an der Außenmantelfläche der Rotornabe 7 an. Die Flügel 6 ihrerseits liegen mit ihren Stirnseiten dichtend an der zylindrischen Innenwand des Statorgrundkörpers 3 an.
  • Der Rotor 8 ist drehfest mit der Nockenwelle 18 verbunden. Um die Winkellage zwischen der Nockenwelle 18 und dem Antriebsrad 2 zu verändern, wird der Rotor 8 relativ zum Stator 1 gedreht. Hierzu wird je nach gewünschter Drehrichtung das Druckmedium in den Druckkammern 9 oder 10 unter Druck gesetzt, während die jeweils anderen Druckkammern 10 oder 9 zum Tank hin entlastet werden. Um den Rotor 8 gegenüber dem Stator 1 entgegen dem Uhrzeigersinn in die dargestellte Stellung zu verschwenken, wird vom Hydraulikventil 12 ein ringförmiger erster Rotorkanal in der Rotornabe 7 unter Druck gesetzt. Von diesem ersten Rotorkanal führen dann weitere Kanäle 11 in die Druckkammern 10. Dieser erste Rotorkanal ist dem ersten Arbeitsanschluss A zugeordnet. Um den Rotor 8 hingegen im Uhrzeigersinn zu verschwenken, wird vom Hydraulikventil 12 ein zweiter ringförmiger Rotorkanal in der Rotornabe 7 unter Druck gesetzt. Dieser zweite Rotorkanal ist dem zweiten Arbeitsanschluss B zugeordnet. Diese beiden Rotorkanäle sind bezüglich einer Zentralachse 22 axial beabstandet zueinander angeordnet.
  • Der Schwenkmotornockenwellenversteller 14 ist auf die als Hohlrohr 16 ausgeführte gebaute Nockenwelle 18 aufgesetzt. Dazu ist der Rotor 8 auf die Nockenwelle 18 gesteckt. Der Schwenkmotornockenwellenversteller 14 ist mittels des in Fig. 2 ersichtlichen Hydraulikventils 12 schwenkbar.
  • Innerhalb des Hohlrohrs 16 ist eine dem Hydraulikventil 12 zugehörige Buchse 15 koaxial eingesetzt. In die zentrale Bohrung 85 dieser Buchse 15 ist ein Hohlkolben 19 gegen die Kraft einer Schraubendruckfeder 24 verschiebbar geführt. Dazu stützt sich die Schraubendruckfeder 24 einerseits am Hohlkolben 19 und andererseits gehäusefest ab. Zur Anlage für die Schraubendruckfeder 24 ist innerhalb des Hohlkolbens 19 ein Ring 88 mit einer Federfußführung eingepresst. Seitens des Hohlkolbens 19 ist die Schraubendruckfeder 24 in einer radialen Federführung 193 geführt.
  • Diese radiale Federführung 193 ist außenseitig als ein zweiter Steg 112 von zwei Stegen 102, 112 ausgeführt. Mit diesem zweiten Steg 112 kann der zweite Arbeitsanschluss B in dessen Strömungsquerschnitt 125 verändert werden.
  • An dem Hohlkolben 19 liegt ein Stößel 20 eines Elektromagneten 100 an.
  • In Fig. 2 dargestellt ist die Stellung, in welcher sich der Hohlkolben 19 bei maximal bestromten Elektromagneten 100 befindet. Dabei wird von einem zwischen den beiden Arbeitsanschlüssen A, B liegenden Versorgungsanschluss P der zweite Arbeitsanschluss B mit Hydraulikdruck versorgt. Das Hydraulikfluid fließt über eine Steuernut 111, die sich axial zwischen den beiden Stegen 102, 112 bildet. Im Gegenzug wird das Hydraulikfluid aus der dem ersten Arbeitsanschluss A zugeordneten Druckkammern 9 über
    • einen Strömungsquerschnitt 106 an einer Querbohrung 101,
    • eine Drosselstelle 108,
    • einen Raum 103 innerhalb der Buchse 15,
    • eine Ablauföffnung 104 im Hohlkolben 19,
    • einen Ablaufkanal 105 im Hohlkolben 19
    zu einem Tankabfluss T geführt.
  • Die beiden Arbeitsanschlüsse A, B und der dazwischen liegende Versorgungsanschluss P sind als axial zueinander beabstandete Querbohrungen 101, 109, 110 in der Buchse 15 ausgeführt. Zeichnerisch dargestellt ist nur jeweils eine Querbohrung 101 bzw. 109 bzw. 110 pro Anschluss A, P, B. Jedoch sind pro Anschluss A, P, B mehrere Querbohrungen umfangsmäßig versetzt angeordnet. Der Versorgungsanschluss P führt über ein Rückschlagventil 113 in die mittlere Querbohrung 109 zur Steuernut 111.
  • Der Hohlkolben 19 ist in der Bohrung 85 mittels des Elektromagneten 100 längsverschiebbar. Von dieser Bohrung 85 geht somit der erste Arbeitsanschluss A ab. Dieser Arbeitsanschluss A ist dem Elektromagneten 100 unmittelbar benachbart und geht von der Bohrung 85 ab. Die diesem ersten Arbeitsanschluss A zugeordnete Querbohrung 101 ist einem ersten am Hohlkolben 19 umlaufenen Steg 102 zugeordnet. Dieser Steg 102 weist eine dem Elektromagneten 100 zugewandte Steuerkante 107 auf. Damit ist der Raum 103 innerhalb der Bohrung 85 einerseits vom Steg 102 und andererseits vom Elektromagneten 100 begrenzt. Zwischen diesem Steg 102 und dem Elektromagneten 100 ist die Ablauföffnung 104 im Hohlkolben 19 vorgesehen. Diese Ablauföffnung 104 verbindet den Raum 103 mit dem zum Tankabfluss T führenden Ablaufkanal 105 innerhalb des Hohlkolbens 19 hydraulisch. Der Steg 102 am ersten Arbeitsanschluss A ist mittels einer Kraft F-M des bestromten Elektromagneten 100 in eine den ersten Arbeitsanschluss A im Strömungsquerschnitt 106 erweiternde Richtung verschiebbar. Dieser Strömungsquerschnitt 106 bildet sich zwischen der Steuerkante 107 und einer Innenkante 192 der Querbohrung 101. Die Kraft F-M ist einer Federkraft F-F entgegengerichtet, die den Steg 102 in die den Strömungsquerschnitt 106 verringernde Richtung schiebt. Am Steg 102 ist eine Drosselstelle 108 vorgesehen, die zwischen dem Strömungsquerschnitt 106 und dem Raum 103 angeordnet ist.
  • Sobald der Hohlkolben 19 aus der - zeichnerisch nicht dargestellten - vom Stößel 20 unbetätigten Endstellung so weit herausgeschoben ist, dass sich der Strömungsquerschnitt 106 öffnet, bleibt ein Volumenstrom Q-A-T über die Drosselstelle 108 offen. Ab der Öffnung des Strömungsquerschnitts 106 bleibt der Volumenstrom Q-A-T über die Drosselstelle 108 unabhängig davon offen, wie weit in Richtung vom Elektromagneten 100 hinfort der Hohlkolben 19 verschoben wird.
  • Das liegt daran, dass ein von der Drosselstelle 108 zum Raum 103 führender Hydraulikpfad 199 unabhängig davon offen bleibt, wie weit in Richtung vom Elektromagneten 100 hinfort der Hohlkolben 19 verschoben wird.
  • Die Drosselstelle 108 ist gegenüber dem ersten Arbeitsanschluss A
    • bei nachlassender Kraft F-M des Elektromagneten 100 infolge der Federkraft F-F bis zur Endlage des Hohlkolbens 19 von
      • der dem Elektromagneten 100 zugewandten Steuerkante 107 des Steges 102 und
      • der dem ersten Arbeitsanschluss A zugeordneten Innenkante 192 verschließbar.
  • Jedoch ist die Drosselstelle 108 in jeder Stellung des Hohlkolbens 19 zum Raum 103 hin dauerhaft offen.
  • Wird der Hohlkolben 19 hingegen infolge Nachlassens der Kraft F-M am Stößel 20 des Elektromagneten 100 von der Schraubendruckfeder 24 in die zeichnerisch nicht dargestellte Endstellung verschoben, so wird das Hydraulikfluid vom Versorgungsanschluss P auf den ersten Arbeitsanschluss A geleitet. Dabei fließt das Hydraulikfluid vom Versorgungsanschluss P bzw. dessen Querbohrung 109 über die Steuernut 111 in die Querbohrung 101 des ersten Arbeitsanschlusses A. Im Gegenzug wird das Hydraulikfluid aus den dem zweiten Anschluss B zugeordneten Druckkammern 10 durch die vom Steg 112 zum Tankabfluss T freigegebene Querbohrung 110 abgeführt.
  • Überdies kann der Hohlkolben 19 noch in einer mittleren Sperrstellung eingeregelt werden in der beide Arbeitsanschlüsse A, B im stärkeren Maß mit Druck beaufschlagt werden als das Hydraulikfluid abgeführt werden kann. Damit ist der Schwenkmotornockenwellenversteller 14 in dieser Winkelstellung fixiert.
  • Ein Gehäuseteil 121 des Elektromagneten 100 ist fest mit einem Bauteil verbunden, in welches die Bohrung 85 eingearbeitet ist. Dieses Bauteil wird hier mittels der Buchse 15 verwirklicht.
  • Der Elektromagnet 100 weist den Stößel 20 auf. Der Stößel 20 liegt an dem Hohlkolben 19 an und ist durch eine Öffnung 123 in einem Polkern 122 des Elektromagneten 100 hindurch geführt. Diese Öffnung 123 ermöglicht ein Austausch von Hydraulikfluid zwischen dem Elektromagneten 100 und dem Raum 103. Wird der Stößel 20 ausgefahren, so fließt Hydraulikfluid in den Elektromagneten 100. Wird der Stößel 20 hingegen eingefahren, so fließt Hydraulikfluid aus dem Elektromagneten 100 heraus in den Raum 103.
  • Mittels ausreichender Bestromung des Elektromagneten 100 wird der Stößel 20 gegen die Federkraft F-F verschoben. Bei unbestromten Elektromagneten 100 befindet sich der Stößel 20 in der Endstellung.
  • Die Drosselstelle 108 zeigt sich als sehr dünner Ringspalt 114. Dieser Ringspalt 114 schließt sich dem Steg 102 an. Diese Drosselstelle 108 bewirkt, dass im Falle eines hohen am ersten Arbeitsanschluss A anstehenden Druckes der Druck zum Raum 103 stark abfällt. Bei Zurücknahme der Kraft F-M des Elektromagneten 100 kann das Hydraulikfluid aus dem Raum 103 durch die Ablauföffnung 104 zum Tankabfluss abgeführt werden, ohne dass die abgeführte Menge Hydraulikfluid sofort vom Arbeitsanschluss A nachgefüllt wird. Der Hohlkolben 19 kann frühzeitig mit der Zurückname der Kraft F-M dem Stößel 20 folgen. Mit der frühzeitigen Verschiebung des Steges 102 verringert sich auch frühzeitig der Strömungsquerschnitt 106.
  • Die Kennlinie 120 des Hydraulikventils 12 ist in Fig. 4 dargestellt. Diese Kennlinie ist in einem Diagramm dargestellt, welches den Volumenstrom Q-A-T vom ersten Arbeitsanschluss A zum Tankabfluss T über die am Elektromagneten 100 angelegte Stromstärke darstellt. Die maximale Stromstärke Imax in Fig. 4 repräsentiert das rechte Ende der Kennlinie 120.
  • Mit der gestrichelten Kennlinie 140 ist demgegenüber das Verhalten eines Hydraulikventils 212 dargestellt, welches in Fig. 3 ersichtlich ist. Bei diesem Hydraulikventil 212 ist keine Drosselstelle 108 vorgesehen. Fällt beim Elektromagneten 200 des Hydraulikventils 212 die Stromstärke von Imax zu I2 ab, so sinkt die Magnetkraft F-M. Der Hohlkolben 219 bewegt sich aber noch nicht, da der Holkolben 219 das Hydraulikfluid nicht aus dem Raum 203 verdrängen kann, da Hydraulikfluid vom ersten Arbeitsanschluss A nachdrückt. Somit ist die Kraft infolge der Druckverhältnisse im Raum 203 zuzüglich der Magnetkraft F-M des Elektromagneten 100 noch größer als die Federkraft F-F der Schraubendruckfeder 224. Bei der Stromstärke I3 ist die Magnetkraft so weit abgefallen, dass der Hohlkolben 19 beginnt, sich zu bewegen. Mit dieser Bewegung verringert sich auch der Strömungsquerschnitt 106 am ersten Arbeitsanschluss A.
  • Fig. 5 zeigt in einer alternativen Ausgestaltung das Hydraulikventil als Zentralschraube 405. Deren Schraubenschaft bildet die Buchse 215 zur Führung des Hohlkolbens 219. Dabei ist dargestellt die Endstellung, in welcher sich ein Hohlkolben 219 bei unbestromten Elektromagneten 300 befindet. Der Hohlkolben 219 liegt in der Endstellung an einer Scheibe 390 an, die jedoch einen Raum 303 nicht gegenüber einem zweiten Tankabfluss T2 abdichtet. Stattdessen ist ein Durchfluss von Hydraulikfluid möglich. Dabei wird von einem axial neben den beiden Arbeitsanschlüssen A, B und einem ersten Tankabfluss T1 liegenden Versorgungsanschluss P der erste Arbeitsanschluss A über den Hohlkolben 219 mit Hydraulikdruck versorgt. Das hydraulische Fluid läuft dabei über einen Filter 410 und das Rückschlagventil 313, welches bandförmig ist. Das Rückschlagventil 313 ist in eine Innenringnut der Bohrung 385 der Zentralschraube 405 eingesetzt. Die Bohrung 385 verläuft somit in der Zentralschraube 405, welche einen Schraubenkopf 404 aufweist. Im Bereich dieses Schraubenkopfes 404 ist die Ablauföffnung 304 vorgesehen. Der Ablaufkanal 305 bildet sich dabei zwischen dem Schraubenkopf 404 und dem Elektromagneten 300. Diese Ablauföffnung 304 führt zu dem zweiten Tankabfluss T2, der mit dem ersten Tankabfluss T1 einen gemeinsamen Tankabfluss T bildet.
  • Die Drosselstelle 308 ist als umfangsmäßig begrenzte Materialausnehmung 270 aus dem Steg 302 ausgeführt. Dabei sind am Umfang des Steges 302 mehrere solcher umfangsmäßig begrenzten Materialausnehmungen 270 vorgesehen. Die gleichmäßige Verteilung der Anordnung dieser mehreren Materialausnehmungen 270 kann in analoger Weise der Fig. 6 entnommen werden. Dabei zeigt Fig. 6 jedoch eine zweite Drosselstelle 271, die in Fig. 5 im Bereich der Linie VI-VI liegt.
  • Der erste Arbeitsanschluss A weist eine Innenringnut 401 auf, deren eine Innenkante 253 gemeinsam mit einer Steuerkante 272 der jeweiligen Materialausnehmung 270 den Strömungsquerschnitt bildet.
  • Die Drosselstelle 308 ist gegenüber dem ersten Arbeitsanschluss A
    • bei nachlassender Kraft F-M des Elektromagneten 300 infolge der Federkraft F-F bis zur Endlage des Hohlkolbens 219 von
      • der dem Elektromagneten 300 zugewandten Steuerkante 272 des Steges 302 und
      • der dem ersten Arbeitsanschluss A zugeordneten Innenkante 253 verschließbar.
  • Jedoch ist die Drosselstelle 308 in jeder Stellung des Hohlkolbens 219 zum Raum 303 hin dauerhaft offen.
  • Über den gesamten Axialweg des Hohlkolbens 219 bleibt ein von der Drosselstelle 308 zum Raum 303 führender Hydraulikpfad 399 unabhängig davon offen, wie weit in Richtung vom Elektromagneten 300 hinfort der Hohlkolben 219 verschoben wird.
  • In Fig. 7 ist besonders deutlich ersichtlich, dass die Materialausnehmungen 270 ausgerundet sind. Damit wird ein gleichmäßiges Öffnen des Strömungsquerschnittes anstelle eines schlagartigen Öffnens erreicht.
  • Der erste Arbeitsanschluss A ist zwischen dem zweiten Arbeitsanschluss B und dem Elektromagneten 300 angeordnet. Der Hohlkolben 219 weist einen zweiten umlaufenen Steg 302 mit einer von dem Elektromagneten 300 abgewandten Steuerkante 400 auf. Diese Steuerkante 400 kann einen Strömungsquerschnitt zu dem Tankabfluss T1 variieren. Am zweiten Steg 302 ist die zuvor genannte zweite Drosselstelle 271 vorgesehen, die zu dem Tankabfluss T1 führt.
  • Fig. 6 zeigt die gleichmäßig am Umfang angeordneten Materialausnehmungen 250, 251, 252. Der zweite Arbeitsanschluss B weist eine Innenringnut 480 auf, deren eine Kante 481 gemeinsam mit einer Kante 254 bzw. 255 bzw. 256 der jeweiligen Materialausnehmung 250, 251, 252 den zweiten Strömungsquerschnitt bildet.
  • Die zweite Drosselstelle 271 ist grundsätzlich weniger wirkungsvoll, als die erste Drosselstelle 308. Bei der zweiten Drosselstelle 271 ist der Hohlkolben 219 nämlich druckausgeglichen, da der druckbeaufschlagbaren Ringfläche am zweiten Steg 302 eine druckbeaufschlagbare Fläche an einem dritten Steg 411 gegenüber liegt. Ohne diese zweite Drosselstelle würde der Hohlkolben 219 jedoch beim Öffnen vom zweiten Arbeitsanschluss B zum ersten Tankabfluss T1 relativ schlagartig in Richtung auf den Elektromagneten 300 gerissen werden. Die zweite Drosselstelle bewirkt aber hier eine Verzögerung, so dass das Hydraulikventil besser zu regeln ist.
  • Die Zentralschraube 405 weist eine Dichtung 481 auf welche den ersten Arbeitsanschluss A gegenüber dem zweiten Arbeitsanschluss B abdichtet.
  • Es muss kein Stößel vorgesehen sein. Der Hohlkolben kann auch unmittelbar an einem Anker des Elektromagneten anliegen.
  • Anstelle der Schraubendruckfeder für den Hohlkolben bzw. der Schraubendruckfedern für die Rückschlagventile können auch Tellerfedern Anwendung finden.
  • Der Rotor 8 kann in einer alternativen Ausgestaltung mittels einer Kompensationsfeder gegen den Stator 1 drehelastisch vorgespannt sein.
  • Bei den beschriebenen Ausführungsformen handelt es sich nur um beispielhafte Ausgestaltungen. Eine Kombination der beschriebenen Merkmale für unterschiedliche Ausführungsformen ist ebenfalls möglich. Weitere, insbesondere nicht beschriebene Merkmale der zur Erfindung gehörenden Vorrichtungsteile, sind den in den Zeichnungen dargestellten Geometrien der Vorrichtungsteile zu entnehmen.

Claims (12)

  1. Schwenkmotornockenwellenversteller (14) mit einem elektromagnetisch betätigten Hydraulikventil (12), der einen mittels eines Elektromagneten (100, 300) längs verschiebbar in einer Bohrung (85, 385) eingesetzten Hohlkolben (19, 219) zur Verteilung von Hydraulikfluid auf zwei Druckkammern (9, 10) des Schwenkmotornockenwellenverstellers (14) zugeordneten Arbeitsanschlüsse (A, B) aufweist, wobei von der Bohrung (85, 385) der erste Arbeitsanschluss (A) dem Elektromagneten (100, 300) unmittelbar benachbart abgeht, wobei der Hohlkolben (19, 219) einen umlaufenen Steg (102, 302) mit einer dem Elektromagneten (100, 300) zugewandten Steuerkante (107, 272) aufweist, so dass ein Raum (103, 303) innerhalb der Bohrung (85, 385) einerseits vom Steg (102, 302) und andererseits vom Elektromagneten (100, 300) begrenzt ist, wobei vom Raum (103) eine Ablauföffnung (104, 304) abgeht, die den Raum (103, 303) mit einem zu einem Tankabfluss (T, T2) führenden Ablaufkanal (105, 305) hydraulisch verbindet, wobei der Steg (102, 302) mittels einer Kraft (F-M) des bestromten Elektromagneten (100, 300) in eine den ersten Arbeitsanschluss (A) im Strömungsquerschnitt (106) erweiternde Richtung verschiebbar ist, wobei dieser Kraft (F-M) eine Federkraft (F-F) entgegen gerichtet ist, die den Steg (102, 302) in die den Strömungsquerschnitt (106) verringernde Richtung drückt, dadurch gekennzeichnet, dass, wobei am Steg (102, 302) eine Drosselstelle (108, 308) vorgesehen ist, die zwischen dem Strömungsquerschnitt (106) und dem Raum (103, 303) angeordnet ist, wobei der Steg (102, 302) den Strömungsquerschnitt (106) verschließt, wenn der Hohlkolben (19, 219) infolge der Federkraft (F-F) bei unbestromten Elektromagneten (100, 300) in eine Endstellung verschoben ist, und wobei ein Volumenstrom (Q) aus den dem ersten Arbeitsanschluss (A) zugeordneten Druckkammern (9) über den Verfahrensweg des Hohlkolbens (19, 219) drosselt, solange der erste Arbeitsanschluss (A) mit dem Tankanschluss (T, T2) verbunden ist
  2. Schwenkmotornockenwellenversteller (14) nach Patentanspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Ablauföffnung (104) zwischen dem Steg (102) und dem Elektromagneten (100) im Hohlkolben (19) vorgesehen ist, wobei diese Ablauföffnung (104) den Raum (103) mit dem zu dem Tankabfluss (T) führenden Ablaufkanal (105) innerhalb des Hohlkolbens (19) hydraulisch verbindet.
  3. Schwenkmotornockenwellenversteller nach Patentanspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Bohrung (385) in einer Zentralschraube (405) mit einem Schraubenkopf (404) verläuft, in dessen Bereich die Ablauföffnung (304) vorgesehen ist.
  4. Schwenkmotornockenwellenversteller nach Patentanspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass sich der Ablaufkanal (305) zwischen dem Schraubenkopf (404) und dem Elektromagneten (300) bildet.
  5. Schwenkmotornockenwellenversteller (14) nach Patentanspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass ein Gehäuseteil (121) des Elektromagneten (100) fest mit einem Bauteil verbunden ist, in welches die Bohrung (85) eingearbeitet ist.
  6. Schwenkmotornockenwellenversteller (14) nach Patentanspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Drosselstelle (108) als sich dem Steg (102) anschließender Ringspalt (114) ausgeführt ist.
  7. Schwenkmotornockenwellenversteller (14) nach Patentanspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Elektromagnet (100) einen Stößel (20) aufweist, der an dem Hohlkolben (19) anliegt und durch eine Öffnung im Polkern (122) hindurch geführt ist.
  8. Schwenkmotornockenwellenversteller nach Patentanspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Drosselstelle (308) als umfangsmäßig begrenzte Materialausnehmung (270) aus dem Steg (302) ausgeführt ist.
  9. Schwenkmotornockenwellenversteller nach Patentanspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass am Umfang des Steges (302) mehrere solcher umfangsmäßig begrenzten Materialausnehmungen (270) vorgesehen sind, wobei der erste Arbeitsanschluss (A) eine Innenringnut (401) aufweist, deren eine Innenkante (253) gemeinsam mit einer Steuerkante (272) der jeweiligen Materialausnehmung (270) den Strömungsquerschnitt bildet.
  10. Schwenkmotornockenwellenversteller nach einem der vorhergehenden Patentansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Arbeitsanschluss (A) zwischen dem zweite Arbeitsanschluss (B) und dem Elektromagneten (300) angeordnet ist, wobei der Hohlkolben (219) einen zweiten umlaufenen Steg (302) mit einer von dem Elektromagneten (300) abgewandten Steuerkante (400) aufweist, die einen Strömungsquerschnitt zu dem Tankabfluss (T1) variieren kann, wobei am zweiten Steg (302) eine zweite Drosselstelle (271) vorgesehen ist, die zu dem Tankabfluss (T1) führt.
  11. Schwenkmotornockenwellenversteller nach einem der vorhergehenden Patentansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Drosselstelle (108, 308) in jeder Stellung des Hohlkolbens (19, 219) zum Raum (103, 303) hin dauerhaft offen ist, wobei jedoch die Drosselstelle (108)
    - bei nachlassender Kraft (F-M) des Elektromagneten (100) infolge der Federkraft (F-F) bis zu einer Endlage des Hohlkolbens (19) von
    - einer dem Elektromagneten (100) zugewandten Steuerkante (107, 272) des Steges (102, 302) und
    - einer dem ersten Arbeitsanschluss (A) zugeordneten Innenkante (192, 253) gegenüber dem ersten Arbeitsanschluss (A) verschließbar ist.
  12. Schwenkmotornockenwellenversteller nach einem der vorhergehenden Patentansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass ein von der Drosselstelle (108, 308) zum Raum (103, 303) führender Hydraulikpfad (199, 399) unabhängig davon offen bleibt, wie weit in Richtung vom Elektromagneten (100, 300) hinfort der Hohlkolben (19, 219) verschoben wird.
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