EP2895714B1 - Brennkraftmaschine mit abstandhülse mit mittenzentrierung - Google Patents

Brennkraftmaschine mit abstandhülse mit mittenzentrierung Download PDF

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EP2895714B1
EP2895714B1 EP13734328.1A EP13734328A EP2895714B1 EP 2895714 B1 EP2895714 B1 EP 2895714B1 EP 13734328 A EP13734328 A EP 13734328A EP 2895714 B1 EP2895714 B1 EP 2895714B1
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var
screw
internal combustion
combustion engine
centering
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Wilhelm Feuser
Harald Reuter
Robert Schumacher
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Deutz AG
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    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
    • F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads 
    • F02F1/24—Cylinder heads
    • F02F1/42—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads
    • F02F1/4264—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads of exhaust channels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N13/00—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00
    • F01N13/08—Other arrangements or adaptations of exhaust conduits
    • F01N13/10—Other arrangements or adaptations of exhaust conduits of exhaust manifolds
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
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    • F01N13/00—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00
    • F01N13/18—Construction facilitating manufacture, assembly, or disassembly
    • F01N13/1805—Fixing exhaust manifolds, exhaust pipes or pipe sections to each other, to engine or to vehicle body
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    • F01N13/18—Construction facilitating manufacture, assembly, or disassembly
    • F01N13/1805—Fixing exhaust manifolds, exhaust pipes or pipe sections to each other, to engine or to vehicle body
    • F01N13/1811—Fixing exhaust manifolds, exhaust pipes or pipe sections to each other, to engine or to vehicle body with means permitting relative movement, e.g. compensation of thermal expansion or vibration
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    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
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    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49826—Assembling or joining
    • Y10T29/49947—Assembling or joining by applying separate fastener
    • Y10T29/49963—Threaded fastener
    • Y10T29/49964—At least one part nonmetallic

Definitions

  • the invention relates to a spacer sleeve with central screw centering for fastening exhaust pipes to internal combustion engines.
  • the spacer sleeves serve to increase the clamping length of the screw connection.
  • Previously known versions such as in the DE 10306790 A1 disclosed, have a cylindrical through hole.
  • the disadvantage of the cylindrical through hole is that the screw is usually performed so tightly through the spacer bush that the freedom of movement of the screw is severely limited, that it can lead to leakage by loosening the screw.
  • the object is achieved by an internal combustion engine according to claim 1.
  • the advantage of this is that by the spacer sleeve with the central support by the greater freedom of movement of the screw, the bias loss or the release of the screw connection can not occur.
  • the embodiment of the invention has a central screw centering and thus ensures freedom of movement of the screw in the head area and in the region of the spacer sleeve support on the exhaust pipe. Due to the centering of the concentric alignment between the screw and spacer sleeve is still guaranteed despite the greater freedom of movement of the screw.
  • FIG. 1 a spacer bushing 8 is shown, as known from the prior art, for. B. DE 10306790 A1 is known.
  • FIG. 2 shows a section through a spacer bushing 8 with centering 7th
  • FIG. 3 an assembled embodiment according to the prior art is disclosed.
  • a flange 4 having exhaust pipe 3 is screwed by means of spacer bushing 8 and 6 fastening screw.
  • FIG. 4 provides the embodiment according to FIG. 3
  • the exhaust pipe 3, the flange 4 having the flange fastening holes 5 and the fastening screws 6 can be seen.
  • FIG. 5 shows a side view according to FIG. 3 with exhaust pipe 3, which is connected by means of fastening screws 6 and spacers 8 with the cylinder head 2 of the internal combustion engine.
  • the bending length 9 of the fastening screw 6 is also shown.
  • the arrow marked with 10 represents the movement of the exhaust pipe 3 by thermal expansion.
  • FIG. 6 an assembled embodiment of a spacer bushing 8 with centering 7 is disclosed.
  • a flange 4 having exhaust pipe 3 is screwed by means of spacer bushing 8 and 6 fastening screw.
  • FIG. 7 provides the embodiment according to FIG. 6
  • the exhaust pipe 3, the flange 4 having the flange fastening holes 5 and the fastening screws 6 can be seen.
  • FIG. 8 becomes a side view according to FIG. 6 with exhaust pipe 3, which is connected by means of fastening screws 6 and spacers 8 with the cylinder head 2 of the internal combustion engine shown.
  • the bending length 9 of the fastening screw 6 is also shown.
  • the arrow marked with 10 represents the movement of the exhaust pipe 3 by thermal expansion.
  • the equivalent stress is a term used in strength theory and refers to a fictitious uniaxial stress that represents the same stress on material as a real multiaxial stress state.
  • the actual three-dimensional load condition in the component consisting of normal stresses and shear stresses in all three spatial directions, can be compared directly with the characteristic values from the uniaxial tensile test (material properties, eg yield strength or tensile strength).
  • material properties eg yield strength or tensile strength.
  • the stress tensor tensor 2nd stage. In the general case, this contains six different voltage values (since the shear stresses are equal in pairs).
  • the stress tensor into an excellent coordinate system (the major axis system)
  • the shear stresses become zero and three excellent (normal) stresses (the principal stresses) describe the stress state of the system equivalent.
  • comparison stress hypothesis The calculation rule for the formation of this scalar comparison voltage is called the comparison stress hypothesis or as the rule of failure.
  • the comparison voltage is compared with permissible voltages. By choosing the hypothesis, it implicitly contains the failure mechanism and is therefore a value that expresses the endangerment of the component under the given load.
  • hypotheses for calculating the reference stress. They are often summarized in technical mechanics as "strength hypotheses". The application depends on the material behavior and partly also on the field of application (if, for example, a standard requires the application of a specific hypothesis).
  • shape change energy hypothesis also called shape change energy hypothesis (GEH for short) or Mises comparison stress
  • This hypothesis is used for tough materials (eg steel) under static and alternating stress.
  • the Mises equivalent stress is most commonly used in mechanical engineering and construction - for most common materials (not too brittle) under normal load (alternating, not jerky), the GEH can be used.
  • Important fields of application are the calculations of shafts that are subject to both bending and torsion as well as steel construction.
  • the GEH is designed in such a way that, given almost hydrostatic voltage states (equal voltages in all three spatial directions), a comparison voltage of zero results. Because plastic flow of metals is isochoric and even extreme hydrostatic pressures have no influence on the flow start.
  • Var. 8 corresponds to the prior art z. B. according to DE 10306790 A1 with expansion length enlargement of the screw and clearance in the exhaust pipe for the sliding path.
  • the screw head is usually mounted askew and tends to come loose on its own.
  • Var. Figure 9 shows the present invention having additional local clearance for the screw in the sleeve, resulting in a changed point of introduction of the transverse force. This centering in the sleeve leads to less bending or tension of the screw, especially at the clamping point. A flat screw head after assembly is the result. The central paragraph in the sleeve ensures a corresponding mounting security (Poka Yoke). Details are in the following FIGS. 9 to 12 shown. A generally enlarged inside diameter sleeve would randomly attach to one side or the other during assembly and would not provide an improvement in bending stress due to the fact that the sleeve does not slide on the exhaust pipe flange. Loosening the screws on the end cylinders is thus definitely prevented.
  • FIG. 9 a deformation pattern of the screws is shown in comparison after heating.
  • Var. 8 shows the prior art compared to the present invention (Var. 9) with the centering 7, which also in FIG. 2 and FIG. 6 is disclosed. It is noticeable that the bend in the prior art (Var. 8) takes place in the region of the lower end of the sleeve. In the present invention with the centering 7, the bending of the screw is realized recognizable in the centering 7.
  • FIG. 10 discloses a deformation image of the screws after cooling.
  • the state of the art is described in Var. 8, the present invention turns to Var. 9 dar.
  • the centering 7, which also in FIG. 2 and FIG. 6 is disclosed, provides in comparison to the prior art that the voltage is significantly reduced, thus preventing a tearing of the screw.
  • the bending of the screw in the prior art (Var. 8) takes place in the region of the lower end of the sleeve. In the present invention with the centering 7, the bending of the screw is realized recognizable in the centering 7.
  • the comparison voltage according to van Mises after heating in the third cycle is in FIG. 11 shown.
  • the state of the art is described in Var. 8, the present invention turns to Var. 9 dar.
  • the centering 7, which also in FIG. 2 and FIG. 6 is disclosed, provides in comparison to the prior art that the voltage is significantly reduced, thus preventing a tearing of the screw.
  • the bending of the screw in the prior art (Var. 8) takes place in the region of the lower end of the sleeve. In the present invention with the centering 7, the bending of the screw is realized recognizable in the centering 7.
  • FIG. 12 shows the comparison voltage according to van Mises after cooling in the third cycle.
  • the state of the art is described in Var. 8, the present invention turns to Var. 9 dar.
  • the centering 7, which also in FIG. 2 and FIG. 6 is disclosed, provides in comparison to the prior art that the voltage is significantly reduced, thus preventing a tearing of the screw.
  • the bending of the screw in the prior art (Var. 8) takes place in the region of the lower end of the sleeve.
  • the bending of the screw is realized recognizable in the centering 7. Loosening the screws on the end cylinders is thus prevented.

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Abstandhülse mit mittiger Schraubenzentrierung zur Befestigung von Abgasleitungen an Verbrennungsmotoren. Die Abstandshülsen dienen dazu, die Spannlänge der Schraubenverbindung zu vergrößern.
  • Bisher bekannte Ausführungen, wie beispielsweise in der DE 10306790 A1 offenbart, haben eine zylindrische Durchgangsbohrung. Der Nachteil der zylindrischen Durchgangsbohrung besteht darin, dass die Schraube meist so eng durch die Abstandsbuchse geführt wird, dass die Bewegungsfreiheit der Schraube stark eingeschränkt ist, dass es zu Undichtigkeit durch Lösen der Schraubverbindung kommen kann.
  • Es ist die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, die oben genannten Nachteile zu vermeiden und eine Brennkraftmaschine mit sicherer Verschraubung zu schaffen.
  • Die Aufgabe wird durch eine Brennkraftmaschine gemäß Anspruch 1 gelöst. Vorteilhaft daran ist, dass durch die Abstandhülse mit der mittigen Abstützung durch die größere Bewegungsfreiheit der Schraube der Vorspannungsverlust bzw. das Lösen der Schraubverbindung nicht auftreten kann. Die erfindungsgemäße Ausführung hat eine mittige Schraubenzentrierung und sorgt so für Bewegungsfreiheit der Schraube im Kopfbereich und im Bereich der Abstandshülsenauflage am Abgasrohr. Durch die Mittenzentrierung ist trotz der größeren Bewegungsfreiheit der Schraube die konzentrische Ausrichtung zwischen Schraube und Abstandhülse weiterhin gewährleistet.
  • Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen finden sich in den Unteransprüchen.
  • Die Erfindung wird anhand einiger Ausführungsbeispiele unter Bezugnahme auf die Zeichnungen dargestellt, es zeigen:
    • Fig. 1
    einen Schnitt durch eine Abstandsbuchse gemäß dem Stand der Technik
    Fig. 2
    einen Schnitt durch eine Abstandsbuchse mit Mittenzentrierung
    Fig. 3
    ein Ausführungsbeispiel gemäß dem Stand der Technik
    Fig. 4
    das Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 3 in Draufsicht
    Fig. 5
    eine Seitenansicht gemäß Fig. 3
    Fig. 6
    ein Ausführungsbeispiel mit Mittenzentrierung
    Fig. 7
    eine Draufsicht gemäß Fig. 6
    Fig. 8
    eine Seitenansicht gemäß Fig. 6
    Fig. 9
    Verformungsbild der Schrauben im Vergleich nach dem Aufheizen, Stand der Technik (Var. 8), Erfindung (Var. 9)
    Fig. 10
    Verformungsbild der Schrauben im Vergleich nach dem Abkühlen, Stand der Technik (Var. 8), Erfindung (Var. 9)
    Fig. 11
    Vergleichsspannung nach van Mises nach dem Aufheizen im dritten Zyklus, Stand der Technik (Var.8), Erfindung (Var. 9)
    Fig. 12
    Vergleichsspannung nach van Mises nach dem Abkühlen im dritten Zyklus, Stand der Technik (Var. 8), Erfindung (Var. 9)
  • In Figur 1 wird eine Abstandsbuchse 8 dargestellt, wie sie aus dem Stand der Technik, z. B. DE 10306790 A1 bekannt ist.
  • Figur 2 zeigt einen Schnitt durch eine Abstandsbuchse 8 mit Mittenzentrierung 7.
  • In Figur 3 wird ein montiertes Ausführungsbeispiel gemäß dem Stand der Technik offenbart. Am Zylinderkopf 2 ist das einen Flansch 4 aufweisende Abgasrohr 3 mittels Abstandsbuchse 8 und Befestigungsschraube 6 festgeschraubt.
  • Figur 4 stellt das Ausführungsbeispiel gemäß Figur 3 in Draufsicht dar. Zu sehen sind das Abgasrohr 3, der die Flanschbefestigungslöcher 5 aufweisende Flansch 4 sowie die Befestigungsschrauben 6.
  • Figur 5 zeigt eine Seitenansicht gemäß Figur 3 mit Abgasrohr 3, das mittels Befestigungsschrauben 6 und Abstandsbuchsen 8 mit dem Zylinderkopf 2 der Brennkraftmaschine verbunden ist. Die Biegelänge 9 der Befestigungsschraube 6 wird ebenfalls dargestellt. Der mit 10 gekennzeichnete Pfeil stellt die Bewegung des Abgasrohres 3 durch Wärmedehnung dar.
  • In Figur 6 wird ein montiertes Ausführungsbeispiel einer Abstandsbuchse 8 mit Mittenzentrierung 7 offenbart. Am Zylinderkopf 2 ist das einen Flansch 4 aufweisende Abgasrohr 3 mittels Abstandsbuchse 8 und Befestigungsschraube 6 festgeschraubt.
  • Figur 7 stellt das Ausführungsbeispiel gemäß Figur 6 in Draufsicht dar. Zu sehen sind das Abgasrohr 3, der die Flanschbefestigungslöcher 5 aufweisende Flansch 4 sowie die Befestigungsschrauben 6.
  • In Figur 8 wird eine Seitenansicht gemäß Figur 6 mit Abgasrohr 3, das mittels Befestigungsschrauben 6 und Abstandsbuchsen 8 mit dem Zylinderkopf 2 der Brennkraftmaschine verbunden ist, gezeigt. Die Biegelänge 9 der Befestigungsschraube 6 wird ebenfalls dargestellt. Der mit 10 gekennzeichnete Pfeil stellt die Bewegung des Abgasrohres 3 durch Wärmedehnung dar.
  • In den Figuren 11 und 12 wird die Vergleichsspannung betrachtet.
  • Die Vergleichsspannung ist ein Begriff aus der Festigkeitslehre und bezeichnet eine fiktive einachsige Spannung, die dieselbe Materialbeanspruchung darstellt wie ein realer, mehrachsiger Spannungszustand.
  • Damit kann der wirkliche dreidimensionale Belastungszustand im Bauteil, bestehend aus Normal-Spannungen und Schub-Spannungen in alle drei Raumrichtungen, direkt mit den Kennwerten aus dem einachsigen Zugversuch (Material-Kennwerte, z. B. Streckgrenze oder Zugfestigkeit) verglichen werden. Zur vollständigen Beschreibung des Spannungszustandes in einem Bauteil ist im Allgemeinen die Angabe des Spannungstensors (Tensor 2. Stufe) notwendig. Dieser enthält im allgemeinen Fall sechs verschiedene Spannungswerte (da die Schubspannungen paarweise gleich sind). Durch die Transformation des Spannungstensors in ein ausgezeichnetes Koordinatensystem (das Hauptachsensystem) werden die Schubspannungen zu Null und drei ausgezeichnete (Normal)Spannungen (die Hauptspannungen) beschreiben den Beanspruchungszustand des Systems äquivalent.
  • Die Elemente des Vektors der Hauptspannungen bzw. des Spannungstensors können nun in ein Skalar überführt werden, das zwei Bedingungen genügen soll: zum einen soll es den Spannungszustand möglichst umfassend beschreiben (Äquivalenz kann hier nicht mehr erreicht werden: es treten immer Informationsverluste beim Übergang vom Vektor der Hauptspannungen zur Vergleichsspannung auf) zum Zweiten soll es auf jeden Fall eine versagensrelevante Information darstellen.
  • Die Rechenvorschrift zur Bildung dieser skalaren Vergleichsspannung bezeichnet man als Vergleichsspannungshypothese bzw. als Versagensregel. Im Rahmen einer Tragfähigkeitsanalyse vergleicht man die Vergleichsspannung mit zulässigen Spannungen. Durch die Wahl der Hypothese enthält sie implizit den Versagensmechanismus und ist damit ein Wert, der die Gefährdung des Bauteils unter der gegebenen Beanspruchung ausdrückt.
  • Die Wahl der jeweiligen Vergleichsspannungshypothese hängt also immer vom Festigkeitsverhalten des nachzuweisenden Materials sowie vom Lastfall (statisch, schwingend, Stoß) ab.
  • Es gibt eine ganze Anzahl von Hypothesen zur Berechnung der Vergleichsspannung. Sie werden in der technischen Mechanik häufig unter dem Begriff "Festigkeitshypothesen" zusammengefasst. Die Anwendung hängt vom Materialverhalten und teilweise auch vom Anwendungsgebiet (wenn etwa eine Norm die Anwendung einer bestimmten Hypothese fordert) ab.
  • Am häufigsten wird im Maschinenbau und im Bauwesen die Gestaltänderungsenergiehypothese nach von Mises angewendet.
  • Nach der Gestaltänderungshypothese, auch Gestaltänderungsenergiehypothese (kurz: GEH) oder Mises-Vergleichsspannung genannt, tritt Versagen des Bauteils dann auf, wenn die Gestaltänderungsenergie einen Grenzwert überschreitet (s. auch Verzerrungen bzw. Deformation). Verwendet wird diese Hypothese für zähe Werkstoffe (z. B. Stahl) unter ruhender und wechselnder Beanspruchung. Die Mises-Vergleichsspannung wird im Maschinenbau und im Bauwesen am häufigsten eingesetzt -- für die meisten gängigen Materialien (nicht allzu spröde) unter normaler Belastung (wechselnd, nicht stoßartig) ist die GEH einsetzbar. Wichtige Anwendungsgebiete sind die Berechnungen von Wellen, die sowohl auf Biegung als auch auf Torsion beansprucht werden sowie der Stahlbau. Die GEH ist so konstruiert, dass sich bei nahezu hydrostatischen Spannungszuständen (gleich große Spannungen in allen drei Raumrichtungen), eine Vergleichsspannung von Null ergibt. Denn plastisches Fließen von Metallen ist isochor und selbst extreme hydrostatische Drücke haben keinen Einfluss auf den Fließbeginn.
  • Var. 8 entspricht dem Stand der Technik z. B. gemäß DE 10306790 A1 mit Dehnlängenvergrößerung der Schraube und Freigang im Abgasrohr für den Schiebeweg. Der Schraubenkopf ist in der Regel schief montiert und neigt zum selbstständigen Lösen.
  • Var. 9 zeigt die vorliegende Erfindung, die einen zusätzlichen lokalen Freigang für die Schraube in der Hülse aufweist, was zu einem geänderten Einleitungspunkt der Querkraft führt. Diese Mittenzentrierung in der Hülste führt zu geringerer Biegung bzw. Spannung der Schraube, insbesondere an der Einspannstelle. Ein ebener Schraubenkopf nach der Montage ist die Folge. Der mittige Absatz in der Hülse sorgt für eine entsprechende Montagesicherheit (Poka Yoke). Details sind in den nachfolgenden Figuren 9 bis 12 dargestellt. Eine generell im Innendurchmesser vergrößerte Hülse würde sich bei der Montage zufällig an der einen oder anderen Seite anlegen und aufgrund der Tatsache, dass die Hülse auf dem Abgasrohrflansch nicht gleitet, keine Verbesserung hinsichtlich der Biegebeanspruchung bringen. Ein Lösen der Schrauben an den Endzylindern wird damit definitiv verhindert.
  • In Figur 9 wird ein Verformungsbild der Schrauben im Vergleich nach dem Aufheizen dargestellt. Var. 8 zeigt hierbei den Stand der Technik im Vergleich zur vorliegenden Erfindung (Var. 9) mit der Mittenzentrierung 7, die auch in Figur 2 und Figur 6 offenbart wird. Hierbei fällt auf, dass die Biegung beim Stand der Technik (Var. 8) im Bereich des unteren Hülsenendes stattfindet. Bei der vorliegenden Erfindung mit der Mittenzentrierung 7 wird die Biegung der Schraube erkennbar im Bereich der Mittenzentrierung 7 realisiert.
  • Figur 10 offenbart ein Verformungsbild der Schrauben im Vergleich nach dem Abkühlen. Der Stand der Technik wird in Var. 8 gezeigt, die vorliegende Erfindung stellt sich in Var. 9 dar. Die Mittenzentrierung 7, die auch in Figur 2 und Figur 6 offenbart wird, sorgt im Vergleich zum Stand der Technik dafür, dass die Spannung deutlich reduziert ist und somit ein Abreißen der Schraube verhindert. Die Biegung der Schraube beim Stand der Technik (Var. 8) erfolgt im Bereich des unteren Hülsenendes. Bei der vorliegenden Erfindung mit der Mittenzentrierung 7 wird die Biegung der Schraube erkennbar im Bereich der Mittenzentrierung 7 realisiert.
  • Die Vergleichsspannung nach van Mises nach dem Aufheizen im dritten Zyklus wird in Figur 11 dargestellt. Der Stand der Technik wird in Var. 8 gezeigt, die vorliegende Erfindung stellt sich in Var. 9 dar. Die Mittenzentrierung 7, die auch in Figur 2 und Figur 6 offenbart wird, sorgt im Vergleich zum Stand der Technik dafür, dass die Spannung deutlich reduziert ist und somit ein Abreißen der Schraube verhindert. Die Biegung der Schraube beim Stand der Technik (Var. 8) erfolgt im Bereich des unteren Hülsenendes. Bei der vorliegenden Erfindung mit der Mittenzentrierung 7 wird die Biegung der Schraube erkennbar im Bereich der Mittenzentrierung 7 realisiert.
  • Figur 12 zeigt die Vergleichsspannung nach van Mises nach dem Abkühlen im dritten Zyklus, Der Stand der Technik wird in Var. 8 gezeigt, die vorliegende Erfindung stellt sich in Var. 9 dar. Die Mittenzentrierung 7, die auch in Figur 2 und Figur 6 offenbart wird, sorgt im Vergleich zum Stand der Technik dafür, dass die Spannung deutlich reduziert ist und somit ein Abreißen der Schraube verhindert. Die Biegung der Schraube beim Stand der Technik (Var. 8) erfolgt im Bereich des unteren Hülsenendes. Bei der vorliegenden Erfindung mit der Mittenzentrierung 7 wird die Biegung der Schraube erkennbar im Bereich der Mittenzentrierung 7 realisiert. Ein Lösen der Schrauben an den Endzylindern wird damit verhindert.
    • Bezugszeichenliste
    • 1
    Brennkraftmaschine
    2
    Zylinderkopf der Brennkraftmaschine
    3
    Abgasrohr
    4
    Flansch
    5
    Flanschbefestigungsloch
    6
    Befestigungsschraube
    7
    Mittenzentrierung
    8
    Abstandsbuchse
    9
    Biegelänge der Befestigungsschraube
    10
    Bewegung des Abgasrohres durch Wärmedehnung

Claims (2)

  1. Brennkraftmaschine, umfassend wenigstens einen Zylinderkopf (2), wenigstens ein Abgasrohr (3) mit wenigstens einem Flansch (4), wobei der Flansch (4) wenigstens zwei Flanschbefestigungslöcher (5) aufweist, wenigstens zwei Befestigungsschrauben (6) zur Befestigung des Abgasrohrs (3) mit dem Zylinderkopf (2) der Brennkraftmaschine, wobei das Abgasrohr (3) mittels der Befestigungsschrauben (6) mit dem Zylinderkopf (2) demontierbar verbunden anordenbar ist, wobei im Wesentlichen zwischen dem Kopf der Befestigungsschraube (6) und dem Flanschloch (5) wenigstens eine Abstandsbuchse (8) angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Abstandsbuchse wenigstens eine Mittenzentrierung (7) aufweist.
  2. Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine, dadurch gekennzeichnet, dass eine Vorrichtung nach Anspruch 1 zum Einsatz kommt.
EP13734328.1A 2012-06-26 2013-06-14 Brennkraftmaschine mit abstandhülse mit mittenzentrierung Active EP2895714B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

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PCT/EP2013/001764 WO2014000866A1 (de) 2012-06-26 2013-06-14 Brennkraftmaschine mit abstandhülse mit mittenzentrierung

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP2895714A1 EP2895714A1 (de) 2015-07-22
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EP13734328.1A Active EP2895714B1 (de) 2012-06-26 2013-06-14 Brennkraftmaschine mit abstandhülse mit mittenzentrierung

Country Status (3)

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EP (1) EP2895714B1 (de)
WO (1) WO2014000866A1 (de)

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