EP2831529A1 - Abgaskühler - Google Patents

Abgaskühler

Info

Publication number
EP2831529A1
EP2831529A1 EP13713839.2A EP13713839A EP2831529A1 EP 2831529 A1 EP2831529 A1 EP 2831529A1 EP 13713839 A EP13713839 A EP 13713839A EP 2831529 A1 EP2831529 A1 EP 2831529A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
exhaust gas
region
inlet
exhaust
outlet
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP13713839.2A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP2831529B1 (de
Inventor
Tobias Fetzer
DR. Boris KERLER
Lisa VON RABENAU
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Mahle International GmbH
Original Assignee
Mahle International GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mahle International GmbH filed Critical Mahle International GmbH
Publication of EP2831529A1 publication Critical patent/EP2831529A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP2831529B1 publication Critical patent/EP2831529B1/de
Not-in-force legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
    • F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
    • F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
    • F28D1/053—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M26/00—Engine-pertinent apparatus for adding exhaust gases to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture, e.g. by exhaust gas recirculation [EGR] systems
    • F02M26/13—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories
    • F02M26/22—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories with coolers in the recirculation passage
    • F02M26/29—Constructional details of the coolers, e.g. pipes, plates, ribs, insulation or materials
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M26/00—Engine-pertinent apparatus for adding exhaust gases to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture, e.g. by exhaust gas recirculation [EGR] systems
    • F02M26/13—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories
    • F02M26/22—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories with coolers in the recirculation passage
    • F02M26/29—Constructional details of the coolers, e.g. pipes, plates, ribs, insulation or materials
    • F02M26/32—Liquid-cooled heat exchangers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
    • F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
    • F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
    • F28D1/0408—Multi-circuit heat exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat exchangers for more than two fluids
    • F28D1/0417—Multi-circuit heat exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat exchangers for more than two fluids with particular circuits for the same heat exchange medium, e.g. with the heat exchange medium flowing through sections having different heat exchange capacities or for heating/cooling the heat exchange medium at different temperatures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D21/0001—Recuperative heat exchangers
    • F28D21/0003—Recuperative heat exchangers the heat being recuperated from exhaust gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
    • F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F28F13/06—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F28F13/06—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
    • F28F13/12—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media by creating turbulence, e.g. by stirring, by increasing the force of circulation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F2210/00—Heat exchange conduits
    • F28F2210/08—Assemblies of conduits having different features
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F2215/00—Fins
    • F28F2215/04—Assemblies of fins having different features, e.g. with different fin densities

Definitions

  • the present invention relates to an exhaust gas cooler for an exhaust system or for an exhaust gas recirculation system of an internal combustion engine.
  • the invention also relates to an operating method for such an exhaust gas cooler.
  • Exhaust coolers may be used in an exhaust system to extract heat energy from the exhaust gas to otherwise utilize it, for example to heat a refrigerant of a refrigeration cycle or evaporate a working fluid of a Rankine cycle or to heat an airflow for air conditioning of a passenger compartment at one vehicle application.
  • an exhaust gas cooler is used to cool the recirculated exhaust gas. The cooling of the recirculated exhaust gas increases the mass flow and reduces the combustion temperatures in the combustion chambers of the internal combustion engine, which is advantageous in terms of pollutant emissions, in particular NOX emissions.
  • an exhaust gas cooler comprises an exhaust gas path, which leads from an exhaust gas inlet to an exhaust gas outlet, as well as a coolant path coupled therewith for heat transfer, which leads from a coolant inlet to a coolant outlet.
  • fouling In the case of heat exchangers, so-called “fouling” (English for contamination, fouling) occurs, which means the contamination of heat-transferring components by ingredients of the coolant used, for example, algae can form in the coolant path, which can lead to an increase in the coolant path.
  • fouling on the exhaust gas side also means the accumulation of soot. Carbon black entrained in the exhaust gas can accumulate on the surfaces of the exhaust gas cooler in the exhaust gas path and thus also lead to a gradual clogging of the exhaust path.
  • the present invention is concerned with the problem of providing for an exhaust gas cooler of the type mentioned in an improved embodiment, which is characterized in particular by the fact that the risk of clogging of the exhaust gas path is reduced by soot particles.
  • the invention is based on the general idea of equipping the exhaust gas cooler on the exhaust gas side with at least three different cooling power ranges, which follow one another in the flow direction of the exhaust gas, ie are arranged in series.
  • an inlet region comprises the exhaust gas inlet and is designed for an inlet cooling capacity. Downstream of the inlet area is an intermediate area which is designed for an intermediate cooling capacity. Downstream of the intermediate region, an outlet region is provided, which comprises the exhaust gas outlet and which is designed for an outlet cooling capacity.
  • the exhaust gas cooler is now designed so that the intermediate cooling capacity is smaller than the inlet cooling capacity and smaller than the outlet cooling capacity.
  • This construction according to the invention is based on the knowledge that at high exhaust gas temperatures, which occur in the inlet region of the exhaust path, the tendency for soot deposition is comparatively low. Accordingly, a comparatively high inlet cooling capacity can be realized in the inlet area. At medium exhaust gas temperatures, on the other hand, the tendency for soot build-up increases sharply. This can be counteracted by a reduced intermediate cooling capacity. At low exhaust gas temperatures, as in the exit area of the exhaust path Although relatively strong deposits can be observed, but they adhere less and therefore can be rinsed out in particular. Accordingly, a higher outlet cooling capacity can again be realized in the outlet area.
  • the exhaust gas cooler presented here in particular within a common housing, has at least three differently structured regions, which follow one another in the exhaust gas path and which allow different heat transfer capacities due to their different structure.
  • cooling capacity is meant a heat flow from the exhaust gas in the direction of the coolant per unit of time.
  • the exhaust gas cooler has a single housing in which the entire exhaust gas path is accommodated and which has the exhaust gas inlet and the exhaust gas outlet.
  • the three power ranges are within this common housing of the exhaust gas cooler, whereby a particularly compact design can be realized.
  • the exhaust gas cooler has two or three housings, on which the exhaust gas path is distributed and which are connected in series via one or two connecting pipes.
  • the exhaust inlet and the exhaust outlet are located on different housings.
  • the inlet region and the exhaust gas inlet are located in an inlet-side first housing, while the outlet region and the exhaust gas outlet are located in an outlet-side second housing.
  • the intermediate region can now be accommodated either in the inlet-side housing or in the outlet-side housing or else in a middle third housing.
  • a single and thus common coolant path is provided, which preferably in succession, ie in series is guided by the at least three cooling power ranges.
  • a flow guide for the single exhaust path and the single cooling path in the countercurrent flow path is also preferred.
  • the dwell times of the exhaust gas and the coolant in the individual cooling power ranges can vary.
  • the surfaces available for heat transfer can be varied, for example by the use of heat transfer structures and their design.
  • the flow conditions such as the presence of turbulent or laminar flows and / or the thickness of the self-adjusting boundary layers, by appropriate measures, such as the use of turbulators and their configuration, vary.
  • the exhaust gas cooler may be designed for a predetermined operating state of the exhaust gas cooler such that a hydrocarbon dew point lies in the region of a transition from the inlet region to the intermediate region, while the water dew point lies in the region of a transition from the intermediate region to the outlet region.
  • the hydrocarbons are the molecules of the respective internal combustion engine for the combustion of fuel supplied, which have not been or not fully implemented in the respective combustion chamber. These are therefore mainly long-chain hydrocarbons based on diesel, bio-diesel, gasoline, bio-gasoline and other commonly liquid fuels.
  • This special design of the exhaust gas cooler with respect to the three cooling power ranges is based on the finding that water vapor and unburned vaporous hydrocarbons are carried along with soot in the exhaust gas.
  • the soot accumulation on the heat-transferring surfaces in the exhaust gas path is comparatively small. Accordingly, this temperature range assigned to the inlet area with the comparatively high inlet cooling capacity.
  • the Rußstromrung is extremely critical, since the carbon black with the condensing hydrocarbons can combine to form a sticky mass, which is relatively difficult to remove.
  • this temperature range is assigned to the intermediate area with the reduced intermediate cooling capacity.
  • the condensing water can rinse out the soot which accumulates, so that an increased cooling capacity can again be achieved in this temperature range. Accordingly, this lower temperature range is associated with the exit area with the increased exit cooling capacity.
  • the predetermined operating state can be defined for example by a predetermined exhaust gas volume flow and / or a predetermined exhaust gas temperature at the exhaust gas inlet and / or a predetermined coolant volume flow and / or a predetermined coolant temperature at the coolant inlet.
  • the outlet region of the exhaust gas path can now be configured for discharging condensate. As explained above, it is mainly in the outlet area for the condensation of water.
  • the proposed embodiment of the outlet region the resulting condensate can be selectively removed.
  • the condensate may carry flushed out soot deposits.
  • the inlet cooling capacity is greater than the outlet cooling capacity.
  • the cooling capacity may be determined by the available in the exhaust path for heat transfer surface. This means that this heat exchanger surface is chosen to be significantly larger in the inlet region than in the intermediate region and that also the outlet region has a larger heat transfer surface than the intermediate region. The more surface available for heat transfer, the more surface is available for the addition of soot. Accordingly, if the heat transfer surface is significantly reduced in the intermediate region, significantly less surface area is available for the soot deposited in the exhaust gas, which leads to a reduction in soot accumulation in the intermediate region.
  • the cooling capacity may be determined by the density of heat transfer means in the exhaust path.
  • the density of the heat transfer means is the number of heat transfer means per unit volume in the exhaust path. The higher the density of the heat transfer medium, the greater the available heat transfer surface and the higher the cooling capacity. In terms of the exhaust gas cooler presented here, this means that the heat transfer medium density is greater in the inlet area than in the intermediate area and larger in the outlet area than in the intermediate area.
  • such heat transfer means can be formed for example by ribs and / or by turbulators and / or by flow obstacles, so-called winglets, and / or by fins and the like, which are arranged in the exhaust path.
  • the heat transfer medium density or the heat transfer surface by the rib density ie by the number of ribs be determined per unit volume in the exhaust path.
  • the rib density in the intermediate area would be smaller than in the inlet area and smaller than in the outlet area.
  • the cooling capacity can be determined by the permeable cross section of the exhaust path and / or by the flow resistance in the exhaust path.
  • the flow resistance results firstly from the heat transfer medium density and secondly from the flow-through cross section.
  • the flow resistance in the exhaust gas path is preferably smaller in the intermediate region than in the inlet region and smaller than in the outlet region. Additionally or alternatively, in the intermediate region, the flow-through cross section of the exhaust gas path is greater than in the inlet region and as in the outlet region.
  • the coolant path may lead from a coolant inlet to a coolant outlet, wherein the coolant inlet is arranged at the outlet region and the coolant outlet at the inlet region, whereby the exhaust gas cooler flows through the exhaust gas and the coolant according to the countercurrent principle. It is also possible to arrange the coolant inlet at the inlet region and the coolant outlet at the outlet region, which then results in a flow through the exhaust gas cooler with exhaust gas and coolant according to the DC principle. In any case, the coolant path is passed through all three regions of the exhaust gas path, namely one after the other. the, that is in series. In this way, the structural integration of the three cooling power ranges is amplified into a single exhaust gas cooler.
  • the exhaust gas cooler can be configured as a ribbed tube heat exchanger in which a plurality of coolant tubes extend through the exhaust path, which guide the coolant inside and carry ribs on the outside at least in the inlet region and in the outlet region.
  • the different cooling capacities in the different regions of the exhaust gas path can be changed particularly easily by varying the rib size and / or number of ribs and / or rib density.
  • the coolant path comprises an inlet chamber, a plurality of deflection chambers and an outlet chamber.
  • at least four chambers are thus provided, which are formed in the coolant path or along the coolant path, in particular in a common housing of the exhaust gas cooler.
  • the optionally provided common housing of the exhaust gas cooler on the side of the exhaust path encloses the three cooling power areas and on the side of the coolant path the above-mentioned at least four chambers.
  • the coolant path then comprises exactly six chambers.
  • the inlet chamber has a coolant inlet and is fluidly connected to the first deflection chamber via a first group of coolant tubes which are passed through the exhaust path.
  • the first deflection chamber can now be fluidically connected to the second deflection chamber via a second group of coolant tubes which are passed through the exhaust path.
  • the second deflection chamber may be connected via a third group of coolant tubes guided through the exhaust gas path to the third deflection chamber. be fluidly connected chamber.
  • the third deflection chamber may be fluidically connected to the fourth deflection chamber via a fourth group of coolant tubes guided through the exhaust gas path.
  • the fourth deflection chamber may be fluidically connected to the outlet chamber via a fifth group of coolant tubes which are passed through the exhaust path, which has a coolant outlet.
  • the coolant flows through the six chambers of the coolant path in sequence, so that they form a series circuit.
  • a correspondingly different number of groups of coolant pipes guided through the exhaust gas path is present.
  • the coolant tube of the first group and the second group in the outlet region and the coolant tubes of the fourth group and the fifth group in the inlet region extend (countercurrent principle) or vice versa (the DC principle).
  • the coolant pipes of the third group run in the intermediate area.
  • the exhaust gas cooler is designed as a shell-and-tube heat exchanger, in which a plurality of exhaust pipes extend from the exhaust gas inlet to the exhaust gas outlet through the coolant path, which carry the exhaust gas inside and are exposed outside to the coolant.
  • heat transfer means can now be arranged in the exhaust pipes in the entry region and in the exit region. These heat transfer means now define by their dimensioning and / or number and / or density, the cooling capacity of the respective region of the exhaust path.
  • flow-guiding elements or flow obstacles can be provided in the exhaust-gas region.
  • flow guide elements or flow obstructions can be realized particularly simply as so-called "winglets.” These are generally embossments and impressions that are produced on the facing longitudinal sides of the individual flat tubes by means of deformation. The geometry and / or number and / or density and / or distribution of these winglets, the heat transfer performance can be determined in the exhaust path.
  • An inventive method for operating an exhaust gas cooler which is characterized in that it has at least three areas in the exhaust path, namely an inlet area, an intermediate area and an access area, characterized in that in the at least three areas different cooling capacities are realized, namely a Inlet cooling capacity, an intermediate cooling capacity and an outlet cooling capacity, wherein the intermediate cooling capacity is smaller than the inlet cooling capacity and smaller than the outlet cooling capacity.
  • the exhaust gas is cooled in the exhaust gas cooler before the intermediate region at least up to a hydrocarbon dew point and that the exhaust gas is cooled in the exhaust gas cooler after the intermediate region at least up to a water dew point.
  • the hydrocarbon dew point is reached in the region of a transition from the inlet region to the intermediate region, and / or that the water dew point is reached in the region of a transition from the intermediate region to the outlet region.
  • FIG. 2 is a longitudinal section as in Fig. 1, but in another embodiment of the exhaust gas cooler,
  • FIG. 3 simplified plan views of a flat tube of such an exhaust gas cooler in a further embodiment, in different areas a to c.
  • an exhaust gas cooler 1 comprises a housing 2 with which it can be installed in an exhaust system 3 or in an exhaust gas recirculation system 4 of an internal combustion engine, not shown here.
  • the exhaust gas cooler 1 contains in its housing 2 an exhaust gas path 5 through which, during operation of the exhaust gas cooler 1, an exhaust gas flow 6 is passed.
  • the exhaust gas path 5 leads from an exhaust gas inlet 7 formed on the radiator housing 2 to an exhaust gas outlet 8 formed on the radiator housing 2.
  • the exhaust gas radiator 1 in the radiator housing 2 has a coolant path 9, through which a coolant flow 10 is passed during operation of the exhaust gas radiator 1.
  • the coolant path 9 leads from a coolant inlet 1 1 formed on the radiator housing 2 to a coolant outlet 12 formed on the radiator housing 2.
  • the coolant path 9 is coupled to the exhaust path 5 in a suitable manner in a media-separated manner in a heat-transmitting manner.
  • the coolant inlet 11 is located proximal to the exhaust gas outlet 8, while the coolant outlet 12 is arranged proximal to the exhaust gas inlet 7. Accordingly, in the embodiments shown here, a flow through the exhaust gas cooler 1 with respect to the exhaust gas flow 6 and the coolant flow 10 according to the countercurrent principle. It is clear that, in principle, a flow according to the DC principle can be realized.
  • the exhaust path 5 has an inlet region 13 indicated by a brace, downstream of this an intermediate region 14 indicated by a brace and downstream thereof an outlet region 15 indicated by a brace.
  • the inlet region 13 comprises the exhaust gas inlet 7.
  • the outlet region 15 comprises the exhaust gas outlet 8
  • the intermediate region 14 is arranged in the flow direction of the exhaust gas between the inlet region 13 and the outlet region 15. The intermediate region 14 is thus arranged distally to the exhaust gas inlet 7 and distally to the exhaust gas outlet 8.
  • the inlet area 13 is designed for an inlet cooling capacity.
  • the intermediate region 14 is designed for an intermediate cooling performance.
  • the exit area 15 is designed for a discharge cooling capacity.
  • the intermediate cooling capacity is smaller than the inlet cooling capacity and smaller than the outlet cooling capacity.
  • the outlet cooling capacity is also smaller than the inlet cooling capacity. Accordingly, the cooling power in the inlet region 13 is greater than in the intermediate region 14 and greater than in the outlet region 15. In the outlet region 15, the cooling capacity is greater than the intermediate region 14. In the intermediate region 14, the cooling capacity is smaller than in the inlet region 14 and smaller than in the outlet region 15th
  • the exhaust gas cooler 1 is expediently designed so that a dew point of hydrocarbons T H c lies in a region 16 indicated by a brace between a transition from the inlet region 13 to the intermediate region 14. Furthermore, the design of the exhaust gas cooler 1 for the predetermined operating state is expediently such that a dew point of water T H 2o lies in a region 17, indicated by a brace, of a transition from the intermediate region 14 to the outlet region 15.
  • the outlet region 15 can also be designed such that it is suitable for removing condensate 18.
  • a condensate drain line 19 is indicated for this purpose with a broken line.
  • the condensate drain line 19 is fluidly connected to the exhaust path 5.
  • the exhaust gas cooler 1 is designed as a ribbed tube heat exchanger 20, which is characterized in that a plurality of coolant tubes 21 extend through the exhaust gas path 5.
  • the coolant tubes 21 carry the coolant inside and are equipped with ribs 22 on the outside at least in the inlet region 13 and in the outlet region 15. Is recognizable In FIG. 1, a rib density, that is to say a number of ribs 22 per coolant tube 21, is greater than in the outlet region 15. It is further provided here that the coolant tubes 21 do not carry any cooling ribs 22 in the intermediate region 14.
  • the number of ribs 22 per coolant tube 21 determines the cooling capacity in the respective power range 13, 14, 15 of the exhaust path 5.
  • the high rib density in the inlet region 13 results in a high inlet cooling capacity.
  • the reduced rib density in the outlet region 15 accordingly leads to a reduced outlet cooling performance.
  • the missing in the intermediate region 14 ribs 22 accordingly lead to a particularly low intermediate cooling capacity.
  • the coolant path 9 in the radiator housing 2 comprises an inlet chamber 23, four deflection chambers 24, 25, 26, 27 and an outlet chamber 28.
  • the deflection chambers 24, 25, 26, 27 are between the inlet chamber 23 and the Outlet chamber 28 is arranged.
  • the inlet chamber 23 has the coolant inlet 11.
  • a first group 29 of coolant tubes 21 connects the inlet chamber 23 with the first deflection chamber 24.
  • a second group 30 of coolant tubes 21 connects the first deflection chamber 24 with the second deflection chamber 25.
  • a third group 31 of coolant tubes 21 connects the second deflection chamber 25 with the third Deflection chamber 26.
  • a fourth group 32 of coolant tubes 21 connects the third deflection chamber 26 with the fourth deflection chamber 27.
  • a fifth group 33 of coolant tubes 21 connects the fourth deflection chamber 27 with the outlet chamber 28.
  • the coolant tubes 21 of the first group 29 and the second group 30 are assigned to the outlet region 15.
  • the coolant tubes 21 of the third group 31 are assigned to the intermediate region 14.
  • the coolant tubes 21 of the fourth group 32 and the fifth group 33 are assigned to the inlet area 13. All coolant tubes 21 run parallel to one another here and connect the chambers 23 to 28 in series with each other.
  • the exhaust gas cooler 1 is configured as a tube bundle heat exchanger 34, which is characterized by a plurality of exhaust pipes 35, which are led from the exhaust gas inlet 7 to the exhaust gas outlet 8 through the coolant path 9.
  • the exhaust pipes 35 lead inside the exhaust stream 6 and are exposed to the outside coolant flow 10.
  • the exhaust pipes 35 are round tubes with circular cross-sections.
  • the exhaust pipes 35 may be configured as flat tubes having a substantially rectangular cross-section.
  • heat transfer means 36 can be arranged in the exhaust pipes 35, which can be formed, for example, by a lamellar structure.
  • a pipe cross section for such an exhaust pipe 35 is shown, wherein this pipe cross section in the outlet region 15 is designated by a, in the intermediate region 14 by b and in the inlet region 15 by c.
  • a lamellar structure 36 is arranged only in the exhaust pipes 35 of the inlet region 13 and the outlet region 15, while in the intermediate region 4 the cross-sections of the exhaust pipes 35 are free of such heat transfer means 36.
  • the lamellar structure 36 in the inlet region 13 according to the illustration c has a larger lamella number or lamellar density and a smaller wall thickness than the lamellar structure 36 in the outlet region 15 according to the illustration a.
  • a larger inlet cooling capacity can be set in the inlet area 13 than in the outlet area 15.
  • the outlet cooling capacity is also greater than in the intermediate area 14.
  • FIGS. 3a-3c each show a plan view of an exhaust pipe 35 designed as a flat tube.
  • These exhaust pipes 35 can be seen with indentations or Variants equipped flow guide elements 37 or Strömungshin- to form.
  • the indentations are in front of the exhaust-carrying interior of the respective exhaust pipe 35.
  • the forms protrude into the cooling path in path 9.
  • adjacent exhaust pipes 35 can be supported against each other or distanced from each other via such distinct flow guide elements 37.
  • FIG. 3a shows a top view of the exhaust pipe 35 in the outlet region 15. Shown are purely exemplary eight flow guide elements 37 within the outlet region 15.
  • FIG. 3b shows the same exhaust pipe 35 within the intermediate region 14. It can be seen here only four flow guide elements 37 are provided. Accordingly, in the intermediate region 14, the heat transfer performance compared to the outlet region 15 is reduced.
  • FIG. 3c now shows the same exhaust pipe 35 in the inlet region 13. It can be seen here that sixteen flow guide elements 37 are provided, whereby the cooling capacity in the inlet region 13 is significantly greater than in the intermediate region 14 and in the outlet region 15.
  • the exhaust gas cooler 1 During operation of the exhaust gas cooler 1 or during operation of the internal combustion engine equipped therewith, hot exhaust gas flows through the exhaust gas inlet 7 into the inlet region 13.
  • the inlet region 13 is dimensioned so that at the end of the inlet region 13, ie in the transition region 16 of the hydrocarbon dew point T H c is located. Since above the hydrocarbon dew point temperature T H c soot deposition is largely uncritical or hardly takes place, can Here, a particularly high cooling capacity can be realized, which is realized by the large heat transfer surface with the help of the high rib density in Fig. 1 or with the help of the high lamellar density in Fig. 2.
  • the exhaust gas is cooled below the HC dew point T H c, so that condensation takes place in the intermediate region 14 of hydrocarbons.
  • the cooling capacity is significantly reduced in the intermediate region 14. This is achieved in FIG. 1 by the absence of ribs 22 or by the use of a significantly reduced rib density and in FIG. 2 by the absence of a laminar structure 36 or by the use of a significantly reduced laminar density.
  • the intermediate region 14 is designed so that at its end, ie in the transition region 17, the water dew point temperature T H 2o is reached. In the subsequent exit region 15, a condensation of water thus takes place, which ensures that sooting carbon black can be rinsed out immediately with the aid of the condensed water.
  • a higher cooling capacity can be set, which is realized with the aid of a corresponding rib density in FIG. 1 or lamellar density in FIG. 2.
  • the condensate which forms can be collected and removed, for example, via a condensate drain 19 according to FIG. 1.
  • the exhaust gas cooler 1 presented here can be characterized in summary by having a cooling capacity adapted to the exhaust gas temperature which decreases along the exhaust gas path 5, such that in the intermediate region 14 in which a hydrocarbon condensation but no water condensation takes place , a significantly reduced cooling capacity is realized. In this way, in this intermediate region 14, in which the hydrocarbon condensation takes place, the accumulation of soot particles can be significantly reduced, which reduces the risk of clogging and clogging of the exhaust gas path 5 in the exhaust gas cooler 1. Although in the exit region 15 is a soot deposit in Purchase, but can be flushed out by the water condensation.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Exhaust Gas After Treatment (AREA)
  • Exhaust-Gas Circulating Devices (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)

Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft einen Abgaskühler(1)für eine Abgasanlage (3) oder eine Abgasrückführanlage (4) einer Brennkraftmaschine,mit einem Abgaspfad (5), der von einem Abgaseinlass (7) zu einem Abgasauslass (8) führt,und mit einem Kühlmittelpfad (9), der wärmeübertragend mit dem Abgaspfad (5) gekoppelt ist. Reduzierte Rußablagerungen lassen sich erreichen, wenn der Abgaspfad (5) einen Eintrittsbereich (13) aufweist, der den Abgaseinlass (7) umfasst und der für eine Eintrittskühlleistung ausgelegt ist,wenn der Abgaspfad (5) stromab des Eintrittsbereichs (13) einen Zwischenbereich (14) aufweist, der für eine Zwischenkühlleistung ausgelegt ist, die kleiner ist als die Eintrittskühlleistung,und wenn der Abgaspfad (5) stromab des Zwischenbereichs (14) einen Austrittsbereich (15) aufweist, der den Abgasauslass (8) umfasst und der für eine Austrittskühlleistung ausgelegt ist, die größer ist als die Zwischenkühlleistung.

Description

Abgaskühler
Die vorliegende Erfindung betrifft einen Abgaskühler für eine Abgasanlage oder für eine Abgasrückführungsanlage einer Brennkraftmaschine. Die Erfindung betrifft außerdem ein Betriebsverfahren für einen derartigen Abgaskühler.
In einer Abgasanlage können Abgaskühler zur Anwendung kommen, um dem Abgas Wärmeenergie zu entziehen, um diese anderweitig zu nutzen, beispielsweise zum Erwärmen eines Kühlmittels eines Kühlkreises oder zum Verdampfen eines Arbeitsmediums eines Rankine-Kreises oder zum Beheizen eines Luftstroms für die Klimatisierung eines Fahrgastraums bei einer Fahrzeuganwendung. In einer Abgasrückführanlage kommt ein Abgaskühler zum Einsatz, um das rückgeführte Abgas zu kühlen. Die Kühlung des rückgeführten Abgases erhöht den Massenstrom und reduziert die Verbrennungstemperaturen in den Brennräumen der Brennkraftmaschine, was hinsichtlich der Schadstoffemissionen, insbesondere NOX-Emissionen, vorteilhaft ist.
Üblicherweise umfasst ein Abgaskühler einen Abgaspfad, der von einem Abga- seinlass zu einem Abgasauslass führt, sowie einen damit wärmeübertragend gekoppelten Kühlmittelpfad, der von einem Kühlmitteleinlass zu einem Kühlmittel- auslass führt.
Bei Wärmeübertragern kommt es zu sogenanntem„Fouling" (Englisch für Verschmutzung, Bewuchs), worunter die Verschmutzung von wärmeübertragenden Bestandteilen durch Inhaltsstoffe des verwendeten Kühlmittels verstanden wird. Beispielsweise können sich im Kühlmittelpfad Algen bilden, die zu einer Zuset- zung des Kühlmittelpfads führen können. Bei Abgaskühlern wird unter Fouling auf der Abgasseite auch die Anlagerung von Ruß verstanden. Im Abgas mitgeführter Ruß kann sich an den Oberflächen des Abgaskühlers im Abgaspfad anlagern und auf diese Weise auch zu einem allmählichen Zusetzen des Abgaspfads führen.
Die vorliegende Erfindung beschäftigt sich mit dem Problem, für einen Abgaskühler der eingangs genannten Art eine verbesserte Ausführungsform anzugeben, die sich insbesondere dadurch auszeichnet, dass die Gefahr eines Zusetzens des Abgaspfads durch Rußpartikel reduziert ist.
Dieses Problem wird erfindungsgemäß durch den Gegenstand des unabhängigen Anspruchs gelöst. Vorteilhafte Ausführungsformen sind Gegenstand der abhängigen Ansprüche.
Die Erfindung beruht auf dem allgemeinen Gedanken, den Abgaskühler abgas- seitig mit wenigstens drei unterschiedlichen Kühlleistungsbereichen auszustatten, die in der Strömungsrichtung des Abgases aufeinanderfolgen, also in Reihe angeordnet sind. Dementsprechend umfasst ein Eintrittsbereich den Abgaseinlass und ist für eine Eintrittskühlleistung ausgelegt. Stromab des Eintrittsbereichs befindet sich ein Zwischenbereich, der für eine Zwischenkühlleistung ausgelegt ist. Stromab des Zwischenbereichs ist ein Austrittsbereich vorgesehen, der den Ab- gasauslass umfasst und der für eine Austrittskühlleistung ausgelegt ist. Der Abgaskühler ist nun so ausgelegt, dass die Zwischenkühlleistung kleiner ist als die Eintrittskühlleistung und kleiner ist als die Austrittskühlleistung. Dieser erfindungsgemäße Aufbau beruht auf der Erkenntnis, dass bei hohen Abgastemperaturen, die im Eintrittsbereich des Abgaspfads auftreten, die Tendenz zur Rußablagerung vergleichsweise gering ist. Dementsprechend kann im Eintrittsbereich eine vergleichsweise hohe Eintrittskühlleistung realisiert werden. Bei mittleren Abgastemperaturen steigt dagegen die Tendenz zur Rußablagerung stark an. Dem kann durch eine reduzierte Zwischenkühlleistung entgegengetreten werden. Bei niedrigen Abgastemperaturen, wie sie im Austrittsbereich des Abgaspfads auftreten, können zwar ebenfalls relativ starke Anlagerungen beobachtet werden, die jedoch weniger haften und daher insbesondere ausgespült werden können. Demnach kann im Austrittsbereich wieder eine höhere Austrittskühlleistung realisiert werden. Somit besitzt der hier vorgestellte Abgaskühler, insbesondere innerhalb eines gemeinsamen Gehäuses, zumindest drei unterschiedlich strukturierte Bereiche, die im Abgaspfad aufeinanderfolgen und die durch ihre unterschiedliche Struktur verschiedene Wärmeübertragungsleistungen ermöglichen.
Unter "Kühlleistung" wird dabei ein Wärmestrom vom Abgas in Richtung Kühlmittel pro Zeiteinheit verstanden.
Bevorzugt ist eine Ausführungsform, bei welcher der Abgaskühler ein einziges Gehäuse aufweist, in dem der gesamte Abgaspfad untergebracht ist und das den Abgaseinlass und den Abgasauslass aufweist. Somit befinden sich die drei Leistungsbereiche innerhalb dieses gemeinsamen Gehäuses des Abgaskühlers, wodurch sich ein besonders kompakter Aufbau realisieren lässt.
Alternativ ist auch eine Ausführungsform möglich, bei welcher der Abgaskühler zwei oder drei Gehäuse aufweist, auf weiche der Abgaspfad verteilt ist und die über ein bzw. über zwei Verbindungsrohre miteinander in Reihe geschaltet sind. Somit befinden sich der Abgaseinlass und der Abgasauslass an verschiedenen Gehäusen. Zweckmäßig befinden sich der Eintrittsbereich und der Abgaseinlass in einem einlassseitigen ersten Gehäuse, während sich der Austrittsbereich und der Abgasauslass in einem auslassseitigen zweiten Gehäuse befinden. Der Zwischenbereich kann nun entweder im einlassseitigen Gehäuse oder im auslassseitigen Gehäuse oder aber in einem mittleren dritten Gehäuse untergebracht sein.
Vorteilhaft ist eine Ausführungsform, bei der nur ein einziger und somit gemeinsamer Kühlmittelpfad vorgesehen ist, der bevorzugt nacheinander, also in Reihe durch die wenigstens drei Kühlleistungsbereiche geführt ist. Ebenfalls bevorzugt ist dabei eine Strömungsführung für den einzigen Abgaspfad und den einzigen Küh Im ittel pfad im Gegenstromprinzip. Um bei einem einzigen Abgaspfad une einem einzigen Kühlmittelpfad unterschiedliche Kühlleistungen realisieren zu können, können beispielsweise die Verweildauern des Abgases und des Kühlmittels in den einzeilnen Kühlleistungsbereichen variieren. Ebenso können die für die Wäremübrtragung zur Verfügung stehenden Oberflächen, z.B. durch die Verwendung von Wärmeübertragungsstrukturen und deren Ausgestaltung, variiert werden. Ferner lassen sich die Strömungsverhältnisse, wie z.B. das Vorhandensein turbulenter oder laminarer Strömungen und/oder die Dicke der sich einstellenden Grenzschichten, durch geeignete Maßnahmen, wie z.B. die Verwendung von Turbulatoren und deren Ausgestaltung, variieren.
Gemäß einer vorteilhaften Ausführungsform kann der Abgaskühler für einen vorbestimmten Betriebszustand des Abgaskühlers so ausgelegt sein, dass ein Kohlenwasserstoff-Taupunkt im Bereich eines Übergangs vom Eintrittsbereich zum Zwischenbereich liegt, während der Wasser-Taupunkt im Bereich eines Übergangs vom Zwischenbereich zum Austrittsbereich liegt. Die Kohlenwasserstoffe sind dabei die Moleküle des jeweiligen der Brennkraftmaschine zur Verbrennung zugeführten Kraftstoffs, die in dem jeweiligen Brennraum nicht oder nicht vollständig umgesetzt worden sind. Es handelt sich also vorwiegend um langkettige Kohlenwasserstoffe auf der Basis von Diesel, Bio-Diesel, Benzin, Bio-Benzin und anderer üblicherweise flüssiger Brennstoffe. Diese spezielle Auslegung des Abgaskühlers hinsichtlich der drei Kühlleistungsbereiche beruht auf der Erkenntnis, dass im Abgas neben Ruß auch Wasserdampf und unverbrannte dampfförmige Kohlenwasserstoffe mitgeführt werden. Bei hohen Abgastemperaturen, die oberhalb der Taupunkte von Wasser und den relevanten Kohlenwasserstoffen liegen, fällt die Rußanlagerung an den wärmeübertragenden Oberflächen im Abgaspfad vergleichsweise gering aus. Dementsprechend wird dieser Temperaturbereich dem Eintrittsbereich mit der vergleichsweise hohen Eintrittskühlleistung zugeordnet. In einem Temperaturbereich, der unterhalb der Taupunkttemperatur der Kohlenwasserstoffe und oberhalb der Taupunkttemperatur von Wasser liegt, ist die Rußanlagerung extrem kritisch, da sich der Ruß mit den kondensierenden Kohlenwasserstoffen zu einer klebrigen Masse vereinen kann, die nur vergleichsweise schwer ablösbar ist. Dementsprechend ist dieser Temperaturbereich dem Zwischenbereich mit der reduzierten Zwischenkühlleistung zugeordnet. Ist die Abgastemperatur im Abgaspfad dagegen auch unter den Taupunkt von Wasser abgesunken, kann das kondensierende Wasser den sich anlagernden Ruß ausspülen, so dass in diesem Temperaturbereich wieder eine erhöhte Kühlleistung realisierbar ist. Dementsprechend ist dieser untere Temperaturbereich dem Austrittsbereich mit der erhöhten Austrittskühlleistung zugeordnet.
Der vorbestimmte Betriebszustand kann beispielsweise durch einen vorbestimmten Abgasvolumenstrom und/oder eine vorbestimmte Abgastemperatur am Ab- gaseinlass und/oder einen vorbestimmten Kühlmittelvolumenstrom und/oder eine vorbestimmte Kühlmitteltemperatur am Kühlmitteleinlass definiert werden.
Entsprechend einer weiteren vorteilhaften Ausführungsform kann nun der Austrittsbereich des Abgaspfads zum Abführen von Kondensat ausgestaltet sein. Wie vorstehend erläutert, kommt es vor allem im Austrittsbereich zur Kondensation von Wasser. Durch die vorgeschlagene Ausgestaltung des Austrittsbereichs kann das entstehende Kondensat gezielt abgeführt werden. Dabei kann das Kondensat ausgespülte Rußablagerungen mitführen.
Besonders vorteilhaft ist eine Ausführungsform, bei der die Eintrittskühlleistung größer ist als die Austrittskühlleistung. Hierbei wird berücksichtigt, dass im Eintrittsbereich die Tendenz zur Rußbildung deutlich geringer ist als im Austrittsbereich. Gemäß einer besonders vorteilhaften Ausführungsform kann die Kühlleistung durch die im Abgaspfad zur Wärmeübertragung zur Verfügung stehende Oberfläche bestimmt sein. Das bedeutet, dass diese Wärmeübertrageroberfläche im Eintrittsbereich deutlich größer gewählt ist als im Zwischenbereich und dass auch der Austrittsbereich eine größere Wärmeübertragungsoberfläche besitzt als der Zwischenbereich. Je mehr Oberfläche zur Wärmeübertragung zur Verfügung steht, desto mehr Oberfläche steht auch für die Anlagerung von Ruß zur Verfügung. Wird dementsprechend im Zwischenbereich die Wärmeübertragungsoberfläche signifikant reduziert, steht dem im Abgas mitgeführten Ruß auch deutlich weniger Oberfläche für die Anlagerung zur Verfügung, was zu einer Reduzierung der Rußanlagerung im Zwischenbereich führt.
Gemäß einer anderen vorteilhaften Ausführungsform kann die Kühlleistung durch die Dichte von Wärmeübertragungsmitteln im Abgaspfad bestimmt sein. Die Dichte der Wärmeübertragungsmittel ist dabei die Anzahl der Wärmeübertragungsmittel pro Volumeneinheit im Abgaspfad. Je höher die Dichte der Wärmeübertragungsmittel, desto größer ist auch die zur Verfügung stehende Wärmeübertragungsoberfläche und desto höher ist auch die Kühlleistung. Umgesetzt auf den hier vorgestellten Abgaskühler bedeutet dies, dass die Wärmeübertragungsmitteldichte im Eintrittsbereich größer ist als im Zwischenbereich und im Austrittsbereich größer ist als im Zwischenbereich.
Gemäß einer zweckmäßigen Weiterbildung können derartige Wärmeübertragungsmittel beispielsweise durch Rippen und/oder durch Turbulatoren und/oder durch Strömungshindernisse, sogenannte Winglets, und/oder durch Lamellen und dergleichen gebildet sein, die im Abgaspfad angeordnet sind. Dementsprechend kann beispielsweise die Wärmeübertragungsmitteldichte bzw. die Wärmeübertragungsoberfläche durch die Rippendichte, also durch die Anzahl an Rippen pro Volumeneinheit im Abgaspfad bestimmt werden. Dann wäre die Rippendichte im Zwischenbereich kleiner als im Eintrittsbereich und kleiner als im Austrittsbereich. Insbesondere kann dabei vorgesehen sein, nur im Eintrittsbereich und im Austrittsbereich Rippen vorzusehen und den Zwischenbereich rippenlos zu gestalten.
Gemäß einer anderen vorteilhaften Ausführungsform kann die Kühlleistung durch den durchströmbaren Querschnitt des Abgaspfads und/oder durch den Strömungswiderstand im Abgaspfad bestimmt sein. Der Strömungswiderstand ergibt sich zum einen aus der Wärmeübertragungsmitteldichte und zum anderen aus dem durchströmbaren Querschnitt. Je größer der durchströmbare Querschnitt ist, desto geringer ist auch der Strömungswiderstand. Es hat sich gezeigt, dass die Tendenz zur Rußanlagerung in Bereichen mit geringem Strömungswiderstand und großem durchströmbaren Querschnitt deutlich reduziert ist. Dementsprechend ist beim hier vorgeschlagenen Abgaskühler vorzugsweise im Zwischenbereich der Strömungswiderstand im Abgaspfad kleiner als im Eintrittsbereich und kleiner als im Austrittsbereich. Zusätzlich oder alternativ ist im Zwischenbereich der durchströmbare Querschnitt des Abgaspfads größer als im Eintrittsbereich und als im Austrittsbereich.
Bei einer anderen vorteilhaften Ausführungsform kann der Kühlmittelpfad von einem Kühlmitteleinlass zu einem Kühlmittelauslass führen, wobei der Kühlmitte- leinlass am Austrittsbereich und der Kühlmittelauslass am Eintrittsbereich angeordnet ist, wodurch der Abgaskühler vom Abgas und vom Kühlmittel nach dem Gegenstromprinzip durchströmt ist. Ebenso ist es möglich, den Kühlmitteleinlass am Eintrittsbereich und den Kühlmittelauslass am Austrittsbereich anzuordnen, wodurch sich dann eine Durchströmung des Abgaskühlers mit Abgas und Kühlmittel nach dem Gleichstromprinzip ergibt. In jedem Fall ist der Kühlmittelpfad durch alle drei Bereiche des Abgaspfads hindurchgeführt, und zwar nacheinan- der, also in Reihe. Auf diese Weise wird die bauliche Integration der drei Kühlleistungsbereiche in einen einzigen Abgaskühler verstärkt.
Bei einer anderen vorteilhaften Ausführungsform kann der Abgaskühler als Rip- penrohrwärmetauscher ausgestaltet sein, bei dem sich mehrere Kühlmittelrohre durch den Abgaspfad erstrecken, die innen das Kühlmittel führen und außen zumindest im Eintrittsbereich und im Austrittsbereich Rippen tragen. Die unterschiedlichen Kühlleistungen in den unterschiedlichen Bereichen des Abgaspfads lassen sich nun besonders einfach durch Variieren der Rippengröße und/oder Rippenanzahl und/oder Rippendichte verändern.
Bei einer besonders vorteilhaften Ausführungsform umfasst der Kühlmittelpfad eine Einlasskammer, mehrere Umlenkkammern und eine Auslasskammer. Insgesamt sind somit mindestens vier Kammern vorgesehen, die im Kühlmittelpfad bzw. entlang des Kühlmittelpfads, insbesondere in einem gemeinsamen Gehäuse des Abgaskühlers, ausgebildet sind. Somit umschließt das gegebenenfalls vorgesehene gemeinsame Gehäuse des Abgaskühlers auf der Seite des Abgaspfads die drei Kühlleistungsbereiche und auf der Seite des Kühlmittelpfads die vorstehend genannten wenigstens vier Kammern.
Bei einer bevorzugten Ausführungsform können genau vier Umlenkkammern vorgesehen sein, so dass der Kühlmittelpfad dann genau sechs Kammern umfasst. Zweckmäßig weist die Einlasskammer einen Kühlmitteleinlass auf und ist über eine erste Gruppe von Kühlmittelrohren, die durch den Abgaspfad hindurchgeführt sind, mit der ersten Umlenkkammer fluidisch verbunden. Die erste Umlenkkammer kann nun über eine zweite Gruppe von Kühlmittelrohren, die durch den Abgaspfad hindurchgeführt sind, mit der zweiten Umlenkkammer fluidisch verbunden sein. Die zweite Umlenkkammer kann über eine dritte Gruppe von durch den Abgaspfad hindurchgeführten Kühlmittelrohren mit der dritten Umlenk- kammer fluidisch verbunden sein. Die dritte Umlenkkammer kann über eine vierte Gruppe von durch den Abgaspfad hindurchgeführten Kühlmittelrohren mit der vierten Umlenkkammer fluidisch verbunden sein. Schließlich kann die vierte Umlenkkammer über eine fünfte Gruppe von Kühlmittelrohren, die durch den Abgaspfad hindurchgeführt sind, mit der Auslasskammer fluidisch verbunden sein, die einen Kühlmittelauslass aufweist. Durch diesen Aufbau durchströmt das Kühlmittel die sechs Kammern des Kühlmittelpfads nacheinander, so dass diese eine Reihenschaltung bilden. Bei einer anderen Anzahl an Umlenkkammern ist auch eine entsprechend andere Anzahl an Gruppen von durch den Abgaspfad hindurch geführten Kühlmittelrohren vorhanden.
Gemäß einer vorteilhaften Weiterbildung können die Kühlmittel röhre der ersten Gruppe und der zweiten Gruppe im Austrittsbereich und die Kühlmittelrohre der vierten Gruppe und der fünften Gruppe im Eintrittsbereich verlaufen (beim Gegenstromprinzip) oder umgekehrt (beim Gleichstromprinzip). Im Unterschied dazu verlaufen die Kühlmittelrohre der dritten Gruppe im Zwischenbereich.
Eine andere Ausführungsform geht davon aus, dass der Abgaskühler als Rohrbündelwärmetauscher ausgestaltet ist, bei dem sich mehrere Abgasrohre vom Abgaseinlass zum Abgasauslass durch den Kühlmittelpfad hindurch erstrecken, die innen das Abgas führen und außen dem Kühlmittel ausgesetzt sind. Gemäß einer vorteilhaften Weiterbildung können nun im Eintrittsbereich und im Austrittsbereich Wärmeübertragungsmittel in den Abgasrohren angeordnet sein. Diese Wärmeübertragungsmittel definieren nun durch ihre Dimensionierung und/oder Anzahl und/oder Dichte die Kühlleistung des jeweiligen Bereichs des Abgaspfads.
Bei einer anderen Ausführungsform können zumindest im Eintrittsbereich und im Austrittsbereich Strömungsleitelemente bzw. Strömungshindernisse in den Ab- gasrohren angeordnet sein. Derartige Strömungsleitelemente bzw. Strömungs- hindernisse lassen sich bei einem als Flachrohrwärmetauscher ausgestalteten Rohrbündelwärmetauscher besonders einfach als sogenannte„Winglets" realisieren. Hierbei handelt es sich in der Regel um Ausprägungen und Einprägungen, die an den einander zugewandten Längsseiten der einzelnen Flachrohre mittels Umformung hergestellt sind. Durch die Geometrie und/oder Anzahl und/oder Dichte und/oder Verteilung dieser Winglets kann die Wärmeübertragungsleistung im Abgaspfad bestimmt werden.
Ein erfindungsgemäßes Verfahren zum Betreiben eines Abgaskühlers, der sich dadurch auszeichnet, dass er im Abgaspfad zumindest drei Bereiche, nämlich einen Eintrittsbereich, einen Zwischenbereich und einen Autrittsbereich, besitzt, charakterisiert sich dadurch, dass in den wenigstens drei Bereichen unterschiedliche Kühlleistungen realisiert werden, nämlich eine Eintrittskühlleistung, eine Zwischenkühlleistung und eine Austrittskühlleistung, wobei die Zwischenkühlleistung kleiner als die Eintrittskühlleistung und kleiner als die Austrittskühlleistung ist.
Besonders vorteilhaft ist auch hier eine Ausführungsform, bei der das Abgas im Abgaskühler vor dem Zwischenbereich zumindest bis zu einem Kohlenwasserstoff-Taupunkt abgekühlt wird und dass das Abgas im Abgaskühler nach dem Zwischenbereich zumindest bis zu einem Wasser-Taupunkt abgekühlt wird.
Gemäß einer bevorzugten Weiterbildung kann auch hier vorgesehen sein, dass der Kohlenwasserstoff-Taupunkt im Bereich eines Übergangs vom Eintrittsbereich zum Zwischenbereich erreicht wird, und/oder dass der Wasser-Taupunkt im Bereich eines Übergangs vom Zwischenbereich zum Austrittsbereich erreicht wird. Weitere wichtige Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen, aus den Zeichnungen und aus der zugehörigen Figurenbeschreibung anhand der Zeichnungen.
Es versteht sich, dass die vorstehend genannten und die nachstehend noch zu erläuternden Merkmale nicht nur in der jeweils angegebenen Kombination, sondern auch in anderen Kombinationen oder in Alleinstellung verwendbar sind, ohne den Rahmen der vorliegenden Erfindung zu verlassen.
Bevorzugte Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in den Zeichnungen dargestellt und werden in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert, wobei sich gleiche Bezugszeichen auf gleiche oder ähnliche oder funktional gleiche Komponenten beziehen.
Es zeigen, jeweils schematisch,
Fig. 1 einen stark vereinfachten Längsschnitt durch einen Abgaskühler,
Fig. 2 einen Längsschnitt wie in Fig. 1 , jedoch bei einer anderen Ausführungsform des Abgaskühlers,
Fig. 3 vereinfachte Draufsichten auf ein Flachrohr eines solchen Abgaskühlers bei einer weiteren Ausführungsform, in verschiedenen Bereichen a bis c.
Entsprechend den Figuren 1 bis 3 umfasst ein Abgaskühler 1 ein Gehäuse 2, mit dem er in eine Abgasanlage 3 oder in eine Abgasrückführanlage 4 einer hier nicht gezeigten Brennkraftmaschine eingebaut werden kann. Der Abgaskühler 1 enthält in seinem Gehäuse 2 einen Abgaspfad 5, durch den im Betrieb des Ab- gaskühlers 1 eine Abgasströmung 6 hindurchgeführt ist. Der Abgaspfad 5 führt von einem am Kühlergehäuse 2 ausgebildeten Abgaseinlass 7 zu einem am Kühlergehäuse 2 ausgebildeten Abgasauslass 8. Ferner besitzt der Abgaskühler 1 im Kühlergehäuse 2 einen Kühlmittelpfad 9, durch den im Betrieb des Abgaskühlers 1 ein Kühlmittelstrom 10 hindurchgeführt ist. Der Kühlmittelpfad 9 führt dabei von einem am Kühlergehäuse 2 ausgebildeten Kühlmitteleinlass 1 1 zu einem am Kühlergehäuse 2 ausgebildeten Kühlmittelauslass 12. Der Kühlmittelpfad 9 ist auf geeignete Weise mediengetrennt wärmeübertragend mit dem Abgaspfad 5 gekoppelt.
In den Beispielen der Figuren 1 und 2 befindet sich der Kühlmitteleinlass 1 1 proximal zum Abgasauslass 8, während der Kühlmittelauslass 12 proximal zum Abgaseinlass 7 angeordnet ist. Dementsprechend ergibt sich bei den hier gezeigten Ausführungsformen eine Durchströmung des Abgaskühlers 1 bezüglich der Abgasströmung 6 und der Kühlmittelströmung 10 nach dem Gegenstromprinzip. Es ist klar, dass grundsätzlich auch eine Durchströmung nach dem Gleichstromprinzip realisierbar ist.
Der Abgaspfad 5 besitzt einen durch eine geschweifte Klammer angedeuteten Eintrittsbereich 13, stromab davon einen durch eine geschweifte Klammer angedeuteten Zwischenbereich 14 und stromab davon einen durch eine geschweifte Klammer angedeuteten Austrittsbereich 15. Der Eintrittsbereich 13 umfasst den Abgaseinlass 7. Der Austrittsbereich 15 umfasst den Abgasauslass 8. Der Zwischenbereich 14 ist in der Strömungsrichtung des Abgases zwischen dem Eintrittsbereich 13 und dem Austrittsbereich 15 angeordnet. Der Zwischenbereich 14 ist somit distal zum Abgaseinlass 7 und distal zum Abgasauslass 8 angeordnet.
Der Eintrittsbereich 13 ist für eine Eintrittskühlleistung ausgelegt. Der Zwischenbereich 14 ist für eine Zwischenkühlleistung ausgelegt. Der Austrittsbereich 15 ist für eine Austrittskühlleistung ausgelegt. Die Zwischenkühlleistung ist kleiner als die Eintrittskühlleistung und kleiner als die Austrittskühlleistung. Vorzugsweise ist die Austrittskühlleistung auch kleiner als die Eintrittskühlleistung. Dementsprechend ist die Kühlleistung im Eintrittsbereich 13 größer als im Zwischenbereich 14 und größer als im Austrittsbereich 15. Im Austrittsbereich 15 ist die Kühlleistung dagegen größer als der Zwischenbereich 14. Im Zwischenbereich 14 ist die Kühlleistung kleiner als im Eintrittsbereich 14 und kleiner als im Austrittsbereich 15.
Für einen vorbestimmten Betriebszustand des Abgaskühlers 1 bzw. der damit ausgestatteten Brennkraftmaschine ist der Abgaskühler 1 zweckmäßig so ausgelegt, dass ein Taupunkt von Kohlenwasserstoffen THc in einem durch eine geschweifte Klammer angedeuteten Bereich 16 eines Übergangs vom Eintrittsbereich 13 zum Zwischenbereich 14 liegt. Ferner erfolgt die Auslegung des Abgaskühlers 1 für den vorbestimmten Betriebszustand zweckmäßig so, dass ein Taupunkt von Wasser TH2o in einem durch eine geschweifte Klammer angedeuteten Bereich 17 eines Übergangs vom Zwischenbereich 14 zum Austrittsbereich 15 liegt.
Gemäß Fig. 1 kann der Austrittsbereich 15 außerdem so ausgestaltet sein, dass er sich zum Abführen von Kondensat 18 eignet. In Fig. 1 ist hierzu eine Kondensatablaufleitung 19 mit unterbrochener Linie angedeutet. Die Kondensatablaufleitung 19 ist dabei fluidisch mit dem Abgaspfad 5 verbunden.
Bei der in Fig. 1 gezeigten Ausführungsform ist der Abgaskühler 1 als Rippen- rohrwärmetauscher 20 ausgestaltet, der sich dadurch charakterisiert, dass sich mehrere Kühlmittelrohre 21 durch den Abgaspfad 5 erstrecken. Dabei führen die Kühlemittelrohre 21 innen das Kühlmittel und sind außen zumindest im Eintrittsbereich 13 und im Austrittsbereich 15 mit Rippen 22 ausgestattet. Erkennbar ist in Fig. 1 eine Rippendichte, also eine Anzahl an Rippen 22 pro Kühlmittelrohr 21 größer als im Austrittsbereich 15. Ferner ist hier vorgesehen, dass die Kühlmittelrohre 21 im Zwischenbereich 14 keine Kühlrippen 22 tragen. Die Anzahl der Rippen 22 je Kühlmittelrohr 21 bestimmt die Kühlleistung im jeweiligen Leistungsbereich 13, 14, 15 des Abgaspfads 5. Dementsprechend führt die hohe Rippendichte im Einlassbereich 13 zu einer hohen Eintrittskühlleistung. Die reduzierte Rippendichte im Austrittsbereich 15 führt dementsprechend zu einer reduzierten Austrittskühlleistung. Die im Zwischenbereich 14 fehlenden Rippen 22 führen dementsprechend zu einer besonders geringen Zwischenkühlleistung.
Bei der in Fig. 1 gezeigten Ausführungsform umfasst der Kühlmittelpfad 9 im Kühlergehäuse 2 eine Einlasskammer 23, vier Umlenkkammern 24, 25, 26, 27 und eine Auslasskammer 28. Die Umlenkkammern 24, 25, 26, 27 sind dabei zwischen der Einlasskammer 23 und der Auslasskammer 28 angeordnet. Die Einlasskammer 23 weist den Kühlmitteleinlass 1 1 auf. Eine erste Gruppe 29 von Kühlmittelrohren 21 verbindet die Einlasskammer 23 mit der ersten Umlenkkammer 24. Eine zweite Gruppe 30 von Kühlmittelrohren 21 verbindet die erste Umlenkkammer 24 mit der zweiten Umlenkkammer 25. Eine dritte Gruppe 31 von Kühlmittelrohren 21 verbindet die zweite Umlenkkammer 25 mit der dritten Umlenkkammer 26. Eine vierte Gruppe 32 von Kühlmittelrohren 21 verbindet die dritte Umlenkkammer 26 mit der vierten Umlenkkammer 27. Schließlich verbindet eine fünfte Gruppe 33 von Kühlmittelrohren 21 die vierte Umlenkkammer 27 mit der Auslasskammer 28. Bei der hier gezeigten Durchströmung des Abgaskühlers 1 gemäß dem Gegenstromprinzip sind die Kühlmittelrohre 21 der ersten Gruppe 29 und der zweiten Gruppe 30 dem Austrittsbereich 15 zugeordnet. Die Kühlmittelrohre 21 der dritten Gruppe 31 sind dem Zwischenbereich 14 zugeordnet. Die Kühlmittelrohre 21 der vierten Gruppe 32 und der fünften Gruppe 33 sind dem Eintrittsbereich 13 zugeordnet. Alle Kühlmittelrohre 21 verlaufen hier parallel zueinander und verbinden die Kammern 23 bis 28 in Reihe miteinander. Bei der in Fig. 2 gezeigten Ausführungsform ist der Abgaskühler 1 als Rohrbün- delwärmetauscher 34 ausgestaltet, der sich durch mehrere Abgasrohre 35 charakterisiert, die vom Abgaseinlass 7 zum Abgasauslass 8 durch den Kühlmittelpfad 9 hindurchgeführt sind. Die Abgasrohre 35 führen im Inneren den Abgasstrom 6 und sind außen dem Kühlmittelstrom 10 ausgesetzt. Im Beispiel der Fig. 2 sind die Abgasrohre 35 Rundrohre mit kreisförmigen Querschnitten. Im Unterschied können die Abgasrohre 35 bei einer anderen Ausführungsform, die in Fig. 3 gezeigt ist, als Flachrohre ausgestaltet sein, die einen im Wesentlichen rechteckigen Querschnitt besitzen.
In den Abgasrohren 35 können gemäß Fig. 2 zumindest im Eintrittsbereich 13 und dem Austrittsbereich 15 Wärmeübertragungsmittel 36 angeordnet, die beispielsweise durch eine Lamellenstruktur gebildet sein können. In Fig. 2 ist dabei jeweils ein Rohrquerschnitt für ein solches Abgasrohr 35 dargestellt, wobei dieser Rohrquerschnitt im Austrittsbereich 15 mit a, im Zwischenbereich 14 mit b und im Eintrittsbereich 15 mit c bezeichnet ist. Erkennbar ist hier nur in den Abgasrohren 35 des Eintrittsbereichs 13 und des Austrittsbereichs 15 eine derartige Lamellenstruktur 36 angeordnet, während im Zwischenbereich 4 die Querschnitte der Abgasrohre 35 frei von derartigen Wärmeübertragungsmitteln 36 sind. Erkennbar besitzt die Lamellenstruktur 36 im Eintrittsbereich 13 gemäß der Darstellung c eine größere Lamellenanzahl bzw. Lamellendichte und eine kleinere Wandstärke als die Lamellenstruktur 36 im Austrittsbereich 15 gemäß der Darstellung a. Somit lässt sich im Eintrittsbereich 13 eine größere Eintrittskühlleistung einstellen als im Austrittsbereich 15. Gleichzeitig ist auch die Austrittskühlleistung größer als im Zwischenbereich 14.
Die Figuren 3a-3c zeigen jeweils eine Draufsicht auf ein als Flachrohr ausgestaltetes Abgasrohr 35. Erkennbar sind diese Abgasrohre 35 mit Einprägungen bzw. Ausprägungen ausgestattet, die Strömungsleitelemente 37 bzw. Strömungshin- dernisse bilden. Die Einprägungen stehen dabei in das abgasführende Innere des jeweiligen Abgasrohrs 35 vor. Die Ausprägungen ragen dagegen in den Küh Im ittel pfad 9 hinein. In einem Stapel derartiger Flachrohre 35 können sich benachbarte Abgasrohre 35 über derartige ausgeprägte Strömungsleitelemente 37 aneinander abstützen bzw. voneinander distanzieren. Durch die Formgebung, Anzahl, Verteilung und Größe der Strömungsleitelemente 37, die sich in das Innere des jeweiligen Abgasrohrs 35 hineinerstrecken, kann wiederum die Wärmeübertragungsleistung im jeweiligen Leistungsbereich des Abgaspfads 5 bestimmt werden. Fig. 3a zeigt eine Draufsicht auf das Abgasrohr 35 im Austrittsbereich 15. Gezeigt sind rein exemplarisch acht Strömungsleitelemente 37 innerhalb des Austrittsbereichs 15. Fig. 3b zeigt dasselbe Abgasrohr 35 innerhalb des Zwischenbereichs 14. Erkennbar sind hier nur noch vier Strömungsleitelemente 37 vorgesehen. Dementsprechend ist im Zwischenbereich 14 die Wärmeübertragungsleistung gegenüber dem Austrittsbereich 15 reduziert. Fig. 3c zeigt nun dasselbe Abgasrohr 35 im Eintrittsbereich 13. Erkennbar sind hier sechzehn Strömungsleitelemente 37 vorgesehen, wodurch die Kühlleistung im Eintrittsbereich 13 deutlich größer ist als im Zwischenbereich 14 und als im Austrittsbereich 15.
Die Funktionsweise des hier vorgestellten Abgaskühlers 1 wird im Folgenden anhand der Figuren 1 und 2 näher erläutert.
Im Betrieb des Abgaskühlers 1 bzw. im Betrieb der damit ausgestatteten Brennkraftmaschine strömt heißes Abgas durch den Abgaseinlass 7 in den Eintrittsbereich 13 ein. Der Eintrittsbereich 13 ist so dimensioniert, dass sich am Ende des Eintrittsbereichs 13, also im Übergangsbereich 16 der Kohlenwasserstoff- Taupunkt THc befindet. Da oberhalb der Kohlenwasserstoff-Taupunkttemperatur THc eine Rußablagerung weitgehend unkritisch ist bzw. kaum stattfindet, kann hier eine besonders hohe Kühlleistung realisiert werden, was durch die große Wärmeübertragungsfläche mit Hilfe der hohen Rippendichte in Fig. 1 bzw. mit Hilfe der hohen Lamellendichte in Fig. 2 realisiert wird. Im Zwischenbereich 14 ist das Abgas unter den HC-Taupunkt THc abgekühlt, so dass im Zwischenbereich 14 eine Kondensation von Kohlenwasserstoffen erfolgt. Um hier eine Rußbildung weitgehend zu vermeiden, ist im Zwischenbereich 14 die Kühlleistung deutlich reduziert. Erreicht wird dies in Fig. 1 durch das Fehlen von Rippen 22 bzw. durch die Verwendung einer deutlich reduzierten Rippendichte und in Fig. 2 durch das Fehlen einer Lamellenstruktur 36 bzw. durch die Verwendung einer deutlich reduzierten Lamellendichte. Der Zwischenbereich 14 ist so ausgelegt, dass an seinem Ende, also im Übergangsbereich 17 die Wasser-Taupunkttemperatur TH2o erreicht wird. Im nachfolgenden Austrittsbereich 15 erfolgt somit eine Kondensation von Wasser, was dafür sorgt, dass sich anlagernder Ruß gleich mit Hilfe des kondensierten Wassers ausgespült werden kann. Dementsprechend kann hier wieder eine höhere Kühlleistung eingestellt werden, was mit Hilfe einer entsprechenden Rippendichte in Fig. 1 bzw. Lamellendichte in Fig. 2 realisiert wird. Optional kann das sich bildende Kondensat gesammelt und beispielsweise über einen Kondensatablauf 19 gemäß Fig. 1 abgeführt werden.
Der hier vorgestellte Abgaskühler 1 lässt sich zusammenfassend dadurch charakterisieren, dass er eine an die Abgastemperatur, die entlang des Abgaspfads 5 abnimmt, angepasste Kühlleistung besitzt, derart, dass im Zwischenbereich 14, in dem zwar eine Kohlenwasserstoff-Kondensation, jedoch keine Wasser- Kondensation stattfindet, eine signifikant reduzierte Kühlleistung realisiert wird. Auf diese Weise kann in diesem Zwischenbereich 14, in dem die Kohlenwasserstoffkondensation stattfindet, die Anlagerung von Rußpartikeln deutlich reduziert werden, was die Gefahr eines Zusetzens und Verstopfens des Abgaspfads 5 im Abgaskühler 1 reduziert. Im Austrittsbereich 15 wird zwar eine Rußablagerung in Kauf genommen, die jedoch durch die Wasserkondensation ausgespült werden kann.
*****

Claims

Ansprüche
1 . Abgaskühler für eine Abgasanlage (3) oder eine Abgasrückführanlage (4) einer Brennkraftmaschine,
- mit einem Abgaspfad (5), der von einem Abgaseinlass (7) zu einem Abgasaus- lass (8) führt,
- mit einem Kühlmittelpfad (9), der wärmeübertragend mit dem Abgaspfad (5) gekoppelt ist,
- wobei der Abgaspfad (5) einen Eintrittsbereich (13) aufweist, der den Abgaseinlass (7) umfasst und der für eine Eintrittskühlleistung ausgelegt ist,
- wobei der Abgaspfad (5) stromab des Eintrittsbereichs (13) einen Zwischenbereich (14) aufweist, der für eine Zwischenkühlleistung ausgelegt ist, die kleiner ist als die Eintrittskühlleistung,
- wobei der Abgaspfad (5) stromab des Zwischenbereichs (14) einen Austrittsbereich (15) aufweist, der den Abgasauslass (8) umfasst und der für eine Austrittskühlleistung ausgelegt ist, die größer ist als die Zwischenkühlleistung.
2. Abgaskühler nach Anspruch 1 ,
gekennzeichnet durch ein einziges Gehäuse (2), in dem der gesamte Abgaspfad (5) untergebracht ist und das den Abgaseinlass (7) und den Abgasauslass (8) aufweist.
3. Abgaskühler nach Anspruch 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet, dass nur ein einziger Kühlmittelpfad (9) vorgesehen ist, der mit den wenigstens drei Bereichen (13, 14, 15) des Abgaspfads (5) wärmeübertragend gekoppelt ist.
4. Abgaskühler nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Kühlmittelpfad (9) nacheinander mit den wenigstens drei Bereichen (13, 14, 15) des Abgaspfads (5) wärmeübertragend gekoppelt ist.
5. Abgaskühler nach Anspruch 4,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Kühlmittelpfad (9) in der Strömungsrichtung des Kühlmittels zuerst mit dem Austrittsbereich (15), danach mit dem Zwischenbereich (14) und anschließend mit dem Eintrittsbereich (13) wäremübertragend gekoppelt ist.
6. Abgaskühler nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
dadurch gekennzeichnet,
dass für einen vorbestimmten Betriebszustand des Abgaskühlers (1 ), der insbesondere einen vorbestimmten Abgasvolumenstrom, eine vorbestimmte Abgastemperatur, einen vorbestimmten Kühlmittelvolumenstrom und eine vorbestimmte Kühlmitteltemperatur aufweist, der Abgaskühler (1 ) so ausgelegt ist, dass ein Kohlenwasserstoff-Taupunkt (THc) im Bereich eines Übergangs (16) vom Eintrittsbereich (13) zum Zwischenbereich (14) liegt und dass ein Wasser-Taupunkt (TH2O) im Bereich eines Übergangs (17) vom Zwischenbereich (14) zum Austrittsbereich (15) liegt.
7. Abgaskühler nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Austrittsbereich (15) des Abgaspfads (5) zum Abführen von Kondensat ausgestaltet ist.
8. Abgaskühler nach einem der Ansprüche 1 bis 7,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Eintrittskühlleistung größer ist als die Austrittskühlleistung.
9. Abgaskühler nach einem der Ansprüche 1 bis 8,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Kühlleistung durch die im Abgaspfad (5) zur Wärmeübertragung zur Verfügung stehende Oberfläche bestimmt ist, so dass diese im Zwischenbereich (14) kleiner ist als im Eintrittsbereich (13) und als im Austrittsbereich (15).
10. Abgaskühler nach einem der Ansprüche 1 bis 9,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Kühlleistung durch die Dichte von Wärmeübertragungsmitteln (22, 36) im Abgaspfad (5) bestimmt ist, so dass diese im Zwischenbereich (14) kleiner ist als im Eintrittsbereich (13) und als im Austrittsbereich (15).
1 1 . Abgaskühler nach einem der Ansprüche 1 bis 10,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Kühlleistung durch den durchströmbaren Querschnitt des Abgaspfads (5) und/oder durch den Strömungswiderstand im Abgaspfad (5) bestimmt ist, so dass diese im Zwischenbereich (14) größer ist als im Eintrittsbereich (13) und als im Austrittsbereich (15).
12. Abgaskühler nach einem der Ansprüche 1 bis 1 1 ,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Kühlleistung durch den Strömungswiderstand im Abgaspfad (5) bestimmt ist, so dass dieser im Zwischenbereich (14) kleiner ist als im Eintrittsbereich (13) und als im Austrittsbereich (15).
13. Abgaskühler nach einem der Ansprüche 1 bis 12,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Kühlmittelpfad (9) von einem Kühlmitteleinlass (1 1 ) zu einem Kühlmit- telauslass (12) führt, wobei der Kühlmitteleinlass (1 1 ) am Austrittsbereich (15) und der Kühlmittelauslass (12) am Eintrittsbereich (13) angeordnet ist oder vice versa.
14. Abgaskühler nach einem der Ansprüche 1 bis 13,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Abgaskühler (1 ) als Rippenrohrwärmetauscher (20) ausgestaltet ist, bei dem sich mehrere Kühlmittelrohre (21 ) durch den Abgaspfad (5) erstrecken, die innen das Kühlmittel führen und außen zumindest im Eintrittsbereich (13) und im Austrittsbereich (15) Rippen (22) tragen.
15. Abgaskühler nach einem der Ansprüche 1 bis 14,
dadurch gekennzeichnet,
- dass der Kühlmittelpfad (9) eine Einlasskammer (23), vier Umlenkkammern (24, 25, 26, 27) und eine Auslasskammer (28) aufweist,
- dass die Einlasskammer (23) einen Kühlmitteleinlass (1 1 ) aufweist und über eine erste Gruppe (29) von durch den Abgaspfad (5) hindurchgeführten Kühlmittelrohren (21 ) mit der ersten Umlenkkammer (24) fluidisch verbunden ist,
- dass die erste Umlenkkammer (24) über eine zweite Gruppe (30) von durch den Abgaspfad (5) hindurchgeführten Kühlmittelrohren (21 ) mit der zweiten Umlenkkammer (25) fluidisch verbunden ist,
- dass die zweite Umlenkkammer (25) über eine dritte Gruppe (31 ) von durch den Abgaspfad (5) hindurchgeführten Kühlmittelrohren (21 ) mit der dritten Umlenkkammer (26) fluidisch verbunden ist, - dass die dritte Umlenkkammer (26) über eine vierte Gruppe (32) von durch den Abgaspfad (5) hindurchgeführten Kühlmittelrohren (21 ) mit der vierten Umlenkkammer (27) fluidisch verbunden ist,
- dass die vierte Umlenkkammer (27) über eine fünfte Gruppe (33) von durch den Abgaspfad (5) hindurchgeführten Kühlmittelrohren (21 ) mit der Auslasskammer (28) fluidisch verbunden ist, die einen Kühlmittelauslass (12) aufweist.
16. Abgaskühler nach Anspruch 15,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Kühlmittelrohre (21 ) der ersten Gruppe (29) und der zweiten Gruppe (30) im Austrittsbereich (15) und die Kühlmittelrohre (21 ) der vierten Gruppe (32) und der fünften Gruppe (33) im Eintrittsbereich (13) verlaufen oder vice versa, während die Kühlmittelrohre (21 ) der dritten Gruppe (31 ) im Zwischenbereich (14) verlaufen.
17. Abgaskühler nach einem der Ansprüche 1 bis 13,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Abgaskühler (1 ) als Rohrbündelwärmetauscher (34) ausgestaltet ist, bei dem sich mehrere Abgasrohre (35) vom Abgaseinlass (7) zum Abgasauslass (8) durch den Kühlmittelpfad (9) hindurcherstrecken, die innen das Abgas führen und außen dem Kühlmittel ausgesetzt sind.
18. Abgaskühler nach Anspruch 17,
dadurch gekennzeichnet,
dass zumindest im Eintrittsbereich (13) und im Austrittsbereich (15) Wärmeübertragungsmittel (36) in den Abgasrohren (35) angeordnet sind.
19. Abgaskühler nach Anspruch 17 oder 18,
dadurch gekennzeichnet, dass zumindest im Eintnttsbereich (13) und im Austrittsbereich (15) Strömungsleitelemente (37) und/oder Strömungshindernisse in den Abgasrohren (35) angeordnet sind.
20. Verfahren zum Betreiben eines Abgaskühlers (1 ), der einen Abgaspfad (5) mit einem Eintrittsbereich (13), einem Zwischenbereich (14) und einem Austrittsbereich (15) aufweist, insbesondere eines Abgaskühlers (1 ) nach einem der Ansprüche 1 bis 19,
- bei dem im Eintrittsbereich (13) eine Eintrittskühlleistung eingestellt wird,
- bei dem im Zwischenbereich (14) eine Zwischenkühlleistung eingestellt wird,
- bei dem im Austrittsbereich (15) eine Austrittskühlleistung eingestellt wird,
- bei dem die Zwischenkühlleistung kleiner gewählt wird als die Eintrittskühlleistung und als die Austrittskühlleistung.
21 . Verfahren nach Anspruch 20,
dadurch gekennzeichnet,
- dass das Abgas im Abgaskühler (1 ) vor dem Zwischenbereich (14) zumindest bis zu einem Kohlenwasserstoff-Taupunkt (THc) abgekühlt wird,
- dass das Abgas im Abgaskühler (1 ) nach dem Zwischenbereich (14) zumindest bis zu einem Wasser-Taupunkt (TH2o) abgekühlt wird.
22. Verfahren nach Anspruch 21 ,
dadurch gekennzeichnet,
- dass der Kohlenwasserstoff-Taupunkt (THc) im Bereich eines Übergangs (16) vom Eintrittsbereich (13) zum Zwischenbereich (14) erreicht wird, und/oder
- dass der Wasser-Taupunkt (TH2o) im Bereich eines Übergangs (17) vom Zwischenbereich (14) zum Austrittsbereich (15) erreicht wird.
EP13713839.2A 2012-03-28 2013-03-27 Abgaskühler Not-in-force EP2831529B1 (de)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102012205026 2012-03-28
DE102012208742A DE102012208742A1 (de) 2012-03-28 2012-05-24 Abgaskühler
PCT/EP2013/056542 WO2013144214A1 (de) 2012-03-28 2013-03-27 Abgaskühler

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP2831529A1 true EP2831529A1 (de) 2015-02-04
EP2831529B1 EP2831529B1 (de) 2017-05-10

Family

ID=49154801

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP13713839.2A Not-in-force EP2831529B1 (de) 2012-03-28 2013-03-27 Abgaskühler

Country Status (4)

Country Link
US (1) US20150047619A1 (de)
EP (1) EP2831529B1 (de)
DE (1) DE102012208742A1 (de)
WO (1) WO2013144214A1 (de)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9938935B2 (en) 2012-07-12 2018-04-10 General Electric Company Exhaust gas recirculation system and method
US10508621B2 (en) 2012-07-12 2019-12-17 Ge Global Sourcing Llc Exhaust gas recirculation system and method
DE102013224038A1 (de) * 2013-11-25 2015-05-28 MAHLE Behr GmbH & Co. KG Abgaswärmetauscher zur Abgaskühlung einer Brennkraftmaschine, vorzugsweise für ein Kraftfahrzeug
EP2937660A1 (de) * 2014-04-24 2015-10-28 Siemens Aktiengesellschaft Turbulator zum Einsatz in einem Kühlmittelkanal und Wärmeübertragungselement mit einem derartigen Turbulator
DE112016001487T5 (de) * 2015-04-01 2018-01-11 General Electric Company Abgasrückführungssystem und -verfahren
DE102016002380B4 (de) * 2016-03-01 2023-10-05 Volkswagen Aktiengesellschaft Kraftfahrzeug mit einem Abgaskondensator
TWI835709B (zh) * 2016-04-18 2024-03-21 俄勒岡州大學 層壓的微通道熱交換器
DE102016221566A1 (de) * 2016-11-03 2018-05-03 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Wasserabscheider zum Abscheiden von Wasser in einem Fahrzeug
DE102017113964A1 (de) * 2017-06-23 2018-12-27 Dr. Ing. H.C. F. Porsche Aktiengesellschaft Vorrichtung zum Laden einer Mehrzahl von Elektrofahrzeugen

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002180915A (ja) * 2000-12-08 2002-06-26 Hino Motors Ltd Ｅｇｒクーラ
JP2005220747A (ja) * 2004-02-03 2005-08-18 Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd Ｅｇｒガス冷却機構
US7213639B2 (en) * 2005-03-16 2007-05-08 Detroit Diesel Coporation Heat exchanger exhaust gas recirculation cooler
DE102005029321A1 (de) * 2005-06-24 2006-12-28 Behr Gmbh & Co. Kg Wärmeübertrager
JP4756585B2 (ja) * 2005-09-09 2011-08-24 臼井国際産業株式会社 熱交換器用伝熱管
DE102007062826A1 (de) * 2007-01-17 2008-09-25 Behr Gmbh & Co. Kg Wärmetauscher für ein Kraftfahrzeug
DE102008007073A1 (de) * 2007-01-31 2008-08-07 Behr Gmbh & Co. Kg Wärmetauscher, Abgasrückführsystem und Verwendung eines Wärmetauschers
DE102008014169A1 (de) * 2007-04-26 2009-01-08 Behr Gmbh & Co. Kg Wärmetauscher, insbesondere zur Abgaskühlung, System mit einem Wärmetauscher zur Abgaskühlung, Verfahren zum Betreiben eines Wärmetauschers
US7798134B2 (en) * 2008-05-07 2010-09-21 General Electric Company System, kit, and method for locomotive exhaust gas recirculation cooling
DE102010008175B4 (de) * 2010-02-16 2014-12-04 Thesys Gmbh Wärmeübertrager
DE102010048466A1 (de) * 2010-10-14 2012-04-19 Daimler Ag Abgasrückführung mit Kondensat-Abführung
DE102011087962A1 (de) * 2011-02-08 2012-08-09 Behr Gmbh & Co. Kg Wärmeübertrager

Also Published As

Publication number Publication date
WO2013144214A1 (de) 2013-10-03
DE102012208742A1 (de) 2013-10-02
EP2831529B1 (de) 2017-05-10
US20150047619A1 (en) 2015-02-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2831529B1 (de) Abgaskühler
EP1985953B1 (de) Wärmetauscher, insbesondere zur Abgaskühlung, Verfahren zum Betreiben eines solchen Wärmetauschers und System mit einem Abgaskühler
EP2852805B1 (de) Abgaswärmeübertrager
WO2007104580A2 (de) Wärmetauscher für ein kraftfahrzeug
WO2006100072A1 (de) Abgaswärmeübertrager, insbesondere abgaskühler für eine abgasrückführung in kraftfahrzeugen
EP1604163A1 (de) W rme bertrager, insbesondere abgaskühler für kraftfahrzeuge
DE102011103110A1 (de) Abgassystem mit Kreislaufwärmerohr
EP2134941B1 (de) Strömungskanal, wärmetauscher, abgasrückführsystem, ladeluft-zuführsystem, verwendung eines wärmetauschers
DE102006012219B4 (de) Wärmeübertragungseinheit mit einem verschließbaren Fluidteileinlass
DE102012208354B4 (de) Wärmetauscher
WO2009089885A1 (de) Vorrichtung zum austausch von wärme und kraftfahrzeug
EP2825832A2 (de) Wärmeübertrager
DE102008058210A1 (de) Wärmetauscher und Verfahren für dessen Herstellung
DE102007015146A1 (de) Aluminium System Kühler
EP3039372B1 (de) Wärmeübertrager
EP2485002A2 (de) Wärmeübertrager
EP2278138B1 (de) Brennkraftmaschine und Verfahren zum Betreiben dieser
DE102006013868A1 (de) Abgaswärmeübertrager, insbesondere Abgaskühler für eine Abgasrückführung in Kraftfahrzeugen
DE102015204983A1 (de) Wärmetauscher, insbesondere für ein Kraftfahrzeug
EP2278149B1 (de) Wärmetauscher und aufladesystem
EP3203173B1 (de) Abgaswärmeübertrager
WO2012168042A1 (de) Brennkraftmaschine mit zumindest einer katalysatoreinheit
EP4235074A1 (de) Wärmetauscher
DE102011117089A1 (de) Abgaswärmetauscher und Abgasrückführanordnung mit einem Abgaswärmetauscher
DE102008038498A1 (de) Wärmetauscher für ein Kraftfahrzeug

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20140910

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: BA ME

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
17Q First examination report despatched

Effective date: 20160204

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

RIC1 Information provided on ipc code assigned before grant

Ipc: F28D 21/00 20060101ALI20161202BHEP

Ipc: F28F 1/40 20060101AFI20161202BHEP

Ipc: F28F 13/06 20060101ALI20161202BHEP

Ipc: F28F 13/12 20060101ALI20161202BHEP

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20161221

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 892812

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20170515

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 502013007227

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20170510

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170810

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170811

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170910

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: RS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170810

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 502013007227

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20180213

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20180530

Year of fee payment: 6

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20180327

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

REG Reference to a national code

Ref country code: BE

Ref legal event code: MM

Effective date: 20180331

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: MM4A

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180327

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180327

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180331

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180331

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180331

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180327

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180331

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 892812

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20180327

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 502013007227

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180327

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20191001

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: MK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170510

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO

Effective date: 20130327

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510