EP2815818B1 - Poinçon pour un outil de sertissage et outil de sertissage muni d'un tel poinçon - Google Patents
Poinçon pour un outil de sertissage et outil de sertissage muni d'un tel poinçon Download PDFInfo
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- EP2815818B1 EP2815818B1 EP14172793.3A EP14172793A EP2815818B1 EP 2815818 B1 EP2815818 B1 EP 2815818B1 EP 14172793 A EP14172793 A EP 14172793A EP 2815818 B1 EP2815818 B1 EP 2815818B1
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Definitions
- the invention relates to a punch for a crimping tool, such as a crimping tool, for joining by crimping two parts together.
- these parts are advantageously open metal profiles arranged one against the other and used, in particular, in certain structures or frames for assembling plasterboards, on the wall or on the ceiling.
- the metal profiles used have a U-shaped section.
- U-shaped profiles are fixed in height and around the room so that the core of each profile is fixed to the wall by solid fasteners such as screws or wall plugs. hit.
- the profiles are crimped together using crimping pliers.
- a crimping tool with a punch is disclosed in the document DE 100 54 752 A1 .
- One of the objectives of the present invention is therefore to propose a crimping punch making it possible to obtain a crimp which is more resistant to tearing off than the crimps known to date.
- Another objective is to obtain such a more resistant crimping but with a crimping force equal to or even less than the crimping force necessary to crimp two sections together with a crimping pliers of the prior art.
- the subject of the invention is a punch for a crimping tool, comprising a part for fixing to the tool and a punching part consisting of a point connected to the fixing part by a first and a second face.
- crimping in which the first crimping face has a convex primary profile having a bulge towards the outside of the punch.
- the primary profile, or profile of order 1 is the general profile of the face.
- the latter may further comprise a secondary profile, or of order 2, consisting of roughness or shoulders.
- the invention also relates to a crimping tool for crimping two parts together, comprising two jaws articulated relative to each other relative to a pivot, between an open position to be positioned on either side of the parts to be crimped and a closed position at the end of crimping, characterized in that one of the jaws carries a punch according to the invention, and the other jaw has a matrix for receiving the punch when the two jaws are in the closed position.
- a punch of the state of the art 10 comprises a fixing part 1 to a crimping tool (not illustrated) and a punching part 2 consisting of a tip 3 connected to the fixing part 1 by two crimping faces 4 straight lines.
- the figure 2 illustrates a first embodiment of a punch according to the invention.
- This punch 20 comprises a fixing part 21 to a crimping tool and a punching part 22 consisting of a point 23 connected to the fixing part 21 by a first crimping face 24 and a second crimping face 25.
- the first crimping face 24 is convex, that is to say that it has a bulge towards the outside of the punch and, consequently, a length greater than the length of the second crimping face 25 straight.
- the punching part 22 has a height H 22 between 1 and 2 cm and, in this case, about 1.4 cm.
- the punching part 22 also has a width L 22 taken at the junction between the punching part and the fixing part, between 1 and 2 cm and, in this case, equal to about 1.4 cm.
- the first crimping face 24 has a radius of convexity R 24 between 4 and 6 cm and, in this case, about 5 cm.
- the fixing part comprises, at its base, a width L 21 of approximately 1.5 cm.
- the fixing part 21 comprises two fixing holes for the passage of fixing nuts to the crimping tool.
- Such a crimping tool can, for example, be a crimping tool such as that described in the patent FR-2969951 .
- the figure 3 illustrates a second embodiment of a punch according to the invention in which the second crimping face 26 is concave.
- this second concave face 26 has a radius of concavity R 26 of between 3 and 4 cm.
- this radius R 26 is equal to approximately 3.7 cm, the other parts of the punch having the same dimensions as those given in relation to the figure 2 .
- the tip 23 is centered relative to the first and second crimping faces.
- the longitudinal axis XX of the punch passing through the point 23 is located at equal distance d from the crimping faces at the junction between the crimping part 22 and the fixing part 21.
- the radius of curvature of the crimping faces 24 and 25 is to be adapted as a function of the distance between the punch and the pivot P on which the jaws M 1 and M 2 of the crimping tool are articulated (see figure 4 ).
- the figure 4 illustrates a crimping tool 30 according to the invention for crimping two parts together.
- This tool comprises two jaws M 1 and M 2 articulated relative to each other relative to a pivot P.
- the jaws are in the open position to be able to be positioned on either side of the parts to be crimped.
- One of the jaws M 1 carries a punch 20 according to the invention.
- the other jaw M 2 has a matrix for receiving the punch when the two jaws M 1 and M 2 are in the closed position at the end of crimping.
- the punch 20 is arranged on the crimping tool so that the tip 23 is positioned between the pivot P and the first convex crimping face 24.
- the first convex crimping face 24 is located towards the outside of the pliers while the second crimping face 25 or 26 is located towards the inside, that is to say facing the pivot P, of the pliers crimping.
- the assembly tested consists of an upper rail R s in U of length 70 mm, width 48 mm and sheet thickness 0.7 mm.
- the rail R s has lateral wings 15 mm high, and folds turned towards the inside of the rail and parallel to the core of the U-shaped rail of 5 mm. The folds allow the shim connected to the dynamometer to be retained during the measurement.
- the lower rail R i in U has a length of 110 mm, a width of 48 mm, a sheet thickness of 0.7 mm and wings of height 15 mm.
- the upper rails R s and lower R i were crimped by a single crimp (referenced 38 on the figure 6 ) centered on the rails, that is to say in the middle of the core of the U-shaped profile, equidistant from the wings.
- the dynamometer is fixed to the upper rail R s by a fixing plate 36 blocked under the folds of the rail and the lower rail is blocked on the support by two fixing parts 37.
- the dynamometer is connected to a hydraulic arm (not shown) moving vertically and upward to generate a tearing of the two rails.
- the punch according to the invention makes it possible to obtain crimps which are more resistant to tearing than those obtained with a punch of the state of the art.
- the convex face therefore makes it possible to significantly increase the force necessary to tear off the crimps.
- the crimping obtained with a punch according to the state of the art is substantially symmetrical with respect to the median axis YY of the crimping.
- the barbs 41 and 42 of the upper rail R s are spaced a distance e 1 from the center of the crimping represented by the axis YY on the Figures 7 and 8 .
- a crimp obtained using a punch according to the invention is asymmetrical and has, where the convex crimping face has passed, a loop structure, that is to say that the beard 51 of the upper rail R s is wound on itself and touches the upper rail R s .
- the beard 52 of the lower rail R i is much more folded back than the beard 43 of the lower rail R i obtained using a punch from the state of the art. It is located at a distance e ' 2 , greater than the distance e 2 , from the axis YY.
- the nominal values of the distances between the barbs depend on the rails that are crimped. Indeed, a thick rail will not allow a complete winding of the beards. What matters is that with identical rails, the crimps obtained with a punch according to the invention are more curved towards the outside of the crimping hole than the crimps obtained with a punch of the state of the art. Of course, there may be variations due to other parameters, such as the crimping speed and the punch temperature.
- the punch according to the invention provides that the other crimping face is concave. Thanks to this, and despite the presence of the convex face, a punch is obtained allowing a crimping requiring an identical or slightly lower crimping force compared to the crimping force necessary to be implemented with a punch of the state of the technical.
- the punch is arranged so that the point is positioned between the pivot and the first convex crimping face.
- the second concave crimping face is located between the tip and the pivot.
- Very resistant crimps can thus be obtained with conventional manual crimping pliers.
- FIGS. 9 and 10 illustrate the possibility of providing the crimping faces with teeth with a curved punch according to the invention.
- the toothed punches were only used a little because the effort required for crimping was 50% greater than with a punch whose crimping faces are flat and smooth (that is to say devoid of teeth).
- Figures 9 and 10 illustrate hallmarks similar to the hallmarks of figures 2 and 3 , with the difference that the crimp faces 240, 250 and 260 have been machined so as to produce teeth.
- the convex faces 24 ( Figures 9 and 10 ), plane 25 ( figure 9 ) and concave 26 ( figure 10 ), illustrated in dotted lines in the figures, are no longer smooth, but toothed.
- the machining has removed material in the punch, so that the tops of the teeth of the faces 240, 250 and 260 are tangent to the virtual convex, straight and concave planes formed by said faces 24, 25 and 26 respectively.
- the material is removed so as to start the crimping faces according to concave notches 600 of determined radius of concavity Re.
- the first crimping face 240 has a radius of convexity R 240 of between 4 and 6 cm. On the drawing of the figure 13 , this radius R 240 is equal to approximately 5 cm.
- the second concave face 260 has a radius of concavity R 260 of between 3 and 4 cm. On the drawing of the figure 13 , this radius R 260 is equal to approximately 3.7 cm.
- a drill with a diameter of between 1.5 mm and 3 mm, preferably between 2.5 mm and 3 mm, is used to remove the material from the punch.
- the concave 600 notches of the figure 13 are made with a drill of radius Re equal to 3 mm, on a depth P600 of between 0.2 mm and 0.4 mm, preferably between 0.25 mm and 0.37 mm, typically 0.3 mm.
- the notches of the same punch, or even of the same face may have the same or different depths P 600 , as illustrated in figure 13 where the four notches on each side 240-260 have different depths P 600 .
- the convex, straight and concave virtual planes of the faces 24, 25 and 26 intersect the teeth of the faces 440, 450 and 460.
- the height of the teeth of each face 440, 450 and 460 can therefore be modulated while retaining a general convex shape , straight and concave of said virtual faces 24, 25 and 26 respectively.
- the shape of the notches may be different from a concave shape, but it is the latter that gives the best results in terms of resistance to pulling out.
- At least three teeth are created per crimping face with a 3mm diameter drill.
- at least four notches are formed per crimping face.
- the crimping force measurements were carried out with the punches E1 to E9 mounted on a pliers 800 of the “ERGOTOP” model of the EDMA TM brand to carry out a single crimping between two rails R i and R s profiled in galvanized steel d '' thickness 0.7 mm of the STIL® F530 brand, marketed by the company PLACO SAINT GOBAIN.
- One 801 of the handles of the clamp 800 is immobilized in a vice 850 and the other sleeve 802 is pivoted in the direction of the arrow F1 by a support wheel 900 connected to a hydraulic cylinder (not shown) coupled to a SENSY brand force sensor (not shown) ref: 2960-20KN-0.1, serial number 2120127000, calibration certificate on 07/2013.
- the maximum force (in kilogram-force) necessary to crimp between the two rails is measured along a cylinder stroke Lv of 300mm, between a position at 0 mm (illustrated in figure 13 ) in which the support wheel 900 is at a distance from the handle 802 of the clamp 800, and a position 300 mm in which the handle 802 of the clamp 800 is completely pivoted by the support wheel corresponding to a maximum insertion of the punch in the rails (crimp position).
- the crimp removal measurements carried out with the punches E1 to E9 consisted in making a single crimp between two profiled rails of galvanized steel 0.7 mm thick of the STIL® F530 brand, sold by the company PLACO.
- SAINT GOBAIN then to measure the maximum force necessary to achieve the separation of the two rails, that is to say the tearing of the crimping, with a Kern brand dynamometer, model HCB version 3.1 7/2006.
- the assembly is identical to what has been described in relation to the Figures 5 and 6 .
- the production of teeth on the convex face and the concave face of the punch according to the invention improves by about 300 to 550% the resistance to pulling out of the punch, while the crimping force is only increased in the same time as around 10 to 50%.
- the teeth When using a 3 mm diameter drill, the teeth should have fewer than four teeth.
- it comprises two or three teeth, preferably three teeth because the pullout resistance is higher, while surprisingly, the force required for crimping is almost 8% lower than that required with a punch with two teeth per side. .
- the number of teeth can increase and go up to four with a 2 mm drill and up to five with a 1.5 mm drill.
- a punch conforming to test E9 has the advantage of requiring a force necessary for crimping only 10% greater than that of a smooth curved punch (without tooth) conforming to test E1, while the maximum force necessary for l uprooting increases by 370%.
- the curves of the figure 14 illustrate the force required for crimping as a function of a cylinder stroke Lv of the mounting of the figure 14 and punches according to the invention comprising different numbers of teeth.
- the curve in solid lines illustrates the force necessary for crimping with a curved punch according to the invention and devoid of teeth.
- the dashed curve illustrates the force required for crimping with a curved punch according to the invention and provided with two teeth (or three notches) per crimping face.
- the curve has a first increasing phase (between 30 and 100 mm of stroke Lv) corresponding to the drilling of the sheets with the end of the punch.
- the passage of the second notch, the second tooth and the third notch correspond respectively to a phase of decrease, increase and decrease in the force necessary for crimping.
- the dotted and dashed curves illustrate the force necessary for crimping with a curved punch, respectively provided with three and four teeth per crimping face.
- Each curve has as many peaks as teeth and as many hollows as notches.
- the invention thus makes it possible to provide a very effective curved punch in terms of resistance to tearing with respect to a straight punch comprising two rectilinear crimping faces.
- the invention also makes it possible to provide a toothed curved punch very effective in terms of resistance to tearing, and requiring an average crimping force similar to that of a smooth curved punch.
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Description
- L'invention concerne un poinçon pour un outil de sertissage, tel qu'une pince à sertir, pour assembler par sertissage deux pièces entre elles. En particulier, ces pièces sont avantageusement des profilés métalliques ouverts disposés l'un contre l'autre et utilisés, notamment, dans certaines structures ou ossatures d'assemblage de plaques de plâtre, en paroi ou en plafond.
- Classiquement, les profilés métalliques utilisés ont une forme en coupe de U.
- Généralement, ces profilés métalliques travaillent peu en cisaillement de sorte qu'un sertissage suffit pour les assembler entre eux. Néanmoins, au cours de certains montages, il peut arriver que les sertissages travaillent beaucoup et s'arrachent. C'est pourquoi on utilise, généralement, des profilés en U imbriqués l'un dans l'autre de sorte que les ailes de chaque profilé retiennent l'autre profilé.
- Par exemple, lorsqu'un faux plafond est installé, on fixe en hauteur et en périphérie de la pièce des profilés en U de sorte que l'âme de chaque profilé soit fixée au mur par des attaches solides telles que des vis ou des chevilles à frapper.
- Dans cette position, les ailes de chaque profilé sont parallèles entre elles et parallèles au sol. Ensuite, on insert d'autres profilés en U entre les ailes de deux profilés en U fixés sur des murs opposés. Ainsi, les seconds profilés sont perpendiculaires aux premiers et retenus par les ailes de premiers profilés.
- Pour éviter que les seconds profilés ne bougent lorsque l'on vient visser dessous les plaques de plâtre, on serti les profilés entre eux à l'aide d'une pince de sertissage.
- L'utilisation de profilés en U en périphérie de la pièce est nécessaire pour retenir vers le haut les seconds profilés lorsque le vissage imprime une force vers le haut sur les seconds profilés.
- Un outil de sertissage avec un poinçon est divulgue dans le document
DE 100 54 752 A1 . - Si les sertissages étaient suffisamment solides, il ne serait pas nécessaire d'utiliser des profilés en U mais simplement des cornières beaucoup moins chères.
- L'un des objectifs de la présente invention est donc de proposer un poinçon de sertissage permettant d'obtenir un sertissage plus résistant à l'arrachement que les sertissages connus à ce jour.
- Un autre objectif est d'obtenir un tel sertissage plus résistant mais à force de sertissage égale voire inférieure à la force de sertissage nécessaire pour sertir deux profilés entre eux avec une pince à sertir de l'état de la technique.
- A cette fin, l'invention a pour objet un poinçon pour un outil de sertissage, comprenant une partie de fixation à l'outil et une partie de poinçonnage constituée d'une pointe reliée à la partie de fixation par une première et une seconde face de sertissage, dans lequel la première face de sertissage présente un profil primaire convexe présentant un bombement vers l'extérieur du poinçon.
- Le profil primaire, ou profil d'ordre 1, est le profil général de la face. Cette dernière peut comprendre, en outre, un profil secondaire, ou d'ordre 2, constitué de rugosités ou d'épaulements.
- Selon d'autres modes de réalisation :
- la seconde face de sertissage peut présenter un profil primaire rectiligne ;
- la seconde face de sertissage peut présenter un profil primaire concave ;
- la pointe peut être centrée par rapport aux première et seconde faces de sertissage ;
- la partie de poinçonnage peut présenter une hauteur comprise entre 1 et 2 cm, de préférence 1,4 cm, une largeur comprise entre 1 et 2 cm, de préférence 1,4 cm, et la première face de sertissage convexe présente un rayon de convexité compris entre 4 et 6 cm, de préférence 5 cm.
- la seconde face de sertissage concave peut présenter un rayon de concavité compris entre 3 et 4 cm, de préférence 3,7 cm.
- chaque face de sertissage peut présenter un profil secondaire comportant au moins deux dents, de préférence entre trois et cinq dents, avantageusement trois dents ; et/ou
- les dents peuvent être espacées chacune les unes des autres par une encoche concave présentant un rayon de concavité compris entre 1,5 et 3 mm, de préférence entre 2,5 et 3 mm.
- L'invention a également pour objet un outil de sertissage pour sertir deux pièces entre elles, comprenant deux mâchoires articulées l'une par rapport à l'autre relativement à un pivot, entre une position ouverte pour être positionnées de part et d'autre des pièces à sertir et une position fermée en fin de sertissage, caractérisé en ce que l'une des mâchoires porte un poinçon selon l'invention, et l'autre mâchoire présente une matrice de réception du poinçon lorsque les deux mâchoires sont en position fermée.
- Selon d'autres modes de réalisation :
- le poinçon peut être agencé de telle sorte que la pointe est positionnée entre le pivot et la première face de sertissage convexe ;
- l'outil de sertissage peut comprendre, en outre, deux manches reliés aux mâchoires pour pouvoir manipuler manuellement les mâchoires.
- D'autres caractéristiques de l'invention seront énoncées dans la description détaillée ci-après, faite en référence aux dessins annexés, qui représentent, respectivement :
- la
figure 1 , une vue schématique en plan d'un poinçon de l'état de la technique ; - la
figure 2 , une vue schématique en plan d'un premier mode de réalisation d'un poinçon selon l'invention ; - la
figure 3 , une vue schématique en plan d'un deuxième mode de réalisation d'un poinçon selon l'invention ; - la
figure 4 , une vue schématique en plan d'une pince à sertir de l'état de la technique, munie d'un poinçon selon l'invention ; - les
figures 5 et 6 , des photos respectivement de face et de profil d'un montage pour la mesure de la résistance à l'arrachement de sertissages réalisés à l'aide d'un poinçon selon l'invention ; - la
figure 7 , une vue schématique en coupe d'un sertissage obtenu avec un poinçon de l'état de la technique ; - la
figure 8 , une vue schématique en coupe d'un sertissage obtenu avec un poinçon selon l'invention ; - la
figure 9 , une vue schématique en plan d'un troisième mode de réalisation d'un poinçon selon l'invention ; - la
figure 10 , une vue schématique en plan d'un quatrième mode de réalisation d'un poinçon selon l'invention ; - les
figures 11 et 12 , des vues schématiques en plan de variantes respectivement des modes de réalisation desfigures 9 et 10 ; - la
figure 13 , une vue schématique en plan d'un mode de réalisation d'un poinçon denté selon l'invention adapté aux outils manuels du marché, avec des cotes de fabrication ; - la
figure 14 , une photo de face d'un montage pour la mesure de la force nécessaire au sertissage réalisé à l'aide d'un poinçon selon l'invention ; et - la
figure 15 , des courbes de force nécessaire au sertissage en fonction d'une course Lv de vérin du montage de lafigure 14 et des poinçons selon l'invention comprenant des nombres de dents différents. - Comme le montre la
figure 1 , un poinçon de l'état de la technique 10 comprend une partie de fixation 1 à un outil de sertissage (non illustré) et une partie de poinçonnage 2 constituée d'une pointe 3 reliée à la partie de fixation 1 par deux faces de sertissage 4 rectilignes. - La
figure 2 illustre un premier mode de réalisation d'un poinçon selon l'invention. Ce poinçon 20 comprend une partie de fixation 21 à un outil de sertissage et une partie de poinçonnage 22 constituée d'une pointe 23 reliée à la partie de fixation 21 par une première face de sertissage 24 et une seconde face de sertissage 25. - Selon l'invention, la première face de sertissage 24 est convexe, c'est-à-dire qu'elle présente un bombement vers l'extérieur du poinçon et, par conséquent, une longueur supérieure à la longueur de la seconde face de sertissage 25 rectiligne.
- Dans le mode de réalisation illustré, la partie de poinçonnage 22 présente une hauteur H22 comprise entre 1 et 2 cm et, en l'espèce, d'environ 1,4 cm.
- La partie de poinçonnage 22 présente également une largeur L22 prise au niveau de la jonction entre la partie de poinçonnage et la partie de fixation, comprise entre 1 et 2 cm et, en l'espèce, égale à 1,4 cm environ.
- La première face de sertissage 24 présente un rayon de convexité R24 compris entre 4 et 6 cm et, en l'espèce, d'environ 5 cm.
- La partie de fixation comprend, à sa base, une largeur L21 d'environ 1,5 cm.
- Comme dans l'état de la technique, la partie de fixation 21 comprend deux orifices de fixation pour le passage d'écrous de fixation à l'outil de sertissage.
- Un tel outil de sertissage peut, par exemple, être une pince à sertir telle que celle décrite dans le brevet
FR-2969951 - La
figure 3 illustre un second mode de réalisation d'un poinçon selon l'invention dans lequel la seconde face de sertissage 26 est concave. - Avantageusement, cette seconde face concave 26 présente un rayon de concavité R26 compris entre 3 et 4 cm. Sur le dessin de la
figure 3 , ce rayon R26 est égal à environ 3,7 cm, les autres parties du poinçon ayant les mêmes dimensions que celles données en relation avec lafigure 2 . - Dans les deux modes de réalisation des
figures 2 et 3 , la pointe 23 est centrée par rapport aux première et seconde faces de sertissage. Autrement dit, l'axe XX longitudinal du poinçon passant par la pointe 23 est situé à égale distance d des faces de sertissage au niveau de la jonction entre la partie de sertissage 22 et la partie de fixation 21. - Le rayon de courbure des faces de sertissage 24 et 25 est à adapter en fonction de la distance entre le poinçon et le pivot P sur lequel sont articulées les mâchoires M1 et M2 de l'outil de sertissage (voir
figure 4 ). - La
figure 4 illustre un outil de sertissage 30 selon l'invention pour sertir deux pièces entre elles. Cet outil comprend deux mâchoires M1 et M2 articulées l'une par rapport à l'autre relativement à un pivot P. - Sur la
figure 4 , les mâchoires sont en position ouverte pour pouvoir être positionnées de part et d'autre des pièces à sertir. - L'une des mâchoires M1 porte un poinçon 20 selon l'invention. L'autre mâchoire M2 présente une matrice de réception du poinçon lorsque les deux mâchoires M1 et M2 sont en position fermée en fin de sertissage.
- Selon l'invention, le poinçon 20 est agencé sur l'outil de sertissage de telle sorte que la pointe 23 est positionnée entre le pivot P et la première face de sertissage convexe 24.
- Autrement dit, sur la
figure 4 , la première face de sertissage convexe 24 est située vers l'extérieur de la pince alors que la deuxième face de sertissage 25 ou 26 est située vers l'intérieur, c'est-à-dire tournée vers le pivot P, de la pince de sertissage. - Grâce à la convexité de l'une des faces de sertissage du poinçon selon l'invention, on obtient des sertissages beaucoup plus résistants à l'arrachement.
- Ainsi, comme illustré aux
figures 5 et 6 , des expérimentations de résistance à l'arrachement ont été menées à l'aide d'un dynamomètre 35 de marque Kern, modèle HCB version 3.1 7/2006. - Le montage testé est constitué d'un rail supérieur Rs en U de longueur 70 mm, de largeur 48 mm et d'épaisseur de tôle 0,7 mm.
- Le rail Rs comporte des ailes latérales de 15 mm de haut, et des replis tournés vers l'intérieur du rail et parallèles à l'âme du rail en U de 5 mm. Les replis permettent de retenir la cale reliée au dynamomètre lors de la mesure.
- Le rail inférieur Ri en U présente une longueur de 110 mm, une largeur de 48 mm, une épaisseur de tôle de 0,7 mm et des ailes de hauteur 15 mm.
- Les rails supérieur Rs et inférieur Ri ont été sertis par un unique sertissage (référencé 38 sur la
figure 6 ) centré sur les rails, c'est-à-dire au milieu de l'âme du profilé en U, à égale distance des ailes. - Ces rails sont classiquement utilisés dans la construction de parois en plaques de plâtre.
- Le dynamomètre est fixé au rail supérieur Rs par une plaque de fixation 36 bloquée sous les replis du rail et le rail inférieur est bloqué sur le support par deux pièces de fixation 37.
- Le dynamomètre est relié à un bras hydraulique (non illustré) se déplaçant verticalement et vers le haut pour générer un arrachement des deux rails.
- Des mesures ont été réalisées sur deux tests pour chaque type de poinçon. Les résultats sont reportés dans le tableau ci-après.
Type de poinçon Force nécessaire à l'arrachement (N) Test 1 Test 2 Poinçon de l'état de la technique 25 27 Poinçon avec face convexe 57 67 - Ce tableau montre qu'un poinçon de l'état de la technique nécessite une force comprise entre 25 et 27 newton pour arracher les deux rails entre eux. Avec un poinçon comprenant une face convexe, la force nécessaire à séparer les deux rails est supérieure à 40 newton et, plus précisément, comprise entre 57 et 67 newton.
- Les différences de pourcentage d'amélioration peuvent s'expliquer par de nombreux paramètres, tels que la vitesse des sertissages (qui sont réalisés manuellement), le nombre de sertissages réalisés précédemment (la température du poinçon peut augmenter fortement après de nombreux sertissages, cette température pouvant influencer la qualité du sertissage suivant), etc. Néanmoins, dans tous les tests comparatifs réalisés, le poinçon selon l'invention permet d'obtenir des sertissages plus résistants à l'arrachement que ceux obtenus avec un poinçon de l'état de la technique.
- La face convexe permet donc d'augmenter significativement la force nécessaire à l'arrachement des sertissages.
- Les sertissages obtenus avec un poinçon de l'état de la technique et avec un poinçon selon l'invention présentent des structures très différentes. Ces structures sont illustrées aux
figures 7 et 8 . - En
figure 7 , le sertissage obtenu avec un poinçon selon l'état de la technique est sensiblement symétrique par rapport à l'axe médian YY du sertissage. Les barbes 41 et 42 du rail supérieur Rs sont écartées d'une distance e1 par rapport au centre du sertissage représenté par l'axe YY sur lesfigures 7 et 8 . - Un sertissage obtenu à l'aide d'un poinçon selon l'invention est dissymétrique et présente, là où la face de sertissage convexe est passée, une structure en boucle, c'est-à-dire que la barbe 51 du rail supérieur Rs est enroulée sur elle-même et touche le rail supérieur Rs.
- En outre, la barbe 52 du rail inférieur Ri est beaucoup plus repliée que la barbe 43 du rail inférieur Ri obtenu à l'aide d'un poinçon de l'état de la technique. Elle se situe à une distance e'2, supérieure à la distance e2, de l'axe YY.
- C'est cet enroulement du matériau des structures serties obtenues avec un poinçon selon l'invention qui permet d'augmenter la force nécessaire pour arracher les deux rails entre eux.
- Les valeurs nominales des distances d'écartement des barbes dépendent des rails que l'on sertit. En effet, un rail épais ne permettra pas d'obtenir un enroulement complet des barbes. Ce qui importe, est qu'à rails identiques, les sertissages obtenus avec un poinçon selon l'invention sont plus recourbés vers l'extérieur du trou de sertissage que les sertissages obtenus avec un poinçon de l'état de la technique. Bien entendu, il peut exister des variations dues aux autres paramètres, tels que la vitesse de sertissage et la température du poinçon.
- Afin de limiter la force nécessaire au sertissage, c'est-à-dire la force nécessaire pour l'utilisateur de rapprocher les mâchoires l'une de l'autre, le poinçon selon l'invention prévoit que l'autre face de sertissage soit concave. Grâce à cela, et malgré la présence de la face convexe, on obtient un poinçon permettant un sertissage nécessitant une force de sertissage identique voire légèrement inférieure par rapport à la force de sertissage nécessaire à mettre en œuvre avec un poinçon de l'état de la technique.
- Avantageusement, pour obtenir ce maintien ou cette réduction de la force nécessaire au sertissage, le poinçon est agencé de telle sorte que la pointe est positionnée entre le pivot et la première face de sertissage convexe. Autrement dit, la seconde face de sertissage concave se situe entre la pointe et le pivot.
- Des sertissages très résistants peuvent ainsi être obtenus avec des pinces à sertir manuelles classiques.
- Les
figures 9 et 10 illustrent la possibilité de munir de dents les faces de sertissages d'un poinçon courbe selon l'invention. - Il existe déjà dans l'état de la technique des poinçons triangulaires dont les faces de sertissages sont droites et munies chacune d'une dent disposée entre deux encoches.
- Les poinçons dentés n'ont que peu été utilisés car l'effort nécessaire au sertissage était 50% plus important qu'avec un poinçon dont les faces de sertissages sont planes et lisses (c'est-à-dire dépourvues de dents).
- Grace à la solution proposée par l'invention de courber le poinçon (en prévoyant au moins qu'une des faces de sertissage soit convexe) et de munir ce poinçon de dents, il est possible de multiplier l'effort nécessaire au dévêtissage (arrachement du sertissage) entre 4 et 6,5 fois par rapport à un poinçon courbe lisse (sans dent).
- Ainsi, les
figures 9 et 10 illustrent des poinçons similaires aux poinçons desfigures 2 et 3 , à la différence que les faces de sertissages 240, 250 et 260 ont été usinées de manière à réaliser des dents. Ainsi, les faces convexes 24 (figures 9 et 10 ), plane 25 (figure 9 ) et concave 26 (figure 10 ), illustrées en pointillé sur les figures, ne sont plus lisses, mais dentées. - Dans les modes de réalisation illustrés, l'usinage a retiré de la matière dans le poinçon, de sorte que les sommets des dents des faces 240, 250 et 260 sont tangents aux plans virtuels convexe, droit et concave constitués par lesdites faces 24, 25 et 26 respectivement.
- Le retrait de matière est réalisé de manière à entamer les faces de sertissage selon des encoches concaves 600 de rayon de concavité Re déterminé.
- Un poinçon selon l'invention adapté aux outils manuels du marché présente (voir
figure 13 ) une partie de poinçonnage : - de hauteur H (prise entre la pointe et la jonction entre la partie de poinçonnage et la partie de fixation) comprise entre 11 et 13 mm
- de largeur ℓ , prise au niveau de la jonction entre la partie de poinçonnage et la partie de fixation, comprise entre 1 et 2 cm et, en l'espèce, égale à 1,4 cm environ.
- La première face de sertissage 240 présente un rayon de convexité R240 compris entre 4 et 6 cm. Sur le dessin de la
figure 13 , ce rayon R240 est égal à environ 5 cm. - La seconde face concave 260 présente un rayon de concavité R260 compris entre 3 et 4 cm. Sur le dessin de la
figure 13 , ce rayon R260 est égal à environ 3,7 cm. - Les autres cotes du poinçon apparaissent directement sur la
figure 13 et sont données en millimètres. - Par exemple, pour un tel poinçon, un foret de diamètre compris entre 1,5 mm et 3 mm, de préférence entre 2,5 mm et 3 mm, est utilisé pour retirer la matière du poinçon.
- Les encoches concaves 600 de la
figure 13 sont réalisées avec un foret de rayon Re égal à 3 mm, sur une profondeur P600 comprise entre 0,2 mm et 0,4 mm, de préférence entre 0,25 mm et 0,37 mm, typiquement 0,3 mm. - Les encoches d'un même poinçon, voire d'une même face peuvent avoir des profondeurs P600 identiques ou différentes, comme illustré en
figure 13 où les quatre encoches de chaque face 240-260 ont des profondeur P600 différentes. - Ce retrait de matière doit être effectué de manière à ce que la pointe des dents soit légèrement courbe pour assurer le roulement de la matière lors du sertissage. Si la pointe des dents est trop vive, c'est-à-dire si la pointe est trop pointue, il y a un risque de découpe de la matière lors du sertissage, affaiblissant ainsi la résistance à l'arrachement du sertissage.
- Alternativement, dans les modes de réalisation des
figures 11 et 12 , les plans virtuels convexe, droit et concave des faces 24, 25 et 26 coupent les dents des faces 440, 450 et 460. La hauteur des dents de chaque face 440, 450 et 460 peut donc être modulée tout en conservant une forme générale convexe, droite et concave desdites faces virtuelles 24, 25 et 26 respectivement. De même, la forme des encoches peut être différente d'une forme concave, mais c'est cette dernière qui donne les meilleurs résultats en termes de résistance à l'arrachement. - En fonction du diamètre du foret utilisé, de la quantité de matière retirée et de la longueur des faces de sertissage, il est possible de créer plusieurs dents.
- Avantageusement, on créé au moins trois dents par face de sertissage avec un foret de 3mm de diamètre. Autrement dit, on forme au moins quatre encoches par face de sertissage.
- En effet, la Demanderesse s'est aperçu avec étonnement qu'en ajoutant des dents par rapport à un poinçon courbe qui ne comporte qu'une ou deux dents par face de sertissage, la force nécessaire au sertissage était identique (pour un foret de 2,5 mm de diamètre) voire inférieure (d'environ 8% pour un foret de 3 mm de diamètre), alors que la résistance à l'arrachement était très sensiblement améliorée (plus 35% pour un foret de 3 mm de diamètre, et plus 48% pour un foret de 2,5 mm de diamètre).
- La présence de dents sur les faces de sertissage 240-250-260 ou 440-450-460 améliore très nettement la résistance à l'arrachement des sertissages, tous en limitant l'effort nécessaire pour réaliser chaque sertissage.
- Ainsi, des essais d'arrachement ont été réalisés avec les poinçons suivants :
- E1 : un poinçon comprenant une face de sertissage 24 convexe lisse et une face de sertissage 26 concave lisse, conforme à la
figure 3 ; - E2 : un poinçon comprenant une face de sertissage 240 convexe et une face de sertissage 260 concave munies chacune d'une dent (deux encoches) réalisées avec un foret de rayon 3 mm ;
- E3 : un poinçon comprenant une face de sertissage 240 convexe et une face de sertissage 260 concave munies chacune de deux dents (trois encoches) réalisées avec un foret de rayon 3 mm ;
- E4 : un poinçon comprenant une face de sertissage 240 convexe et une face de sertissage 260 concave munies chacune de trois dents (quatre encoches) réalisées avec un foret de rayon 3 mm ;
- E5 : un poinçon comprenant une face de sertissage 240 convexe et une face de sertissage 260 concave munies chacune de deux quatre (cinq encoches) réalisées avec un foret de rayon 3 mm ;
- E6 : un poinçon comprenant une face de sertissage 240 convexe et une face de sertissage 260 concave munies chacune de deux dents (trois encoches) réalisées avec un foret de rayon 2,5 mm ;
- E7 : un poinçon comprenant une face de sertissage 240 convexe et une face de sertissage 260 concave munies chacune de trois dents (quatre encoches) réalisées avec un foret de rayon 2,5 mm ;
- E8 : un poinçon comprenant une face de sertissage 240 convexe et une face de sertissage 260 concave munies chacune de quatre dents (cinq encoches) réalisées avec un foret de rayon 2 mm ;
- E9: un poinçon comprenant une face de sertissage 240 convexe et une face de sertissage 260 concave munies chacune de cinq dents (six encoches) réalisées avec un foret de rayon 1,5 mm.
- Comme illustré à la
figure 14 , les mesure d'effort de sertissages ont été effectuées avec les poinçons E1 à E9 montés sur une pince 800 de modèle « ERGOTOP » de la marque EDMA™ pour réaliser un seul sertissage entre deux rails Ri et Rs profilés en acier galvanisé d'épaisseur 0,7 mm de la marque STIL® F530, commercialisés par la société PLACO SAINT GOBAIN. L'un 801 des manches de la pince 800 est immobilisé dans un étau 850 et l'autre manche 802 est pivoté dans le sens de la flèche F1 par une roue d'appui 900 reliée à un vérin hydraulique (non illustré) couplé à un capteur de force (non illustré) de marque SENSY réf : 2960-20KN-0.1, numéro de série 2120127000, certificat d'étalonnage le 09/07/2013. - La force maximale (en kilogramme-force) nécessaire pour réaliser le sertissage entre les deux rails est mesurée le long d'une course Lv de vérin de 300mm, entre une position à 0 mm (illustrée en
figure 13 ) dans laquelle la roue d'appui 900 est à distance du manche 802 de la pince 800, et une position 300 mm dans laquelle le manche 802 de la pince 800 est totalement pivoté par la roue d'appui correspondant à un enfoncement maximale du poinçon dans les rails (position de sertissage). - Par ailleurs, les mesures d'arrachement de sertissages réalisés avec les poinçons E1 à E9 ont consisté à réaliser un seul sertissage entre deux rails profilés en acier galvanisé d'épaisseur 0,7 mm de la marque STIL® F530, commercialisés par la société PLACO SAINT GOBAIN, puis à mesurer la force maximale nécessaire pour aboutir à la séparation des deux rails, c'est-à-dire à l'arrachement du sertissage, avec un dynamomètre de marque Kern, modèle HCB version 3.1 7/2006. Le montage est identique à ce qui a été décrit en relation avec les
figures 5 et 6 . - Les résultats sont reportés dans le tableau ci-après.
Type de poinçon Valeur du rayon Nombre de dents Force maximale nécessaire au sertissage (DaN) Force maximale nécessaire à l'arrachement (DaN) E1 0 0 22 7 E2 3 1 31.7 31 E3 3 2 31.7 32 E4 3 3 29.3 41,7 E5 3 4 26.8 33 E6 2,5 2 34.1 42 E7 2,5 3 31.7 46 E8 2 4 29.3 41 E9 1,5 5 24.4 33 - Globalement, la réalisation de dents sur la face convexe et la face concave du poinçon selon l'invention améliore d'environ 300 à 550% la résistance à l'arrachement du poinçon, alors que l'effort de sertissage n'est augmenté dans le même temps que d'environ 10 à 50%.
- Plus en détail, il apparait qu'à nombres de dents identiques, il est préférable d'utiliser un foret de rayon de 2 à 2,5 mm de rayon plutôt qu'un foret de 3 mm de rayon. Ainsi, pour 2 et 4 dents, la force maximale nécessaire à l'arrachement augmente de 24 à 30 %, alors que la force nécessaire au sertissage n'augmente que de 7 à 9% (essaisE3-E6 et E5-E8).
- Si la force maximale nécessaire à l'arrachement est le paramètre principal pris en compte, il convient de prévoir trois dents (quatre encoches) sur chaque face (essais E4 et E7). Avec deux sertissages réalisés avec un tel poinçon, on obtient une résistance à l'arrachement égale, voire supérieure, à celle obtenu avec une fixation des rails par une vis.
- Néanmoins, s'il est possible de réaliser quatre dents (cinq encoches) avec un foret de 3 mm de diamètre sur un poinçon adapté aux outils standards, on s'aperçoit que la résistance à l'arrachement diminue.
- En utilisant un foret de 3 mm de diamètre, la denture doit comprendre moins de quatre dents. Avantageusement, elle comprend deux ou trois dents, de préférence trois dents car la résistance à l'arrachement est supérieure, alors qu'étonnamment, la force nécessaire au sertissage est inférieure de presque 8% à celle nécessaire avec un poinçon à deux dents par face.
- En utilisant un foret de diamètre inférieur à 3 mm, par exemple 2 mm, 2,5 mm ou 1,5 mm, le nombre de dents peut augmenter et aller jusqu'à quatre avec un foret de 2 mm et jusqu'à cinq avec un foret de 1,5 mm.
- Un poinçon conforme à l'essai E9 présente l'avantage de nécessiter une force nécessaire au sertissage seulement 10% supérieure à celle d'un poinçon courbe lisse (sans dent) conforme à l'essai E1, alors que la force maximale nécessaire à l'arrachement augmente de 370%.
- Les courbes de la
figure 14 illustrent la force nécessaire au sertissage en fonction d'une course Lv de vérin du montage de lafigure 14 et des poinçons selon l'invention comprenant des nombres de dents différents. - La courbe en trait plein illustre la force nécessaire au sertissage avec un poinçon courbe selon l'invention et dépourvu de dent. Après une première phase croissante (entre 30 et 100 mm de course Lv) correspondant au perçage des tôles avec l'extrémité du poinçon, la force nécessaire au sertissage atteint un plateau aux alentours de 22 DaN. Ceci correspond à la progression des faces lisses du poinçon dans le sertissage des tôles. Puisque les faces sont lisses (sans dent), la force de sertissage est constante.
- La courbe en tirets illustre la force nécessaire au sertissage avec un poinçon courbe selon l'invention et pourvu de deux dents (soit trois encoches) par face de sertissage.
- Comme pour le poinçon lisse, la courbe présente une première phase croissante (entre 30 et 100 mm de course Lv) correspondant au perçage des tôles avec l'extrémité du poinçon.
- Puis la force nécessaire au sertissage diminue, correspondant au passage de la première encoche dans le sertissage (entre 130 mm et 150 mm de course Lv), jusqu'à un minimum de 10 DaN. La force nécessaire au sertissage augment ensuite pour aboutir à une force maximale d'environ 34 DaN. Cette phase située entre environ 150 mm et 290 mm de course Lv, correspond au passage de la première dent dans le sertissage.
- De la même manière, le passage de la deuxième encoche, de la deuxième dent et de la troisième encoche correspondent respectivement à une phase de diminution, d'augmentation et de diminution de la force nécessaire au sertissage.
- Si la force maximale nécessaire au sertissage est notoirement plus importante avec un poinçon muni de dents qu'avec un poinçon lisse, la force moyenne, mesurée après le perçage (après 100 mm de course Lv), est très proche entre les deux poinçons, tout en fournissant une résistance à l'arrachement très supérieure avec un poinçon denté.
- Les courbes en pointillés et en tirets-points illustrent la force nécessaire au sertissage avec un poinçon courbe, respectivement pourvu de trois et quatre dents par face de sertissage.
- Chaque courbe présente autant de pics que de dents et autant de creux que d'encoches.
- En comparant les courbes des poinçons dentés, on s'aperçoit que lorsque le nombre de dents augmente, la force maximale nécessaire au sertissage diminue. La force moyenne, elle, reste semblable à celle obtenu avec un poinçon lisse.
- L'invention permet ainsi de fournir un poinçon courbe très efficace en termes de résistance à l'arrachement par rapport à un poinçon droit comprenant deux faces de sertissage rectilignes.
- L'invention permet également de fournir un poinçon courbe denté très efficace en termes de résistance à l'arrachement, et nécessitant une force moyenne de sertissage semblable à celle d'un poinçon courbe lisse.
Claims (11)
- Poinçon (20) pour un outil de sertissage, comprenant une partie de fixation (21) à l'outil et une partie de poinçonnage (22) constituée d'une pointe (23) reliée à la partie de fixation (21) par une première (24) et une seconde (25) face de sertissage, caractérisé en ce que la première face de sertissage (24) présente un profil primaire convexe présentant un bombement vers l'extérieur du poinçon.
- Poinçon selon la revendication 1, dans lequel la seconde face de sertissage (25) présente un profil primaire rectiligne.
- Poinçon selon la revendication 1, dans lequel la seconde face de sertissage (26) présente un profil primaire concave.
- Poinçon selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel la pointe (23) est centrée par rapport aux première (24) et seconde (25, 26) faces de sertissage.
- Poinçon selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel la partie de poinçonnage (22) présente une hauteur (H22) comprise entre 1 et 2 cm, de préférence 1,4 cm, une largeur (L22) comprise entre 1 et 2 cm, de préférence 1,4 cm, et la première face de sertissage (24) convexe présente un rayon de convexité (R24) compris entre 4 et 6 cm, de préférence 5 cm.
- Poinçon selon l'une quelconque des revendications 3 ou 4, dans lequel la seconde face de sertissage concave (26) présente un rayon de concavité (R26) compris entre 3 et 4 cm, de préférence 3,7 cm.
- Poinçon selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel chaque face de sertissage présente un profil secondaire comportant au moins deux dents (251, 351, 451, 551), de préférence entre trois et cinq dents, avantageusement trois dents.
- Poinçon selon la revendication 7, dans lequel les dents (251, 351, 451, 551) sont espacées chacune les unes des autres par une encoche concave (600) présentant un rayon de concavité (R600) compris entre 1,5 et 3 mm, de préférence entre 2,5 et 3 mm.
- Outil de sertissage pour sertir deux pièces entre elles, comprenant deux mâchoires (M1, M2) articulées l'une par rapport à l'autre relativement à un pivot (P), entre une position ouverte pour être positionnées de part et d'autre des pièces à sertir et une position fermée en fin de sertissage, caractérisé en ce que l'une des mâchoires porte un poinçon selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 et l'autre mâchoire présente une matrice de réception du poinçon lorsque les deux mâchoires sont en position fermée.
- Outil de sertissage selon la revendication précédente, dans lequel le poinçon est agencé de telle sorte que la pointe est positionnée entre le pivot et la première face de sertissage convexe.
- Outil de sertissage selon l'une quelconque des revendications 9 ou 10, comprenant, en outre, deux manches reliés aux mâchoires pour pouvoir manipuler manuellement les mâchoires.
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