EP2784601A1 - Arbre de mobile pivotant d'horlogerie - Google Patents

Arbre de mobile pivotant d'horlogerie Download PDF

Info

Publication number
EP2784601A1
EP2784601A1 EP20130161124 EP13161124A EP2784601A1 EP 2784601 A1 EP2784601 A1 EP 2784601A1 EP 20130161124 EP20130161124 EP 20130161124 EP 13161124 A EP13161124 A EP 13161124A EP 2784601 A1 EP2784601 A1 EP 2784601A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
shaft
pivot axis
field
mobile
magnetic
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP20130161124
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP2784601B1 (fr
Inventor
Alain Zaugg
Davide Sarchi
Nakis Karapatis
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Montres Breguet SA
Original Assignee
Montres Breguet SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to EP13161124.6A priority Critical patent/EP2784601B1/fr
Application filed by Montres Breguet SA filed Critical Montres Breguet SA
Priority to CH00664/13A priority patent/CH707790B1/fr
Priority to US14/779,773 priority patent/US9915923B2/en
Priority to JP2016504560A priority patent/JP6315727B2/ja
Priority to EP14710311.3A priority patent/EP2979139B1/fr
Priority to CN201480018533.0A priority patent/CN105103057B/zh
Priority to PCT/EP2014/055267 priority patent/WO2014154510A2/fr
Publication of EP2784601A1 publication Critical patent/EP2784601A1/fr
Priority to HK16105845.8A priority patent/HK1217776A1/zh
Application granted granted Critical
Publication of EP2784601B1 publication Critical patent/EP2784601B1/fr
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • G04B13/026—
    • G—PHYSICS
    • G04—HOROLOGY
    • G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
    • G04B17/00—Mechanisms for stabilising frequency
    • G04B17/32—Component parts or constructional details, e.g. collet, stud, virole or piton
    • G—PHYSICS
    • G04—HOROLOGY
    • G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
    • G04B1/00—Driving mechanisms
    • G04B1/10—Driving mechanisms with mainspring
    • G04B1/16—Barrels; Arbors; Barrel axles
    • G—PHYSICS
    • G04—HOROLOGY
    • G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
    • G04B13/00—Gearwork
    • G04B13/02—Wheels; Pinions; Spindles; Pivots
    • G—PHYSICS
    • G04—HOROLOGY
    • G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
    • G04B15/00—Escapements
    • G04B15/14—Component parts or constructional details, e.g. construction of the lever or the escape wheel
    • G—PHYSICS
    • G04—HOROLOGY
    • G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
    • G04B17/00—Mechanisms for stabilising frequency
    • G04B17/04—Oscillators acting by spring tension
    • G04B17/06—Oscillators with hairsprings, e.g. balance
    • G—PHYSICS
    • G04—HOROLOGY
    • G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
    • G04B43/00—Protecting clockworks by shields or other means against external influences, e.g. magnetic fields
    • G—PHYSICS
    • G04—HOROLOGY
    • G04C—ELECTROMECHANICAL CLOCKS OR WATCHES
    • G04C3/00—Electromechanical clocks or watches independent of other time-pieces and in which the movement is maintained by electric means
    • G04C3/04—Electromechanical clocks or watches independent of other time-pieces and in which the movement is maintained by electric means wherein movement is regulated by a balance
    • G04C3/042—Electromechanical clocks or watches independent of other time-pieces and in which the movement is maintained by electric means wherein movement is regulated by a balance using mechanical coupling
    • G—PHYSICS
    • G04—HOROLOGY
    • G04C—ELECTROMECHANICAL CLOCKS OR WATCHES
    • G04C5/00—Electric or magnetic means for converting oscillatory to rotary motion in time-pieces, i.e. electric or magnetic escapements

Definitions

  • the invention relates to a mobile rotating watch-making shaft, said shaft being made in one or more aligned parts.
  • the invention also relates to a rotating clock watch comprising such a shaft.
  • the invention also relates to a clockwork mechanism comprising such a shaft and / or such a mobile, including an escape mechanism.
  • the invention also relates to a watch movement comprising such a shaft and / or such a mobile and / or such a mechanism.
  • the invention also relates to a timepiece, including a watch, including such a shaft and / or such a mobile, and / or such a mechanism, and / or such a movement.
  • the invention relates to the field of watch mechanisms, in particular the field of regulating members, in particular for mechanical watches.
  • the regulating organ of a mechanical watch is constituted by a harmonic oscillator, the sprung balance, whose oscillation natural frequency depends mainly on the inertia of the balance and the elastic rigidity of the spiral.
  • the oscillations of the sprung balance, otherwise damped, are maintained by the pulses provided by an escapement generally composed of one or two pivoting mobiles.
  • these pivoting mobiles are the anchor and the escape wheel.
  • the movement of the watch is determined by the frequency of the sprung balance and by the disturbance generated by the impulse of the escapement, which generally slows the natural oscillation of the sprung balance and therefore causes a delay in running.
  • gait defects related to the residual effect of the field
  • the origin of these defects is the permanent magnetization of the fixed ferromagnetic components of the movement or the cladding and the permanent or transient magnetization of the moving magnetic components forming part of the regulating organ (sprung balance) and / or the exhaust .
  • magnetically or magnetically permeable mobile components (balance, hairspring, exhaust) are subjected to magnetostatic torque and / or magnetostatic forces.
  • these interactions modify the apparent rigidity of the sprung balance, the dynamics of the escape mobiles and the friction. These modifications produce a fault that can range from a few tens to a few hundred seconds a day.
  • the interaction of the watch movement with the external field, during the exhibition, can also lead to the stop of the movement.
  • the arrest in the field and the residual run-out are not correlated, because the arrest in field depends on the transient magnetization, sub-field, of the components (and therefore of the permeability and the saturation field). components), while the residual run fault depends on the residual magnetization (and therefore, mainly, the coercive field of the components) which can be low even in the presence of a significant magnetic permeability.
  • the anchor body and the escape wheel can be made of very low paramagnetic materials, without their mechanical performance being affected.
  • the shafts of the mobiles require very good mechanical performances (good tribology, low fatigue) to allow an optimal and constant pivoting in the time, and it is therefore preferable to manufacture them in hardened steel (typically carbon steel type 20AP or the like).
  • hardened steel typically carbon steel type 20AP or the like.
  • such steels are materials sensitive to magnetic fields because they have a high saturation field combined with a high coercive field.
  • the balance, anchor and escape wheel shafts are currently the most critical components in the face of the magnetic disturbances of the watch.
  • the invention proposes to limit the magnetic interaction on the shafts of a watch mechanism, within a movement incorporated into a timepiece, in particular a watch.
  • the invention relates to a mobile rotating watchmaking tree, said shaft being made in one or more aligned parts, characterized in that said shaft is magnetically inhomogeneous.
  • said shaft is magnetically inhomogeneous with a variation of the intrinsic magnetic properties of said shaft radially with respect to said pivot axis.
  • said shaft is magnetically inhomogeneous with a variation of the intrinsic magnetic properties of said shaft radially with a symmetry of revolution with respect to said pivot axis.
  • the invention also relates to a rotating clock watch comprising such a shaft.
  • the invention also relates to a clockwork mechanism comprising such a shaft and / or such a mobile, including an escape mechanism.
  • the invention also relates to a watch movement comprising such a shaft and / or such a mobile and / or such a mechanism.
  • the invention also relates to a timepiece, including a watch, including such a shaft and / or such a mobile, and / or such a mechanism, and / or such a movement.
  • the aim of the invention is to limit the magnetic interaction on the shafts 1 of the mobiles 10 of a watch mechanism 20, within a movement 30 incorporated in a timepiece 40, in particular a watch, and, in particular for maintenance (exhaust) and control (sprung balance) components which constitute a preferred application on the balance wheel, anchor and escape wheel shafts.
  • the invention can allow watches with spiral, anchor body and nonmagnetic escape wheel to withstand, without stopping, magnetic fields of the order of a Tesla, and without the mechanical performance (chronometry and mobile aging) are affected.
  • the invention makes it possible to reduce the residual effect of watches with spiral, anchor body and non-magnetic escape wheel to less than one second per day.
  • the geometry of the shaft of a pendulum is generally more complex than the geometry of the anchor rod, and that of the shaft of the escape wheel.
  • Two alternative variants, non-limiting, using the same principle are illustrated for the case of a balance shaft.
  • Their generalization in the case of the anchor rod and the escape wheel, or other mobiles, will be obvious to the skilled person.
  • axis refers to a virtual geometric element such as a pivot axis, and “shaft” to a real mechanical element, made in one or more parts.
  • a pair of pivots 2A and 2B aligned and reported on either side of a median portion 6 of a mobile 10, to guide it in pivoting is also called “tree”.
  • magnetically permeable materials are defined as materials having a relative permeability of between 10 and 10,000, such as steels, which have a relative permeability close to 100 for balance shafts for example. or around 4000 for steels commonly used in electrical circuits, or other alloys whose relative permeability reaches values of 8000 to 10000.
  • Magnetic materials for example in the case of polar masses, will be called materials capable of being magnetized so as to have a residual field of between 0.1 and 1.5 Tesla, such as for example the "Neodymium Iron Boron". a magnetic energy density Em close to 512 kJ / m 3 and giving a residual field of 0.5 to 1.3 Tesla. A lower residual field level, towards the lower part of the range can be used when combining, in a magnetization couple, such a magnetic material with a magnetically permeable antagonist component of high permeability, closer to 10000, in the range of 100 to 10,000.
  • Magnetic materials will be referred to as materials having a relative magnetic permeability of between 1.0001 and 100, for example for spacers interposed between a magnetic material and a magnetically permeable antagonist component, or alternatively between two magnetic materials, for example a spacer between a component and a polar mass.
  • weakly paramagnetic materials are: aluminum, gold, brass or the like (magnetic permeability less than 2).
  • Magnetic materials will be referred to as materials of relative magnetic permeability less than 1 (negative magnetic susceptibility, less than or equal to -10 -5 ), such as graphite or graphene.
  • soft magnetic materials not to say non-magnetic, especially for shielding, materials with high permeability but high saturation, because we do not want them to be permanently magnetized: they must drive the best possible the field, so as to reduce the field to their outside. Such components can then also protect a magnetic system from external fields.
  • These materials are preferably chosen to have a relative magnetic permeability of between 50 and 200, and with a saturation field greater than 500 A / m.
  • Non-magnetic have a relative magnetic permeability very slightly greater than 1, and less than 1.0001, as typically silicon, diamond, palladium and the like. These materials can generally be obtained by MEMS technologies or by the "LIGA” process.
  • the shaft 1 of rotating mobile watch 10 is made of one or more parts 2, which are then aligned on a pivot axis D.
  • this tree 1 is magnetically inhomogeneous.
  • this shaft 1 is magnetically inhomogeneous, with a variation of the intrinsic magnetic properties of this shaft 1, either in the axial direction of the pivot axis D of the shaft 1, or radially with a symmetry of revolution relative to to this pivot axis D, both in the axial direction of the pivot axis D and radially with a symmetry of revolution with respect to this pivot axis D.
  • the shaft 1 is magnetically inhomogeneous with a variation of the intrinsic magnetic properties radially with respect to the pivot axis D.
  • this variation of the intrinsic magnetic properties of the shaft 1 is made radially with a symmetry of revolution with respect to the pivot axis D.
  • inhomogeneous tree in the radial direction is meant here that the magnetic properties of the shaft vary in the radial direction from the center of the shaft to the periphery (while the shaft may or may not be magnetically homogeneous in the axial direction).
  • central zone 3 Only the material located in the heart of the tree, in an area hereinafter called central zone 3, that is to say in the vicinity of the pivot axis D, has a high saturation field (Bs> 1 T ), a magnetic permeability ⁇ R maximum greater than 50, and a coercive field Hc greater than 3 kA / m (all these properties are typical of 20AP steel preferably used for pivoting shafts because of good mechanical performance). Naturally, if other materials are used, these threshold values must be adapted by routine tests.
  • peripheral zone 4 While the material on the periphery of the shaft, in a zone hereinafter referred to as the peripheral zone 4, is either weakly paramagnetic or ferromagnetic with a low saturation field (Bs ⁇ 0.5 T), a low maximum magnetic permeability ⁇ R ⁇ 10, and a low coercive field.
  • FIG 1 is a three-dimensional diagram of the first variant.
  • the balance shaft 1 is composed of a strongly ferromagnetic central zone 3 (grayed out) and a 4paramagnetic or weakly ferromagnetic peripheral zone (in white).
  • the two regions (strongly ferromagnetic in central zone 3, and weakly paramagnetic in peripheral zone 4) are precisely separated by a steep interface zone 7: the interface between the two regions 3 and 4 may however have a finite width , in correspondence of a regular gradient of the magnetic properties, without the results being affected.
  • the strongly ferromagnetic region in the central zone 3 in the heart of the shaft 1 is preferably contained in a cylinder with a radius less than 100 micrometers (and centered on the pivot axis D) to achieve the desired performance.
  • the magnetic inhomogeneity described here can be obtained by combining two different materials (by brazing, welding or depositing one material on the other), or, in the case where an alloy is used (for example, steel carbon), by the heat treatment or under electric or magnetic field of all or part of the finished component.
  • the magnetization is greater in correspondence of the maximum radius of the tree.
  • the figure 3 shows the remanent field of a radially inhomogeneous balance shaft 1 according to the first variant of the invention.
  • This tree 1 has the same geometry as that of the figure 2 , but only the heart, in central zone 3, is made of steel AP, while its periphery, in peripheral zone 4, is weakly paramagnetic.
  • the shaft is subjected to an external field of 0.2 T oriented in the direction orthogonal to the pivot axis D.
  • the remanent field is about 0.4 T and concentrated in the core in central zone 3.
  • the magnetic shaft of the balance is subjected to a magnetic torque which tends to orient it in the direction of the external field.
  • the moment of this pair may be high enough to stop the movement of this balance-spring.
  • the homogeneous tree of the figure 2 is subjected to a magnetic torque, whose moment is more than 10 times higher than that which is applied to the inhomogeneous tree of the figure 3 .
  • the shaft 1 according to the invention comprises a field of remanent field on a very small radius, while in the prior art areas of high remanent field are precisely in the areas of larger radius.
  • Stopping movement occurs if the torque acting on the shaft is greater than the restoring moment exerted by the hairspring for angles lower than the lifting angle, and the maintenance torque applied by the anchor to the balance.
  • the figure 4 illustrates the comparison of the magnetic couples exerted on these two models of balance shafts: the graph G2 corresponding to the homogeneous tree of the figure 2 is shown in broken lines, and the graph G3 corresponding to the inhomogeneous tree 1 according to the invention (first variant of the figure 3 , or second variant of the figure 7 explained later) is shown in solid lines.
  • On the abscissa is the angle in degrees, and in ordinate the torque exerted on the balance, in mN.mm. In both cases, the torque varies sinusoidally with the rotation angle of the balance spring (here zero is fixed arbitrarily).
  • the homogeneous tree of the figure 2 is subjected to a magnetic torque much greater than the pair of the spiral and the maintenance torque. In this case, the sprung balance will be stopped for a field smaller than 0.2 T.
  • the inhomogeneous shaft 1 according to the first variant of the invention is subjected to a torque less than the torque exerted by the hairspring in the lifting angle ( ⁇ 30 °) and the maintenance torque. In this case, the sprung balance will not be stopped under a field of 0.2 T.
  • the figure 5 illustrates the comparison of the magnetic pairs on a balance shaft, homogeneous according to the prior art, and inhomogeneous according to the invention (first variant, or second variant exposed later), imposed by an external field of 0.2 T, compared to torque of the spiral and the torque applied to the balance by the anchor.
  • the figure 5 illustrates the comparison, on a small angular amplitude, of the magnetic couples exerted on these two models of balance shafts: the graph G2 corresponding to the homogeneous tree is shown in broken lines, and the graph G3 corresponding to the inhomogeneous tree is shown in solid line.
  • the interrupted mixed line G4 represents the return torque exerted by the spiral.
  • the maintenance torque, applied to the balance by the anchor is represented in the form of a horizontal G5 dotted line.
  • the shaft 1 of the balance 10 is immersed in the magnetic field created by the fixed ferromagnetic components of the movement 30, or / and the timepiece 40, of which it forms part. .
  • the shaft 1 is then subjected to a torque similar to that shown in FIG. figure 4 but from a weaker moment. This disturbance torque is responsible for the residual running error.
  • a movement equipped with an inhomogeneous shaft 1 according to the first variant of the invention is therefore affected by a walking defect which is between 3 and 10 times less than that which affects a movement equipped with a traditional homogeneous tree.
  • the second variant of the invention relates to a shaft which is inhomogeneous in the axial direction, parallel to the axis of pivoting of the shaft.
  • the inhomogeneity of the magnetic properties is this time realized in the axial direction.
  • the ends 2 of the shaft 1, constituted by the pivots 2A and 2B, which must have optimum mechanical properties, are generally made of magnetic materials, while the median part 6 of the shaft 1 is of weakly paramagnetic material.
  • the length (in the axial direction) accumulated of the magnetic parts of the shaft 1 is advantageously less than a third of the total length of the shaft 1.
  • the difference in length between the magnetic parts is advantageously kept below 10%.
  • This second variant is schematized on the figure 6 , on which preferably only the pivots 2A and 2B are made of ferromagnetic material.
  • Tree 1 of the figure 6 comprises, in the direction of the pivot axis D, a median portion 6 surrounded on either side by two end zones 8,. And only these end zones 8, preferably made of pivoted steel, have a high saturation field of Bs greater than 1 T, a maximum magnetic permeability ⁇ R greater than 50, and a coercive field Hc greater than 3 kA / m. While the material in the middle part 6 is either weakly paramagnetic or ferromagnetic with a low saturation field Bs of less than 0.5 T, a low maximum magnetic permeability ⁇ R less than 10, and a low coercive field.
  • the remanent field is smaller (and more localized) than in the case of a homogeneous tree according to the figure 2 as shown in figure 7 .
  • This figure 7 represents the remanent field, after magnetization at 0.2 T, of an inhomogeneous balance shaft 1 according to the second variant of the invention.
  • the pivots are made of 20 AP steel.
  • the middle part 6 is weakly paramagnetic.
  • the torque acting on the shaft 1 in this case is equivalent to that obtained for the first variant ( Figure 4 and Figure 5 ).
  • the desired magnetic inhomogeneity can be obtained by combining two different materials (by brazing, welding or depositing a material on the other) or, in the case where an alloy is used (for example, carbon steel), by heat treatment or under electric or magnetic field of all or part of the finished component.
  • the shaft 1 is then magnetically inhomogeneous with a variation of its intrinsic magnetic properties both in the axial direction of the pivot axis D and radially with respect to this pivot axis D.
  • the invention is easy to implement and inexpensive, since, in practice, a simple two-material embodiment makes it possible to obtain the desired result.
  • a balance rod constituting the peripheral zone 4 which is produced, according to the desired inertia, of aluminum, gold, brass or the like, while the central zone 3 is made in the form of a 20AP steel bar or similar: a low inertia beam is obtained with a light alloy serge, in particular of aluminum, easy to machine and to drill through, and a core of drawn or drawn steel, or cleavage, with a diameter less than 100 micrometers.
  • a rocker according to the second variant and with very low inertia has a machined middle portion 6 of aluminum alloy and having at its axial ends two housings for driving pivots 2A and 2B pivoted steel.
  • the invention also relates to a pivoting mobile watch 10 having a shaft 1 according to the invention.
  • the invention also relates to a clockwork mechanism comprising such a shaft 1 and / or such a mobile 10, in particular an escape mechanism.
  • the invention also relates to a clockwork movement comprising such a shaft 1 and / or such a mobile 10 and / or such a mechanism 20.
  • the invention also relates to a timepiece 40, in particular a watch, comprising such a shaft 1 and / or such a mobile 10, and / or such a mechanism 20, and / or such a movement 30.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Micromachines (AREA)
  • Hard Magnetic Materials (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Electric Clocks (AREA)
  • Magnetic Bearings And Hydrostatic Bearings (AREA)

Abstract

Arbre (1) de mobile pivotant (10) d'horlogerie, ledit arbre (1) étant réalisé en une ou plusieurs parties (2) alignées. Ledit arbre (1) est magnétiquement inhomogène.

Description

    Domaine de l'invention
  • L'invention concerne un arbre de mobile pivotant d'horlogerie, ledit arbre étant réalisé en une ou plusieurs parties alignées.
  • L'invention concerne encore un mobile pivotant d'horlogerie comportant un tel arbre.
  • L'invention concerne encore un mécanisme d'horlogerie comportant un tel arbre ou/et un tel mobile, notamment un mécanisme d'échappement.
  • L'invention concerne encore un mouvement d'horlogerie comportant un tel arbre ou/et un tel mobile ou/et un tel mécanisme.
  • L'invention concerne encore une pièce d'horlogerie, notamment une montre, comportant un tel arbre ou/et un tel mobile, ou/et un tel mécanisme, ou/et un tel mouvement.
  • L'invention concerne le domaine des mécanismes d'horlogerie, en particulier le domaine des organes réglants, en particulier pour des montres mécaniques.
    • Arrière-plan de l'invention
  • L'organe réglant d'une montre mécanique est constitué par un oscillateur harmonique, le balancier-spiral, dont la fréquence propre d'oscillation dépend principalement de l'inertie du balancier et de la rigidité élastique du spiral.
  • Les oscillations du balancier-spiral, autrement amorties, sont entretenues par les impulsions fournies par un échappement généralement composé par un ou deux mobiles pivotants. Dans le cas de l'échappement à ancre suisse, ces mobiles pivotants sont l'ancre et la roue d'échappement. La marche de la montre est déterminée par la fréquence du balancier-spiral et par la perturbation générée par l'impulsion de l'échappement, qui généralement ralentit l'oscillation propre du balancier-spiral et donc provoque un retard de marche.
  • La marche de la montre est donc perturbée par tous les phénomènes qui peuvent altérer la fréquence propre du balancier-spiral et/ou la dépendance temporelle de l'impulsion fournie par l'échappement.
  • En particulier, suite à l'exposition transitoire d'une montre mécanique à un champ magnétique, des défauts de marche (liés à l'effet résiduel du champ) sont généralement observés. L'origine de ces défauts est la magnétisation permanente des composants ferromagnétiques fixes du mouvement ou de l'habillage et la magnétisation permanente ou transitoire des composants magnétiques mobiles faisant partie de l'organe réglant (balancier-spiral) et/ou de l'échappement.
  • Après l'exposition au champ, les composants mobiles (balancier, spiral, échappement) magnétisés ou perméables magnétiquement sont soumis à un couple magnétostatique et/ou à des forces magnétostatiques. En principe, ces interactions modifient la rigidité apparente du balancier-spiral, la dynamique des mobiles d'échappement et les frottements. Ces modifications produisent un défaut de marche qui peut aller de quelques dizaines à quelques centaines de secondes par jour.
  • L'interaction du mouvement horloger avec le champ externe, lors de l'exposition, peut aussi mener à l'arrêt du mouvement. En principe, l'arrêt sous champ et le défaut de marche résiduel ne sont pas corrélés, parce que l'arrêt sous champ dépend de l'aimantation transitoire, sous-champ, des composants (et donc de la perméabilité et du champ de saturation des composants), tandis que le défaut de marche résiduel dépend de l'aimantation résiduelle (et donc, principalement, du champ coercitif des composants) qui peut être faible même en présence d'une perméabilité magnétique importante.
  • Après l'introduction des spiraux fabriqués en matériaux très faiblement paramagnétiques (par exemple, en silicium), le spiral n'est plus responsable du défaut de marche des montres. Les perturbations magnétiques encore observables pour des champs d'aimantation inférieurs à 1,5 Tesla sont donc dues à l'aimantation de l'arbre de balancier et à l'aimantation des mobiles d'échappement.
  • Le corps d'ancre et la roue d'échappement peuvent être fabriqués en matériaux très faiblement paramagnétiques, sans que leur performance mécanique en soit affectée. Au contraire, les arbres des mobiles nécessitent de très bonnes performances mécaniques (bonne tribologie, faible fatigue) pour permettre un pivotement optimal et constant dans le temps, et il est donc préférable de les fabriquer en acier trempable (typiquement en acier au carbone de type 20AP ou similaire). Or de tels aciers sont des matériaux sensibles aux champs magnétiques parce qu'ils présentent un champ de saturation élevé combiné à un champ coercitif élevé. Les arbres de balancier, ancre et roue d'échappement sont actuellement les composants les plus critiques face aux perturbations magnétiques de la montre.
    • Résumé de l'invention
  • L'invention se propose de limiter l'interaction magnétique sur les arbres des mobiles d'un mécanisme horloger, au sein d'un mouvement incorporé à une pièce d'horlogerie, notamment une montre.
  • A cet effet, l'invention concerne un arbre de mobile pivotant d'horlogerie, ledit arbre étant réalisé en une ou plusieurs parties alignées, caractérisé en ce que ledit arbre est magnétiquement inhomogène.
  • Selon une caractéristique de l'invention, ledit arbre est magnétiquement inhomogène avec une variation des propriétés magnétiques intrinsèques dudit arbre de façon radiale par rapport audit axe de pivotement.
  • Selon une caractéristique de l'invention, ledit arbre est magnétiquement inhomogène avec une variation des propriétés magnétiques intrinsèques dudit arbre de façon radiale avec une symétrie de révolution par rapport audit axe de pivotement.
  • L'invention concerne encore un mobile pivotant d'horlogerie comportant un tel arbre.
  • L'invention concerne encore un mécanisme d'horlogerie comportant un tel arbre ou/et un tel mobile, notamment un mécanisme d'échappement.
  • L'invention concerne encore un mouvement d'horlogerie comportant un tel arbre ou/et un tel mobile ou/et un tel mécanisme.
  • L'invention concerne encore une pièce d'horlogerie, notamment une montre, comportant un tel arbre ou/et un tel mobile, ou/et un tel mécanisme, ou/et un tel mouvement.
    • Description sommaire des dessins
  • D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui va suivre, en référence aux dessins annexés, où :
    • la figure 1 représente, sous forme d'un schéma tridimensionnel, une première variante d'arbre de mobile selon l'invention, comportant une zone centrale de propriétés magnétiques intrinsèques différentes de celles de la zone périphérique qui entoure cette zone centrale axée sur l'axe de pivotement du mobile ;
    • la figure 2 représente, de façon schématisée, en vue en coupe et avec une coloration grisée d'autant plus intense que le champ rémanent est élevé, un arbre homogène de l'art antérieur après son exposition à un champ magnétique ;
    • la figure 3 représente, de façon schématisée et similaire à la figure 2, l'arbre de la figure 1, avec un champ rémanent concentré sur sa zone centrale et axiale ;
    • la figure 4 illustre, sous forme d'un graphe, la comparaison des couples magnétiques exercés sur ces deux modèles d'arbres de balancier de la figure 2 et de la figure 3, le graphe G2 correspondant à l'arbre homogène de la figure 2 est représenté en trait interrompu, et le graphe G3 correspondant à l'arbre inhomogène selon l'invention est représenté en trait continu. En abscisse figure l'angle en degrés, et en ordonnée le couple exercé sur le balancier, en mN.mm ;
    • la figure 5 illustre, sous forme d'un graphe, la comparaison des couples magnétiques exercés sur ces deux modèles d'arbres de balancier de la figure 2 et de la figure 3, comparés au couple de rappel du spiral et au couple appliqué au balancier par l'ancre. Le graphe G2 correspondant à l'arbre homogène de la figure 2 est représenté en trait interrompu, et le graphe G3 correspondant à l'arbre inhomogène selon l'invention est représenté en trait continu. Le trait mixte interrompu G4 représente le couple de rappel exercé par le spiral. Le couple d'entretien, appliqué au balancier par l'ancre, est représenté sous la forme d'une horizontale G5 en trait pointillé.
    • la figure 6 représente, de façon similaire à la figure 1, une deuxième variante d'arbre de mobile selon l'invention, comportant une partie médiane de propriétés magnétiques intrinsèques différentes de celles de deux zones d'extrémité qui entourent cette partie médiane, de part et d'autre selon la direction de l'axe de pivotement du mobile ;
    • la figure 7 représente, de façon analogue à la figure 3, la répartition du champ rémanent sur l'arbre de la figure 6, avec un champ rémanent concentré sur ses deux zones d'extrémité axiales ;
    • la figure 8 représente, sous forme d'un schéma-blocs, une pièce d'horlogerie, comportant un mouvement comportant un mécanisme comportant un mobile équipé d'un arbre selon l'invention.
    Description détaillée des modes de réalisation préférés
  • L'invention vise à limiter l'interaction magnétique sur les arbres 1 des mobiles 10 d'un mécanisme horloger 20, au sein d'un mouvement 30 incorporé à une pièce d'horlogerie 40, notamment une montre, et, en particulier pour les organes d'entretien (échappement) et de régulation (balancier-spiral) qui constituent une application préférée, sur les arbres du balancier, de l'ancre et de la roue d'échappement.
  • L'invention est décrite ici pour cette seule application aux organes d'entretien (échappement) et de régulation (balancier-spiral). L'homme du métier, constructeur horloger, saura l'extrapoler à d'autres mécanismes.
  • L'invention peut permettre à des montres avec spiral, corps d'ancre et roue d'échappement amagnétiques de résister, sans s'arrêter, à des champs magnétiques de l'ordre de un Tesla, et sans que les performances mécaniques (chronométrie et vieillissement des mobiles) soient affectées.
  • L'invention permet de réduire l'effet résiduel des montres avec spiral, corps d'ancre et roue d'échappement amagnétiques à moins de une seconde par jour.
  • La géométrie de l'arbre d'un balancier est généralement plus complexe que la géométrie de la tige d'ancre, et que celle de l'arbre de la roue d'échappement. Deux variantes alternatives, non limitatives, exploitant le même principe sont illustrées pour le cas d'un un arbre de balancier. Leur généralisation au cas de la tige d'ancre et de la roue d'échappement, ou à d'autres mobiles, sera évidente à l'homme du métier.
  • Par convention, on appelle, dans la présente description « axe » un élément géométrique virtuel tel qu'un axe de pivotement, et « arbre » un élément mécanique réel, réalisé en une ou plusieurs parties. Par exemple, une paire de pivots 2A et 2B alignés et rapportés de part et d'autre d'une partie médiane 6 d'un mobile 10, pour le guider en pivotement est aussi dénommée « arbre ».
  • Dans la suite de l'exposé, on définit par matériaux « perméables magnétiquement », des matériaux qui ont une perméabilité relative comprise entre 10 et 10000, comme des aciers, qui ont une perméabilité relative voisine de 100 pour des arbres de balanciers par exemple, ou voisine de 4000 pour les aciers utilisés couramment dans les circuits électriques, ou encore d'autres alliages dont la perméabilité relative atteint des valeurs de 8000 à 10000.
  • On appellera matériaux « magnétiques », par exemple dans le cas de masses polaires, des matériaux aptes à être aimantés de façon à présenter un champ rémanent compris entre 0,1 et 1,5 Tesla, comme par exemple le « Neodymium Iron Boron » d'une densité d'énergie magnétique Em voisine de 512 kJ/m3 et donnant un champ rémanent de 0,5 à 1.3 Tesla. Un niveau de champ rémanent inférieur, vers la partie inférieure de la fourchette peut être utilisé en cas de combinaison, dans un couple d'aimantation, d'un tel matériau magnétique avec un composant antagoniste perméable magnétiquement de perméabilité élevée, plus proche de 10000, dans la fourchette de 100 à 10000.
  • On appellera matériaux « ferromagnétiques » des matériaux dont les caractéristiques sont : champ de saturation Bs > 0 à la température T = 23°C, champ coercitif Hc > 0 à la température T = 23°C, perméabilité magnétique maximale µR > 2 à la température T = 23°C, température de Curie Tc > 60°C. Plus particulièrement, on qualifiera de « faiblement ferromagnétiques » ceux dont les caractéristiques sont : champ de saturation Bs < 0,5 T à la température T = 23°C, champ coercitif Hc < 1'000 kA/m à la température T = 23°C, perméabilité magnétique maximale µR < 10 à la température T = 23°C, température de Curie Tc > 60°C.
  • Plus particulièrement, on qualifiera de « fortement ferromagnétiques » ceux dont les caractéristiques sont : champ de saturation Bs > 1 T à la température T = 23°C, champ coercitif Hc > 3'000 kA/m à la température T = 23°C, perméabilité magnétique maximale µR > 50 à la température T = 23°C, température de Curie Tc > 60°C
  • On appellera matériaux « paramagnétiques » des matériaux de perméabilité magnétique relative comprise entre 1.0001 et 100, par exemple pour des entretoises interposées entre un matériau magnétique et un composant antagoniste perméable magnétiquement, ou encore entre deux matériaux magnétiques, par exemple une entretoise entre un composant et une masse polaire. Par exemple, des matériaux faiblement paramagnétiques sont : aluminium, or, laiton ou similaire (perméabilité magnétique inférieure à 2).
  • On appellera matériaux «diamagnétiques » des matériaux de perméabilité magnétique relative inférieure à 1 (susceptibilité magnétique négative, inférieure ou égale à -10-5), tels que graphite ou graphène.
  • On appellera enfin matériaux «magnétiques doux», pour ne pas dire amagnétiques, notamment pour des blindages, des matériaux ayant une perméabilité élevée mais une haute saturation, car on ne veut pas qu'ils soient aimantés de manière permanente: ils doivent conduire le mieux possible le champ, de manière à réduire le champ à leur extérieur. De tels composants peuvent alors protéger aussi un système magnétique des champs externes. Ces matériaux sont choisis de préférence de perméabilité magnétique relative comprise entre 50 et 200, et avec un champ de saturation supérieur à 500 A/m.
  • Des matériaux qualifiés d'«amagnétiques », ont quant à eux une perméabilité magnétique relative très légèrement supérieure à 1, et inférieure à 1.0001, comme typiquement le silicium, le diamant, le palladium et similaires. Ces matériaux peuvent en général être obtenus par des technologies MEMS ou par le procédé « LIGA ».
  • Ainsi, l'arbre 1 de mobile pivotant 10 d'horlogerie est réalisé en une ou plusieurs parties 2, qui sont alors alignées sur un axe de pivotement D.
  • Selon l'invention, cet arbre 1 est magnétiquement inhomogène.
  • Notamment, cet arbre 1 est magnétiquement inhomogène, avec une variation des propriétés magnétiques intrinsèques de cet arbre 1, soit selon la direction axiale de l'axe de pivotement D de l'arbre 1, soit de façon radiale avec une symétrie de révolution par rapport à cet axe de pivotement D, soit à la fois selon la direction axiale de l'axe de pivotement D et de façon radiale avec une symétrie de révolution par rapport à cet axe de pivotement D.
  • L'arbre 1 est magnétiquement inhomogène avec une variation des propriétés magnétiques intrinsèques de façon radiale par rapport à l'axe de pivotement D.
  • Dans une réalisation préférée, cette variation des propriétés magnétiques intrinsèques de l'arbre 1 est faite de façon radiale avec une symétrie de révolution par rapport à l'axe de pivotement D.
  • Par « arbre inhomogène dans la direction radiale », on entend ici que les propriétés magnétiques de l'arbre varient selon la direction radiale, du centre de l'arbre vers la périphérie (tandis que l'arbre peut être, ou non, magnétiquement homogène selon la direction axiale).
  • Seule la matière située au coeur de l'arbre, dans une zone dite ci-après zone centrale 3, c'est-à-dire au voisinage de l'axe de pivotement D, présente un champ de saturation élevé (Bs > 1 T), une perméabilité magnétique µR maximale supérieure à 50, et un champ coercitif Hc supérieur à 3 kA/m (toutes ces propriétés sont typiques de l'acier 20AP utilisé préférablement pour les arbres pivotants à cause des bonnes performances mécaniques). Naturellement, en cas d'emploi d'autres matériaux, ces valeurs seuils sont à adapter par des essais de routine.
  • Tandis que la matière en périphérie de l'arbre, dans une zone dite ci-après zone périphérique 4, est, soit faiblement paramagnétique, soit ferromagnétique avec un faible champ de saturation (Bs < 0,5 T), une faible perméabilité magnétique maximale µR < 10, et un faible champ coercitif.
  • Un schéma de cette solution est montré en figure 1, qui est un schéma tridimensionnel de la première variante. L'arbre 1 de balancier est composé d'une zone centrale 3 fortement ferromagnétique (grisée) et d'une zone périphérique 4paramagnétique ou faiblement ferromagnétique (en blanc).
  • Dans ce cas les deux régions (fortement ferromagnétique en zone centrale 3, et faiblement paramagnétique en zone périphérique 4) sont précisément séparées par une zone d'interface 7 abrupte : l'interface entre les deux régions 3 et 4 peut toutefois avoir une largeur finie, en correspondance d'un gradient régulier des propriétés magnétiques, sans que les résultats en soient affectés. La région fortement ferromagnétique en zone centrale 3 au coeur de l'arbre 1 est de préférence contenue dans un cylindre de rayon inférieur à 100 micromètres (et centré sur l'axe de pivotement D) pour atteindre les performances souhaitées.
  • En pratique, l'inhomogénéité magnétique décrite ici peut être obtenue en combinant deux matériaux différents (par brasure, soudure ou dépôt d'un matériau sur l'autre), ou bien, dans le cas où un alliage est utilisé (par exemple, acier carbone), par le traitement thermique ou sous champ électrique ou magnétique de tout ou partie du composant fini.
  • La figure 2 montre l'art antérieur, sous la forme d'un arbre 1 de balancier classique, homogène, en acier 20 AP. Cette figure illustre le champ rémanent, après aimantation à 0,2 T, Lors de cette aimantation, cet arbre est soumis à un champ externe de 0,2 T orienté dans la direction orthogonale à l'axe de pivotement, l'arbre est magnétisé dans tout son volume, son champ rémanent étant compris entre 0,3 T et 0,6 T, comme le montre la figure 2 qui fait apparaître :
    • en grisé foncé les zones avec un champ rémanent de 0,6T ;
    • en grisé moyen les zones avec un champ rémanent de l'ordre de 0,2 à 0,4T ;
    • et en gris très clair ou en blanc les zones avec un champ rémanent inférieur à 0,2T.
  • L'aimantation est supérieure en correspondance du rayon maximum de l'arbre.
  • La figure 3 montre le champ rémanent d'un arbre 1 de balancier inhomogène radialement selon la première variante de l'invention. Cet arbre 1 a la même géométrie que celui de la figure 2, mais seul le coeur, en zone centrale 3, est en acier 20 AP, tandis que sa périphérie, en zone périphérique 4, est faiblement paramagnétique. L'arbre est soumis à un champ externe de 0,2 T orienté dans la direction orthogonale à l'axe de pivotement D. Le champ rémanent est d'environ 0,4 T et concentré dans le coeur en zone centrale 3.
  • Quand la pièce d'horlogerie est soumise à l'action d'un champ magnétique externe, pendant l'oscillation du balancier-spiral, l'arbre aimanté du balancier est soumis à un couple magnétique qui tend à l'orienter dans la direction du champ externe. Le moment de ce couple peut être suffisamment élevé pour arrêter le mouvement de ce balancier-spiral.
  • A cause de l'aimantation très différenciée, l'arbre homogène de la figure 2 est soumis à un couple magnétique, dont le moment est plus de 10 fois supérieur à celui qui est appliqué à l'arbre inhomogène de la figure 3. En effet, l'arbre 1 selon l'invention comporte une zone de champ rémanent sur un très faible rayon, alors que dans l'art antérieur les zones de champ rémanent élevé sont précisément dans les zones de plus grand rayon.
  • L'arrêt du mouvement a lieu si le couple agissant sur l'arbre est supérieur au couple de rappel exercé par le spiral pour des angles inférieurs à l'angle de levée, et au couple d'entretien appliqué par l'ancre au balancier. Ces deux couples, obtenus pour des paramètres typiques, sont comparés au couple magnétique agissant sur l'arbre homogène et sur l'arbre inhomogène, sur le graphique de la figure 5.
  • La figure 4 illustre la comparaison des couples magnétiques exercés sur ces deux modèles d'arbres de balancier: le graphe G2 correspondant à l'arbre homogène de la figure 2 est représenté en trait interrompu, et le graphe G3 correspondant à l'arbre 1 inhomogène selon l'invention (première variante de la figure 3, ou deuxième variante de la figure 7 exposée plus loin) est représenté en trait continu. En abscisse figure l'angle en degrés, et en ordonnée le couple exercé sur le balancier, en mN.mm. Dans les deux cas, le couple varie sinusoïdalement avec l'angle de rotation du balancier-spiral (ici le zéro est fixé de manière arbitraire).
  • L'arbre homogène de la figure 2 est soumis à un couple magnétique largement supérieur au couple du spiral et au couple d'entretien. Dans ce cas, le balancier-spiral sera donc arrêté pour un champ inférieur à 0,2 T.
  • L'arbre 1 inhomogène selon la première variante de l'invention est soumis à un couple inférieur au couple exercé par le spiral dans l'angle de levée (< 30°) et au couple d'entretien. Dans ce cas, le balancier-spiral ne sera pas arrêté sous un champ de 0,2 T.
  • La figure 5 illustre la comparaison des couples magnétiques sur un arbre de balancier, homogène selon l'art antérieur, et inhomogène selon l'invention (première variante, ou deuxième variante exposée plus loin), imposé par un champ externe de 0,2 T, comparé au couple de rappel du spiral et au couple appliqué au balancier par l'ancre. De la même façon que la figure 4, la figure 5 illustre la comparaison, sur une faible amplitude angulaire, des couples magnétiques exercés sur ces deux modèles d'arbres de balancier: le graphe G2 correspondant à l'arbre homogène est représenté en trait interrompu, et le graphe G3 correspondant à l'arbre inhomogène est représenté en trait continu. Le trait mixte interrompu G4 représente le couple de rappel exercé par le spiral. Le couple d'entretien, appliqué au balancier par l'ancre, est représenté sous la forme d'une horizontale G5 en trait pointillé.
  • A la suite de l'aimantation de la montre, l'arbre 1 du balancier 10 se trouve immergé dans le champ magnétique crée par les composants ferromagnétiques fixes du mouvement 30, ou/et de la pièce d'horlogerie 40, dont il fait partie. L'arbre 1 est alors soumis à un couple similaire à celui qui est montré en figure 4, mais de moment plus faible. Ce couple de perturbation est responsable du défaut de marche résiduel. Un mouvement équipé d'un arbre 1 inhomogène selon la première variante de l'invention est donc affecté d'un défaut de marche qui est entre 3 et 10 fois inférieur à celui qui affecte un mouvement équipé d'un arbre homogène traditionnel.
  • La deuxième variante de l'invention concerne un arbre qui est inhomogène dans la direction axiale, parallèle à l'axe de pivotement de l'arbre.
  • L'inhomogénéité des propriétés magnétiques est cette fois réalisée dans la direction axiale. Les extrémités 2 de l'arbre 1, constituées par les pivots 2A et 2B, qui doivent avoir des propriétés mécaniques optimales, sont généralement en matériaux magnétiques, tandis que la partie médiane 6 de l'arbre 1 est en matériau faiblement paramagnétique.
  • La longueur (dans la direction axiale) cumulée des parties magnétiques de l'arbre 1 est avantageusement inférieure a un tiers de la longueur totale de l'arbre 1.
  • La différence de longueur entre les parties magnétiques est avantageusement maintenue inférieure à 10%.
  • Cette deuxième variante est schématisée sur la figure 6, sur laquelle de préférence seuls les pivots 2A et 2B sont en matériau ferromagnétique.
  • L'arbre 1 de la figure 6 comporte, selon la direction de l'axe de pivotement D, une partie médiane 6 entourée de part et d'autre par deux zones d'extrémité 8,. Et seules ces zones d'extrémité 8, réalisées de préférence en acier à pivots, présentent un champ de saturation élevé de valeur Bs supérieure à 1 T, une perméabilité magnétique maximale µR supérieure à 50, et un champ coercitif Hc supérieur à 3 kA/m. Tandis que la matière dans la partie médiane 6 est, soit faiblement paramagnétique, soit ferromagnétique avec un faible champ de saturation Bs de valeur inférieure à 0,5 T, une faible perméabilité magnétique maximale µR inférieure à 10, et un faible champ coercitif.
  • Comme pour la première variante, le champ rémanent est inférieur (et plus localisé) que dans le cas d'un arbre homogène selon la figure 2, comme le montre la figure 7.
  • Cette figure 7 représente le champ rémanent, après aimantation à 0,2 T, d'un arbre 1 de balancier inhomogène selon la deuxième variante de l'invention. Les pivots sont en acier 20 AP. La partie médiane 6 est faiblement paramagnétique.
  • Le couple agissant sur l'arbre 1 dans ce cas est équivalent à celui obtenu pour la première variante (figure 4 et figure 5).
  • En pratique, comme pour la première variante, l'inhomogénéité magnétique souhaitée peut être obtenue en combinant deux matériaux différents (par brasure, soudure ou dépôt d'un matériau sur l'autre) ou, dans le cas où un alliage est utilisé (par exemple, acier carbone), par le traitement thermique ou sous champ électrique ou magnétique de tout ou partie du composant fini.
  • Il est encore possible de panacher la première et la deuxième variante, l'arbre 1 est alors magnétiquement inhomogène avec une variation de ses propriétés magnétiques intrinsèques à la fois selon la direction axiale de l'axe de pivotement D et de façon radiale par rapport à cet axe de pivotement D.
  • Dans l'une ou l'autre de ces variantes, l'invention est de réalisation aisée et peu coûteuse, puisque, en pratique, une simple réalisation bimatière permet d'obtenir le résultat souhaité. Par exemple une exécution selon la première variante avec une serge de balancier constituant la zone périphérique 4 qui est réalisée, selon l'inertie recherchée, en aluminium, or, laiton ou similaire, tandis que la zone centrale 3 est réalisé sous forme d'un barreau en acier 20AP ou similaire : un balancier de faible inertie est obtenu avec une serge en alliage léger, notamment d'aluminium, facile à usiner et à percer de part en part, et un noyau en acier brut d'étirage ou de tréfilage, ou encore décolleté, d'un diamètre inférieur à 100 micromètres. De façon similaire, un balancier selon la deuxième variante et à très faible inertie comporte une partie médiane 6 usinée en alliage d'aluminium et comportant à ses extrémités axiales deux logements pour le chassage de pivots 2A et 2B en acier à pivots.
  • L'invention concerne encore un mobile pivotant 10 d'horlogerie comportant un arbre 1 selon l'invention.
  • L'invention concerne encore un mécanisme 20 d'horlogerie comportant un tel arbre 1 ou/et un tel mobile 10, notamment un mécanisme d'échappement.
  • L'invention concerne encore un mouvement 30 d'horlogerie comportant un tel arbre 1 ou/et un tel mobile 10 ou/et un tel mécanisme 20.
  • L'invention concerne encore une pièce d'horlogerie 40, notamment une montre, comportant un tel arbre 1 ou/et un tel mobile 10, ou/et un tel mécanisme 20, ou/et un tel mouvement 30.
  • L'invention, dans l'une ou l'autre de ses variantes, présente d'importants avantages :
    • intensité du champ d'arrêt sous-champ augmentée pour les montres avec spiral, corps d'ancre et roue d'échappement amagnétique ; ceci signifie qu'une montre devrait être soumise à des champs magnétiques beaucoup plus élevés que ceux que peut rencontrer l'utilisateur dans sa vie normale, avant de risquer une perturbation risquant de mener à l'arrêt du mouvement ;
    • effet résiduel réduit pour les montres avec spiral, corps d'ancre et roue d'échappement amagnétique ;
    • performances mécaniques identiques aux montres de l'état actuel de la technique, puisque les surfaces de contact tribologiques continuent à être réalisées dans des matériaux validés pour ces applications.

Claims (14)

  1. Arbre (1) de mobile pivotant (10) d'horlogerie, ledit arbre (1) étant réalisé en une ou plusieurs parties (2) alignées, caractérisé en ce que ledit arbre (1) est magnétiquement inhomogène.
  2. Arbre (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit arbre (1) est magnétiquement inhomogène, avec une variation des propriétés magnétiques intrinsèques dudit arbre (1), soit selon la direction axiale de l'axe de pivotement (D) dudit arbre (1), soit de façon radiale par rapport audit axe de pivotement (D), soit à la fois selon la direction axiale de l'axe de pivotement (D) dudit arbre (1) et de façon radiale avec une symétrie de révolution par rapport audit axe de pivotement (D).
  3. Arbre (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit arbre (1) est magnétiquement inhomogène avec une variation des propriétés magnétiques intrinsèques dudit arbre (1) de façon radiale par rapport audit axe de pivotement (D).
  4. Arbre (1) selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit arbre (1) est magnétiquement inhomogène avec une variation des propriétés magnétiques intrinsèques dudit arbre (1) de façon radiale avec une symétrie de révolution par rapport audit axe de pivotement (D).
  5. Arbre (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit arbre (1) est magnétiquement inhomogène avec une variation des propriétés magnétiques intrinsèques dudit arbre (1) selon la direction axiale de l'axe de pivotement (D) dudit arbre (1).
  6. Arbre (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit arbre (1) est magnétiquement inhomogène avec une variation des propriétés magnétiques intrinsèques dudit arbre (1) à la fois selon la direction axiale de l'axe de pivotement (D) dudit arbre (1) et de façon radiale par rapport audit axe de pivotement (D).
  7. Arbre (1) selon la revendication 3 ou 4, caractérisé en ce que seule la matière située au coeur dudit arbre (1), dans une zone centrale (3) au voisinage de l'axe de pivotement (D) dudit arbre (1) réalisée en acier, présente un champ de saturation élevé de valeur (Bs) supérieure à 1 T, une perméabilité magnétique maximale µR supérieure à 50, et un champ coercitif (Hc) supérieur à 3 kA/m, tandis que la matière dans une zone périphérique (4) dudit arbre (1), est, soit faiblement paramagnétique, soit ferromagnétique avec un faible champ de saturation (Bs) de valeur inférieure à 0,5 T, une faible perméabilité magnétique maximale( µR) inférieure à 10, et un faible champ coercitif.
  8. Arbre (1) selon la revendication 7, caractérisé en ce que la région fortement ferromagnétique de ladite zone centrale (3) au coeur dudit arbre (1) est contenue dans un cylindre de rayon inférieur à 100 micromètres et centré sur ledit axe de pivotement (D) dudit arbre (1).
  9. Arbre (1) selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comporte, selon la direction dudit axe de pivotement (D), une partie médiane (6) entourée de part et d'autre par deux zones d'extrémité (8), et que seules lesdites zones d'extrémité (8), réalisées en acier, présentent un champ de saturation élevé de valeur (Bs) supérieure à 1 T, une perméabilité magnétique maximale µR supérieure à 50, et un champ coercitif (Hc) supérieur à 3 kA/m, tandis que la matière dans ladite partie médiane (6) dudit arbre (1), est, soit faiblement paramagnétique, soit ferromagnétique avec un faible champ de saturation (Bs) de valeur inférieure à 0,5 T, une faible perméabilité magnétique maximale( µR) inférieure à 10, et un faible champ coercitif.
  10. Arbre (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que son inhomogénéité magnétique est obtenue, ou bien par combinaison de deux matériaux différents par brasure, soudure ou dépôt d'un matériau sur l'autre, ou bien par utilisation d'un alliage soumis à un traitement thermique ou à l'action d'un champ électrique ou magnétique sur tout ou partie dudit arbre (1) ou dudit mobile (10).
  11. Mobile pivotant (10) d'horlogerie comportant un dit arbre 1 selon l'une quelconque des revendications précédentes.
  12. Mécanisme (20) d'horlogerie comportant un dit arbre (1) selon l'une des revendications 1 à 10 ou/et un dit mobile (10) selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'il est un mécanisme d'échappement.
  13. Mouvement (30) d'horlogerie comportant un dit arbre (1) selon l'une des revendications 1 à 10 ou/et un dit mobile (10) selon la revendication 11 ou/et un dit mécanisme (20) selon la revendication précédente.
  14. Pièce d'horlogerie (40) ou montre, comportant un dit arbre (1) selon l'une des revendications 1 à 10 ou/et un dit mobile (10) selon la revendication 11, ou/et un dit mécanisme (20) selon la revendication 12, ou/et un ledit mouvement (30) selon la revendication précédente.
EP13161124.6A 2013-03-26 2013-03-26 Arbre de mobile pivotant d'horlogerie Active EP2784601B1 (fr)

Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CH00664/13A CH707790B1 (fr) 2013-03-26 2013-03-26 Arbre de mobile pivotant d'horlogerie magnétiquement inhomogène.
EP13161124.6A EP2784601B1 (fr) 2013-03-26 2013-03-26 Arbre de mobile pivotant d'horlogerie
JP2016504560A JP6315727B2 (ja) 2013-03-26 2014-03-17 枢動可能な時計構成部品のアーバ
EP14710311.3A EP2979139B1 (fr) 2013-03-26 2014-03-17 Arbre de mobile pivotant d'horlogerie
US14/779,773 US9915923B2 (en) 2013-03-26 2014-03-17 Arbor of a pivoting movable timepiece component
CN201480018533.0A CN105103057B (zh) 2013-03-26 2014-03-17 枢转的可移动钟表构件的心轴
PCT/EP2014/055267 WO2014154510A2 (fr) 2013-03-26 2014-03-17 Arbre de mobile pivotant d'horlogerie
HK16105845.8A HK1217776A1 (zh) 2013-03-26 2016-05-23 樞轉的可移動鐘錶構件的心軸

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP13161124.6A EP2784601B1 (fr) 2013-03-26 2013-03-26 Arbre de mobile pivotant d'horlogerie

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP2784601A1 true EP2784601A1 (fr) 2014-10-01
EP2784601B1 EP2784601B1 (fr) 2017-09-13

Family

ID=47915605

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP13161124.6A Active EP2784601B1 (fr) 2013-03-26 2013-03-26 Arbre de mobile pivotant d'horlogerie
EP14710311.3A Active EP2979139B1 (fr) 2013-03-26 2014-03-17 Arbre de mobile pivotant d'horlogerie

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP14710311.3A Active EP2979139B1 (fr) 2013-03-26 2014-03-17 Arbre de mobile pivotant d'horlogerie

Country Status (7)

Country Link
US (1) US9915923B2 (fr)
EP (2) EP2784601B1 (fr)
JP (1) JP6315727B2 (fr)
CN (1) CN105103057B (fr)
CH (1) CH707790B1 (fr)
HK (1) HK1217776A1 (fr)
WO (1) WO2014154510A2 (fr)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3208664B1 (fr) * 2016-02-19 2023-08-16 Omega SA Mecanisme horloger ou horloge sans signature magnetique
EP3273303A1 (fr) * 2016-07-19 2018-01-24 Nivarox-FAR S.A. Pièce pour mouvement d'horlogerie
JP6915602B2 (ja) * 2018-10-24 2021-08-04 セイコーエプソン株式会社 時計部品および時計
JP2024533352A (ja) 2021-09-09 2024-09-12 ロレックス・ソシエテ・アノニム 時計ムーブメントの慣性要素

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3683616A (en) * 1968-08-19 1972-08-15 Straumann Inst Ag Anti-magnetic timekeeping mechanisms
WO2001077759A1 (fr) * 2000-04-11 2001-10-18 Detra Sa Dispositif d'echappement pour piece d'horlogerie
WO2008008258A2 (fr) * 2006-07-10 2008-01-17 Ram Technologies Group, Inc. Compositions de ciment d'asphalte modifiée par du caoutchouc et leurs procédés de fabrication
CH705655A2 (fr) * 2011-10-24 2013-04-30 Rolex Sa Oscillateur de mouvement horloger.

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1830032A (en) * 1924-01-08 1931-11-03 John H Kohler Staff for rotating apparatus
US2131797A (en) 1934-04-16 1938-10-04 Dreyfus Jean Transmission means for control members
FR1145049A (fr) 1955-07-19 1957-10-21 Complications Sa Moteur à impulsions
CH343303A (de) * 1956-01-24 1959-12-15 Straumann Inst Ag Verfahren zur Herstellung einer Welle mit bruchfesten Lagerzapfen für Uhrwerke und feinmechanische Apparate und nach diesem Verfahren hergestellte Welle mit bruchfesten Lagerzapfen
FR1475005A (fr) * 1966-02-18 1967-03-31 Procédé de fabrication de fils métalliques et fils métalliques obtenus selon ce procédé
CH1393168A4 (fr) 1968-09-15 1970-08-14
CH587510B5 (fr) * 1973-11-29 1977-05-13 Omega Brandt & Freres Sa Louis
JPH04124246A (ja) * 1990-09-13 1992-04-24 Alps Electric Co Ltd 時計の文字盤
JP3370636B2 (ja) * 2000-03-03 2003-01-27 三井金属鉱業株式会社 キャリア箔付金属箔及びその製造方法
AU2003238329A1 (en) 2002-07-11 2004-02-02 Detra Sa Escapement device
GB0324439D0 (en) * 2003-10-20 2003-11-19 Levingston Gideon R Minimal thermal variation and temperature compensating non-magnetic balance wheels and methods of production of these and their associated balance springs
EP1986059A1 (fr) * 2007-04-26 2008-10-29 ETA SA Manufacture Horlogère Suisse Dispositif de pivotement d'un arbre dans une pièce d'horlogerie
EP2757424B1 (fr) * 2013-01-17 2018-05-16 Omega SA Pièce pour mouvement d'horlogerie
EP2757423B1 (fr) * 2013-01-17 2018-07-11 Omega SA Pièce pour mouvement d'horlogerie
CH707791B1 (fr) * 2013-03-26 2017-05-15 Montres Breguet Sa Arbre de mobile à géométrie configurée pour environnement magnétique.

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3683616A (en) * 1968-08-19 1972-08-15 Straumann Inst Ag Anti-magnetic timekeeping mechanisms
WO2001077759A1 (fr) * 2000-04-11 2001-10-18 Detra Sa Dispositif d'echappement pour piece d'horlogerie
WO2008008258A2 (fr) * 2006-07-10 2008-01-17 Ram Technologies Group, Inc. Compositions de ciment d'asphalte modifiée par du caoutchouc et leurs procédés de fabrication
CH705655A2 (fr) * 2011-10-24 2013-04-30 Rolex Sa Oscillateur de mouvement horloger.

Also Published As

Publication number Publication date
CH707790A2 (fr) 2014-09-30
US20160085213A1 (en) 2016-03-24
EP2979139A2 (fr) 2016-02-03
CH707790B1 (fr) 2017-12-15
EP2784601B1 (fr) 2017-09-13
JP2016514834A (ja) 2016-05-23
JP6315727B2 (ja) 2018-04-25
WO2014154510A2 (fr) 2014-10-02
WO2014154510A3 (fr) 2014-12-31
EP2979139B1 (fr) 2018-05-09
WO2014154510A9 (fr) 2015-03-05
CN105103057A (zh) 2015-11-25
CN105103057B (zh) 2018-04-13
HK1217776A1 (zh) 2017-01-20
WO2014154510A4 (fr) 2015-01-29
US9915923B2 (en) 2018-03-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3545369B1 (fr) Resonateur rotatif a guidage flexible entretenu par un echappement libre a ancre
EP2450758B1 (fr) Pivot magnétique et pivot électrostatique
EP2784601B1 (fr) Arbre de mobile pivotant d&#39;horlogerie
WO2014166719A2 (fr) Dispositif de remontage de montre à remontage automatique
EP3246764B1 (fr) Dispositif antichoc pour un mouvement horloger
EP3283926B1 (fr) Antichoc magnétique pour arbre d&#39;horlogerie
WO2012013374A1 (fr) Transmission de force a contact reduit ou sans contact dans un mouvement d &#39; horlogerie
EP2979140B1 (fr) Arbre de mobile a géométrie optimisée en environnement magnétique
CH716862B1 (fr) Mouvement horloger résistant aux perturbations magnétiques et piece d&#39;horlogerie le comportant.
EP2309344B1 (fr) Procédé pour changer la fréquence d&#39;oscillation d&#39;un mouvement horloger
EP3273309A1 (fr) Oscillateur hybride d&#39;horlogerie
CH706361A2 (fr) Dispositif de remontage de montre à remontage automatique et montre associée.
CH710769A2 (fr) Maintien magnétique d&#39;un composant d&#39;habillage ou de mouvement d&#39;horlogerie.
CH704068B1 (fr) Procédé d&#39;orientation pour son guidage en pivotement d&#39;un composant horloger et ensemble horloger à pivot magnétique ou électrostatique.
CH714600B1 (fr) Pièce d&#39;horlogerie munie d&#39;un tourbillon.
CH718969A2 (fr) Élément inertiel pour mouvement horloger, résistant aux champs magnétiques.
CH719302A2 (fr) Mécanisme comprenant un élément rotatif, notamment un balancier horloger, et un dispositif magnétique de guidage en rotation de cet élément rotatif.
CH718794A2 (fr) Roulement pour mécanisme horloger ou médical et son procédé de fabrication.
FR3124834A1 (fr) Roulement pour mécanisme horloger ou médical et son procédé de fabrication
EP4202564A1 (fr) Mouvement mecanique horloger comprenant un balancier pivote magnetiquement
EP3757685A1 (fr) Mobile inertiel pour resonateur d&#39;horlogerie avec dispositif d&#39;interaction magnetique insensible au champ magnetique externe
CH710978B1 (fr) Ensemble horloger à effet antichoc magnétique ou électrostatique.
CH705916A2 (fr) Mouvement horloger à faible sensibilité magnétique.

Legal Events

Date Code Title Description
17P Request for examination filed

Effective date: 20130326

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: BA ME

PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

R17P Request for examination filed (corrected)

Effective date: 20150401

RBV Designated contracting states (corrected)

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20170526

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: NV

Representative=s name: ICB INGENIEURS CONSEILS EN BREVETS SA, CH

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: FRENCH

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 928751

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20171015

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 602013026461

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20170913

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171213

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MK05

Ref document number: 928751

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20170913

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 6

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

Ref country code: RS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171213

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171214

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180113

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 602013026461

Country of ref document: DE

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

26N No opposition filed

Effective date: 20180614

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

REG Reference to a national code

Ref country code: BE

Ref legal event code: MM

Effective date: 20180331

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: MM4A

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180326

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180326

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180331

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO

Effective date: 20130326

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170913

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170913

P01 Opt-out of the competence of the unified patent court (upc) registered

Effective date: 20230611

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20240220

Year of fee payment: 12

Ref country code: GB

Payment date: 20240220

Year of fee payment: 12

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20240221

Year of fee payment: 12

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Payment date: 20240401

Year of fee payment: 12