EP2747118B1 - Cathode pour dispositif de génération d'ondes électromagnétiques, comprenant des régions d'émission mobiles les unes par rapport aux autres - Google Patents

Cathode pour dispositif de génération d'ondes électromagnétiques, comprenant des régions d'émission mobiles les unes par rapport aux autres Download PDF

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EP2747118B1
EP2747118B1 EP13195691.4A EP13195691A EP2747118B1 EP 2747118 B1 EP2747118 B1 EP 2747118B1 EP 13195691 A EP13195691 A EP 13195691A EP 2747118 B1 EP2747118 B1 EP 2747118B1
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EP
European Patent Office
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cathode
emission
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emission region
anode
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EP13195691.4A
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German (de)
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EP2747118A1 (fr
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Jean-Pierre Brasile
Dominique Fasse
Anne-Sophie Chauchat
Patrick Sirot
Dominique Jousse
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Thales SA
Original Assignee
Thales SA
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Publication date
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
    • H01J23/00—Details of transit-time tubes of the types covered by group H01J25/00
    • H01J23/02—Electrodes; Magnetic control means; Screens
    • H01J23/04—Cathodes
    • H01J23/05—Cathodes having a cylindrical emissive surface, e.g. cathodes for magnetrons
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
    • H01J25/00—Transit-time tubes, e.g. klystrons, travelling-wave tubes, magnetrons
    • H01J25/50—Magnetrons, i.e. tubes with a magnet system producing an H-field crossing the E-field
    • H01J25/52—Magnetrons, i.e. tubes with a magnet system producing an H-field crossing the E-field with an electron space having a shape that does not prevent any electron from moving completely around the cathode or guide electrode
    • H01J25/58—Magnetrons, i.e. tubes with a magnet system producing an H-field crossing the E-field with an electron space having a shape that does not prevent any electron from moving completely around the cathode or guide electrode having a number of resonators; having a composite resonator, e.g. a helix
    • H01J25/587—Multi-cavity magnetrons
    • H01J25/593—Rising-sun magnetrons

Definitions

  • the present invention relates to a cathode for an electromagnetic wave generating device, of the type comprising a plurality of emission regions electrically connected to each other so that they are substantially at the same electrical potential, each transmission region being adapted to emit electrons when subjected to an electric field of intensity greater than a threshold value.
  • Cathodes of this type are known and are used in generation devices such as magnetrons, klystrons, or MILOs (for "Magnetically Insulated
  • the known generation devices generally do not have a great flexibility of operation, in that they are not adapted to vary the frequency of the waves generated over a broad frequency spectrum, nor to emit a wave which is at once high power and long duration, because of the risk of forming a short circuit between the anode and the cathode in the interaction space.
  • Transmission equipment for example microwave weapons, adapted to emit both low-power continuous waves and short pulses of high power, for example in view of electronic warfare. Due to their very wide operating range, these devices require the use of several generation devices to power them.
  • An object of the invention is therefore to improve the compactness of transmission equipment. Another objective is to increase the operating flexibility of generation devices.
  • the subject of the invention is a cathode of the aforementioned type, in which the transmission regions comprise a plurality of first transmission regions and at least one second transmission region, the or each second transmission region being mobile with respect to each first transmission region between a deployed position, wherein the second transmission region is away from each first transmission region , and a retracted position, wherein the second transmitting region is adjacent to one of the first transmitting regions.
  • the invention also relates to a device for generating electromagnetic waves, comprising an anode, a first cathode and an electrical supply circuit of the first cathode, the anode and the first cathode being separated from one of the another by an interaction space, the first cathode being a cathode as defined above.
  • the generating device 10 comprises a microwave tube 12 and at least one, in the example shown a plurality of waveguide (s) 14.
  • the microwave tube 12 comprises a first cathode 16, a second cathode 18, an anode 20, and a circuit 21 ( Figure 2 ) of the power supply of the cathodes 16, 18.
  • the cathodes 16, 18 are separated from the anode 20 by an interaction space 22.
  • the supply circuit 21 of the cathodes is adapted to carry each cathode, respectively 16, 18, to an electrical potential, respectively V 1 , V 2 , lower than the electrical potential V 0 of the anode 20 when the tube 12 is supplied with electrical energy, so that there is a potential difference between the anode 20 and each cathode, respectively 16, 18. This difference in potential generates an electric field E inside the interaction space 22, oriented from the anode 20 to the cathodes 16, 18.
  • the microwave tube 12 also comprises a focusser 76 for focusing electrons emitted by the cathodes 16, 18 inside the interaction space 22.
  • the focusser 76 is adapted to generate a magnetic field B at its center. inside the interaction space 22.
  • the electric fields E and magnetic B are oriented perpendicularly to each other. They each respect the synchronism conditions imposed by the geometry of the tube 12. They are adapted to each other to give the electrons emitted by the cathodes 16, 18 a cycloidal movement in the interaction space 22.
  • the first cathode 16 is adapted to emit first electrons in the interaction space 22, to the anode 20, under the effect of the electric field E, provided that this electric field has an intensity greater than a first threshold value E 1 .
  • the first cathode 16 is in particular adapted to continuously emit electrons over a period greater than 1 ⁇ s when it is subjected to the electric field E.
  • the first cathode 16 is advantageously, as shown in FIG. Figure 2 an electron emitting microtip field emission cathode.
  • Such cathodes are known, for example from FR-A-2,734,076 .
  • This cathode 16 comprises, in known manner, a conductive substrate 24, for example made of silicon, having an active face 26 on which microtips 28 are arranged.
  • the active face 26 is covered with an insulating layer 30, for example silicon, separating it from a conductive grid 32.
  • the microtips 28 are housed in respective cavities 34 formed in the insulating layer 30. These cavities 34 communicate with the interaction space 22 through corresponding openings provided in the grid 32.
  • the ends of the micropoints 28 opposite the substrate 24 come into contact with each other. outcrop of the outer surface of the grid 32.
  • the size of the cavities 34, and therefore of the microtips, is of the order of one micron in height and in width.
  • the density of microtips 28 is of the order of 10 000 to 100 000 microtips per mm 2 of active face 26. It should be noted that, for reasons of readability of the figures, the proportions have not been respected on the Figure 2 .
  • the microtips 28 are preferably constituted by carbon nanotubes.
  • Means (not shown) of positive biasing of the gate 32 are connected between the substrate 24 and the gate 32. These means are adapted to vary on command the voltage between the substrate 24 the gate 32 between a first value, less than a voltage threshold, in which the flow of electrons emitted by the cathode 16 is zero, and a second value, greater than the threshold voltage, in which the cathode 16 produces a current of electrons.
  • microtips 28 are not uniformly distributed on the active face 26. They are grouped within transmission zones 36 of the cathode 16. These emission zones 36 are distant from each other.
  • the substrate 24 is cylindrical, preferably cylindrical in revolution, and extends along a longitudinal axis Z.
  • the microtips 28 are distributed over the entire periphery of the cylinder.
  • Each emission zone 36 is elongated parallel to the longitudinal axis Z.
  • the first cathode 16 is a thermoelectronic cathode, adapted to emit electrons in the interaction space if and only if the field E is greater than the first threshold value E 1 and the cathode 16 is heated to a temperature greater than a threshold value.
  • the cathode 16 is then made of tungsten, or pyrolytic carbon.
  • the first cathode 16 is in a mixture of tungsten and Sc 2 O 3 , as described in the document ZHAO Jinfeng, Scandia-added Tungsten Dispenser Cathode Fabrication for THz Vacuum Integrated Power Amplifiers, Terahertz Science and Technology December 2011, vol. 4, No. 4, pp. 240-252 ..
  • the first cathode 16 is at a distance D from the anode 20.
  • the second cathode 18 is adapted to emit second electrons in the interaction space 22, intended for the anode 20, under the effect of the electric field E, provided that this electric field has an intensity greater than one second threshold value E 2 .
  • the second threshold value E 2 is preferably different from the first threshold value E 1 .
  • the second threshold value E 2 is strictly greater than the first threshold value E 1 .
  • the second cathode 18 is interposed between the first cathode 16 and the anode 20.
  • the second cathode 18 is tubular and surrounds the first cathode 16.
  • the cathodes 16, 18 are concentric. They are each centered on the longitudinal axis Z.
  • the first electrons emitted by the first cathode 16 must therefore cross the second cathode 18 to reach the anode 20.
  • the second cathode 18 defines, as visible on the Figure 2 , a plurality of windows 40 each interposed between the first cathode 16 and the anode 20. Each window 40 is delimited between two emission regions 42A, 42B of the second cathode 28.
  • Each of said windows 40 is arranged opposite one of the emission zones 36 of the first cathode 16.
  • the number of electrons emitted by the first cathode 16 striking the second cathode 18 is reduced, which allows increase the efficiency of the generating device 10.
  • the second cathode 18 is advantageously a "transparent" cathode.
  • Such cathodes are known, for example from US 2008/0246385 .
  • the second cathode 18 thus comprises a tubular body 44 extending around the axis Z, from a first end 46 of connection to the supply circuit 21 to a second end 48 free.
  • the body 44 is formed of a material having good electrical conductivity, typically copper.
  • a plurality of bars 50 extend parallel to the Z axis from the free end 48, opposite the body 44.
  • Each bar 50 constitutes a transmission region 42A, 42B of the second cathode 18.
  • Each bar 50 is typically made of pyrolytic carbon, tungsten or molybdenum. These materials have in common good electrical and thermal conductivity, little degassing and be rigid, which makes them particularly suitable for producing the bars 50.
  • the pyrolytic carbon having a low density, its use allows to lighten the generation device 10.
  • the bars 50 are regularly distributed around the Z axis. They define between them a cavity 52 for receiving the first cathode 16, centered on the Z axis.
  • the bars 50 are spaced from each other. For each pair of consecutive bars 50, a vacuum 54 is thus left between these bars 50.
  • This vacuum 54 constitutes a window 40 of the second cathode 18. It allows the passage of the electrons emitted by the first cathode 16, as well as the passage of electromagnetic fields to penetrate inside the second cathode 18.
  • the bars 50 have a cylindrical shape of revolution.
  • the bars 50 have any other suitable shape, for example a prism shape. It will be noted that the use of prism-shaped bars 50 makes it possible to lengthen the period during which the second cathode 18 can emit electrons continuously.
  • the end 56 of the bars 50 opposite the body 44 is left free.
  • a link member of the bars 50 others typically a ring, connects said ends 56, so as to reinforce the second cathode 18.
  • the second cathode 18 is typically a field emission cathode.
  • the second cathode 18 is advantageously adapted to emit electrons in the interaction space 22 with a current density greater than 10 A / cm 2 .
  • the second cathode 18 is at a distance d from the anode 20.
  • the anode 20 is tubular. It has an inner surface 60, and an outer surface 62, opposite to the inner surface 60. It is formed of a conductive material, typically steel, graphite or copper.
  • the inner surface 60 delimits a plurality of resonant cavities 63, 64. These resonant cavities 63, 64 are adapted to amplify an electromagnetic wave formed by the circulation of the electrons emitted by the cathodes 16, 18 into the interaction space 22.
  • the anode 20 delimits at least one, in the example shown a plurality, orifice (s) through 65 opening into the inner surface 60 and the outer surface 62.
  • the anode 20 is preferably, as shown, coaxial with the first cathode 16.
  • the microwave tube 12 is of the magnetron type.
  • the anode 20 is disposed radially around the cathodes 16, 18, and the cavities 63, 64 are distributed around the periphery of the anode 20.
  • the anode 20 comprises a cylindrical body 66 and a plurality of fins 68 each extending radially towards the cathode 20.
  • the cylindrical body 66 delimits the outer surface 62 and a portion of the inner surface 60.
  • Each fin 68 protrudes from the cylindrical body 66 inwardly of the anode 20 and defines a portion of the inner surface 60.
  • Each fin 68 is oriented longitudinally.
  • Each cavity 63, 64 is symmetrical relative to a median longitudinal plane of the cavity 63, 64.
  • This median longitudinal plane includes the longitudinal axis Z.
  • Each cavity 63, 64 opens into a substantially cylindrical central space 70 extending in the center of the anode 20.
  • the central space 70 extends longitudinally.
  • the cathodes 16, 18 are arranged substantially in the center of the central space 70.
  • the remainder of the central space 70 constitutes the interaction space 22.
  • the plurality of resonant cavities 63, 64 comprises a plurality of large resonant cavities 63 and small resonant cavities 64, alternately arranged around each other around the central space 70.
  • the radial section of each small resonant cavity 64 is smaller than the radial section of each large resonant cavity 63.
  • Each large cavity 63 is delimited by two fins 68 and the cylindrical body 66.
  • Each small cavity 64 is delimited inside a fin 68 by a radial orifice opening into the central space 70.
  • the anode 20 thus presents a configuration of the type "rising sun” (in English “rising sun”). This configuration makes it possible to limit the risk of oscillations on parasitic frequencies, and thus to increase the efficiency of the device 10.
  • each large cavity 63 constitutes a resonant output cavity
  • each small resonant cavity 64 constitutes an intermediate resonant cavity.
  • the cavities 63, 64 are arranged such that the number of intermediate cavities 64 arranged between two consecutive output cavities 63 is equal for each pair of consecutive output cavities 63.
  • Each through orifice 65 opens into an outlet cavity 63 respectively.
  • No through hole 65 opens into one of the intermediate cavities 64.
  • the outlet cavities 63 are identical to each other and the intermediate cavities 64 are identical to each other.
  • all the resonant cavities are outlet cavities 63.
  • a transmission zone 42A, 42B of the second cathode 18 is disposed substantially opposite said output cavity 63.
  • said transmission zone 42A, 42B is not strictly aligned with the outlet cavity 63, but is offset from an upstream side of the median longitudinal plane of the cavity 63.
  • upstream is to be understood with reference to a direction of flow of the electrons in the interaction space 22, as this will be detailed later.
  • a transmission zone 42A, 42B of the second cathode 18 is disposed substantially opposite each cavity 63, 64 of the anode 20.
  • the anode 20 also comprises two rings (not shown) for longitudinal closure of the cavities 63, 64. Each ring thus delimits a longitudinal end of the anode 20.
  • the respective positions of the cathodes 16, 18 on the one hand and the anode 20 on the other hand are reversed, that is to say that the cathodes 16, 18 are arranged radially. around the anode 20.
  • the microwave tube 12 is of the MILO type.
  • the interaction space 22, as well as the resonant cavities 63, 64, are kept under vacuum.
  • the focusser 76 typically comprises an electromagnet extending around the anode 20, in particular two electromagnets each extending around the anode 20 and arranged longitudinally on either side of the waveguides 14.
  • the focusser 76 is powered by a power supply 78 of the generation device 10.
  • the third power supply 78 is adapted to deliver a current I to the focusser 76.
  • Each waveguide 14 is disposed opposite a through orifice 65 of the anode 20, and extends from the outer surface 62 of the anode 20 towards the outside of the generation device 10.
  • the supply circuit 21 is adapted to establish a significant potential difference, that is to say greater than 10%, between the cathodes 16, 18, and to supply the cathodes 16, 18 selectively in DC voltage or in voltage impulse.
  • the supply circuit 21 comprises a DC voltage supply 100, a pulse voltage supply 102, and an electrical circuit 104 electrically connecting the power supplies 100, 102 to the cathodes 16, 18.
  • the DC voltage supply 100 is adapted to generate a stable high voltage, preferably between 50 and 100kV. It is typically constituted by a stabilized mains supply.
  • the pulse voltage supply 102 is for example a Marx generator. It is electrically connected to the DC voltage supply 100 by a first switch 110 for controlling the power supply of the power supply 102 via the power supply 100.
  • the switch 110 is adapted to switch between a closed configuration, in which it electrically connects an output of the DC power supply 100 to an input of the pulse power supply 102, and an open configuration, in which the output of the DC power supply continues. 100 and the input of the pulse supply 102 are electrically isolated from each other
  • the electrical circuit 104 comprises a first electrical connection 112 electrically connecting the DC supply 102 to the cathodes 16, 18, a second electrical connection 114 electrically connecting the pulse supply 102 to the cathodes 16, 18, a second control switch 116 of the first electrical connection 112, and a voltage shifting module 118 of the second cathode 18 with respect to the first cathode 16.
  • the second switch 116 is specific to the first electrical connection 112. It is adapted to switch between a closed configuration, in which it electrically connects the DC supply 100 to the cathodes 16, 18, and an open configuration, in which it electrically isolates the continuous supply 100 of the cathodes 16, 18.
  • the voltage shifting module 118 is common to the first and second electrical connections 112, 114. It comprises a voltage consuming member 120, interposed between the cathode 18 and the power supplies 100, 102, and a bypass circuit 122. organ 120.
  • the member 120 is adapted to consume a voltage substantially equal to the product of the potential difference between the first cathode 16 and the anode 20 by the ratio d / D.
  • the member 120 is typically a resistor.
  • the short-circuit 122 includes a third switch 124, for selectively opening or closing the short-circuit 122.
  • the generation device 10 also comprises a module 80 for controlling the supply circuit 21 and the supply 78.
  • This control module 80 is programmed to control the supply circuit 21, in particular the power supplies 100, 102 and the switches 110, 116, 124, and the power supply 78 according to several modes of operation of the generating device 10. These operating modes are summarized in the table presented in FIG. Figure 5 .
  • the control module 80 is programmed to drive the supply circuit 21 in a first mode of operation (Mode 1) of the generation device 10, so that it carries the electrical potential V 1 of the first cathode 16 to a first reference potential V 1.1 , and the electric potential V 2 of the second cathode 18 to a second reference potential V 2.1 .
  • control module 80 is programmed to control the DC supply 100 so that it generates an electrical voltage at the first electrical potential V1, 1 , to control the closing of the second switch 116, and to control the opening of the first and third switches 110, 124.
  • the first reference potential V 1.1 is lower than the electrical potential V 0 of the anode 20.
  • the first reference potential V 1.1 is lower than a first potential W 1 for transmitting the first cathode 16. , below which the first cathode 16 emits first electrons, and greater than a second transmission potential W 2 of the second cathode 18, below which the first cathode 16 emits first electrons.
  • the first transmission potential W 1 is equal to V 0 -D ⁇ E 1.
  • the second transmission potential W 2 is equal to V 0 -d ⁇ E 2 .
  • the second setpoint potential V 2.1 is lower than the electrical potential V 0 of the anode 20, and greater than the first setpoint potential V 1.1 .
  • the second setpoint potential V 2.1 is adapted to minimize the disturbance induced by the second cathode 18 on the electric field created in the interaction space 22 by the first cathode 16 raised to the first setpoint potential V 1 , 1 .
  • the second setpoint potential V 2.1 is adapted so that the electric field created in the interaction space 22 by the first cathode 16 is brought to the first setpoint potential V1.1 in the absence the second cathode 18 is substantially equal to the electric field created in the interaction space 22 by the first cathode 16 brought to the first reference potential V 1.1 in the presence of the second cathode 18 brought to the second reference potential V 2 , 1 .
  • the second setpoint potential V 2.1 is substantially equal to V 0 - V 0 - V 1 , 1 D ⁇ d .
  • substantially equal is meant that the potential V 2.1 is 90% and 110% of the above value.
  • the control module 80 is programmed to drive the supply circuit 21 in the first operating mode (Mode 1) so as to maintain the first cathode 16 at the first setpoint potential V 1.1 for more than 1 ⁇ s.
  • the control module 80 is also programmed to control the power supply circuit 21, in particular the power supplies 100, 102 and the switches 110, 116, 124, as well as the power supply 78, in a second mode of operation (Mode 2). the generating device 10, so as to cyclically vary the electric potential V 1 of the first cathode 16 between the potential V 0 and a third setpoint potential V 1,2 , which is strictly lower than the first reference potential V 1,1 , keeping the ratios (V 0 -V 1 ) / (V 0 -V 2 ) and (V 0 -V 1 ) / 1 substantially constant.
  • control module 80 is programmed to control the closing of the first switch 110, to control the opening of the second and third switches 116, 124, and to drive the pulse supply 102 so that it generates an electrical voltage varying cyclically between the potential V 0 and the third reference potential V 1,2 .
  • the third setpoint potential V 1.2 is greater than the second transmission potential W 2 .
  • the control module 80 is furthermore programmed to control the power supply circuit 21, in particular the power supplies 100, 102 and the switches 110, 116, 124, in a third mode of operation (Mode 3) of the generation device 10. , so that it cyclically varies the potential V 2 of the second cathode 18 between the potential V 0 , and a fourth setpoint potential V 2.2 strictly less than the third setpoint potential V 1.2 , the potential V 1 of the first cathode 16 being at all times substantially equal to the potential V 2 of the second cathode 18, that is to say included 90% and 110% of the potential V 2 .
  • control module 80 is programmed to control the closing of the first and third switches 110, 124, to control the opening of the second switch 116, and to drive the pulse supply 102 so that it generates a varying voltage cyclically between the potential V 0 and the fourth set potential V 2.2 .
  • the fourth electrical reference potential V 2,2 is lower than the second transmission potential W 2 .
  • the control module 80 is finally programmed to control the power supply 78 in the third mode of operation (Mode 3) so that the ratio (V 0 -V 2 ) / 1 is kept substantially constant.
  • the generation device 10 further comprises a control interface 82.
  • This interface 82 comprises means 84 for selecting an operating mode of the generation device 10, and means 86 for sending a mode initiation instruction. of operation selected at the control module 80.
  • the control interface 82 is typically intended to interface with a computer system.
  • the selection means 84 comprise input / output ports known to those skilled in the art.
  • the generation device 10 is stopped.
  • the first and second cathodes 16, 18 are at the same potential as the anode 20, and the longitudinal magnetic field B is zero.
  • the generation device 10 is switched into the first mode of operation.
  • the generation device 10 being previously stopping, this switching corresponds to a start of the generation device 10 in the first operating mode.
  • the first mode of operation is selected by means of the control interface 82, which sends a command to start the first mode of operation to the control module 80.
  • the control module 80 receiving said instruction of launching the first operating mode, sends a continues feeding set 100 to generate an electrical voltage to the first reference potential V 1.1, closes the second switch 116, and opens switches 110, 124. It also starts the supply 78, with the aim of injecting a current I into the focusser 76, adapted so that the focusser 76 generates a longitudinal magnetic field B of intensity adapted to maintain the microwave tube 12 in oscillating mode.
  • the conditions that must for this purpose verify the longitudinal magnetic field B are known to those skilled in the art.
  • the first cathode 16 is thus brought to the first reference potential V 1.1
  • the second cathode 18 is brought to the second reference potential V 2.1 .
  • This potential difference generates a radial electric field E directed from the anode 20 to the cathodes 16, 18.
  • This radial electric field E has an intensity greater than the first threshold value E 1 but lower than the second threshold value E 2 . Under the effect of this electric field E, each emission zone 36 of the first cathode 16 emits first electrons in the interaction space 22.
  • Each emission zone 36 being disposed facing a window 40 of the second cathode 18, the first electrons are slightly impeded by the second cathode 18 to reach the interaction space 22.
  • the first electrons Under the combined effect of the radial electric field E and the longitudinal magnetic field B, the first electrons turn around the cathodes 16, 18 in the interaction space 22, by grouping in packets.
  • the direction of rotation of the first electrons is determined in a known manner by the orientation of the electric field E and the magnetic field B.
  • This displacement of the first electrons generates a radiofrequency electromagnetic wave in the microwave tube 12.
  • This wave is amplified thanks to the resonant cavities 63, 64 and is captured to be used, for example to power a microwave weapon antenna, thanks to the waveguides 14.
  • This first step succeeds a second switching step of the generation device 10 in the second mode of operation.
  • the second mode of operation is selected by means of the control interface 82, which sends a command to start the second mode of operation to the control module 80.
  • the control module 80 receiving said instruction of launching the second mode of operation, closes the first switch 110, opens the second switch 116, and communicates an instruction to the pulse supply 102, instructing it to generate a cyclically varying voltage between the potential V 0 and the third potential of setpoint V 1.2 .
  • the control module 80 also communicates a new setpoint to the power supply 78, instructing it to vary the current I while maintaining the ratio 1 / (V 0 -V 1 ) constant.
  • the potential V 1 of the first cathode 16 thus varies cyclically between the potential V 0 and the third reference potential V 1.2, and the potential V 2 of the second cathode 18 also vary cyclically, the ratio (V 0 -V 1 ) / (V 0 -V 2 ) remaining substantially constant.
  • the radial electric field E takes a variable intensity, varying between a maximum intensity, greater than the first threshold value E 1 and less than the second threshold value E 2 , and a minimum intensity, substantially zero.
  • each emission zone 36 of the first cathode 16 emits first electrons in the interaction space 22. As described above, these first electrons generate a radiofrequency wave in the microwave tube 12 while moving in the interaction space 22.
  • the emission of first electrons stops.
  • the duration of the cycles of variation of the first potential V 1 is adapted so that the electric field E goes back under the first threshold value E 1 when the electromagnetic energy accumulated in the interaction space 22 reaches a trigger threshold d a short circuit between the first cathode 16 and the anode 20.
  • This second mode of operation thus allows the emission of waves of higher power than in the first mode of operation.
  • the transmission time must however be reduced accordingly.
  • This second step succeeds a third step of switching the generation device 10 in the third mode of operation.
  • the third mode of operation is selected by means of the control interface 82, which sends a command to start the third mode of operation to the control module 80.
  • the control module 80 receiving said instruction of launching the third mode of operation, closes the third switch 124, and communicates a new setpoint to the pulse supply 102, instructing it to generate a cyclically varying electrical voltage between the potential V 0 and the fourth set potential V 2.2 ⁇
  • the control module 80 also communicates a new setpoint to the power supply 78, instructing it to vary the current I while maintaining the ratio l / (V 0 -V 2 ) constant.
  • the potentials V 1 and V 2 of the cathodes 16, 18 thus both vary cyclically between the potential V 0 and the fourth reference potential V 2.2 , said potentials V 1 , V 2 remaining substantially equal to each other .
  • the radial electric field E takes a variable intensity, varying between a maximum intensity greater than the second threshold value E 2 , and a minimum intensity, substantially zero.
  • each emission region 42A, 42B of the second cathode 18 emits second electrons into the interaction space 22. As previously described, these second electrons generate a radiofrequency wave in the microwave tube 12 while moving in the interaction space 22.
  • each transmission region 42A, 42B Due to the punctuality of each transmission region 42A, 42B, the second emitted electrons are already distributed in packets, which makes it possible to accelerate the generation of the radiofrequency wave.
  • the first and second cathodes 16, 18 being substantially at the same potential, there is no electric field between the two.
  • the first cathode 16 is therefore permanently subjected to an electric field of zero intensity, so that it does not emit an electron.
  • the emission of second electrons stops.
  • the duration of the cycles of variation of the second potential V 2 is adapted so that the electric field E goes back under the second threshold value E 2 when the electromagnetic energy accumulated in the interaction space 22 reaches a trigger threshold d a short circuit between the second cathode 16 and the anode 20.
  • This third mode of operation thus makes it possible to emit waves of higher power than in the second mode of operation.
  • the transmission time must however be reduced accordingly.
  • the generation device 10 is stopped.
  • the control module 80 controls the stopping of the supply circuit 21 and the supply 78.
  • Each cathode 16, 18 is stabilized at a potential substantially equal to the potential V 0 of the anode 20, and the longitudinal magnetic field B takes a zero value.
  • the generation device 10 With the generation device 10 described above, it is possible to combine a large number of different modes of operation within the same compact generation device. In particular it is possible, by means of the generation device, to emit waves of low power over long periods as well as waves of high power over short periods of time. This generation device is thus particularly suitable for supplying microwave weapons.
  • the generation device 10 is connected to a source (not shown) for supplying the interaction space 22 in the electromagnetic wave via one of the waveguides 14. particular adapted to emit an electromagnetic wave with a frequency and / or a predetermined phase.
  • This source is typically a magnetron or a klystron.
  • the generation device 10 is then started in the first mode of operation, the source supplying the interaction space 22. Under the effect of the electromagnetic wave emitted by the source, the wave generated by the generation device 10 sits on the frequency and the phase of said electromagnetic wave.
  • the source is stopped.
  • the generation device 10 is then switched to the second mode of operation and then, optionally, in the third mode of operation.
  • the wave generated by the generation device 10 retains the frequency and the phase of the wave previously transmitted in the interaction space 22.
  • the transmission regions 42A, 42B of the second cathode 18 comprise, according to the invention, a plurality of first transmission regions 42A and a plurality of second transmission regions 42B, each second transmission region 42B being mobile with respect to each first transmission region 42A between a deployed position, wherein the second transmission region 42B is away from each first transmission region 42A, and a retracted position, wherein the second region of transmission emission 42B is adjacent to one of the first transmission regions 42A.
  • the transmission regions 42A, 42B are constituted by the first 42A and second 42B transmission regions, the number of first transmission regions 42A being equal to the number of second transmission regions 42B.
  • the second cathode 18 is cylindrical in revolution and is formed of two parts 90, 92 rotatable relative to each other about the longitudinal axis Z between a first configuration of the cathode 18, shown on the Figure 7 , and a second configuration of the cathode 18, shown on the Figure 8 .
  • the second cathode 18 also comprises an actuator (not shown) for driving a first 90 of the two parts 90, 92 in rotation relative to the second piece 92.
  • the two parts 90, 92 are connected to the power supply circuit 21 so as to be carried substantially at the same electrical potential.
  • the first transmission regions 42A are carried by the first part 90, and the second emission regions 42B are carried by the second part 92.
  • each second emission region 42B is in the deployed position and, when the cathode 18 is in the second configuration, each second emission region 42B is in the retracted position.
  • each transmit region 42A, 42B is evenly distributed along the circumference of the second cathode 18.
  • each transmit region 42A, 42B is equidistant from the other two regions of emission 42A, 42B of which it is the closest.
  • the transmission regions 42A, 42B are grouped into pairs of adjacent emission regions 42A, 42B.
  • each transmission region 42A, 42B is adjacent to another transmission region 42A, 42B and remote from the other transmission regions 42A, 42B.
  • the number of windows 40 is halved, because of the absence of window 40 between the adjacent transmission regions 42A, 42B.
  • the remaining windows 40 are larger than in the first configuration, which makes it possible to promote the passage of the first electrons when the first cathode 16 emits.
  • each pair of adjacent emission regions 42A, 42B is equivalent to a single emission sector of the cathode 18.
  • the microwave tube 12 is a magnetron
  • the body 44 of the cathode 18 is formed of two cylinders 94, 96 oriented longitudinally and fitted into one another.
  • the inner cylinder 94 belongs to the first part 90.
  • the outer cylinder 96 belongs to the second part 92.
  • the inner cylinder 94 is integral with three of the six bars 50 of the cathode 18. These are regularly distributed along the circumference of the inner cylinder 94. In other words, they are arranged at the vertices of an equilateral triangle. Said bars 50 are fixed relative to each other.
  • the outer cylinder 96 is integral with the three remaining bars 50. These are regularly distributed along the circumference of the outer cylinder 96. In other words, they are arranged at the vertices of an equilateral triangle. Said bars 50 are fixed relative to each other.
  • each of the bars 50 integral with the inner cylinder 94 and the bars 50 integral with the outer cylinder 96 are substantially equidistant from the longitudinal axis Z.
  • each of the bars 50 integral with the inner cylinder 94 is carried by a protrusion 98 projecting radially. outwardly from the outer peripheral surface of the inner cylinder 94.
  • each of the bars 50 integral with the outer cylinder 96 is carried by a protrusion projecting radially inwardly from the inner surface of the outer cylinder 96 .
  • This variant is generalizable to a case where the second cathode 18 comprises N parts each carrying P / N emission regions 42A, 42B, where P is the total number of emission regions 42A, 42B of the second cathode 18, said parts being rotatable relative to one another about the longitudinal axis Z between a first configuration of the second cathode 18, in which all the emission regions 42A, 42B are spaced apart from each other, and a second configuration of the second cathode 18, wherein at least two of the transmit regions 42A, 42B are adjacent.
  • This cathode 18 makes it possible to increase the efficiency of the generation device 10 when it is in the first or second mode of operation, by reducing the interactions between the first electrons and the second cathode 18.
  • this cathode 18 further increases the flexibility of the generation device 10 by making it possible to generate waves, when the generation device 10 is in the third mode of operation over a wide range of frequencies.
  • the values of expressed potentials in particular the values of the emission potentials W 1 , W 2 , and the value of the second setpoint potential V 2.1, are built on a approximation that the electric field would be substantially constant throughout the interaction space 22.
  • Those skilled in the art will be able to adjust these values by means of routine tests so that they correspond more accurately to the reality of the distribution of the electric field in the interaction space 22.

Landscapes

  • Microwave Tubes (AREA)

Description

  • La présente invention concerne une cathode pour dispositif de génération d'ondes électromagnétiques, du type comprenant une pluralité de régions d'émission raccordées électriquement les unes aux autres de sorte qu'elles soient sensiblement au même potentiel électrique, chaque région d'émission étant adaptée pour émettre des électrons lorsqu'elle est soumise à un champ électrique d'intensité supérieure à une valeur de seuil.
  • Les cathodes de ce type sont connues et sont utilisées dans des dispositifs de génération de type magnétrons, klystrons, ou MILOs (pour « Magnetically Insulated
  • Line Oscillator » en anglais). Le document EP2472554 divulge un tel dispositif.
  • Les dispositifs de génération connus ne présentent généralement pas une grande souplesse de fonctionnement, en ce sens qu'ils ne sont pas adaptés pour faire varier la fréquence des ondes générées sur un large spectre de fréquence, ni pour émettre une onde qui soit à la fois de forte puissance et de longue durée, du fait du risque de formation d'un court-circuit entre l'anode et la cathode dans l'espace d'interaction.
  • On connaît des équipements d'émission, par exemple les armes hyperfréquences, adaptés pour émettre à la fois des ondes continues de faible puissance et des impulsions courtes de forte puissance, par exemple en vue de la guerre électronique. Du fait de leur très large plage de fonctionnement, ces équipements nécessitent l'utilisation de plusieurs dispositifs de génération pour les alimenter.
  • On comprend que la présence de ces multiples dispositifs de génération constitue un obstacle à la miniaturisation des équipements d'émission.
  • Un objectif de l'invention est donc d'améliorer la compacité des équipements d'émission. Un autre objectif est d'augmenter la souplesse de fonctionnement des dispositifs de génération.
  • A cet effet, l'invention a pour objet une cathode du type précité, dans laquelle les régions d'émission comprennent une pluralité de premières régions d'émission et au moins une deuxième région d'émission, la ou chaque deuxième région d'émission étant mobile par rapport à chaque première région d'émission entre une position déployée, dans laquelle la deuxième région d'émission est à l'écart de chaque première région d'émission, et une position rétractée, dans laquelle la deuxième région d'émission est adjacente à l'une des premières régions d'émission.
  • Dans des modes de réalisation préférés de l'invention, la cathode présente l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toute(s) combinaison(s) techniquement possible(s) : - les premières régions d'émission sont fixes les unes par rapport aux autres,
    • les première régions d'émission sont équidistantes les unes aux autres ;
    • les régions d'émission comprennent une pluralité de deuxièmes régions d'émission, les deuxièmes régions d'émission étant fixes les unes par rapport aux autres,
    • le nombre de premières régions d'émission est égal au nombre de deuxièmes régions d'émission,
    • chaque région d'émission est allongée suivant une direction d'élongation, les directions d'élongation des régions d'émission étant sensiblement parallèles les unes aux autres,
    • les régions d'émission sont sensiblement équidistantes à un axe de la cathode parallèle aux directions d'élongation,
    • la cathode comprend deux pièces concentriques rotatives l'une par rapport à l'autre autour d'un axe de la cathode, chaque première région d'émission étant solidaire d'une première desdites pièces, la ou chaque deuxième région d'émission étant solidaire de la deuxième pièce,
    • la cathode comprend un actionneur pour déplacer la ou chaque deuxième région d'émission entre ses positions rétractée et déployée,
    • lorsque la ou chaque deuxième région d'émission est en position déployée, chaque région d'émission est à équidistance des deux autres régions d'émission dont elle est le plus proche.
    • les régions d'émission sont constituées par les premières régions d'émission et la ou chaque deuxième région d'émission.
  • L'invention a également pour objet un dispositif de génération d'ondes électromagnétiques, comprenant une anode, une première cathode et un circuit d'alimentation électrique de la première cathode, l'anode et la première cathode étant séparées l'une de l'autre par un espace d'interaction, la première cathode étant une cathode telle que définie ci-dessus.
  • Dans des modes de réalisation préférés de l'invention, le dispositif de génération présente l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toute(s) combinaison(s) techniquement possible(s) :
    • il comprend une deuxième cathode, la première cathode étant interposée entre la deuxième cathode et l'anode,
    • les première et deuxième cathodes sont coaxiales,
    • l'anode présente une pluralité de cavités résonnantes et chaque première région d'émission de la première cathode est disposée sensiblement au droit de l'une desdites cavités résonnantes, la ou chaque deuxième région d'émission de la première cathode étant également, lorsqu'elle est en position déployée, disposée au droit de l'une desdites cavités résonnantes,
    • lorsque la ou chaque deuxième région d'émission est en position déployée, une région d'émission de la première cathode est disposée sensiblement au droit de chaque cavité résonnante de l'anode.
  • D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels :
    • la Figure 1 est une vue en coupe radiale d'un dispositif de génération selon l'invention,
    • la Figure 2 est une vue en élévation et en coupe partielle d'une première et d'une deuxième cathode du dispositif de génération de la Figure 1,
    • la Figure 3 est une vue en perspective de la deuxième cathode de la Figure 2,
    • la Figure 4 est un schéma électrique d'un circuit d'alimentation des première et deuxième cathodes de la Figure 2,
    • la Figure 5 est un tableau présentant divers modes de fonctionnement du dispositif de génération de la Figure 1,
    • la Figure 6 est une vue en perspective et en coupe selon un plan marqué VI-VI sur la Figure 7 de la deuxième cathode de la Figure 2,
    • la Figure 7 est une vue de dessus de la cathode de la Figure 2, dans une première configuration, et
    • la Figure 8 est une vue similaire à la Figure 2, dans une deuxième configuration de la cathode.
  • Comme visible sur la Figure 1, le dispositif de génération 10 selon l'invention comprend un tube hyperfréquence 12 et au moins un, dans l'exemple représenté une pluralité de, guide(s) d'ondes 14. Le tube hyperfréquence 12 comprend une première cathode 16, une deuxième cathode 18, une anode 20, et un circuit 21 (Figure 2) d'alimentation électrique des cathodes 16, 18.
  • Les cathodes 16, 18 sont séparées de l'anode 20 par un espace d'interaction 22. Le circuit d'alimentation 21 des cathodes est adapté pour porter chaque cathode, respectivement 16, 18, à un potentiel électrique, respectivement V1, V2, inférieur au potentiel électrique V0 de l'anode 20 lorsque le tube 12 est alimenté en énergie électrique, de sorte qu'il existe une différence de potentiel entre l'anode 20 et chaque cathode, respectivement 16, 18. Cette différence de potentiel génère un champ électrique E à l'intérieur de l'espace d'interaction 22, orienté de l'anode 20 vers les cathodes 16, 18.
  • Le tube hyperfréquence 12 comprend également un focalisateur 76 pour focaliser des électrons émis par les cathodes 16, 18 à l'intérieur de l'espace d'interaction 22. A cet effet, le focalisateur 76 est adapté pour générer un champ magnétique B à l'intérieur de l'espace d'interaction 22.
  • Les champs électrique E et magnétique B sont orientés perpendiculairement l'un à l'autre. Ils respectent chacun les conditions de synchronisme imposées par la géométrie du tube 12. Ils sont adaptés l'un à l'autre pour conférer aux électrons émis par les cathodes 16, 18 un mouvement cycloïdal dans l'espace d'interaction 22.
  • La première cathode 16 est adaptée pour émettre des premiers électrons dans l'espace d'interaction 22, à destination de l'anode 20, sous l'effet du champ électrique E, à condition que ce champ électrique ait une intensité supérieure à une première valeur de seuil E1.
  • La première cathode 16 est en particulier adaptée pour émettre continûment des électrons sur une durée supérieure à 1 µs lorsqu'elle est soumise au champ électrique E.
  • A cet effet, la première cathode 16 est avantageusement, comme représenté sur la Figure 2, une cathode à émission de champ à micropointes émettrices d'électrons. De telles cathodes sont connues, par exemple de FR-A-2 734 076 .
  • Cette cathode 16 comprend, de façon connue, un substrat conducteur 24, par exemple en silicium, ayant une face active 26 sur laquelle sont disposées des micropointes 28. La face active 26 est recouverte d'une couche isolante 30, par exemple en oxyde de silicium, la séparant d'une grille 32 conductrice. Les micropointes 28 sont logées dans des cavités respectives 34 ménagées dans la couche isolante 30. Ces cavités 34 communiquent avec l'espace d'interaction 22 par des ouvertures correspondantes prévues dans la grille 32. Les extrémités des micropointes 28 opposées au substrat 24 viennent en affleurement de la surface extérieure de la grille 32.
  • La dimension des cavités 34, et donc des micropointes, est de l'ordre du micron en hauteur et en largeur. La densité de micropointes 28 est de l'ordre de 10 000 à 100 000 micropointes par mm2 de face active 26. On notera que, pour des raisons de lisibilité des Figures, les proportions n'ont pas été respectées sur la Figure 2.
  • Les micropointes 28 sont de préférence constituées par des nanotubes en carbone.
  • Des moyens (non représentés) de polarisation positive de la grille 32 sont connectés entre le substrat 24 et la grille 32. Ces moyens sont adaptés faire varier sur commande la tension entre le substrat 24 la grille 32 entre une première valeur, inférieure à une tension seuil, dans laquelle le flux d'électrons émis par la cathode 16 est nul, et une deuxième valeur, supérieure à la tension seuil, dans laquelle la cathode 16 produit un courant d'électrons.
  • De tels moyens de polarisation sont connus.
  • Les micropointes 28 ne sont pas réparties uniformément sur la face active 26. Elles sont groupées au sein de zones d'émission 36 de la cathode 16. Ces zones d'émission 36 sont distantes les unes des autres.
  • Dans l'exemple représenté, le substrat 24 est cylindrique, de préférence cylindrique de révolution, et s'étend suivant un axe longitudinal Z. Les micropointes 28 sont réparties sur toute la périphérie du cylindre. Chaque zone d'émission 36 est allongée parallèlement à l'axe longitudinal Z.
  • En variante, la première cathode 16 est une cathode thermoélectronique, adaptée pour émettre des électrons dans l'espace d'interaction si et seulement si le champ E est supérieur à la première valeur de seuil E1 et la cathode 16 est chauffée à une température supérieure à une valeur seuil. La cathode 16 est alors en tungstène, ou en carbone pyrolytique.
  • En variante encore, la première cathode 16 est en mélange de tungstène et de Sc2O3, comme décrit dans le document ZHAO Jinfeng, Scandia-added Tungsten Dispenser Cathode Fabrication for THz Vacuum Integrated Power Amplifiers, Terahertz Science and Technology décembre 2011, vol. 4, n°4, pages 240-252..
  • La première cathode 16 est à une distance D de l'anode 20.
  • De retour à la Figure 1, la deuxième cathode 18 est adaptée pour émettre des deuxièmes électrons dans l'espace d'interaction 22, à destination de l'anode 20, sous l'effet du champ électrique E, à condition que ce champ électrique ait une intensité supérieure à une deuxième valeur de seuil E2.
  • La deuxième valeur de seuil E2 est de préférence différente de la première valeur de seuil E1. En particulier, la deuxième valeur de seuil E2 est strictement supérieure à la première valeur de seuil E1.
  • La deuxième cathode 18 est intercalée entre la première cathode 16 et l'anode 20.
  • En particulier, la deuxième cathode 18 est tubulaire et entoure la première cathode 16.
  • De préférence, les cathodes 16, 18 sont concentriques. Elles sont chacune centrée sur l'axe longitudinal Z.
  • Les premiers électrons émis par la première cathode 16 doivent donc traverser la deuxième cathode 18 pour atteindre l'anode 20. A cet effet, la deuxième cathode 18 délimite, comme visible sur la Figure 2, une pluralité de fenêtres 40 chacune interposée entre la première cathode 16 et l'anode 20. Chaque fenêtre 40 est délimitée entre deux régions d'émission 42A, 42B de la deuxième cathode 28.
  • Chacune desdites fenêtres 40 est disposée en regard de l'une des zones d'émission 36 de la première cathode 16. Ainsi, le nombre d'électrons émis par la première cathode 16 heurtant la deuxième cathode 18 est réduit, ce qui permet d'augmenter le rendement du dispositif de génération 10.
  • En référence à la Figure 3, la deuxième cathode 18 est avantageusement une cathode « transparente ». De telles cathodes sont connues, par exemple de US 2008/0246385 .
  • La deuxième cathode 18 comprend ainsi un corps 44 tubulaire s'étendant autour de l'axe Z, depuis une première extrémité 46 de raccordement au circuit d'alimentation 21 jusqu'à une deuxième extrémité 48 libre. Le corps 44 est formé dans un matériau ayant une bonne conductivité électrique, typiquement en cuivre.
  • Une pluralité de barreaux 50 s'étendent parallèlement à l'axe Z depuis l'extrémité libre 48, à l'opposée du corps 44. Chaque barreau 50 constitue une région d'émission 42A, 42B de la deuxième cathode 18.
  • Chaque barreau 50 est typiquement en carbone pyrolytique, en tungstène ou en molybdène. Ces matériaux ont en effet en commun de présenter une bonne conductivité électrique et thermique, de dégazer peu et d'être rigides, ce qui les rend particulièrement adaptés pour la réalisation des barreaux 50. Le carbone pyrolytique ayant une outre une faible densité, son utilisation permet d'alléger le dispositif de génération 10.
  • Les barreaux 50 sont régulièrement répartis autour de l'axe Z. Ils délimitent entre eux une cavité 52 de réception de la première cathode 16, centrée sur l'axe Z.
  • Les barreaux 50 sont espacés les uns des autres. Pour chaque paire de barreaux 50 consécutifs, un vide 54 est ainsi laissé entre ces barreaux 50. Ce vide 54 constitue une fenêtre 40 de la deuxième cathode 18. Il permet le passage des électrons émis par la première cathode 16, ainsi que le passage des champs électromagnétiques pour qu'ils pénètrent à l'intérieur de la deuxième cathode 18.
  • On notera que, dans l'exemple représenté, les barreaux 50 ont une forme cylindrique de révolution. En variante, les barreaux 50 ont toute autre forme appropriée, par exemple une forme de prisme. On notera que l'utilisation de barreaux 50 en forme de prismes permet d'allonger la durée pendant laquelle la deuxième cathode 18 peut émettre continûment des électrons.
  • De même, dans l'exemple représenté, l'extrémité 56 des barreaux 50 opposée au corps 44 est laissée libre. En variante, un organe de liaison des barreaux 50 les uns aux autres, typiquement un anneau, relie lesdites extrémités 56, de façon à renforcer la deuxième cathode 18.
  • La deuxième cathode 18 est typiquement une cathode à émission de champ.
  • La deuxième cathode 18 est avantageusement adaptée pour émettre des électrons dans l'espace d'interaction 22 avec une densité de courant supérieure à 10 A/cm2.
  • La deuxième cathode 18 est à une distance d de l'anode 20.
  • De retour à la Figure 1, l'anode 20 est tubulaire. Elle présente une surface intérieure 60, et une surface extérieure 62, opposée à la surface intérieure 60. Elle est formée dans un matériau conducteur, typiquement en acier, en graphite ou en cuivre.
  • La surface intérieure 60 délimite une pluralité de cavités résonnantes 63, 64. Ces cavités résonnantes 63, 64 sont adaptées pour amplifier une onde électromagnétique formée par la circulation des électrons émis par les cathodes 16, 18 dans l'espace d'interaction 22.
  • L'anode 20 délimite au moins un, dans l'exemple représenté une pluralité, d'orifice(s) traversant 65 débouchant dans la surface intérieure 60 et dans la surface extérieure 62.
  • L'anode 20 est de préférence, comme représenté, co-axiale avec la première cathode 16.
  • Dans l'exemple représenté, le tube hyperfréquences 12 est du type magnétron. Ainsi, l'anode 20 est disposée radialement autour des cathodes 16, 18, et les cavités 63, 64 sont réparties sur la périphérie de l'anode 20.
  • En particulier, l'anode 20 comprend un corps cylindrique 66 et une pluralité d'ailettes 68 s'étendant chacune radialement vers la cathode 20. Le corps cylindrique 66 délimite la surface extérieure 62 et une partie de la surface intérieure 60. Chaque ailette 68 fait saillie depuis le corps cylindrique 66 vers l'intérieur de l'anode 20 et délimite une partie de la surface intérieure 60. Chaque ailette 68 est orientée longitudinalement.
  • On notera que le terme « cylindrique » est ici à entendre au sens large et couvre aussi bien des cylindres de révolution que des cylindres à section carrée, hexagonale, ou autre.
  • Chaque cavité 63, 64 est symétrique relativement à un plan longitudinal médian de la cavité 63, 64. Ce plan longitudinal médian inclut l'axe longitudinal Z.
  • Chaque cavité 63, 64 débouche dans un espace central 70 sensiblement cylindrique s'étendant au centre de l'anode 20. L'espace central 70 s'étend longitudinalement. Les cathodes 16, 18 sont disposées sensiblement au centre de l'espace central 70. Le reste de l'espace central 70 constitue l'espace d'interaction 22.
  • Dans l'exemple représenté, la pluralité de cavités résonnantes 63, 64 comprend une pluralité de grandes cavités résonnantes 63 et de petites cavités résonnantes 64, disposées en alternance les unes des autres autour de l'espace central 70. La section radiale de chaque petite cavité résonnante 64 est inférieure à la section radiale de chaque grande cavité résonnante 63.
  • Chaque grande cavité 63 est délimitée par deux ailettes 68 et par le corps cylindrique 66. Chaque petite cavité 64 est délimitée à l'intérieur d'une ailette 68 par un orifice radial débouchant dans l'espace central 70. L'anode 20 présente ainsi une configuration du type « soleil levant » (en anglais « rising sun »). Cette configuration permet de limiter le risque d'oscillations sur des fréquences parasites, et ainsi d'augmenter le rendement du dispositif 10.
  • Selon une variante préférée de l'invention, chaque grande cavité 63 constitue une cavité résonnante de sortie, et chaque petite cavité résonnante 64 constitue une cavité résonnante intermédiaire. Les cavités 63, 64 sont disposées de sorte que le nombre de cavités intermédiaires 64 disposées entre deux cavités de sortie 63 consécutives soit égal pour chaque paire de cavités de sortie 63 consécutives.
  • Chaque orifice traversant 65 débouche dans une cavité de sortie 63 respective.
  • Aucun orifice traversant 65 ne débouche dans une des cavités intermédiaires 64.
  • De préférence, les cavités de sortie 63 sont identiques les unes aux autres et les cavités intermédiaires 64 sont identiques les unes aux autres.
  • En variante, toutes les cavités résonnantes sont des cavités de sortie 63.
  • Pour chaque cavité de sortie 63, une zone d'émission 42A, 42B de la deuxième cathode 18 est disposée sensiblement en face de ladite cavité de sortie 63. De préférence, ladite zone d'émission 42A, 42B n'est pas rigoureusement alignée avec la cavité de sortie 63, mais est décalée d'un côté amont du plan longitudinal médian de la cavité 63. Le terme « amont » est à entendre en référence à un sens de circulation des électrons dans l'espace d'interaction 22, comme cela sera détaillé plus loin.
  • En variante, une zone d'émission 42A, 42B de la deuxième cathode 18 est disposée sensiblement en face de chaque cavité 63, 64 de l'anode 20.
  • L'anode 20 comprend également deux anneaux (non représentés) de fermeture longitudinale des cavités 63, 64. Chaque anneau délimite ainsi une extrémité longitudinale de l'anode 20.
  • Dans une autre variante (non représentée), les positions respectives des cathodes 16, 18 d'une part et de l'anode 20 d'autre part sont inversées, c'est-à-dire que les cathodes 16, 18 sont disposées radialement autour de l'anode 20. Dans une troisième variante (non représentée), le tube hyperfréquence 12 est du type MILO.
  • L'espace d'interaction 22, ainsi que les cavités résonnantes 63, 64, sont maintenus sous vide.
  • Le focalisateur 76 comprend typiquement un électroaimant s'étendant autour de l'anode 20, en particulier deux électroaimants s'étendant chacun autour de l'anode 20 et disposés longitudinalement de part et d'autre des guides d'ondes 14.
  • Le focalisateur 76 est alimenté par une alimentation électrique 78 du dispositif de génération 10. La troisième alimentation 78 est adaptée pour délivrer un courant I au focalisateur 76.
  • Chaque guide d'onde 14 est disposé en regard d'un orifice traversant 65 de l'anode 20, et s'étend depuis la surface extérieure 62 de l'anode 20 vers l'extérieur du dispositif de génération 10.
  • Le circuit d'alimentation 21 est adapté pour établir une différence de potentiel significative, c'est-à-dire supérieure à 10%, entre les cathodes 16, 18, et pour alimenter les cathodes 16, 18 sélectivement en tension continue ou en tension impulsionnelle.
  • A cet effet, en référence à la Figure 4, le circuit d'alimentation 21 comprend une alimentation en tension continue 100, une alimentation en tension impulsionnelle 102, et un circuit électrique 104 raccordant électriquement les alimentations 100, 102 aux cathodes 16, 18.
  • L'alimentation en tension continue 100 est adaptée pour générer une haute tension stable, de préférence comprise entre 50 et 100kV. Elle est typiquement constituée par une alimentation secteur stabilisée.
  • L'alimentation en tension impulsionnelle 102 est par exemple un générateur de Marx. Elle est raccordée électriquement à l'alimentation en tension continue 100 par un premier interrupteur 110 de pilotage de l'alimentation électrique de l'alimentation 102 par l'alimentation 100.
  • L'interrupteur 110 est adapté pour basculer entre une configuration fermée, dans laquelle il raccorde électriquement une sortie de l'alimentation continue 100 à une entrée de l'alimentation impulsionnelle 102, et une configuration ouverte, dans laquelle la sortie de l'alimentation continue 100 et l'entrée de l'alimentation impulsionnelle 102 sont isolées électriquement l'une de l'autre
  • Le circuit électrique 104 comprend une première liaison électrique 112 raccordant électriquement l'alimentation continue 102 aux cathodes 16, 18, une deuxième liaison électrique 114 raccordant électriquement l'alimentation impulsionnelle 102 aux cathodes 16, 18, un deuxième interrupteur 116 de commande de la première liaison électrique 112, et un module 118 de décalage en tension de la deuxième cathode 18 par rapport à la première cathode 16.
  • Le deuxième interrupteur 116 est spécifique à la première liaison électrique 112. Il est adapté pour basculer entre une configuration fermée, dans laquelle il raccorde électriquement l'alimentation continue 100 aux cathodes 16, 18, et une configuration ouverte, dans laquelle il isole électriquement l'alimentation continue 100 des cathodes 16, 18.
  • Le module de décalage en tension 118 est commun aux première et deuxième liaisons électriques 112, 114. Il comprend un organe 120 consommateur de tension, interposé entre la cathode 18 et les alimentations 100, 102, et un court-circuit 122 de contournement de l'organe 120.
  • L'organe 120 est adapté pour consommer une tension sensiblement égale au produit de la différence de potentiel entre la première cathode 16 et l'anode 20 par le rapport d/D. L'organe 120 est typiquement une résistance.
  • Le court-circuit 122 comprend un troisième interrupteur 124, pour sélectivement ouvrir ou fermer le court-circuit 122.
  • En référence aux Figures 1, 2 et 4, le dispositif de génération 10 comprend également un module 80 de commande du circuit d'alimentation 21 et de l'alimentation 78. Ce module de commande 80 est programmé pour piloter le circuit d'alimentation 21, en particulier les alimentations 100, 102 et les interrupteurs 110, 116, 124, ainsi que l'alimentation 78 suivant plusieurs modes de fonctionnement du dispositif de génération 10. Ces modes de fonctionnement sont synthétisés dans le tableau présenté en Figure 5.
  • Le module de commande 80 est programmé pour piloter le circuit d'alimentation 21 dans un premier mode de fonctionnement (Mode 1) du dispositif de génération 10, de façon à ce qu'il porte le potentiel électrique V1 de la première cathode 16 à un premier potentiel de consigne V1,1, et le potentiel électrique V2 de la deuxième cathode 18 à un deuxième potentiel de consigne V2,1.
  • A cet effet, le module de commande 80 est programmé pour piloter l'alimentation continue 100 de sorte qu'elle génère une tension électrique au premier potentiel électrique V1,1, commander la fermeture du deuxième interrupteur 116, et commander l'ouverture des premier et troisième interrupteurs 110, 124.
  • Le premier potentiel de consigne V1,1 est inférieur au potentiel électrique V0 de l'anode 20. En particulier, le premier potentiel de consigne V1,1 est inférieur à un premier potentiel W1 d'émission de la première cathode 16, en deçà duquel la première cathode 16 émet des premiers électrons, et supérieur à un deuxième potentiel W2 d'émission de la deuxième cathode 18, en deçà duquel la première cathode 16 émet des premiers électrons. Le premier potentiel d'émission W1 est égal à V 0 -D×E 1. Le deuxième potentiel d'émission W2 est égal à V 0 -d×E 2 .
  • Le deuxième potentiel de consigne V2,1 est inférieur au potentiel électrique V0 de l'anode 20, et supérieur au premier potentiel de consigne V1,1. En particulier, le deuxième potentiel de consigne V2,1 est adapté pour minimiser la perturbation induite par la deuxième cathode 18 sur le champ électrique créé dans l'espace d'interaction 22 par la première cathode 16 portée au premier potentiel de consigne V1,1. En d'autres termes, le deuxième potentiel de consigne V2,1 est adapté pour que le champ électrique créé dans l'espace d'interaction 22 par la première cathode 16 portée au premier potentiel de consigne V1,1 en l'absence de la deuxième cathode 18 soit sensiblement égal au champ électrique créé dans l'espace d'interaction 22 par la première cathode 16 portée au premier potentiel de consigne V1,1 en présence de la deuxième cathode 18 portée au deuxième potentiel de consigne V2,1.
  • A cet effet, le deuxième potentiel de consigne V2,1 est sensiblement égal à V 0 − V 0 − V 1 , 1 D × d .
    Figure imgb0001
     Par « sensiblement égal », on entend que le potentiel V2,1 est compris 90% et 110 % de la valeur précitée. Ainsi, le champ électrique créé par la deuxième cathode 18 portée au deuxième potentiel de consigne V2,1 dans l'espace d'interaction 22 est sensiblement identique à celui créé par la première cathode 16 portée au premier potentiel de consigne V1,1. La perturbation induite par la deuxième cathode 18 sur la circulation des premiers électrons émis par la première cathode 16 est donc réduite.
  • Le module de commande 80 est programmé pour piloter le circuit d'alimentation 21 dans le premier mode de fonctionnement (Mode 1) de manière à maintenir la première cathode 16 au premier potentiel de consigne V1,1 pendant plus de 1 µs.
  • Le module de commande 80 est également programmé pour piloter le circuit d'alimentation 21, en particulier les alimentations 100, 102 et les interrupteurs 110, 116, 124, ainsi que l'alimentation 78, dans un deuxième mode de fonctionnement (Mode 2) du dispositif de génération 10, de manière à faire varier cycliquement le potentiel électrique V1 de la première cathode 16 entre le potentiel V0 et un troisième potentiel de consigne V1,2, strictement inférieur au premier potentiel de consigne V1,1, en gardant les rapports (V0-V1)/(V0-V2) et (V0-V1)/l sensiblement constants.
  • A cet effet, le module de commande 80 est programmé pour commander la fermeture du premier interrupteur 110, commander l'ouverture des deuxième et troisième interrupteurs 116, 124, et piloter l'alimentation impulsionnelle 102 de sorte qu'elle génère une tension électrique variant cycliquement entre le potentiel V0 et le troisième potentiel de consigne V1,2.
  • En particulier, le troisième potentiel de consigne V1,2 est supérieur au deuxième potentiel d'émission W2.
  • Le module de commande 80 est en outre programmé pour piloter le circuit d'alimentation 21, en particulier les alimentations 100, 102 et les interrupteurs 110, 116, 124,, dans un troisième mode de fonctionnement (Mode 3) du dispositif de génération 10, de manière à ce qu'il fasse varier cycliquement le potentiel V2 de la deuxième cathode 18 entre le potentiel V0, et un quatrième potentiel de consigne V2,2 strictement inférieur au troisième potentiel de consigne V1,2, le potentiel V1 de la première cathode 16 étant à tout instant sensiblement égal au potentiel V2 de la deuxième cathode 18, c'est-à-dire compris 90% et 110 % du potentiel V2.
  • A cet effet, le module de commande 80 est programmé pour commander la fermeture des premier et troisième interrupteurs 110, 124, commander l'ouverture du deuxième interrupteur 116, et piloter l'alimentation impulsionnelle 102 de sorte qu'elle génère une tension électrique variant cycliquement entre le potentiel V0 et le quatrième potentiel de consigne V2,2.
  • En particulier, le quatrième potentiel électrique de consigne V2,2 est inférieur au deuxième potentiel d'émission W2.
  • Le module de commande 80 est enfin programmé pour piloter l'alimentation 78 dans le troisième mode de fonctionnement (Mode 3) de manière à ce que le rapport (V0-V2)/l soit maintenu sensiblement constant.
  • Le dispositif de génération 10 comprend en outre une interface de pilotage 82. Cette interface 82 comprend des moyens 84 de sélection d'un mode de fonctionnement du dispositif de génération 10, et des moyens 86 d'envoi d'une instruction de lancement du mode de fonctionnement sélectionné au module de commande 80.
  • L'interface de pilotage 82 est typiquement destinée à servir d'interface avec un système informatique. A cet effet, les moyens de sélection 84 comprennent des ports d'entrées/sorties connus de l'homme de l'art.
  • Un procédé de génération d'une onde hyperfréquence au moyen du dispositif de génération 10 va maintenant être décrit.
  • Initialement, le dispositif de génération 10 est à l'arrêt. Les première et deuxième cathodes 16, 18 sont au même potentiel que l'anode 20, et le champ magnétique longitudinal B est nul.
  • Dans une première étape, le dispositif de génération 10 est basculé dans le premier mode de fonctionnement. Le dispositif de génération 10 étant préalablement à l'arrêt, ce basculement correspond à un démarrage du dispositif de génération 10 dans le premier mode de fonctionnement.
  • A cet effet, le premier mode de fonctionnement est sélectionné au moyen de l'interface de pilotage 82, qui émet une instruction de lancement du premier mode de fonctionnement à destination du module de commande 80. Le module de commande 80, recevant ladite instruction de lancement du premier mode de fonctionnement, envoie une consigne à l'alimentation continue 100 de générer une tension électrique au premier potentiel de consigne V1,1, ferme le deuxième interrupteur 116, et ouvre les interrupteurs 110, 124. Il démarre également l'alimentation 78, avec pour consigne d'injecter un courant I dans le focalisateur 76, adapté pour que le focalisateur 76 génère un champ magnétique longitudinal B d'intensité adaptée pour maintenir le tube hyperfréquences 12 en régime oscillant. Les conditions que doit dans ce but vérifier le champ magnétique longitudinal B, sont connues de l'homme du métier.
  • La première cathode 16 est ainsi portée au premier potentiel de consigne V1,1, et la deuxième cathode 18 est portée au deuxième potentiel de consigne V2,1. Il s'établit donc une différence de potentiel négative entre l'anode 20 d'une part et chaque cathode 16, 18 d'autre part. Cette différence de potentiel génère un champ électrique radial E orienté de l'anode 20 vers les cathodes 16, 18. Ce champ électrique radial E a une intensité supérieure à la première valeur de seuil E1 mais inférieure à la deuxième valeur de seuil E2. Sous l'effet de ce champ électrique E, chaque zone d'émission 36 de la première cathode 16 émet des premiers électrons dans l'espace d'interaction 22.
  • Chaque zone d'émission 36 étant disposée en regard d'une fenêtre 40 de la deuxième cathode 18, les premiers électrons sont peu gênés par la deuxième cathode 18 pour atteindre l'espace d'interaction 22.
  • Sous l'effet conjugué du champ électrique radial E et du champ magnétique longitudinal B, les premiers électrons tournent autour des cathodes 16, 18 dans l'espace d'interaction 22, en se groupant par paquets. Le sens de rotation des premiers électrons est déterminé de façon connue par l'orientation du champ électrique E et du champ magnétique B. Ce déplacement des premiers électrons génère une onde électromagnétique radiofréquence dans le tube hyperfréquence 12. Cette onde est amplifiée grâce aux cavités résonnantes 63, 64 et est captée pour être utilisée, par exemple pour alimenter une antenne d'arme hyperfréquence, grâce aux guides d'ondes 14.
  • Cette émission d'électrons générant une onde hyperfréquence continue indéfiniment, en l'absence de modification de la différence de potentiel entre l'anode 20 et chaque cathode 16, 18.
  • A cette première étape succède une deuxième étape de basculement du dispositif de génération 10 dans le deuxième mode de fonctionnement.
  • A cet effet, le deuxième mode de fonctionnement est sélectionné au moyen de l'interface de pilotage 82, qui émet une instruction de lancement du deuxième mode de fonctionnement à destination du module de commande 80. Le module de commande 80, recevant ladite instruction de lancement du deuxième mode de fonctionnement, ferme le premier interrupteur 110, ouvre le deuxième interrupteur 116, et communique une consigne à l'alimentation impulsionnelle 102, l'instruisant de générer une tension électrique variant cycliquement entre le potentiel V0 et le troisième potentiel de consigne V1,2.
  • Le module de commande 80 communique également une nouvelle consigne à l'alimentation 78, l'instruisant de faire varier le courant I en maintenant le rapport l/(V0-V1) constant.
  • Le potentiel V1 de la première cathode 16 varie ainsi cycliquement entre le potentiel V0 et le troisième potentiel de consigne V1,2, et le potentiel V2 de la deuxième cathode 18 varie également cycliquement, le rapport (V0-V1)/(V0-V2) demeurant sensiblement constant. En conséquence, le champ électrique radial E prend une intensité variable, variant entre une intensité maximale, supérieure à la première valeur de seuil E1 et inférieure à la deuxième valeur de seuil E2, et une intensité minimale, sensiblement nulle.
  • A chaque fois que le champ électrique E est supérieur à la première valeur de seuil E1, chaque zone d'émission 36 de la première cathode 16 émet des premiers électrons dans l'espace d'interaction 22. Comme décrit précédemment, ces premiers électrons génèrent une onde radiofréquence dans le tube hyperfréquence 12 en se déplaçant dans l'espace d'interaction 22.
  • A chaque fois que le champ électrique E repasse sous la première valeur de seuil E1, l'émission de premiers électrons s'arrête. De préférence, la durée des cycles de variation du premier potentiel V1 est adaptée pour que le champ électrique E repasse sous la première valeur de seuil E1 lorsque l'énergie électromagnétique accumulée dans l'espace d'interaction 22 atteint un seuil déclenchement d'un court-circuit entre la première cathode 16 et l'anode 20.
  • Ce deuxième mode de fonctionnement permet ainsi l'émission d'ondes de plus fortes puissances que dans le premier mode de fonctionnement. La durée d'émission doit cependant être réduite en conséquence.
  • A cette deuxième étape succède une troisième étape de basculement du dispositif de génération 10 dans le troisième mode de fonctionnement.
  • A cet effet, le troisième mode de fonctionnement est sélectionné au moyen de l'interface de pilotage 82, qui émet une instruction de lancement du troisième mode de fonctionnement à destination du module de commande 80. Le module de commande 80, recevant ladite instruction de lancement du troisième mode de fonctionnement, ferme le troisième interrupteur 124, et communique une nouvelle consigne à l'alimentation impulsionnelle 102, l'instruisant de générer une tension électrique variant cycliquement entre le potentiel V0 et le quatrième potentiel de consigne V2,2·
  • Le module de commande 80 communique également une nouvelle consigne à l'alimentation 78, l'instruisant de faire varier le courant I en maintenant le rapport l/(V0-V2) constant.
  • Les potentiels V1 et V2 des cathodes 16, 18 varient ainsi tous deux cycliquement entre le potentiel V0 et le quatrième potentiel de consigne V2,2, lesdits potentiels V1, V2 demeurant sensiblement égaux l'un à l'autre. En conséquence, le champ électrique radial E prend une intensité variable, variant entre une intensité maximale supérieure à la deuxième valeur de seuil E2, et une intensité minimale, sensiblement nulle.
  • A chaque fois que le champ électrique E est supérieur à la deuxième valeur de seuil E2, chaque région d'émission 42A, 42B de la deuxième cathode 18 émet des deuxièmes électrons dans l'espace d'interaction 22. Comme décrit précédemment, ces deuxièmes électrons génèrent une onde radiofréquence dans le tube hyperfréquences 12 en se déplaçant dans l'espace d'interaction 22.
  • Du fait de la ponctualité de chaque région d'émission 42A, 42B, les deuxièmes électrons émis sont déjà répartis en paquets, ce qui permet d'accélérer la génération de l'onde radiofréquence.
  • Les première et deuxième cathodes 16, 18 étant sensiblement au même potentiel, il n'existe pas de champ électrique entre les deux. La première cathode 16 est donc en permanence soumise à un champ électrique d'intensité nulle, de sorte qu'elle n'émet pas d'électron.
  • A chaque fois que le champ électrique E repasse sous la deuxième valeur de seuil E2, l'émission de deuxièmes électrons s'arrête. De préférence, la durée des cycles de variation du deuxième potentiel V2 est adaptée pour que le champ électrique E repasse sous la deuxième valeur de seuil E2 lorsque l'énergie électromagnétique accumulée dans l'espace d'interaction 22 atteint un seuil déclenchement d'un court-circuit entre la deuxième cathode 16 et l'anode 20.
  • Ce troisième mode de fonctionnement permet ainsi l'émission d'ondes de plus fortes puissances que dans le deuxième mode de fonctionnement. La durée d'émission doit cependant être réduite en conséquence.
  • Au terme de la troisième étape, le dispositif de génération 10 est arrêté. En d'autres termes, le module de commande 80 commande l'arrêt du circuit d'alimentation 21 et de l'alimentation 78. Chaque cathode 16, 18 se stabilise à un potentiel sensiblement égal au potentiel V0 de l'anode 20, et le champ magnétique longitudinal B prend une valeur nulle.
  • Selon des variantes du procédé de génération :
    • le dispositif de génération est arrêté au terme de la première ou de la deuxième étape, et/ou
    • l'ordre des étapes est modifié : la troisième étape succède par exemple directement à la première étape, et est suivie de la deuxième étape, et/ou
    • le procédé débute par la deuxième ou la troisième étape, et/ou
    • le procédé ne comprend qu'une ou deux des trois étapes décrites ci-dessus.
  • Grâce au dispositif de génération 10 décrit ci-dessus, il est possible de combiner un grand nombre de modes de fonctionnement différents au sein d'un même dispositif de génération compact. En particulier il est possible, au moyen du dispositif de génération, d'émettre aussi bien des ondes de faibles puissances sur des durées longues, que des ondes de fortes puissances sur des durées brèves. Ce dispositif de génération est ainsi tout particulièrement adapté à l'alimentation d'armes hyperfréquences.
  • En option, le dispositif de génération 10 est raccordé à une source (non représentée) d'alimentation de l'espace d'interaction 22 en onde électromagnétique par l'intermédiaire de l'un des guides d'ondes 14. Cette source est en particulier adaptée pour émettre une onde électromagnétique avec une fréquence et/ou une phase prédéterminée. Cette source est typiquement un magnétron ou un klystron.
  • Le dispositif de génération 10 est alors démarré dans le premier mode de fonctionnement, la source alimentant l'espace d'interaction 22. Sous l'effet de l'onde électromagnétique émise par la source, l'onde générée par le dispositif de génération 10 se cale sur la fréquence et sur la phase de ladite onde électromagnétique.
  • Une fois le dispositif de génération 10 démarré, la source est arrêtée. Le dispositif de génération 10 est ensuite basculé dans le deuxième mode de fonctionnement puis, optionnellement, dans le troisième mode de fonctionnement. A chaque basculement, l'onde générée par le dispositif de génération 10 conserve la fréquence et la phase de l'onde précédemment émise dans l'espace d'interaction 22.
  • Il est ainsi possible de maîtriser la fréquence et/ou la phase de l'onde générée par le dispositif de génération 10, en particulier lorsque celui-ci fonctionne dans le deuxième ou le troisième mode de fonctionnement, modes dans lesquels l'onde générée est de forte puissance, au moyen d'un pilote de faible puissance. Cela est particulièrement avantageux dans le cas où l'on voudrait associer plusieurs dispositifs de génération d'ondes de fortes puissances de manière à ce qu'ils émettent en phase.
  • En référence aux Figures 6 à 8, les régions d'émission 42A, 42B de la deuxième cathode 18 comprennent, selon l'invention, une pluralité de premières régions d'émission 42A et une pluralité de deuxièmes régions d'émission 42B, chaque deuxième région d'émission 42B étant mobile par rapport à chaque première région d'émission 42A entre une position déployée, dans laquelle la deuxième région d'émission 42B est à l'écart de chaque première région d'émission 42A, et une position rétractée, dans laquelle la deuxième région d'émission 42B est adjacente à l'une des premières régions d'émission 42A. En particulier, dans l'exemple représenté, les régions d'émission 42A, 42B sont constituées par les première 42A et deuxième 42B régions d'émission, le nombre de premières régions d'émission 42A étant égal au nombre de deuxièmes régions d'émission 42B.
  • A cet effet, dans l'exemple représenté, la deuxième cathode 18 est cylindrique de révolution et est formée de deux pièces 90, 92 rotatives l'une par rapport à l'autre autour de l'axe longitudinal Z entre une première configuration de la cathode 18, représentée sur la Figure 7, et une deuxième configuration de la cathode 18, représentée sur la Figure 8. La deuxième cathode 18 comprend également un actionneur (non représenté) pour entraîner une première 90 des deux pièces 90, 92 en rotation relativement à la deuxième pièce 92.
  • Les deux pièces 90, 92 sont raccordées au circuit d'alimentation 21 de manière à être portées sensiblement au même potentiel électrique.
  • Les premières régions d'émission 42A sont portées par la première pièce 90, et les deuxièmes régions d'émission 42B sont portées par la deuxième pièce 92. Ainsi, lorsque la cathode 18 est dans la première configuration, chaque deuxième région d'émission 42B est en position déployée et, lorsque la cathode 18 est dans la deuxième configuration, chaque deuxième région d'émission 42B est en position rétractée.
  • Dans la première configuration, les régions d'émission 42A, 42B sont régulièrement réparties le long de la circonférence de la deuxième cathode 18. En d'autres termes, chaque région d'émission 42A, 42B est à équidistance des deux autres régions d'émission 42A, 42B dont elle est le plus proche.
  • Dans la deuxième configuration, les régions d'émission 42A, 42B sont regroupées par paires de régions d'émissions 42A, 42B adjacentes. En d'autres termes, chaque région d'émission 42A, 42B est adjacente à une autre région d'émission 42A, 42B et à distance des autres régions d'émission 42A, 42B.
  • Ainsi, lorsque la cathode 18 est dans la deuxième configuration, le nombre de fenêtres 40 est divisé par deux, du fait de l'absence de fenêtre 40 entre les régions d'émission 42A, 42B adjacentes. Toutefois, les fenêtres 40 restantes sont plus grandes que dans la première configuration, ce qui permet de favoriser le passage des premiers électrons lorsque la première cathode 16 émet.
  • En outre, chaque paire de régions d'émission 42A, 42B adjacentes est équivalente à un unique secteur d'émission de la cathode 18. Ainsi, dans le cas où le tube hyperfréquence 12 est un magnétron, comme décrit plus haut, il est possible de faire émettre la deuxième cathode 18 en ayant au choix un secteur d'émission, formé d'une seule région d'émission 42A, 42B, en face de chaque cavité résonnante 63, 64, de façon à faire fonctionner le magnétron en mode 2π, ou un secteur d'émission, formé d'une paire de régions d'émission 42A, 42B adjacentes, en face d'une cavité résonnante 63, 64 sur deux, de façon à faire fonctionner le magnétron en mode π. Il est ainsi possible de faire varier la fréquence de l'onde générée lorsque le dispositif de génération 10 est dans le troisième mode de fonctionnement
  • En particulier, le corps 44 de la cathode 18 est formé de deux cylindres 94, 96 orientés longitudinalement et emmanchés l'un dans l'autre. Le cylindre intérieur 94 appartient à la première pièce 90. Le cylindre extérieur 96 appartient à la deuxième pièce 92.
  • Le cylindre intérieur 94 est solidaire de trois des six barreaux 50 de la cathode 18. Ceux-ci sont régulièrement répartis le long de la circonférence du cylindre intérieur 94. En d'autres termes, ils sont disposés aux sommets d'un triangle équilatéral. Lesdits barreaux 50 sont fixes les uns par rapport aux autres.
  • Le cylindre extérieur 96 est solidaire des trois barreaux 50 restants. Ceux-ci sont régulièrement répartis le long de la circonférence du cylindre extérieur 96. En d'autres termes, ils sont disposés aux sommets d'un triangle équilatéral. Lesdits barreaux 50 sont fixes les uns par rapport aux autres.
  • Les barreaux 50 solidaires du cylindre intérieur 94 et les barreaux 50 solidaires du cylindre extérieur 96 sont sensiblement à équidistance de l'axe longitudinal Z. A cet effet, chacun des barreaux 50 solidaires du cylindre intérieur 94 est porté par une saillie 98 faisant saillie radialement vers l'extérieur depuis la surface périphérique extérieure du cylindre intérieur 94. En variante (non représentée), chacun des barreaux 50 solidaires du cylindre extérieur 96 est porté par une saillie faisant saillie radialement vers l'intérieur depuis la surface intérieure du cylindre extérieur 96.
  • Cette variante est généralisable à un cas où la deuxième cathode 18 comporte N pièces portant chacune P/N régions d'émissions 42A, 42B, où P est le nombre total de régions d'émission 42A, 42B de la deuxième cathode 18, lesdites pièces étant rotatives les unes par rapport aux autres autour de l'axe longitudinal Z entre une première configuration de la deuxième cathode 18, dans laquelle toutes les régions d'émission 42A, 42B sont à distance les unes des autres, et une deuxième configuration de la deuxième cathode 18, dans laquelle au moins deux des régions d'émission 42A, 42B sont adjacentes.
  • Cette cathode 18 permet d'augmenter le rendement du dispositif de génération 10 lorsqu'il est dans le premier ou le deuxième mode de fonctionnement, en réduisant les interactions entre les premiers électrons et la deuxième cathode 18.
  • En outre, cette cathode 18 augmente encore la flexibilité du dispositif de génération 10 en permettant de générer des ondes, lorsque le dispositif de génération 10 est dans le troisième mode de fonctionnement, sur une large plage de fréquences.
  • On notera que, dans les exemples donnés ci-dessus, les valeurs de potentiels exprimés, en particulier les valeurs des potentiels d'émission W1, W2, et la valeur du deuxième potentiel de consigne V2,1, sont bâtis sur une approximation selon laquelle le champ électrique serait sensiblement constant dans tout l'espace d'interaction 22. L'homme du métier saura ajuster ces valeurs au moyen de tests de routine pour qu'elles correspondent plus justement à la réalité de la répartition du champ électrique dans l'espace d'interaction 22.

Claims (15)

  1. Cathode (18) pour dispositif de génération d'ondes électromagnétiques, comprenant une pluralité de régions d'émission (42A, 42B) raccordées électriquement les unes aux autres de sorte qu'elles soient sensiblement au même potentiel électrique, chaque région d'émission (42A, 42B) étant adaptée pour émettre des électrons lorsqu'elle est soumise à un champ électrique d'intensité supérieure à une valeur de seuil (E1), caractérisée en ce que les régions d'émission (42A, 42B) comprennent une pluralité de premières régions d'émission (42A) et au moins une deuxième région d'émission (42B), la ou chaque deuxième région d'émission (42B) étant mobile par rapport à chaque première région d'émission (42A) entre une position déployée, dans laquelle la deuxième région d'émission (42B) est à l'écart de chaque première région d'émission (42A), et une position rétractée, dans laquelle la deuxième région d'émission (42B) est adjacente à l'une des premières régions d'émission (42A).
  2. Cathode (18) selon la revendication 1, dans laquelle les premières régions d'émission (42A) sont fixes les unes par rapport aux autres.
  3. Cathode (18) selon la revendication 2, dans laquelle les première régions d'émission (42A) sont équidistantes les unes aux autres.
  4. Cathode (18) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle les régions d'émission (42A, 42B) comprennent une pluralité de deuxièmes régions d'émission (42B), les deuxièmes régions d'émission (42B) étant fixes les unes par rapport aux autres.
  5. Cathode (18) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le nombre de premières régions d'émission (42A) est égal au nombre de deuxièmes régions d'émission (42B).
  6. Cathode (18) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle chaque région d'émission (42A, 42B) est allongée suivant une direction d'élongation, les directions d'élongation des régions d'émission (42A, 42B) étant sensiblement parallèles les unes aux autres.
  7. Cathode (18) selon la revendication 6, dans laquelle les régions d'émission (42A, 42B) sont sensiblement équidistantes à un axe (Z) de la cathode (18) parallèle aux directions d'élongation.
  8. Cathode (18) selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant deux pièces concentriques (90, 92) rotatives l'une par rapport à l'autre autour d'un axe (Z) de la cathode (18), chaque première région d'émission (42A) étant solidaire d'une première (90) desdites pièces, la ou chaque deuxième région d'émission (42B) étant solidaire de la deuxième pièce (42B).
  9. Cathode (18) selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant un actionneur pour déplacer la ou chaque deuxième région d'émission (42B) entre ses positions rétractée et déployée.
  10. Cathode (18) selon l'une quelconque des revendications précédentes dans laquelle, lorsque la ou chaque deuxième région d'émission (42B) est en position déployée, chaque région d'émission (42A, 42B) est à équidistance des deux autres régions d'émission (42A, 42B) dont elle est le plus proche.
  11. Cathode (18) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle les régions d'émission (42A, 42B) sont constituées par les premières régions d'émission (42A) et la ou chaque deuxième région d'émission (42B).
  12. Dispositif (10) de génération d'ondes électromagnétiques, comprenant une anode (20), une première cathode (18) selon l'une quelconque des revendications précédentes, et un circuit (21) d'alimentation électrique de la première cathode (18), l'anode (20) et la première cathode (18) étant séparées l'une de l'autre par un espace d'interaction (22).
  13. Dispositif de génération (10) selon la revendication 12, comprenant une deuxième cathode (16), la première cathode (18) étant interposée entre la deuxième cathode (16) et l'anode (20).
  14. Dispositif de génération (10) selon la revendication 13, dans lequel les première et deuxième cathodes (16, 18) sont coaxiales.
  15. Dispositif de génération (10) selon l'une quelconque des revendications 12 à 14, dans lequel l'anode (20) présente une pluralité de cavités résonnantes (63, 64) et chaque première région d'émission (42A) de la première cathode (18) est disposée sensiblement au droit de l'une desdites cavités résonnantes (63, 64), la ou chaque deuxième région d'émission (42B) de la première cathode (18) étant également, lorsqu'elle est en position déployée, disposée au droit de l'une desdites cavités résonnantes (63, 64).
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