EP2520771A1 - Verfahren und Vorrichtung zur schnellen Ölerwärmung für ölgeschmierte Expansionsmaschinen - Google Patents

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EP2520771A1
EP2520771A1 EP11003615A EP11003615A EP2520771A1 EP 2520771 A1 EP2520771 A1 EP 2520771A1 EP 11003615 A EP11003615 A EP 11003615A EP 11003615 A EP11003615 A EP 11003615A EP 2520771 A1 EP2520771 A1 EP 2520771A1
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EP
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lubricant
evaporator
separator
working fluid
cycle
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EP11003615A
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Richard Aumann
Andreas Schuster
Andreas Sichert
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Orcan Energy AG
Original Assignee
Technische Universitaet Muenchen
Orcan Energy AG
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Definitions

  • the present invention relates to a method and apparatus for rapid oil heating for volumetric expansion machines in a thermodynamic cycle.
  • ORC Organic Rankine Cycle
  • the working medium is brought to operating pressure by a feed pump, and it is supplied to it in an evaporator energy in the form of heat, which is provided by a combustion or a waste heat flow available.
  • the working fluid flows via a pressure tube to an expansion machine in which it is expanded to a lower pressure.
  • the expanded working medium vapor flows through a condenser, in which a heat exchange between the vaporous working medium and a cooling medium takes place, after which the condensed working medium is returned by a feed pump to the evaporator in a cyclic process.
  • volumetric expansion machines also referred to as positive displacement expansion machines, which include a working chamber and perform work during an increase in volume of that working chamber during expansion of the working medium.
  • expansion machines are realized, for example, in the form of piston expansion machines, screw expansion machines or scroller expander.
  • volumetric expansion machines are particularly used in small power class ORC systems (e.g., 1 to 500kW of electrical power).
  • ORC systems e.g., 1 to 500kW of electrical power.
  • volumetric expansion machines require lubrication by a lubricant in particular of the piston or the successive rolling profiles of the expansion space and the rolling bearings and the sliding walls of the working chamber. So it requires a lubrication of the bearings and the touching flanks.
  • a lubricant advantageously also results in a sealing of the working space of the expansion machine, whereby less steam is lost through overflow within the expansion machine and thus the efficiency is increased.
  • Lubrication with oil is advantageous, with oil and live steam passing through the expansion machine together, which necessitates a subsequent separation of oil and steam.
  • This lubrication system is in FIG. 1 shown schematically. It comprises, according to an example, a lubricant separator (exemplified by an oil separator) 10 which is interposed between an evaporator 20 which supplies a completely or partially vaporized working medium and an expansion machine 30 which cooperates with an electric energy generator 40. In this case, at least a portion of the lubricant from the expansion machine 30 supplied live steam of the offset with the lubricant working fluid is deposited.
  • a lubricant separator illustrated by an oil separator
  • the oil separator 10 corresponding Abscheidebleche may be provided such that in the arriving at the expansion machine 30 working fluid still a sufficient amount of lubricant (lubricating oil) is present, so that a reliable lubrication of successive rolling or sliding parts of the working chamber of the volumetric expansion machine 30 can be achieved.
  • the deposition of the lubricant in the oil separator 10 could be substantially complete and a suitable amount of lubricant to the live steam of the working medium before entering the expansion machine 30 are fed back.
  • the separated lubricating oil collects.
  • the lubricant in the working medium when supplied to the evaporator 20 by the feed pump 50, is in dissolved form.
  • the lubricating oil will have a significantly higher boiling temperature than the working medium, so that after passing through the evaporator 20 it will be liquid in droplet form in the working vapor of the working medium.
  • the lubricating oil separated in the oil separator 10 is under high pressure so as to freely flow to the expansion machine 30 due to the pressure, there is no need to provide another lubricant pumping means.
  • a smaller volume of steam per time flows through the oil separator 10, so that it can be made relatively compact, resulting in a space savings and cost savings.
  • the pressure loss after the expansion machine 30 is reduced, and thus the pressure drop across the expansion machine 30 can be increased as compared with the conventional configuration with an oil separator 10 downstream of the expansion machine 30, so that the efficiency of the expansion machine 30 can be increased.
  • lubricant remains directly in the main steam of the working medium or it is supplied to this at live steam temperature, so that in contrast to the prior art, the use of a lubricant does not lead to a reduction in the steam temperature and enthalpy.
  • thermodynamic cycle differs significantly from the standstill temperature.
  • the oil has a temperature equal to the live steam temperature of about 100 ° C.
  • the oil temperature may drop to ambient temperature, such as 10 ° C to 25 ° C, but may also go down to negative Celsius levels, for example. Since at such low temperatures, the viscosity of the oil increases by several orders of magnitude, commissioning of the cycle device is problematic.
  • an electric heater could solve this problem, it entails additional investment and operating costs.
  • an electrical heating of the oil takes a long time. Accordingly, it is an object of the present invention to provide a method and a device for rapid heating of the oil after a standstill of the described cycle device available.
  • the cycle device comprises a working medium with a working fluid and a lubricant, an evaporator for evaporating the working fluid, a lubricant separator for separating at least a portion of the lubricant from the supplied from the evaporator Working medium, an expansion machine to be lubricated with the lubricant, and a condenser device comprising a condenser, and wherein the method comprises the steps of: supplying lubricant from the lubricant separator to the condenser device and / or to the evaporator during shutdown of the cycle device, whereby in the condenser device and / or or providing a lubricant enriched working medium in the evaporator; and heating the lubricant-enriched working fluid in the evaporator during startup of the cycle device.
  • the viscosity of the working fluid with working fluid and lubricant is reduced compared to the viscosity of the separate lubricant.
  • the heat supply takes place, the cold working fluid is heated and the working fluid completely or partially evaporated, the lubricant remains liquid and is deposited in the lubricant.
  • the supply of lubricant from the lubricant separator during the shutdown of the cycle device can comprise a lowering of the pressure in the lubricant separator.
  • the pressure in the lubricant separator may for example be within a period of 1 to 1000 milliseconds, preferably within a period of 1 to 500 milliseconds, most preferably within a period of 1 to 100 milliseconds by 10% to 95%, preferably by 20% to 95%. , most preferably lowered by 50% to 95%.
  • the pressure in the lubricant separator is lowered rapidly according to this development. This is preferably carried out for a period of 1 to 1000 milliseconds and 10% to 95% of the present at the beginning of lowering in the lubricant separator This means that, for example, within 0.1 seconds an initially existing pressure of 3 bar is lowered to 1.2 - 2 bar (condenser pressure), ie by approx. 33-60%. This rapid pressure reduction causes the solvent dissolved in the lubricant to evaporate.
  • the lowering of the pressure in the lubricant separator can take place after a standstill of the expansion machine. In this way, even the work done by the expansion machine can be exploited.
  • the cycle device can further comprise a bypass line between the lubricant separator and the condenser device for bypassing the expansion machine, and the bypass line can be opened and closed with a valve, in particular a solenoid valve, and wherein the step of supplying from lubricant from the lubricant separator to the condenser device may include opening the valve.
  • the foaming of the lubricant can be carried out by opening the valve, which closes a pipeline between lubricant and condenser in the operating state of the system, whereby a rapid pressure reduction takes place in the lubricant.
  • the method may comprise the further step of stopping a supply of working medium to the evaporator during shutdown of the cycle device before supplying lubricant from the lubricant separator to the condenser device and / or to the evaporator.
  • a supply of working medium to the evaporator during shutdown of the cycle device before supplying lubricant from the lubricant separator to the condenser device and / or to the evaporator.
  • the condenser device may further comprise a food container in which condensed working fluid is collected, and wherein the cycle processing device may further comprise a feed pump; and wherein the step of providing lubricant from the lubricant separator to the condenser device upon shutdown of the cycle device may include supplying lubricant from the lubricant separator to the food container; and wherein the step of heating the lubricant-enriched working fluid in the evaporator during start-up of the cycle device may include pumping lubricant-enriched working fluid from the supply vessel to the evaporator by means of the feed pump.
  • lubricant is absorbed when the system is shut down in the food container and transported directly to the evaporator when starting the system by the feed pump from the food container, whereby a larger amount of lubricant can be heated when starting.
  • the step of supplying lubricant from the lubricant separator to the condenser device may consist only of supplying lubricant from the lubricant separator to the food container of the condenser device, that is, no lubricant is supplied to the condenser of the condenser device.
  • the bypass line between the lubricant separator and the condenser device in this case is a line between the lubricant separator and the feed container, instead of a line between the lubricant separator and the condenser.
  • the conduit between the lubricant separator and the condenser device may comprise both a conduit to the condenser and a conduit to the food container. In the latter case, the step of supplying lubricant from the lubricant separator to the condenser device includes both supplying lubricant from the lubricant separator to the condenser and to the food container.
  • the method may comprise the following further steps: passing vaporized working fluid to the condenser, for example via the bypass pipeline, during startup of the cycle processing device; Detecting a level of lubricant in the lubricant separator; and directing the vaporized working fluid to the expansion machine upon detection of a predetermined level, for example by closing the valve of the bypass pipeline.
  • a further development of the last further development can comprise the further step of opening a valve, in particular a solenoid valve, in a lubricant pipeline from the lubricant separator to the expansion machine when the cycle process device starts up.
  • a valve in particular a solenoid valve
  • the initially closed valve in the lubricant pipeline prevents cold lubricant from being transported to the expansion machine.
  • this valve can be opened in the lubricant pipeline and the valve in the bypass line closed.
  • thermodynamic cycle apparatus comprising: a working medium having a working fluid and a lubricant; an evaporator for evaporating the working fluid; a lubricant separator for separating at least a portion of the lubricant from the working fluid supplied from the evaporator; an expansion machine to be lubricated with the lubricant; a capacitor device with a capacitor; and means for providing lubricant from the lubricant separator to the condenser device and / or to the evaporator when the cycle process device is shut down, whereby a lubricant-enriched working medium can be provided in the condenser device and / or in the evaporator.
  • the means for supplying lubricant from the lubricant separator to the condenser device can comprise a bypass pipe provided with a valve, in particular a solenoid valve, between the lubricant separator and the condenser device for bypassing the expansion machine and / or the means for supplying lubricant from the lubricant separator Evaporator include a lubricant pipe between the evaporator and the lubricant separator.
  • the condenser device may further comprise a food container in which condensed working fluid and lubricant can be collected from the lubricant separator, and wherein the cycle processing device may further comprise a feed pump for pumping lubricant-enriched working fluid from the supply container to the evaporator.
  • means for detecting a level of lubricant may be provided in the lubricant separator.
  • a lubricant line with a valve in particular a solenoid valve, can be provided between the lubricant separator and the expansion machine, wherein in the lubricant line the lubricant deposited in the lubricant separator can be routed to lubrication points of the expansion machine, in particular to a bearing of the expansion machine can be.
  • the cycle device can be an organic Rankine cycle device and / or in which the expansion machine can be selected from the group consisting of a piston expansion machine, Screw expansion machine, a Scrollexpander, a vane machine and a Rootsexpander consists.
  • a steam power plant according to the invention comprises a cycle device according to the invention or at least one of its developments.
  • FIG. 2 a first embodiment of the cycle device according to the invention (according to the prior art cycle device according to the prior art) is shown in FIG. 1 ) an evaporator 20, an oil separator 10, an expansion machine 30, a generator 40, a condenser 60 and a feed pump 50, as well as an oil line 11 between the oil separator 10 and the expander 30, wherein in this line 11 in particular oil for bearing lubrication in the expander is directed.
  • the first embodiment of the present invention also includes a bypass pipe 80 between the oil separator 10 and the condenser 60, and the bypass pipe 80 is to be closed and opened by a valve 81.
  • FIG. 3 a second embodiment of the circuit processing apparatus according to the invention is shown, which corresponds to the first embodiment, and wherein identical reference numerals designate corresponding components.
  • a feed tank 70 is additionally provided, wherein condensed working medium is collected from the condenser and collected. From the food container is then sucked by the feed pump 50, the working fluid and conveyed to the evaporator 20.
  • the valve 81 is formed here as a solenoid valve 81.
  • a throttle valve 12 is provided in the oil passage 11 and a solenoid valve 13.
  • the selected diameter of the oil line 11 and the throttle valve 12 allows the one-time adjustment of the necessary oil volume flow to be supplied to the bearings.
  • the oil separator 10 itself is designed so that sufficient oil with the live steam is supplied to the flanks (movable contact points of the working space in the expansion machine). It can be seen during operation that starting is very difficult, especially with cold oil separator 10 and oil.
  • the operating temperature of the oil differs significantly from the standstill temperature. In operation, the oil has a temperature equal The live steam temperature of about 100 ° C, but at standstill, the temperature can also drop to minus degrees. Since at low temperatures, the viscosity increases by several orders of magnitude, the commissioning is problematic: the oil passes through the throttle valve 12 is no longer in the desired extent.
  • the inventive method solves the problem of oil preheating after standstill and cooling in a novel and advantageous manner.
  • the oil is transported after stopping the system from the oil separator 10 and transported in the direction of the condenser 60 and / or evaporator 20. Both in the condenser 60 and in the evaporator 20 is at the time of shutdown of the plant still liquid working fluid in which the oil can dissolve. If the system then goes back into operation, the highly oil-containing working medium is already in the evaporator 20 or is conveyed by the feed pump 50 into the evaporator 20. Due to the solution in the extremely low-viscosity working fluid, the viscosity of the oil is reduced to an acceptable level. In the evaporator 20, the heat supply takes place, the cold working fluid is heated and completely or partially evaporated, the oil remains liquid and is deposited in the oil separator 10.
  • the rapid pressure reduction can be done by opening the bypass line 80 by means of valve / solenoid valve 81, bypassing the expansion machine 30 the Main steam line leading from the oil separator 10 to the expansion machine 30, connects to the condenser 60.
  • the control When starting, the control automatically detects existing heat and puts the feed pump 50 in operation, which can alternatively be enforced by the user. Now working medium is conveyed to the evaporator 20. When a sufficiently large volume flow of steam is generated, this vapor entrains the oil as a spray, which is then separated in the oil separator 10. In this operating state of the live steam is passed through the bypass valve 81 directly to the condenser 60, where the steam and the condensate formed there washes oil in the direction of feed tank 70 / feed pump 50.
  • the solenoid valve 13 Detects a level monitoring (not shown in the figure) in the oil separator 10, a sufficiently large oil level, the solenoid valve 13 is opened in the oil line 11 and the solenoid valve 81 in the bypass line 80 is closed. It now builds up a pressure continuously, the regulation sets feed pump speed and expansion engine speed depending on the available heat flow. A change of the throttle valve 12 does not have to be done in operation, it is used for a one-time adjustment of the volume flow and could also be replaced by a fixed throttle.
  • HFCs Partially or completely fluorinated hydrocarbons
  • ORC system thermodynamic cycle apparatus based on the Organic Rankine Cycle
  • oils from the group of synthetic esters as a product example here oils of Fuchs from the series Reniso Triton SE / SEZ be called. Compared to conventional refrigerant oils, they are very easy to mix with polar HFCs.
  • Figure 5 Shows the dependence of viscosity and dissolved working fluid on temperature and pressure. At higher pressures and constant temperature, more lubricant dissolves in the working fluid. At constant pressure, the solubility of working fluid in oil decreases with increasing temperature. During operation of the system, a certain amount of working fluid is dissolved at high pressure and high temperature in the oil, after opening the bypass valve 81 when lowering the pressure is lowered, a portion of the working fluid evaporates, resulting in a decrease in temperature. After the pressure reduction, some refrigerant dissolves again in the residual amount of oil, which is still in the oil separator 10. However, this does not lead to an increase in the viscosity. In the Figure 5 drawn isolines for concentrations and pressures as well as the operating points are to be regarded as exemplary.
  • the separation of oil from the high-pressure steam compared to the oil separation from the low-temperature steam is advantageous, but just putting the cold oil circuit is a problem.
  • the inventive method allows emptying of the oil separator when running down the ORCs. By taking advantage of a solubility difference associated with a rapid pressure reduction, there is a discharge of the oil from the oil separator. The oil flows to the condenser or food container. After passing through the evaporator, it is separated as heated liquid oil in the oil separator and is the lubricating circuit available again. Monitoring the level of the oil separator allows the machine to start up after sufficient oil has been separated.

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Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Schmiermittelerwärmung beim Anfahren einer thermodynamischen Kreisprozessvorrichtung, wobei die Kreisprozessvorrichtung ein Arbeitsmedium mit einem Arbeitsmittel und einem Schmiermittel, einen Verdampfer zum Verdampfen des Arbeitsmittels, einen Schmiermittelabscheider zum Abscheiden zumindest eines Teils des Schmiermittels aus dem vom Verdampfer gelieferten Arbeitsmedium, eine mit dem Schmiermittel zu schmierende Expansionsmaschine, und eine Kondensatorvorrichtung mit einem Kondensator umfasst, und wobei das Verfahren die Schritte umfasst: Liefern von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zur Kondensatorvorrichtung und/oder zum Verdampfer beim Abfahren der Kreisprozessvorrichtung, wodurch in der Kondensatorvorrichtung und/oder im Verdampfer ein mit Schmiermittel angereichertes Arbeitsmedium bereitgestellt wird; und Erwärmen des mit Schmiermittel angereicherten Arbeitsmediums im Verdampfer beim Anfahren der Kreisprozessvorrichtung. Die Erfindung betrifft weiterhin eine thermodynamische Kreisprozessvorrichtung, die Mittel zum Liefern von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zur Kondensatorvorrichtung und/oder zum Verdampfer beim Abfahren der Kreisprozessvorrichtung umfasst, wodurch in der Kondensatorvorrichtung und/oder im Verdampfer ein mit Schmiermittel angereichertes Arbeitsmedium bereitstellbar ist.

Description

    Gebiet der Erfindung
  • Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur schnellen Ölerwärmung für volumetrisch arbeitende Expansionsmaschinen in einem thermodynamischen Kreisprozess.
    • Stand der Technik
  • Der Betrieb von Expansionsmaschinen, wie z.B. Dampfturbinen und beispielsweise mit Hilfe des Organic Rankine Cycle (ORC)-Verfahrens zur Erzeugung elektrischer Energie durch den Einsatz organischer Medien, beispielsweise organischer Medien mit niedriger Verdampfungstemperatur, die bei gleichen Temperaturen verglichen mit Wasser als Arbeitsmedium im allgemeinen höhere Verdampfungsdrücke aufweisen, ist im Stand der Technik bekannt. ORC-Anlagen stellen eine Realisierung des Clausius-Rankine-Kreisprozesses dar, in dem beispielsweise prinzipiell über adiabatische und isobare Zustandsänderungen eines Arbeitsmediums elektrische Energie gewonnen wird. Über Verdampfung, Expansion und anschließende Kondensation des Arbeitsmediums wird hierbei mechanische Energie gewonnen und in elektrische Energie gewandelt. Prinzipiell wird das Arbeitsmedium durch eine Speisepumpe auf Betriebsdruck gebracht, und es wird ihm in einem Verdampfer Energie in Form von Wärme, die durch eine Verbrennung oder einen Abwärmestrom zur Verfügung gestellt wird, zugeführt. Vom Verdampfer aus strömt das Arbeitsmedium über ein Druckrohr zu einer Expansionsmaschine, in der es auf einen niedrigeren Druck entspannt wird. Im Anschluss strömt der entspannte Arbeitsmediumsdampf durch einen Kondensator, in welchem ein Wärmeaustausch zwischen dem dampfförmigen Arbeitsmedium und einem Kühlmedium stattfindet, wonach das auskondensierte Arbeitsmedium durch eine Speisepumpe zu dem Verdampfer in einem Kreisprozess zurückgeführt wird.
  • Eine besondere Klasse von Expansionsmaschinen stellen volumetrisch arbeitende Expansionsmaschinen dar, die auch als Verdrängungsexpansionsmaschinen bezeichnet werden, eine Arbeitskammer umfassen und während einer Volumenzunahme dieser Arbeitskammer während der Entspannung des Arbeitsmediums Arbeit verrichten. Diese Expansionsmaschinen sind beispielsweise in Form von Kolbenexpansionsmaschinen, Schraubenexpansionsmaschinen oder Scrollexpandern realisiert. Derartige volumetrisch arbeitende Expansionsmaschinen werden insbesondere in ORC-Systemen kleiner Leistungsklasse (z.B. 1 bis 500kW elektrische Leistung) eingesetzt. Im Gegensatz zu Turbinen erfordern volumetrisch arbeitende Expansionsmaschinen jedoch eine Schmierung durch ein Schmiermittel insbesondere des Kolbens bzw. der sich aufeinander abwälzenden Profile des Expansionsraums sowie der Wälzlager und der gleitenden Wände der Arbeitskammer. Es bedarf also eine Schmierung der Lagerstellen und der sich berührenden Flanken. Die Verwendung eines Schmiermittels führt vorteilhafterweise auch zu einer Abdichtung des Arbeitsraums der Expansionsmaschine, wodurch weniger Dampf durch Überströmen innerhalb der Expansionsmaschine verloren geht und somit der Wirkungsgrad erhöht wird. Vorteilhaft ist die Schmierung mit Öl, wobei Öl und Frischdampf die Expansionsmaschine gemeinsam passieren, was eine nachfolgende Trennung von Öl und Dampf notwendig macht.
  • Ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Schmierung volumetrisch arbeitender Expansionsmaschinen sind - als interner Stand der Technik des Anmelders der vorliegenden Erfindung - in der Europäischen Patentanmeldung Nr. 11000329.0 beschrieben.
  • Dieses Schmiersystem ist in Figur 1 schematisch dargestellt. Es umfasst gemäß einem Beispiel eine Schmiermittelabscheider (beispielhaft einen Ölabscheider) 10, der einem Verdampfer 20, der ein vollständig oder teilweise verdampftes Arbeitsmedium liefert, und einer Expansionsmaschine 30, die in Zusammenwirken mit einem Generator 40 der Gewinnung elektrischer Energie dient, zwischengeschaltet ist. Dabei wird zumindest ein Teil des Schmiermittels aus dem der Expansionsmaschine 30 zugeführten Frischdampf des mit dem Schmiermittel versetzten Arbeitsmittels abgeschieden. In dem Ölabscheider 10 können entsprechende Abscheidebleche derart vorgesehen werden, dass in dem an der Expansionsmaschine 30 anlangenden Arbeitsmedium noch eine hinreichende Menge an Schmiermittel (Schmieröl) vorhanden ist, so dass eine zuverlässige Schmierung aufeinander abwälzender oder gleitender Teile der Arbeitskammer der volumetrisch arbeitenden Expansionsmaschine 30 erreicht werden kann. Alternativ könnte die Abscheidung des Schmiermittels in dem Ölabscheider 10 im Wesentlichen vollständig erfolgen und eine geeignete Menge an Schmiermittel dem Frischdampf des Arbeitsmediums vor Eintritt in die Expansionsmaschine 30 wieder zugeführt werden. In dem Ölabscheider 10 sammelt sich das abgeschiedene Schmieröl. Da es nach dem Durchströmen durch den Verdampfer gemeinsam mit dem Arbeitsmedium auf eine hohe Temperatur gebracht worden ist, steht es in dem Ölabscheider 10 unter hohem Druck, so dass es über eine entsprechende Leitung frei zu der Expansionsmaschine 30 strömen kann, um dort entsprechende Schmierstellen derselben zu schmieren. Beispielhaft liegt das Schmiermittel in dem Arbeitsmedium, wenn es dem Verdampfer 20 durch die Speisepumpe 50 zugeführt wird, in gelöster Form vor. Das Schmieröl wird i.a. eine gegenüber dem Arbeitsmedium deutlich erhöhte Siedetemperatur aufweisen, so dass es nach dem Durchgang durch den Verdampfer 20 flüssig in Tröpfchenform in dem Arbeitsdampf des Arbeitsmediums vorliegt. Da gemäß dem beschriebenen Beispiel das in dem Ölabscheider 10 abgeschiedene Schmieröl unter hohem Druck steht, so dass es frei durch den Druck verursacht zu der Expansionsmaschine 30 strömen kann, besteht keine Notwendigkeit für das Bereitstellen einer weiteren Pumpeinrichtung für das Schmiermittel. Zudem fließt im Vergleich zum vorherigen Stand der Technik ein geringeres Dampfvolumen pro Zeit durch den Ölabscheider 10, so dass dieser vergleichsweise kompakt ausgebildet werden kann, woraus sich eine Raumersparnis und Kostenersparnis ergeben. Weiterhin wird der Druckverlust nach der Expansionsmaschine 30 verringert und es kann so das Druckgefälle über die Expansionsmaschine 30 im Vergleich zur herkömmlichen Konfiguration mit einem der Expansionsmaschine 30 nachgeordneten Ölabscheider 10 vergrößert werden, so dass der Wirkungsgrad der Expansionsmaschine 30 erhöht werden kann. Zudem verbleibt Schmiermittel direkt im Frischdampf des Arbeitsmediums bzw. wird es diesem bei Frischdampftemperatur zugeführt, so dass im Gegensatz zum vorherigen Stand der Technik die Verwendung eines Schmiermittels nicht zu einer Absenkung der Frischdampftemperatur und -enthalpie führt.
  • Es zeigt sich jedoch im Betrieb eines solchen thermodynamischen Kreisprozesses, dass das Anfahren (Hochfahren) besonderes bei kaltem Ölabscheider und Öl sehr schwierig ist. Die Betriebstemperatur des Öls unterscheidet sich deutlich von der Stillstandstemperatur. Im Betrieb hat das Öl eine Temperatur, die gleich der Frischdampftemperatur von ca. 100 °C ist. Im Stillstand kann die Öltemperatur jedoch auf Umgebungstemperatur, wie etwa 10 °C bis 25 °C absinken, zum Beispiel aber auch auf negative Celsiusgrade heruntergehen. Da bei derart geringen Temperaturen die Viskosität des Öls um mehrere Größenordnungen ansteigt, ist eine Inbetriebnahme der Kreisprozessvorrichtung problematisch. Eine elektrische Heizung könnte zwar dieses Problem lösen, doch ist dies mit zusätzlichen Investitions- und Betriebskosten verbunden. Zudem dauert eine elektrische Erwärmung des Öls lange. Demzufolge ist es Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine Verfahren und eine Vorrichtung zur schnellen Erwärmung des Öls nach einem Stillstand der beschriebenen Kreisprozessvorrichtung zur Verfügung zu stellen.
    • Beschreibung der Erfindung
  • Die oben genannte Aufgabe wird gelöst durch ein Verfahren zur Schmiermittelerwärmung beim Anfahren einer thermodynamischen Kreisprozessvorrichtung, wobei die Kreisprozessvorrichtung ein Arbeitsmedium mit einem Arbeitsmittel und einem Schmiermittel, einen Verdampfer zum Verdampfen des Arbeitsmittels, einen Schmiermittelabscheider zum Abscheiden zumindest eines Teils des Schmiermittels aus dem vom Verdampfer gelieferten Arbeitsmedium, eine mit dem Schmiermittel zu schmierende Expansionsmaschine, und eine Kondensatorvorrichtung mit einem Kondensator umfasst, und wobei das Verfahren die Schritte umfasst: Liefern von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zur Kondensatorvorrichtung und/oder zum Verdampfer beim Abfahren der Kreisprozessvorrichtung, wodurch in der Kondensatorvorrichtung und/oder im Verdampfer ein mit Schmiermittel angereichertes Arbeitsmedium bereitgestellt wird; und Erwärmen des mit Schmiermittel angereicherten Arbeitsmediums im Verdampfer beim Anfahren der Kreisprozessvorrichtung.
  • Bei Abfahren, also beim Herunterfahren der Kreisprozessvorrichtung wird Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zum Kondensator und/oder zum Verdampfer transportiert. Auf diese Weise steht das Schmiermittel dann beim Anfahren (Hochfahren) der Kreisprozessvorrichtung zur Erwärmung im Verdampfer zur Verfügung. Sowohl im Kondensator als auch im Verdampfer befindet sich zum Zeitpunkt des Abstellens der Anlage (Kreisprozessvorrichtung) noch flüssiges Arbeitsmittel, in dem sich das Schmiermittel, beispielsweise Öl, lösen kann. Geht nun die Anlage wieder in Betrieb, so befindet sich das stark schmiermittelhaltige Arbeitsmedium bereits im Verdampfer oder es wird aus dem Kondensator zum und in den Verdampfer befördert. Aufgrund der Lösung im niedrigviskosen Arbeitsmittel wird die Viskosität des Arbeitsmediums mit Arbeitsmittel und Schmiermittel gegenüber der Viskosität des separaten Schmiermittels reduziert. Im Verdampfer findet die Wärmezufuhr statt, das kalte Arbeitsmedium wird erwärmt und das Arbeitsmittel ganz oder teilweise verdampft, wobei das Schmiermittel flüssig bleibt und im Schmiermittelabscheider abgeschieden wird.
  • Eine Weiterbildung des erfindungsgemäßen Verfahrens besteht darin, dass das Liefern von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider beim Abfahren der Kreisprozessvorrichtung ein Absenken des Drucks im Schmiermittelabscheider umfassen kann. Insbesondere kann der Druck im Schmiermittelabscheider beispielsweise innerhalb eines Zeitraums von 1 bis 1000 Millisekunden, bevorzugt innerhalb eines Zeitraums von 1 bis 500 Millisekunden, höchst bevorzugt innerhalb eines Zeitraums von 1 bis 100 Millisekunden um 10% bis 95%, bevorzugt um 20% bis 95%, höchst bevorzugt um 50% bis 95% abgesenkt werden. Beim Absenken des Drucks verdampft das im Schmiermittel gelöste Arbeitsmittel. Dieser Prozess bewirkt ein Aufschäumen des Arbeitsmittels.
  • Um das Schmiermittel beim Abfahren (Herunterfahren) der Anlage vom Schmiermittelabscheider in den Kondensator und/oder Verdampfer zu bewegen wird gemäß dieser Weiterbildung der Druck im Schmiermittelabscheider schnell abgesenkt. Dies erfolgt vorzugsweise während einer Zeitspanne von 1 bis 1000 Millisekunden und um 10% bis 95% des zu Beginn des Absenkens im Schmiermittelabscheider vorhandenen Drucks. Das bedeutet, dass beispielsweise innerhalb von 0,1 Sekunden ein zunächst vorhandener Druck von 3 bar auf 1,2 - 2 bar (Kondensatordruck), also um ca. 33-60 % abgesenkt wird. Diese schnelle Druckabsenkung führt dazu, dass das im Schmiermittel gelöste Arbeitsmittel verdampft. Bei diesem Prozess kommt es zu einem Aufschäumen des Schmiermittels welches sich dann beispielsweise über Verbindungsleitungen zum Kondensator und/oder Verdampfer bewegen kann. Beispielsweise könnte eine Druckabsenkung durch Herausziehen eines Kolbens aus dem Schmiermittelabscheider erfolgen. Eine andere Möglichkeit besteht darin, dass sich die Expansionsmaschine weiterdreht, entweder von selbst aufgrund des vorhandenen Drehimpulses oder durch motorischen Antrieb.
  • Gemäß einer anderen Weiterbildung kann das Absenken des Drucks im Schmiermittelabscheider nach einem Stillstand der Expansionsmaschine erfolgen. Auf diese Weise kann noch die von der Expansionsmaschine geleistete Arbeit ausgenutzt werden.
  • Eine Weiterbildung des erfindungsgemäßen Verfahrens besteht darin, dass die Kreisprozessvorrichtung weiterhin eine Bypassleitung zwischen dem Schmiermittelabscheider und der Kondensatorvorrichtung zur Umgehung der Expansionsmaschine umfassen kann, und die Bypassrohrleitung mit einem Ventil, insbesondere einem Magnetventil, geöffnet und verschlossen werden kann, und wobei der Schritt des Lieferns von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zur Kondensatorvorrichtung das Öffnen des Ventils umfassen kann. Nach dieser Weiterbildung kann das Aufschäumen des Schmiermittels durch ein Öffnen des Ventils erfolgen, welches im Betriebszustand der Anlage eine Rohrleitung zwischen Schmiermittelabscheider und Kondensator verschließt, wodurch eine schnelle Druckabsenkung im Schmiermittelabscheider erfolgt.
  • Gemäß einer anderen Weiterbildung kann das Verfahren den weiteren Schritt des Stoppens einer Zufuhr von Arbeitsmedium zum Verdampfer beim Abfahren der Kreisprozessvorrichtung vor dem Liefern von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zur Kondensatorvorrichtung und/oder zum Verdampfer umfassen. Auf diese Weise kann mit der Restwärme im Verdampfer noch Dampf erzeugt und in der Expansionsmaschine expandiert werden, bevor Schmiermittel aus dem Abscheider zum Kondensator und/oder zum Verdampfer geführt wird, um darin jeweils zu verbleiben, ohne dass beispielsweise das zum Verdampfer geleitete Schmiermittel auf Grund der Restwärme ganz oder zum Teil mit dem Dampf wieder heraustransportiert wird.
  • Eine andere Weiterbildung des erfindungsgemäßen Verfahrens besteht darin, dass die Kondensatorvorrichtung weiterhin einen Speisebehälter umfassen kann, im dem kondensiertes Arbeitsmittel gesammelt wird, und wobei die Kreisprozessvorrichtung weiterhin eine Speisepumpe umfassen kann; und wobei der Schritt des Lieferns von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zur Kondensatorvorrichtung beim Abfahren der Kreisprozessvorrichtung ein Liefern von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zum Speisebehälter umfassen kann; und wobei der Schritt des Erwärmens des mit Schmiermittel angereicherten Arbeitsmittels im Verdampfer beim Anfahren der Kreisprozessvorrichtung ein Pumpen von mit Schmiermittel angereichertem Arbeitsmedium aus dem Speisebehälter zum Verdampfer mittels der Speisepumpe umfassen kann. Gemäß dieser Weiterbildung wird Schmiermittel beim Abfahren der Anlage im Speisebehälter aufgefangen und beim Anfahren der Anlage durch die Speisepumpe vom Speisebehälter unmittelbar zum Verdampfer befördert, wodurch eine größere Menge von Schmiermittel beim Anfahren erwärmt werden kann.
  • In dieser Weiterbildung kann insbesondere der Schritt des Lieferns von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zur Kondensatorvorrichtung lediglich aus einem Liefern von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zum Speisebehälter der Kondensatorvorrichtung bestehen, wobei also zum Kondensator der Kondensatorvorrichtung kein Schmiermittel geliefert wird. Die Bypassleitung zwischen dem Schmiermittelabscheider und der Kondensatorvorrichtung ist in diesem Fall eine Leitung zwischen dem Schmiermittelabscheider und dem Speisebehälter, anstelle einer Leitung zwischen dem Schmiermittelabscheider und dem Kondensator. Jedoch kann die Leitung zwischen dem Schmiermittelabscheider und der Kondensatorvorrichtung sowohl eine Leitung zum Kondensator als auch eine Leitung zum Speisebehälter umfassen. In letzterem Fall umfasst der Schritt des Lieferns von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zur Kondensatorvorrichtung sowohl eine Liefern von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zum Kondensator als auch zum Speisebehälter.
  • Gemäß einer anderen Weiterbildung kann das Verfahren die folgenden weiteren Schritte umfassen: Leiten von verdampftem Arbeitsmittel zum Kondensator, beispielsweise über die Bypassrohrleitung, beim Anfahren der Kreisprozessvorrichtung; Erfassen eines Füllstands von Schmiermittel im Schmiermittelabscheider; und Leiten des verdampften Arbeitsmittels zur Expansionsmaschine bei Erfassen eines vorbestimmten Füllstands, beispielsweise durch Schließen des Ventils der Bypassrohrleitung.
  • Eine Weiterbildung der letzten Weiterbildung kann den weiteren Schritt des Öffnens eines Ventils, insbesondere eines Magnetventils, in einer Schmiermittelrohrleitung vom Schmiermittelabscheider zur Expansionsmaschine beim Anfahren der Kreisprozessvorrichtung umfassen. Während des Anfahrens verhindert das zunächst geschlossene Ventil in der Schmiermittelrohrleitung, dass kaltes Schmiermittel zur Expansionsmaschine transportiert wird. Bei ausreichendem Füllstand von erwärmtem Schmiermittel in dem Schmiermitteabscheider kann dieses Ventil in der Schmiermittelrohrleitung geöffnet und das Ventil in der Bypassleitung geschlossen werden.
  • Die oben genannte Aufgabe wird weiterhin gelöst durch eine thermodynamische Kreisprozessvorrichtung, welche umfasst: ein Arbeitsmedium mit einem Arbeitsmittel und einem Schmiermittel; einen Verdampfer zum Verdampfen des Arbeitsmittels; einen Schmiermittelabscheider zum Abscheiden zumindest eines Teils des Schmiermittels aus dem vom Verdampfer gelieferten Arbeitsmedium; eine mit dem Schmiermittel zu schmierende Expansionsmaschine; eine Kondensatorvorrichtung mit einem Kondensator; und Mittel zum Liefern von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zur Kondensatorvorrichtung und/oder zum Verdampfer beim Abfahren der Kreisprozessvorrichtung, wodurch in der Kondensatorvorrichtung und/oder im Verdampfer ein mit Schmiermittel angereichertes Arbeitsmedium bereitstellbar ist.
  • Die Vorteile der erfindungsgemäßen Vorrichtung und deren nachfolgend genannten Weiterbildungen entsprechen jenen, die im Zusammenhang mit dem erfindungsgemäßen Verfahren beschrieben wurden.
  • Gemäß einer Weiterbildung können die Mittel zum Liefern von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zur Kondensatorvorrichtung eine mit einem Ventil, insbesondere einem Magnetventil, versehene Bypassrohrleitung zwischen dem Schmiermittelabscheider und der Kondensatorvorrichtung zur Umgehung der Expansionsmaschine umfassen und/oder die Mittel zum Liefern von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zum Verdampfer eine Schmiermittelrohrleitung zwischen dem Verdampfer und dem Schmiermittelabscheider umfassen.
  • Gemäß einer anderen Weiterbildung kann die Kondensatorvorrichtung weiterhin einen Speisebehälter umfassen, im dem kondensiertes Arbeitsmittel und Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider sammelbar ist, und wobei die Kreisprozessvorrichtung weiterhin eine Speisepumpe zum Pumpen von mit Schmiermittel angereichertem Arbeitsmedium aus dem Speisebehälter zum Verdampfer umfassen kann.
  • Gemäß einer anderen Weiterbildung können Mittel zum Erfassen eines Füllstands von Schmiermittel im Schmiermittelabscheider vorgesehen sein.
  • Eine andere Weiterbildung besteht darin, dass zwischen dem Schmiermittelabscheider und der Expansionsmaschine eine Schmiermittelleitung mit einem Ventil, insbesondere einem Magnetventil, vorgesehen sein kann, wobei in der Schmiermittelleitung das in dem Schmiermittelabscheider abgeschiedene Schmiermittel zu Schmierstellen der Expansionsmaschine, insbesondere zu einem Lager der Expansionsmaschine, leitbar sein kann.
  • Eine andere Weiterbildung besteht darin, dass die Kreisprozessvorrichtung eine Organic-Rankine-Cycle-Vorrichtung sein kann und/oder in der die Expansionsmaschine aus der Gruppe ausgewählt sein kann, die aus einer Kolbenexpansionsmaschine, Schraubenexpansionsmaschine, einem Scrollexpander, einer Flügelzellenmaschine und einem Rootsexpander besteht.
  • Ein erfindungsgemäßes Dampfkraftwerk umfasst eine erfindungsgemäße Kreisprozessvorrichtung bzw. wenigstens eine von deren Weiterbildungen.
  • Weitere Merkmale und beispielhafte Ausführungsformen sowie Vorteile der vorliegenden Erfindung werden nachfolgend anhand der Zeichnungen näher erläutert. Es versteht sich, dass die Ausführungsformen nicht den Bereich der vorliegenden Erfindung erschöpfen. Es versteht sich weiterhin, dass einige oder sämtliche der im Weiteren beschriebenen Merkmale auch auf andere Weise miteinander kombiniert werden können.
    • Zeichnungen
    • Figur 1 stellt ein Schmiersystem für eine volumetrische Expansionsmaschine gemäß einem dem Anmelder bekannten, internen Stand der Technik dar.
    • Figur 2 veranschaulicht beispielhaft eine erste Ausführungsform der thermodynamischen Kreisprozessvorrichtung gemäß der vorliegenden Erfindung.
    • Figur 3 veranschaulicht beispielhaft eine zweite Ausführungsform der thermodynamischen Kreisprozessvorrichtung gemäß der vorliegenden Erfindung.
    • Figur 4 veranschaulicht beispielhaft eine Mischungslücke für ein Arbeitsmittel und ein Schmiermittel.
    • Figur 5 veranschaulicht beispielhaft die Viskosität und den Prozentsatz von im Öl gelösten Arbeitsmittel in Abhängigkeit von der Temperatur.
    Ausführungsformen
  • Wie es in Figur 2 gezeigt ist, umfasst eine erste Ausführungsform der erfindungsgemäßen Kreisprozessvorrichtung (entsprechend der Kreisprozessvorrichtung gemäß internem Stand der Technik nach Figur 1) einen Verdampfer 20, einen Ölabscheider 10, eine Expansionsmaschine 30, einen Generator 40, einen Kondensator 60 und eine Speisepumpe 50, als auch eine Ölleitung 11 zwischen dem Ölabscheider 10 und dem Expander 30, wobei in dieser Leitung 11 insbesondere Öl zur Lagerschmierung im Expander geleitet wird. Zusätzlich umfasst die erste erfindungsgemäße Ausführungsform jedoch auch eine Bypassrohrleitung 80 zwischen dem Ölabscheider 10 und dem Kondensator 60, wobei die Bypassleitung 80 mit einem Ventil 81 zu verschließen und zu öffnen ist.
  • In Figur 3 ist eine zweite Ausführungsform der erfindungsgemäßen Kreisprozessvorrichtung dargestellt, die der ersten Ausführungsform entspricht, und wobei identische Bezugszeichen einander entsprechende Komponenten bezeichnen. In dieser zweiten Ausführungsform ist zusätzlich noch ein Speisebehälter 70 vorgesehen, worin kondensiertes Arbeitsmedium aus dem Kondensator aufgefangen und gesammelt wird. Aus dem Speisebehälter wird dann durch die Speisepumpe 50 das Arbeitsmedium abgesaugt und zum Verdampfer 20 befördert. Weiterhin ist das Ventil 81 hier als Magnetventil 81 ausgebildet. Zudem ist ein Drosselventil 12 in der Ölleitung 11 als auch ein Magnetventil 13 vorgesehen.
  • Die nachfolgende Beschreibung gilt entsprechend für beide Ausführungsformen nach Figuren 2 und 3.
  • Der gewählte Durchmesser der Ölleitung 11 bzw. das Drosselventil 12 erlaubt die einmalige Einstellung des notwendigen Ölvolumenstroms, der den Lagern zugeführt werden soll. Der Ölabscheider 10 selbst ist so ausgelegt, dass ausreichend Öl mit dem Frischdampf den Flanken (bewegliche Kontaktstellen des Arbeitsraums in der Expansionsmaschine) zugeführt wird. Es zeigt sich im Betrieb, dass das Anfahren besonders bei kaltem Ölabscheider 10 und Öl sehr schwierig ist. Die Betriebstemperatur des Öls unterscheidet sich deutlich von der Stillstandstemperatur. Im Betrieb hat das Öl eine Temperatur gleich der Frischdampftemperatur von ca. 100 °C, im Stillstand kann die Temperatur jedoch auch auf Minusgrade absinken. Da bei geringen Temperaturen die Viskosität um mehrere Größenordnungen ansteigt, ist die Inbetriebnahme problematisch: das Öl passiert das Drosselventil 12 nicht mehr in gewünschtem Maße.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren löst die Problematik der Ölvorwärmung nach Stillstand und Abkühlung auf eine neuartige und vorteilhafte Weise. Das Öl wird nach dem Abstellen der Anlage aus dem Ölabscheider 10 befördert und in Richtung Kondensator 60 und/oder Verdampfer 20 transportiert. Sowohl im Kondensator 60 als auch im Verdampfer 20 befindet sich zum Zeitpunkt des Abstellens der Anlage noch flüssiges Arbeitsmedium, in dem sich das Öl lösen kann. Geht nun die Anlage wieder in Betrieb, so befindet sich das stark ölhaltige Arbeitsmedium bereits im Verdampfer 20 oder wird durch die Speisepumpe 50 in den Verdampfer 20 gefördert. Aufgrund der Lösung im extrem niedrigviskosen Arbeitsmittel wird die Viskosität des Öls auf ein vertretbares Maß reduziert. Im Verdampfer 20 findet die Wärmezufuhr statt, das kalte Arbeitsmedium wird erwärmt und ganz oder teilweise verdampft, wobei das Öl flüssig bleibt und im Ölabscheider 10 abgeschieden wird.
  • Um das Öl nun beim Abfahren vom Ölabscheider 10 in den Verdampfer 20 und/oder Kondensator 60 zu bewegen, wird ein verfahrenstechnischer Prozess angewendet. Senkt man nach dem Abschalten der Anlage, d.h. nach Stillstand der Expansionsmaschine 30 den Druck schlagartig ab, so verdampft das im Öl gelöste Arbeitsmittel. Dieser Prozess geht sehr schnell von statten, und dabei kommt es zu einem heftigen Aufschäumen des Öls. Der Prozess kann verglichen werden mit dem Aufschäumen einer geschüttelten Mineralwasserflasche. Geht das Öffnen und damit der Druckabbau ausreichend langsam von statten, so bildet sich kaum Schaum, das Wasser bleibt in der Flasche. Öffnet man jedoch abrupt, so gast das gelöste Gas sehr schnell aus und trägt damit einen Teil des Wassers aus der Flasche. Entsprechend trägt im vorliegenden Fall das ausgasende Arbeitsmittel einen Teil des Öls mit sich aus dem Ölabscheider 10.
  • Die schnelle Druckabsenkung kann durch Öffnen der Bypassleitung 80 mittels Ventil / Magnetventil 81 geschehen, die unter Umgehung der Expansionsmaschine 30 die Frischdampfleitung, die vom Ölabscheider 10 zur Expansionsmaschine 30 führt, mit dem Kondensator 60 verbindet.
  • Entscheidet nun eine automatische Regelung oder der Nutzer, dass die Anlage abgefahren werden soll, so wird die Zufuhr von Arbeitsmedium in den Verdampfer 10 gestoppt, mit der Restwärme wir noch Dampf erzeugt und in der Expansionsmaschine 30 expandiert. Ab einem gewissen Druckverhältnis liefert die Expansionsmaschine 30 keine mechanische Arbeit mehr, bei R245fa als Arbeitsmedium und Kondensation bei Umgebungstemperatur ist dies in etwa ein Druckverhältnis von 2, was einem Druck von ca. 3 bar entspricht. Ab diesem Zeitpunkt kann das Magnetventil 81 in der Bypassleitung 80 geöffnet werden und es kommt zum oben beschriebenen schnellen Druckabbau mit Aufschäumen des Öls. Je nach Lage der Rohrleitungen fließt ein Teil des Öls zum Verdampfer 20, der Großteil des Öls strömt jedoch zum Kondensator 60 und Speisebehälter 70. Zum Abstellen der Anlage befindet sich nun Öl und Arbeitsmittel in Lösung im Verdampfer 20 sowie Kondensator 60 / Speisebehälter 70. In der ölführenden Rohrleitung 11 sowie im Ölabscheider 10 selbst befinden sich nur noch Restmengen von Öl.
  • Beim Anfahren erkennt die Regelung automatisch vorhandene Wärme und setzt die Speisepumpe 50 in Betrieb, was alternativ dazu auch vom Nutzer erzwungen werden kann. Es wird nun Arbeitsmedium zum Verdampfer 20 gefördert. Wenn ein ausreichend großer Volumenstrom an Dampf erzeugt wird, reißt dieser Dampf das Öl als Spray mit, der dann im Ölabscheider 10 abgetrennt wird. Bei diesem Betriebszustand wird der Frischdampf über das Bypassventil 81 direkt zum Kondensator 60 geführt, wo der Dampf und das sich bildende Kondensat dort vorhandenes Öl in Richtung Speisebehälter 70 / Speisepumpe 50 wäscht.
  • Detektiert eine Füllstandsüberwachung (in der Abbildung nicht dargestellt) im Ölabscheider 10, einen ausreichend großen Ölfüllstand, so wird das Magnetventil 13 in der Ölleitung 11 geöffnet und das Magnetventil 81 in der Bypassleitung 80 geschlossen. Es baut sich nun kontinuierlich ein Druck auf, wobei die Regelung Speisepumpendrehzahl und Expansionsmaschinendrehzahl in Abhängigkeit des zur Verfügung stehenden Wärmestroms einstellt. Eine Änderung des Drosselventils 12 muss in Betrieb nicht geschehen, es dient zur einmaligen Einstellung des Volumenstroms und könnte auch durch eine feste Drossel ersetzt werden.
  • In der konstruktiven Umsetzung kommen als Arbeitsmedien in einem ORC-System (thermodynamische Kreisprozessvorrichtung auf Basis des Organic-Rankine-Cycle) üblicherweise teilweise oder vollständig fluorierte Kohlenwasserstoffe (FKWs) zum Einsatz (z.B. R134a, R245fa etc). Es gilt nun ein Schmiermittel zu finden, das sich im kalten Zustand sehr gut mit den FKWs löst. Hier eignen sich Öle aus der Gruppe der synthetischen Ester, als Produktbeispiel können hier Öle von Fuchs aus der Reihe Reniso Triton SE / SEZ genannt werden. Im Vergleich zu konventionellen Kältemittelölen sind diese sehr gut mit polaren FKWs mischbar. Im Bereich der Kondensattemperaturen (üblicherweise 0 bis 60 °C) darf keine Mischungslücke auftreten (siehe Abbildung 4, Fuchs Europe Schmierstoffe (Hrsg.): Produktinformation RENISO TRITON SE 55. Mannheim: 2010). Für konventionelle Kältemittelöle sind in der Regel temperaturunabhängige Mischungslücken zu beobachten, wo für jede Temperatur innerhalb gewisser Konzentrationsgrenzen eine für das beschriebene Verfahren unerwünschte Phasentrennung stattfindet.
  • Um den oben beschriebenen Effekt des Ölaustrags durch Aufschäumen realisieren zu können, muss sich bei hohem Druck ausreichend viel Arbeitsmedium im Öl lösen, bei abgesenktem Druck hingegen darf nur wenig Öl im Arbeitsmedium gelöst sein.
  • Abbildung 5 (Fuchs, Op. Cit.) zeigt die Abhängigkeit von Viskosität und gelöstem Arbeitsmittel von Temperatur und Druck. Bei höheren Drücken und konstanter Temperatur löst sich mehr Schmiermittel im Arbeitsmittel. Bei konstantem Druck reduziert sich bei steigender Temperatur die Löslichkeit von Arbeitsmittel in Öl. Im Betrieb der Anlage ist eine gewisse Menge Arbeitsmittel bei hohem Druck und hoher Temperatur im Öl gelöst, nach dem Öffnen des Bypassventils 81 beim Abfahren wird der Druck abgesenkt, ein Teil des Arbeitsmediums verdampft, was zu einer Temperaturabsenkung führt. Nach der Druckabsenkung löst sich wieder etwas Kältemittel in der Restemenge Öl, die sich noch im Ölabscheider 10 befindet. Dies führt jedoch nicht zu einem Anstieg der Viskosität. Die in Abbildung 5 eingezeichneten Isolinien für Konzentrationen und Drücke sowie die Betriebspunkte sind als exemplarisch anzusehen.
  • Zusammenfassend ist die Abscheidung von Öl aus dem Hochdruckdampf im Vergleich zur Ölabscheidung aus dem Niedertemperaturdampf vorteilhaft, jedoch stellt gerade die Inbetriebnahme des kalten Ölkreislaufs ein Problem dar. Das erfindungsgemäße Verfahren erlaubt eine Entleerung des Ölabscheiders beim Abfahren des ORCs. Durch die Ausnutzung eines Löslichkeitsunterschieds verbunden mit einem schnellen Druckabbau kommt es zu einem Austrag des Öls aus dem Ölabscheider. Das Öl strömt dabei zum Kondensator bzw. Speisebehälter. Nach dem passieren des Verdampfers wird es als erwärmtes flüssiges Öl im Ölabscheider abgetrennt und steht dem Schmierkreislauf wieder zur Verfügung. Eine Überwachung des Füllstands des Ölabscheiders erlaubt ein Anfahren der Maschine nachdem ausreichend Öl abgeschieden wurde.

Claims (15)

  1. Verfahren zur Schmiermittelerwärmung beim Anfahren einer thermodynamischen Kreisprozessvorrichtung, wobei die Kreisprozessvorrichtung ein Arbeitsmedium mit einem Arbeitsmittel und einem Schmiermittel, einen Verdampfer zum Verdampfen des Arbeitsmittels, einen Schmiermittelabscheider zum Abscheiden zumindest eines Teils des Schmiermittels aus dem vom Verdampfer gelieferten Arbeitsmedium, eine mit dem Schmiermittel zu schmierende Expansionsmaschine, und eine Kondensatorvorrichtung mit einem Kondensator umfasst, und wobei das Verfahren die Schritte umfasst:
    Liefern von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zur Kondensatorvorrichtung und/oder zum Verdampfer beim Abfahren der Kreisprozessvorrichtung, wodurch in der Kondensatorvorrichtung und/oder im Verdampfer ein mit Schmiermittel angereichertes Arbeitsmedium bereitgestellt wird; und
    Erwärmen des mit Schmiermittel angereicherten Arbeitsmediums im Verdampfer beim Anfahren der Kreisprozessvorrichtung.
  2. Das Verfahren gemäß Anspruch 1, wobei das Liefern von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider beim Abfahren der Kreisprozessvorrichtung ein Absenken des Drucks im Schmiermittelabscheider umfasst.
  3. Das Verfahren gemäß Anspruch 2, wobei das Absenken des Drucks im Schmiermittelabscheider nach einem Stillstand der Expansionsmaschine erfolgt.
  4. Das Verfahren gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die Kreisprozessvorrichtung weiterhin eine Bypassleitung zwischen dem Schmiermittelabscheider und der Kondensatorvorrichtung zur Umgehung der Expansionsmaschine umfasst, und die Bypassrohrleitung mit einem Ventil, insbesondere einem Magnetventil, zu öffnen und zu verschließen ist, und wobei der Schritt des Lieferns von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zur Kondensatorvorrichtung das Öffnen des Ventils umfasst.
  5. Das Verfahren gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, mit dem weiteren Schritt:
    Stoppen einer Zufuhr von Arbeitsmedium zum Verdampfer beim Abfahren der Kreisprozessvorrichtung vor dem Liefern von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zur Kondensatorvorrichtung und/oder zum Verdampfer.
  6. Das Verfahren gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die Kondensatorvorrichtung weiterhin einen Speisebehälter umfasst, im dem kondensiertes Arbeitsmittel gesammelt wird, und wobei die Kreisprozessvorrichtung weiterhin eine Speisepumpe umfasst; und
    wobei der Schritt des Lieferns von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zur Kondensatorvorrichtung beim Abfahren der Kreisprozessvorrichtung ein Liefern von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zum Speisebehälter umfasst; und
    wobei der Schritt des Erwärmens des mit Schmiermittel angereicherten Arbeitsmittels im Verdampfer beim Anfahren der Kreisprozessvorrichtung ein Pumpen von mit Schmiermittel angereichertem Arbeitsmedium aus dem Speisebehälter zum Verdampfer mittels der Speisepumpe umfasst.
  7. Das Verfahren gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, mit den weiteren Schritten:
    Leiten von verdampftem Arbeitsmittel zum Kondensator, in Verbindung mit Anspruch 4 über die Bypassrohrleitung, beim Anfahren der Kreisprozessvorrichtung;
    Erfassen eines Füllstands von Schmiermittel im Schmiermittelabscheider; und
    Leiten des verdampften Arbeitsmittels zur Expansionsmaschine bei Erfassen eines vorbestimmten Füllstands, in Verbindung mit Anspruch 4 durch Schließen des Ventils der Bypassrohrleitung.
  8. Das Verfahren gemäß Anspruch 7, mit dem weiteren Schritt:
    Öffnen eines Ventils, insbesondere eines Magnetventils, in einer Schmiermittelrohrleitung vom Schmiermittelabscheider zur Expansionsmaschine.
  9. Thermodynamische Kreisprozessvorrichtung, umfassend:
    ein Arbeitsmedium mit einem Arbeitsmittel und einem Schmiermittel;
    einen Verdampfer zum Verdampfen des Arbeitsmittels;
    einen Schmiermittelabscheider zum Abscheiden zumindest eines Teils des Schmiermittels aus dem vom Verdampfer gelieferten Arbeitsmedium;
    eine mit dem Schmiermittel zu schmierende Expansionsmaschine;
    eine Kondensatorvorrichtung mit einem Kondensator; und
    Mittel zum Liefern von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zur Kondensatorvorrichtung und/oder zum Verdampfer beim Abfahren der Kreisprozessvorrichtung, wodurch in der Kondensatorvorrichtung und/oder im Verdampfer ein mit Schmiermittel angereichertes Arbeitsmedium bereitstellbar ist.
  10. Die Kreisprozessvorrichtung gemäß Anspruch 9, in der die Mittel zum Liefern von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zur Kondensatorvorrichtung eine mit einem Ventil, insbesondere einem Magnetventil, versehene Bypassrohrleitung zwischen dem Schmiermittelabscheider und der Kondensatorvorrichtung zur Umgehung der Expansionsmaschine umfassen und/oder die Mittel zum Liefern von Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider zum Verdampfer eine Schmiermittelrohrleitung zwischen dem Verdampfer und dem Schmiermittelabscheider umfassen.
  11. Die Kreisprozessvorrichtung gemäß Anspruch 9 oder 10, in der die Kondensatorvorrichtung weiterhin einen Speisebehälter umfasst, im dem kondensiertes Arbeitsmittel und Schmiermittel aus dem Schmiermittelabscheider sammelbar ist, und wobei die Kreisprozessvorrichtung weiterhin eine Speisepumpe zum Pumpen von mit Schmiermittel angereichertem Arbeitsmedium aus dem Speisebehälter zum Verdampfer umfasst.
  12. Die Kreisprozessvorrichtung gemäß einem der Ansprüche 9 bis 11, in der Mittel zum Erfassen eines Füllstands von Schmiermittel im Schmiermittelabscheider vorgesehen sind.
  13. Die Kreisprozessvorrichtung gemäß einem der Ansprüche 9 bis 12, in der zwischen dem Schmiermittelabscheider und der Expansionsmaschine eine Schmiermittelleitung mit einem Ventil, insbesondere einem Magnetventil, vorgesehen ist, wobei in der Schmiermittelleitung das in dem Schmiermittelabscheider abgeschiedene Schmiermittel zu Schmierstellen der Expansionsmaschine, insbesondere zu einem Lager der Expansionsmaschine, leitbar ist.
  14. Die Kreisprozessvorrichtung gemäß einem der Ansprüche 9 bis 13, in der die Kreisprozessvorrichtung eine Organic-Rankine-Cycle-Vorrichtung ist und/oder in der die Expansionsmaschine aus der Gruppe ausgewählt wird, die aus einer Kolbenexpansionsmaschine, Schraubenexpansionsmaschine, einem Scrollexpander, einer Flügelzellenmaschine und einem Rootsexpander besteht.
  15. Dampfkraftwerk, das die Vorrichtung gemäß einem der Ansprüche 9 bis 14 umfasst.
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2743464A1 (de) * 2012-12-12 2014-06-18 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Stromerzeugungsvorrichtung und Stromerzeugungssystem
DE102013200413A1 (de) * 2013-01-14 2014-07-31 Magna Powertrain Ag & Co. Kg Expanderkreislauf
CN107762581A (zh) * 2017-11-29 2018-03-06 山西铁峰化工有限公司 一种螺杆膨胀发电机组全自动控制系统及方法
EP3418654A1 (de) * 2017-06-21 2018-12-26 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Verfahren zur rückgewinnung von verunreinigungen und verfahren zur rückgewinnung von öl
WO2024201269A1 (en) * 2023-03-29 2024-10-03 Turboden S.p.A. Device for continuous separation of oil in an organic rankine cycle plant

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2689503C1 (ru) * 2015-10-05 2019-05-28 Битцер Кюльмашиненбау Гмбх Детандерный агрегат
DE102016218935A1 (de) 2016-09-29 2018-03-29 Mtu Friedrichshafen Gmbh Verfahren und System zur Durchführung eines thermodynamischen Kreisprozesses
DE102016218936B4 (de) 2016-09-29 2022-10-06 Rolls-Royce Solutions GmbH Verfahren zum Betreiben eines Systems zur Durchführung eines thermodynamischen Kreisprozesses, System zur Durchführung eines thermodynamischen Kreisprozesses und Anordnung mit einem solchen System und einer Brennkraftmaschine
JP6763848B2 (ja) * 2017-12-04 2020-09-30 株式会社神戸製鋼所 熱エネルギー回収装置
US20200309467A1 (en) * 2019-03-28 2020-10-01 Deere & Company Two phase oil cooling system
CN110542210B (zh) * 2019-09-12 2024-07-16 苏州奥德高端装备股份有限公司 一种带冷却控制的超高温油温机

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2006131759A2 (en) * 2005-06-10 2006-12-14 City University Expander lubrication in vapour power systems
DE102007008609A1 (de) * 2007-02-22 2008-08-28 Eckert, Frank ORC-System für Verbrennungsmotoren
WO2010017981A2 (de) * 2008-08-14 2010-02-18 Voith Patent Gmbh Betriebsflüssigkeit für eine dampfkreisprozessvorrichtung und ein verfahren für deren betrieb

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3603087A (en) * 1969-06-27 1971-09-07 Cci Aerospace Corp Dual fluid rankine cycle powerplant
US3797249A (en) * 1972-01-06 1974-03-19 Thermo Electron Corp Automatic vapor engine start-up
US5245820A (en) * 1989-12-13 1993-09-21 Alliedsignal Inc. Air turbine starter with passive hydraulic capacitor
CA2324000A1 (en) 1999-11-12 2001-05-12 Nortel Networks Corporation Business method implemented on a wireless pre-paid platform of business-to-business transaction processing and billing
JP4071552B2 (ja) * 2001-07-10 2008-04-02 本田技研工業株式会社 ランキンサイクル装置
GB0511864D0 (en) * 2005-06-10 2005-07-20 Univ City Expander lubrication in vapour power systems
JP4864689B2 (ja) * 2006-04-17 2012-02-01 株式会社デンソー 流体機械およびランキンサイクル
EP2476869B1 (de) * 2011-01-17 2017-04-05 Orcan Energy AG Schmierung volumetrisch arbeitender Expansionsmaschinen
EP2514933B1 (de) * 2011-04-19 2017-03-15 Orcan Energy AG Hochdruckseitige Abtrennung von flüssigem Schmierstoff zur Schmierung volumetrisch arbeitender Expansionsmaschinen
EP2746543B1 (de) * 2012-12-21 2016-09-28 Orcan Energy AG Schmierung von Expansionsmaschinen

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2006131759A2 (en) * 2005-06-10 2006-12-14 City University Expander lubrication in vapour power systems
DE102007008609A1 (de) * 2007-02-22 2008-08-28 Eckert, Frank ORC-System für Verbrennungsmotoren
WO2010017981A2 (de) * 2008-08-14 2010-02-18 Voith Patent Gmbh Betriebsflüssigkeit für eine dampfkreisprozessvorrichtung und ein verfahren für deren betrieb

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
"Produktinformation RENISO TRITON SE", 2010, pages: 55

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2743464A1 (de) * 2012-12-12 2014-06-18 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Stromerzeugungsvorrichtung und Stromerzeugungssystem
CN103867233A (zh) * 2012-12-12 2014-06-18 株式会社神户制钢所 发电装置及发电系统
CN103867233B (zh) * 2012-12-12 2016-08-17 株式会社神户制钢所 发电装置及发电系统
US9500101B2 (en) 2012-12-12 2016-11-22 Kobe Steel, Ltd. Power generation apparatus including lubricant separation member
DE102013200413A1 (de) * 2013-01-14 2014-07-31 Magna Powertrain Ag & Co. Kg Expanderkreislauf
EP3418654A1 (de) * 2017-06-21 2018-12-26 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Verfahren zur rückgewinnung von verunreinigungen und verfahren zur rückgewinnung von öl
CN107762581A (zh) * 2017-11-29 2018-03-06 山西铁峰化工有限公司 一种螺杆膨胀发电机组全自动控制系统及方法
CN107762581B (zh) * 2017-11-29 2024-04-02 山西铁峰化工有限公司 一种螺杆膨胀发电机组全自动控制系统及方法
WO2024201269A1 (en) * 2023-03-29 2024-10-03 Turboden S.p.A. Device for continuous separation of oil in an organic rankine cycle plant

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