EP2218825B1 - Längsträger für Eisenbahnbrücke und Verfahren für seine Herstellung - Google Patents
Längsträger für Eisenbahnbrücke und Verfahren für seine Herstellung Download PDFInfo
- Publication number
- EP2218825B1 EP2218825B1 EP10001460.4A EP10001460A EP2218825B1 EP 2218825 B1 EP2218825 B1 EP 2218825B1 EP 10001460 A EP10001460 A EP 10001460A EP 2218825 B1 EP2218825 B1 EP 2218825B1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- steel
- longitudinal
- beams
- double
- halved
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Not-in-force
Links
Images
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E01—CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
- E01D—CONSTRUCTION OF BRIDGES, ELEVATED ROADWAYS OR VIADUCTS; ASSEMBLY OF BRIDGES
- E01D2/00—Bridges characterised by the cross-section of their bearing spanning structure
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
- E04C3/00—Structural elongated elements designed for load-supporting
- E04C3/02—Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces
- E04C3/29—Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces built-up from parts of different material, i.e. composite structures
- E04C3/293—Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces built-up from parts of different material, i.e. composite structures the materials being steel and concrete
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E01—CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
- E01D—CONSTRUCTION OF BRIDGES, ELEVATED ROADWAYS OR VIADUCTS; ASSEMBLY OF BRIDGES
- E01D2101/00—Material constitution of bridges
- E01D2101/20—Concrete, stone or stone-like material
- E01D2101/24—Concrete
- E01D2101/26—Concrete reinforced
- E01D2101/268—Composite concrete-metal
Definitions
- the invention relates to a side member for a bridge for railways.
- Each carrier has in the longitudinal direction of a U-shaped or trough-shaped or channel-shaped cross-section with a lower flange and two upper straps or U-legs and an intermediate central depression therebetween.
- Each side member can accommodate in its recess rail fasteners and a track of a track.
- the longitudinal member is designed as a reinforced concrete composite beam of a steel beam and a concrete beam concreted on it.
- the invention also relates to a bridge for railways with two in cross section, ie transversely to the longitudinal direction juxtaposed and mutually rigidly connected to a support grid side rails and a method for producing such a longitudinal member.
- the bridge comprises two bridge longitudinal members made of steel, which are channel-shaped or trough-shaped and can accommodate a rail.
- the longitudinal members consist of two solid steel and angled upper belts and a lower belt, which are connected by spacers in the form of web plates. Between the straps and the web plates at intervals transverse ribs are mounted, which serve to connect connecting struts for connecting the side members with each other.
- the side members may be supported on stilts-like steel columns or on wooden blocks on a substrate.
- the preparation of the auxiliary bridge described, in particular the steel side member is very complicated by a variety of screw and welded connections. In addition, the load capacity and the serviceability of the design, especially at higher speeds today's requirements are not sufficient.
- the DE 197 47 971 A1 discloses a superstructure of a railway bridge of variously high, concrete sheathed steel girders to achieve a minimum overall height and cross-sectional width with lower edge girders and higher center girders.
- the longitudinal beam of the type mentioned above in that the longitudinal beams two underside and side by side arranged halved double T-side rail and two each arranged as the upper end of the U-leg halved double T-side rail, the webs in pairs towards each other pointing into the concrete of the composite beam.
- the invention thus makes use of the composite technology, with which it offers a bridge construction with likewise very low height, but whose steel consumption is much cheaper. It makes use of the well-known from the prior art cheap U-shaped cross-section of the longitudinal beam also, achieved by the reinforced concrete composite, however, a much more robust and stiffer structure.
- the predominant use of concrete for the side member avoids a roar when driving on the bridge, under which steel structures regularly suffer.
- the bridge according to the invention can also be used in populated areas.
- the reinforced concrete composite technology also represents a well manageable manufacturing process, so that the side member does not require much manufacturing effort despite its unusual cross section. Rather, it can be produced in high quality by factory-made and therefore weather-protected prefabrication and production. Due to the compact dimensions of the longitudinal member and the bridge as a whole, it is particularly suitable for longer-term temporaries.
- the longitudinal member each comprises a steel beam in the upper flange, ie on the tension side of the bridge superstructure, and a steel beam in the lower flange, ie on the pressure side.
- the invention thus pursues the principle of exposing the steel component to compressive forces.
- the cross-sectional dimensions of the bridge superstructure can be very squat.
- the concrete component must take less pressure and thus can have a smaller construction cross-section.
- the invention thus makes use of the higher compressive strength of steel in order to achieve the leanest possible, but highly resilient bridge superstructure. A concrete pressure failure can be avoided. This optimized use of material leads to a saving of material and thus to a cost reduction compared to a comparable construction made of steel by about 50%.
- the webs of the steel girders in the upper and lower girders point in pairs towards each other and engage in the concrete of the composite girder. If a largely identical steel cross-section is required in the upper flange and in the lower flange for structural reasons, with the arrangement of two steel beams in the lower flange at least dimensionally similar steel beams can be installed as in the upper flange. For dimensionally equal steel beams in the upper and in the lower belt, the number of different parts for the production of the longitudinal member and thus its production costs are reduced. The superstructure thus pursues a common-part concept, which simplifies its manufacture by the smaller number of different parts.
- the underside and the upper side arranged halved steel beams are arranged offset to one another, so that the webs of the lower side and the upper side steel beams are on different axes. Since no recess for receiving rail fasteners is formed between the steel girders of the lower chord, they can be arranged closer together. This results in a narrower bottom flange.
- the flanges of the steel girder in the lower chord are at the same time the bearing surface of the superstructure on a substructure on the abutment.
- a smaller distance of the steel girders of the lower girder thus means a lower bearing spread, which means a structurally more favorable load transfer of the load from the rail.
- the superstructure of the bridge gets smaller dimensions in the area of its lower leg, which saves space and weight.
- the width of the recess for receiving a rail in dependence on the length of the longitudinal member is dimensioned so that it can accommodate a rail with a radius of curvature.
- a length of the longitudinal member of, for example 12.50 m
- a recess with a width of 430 mm can accommodate a rail with a radius of 250 m. Due to the width of the recess, therefore, the longitudinal beam can also be used in curved sections without its construction having to be changed.
- the sole of the depression has a slope corresponding to the rail inclination. It can vary according to national requirements and be 1:40 or 1:20, more rarely 1:30.
- the rail inclination directed to the track axis must therefore no longer be generated in the rail fastening, for example by wedge-shaped ribbed plates. Rather, simple rail fasteners can be bolted to the longitudinal member, so that reduces the assembly work for the rail fasteners.
- a bridge with a longitudinal beam with a longitudinally U-shaped cross-section characterized in that the longitudinal beam is formed in the manner described above as a reinforced concrete composite beam of a steel beam and a concrete beam concreted on it.
- the use of reinforced concrete composite technology for the production of the longitudinal member gives it a low overall height with high load capacity. It also gives the side member a low installation weight, which reduces the use of machinery, especially for hoists on the site. In addition, its production because of low number of parts and a high degree of prefabrication is not a major effort.
- beams In reinforced concrete composite technology, beams generally have a steel component in the tension area and a concrete component in the pressure area. This results in a very economical use of materials.
- the longitudinal member each comprises a steel beam both in the lower flange, ie on its tension side, as well as in the upper chords, ie in the pressure range.
- the invention thus pursues the principle of using a steel component also for absorbing compressive forces. In order to It manages to keep the cross-sectional dimensions of the longitudinal member very compact, because the concrete component must take less compressive forces and thus have a smaller construction cross-section.
- the invention makes use of the higher compressive strength of steel, in order to achieve the leanest possible but highly loadable side member. A concrete pressure failure can be avoided. This optimized use of material leads to a saving of material and thus to a cost reduction compared to a comparable construction made of steel by about 50%.
- each longitudinal member carries a rail
- the track width of the track must be ensured by a reliable coupling of the side members arranged side by side.
- the side members arranged side by side are selectively coupled via longitudinal support stub, which are screwed in between them.
- longitudinal support stub which are screwed in between them.
- the side rail can be short and therefore have a relatively low weight of about 30kg, so that they can easily install and remove two professionals.
- the side rail support thus represent a relatively simple track gauge, whose installation is only a small effort.
- the side members arranged side by side can be coupled together by a potting.
- the potting can be linear or only selective.
- concretely projecting outward and exposed reinforcement stirrups are concreted on the side members.
- longitudinal bars and potting they provide a frictional connection of the longitudinal members and a reliable track gauge.
- potting fiber cement boards can be installed between the side rails. After casting, the bridge must remain free of vibrations for around six to eight hours in order not to disturb the strength development of the encapsulation.
- This coupling can be disassembled relatively easily by the potting is removed by means of high-pressure water jet.
- the longitudinal beam two halved steel beams which are each arranged as the upper end of the U-legs, and two lower side and side by side arranged halved steel beams in the lower flange.
- the webs of the steel girders in the upper and lower girders point in pairs towards each other and engage in the concrete of the composite girder. If a largely identical steel cross-section is required in the upper flange and in the lower flange for structural reasons, with the arrangement of two steel beams in the lower flange at least dimensionally similar steel beams can be installed as in the upper flange.
- the side member thus pursues a common part concept, which simplifies its manufacture by the smaller number of different parts.
- the steel girders consist of halved double T-girders, which are separated from each other in the bridge. Each part of a halved double T-beam can then be placed in the top and bottom chords of the same reinforced concrete composite beam.
- a special cutting line in the form of a clothoid to halve the double-T beam steel anchors can be formed for an ideal shear bond between the steel beam and the concrete beam at the same time.
- the halved steel beams arranged opposite each other in the upper flange and lower flange are arranged offset from one another so that their webs lie on different axes. Since no recess for receiving rail fasteners is formed between the steel girders of the lower chord, they can be arranged closer together. This results in a narrower bottom flange.
- the flanges of the steel girders in the lower chord are at the same time the bearing surface of the longitudinal girder on a substructure on the abutment. A smaller distance between the steel girders of the lower chord thus means a smaller bearing spread, which means a more favorable load transfer of the load from the rail.
- the longitudinal beam receives in the region of his lower belt smaller dimensions, which saves space and weight.
- a steel press plate is embedded in concrete at the support points in the storage area of the composite support between the flanges of the lower side steel beams.
- It represents a press approach for example, a flat cylindrical press, which are arranged between the bearings of the longitudinal member in the region of the steel beams of the lower chord. There, the longitudinal beam rests on elastomeric bearings.
- the flat cylinder presses can be used between the camps, the side members and brought with her the bridge in the desired position, compensated for the height difference by intermediate plates and the flat press after taking the desired position of the bridge be removed again.
- the double-T beam is already shared at the manufacturing plant. It is already provided with corrosion protection at the factory. Alternatively, it can be made of weatherproof steel, which eliminates the need to repair the corrosion protection for multiple uses.
- the steel dowels which are formed by dividing the carrier by flame cutting, for example, have a distance of 250mm and absorb the thrust in the composite joint to the concrete. Subsequently, they are placed in a precast plant in a formwork, where transverse, ironing and longitudinal reinforcement of the future composite support is completed. Anchor sleeves are inserted into the formwork for fastening the rail supports.
- the composite beam is concreted in a negative position to make the depression for the rail easier.
- concrete is preferably such high quality or high-strength concrete used.
- the bond between concrete and steel is therefore produced at the factory under ideal manufacturing conditions and therefore in high quality.
- the composite beam is rotated and stored tension-free for about two weeks. They are protected against dehydration to prevent shrinkage.
- Both parts of the halved double T-beam for example a rolling or welding carrier, are installed in the composite carrier according to the invention. Due to a special cutting guide for separating the double-T-beam, with which at the same time steel anchors for shear force transmission between concrete and steel are produced in the web area, there is no appreciable waste.
- a positive elevation is imposed as permanent deformation prior to step b) during operation in the upper flange and in the lower flange steel beams.
- the positive elevation is opposite to the deformation of the finished longitudinal member under load, so that deforms the side member with the built-in inflated steel beams less undesirable under its load, because the counteracts the pre-applied elevation.
- the longitudinal member is made in step c) with respect to its installation position above the head.
- FIG. 1 shows a section through a bridge superstructure according to the invention for rail transport, which consists of a support grid of two side by side and mutually parallel longitudinal beams 1.
- the longitudinal members 1 form a twin carrier pair, which is rigidly connected to each other via a coupling 2 and constructed with respect to the track center axisymmetric.
- Each longitudinal member 1 is composed of a lower flange 3 and two upper straps 4. Between the upper chords 4 is a recess 5, so that the longitudinal member 1 has a U-shaped or Y-shaped cross-section with the two upper straps 4 as legs.
- each carrier 1 receives rail fasteners 6 with a rail of a track.
- the support grid of the longitudinal members 1 and the coupling 2 is located in the abutment area, not shown on a substructure 7.
- the longitudinal members 1 are designed as reinforced concrete composite beams.
- the lower flange 3, which is in operation in a one-field storage of the longitudinal member 1 in the tensile load area, has two parallel and spaced from each other, lower steel beams 10, each with a flange 12 and a web 14.
- the flange 12 is an external tensile reinforcement of the longitudinal member 1.
- the abutment area it also serves as a support surface of the longitudinal member 1 on the substructure 7.
- At its web 14 of the lower steel beam 10 forms steel dowel in FIGS. 3 to 7 are shown more clearly, and with which he incorporates into a concrete beam 16.
- the concrete carrier 16 represents the main part of the longitudinal member 1. It is provided with a stirrup reinforcement 18 and longitudinal bars 20 and essentially forms the U- or Y-shape of the longitudinal member 1.
- the stirrup reinforcement 18 is installed with an inclination of about 50 ° in order to derive the concrete lateral forces in the side member 1 and to secure the compound joint between the steel beams 10, 22 in accordance with the flow of forces.
- the free ends of its legs cover upper steel beams 22 which, like the lower steel beams 10, consist of bottles 24 and webs 26. Their flanges 24 are also exposed, their webs 26 engage in the concrete beam 16 a.
- the recess lying between the upper chords 4 has a sole 28, on which the rail fasteners 6 are screwed in concreted anchor sleeves or in subsequent composite anchors.
- the sole 28 has a slope of 1:40, which corresponds to the national prescribed rail inclination.
- the rail mounting of the type ECF UIC60 can be installed without site-side production of the rail inclination.
- the two side members 1 are connected by a Betonverguss 30 as coupling rigidly together to form a grid.
- a Betonverguss 30 In the potting 30 protrude coupling bracket 32 into the side of each side member 1 protrude (see. FIG. 2 ).
- a fiber cement plate 34 On its underside a fiber cement plate 34 is attached as a permanent formwork between the carriers 1.
- Each side member 1 carries the loads of rail transport via two elastomeric bearings 36 per abutment on the substructure 7 from.
- the bearings 36 are disposed below the flanges 12 of the lower steel beams 10.
- a flat cylindrical press 38 is inserted, which is supported on the carrier side against a press plate 40. It is arranged only in the storage area of the longitudinal member 1 between the lower steel beams 10 and binds with welded dowels 42 in the concrete beam 16 a. With the flat cylinder press 38 subsidence can be compensated in the abutment area.
- stop knobs 44 are welded onto the substructure 7. It consists of a steel cross member 46 as Auflagerbank, which in turn rests on a concrete foundation (not shown).
- Each side member 1 is thus reinforced with two steel beams 10, 22 at the top and at the bottom of its cross section, the flanges 12, 24 are exposed.
- the flanges 12 represent a tensile reinforcement, the flanges 24 take over compressive forces. Thus, they reduce the pressure forces that the concrete beam 16 has to remove in the upper chords 4. Since the flanges 24 can take over much more compressive forces than the concrete with the same cross-sectional area, the arrangement of the steel beams 22 in the upper chords 4 reduces the cross-sectional dimensions of the side members 1 and thus the bridge considerably. Due to the exposed position of the steel beams 10, 22 in cross-section, they offer the largest possible inner lever arm. They thereby contribute to the squat cross-sectional shape of the longitudinal member 1, which therefore does not protrude into the clearance gauge of the track.
- FIG. 2 shows a partial sectional view according to FIG. 1 in a simplified representation with respect to the reinforcement. It reflects only the left side member 1 and its Auflagerung. Across from FIG. 1 It illustrates the position of the coupling bracket 32, which protrudes laterally from the side member 1 at the points of the future coupling 2 on its side surface facing the other side member 1. Under the coupling bracket 32 bracket 48 are screwed to the side rail 1 to the fiber cement plate 34, which terminates as a permanent formwork of the potting 30, the coupling 2 downwards to assemble.
- FIG. 3 represents a longitudinal sectional view through the abutment portion of a longitudinal member 1 according to FIG. 2 It is supported on the flange 12 of the lower steel beam 10 via the bearing 36 on the steel cross member 46. Between the lower steel beams 10, the press plate 40 is arranged, which integrates with the welded dowels 42 in the concrete 16 and is arranged as an abutment for the flat cylinder press 38, not shown, only above the steel beam 46.
- the illustrated side member 1 has a selective coupling 2 to its adjacent twin carrier.
- the coupling 2 consists of four coupling brackets 32 per coupling point and longitudinal member 1, which protrude into the encapsulation 30 of the coupling 2.
- Both the web 14 of the lower steel beam 10 and the web 26 of the upper steel beam 22 are formed into a row of dowels, with which the lower steel beam 10 and the upper steel beam 22 integrate into the concrete beam 16. They produce excellent thrust transfer between the steel girders 10, 22 and the concrete girder 16. Form and manufacture will be in the following FIGS. 4 to 7 described in more detail.
- FIG. 4 shows a split double T-beam 52 for the manufacture of an inventive side member 1. It is rolled as a roll carrier at a steel manufacturer. There is a corrosion protection for the later outer flanges 12, 24 (see. FIG. 1 ) Its double-T or -H profile is symmetrically divided in the web by flame cutting along a cutting line 54, which is composed of several curves of different radii (clothoids). The cutting line 54 forms steel dowels that puzzle-like mesh.
- the upper half of the double-T beam 52 forms the later upper steel beam 22, the lower half of the lower steel beam 10. Still in the steelwork, the lower steel beam 10 receives a positive, the upper steel beams 22 a negative elevation.
- the end portions marked "V” and "VI” become the following FIGS. 5 and 6 described separately.
- FIG. 4 show detail views according to FIG. 4 , namely the beginning bez. End section of the double-T-beam 52.
- the cutting line 54 for separating the double-T-beam 52 in the two steel beams 10, 22 initially passes along an axis of symmetry of the double-T beam 52. Subsequently, first a first steel dowel 56 at the top Steel beam 22 is formed, the cutout 58 leaves room for a future concrete dowel, which can cooperate with the lower steel beam 10.
- FIG. 7 shows a section of the field region of the double-T-beam 52, in which the steel dowel 56 of the upper beam 22 and the steel dowels 60 of the lower steel beam 10 alternate. Between them an unused space 62 of the cutout 58 remains free, which represents an extremely minor waste in the production of the two carriers 10, 22.
- FIG. 8 shows a greatly simplified cross-section of a longitudinal member 1 according to FIG. 1 in his production situation. It is made in the precast unit overhead, so that it rests on his two upper straps 4. As a result, the formwork can be easily manufactured, in particular for the recess 5, and the inclination of the sole 28 can be produced with high precision.
- the (not shown) formwork of the longitudinal member 1 does not fully abut the flanges 12 of the upper steel beams 10 now uppermost to permit venting of the concrete to the inclined surfaces 64 in the region of the lower belt 3.
- the concrete was chosen in a quality of C70 / 85 (high-strength concrete) in order to be able to absorb in particular the remaining compressive stresses in the upper belts 4 under the steel girders 22.
- the concrete has a very dense surface, which requires an extremely low penetration depth of concrete-attacking substances.
- the side member 1 is very durable even in chemically aggressive environment.
- FIG. 9 shows a section through a variant of the longitudinal member 70 comparable to FIG. 1 ,
- the longitudinal member 70 is intended for larger spans than the longitudinal member 1. It therefore has a higher cross-section, so it provides a higher superstructure than the one according to FIG. 1
- the two lower steel beams 10 are brought together in this cross section in order to obtain a smaller cross-sectional area and to reduce the dead weight.
- the structure of the longitudinal member 70 follows in principle that of the longitudinal member 1. Due to the greater span of the longitudinal member 70, however, has to transmit higher forces, which is why it fails in the region of the upper belt 3 wider. This has the consequence that he comes with his twin carrier 70 in the region of his upper belt 3 directly to each other.
- Its coupling 72 is therefore essentially made of spacer plates 74, with which the required track width of the track can be adjusted.
- the longitudinal members 70 are bolted together in the region of their upper straps 3 by anchor 76 directly with each other.
- the longitudinal member 70 has a bracket 78 on both sides. Since there is no space between the lower steel beams 10 for the arrangement of a press, the brackets 78 serve as press starting points on both sides of the longitudinal member 70th
- FIG. 10 is a variant for a coupling 2 'of two side members 1 according to FIG. 1 , Instead of the potting 30 according to FIG. 1 are the side members 1 according to FIG. 10 coupled together by a screw connection.
- a support stub 80 is positioned between the longitudinal members 1, which is screwed in the upper region by the upper straps 4 of the longitudinal member 1 therethrough.
- a connection plate 84 for attachment in its lower part is a connection plate 84 according to FIG. 11 embedded in the longitudinal member 1. It consists of a front plate 86 to which a bow-shaped loop 88 is welded. The loop 88 engages in the concrete beam 16 of the longitudinal member 1 a.
- screws 90 for fastening the carrier nozzle 80 can be screwed tightly.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Architecture (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Composite Materials (AREA)
- Bridges Or Land Bridges (AREA)
- Rod-Shaped Construction Members (AREA)
Description
- Die Erfindung betrifft einen Längsträger für eine Brücke für Eisenbahnen. Jeder Träger hat in Längsrichtung einen U-förmigen oder trog- bzw. rinnenförmigen Querschnitt mit einem Untergurt und zwei Obergurten bzw. U-Schenkeln und einer dazwischen liegenden mittigen Vertiefung. Jeder Längsträger kann in seiner Vertiefung Schienenbefestigungen und eine Schiene eines Gleises aufnehmen. Der Längsträger ist als Stahlbeton-Verbundträger aus einem Stahlträger und einem an ihm anbetonierten Betonträger ausgebildet. Die Erfindung betrifft außerdem eine Brücke für Eisenbahnen mit zwei im Querschnitt, also quer zur Längsrichtung nebeneinander angeordneten und untereinander starr zu einem Trägerrost verbundenen Längsträgern und ein Verfahren zur Herstellung eines derartigen Längsträgers.
- In der
AT 207406 - Die
DE 197 47 971 A1 offenbart einen Überbau einer Eisenbahnbrücke aus verschieden hohen, mit Beton ummantelten Stahlträgern zur Erzielung einer minimalen Bauhöhe und Querschnittsbreite mit niedrigeren Randträgern und höheren Mittelträgern. - Es ist daher Aufgabe der Erfindung, eine Brückenbauweise anzugeben, deren Herstellung einfacher ist.
- Diese Aufgabe wird bei dem Längsträger der eingangs genannten Art dadurch gelöst, dass derLängsträger zwei unterseitig und nebeneinander angeordnete halbierte Doppel-T-Längsträger und zwei jeweils als oberseitiger Abschluss der U-Schenkel angeordnete halbierte Doppel-T-Längsträger aufweist, deren Stege paarweise aufeinander zu weisend in den Beton des Verbundträgers einbinden. Die Erfindung macht sich also die Verbundtechnologie zunutze, mit der sie eine Brückenkonstruktion mit ebenfalls sehr geringer Bauhöhe bietet, deren Stahlverbrauch aber wesentlich günstiger ist. Sie macht sich den aus dem Stand der Technik bekannten günstigen U-förmigen Querschnitt des Längsträgers ebenfalls zunutze, erreicht durch den Stahlbeton-Verbund jedoch ein deutlich robusteres und steiferes Tragwerk. Durch die überwiegende Verwendung von Beton für den Längsträger vermeidet sie ein Dröhnen beim Befahren der Brücke, unter der Stahlkonstruktionen regelmäßig leiden. Dadurch lässt sich die erfindungsgemäße Brücke auch in besiedeltem Gebiet einsetzen. Die Stahlbeton-Verbundtechnologie stellt zudem ein gut beherrschbares Herstellungsverfahren dar, so dass der Längsträger trotz seines ungewöhnlichen Querschnitts keinen großen Herstellungsaufwand erfordert. Er lässt sich vielmehr durch werkseitige und damit witterungsgeschützte Vorfertigung und Herstellung in hoher Qualität produzieren. Wegen der kompakten Abmessungen des Längsträgers und der Brücke insgesamt eignet sie sich insbesondere für längerfristige Provisorien.
- In der Stahlbeton-Verbundtechnologie sind bei Trägern im Allgemeinen eine Stahlkomponente im Zugbereich und eine Betonkomponente im Druckbereich angeordnet. Dadurch ergibt sich ein sehr wirtschaftlicher Materialeinsatz. Nach der Erfindung umfasst der Längsträger jeweils einen Stahlträger im Obergurt, also auf der Zugseite des Brückenüberbaus, und einen Stahlträger im Untergurt, also auf der Druckseite. Die Erfindung verfolgt damit das Prinzip, die Stahlkomponente auch Druckkräften auszusetzen. Damit können die Querschnittsabmessungen des Brückenüberbaus sehr gedrungen ausfallen. Denn die Betonkomponente muss weniger Druckkräfte übernehmen und kann damit einen geringeren Konstruktionsquerschnitt aufweisen. Die Erfindung macht sich also die höhere Druckbelastbarkeit von Stahl zunutze, um einen möglichst schlanken, aber hochbelastbaren Brückenüberbau zu erzielen. Ein Betondruckversagen lässt sich dadurch vermeiden. Dieser hinsichtlich seiner Belastbarkeit optimierte Materialeinsatz führt zu einer Materialersparnis und damit zu einer Kostenreduktion gegenüber einer vergleichbaren Konstruktion aus Stahl um etwa 50%.
- Die Stege der Stahlträger im Obergurt und im Untergurt weisen jeweils paarweise aufeinander zu und binden in den Beton des Verbundträgers ein. Ist im Obergurt und im Untergurt aus konstruktiven Gründen ein weitgehend gleicher Stahlquerschnitt erforderlich, können mit der Anordnung zweier Stahlträger im Untergurt zumindest dimensionsähnliche Stahlträger wie im Obergurt eingebaut werden. Bei dimensionsgleichen Stahlträgern im Ober- wie im Untergurt reduzieren sich die Anzahl unterschiedlicher Teile zur Herstellung des Längsträgers und damit sein Herstellungsaufwand. Der Überbau verfolgt damit ein Gleichteilekonzept, der zu dem seine Herstellung durch die geringere Anzahl unterschiedlicher Teile vereinfacht.
- Nach einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung sind die unterseitig und die oberseitig angeordneten halbierten Stahlträger zueinander versetzt angeordnet, so dass die Stege von den unterseitigen und den oberseitigen Stahlträgern auf verschiedenen Achsen liegen. Da zwischen den Stahlträgern des Untergurts keine Vertiefung zur Aufnahme von Schienenbefestigungen ausgebildet ist, können sie näher zusammen gerückt angeordnet sein. Dadurch ergibt sich ein schmalerer Untergurt. Die Flansche der Stahlträger im Untergurt stellen zugleich die Lagerfläche des Überbaus auf einer Unterkonstruktion am Widerlager dar. Ein geringerer Abstand der Stahlträger des Untergurts bedeutet damit eine geringere Lagerspreizung, die einen konstruktiv günstigeren Lastabtrag der Belastung aus der Schiene bedeutet. Außerdem erhält der Überbau der Brücke im Bereich seines Untergurts geringere Abmessungen, was Platz und Gewicht einspart.
- Nach einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ist die Breite der Vertiefung zur Aufnahme einer Schiene in Abhängigkeit von der Länge des Längsträgers so dimensioniert, dass sie eine Schiene mit einem Kurvenradius aufnehmen kann. Bei einer Länge des Längsträgers von beispielsweise 12,50 m kann eine Vertiefung mit einer Breite von 430 mm eine Schiene mit einem Radius von 250 m aufnehmen. Aufgrund der Breite der Vertiefung kann daher der Längsträger auch in Kurvenabschnitten eingesetzt werden, ohne dass seine Konstruktion verändert werden müsste.
- Nach einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung weist die Sohle der Vertiefung eine Neigung entsprechend der Schienenneigung auf. Sie kann je nach nationalen Erfordernissen unterschiedlich sein und 1:40 oder 1:20, seltener 1:30 betragen. Die zur Gleisachse gerichtete Schienenneigung muss damit nicht mehr in der Schienenbefestigung beispielsweise durch keilförmige Rippenplatten erzeugt werden. Vielmehr können auf dem Längsträger einfache Schienenbefestigungen verschraubt werden, so dass sich der Montageaufwand für die Schienenbefestigungen reduziert.
- Die eingangs genannte Aufgabe wird außerdem bei einer Brücke mit einem Längsträger mit einem in Längsrichtung U-förmigen Querschnitt dadurch gelöst, dass der Längsträger in der oben beschriebenen Weise als Stahlbeton-Verbundträger aus einem Stahlträger und einem an ihm anbetonierten Betonträger ausgebildet ist. Der Einsatz der Stahlbeton-Verbundtechnologie zur Herstellung des Längsträgers verleiht ihm eine geringe Bauhöhe bei zugleich hoher Belastbarkeit. Sie verschafft dem Längsträger außerdem ein geringes Verlegegewicht, was den Maschineneinsatz insbesondere für Hebezeuge auf der Baustelle reduziert. Zudem stellt seine Herstellung wegen geringer Teileanzahl und einem hohen Vorfertigungsgrad keinen großen Aufwand dar. Die weiteren Vorteile sind bereits oben bei der Brücke aus den entsprechenden Längsträgern beschrieben.
- In der Stahlbeton-Verbundtechnologie ist bei Trägern im Allgemeinen eine Stahlkomponente im Zugbereich und eine Betonkomponente im Druckbereich angeordnet. Dadurch ergibt sich ein sehr wirtschaftlicher Materialeinsatz. Der Längsträger umfasst jeweils einen Stahlträger sowohl im Untergurt, also auf seiner Zugseite, als auch in den Obergurten, also im Druckbereich. Die Erfindung verfolgt also das Prinzip, eine Stahlkomponente auch zur Aufnahme von Druckkräften einzusetzen. Damit gelingt es ihr, die Querschnittsabmessungen des Längsträgers sehr gedrungen zu halten, weil die Betonkomponente weniger Druckkräfte übernehmen muss und damit einen geringeren Konstruktionsquerschnitt aufweisen kann. Die Erfindung macht sich also die höhere Druckbelastbarkeit von Stahl zunutze, um einen möglichst schlanken, aber hochbelastbaren Längsträger zu erzielen. Ein Betondruckversagen kann dadurch vermieden werden. Dieser hinsichtlich seiner Belastbarkeit optimierte Materialeinsatz führt zu einer Materialersparnis und damit zu einer Kostenreduktion gegenüber einer vergleichbaren Konstruktion aus Stahl um etwa 50%.
- Da jeder Längsträger eine Schiene trägt, muss die Spurweite des Gleises durch eine zuverlässige Kopplung der nebeneinander angeordneten Längsträger sichergestellt sein. Nach einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung sind daher die nebeneinander angeordneten Längsträger punktuell über Längsträgerstutzen gekoppelt, die zwischen ihnen eingeschraubt sind. Insbesondere bei kurzen Längsträgern kann es ausreichen, wenn die Kopplung der Längsträger nur am Widerlager erfolgt, weil die Längsträger selbst ausreichend steif genug sind, um auch in ihrem Feldbereich die Spurweite sicherzustellen. Die Längsträgerstutzen können kurz ausfallen und haben daher nur ein relativ geringes Gewicht von etwa 30kg, so dass sie zwei Fachkräfte bequem ein- und ausbauen können. Die Längsträgerstutzen stellen somit eine relativ einfache Spurweitensicherung dar, deren Montage nur einen geringen Aufwand darstellen.
- Nach einer dazu alternativen Ausgestaltung der Erfindung können die nebeneinander angeordneten Längsträger durch einen Verguss miteinander gekoppelt sein. Der Verguss kann linear oder nur punktuell ausgebildet sein. Dazu sind an den Längsträger an denjenigen Seiten, die im Endzustand aneinander zugewandt sind, nach außen abstehende und freiliegende Bewehrungsbügel einbetoniert. Zusammen mit Längseisen und dem Verguss stellen sie eine kraftschlüssige Verbindung der Längsträger und eine zuverlässige Spurweitensicherung dar. Als Schalung für den Verguss können Faserzementplatten zwischen den Längsträgern eingebaut werden. Nach dem Verguss muss die Brücke rund sechs bis acht Stunden frei von Erschütterungen bleiben, um die Festigkeitsentwicklung des Vergusses nicht zu stören. Auch diese Kopplung lässt sich verhältnismäßig einfach demontieren, indem der Verguss mittels Hochdruckwasserstrahl entfernt wird.
- Nach der Erfindung weist der Längsträger zwei halbierte Stahlträger, die jeweils als oberseitiger Abschluss der U-Schenkel angeordnet sind, und zwei unterseitig und nebeneinander angeordnete halbierte Stahlträger im Untergurt auf. Die Stege der Stahlträger im Obergurt und im Untergurt weisen jeweils paarweise aufeinander zu und binden in den Beton des Verbundträgers ein. Ist im Obergurt und im Untergurt aus konstruktiven Gründen ein weitgehend gleicher Stahlquerschnitt erforderlich, können mit der Anordnung zweier Stahlträger im Untergurt zumindest dimensionsähnliche Stahlträger wie im Obergurt eingebaut werden. Bei dimensionsgleichen Stahlträgern im Ober- wie im Untergurt reduzieren sich die Anzahl unterschiedlicher Teile zur Herstellung des Längsträgers und damit sein Herstellungsaufwand. Der Längsträger verfolgt damit ein Gleichteilekonzept, der zu dem seine Herstellung durch die geringere Anzahl unterschiedlicher Teile vereinfacht.
- Die Stahlträger bestehen aus halbierten Doppel-T-Trägern, die im Steg voneinander getrennt sind. Jedes Teil eines halbierten Doppel-T-Trägers kann dann im Ober- und im Untergurt desselben Stahlbeton-Verbundträgers angeordnet werden. Durch Verwendung einer speziellen Schnittlinie in der Form einer Klothoide zur Halbierung des Doppel-T-Trägers können zugleich Stahldübel für einen idealen Schubverbund zwischen dem Stahlträger und dem Betonträger ausgebildet werden. Zum Verlauf der Schnittlinie bzw. der Schnittgeometrie wird auf die Anmeldung mit der Anmeldenummer
DE 10 2008 011 176.7 des Anmelders verwiesen, deren diesbezüglicher Inhalt auch zum Gegenstand der vorliegenden Anmeldung gemacht wird. - Nach einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung sind die im Obergurt und Untergurt einander gegenüber angeordneten halbierten Stahlträger zueinander versetzt angeordnet, so dass ihre Stege auf verschiedenen Achsen liegen. Da zwischen den Stahlträgern des Untergurts keine Vertiefung zur Aufnahme von Schienenbefestigungen ausgebildet ist, können sie näher zusammen gerückt angeordnet sein. Dadurch ergibt sich ein schmalerer Untergurt. Die Flansche der Stahlträger im Untergurt stellen zugleich die Lagerfläche des Längsträgers auf einer Unterkonstruktion am Widerlager dar. Ein geringerer Abstand der Stahlträger des Untergurts bedeutet damit eine geringere Lagerspreizung, die einen konstruktiv günstigeren Lastabtrag der Belastung aus der Schiene bedeutet. Außerdem erhält der Längsträger im Bereich seines Untergurts geringere Abmessungen, wodurch Platz und Gewicht eingespart werden.
- Nach einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ist an den Auflagepunkten im Lagerbereich des Verbundträgers zwischen den Flanschen der unterseitigen Stahlträger jeweils eine stählerne Pressenplatte einbetoniert. Sie stellt einen Pressenansatz für beispielsweise eine Flachzylinderpresse dar, die zwischen den Lagern des Längsträgers im Bereich der Stahlträger des Untergurts angeordnet sind. Dort liegt der Längsträger auf elastomeren Lagern auf. Um Setzungen der Widerlager auszugleichen, die insbesondere bei vorübergehenden Konstruktionen von Hilfsbrücken auftreten, können die Flachzylinderpressen zwischen den Lagern eingesetzt, die Längsträger und mit ihr die Brücke in die gewünschte Lage gebracht, die Höhendifferenz durch Zwischenplatten ausgeglichen und die Flachpresse nach Einnahme der Solllage der Brücke wieder entfernt werden.
- Die eingangsgenannte Aufgabe wird außerdem durch ein Verfahren zur Herstellung eines Stahlbeton-Verbundträgers für eine Eisenbahnbrücke gelöst, das die folgenden Schritte umfasst:
- Schritt a): Halbieren von Doppel-T-Trägern in ihrem Steg zuhalbierten Stahlträgern,
- Schritt b): Ausbilden von Stahldübeln (56; 60) im Steg (14; 26) durch eine Schnittführung (54) in der Form einer Klothoide,
- Schritt c) Einbringen der Stahlträger, und zwar zwei unterseitig und nebeneinander angeordnete halbierte Doppel-T-Längsträger und zwei jeweils als oberseitiger Abschluss der U-Schenkel angeordnete halbierte Doppel-T-Längsträger, deren Stege paarweise aufeinander zuweisen, und zusätzlicher Quer- und Bügelbewehrung in eine Schalung,
- Schritt d): Einbetonieren der halbierten Stahlträger als Obergurt und als Untergurt in einem Stahlbeton-Verbundträger.
- Der Doppel-T-Träger wird bereits im Herstellungswerk geteilt. Bereits werkseitig wird er mit einem Korrosionsschutz versehen. Alternativ kann er aus wetterfestem Stahl hergestellt werden, womit bei mehrfachem Einsatz die Ausbesserung des Korrosionsschutzes entfallen kann. Die Stahldübel, die beim Teilen des Trägers durch Brennschneiden gebildet werden, können beispielsweise einen Abstand von 250mm aufweisen und nehmen den Schub in der Verbundfuge zum Beton auf. Anschließend werden sie in einem Fertigteilwerk in eine Schalung eingebracht, wo Quer-, Bügel- und Längsbewehrung des zukünftigen Verbundträgers ergänzt wird. Zur Befestigung der Schienenstützpunkte werden Ankerhülsen in die Schalung eingelegt.
- Der Verbundträger wird in Negativlage betoniert, um die Vertiefung für die Schiene einfacher herstellen zu können. Als Beton kommt vorzugsweise solcher hoher Güte oder hochfester Beton zum Einsatz. Der Verbund zwischen Beton und Stahl wird also werkseitig unter idealen Herstellungsbedingungen und damit in hoher Qualität erzeugt. Nach dem Betonieren und Entschalen wird der Verbundträger gedreht und spannungsfrei etwa zwei Wochen gelagert. Sie werden gegen Austrocknen geschützt, um Schwindrisse zu vermeiden.
- Das Herstellungsverfahren erweist sich als kostengünstig, weil es einen hohen Vorfertigungsgrad ermöglicht und ohne nennenswerten Verschnitt auskommt. Beide Teile des halbierten Doppel-T-Trägers, beispielsweise eines Walz- oder Schweißträgers, werden in dem erfindungsgemäßen Verbundträger verbaut. Durch eine spezielle Schnittführung zur Trennung des Doppel-T-Trägers, mit der zugleich im Stegbereich Stahldübel zur Schubkraftübertragung zwischen Beton und Stahl erzeugt werden, fällt auch dabei keine nennenswerter Verschnitt an.
- Nach einer vorteilhaften Ausgestaltung dieses Verfahrens werden vor dem Schritt b) den im Betrieb im Obergurt und den im Untergurt angeordnete Stahlträgern eine positive Überhöhung als bleibende Verformung aufgezwungen. Die positive Überhöhung ist der Verformung des fertigen Längsträgers unter Belastung entgegengerichtet, so dass sich der Längsträger mit den darin eingebauten überhöhten Stahlträgern unter seiner Belastung weniger unerwünscht verformt, weil dem die vorab aufgebrachte Überhöhung entgegenwirkt.
- Nach einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird der Längsträger in Schritt c) gegenüber seiner Einbaulage über Kopf gefertigt. Dadurch lässt sich die Vertiefung im Längsträger und insbesondere die Neigung ihrer Sohle hochgenau herstellen. Schwierigkeiten im Schalungsbau der tiefer liegenden Vertiefung lassen sich damit vermeiden.
- Das Prinzip der Erfindung wird nachfolgend anhand der Zeichnung beispielshalber noch näher erläutert. In der Zeichnung zeigen:
- Figur 1:
- einen Schnitt durch einen erfindungsgemäßen Brückenüberbau,
- Figur 2:
- einen Schnitt durch einen Längsträger,
- Figur 3:
- einen Seitenansicht gemäß
Figur 2 , - Figur 4:
- einen geteilten Doppel-T-Träger,
- Figuren 5, 6:
- Detailansichten gemäß
Figur 4 , - Figur 7:
- einen Ausschnitt aus
Figur 4 , - Figur 8:
- einen Längsträger in Herstellungslage,
- Figur 9:
- einen Längsträger für größere Spannweiten,
- Figur 10:
- einen Schnitt durch eine Variante zu
Figur 1 , und - Figur 11:
- ein Detail aus
Figur 10 . -
Figur 1 zeigt einen Schnitt durch einen erfindungsgemäßen Brückenüberbau für Eisenbahnverkehr, der einen Trägerrost aus zwei nebeneinander und parallel zueinander verlaufenden Längsträgern 1 besteht. Die Längsträger 1 bilden ein Zwillingsträgerpaar, das über eine Kopplung 2 starr miteinander verbunden und bezüglich der Gleismitte achsensymmetrisch aufgebaut ist. Jeder Längsträger 1 setzt sich aus einem Untergurt 3 und zwei Obergurten 4 zusammen. Zwischen den Obergurten 4 liegt eine Vertiefung 5, so dass der Längsträger 1 einen U-förmigen oder Y-förmigen Querschnitt mit den beiden Obergurten 4 als Schenkeln aufweist. In der Vertiefung 5 nimmt jeder Träger 1 Schienenbefestigungen 6 mit einer Schiene eines Gleises auf. Der Trägerrost aus den Längsträgern 1 und der Kopplung 2 liegt im nicht dargestellten Widerlagerbereich auf einer Unterkonstruktion 7 auf. - Die Längsträger 1 sind als Stahlbeton-Verbundträger ausgeführt. Der Untergurt 3, der im Betrieb bei einer Ein-Feld-Lagerung des Längsträgers 1 im zugbelasteten Bereich liegt, weist zwei parallel und mit einem Abstand zueinander angeordnete, untere Stahlträger 10 mit jeweils einem Flansch 12 und einem Steg 14 auf. Im Feldbereich stellt der Flansch 12 eine außen liegende Zugbewehrung des Längsträgers 1 dar. Im Widerlagerbereich dient er zugleich als Auflagefläche des Längsträgers 1 auf der Unterkonstruktion 7. An seinem Steg 14 bildet der untere Stahlträger 10 Stahldübel aus, die in
Figuren 3 bis 7 deutlicher gezeigt sind, und mit denen er in einen Betonträger 16 einbindet. - Der Betonträger 16 stellt hinsichtlich seiner Masse den Hauptteil des Längsträgers 1 dar. Er ist mit einer Bügelbewehrung 18 und Längseisen 20 versehen und bildet im Wesentlichen die U- bzw- Y-Form des Längsträgers 1 aus. Die Bügelbewehrung 18 ist mit einer Neigung von ca. 50° eingebaut, um die Betonquerkräfte im Längsträger 1 ableiten zu können und die Verbundfuge zwischen den Stahlträgern 10, 22 entsprechend dem Kräfteverlauf zu sichern. Die freien Enden seiner Schenkel bedecken obere Stahlträger 22, die wie die unteren Stahlträger 10 aus Flaschen 24 und Stegen 26 bestehen. Auch ihre Flansche 24 liegen frei, ihre Stege 26 binden in den Betonträger 16 ein.
- Die zwischen den Obergurten 4 liegende Vertiefung weist eine Sohle 28 auf, auf der die Schienenbefestigungen 6 in einbetonierten Ankerhülsen oder in nachträglichen Verbundankern verschraubt sind. Die Sohle 28 hat eine Neigung von 1:40, die der national vorgeschriebenen Schienenneigung entspricht. Damit kann beispielsweise die Schienebefestigung des Typs ECF UIC60 ohne baustellenseitige Herstellung der Schienenneigung eingebaut werden.
- Um die erforderliche Spurweite des Gleises sicherzustellen, sind die beiden Längsträger 1 durch einen Betonverguss 30 als Kopplung starr miteinander zu einem Trägerrost verbunden. In den Verguss 30 ragen Kopplungsbügel 32 hinein, die von jedem Längsträger 1 seitlich abstehen (vgl.
Figur 2 ). An seiner Unterseite ist eine Faserzementplatte 34 als verlorene Schalung zwischen den Trägern 1 befestigt. - Jeder Längsträger 1 trägt die Lasten des Schienenverkehrs über zwei elastomere Lager 36 je Widerlager auf die Unterkonstruktion 7 ab. Die Lager 36 sind unter den Flanschen 12 der unteren Stahlträger 10 angeordnet. Zwischen je zwei Lagern 36 eines Träger 1 ist eine Flachzylinderpresse 38 eingeschoben, die sich trägerseitig gegen eine Pressenplatte 40 abstützt. Sie ist nur im Lagerbereich des Längsträgers 1 zwischen den unteren Stahlträgern 10 angeordnet und bindet mit angeschweißten Dübeln 42 in den Betonträger 16 ein. Mit der Flachzylinderpresse 38 können Setzungen im Widerlagerbereich ausgeglichen werden. Zur Lagesicherung der Längsträger 1 in Querrichtung sind Anschlagknaggen 44 auf der Unterkonstruktion 7 aufgeschweißt. Sie besteht aus einem Stahlquerträger 46 als Auflagerbank, der seinerseits auf einem Betonfundament (nicht dargestellt) ruht.
- Jeder Längsträger 1 ist also mit je zwei Stahlträgern 10, 22 an der Ober- und an der Unterseite seines Querschnitts bewehrt, deren Flansche 12, 24 freiliegen. Die Flansche 12 stellen eine Zugbewehrung dar, die Flansche 24 übernehmen Druckkräfte. Damit reduzieren sie die Druckkräfte, die der Betonträger 16 in den Obergurten 4 abtragen muss. Da die Flansche 24 bei gleicher Querschnittsfläche weitaus mehr Druckkräfte übernehmen können als der Beton, reduziert die Anordnung der Stahlträgern 22 in den Obergurten 4 die Querschnittsabmessungen der Längsträger 1 und damit der Brücke erheblich. Durch die exponierte Lage der Stahlträger 10, 22 im Querschnitt bieten sie einen größtmöglichen inneren Hebelarm. Sie tragen dadurch zu der gedrungenen Querschnittsform des Längsträgers 1 bei, die daher nicht in das Lichtraumprofil des Gleises hineinragt.
-
Figur 2 zeigt eine Teilschnittansicht gemäßFigur 1 in einer hinsichtlich der Bewehrung vereinfachten Darstellung. Sie gibt nur den linken Längsträger 1 und dessen Auflagerung wider. GegenüberFigur 1 verdeutlicht sie die Lage des Kopplungsbügels 32, der seitlich aus dem Längsträger 1 an den Punkten der zukünftigen Kopplung 2 an seiner dem anderen Längsträger 1 zugewandten Seitenfläche heraussteht. Unter dem Kopplungsbügel 32 werden Haltewinkel 48 am Längsträger 1 angeschraubt, um die Faserzementplatte 34, die als verlorene Schalung des Vergusses 30 die Kopplung 2 nach unten hin abschließt, montieren zu können. - In der Vertiefung 5, die die Schienenbefestigung 6 samt Schiene aufnimmt, kann sich Niederschlagswasser ansammeln. Der Neigung der Sohle 28 folgend sammelt es sich am rechten Rand der Vertiefung 5 und wird dort durch ein Entwässerungsrohr 50 der Dimension DN50 aus Kunststoff abgeführt, das in den Längsträger 1 zumindest im Bereich der Widerlager einbetoniert ist.
-
Figur 3 stellt eine Längsschnittansicht durch den Widerlagerbereich eines Längsträgers 1 gemäßFigur 2 dar. Er ist auf dem Flansch 12 des unteren Stahlträgers 10 über das Lager 36 auf den Stahlquerträger 46 aufgelagert. Zwischen den unteren Stahlträgern 10 ist die Pressenplatte 40 angeordnet, die mit den angeschweißten Dübeln 42 in den Beton 16 einbindet und als Widerlager für die nicht dargestellte Flachzylinderpresse 38 nur über dem Stahlträger 46 angeordnet ist. - Der dargestellte Längsträger 1 verfügt über eine punktuelle Kopplung 2 zu seinem benachbarten Zwillingsträger. Die Kopplung 2 besteht aus vier Kopplungsbügeln 32 je Kopplungspunkt und Längsträger 1, die in den Verguss 30 der Kopplung 2 hineinragen.
- Sowohl der Steg 14 des unteren Stahlträgers 10 als auch der Steg 26 des oberen Stahlträgers 22 sind zu einer Dübelreihe ausgeformt, mit der der untere Stahlträger 10 und der obere Stahlträger 22 in den Betonträger 16 einbinden. Sie stellen eine hervorragende Schubkraftübertragung zwischen den Stahlträgern 10, 22 und dem Betonträger 16 her. Form und Herstellung wird in den folgenden
Figuren 4 bis 7 genauer beschrieben. -
Figur 4 zeigt einen geteilten Doppel-T-Träger 52 für die der Herstellung eines erfinderischen Längsträgers 1. Er wird als Walzträger bei einem Stahlhersteller gewalzt. Dort wird ein Korrosionsschutz für die später außen liegenden Flansche 12, 24 (vgl.Figur 1 ) Sein Doppel-T- bzw. -H-Profil ist im Steg durch Brennschneiden entlang einer Schnittlinie 54 symmetrisch geteilt, die aus mehreren Kurven unterschiedlicher Radien zusammengesetzt ist (Klothoide). Die Schnittlinie 54 bildet Stahldübel aus, die puzzleförmig ineinander greifen. Die obere Hälfte des Doppel-T-Trägers 52 bildet den späteren oberen Stahlträger 22, die untere Hälfte den unteren Stahlträger 10. Noch im Stahlwerk erhält der untere Stahlträger 10 eine positive, der obere Stahlträger 22 eine negative Überhöhung. Die mit "V" und "VI" markierten Endbereiche werden in den folgendenFiguren 5 und 6 separat beschrieben. - Sie zeigen Detailansichten gemäß
Figur 4 , nämlich den Anfangs- bez. Endbereich des Doppel-T-Trägers 52. Die Schnittlinie 54 zur Trennung des Doppel-T-Trägers 52 in die beiden Stahlträger 10, 22 läuft zunächst entlang einer Symmetrieachse des Doppel-T-Trägers 52. Anschließend wird zunächst ein erster Stahldübel 56 am oberen Stahlträger 22 ausgebildet, dessen Ausschnitt 58 Platz lässt für einen zukünftigen Betondübel, der mit dem unteren Stahlträger 10 zusammen wirken kann. -
Figur 7 zeigt einen Ausschnitt aus dem Feldbereich des Doppel-T-Trägers 52, in dem sich die Stahldübel 56 des oberen Trägers 22 und die Stahldübel 60 des unteren Stahlträgers 10 abwechseln. Zwischen ihnen bleibt ein unbenutzter Raum 62 des Ausschnitts 58 frei, der einen äußerst geringfügigen Verschnitt bei der Herstellung der beiden Träger 10, 22 darstellt. -
Figur 8 zeigt einen stark vereinfachten Querschnitt eines Längsträgers 1 gemäßFigur 1 in seiner Herstellungslage. Er wird im Fertigteilwerk über Kopf hergestellt, so dass er auf seinen beiden Obergurten 4 aufliegt. Dadurch kann die Schalung insbesondere für die Vertiefung 5 einfach hergestellt und die Neigung der Sohle 28 hochgenau produziert werden. Die (nicht dargestellte) Schalung des Längsträgers 1 liegt nicht vollständig an den Flanschen 12 der jetzt oben liegenden unteren Stahlträger 10 an, um eine Entlüftung des Betons an den geneigten Flächen 64 im Bereich des Untergurts 3 zu ermöglichen. Der Beton wir in einer Güte von C70/85 (hochfester Beton) gewählt, um insbesondere die verbleibenden Druckspannungen in den Obergurten 4 unter den Stahlträgern 22 aufnehmen zu können. Der Beton besitzt neben seiner hohen Festigkeit eine sehr dichte Oberfläche, die eine äußerst geringe Eindringtiefe von betonangreifenden Substanzen bedingt. Dadurch ist der Längsträger 1 auch in chemisch aggressiver Umgebung sehr dauerhaft. -
Figur 9 zeigt einen Schnitt durch eine Variante des Längsträgers 70 vergleichbar derFigur 1 . Der Längsträger 70 ist für größere Spannweiten als der Längsträger 1 gedacht. Er hat daher einen höheren Querschnitt, stellt also einen höheren Überbau als derjenige gemäßFigur 1 dar. Die beiden unteren Stahlträger 10 werden bei diesem Querschnitt zusammengerückt, um eine geringere Querschnittsfläche zu erhalten und das Eigengewicht zu reduzieren. Der Aufbau des Längsträgers 70 folgt im Prinzip demjenigen des Längsträgers 1. Aufgrund der größeren Spannweite hat der Längsträger 70 jedoch höhere Kräfte zu übertragen, weshalb er im Bereich des Obergurts 3 breiter ausfällt. Dies hat zur Folge, dass er mit seinem Zwillingsträger 70 im Bereich seines Obergurts 3 unmittelbar aneinander stößt. Seine Kopplung 72 besteht daher im Wesentlichen aus Distanzblechen 74, mit denen die erforderliche Spurweite des Gleises eingestellt werden kann. Die Längsträger 70 werden untereinander im Bereich ihrer Obergurte 3 durch Anker 76 unmittelbar miteinander verschraubt. - Im Auflagerbereich weist der Längsträger 70 beidseitig eine Konsole 78 auf. Da zwischen den unteren Stahlträgern 10 kein Raum mehr für die Anordnung einer Presse besteht, dienen die Konsolen 78 als Pressenansatzpunkte beidseits des Längsträgers 70.
-
Figur 10 ist eine Variante für eine Kopplung 2' zweier Längsträger 1 gemäßFigur 1 . Anstelle des Vergusses 30 gemäßFigur 1 sind die Längsträger 1 gemäßFigur 10 durch eine Verschraubung miteinander gekoppelt. Dazu wird ein Trägerstutzen 80 zwischen den Längsträgern 1 positioniert, der in dem oberen Bereich durch die Obergurte 4 des Längsträgers 1 hindurch verschraubt wird. Zur Befestigung in seinem unteren Bereich wird eine Anschlussplatte 84 gemäßFigur 11 im Längsträger 1 einbetoniert. Sie besteht aus einer Stirnplatte 86, an der eine bügelförmige Schlaufe 88 angeschweißt ist. Die Schlaufe 88 bindet in den Betonträger 16 des Längsträgers 1 ein. In der Stirnplatte 86 lassen sich Schrauben 90 zur Befestigung des Trägerstutzens 80 zugfest einschrauben. -
1 Längsträger 42 Dübel 2 Koppelung 44 Anschlagknaggen 3 Untergurt 46 Stahlquerträger 4 Obergurt 48 Haltewinkel 5 Vertiefung 50 Entwässerungsrohr 6 Schienenbefestigung 52 Doppel-T-Träger 7 Unterkonstruktion 54 Schnittlinie 10 unterer Stahlträger 56 Stahldübel 12 Flansch 58 Ausschnitt 14 Steg 60 Stahldübel 16 Betonträger 62 Verschnitt 18 Bügelbewehrung 64 geneigte Fläche 20 Längseisen 70 Längsträger 22 oberer Stahlträger 72 Kopplung 24 Flansch 74 Distanzbleche 26 Steg 76 Anker 28 Sohle 78 Konsolen 30 Betonverguss 80 Trägerstutzen 32 Kopplungsbügel 84 Anschlussplatte 34 Faserzementplatte 86 Stirnplatte 36 Lager 88 Schlaufe 38 Flachzylinderpresse 90 Schrauben 40 Pressenplatte
Claims (11)
- Längsträger mit einem in Längsrichtung U-förmigen Querschnitt mit einem Untergurt (3) und zwei Obergurten bzw. U-Schenkeln (4) und einer mittigen Vertiefung (5) zwischen den Obergurten (4) zur Aufnahme von Schienenbefestigungen (6) für eine Eisenbahnbrücke, der als Stahlbeton-Verbundträger aus einem Stahlträger (10; 22) und einem an ihm anbetonierten Betonträger (16) ausgebildet ist, gekennzeichnet durch zwei unterseitig und nebeneinander angeordnete halbierte Doppel-T-Längsträger (10) und zwei jeweils als oberseitiger Abschluss der U-Schenkel (4) angeordnete halbierte Doppel-T-Längsträger (22), deren Stege (14; 26) paarweise aufeinander zu weisend in den Beton (6) des Verbundträgers einbinden.
- Längsträger nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die unterseitig und die oberseitig angeordneten halbierten Stahlträger (10; 22) zueinander versetzt angeordnet sind, so dass die Stege (14; 26) von den unterseitigen und den oberseitigen Stahlträgern (10; 22) auf verschiedenen Achsen liegen.
- Längsträger nach Anspruch 1 oder 2, gekennzeichnet durch eine Pressenplatte (40) an Auflagerpunkten des Verbundträgers zwischen den Flanschen (12) der unterseitigen Stahlträger (10).
- Längsträger nach Anspruch 1 bis 3 gekennzeichnet durch eine Dimensionierung der Breite der Vertiefung (5) in Abhängigkeit von der Länge der Längsträger (1), so dass sie eine Schiene mit einem Kurvenradius aufnehmen kann.
- Längsträger nach Anspruch 1 bis 4, gekennzeichnet durch eine Neigung der Sohle (28) der Vertiefung (5) entsprechend der Schienenneigung.
- Längsträger nach Anspruch 1 bis 5, gekennzeichnet durch Stahldübel (56; 60) für einen idealen Schubverbund zwischen dem Stahlträger (10, 22) und dem Betonträger (16) durch Verwendung einer Schnittlinie in der Form einer Klothoide zur Halbierung des Doppel-T-Trägers.
- Brücke für Eisenbahnen mit zwei im Querschnitt nebeneinander angeordneten und untereinander starr verbundenen Längsträgern (1), die einen in Längsrichtung U-förmigen Querschnitt mit einem Untergurt (3) und zwei Obergurten (4) mit einer mittigen Vertiefung (5) zur Aufnahme von Schienenbefestigungen (6) und einer Schiene aufweisen, dadurch gekennzeichnet, dass die Längsträger (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 6 jeweils als Stahlbeton-Verbundträger aus einem Stahlträger (10; 22) und einem an ihm anbetonierten Betonträger (16) ausgebildet sind.
- Brücke nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die nebeneinander angeordneten Längsträger (1) punktuell über zwischen ihnen eingeschraubte Längsträgerstutzen (80) gekoppelt sind.
- Brücke nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die nebeneinander angeordneten Längsträger (1) durch Verguss (30) miteinander gekoppelt sind.
- Verfahren zur Herstellung eines Stahlbeton-Verbundträgers nach einem der obigen Ansprüche 1 bis 6 für eine Brücke für Eisenbahnen, in den folgenden Schritten:a) Halbieren von Doppel-T-Trägern (52) in ihrem Steg zu halbierten Stahlträgern (10; 22);b) Ausbilden von Stahldübeln (56; 60) im Steg (14; 26) durch eine Schnittführung (54) in der Form einer Klothoide,c) Einbringen der Stahlträger (10; 22), und zwar zwei unterseitig und nebeneinander angeordnete halbierte Doppel-T-Längsträger (10) und zwei jeweils als oberseitiger Abschluss der U-Schenkel (4) angeordnete halbierte Doppel-T-Längsträger (22), deren Stege (14; 26) paarweise aufeinander zuweisen, und zusätzlicher Bewehrung (18; 20) in eine Schalung,d) Einbetonieren der halbierten Stahlträger (10; 22) als Obergurt und als Untergurt in einem Stahlbeton-Verbundträger (1).
- Verfahren nach obigem Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass den im Betrieb im Obergurt (4) und den im Untergurt (3) angeordneten Stahlträgern (22; 10) eine positive Überhöhung aufgezwungen wird.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PL10001460T PL2218825T3 (pl) | 2009-02-13 | 2010-02-12 | Dźwigar podłużny dla mostu kolejowego i sposób jego wytwarzania |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE200910008826 DE102009008826B4 (de) | 2009-02-13 | 2009-02-13 | Brücke für Eisenbahnen sowie Längsträger und Verfahren für ihre Herstellung |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP2218825A2 EP2218825A2 (de) | 2010-08-18 |
EP2218825A3 EP2218825A3 (de) | 2012-04-18 |
EP2218825B1 true EP2218825B1 (de) | 2018-12-19 |
Family
ID=42198530
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP10001460.4A Not-in-force EP2218825B1 (de) | 2009-02-13 | 2010-02-12 | Längsträger für Eisenbahnbrücke und Verfahren für seine Herstellung |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP2218825B1 (de) |
DE (1) | DE102009008826B4 (de) |
PL (1) | PL2218825T3 (de) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102010045454A1 (de) * | 2010-09-15 | 2012-03-15 | Ssf Ingenieure Ag | Brückenüberbau mit externer Bewehrung |
DE102010045453A1 (de) * | 2010-09-15 | 2012-03-15 | Ssf Ingenieure Ag | Brückenkonstruktion |
FR3004737B1 (fr) * | 2013-04-22 | 2016-08-19 | Soc Nat Des Chemins De Fer Francais Sncf | Pont en beton |
CN105603859B (zh) * | 2015-12-17 | 2017-05-10 | 中铁第四勘察设计院集团有限公司 | 一种磁悬浮抱轨式轨道交通双线轨道梁 |
CN108726368A (zh) * | 2018-06-04 | 2018-11-02 | 河南罡源电子科技有限公司 | 一种吊车固定装置及其修建方法 |
CN113591186B (zh) * | 2021-07-21 | 2023-09-12 | 中铁大桥勘测设计院集团有限公司 | 一种钢桁梁制造构形确定方法和系统 |
CN116837667A (zh) * | 2023-05-30 | 2023-10-03 | 安徽省交通规划设计研究总院股份有限公司 | 一种快速施工的轨道桥梁结构及复合连接榫配筋计算方法 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AT207406B (de) | 1958-03-04 | 1960-02-10 | Stefan Dipl Ing Maxian | Brücke |
DE8502754U1 (de) * | 1985-02-01 | 1989-03-23 | Brendel, Irmfried, Dipl.-Ing., 7847 Badenweiler | Stahlverbundträger |
DE19747971A1 (de) * | 1997-10-30 | 1999-05-06 | Inkoplan Ges Fuer Infrastruktu | Überbau einer eingleisigen Eisenbahnbrücke aus einbetonierten Stahlträgern als Verbundtragwerk ohne Anwendung von besonderen Verbundmitteln |
DE19962608C2 (de) * | 1999-12-23 | 2003-10-23 | Ibb Ingenieur Bruecken Und Tie | Verfahren zur Errichtung von WIB-Überbauten |
DE102008011176A1 (de) | 2008-02-26 | 2009-09-03 | Ssf-Ingenieure Gmbh | Stahl-Beton-Verbundträger und Verfahren zu seiner Herstellung |
-
2009
- 2009-02-13 DE DE200910008826 patent/DE102009008826B4/de not_active Expired - Fee Related
-
2010
- 2010-02-12 PL PL10001460T patent/PL2218825T3/pl unknown
- 2010-02-12 EP EP10001460.4A patent/EP2218825B1/de not_active Not-in-force
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
None * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE102009008826A1 (de) | 2010-08-19 |
EP2218825A2 (de) | 2010-08-18 |
DE102009008826B4 (de) | 2014-12-11 |
EP2218825A3 (de) | 2012-04-18 |
PL2218825T3 (pl) | 2019-07-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2218825B1 (de) | Längsträger für Eisenbahnbrücke und Verfahren für seine Herstellung | |
EP2088244B1 (de) | Stahlbeton oder Verbundbrücke und Verfahren zu ihrer Herstellung | |
EP0040815B1 (de) | Verbundträger in Montagebauweise | |
AT524664B1 (de) | Verfahren zur Herstellung einer Brücke aus Fertigteilträgern und Fahrbahnplattenelementen | |
EP3303707B1 (de) | Verfahren zur herstellung einer fahrbahnplatte für eine brücke | |
EP2143843A2 (de) | Stahl-Beton-Verbundtrog als Brückenüberbau und Verfahren zu seiner Herstellung | |
WO2016026603A1 (de) | Betonkonstruktion in modulbauweise | |
EP1669505A1 (de) | Stahlverbundträger mit brandgeschütztem Auflager für Deckenelemente | |
AT520614B1 (de) | Verfahren zur Herstellung einer Fahrbahnplatte mit untenliegenden Fertigteilplatten | |
DE102011102987A1 (de) | Das Taktschiebeverfahren mit Stützweitenreduzierung für Strassen- und Bahnbrücken mit Plattenbalkenquerschnitt | |
EP1114221B1 (de) | Schwellenrahmen für eine gleisanlage für schienengebundene fahrzeuge, insbesondere für einen schotteroberbau | |
DE102021125328A1 (de) | Ankerkorb für ein Fundament für eine Windkraftanlage | |
EP2166149B2 (de) | Gleiskörperformteileinheit | |
WO2004063466A1 (de) | Fahrbahn für magnetschwebebahnen und herstellungsverfahren dafür | |
WO1999042677A1 (de) | Verbundfertigteilträger sowie verfahren zur herstellung von trägern, insbesondere für brückenbauwerke | |
DE102017131351A1 (de) | Trogförmiger Überbau für eine Brücke, Brücke, Fertigteil für eine Trogwange einer Brücke sowie Verfahren zur Herstellung einer Brücke | |
DE920013C (de) | Verfahren zum Herstellen von Stehlbauwerken in Verbundbauweise, insbesondere von Balkenbruecken und Schalendaechern | |
DE2251487A1 (de) | Ein- oder mehrfeldriges brueckentragwerk aus spannbetonbalken | |
DE3871960T2 (de) | Bodenstruktur fuer gebaeude. | |
DE19719409C2 (de) | Tragelement und Verfahren zum Herstellen eines Tragelementes | |
DE19962608C2 (de) | Verfahren zur Errichtung von WIB-Überbauten | |
DE19856434C1 (de) | Betonbrücke mit externer Vorspannung | |
DE102005055662A1 (de) | Dachkonstruktion für Gebäude, insbesondere für Industriegebäude mit großen Spannweiten | |
EP0878581A1 (de) | Tragelement und Verfahren zum Herstellen eines Tragelementes | |
DE10127987A1 (de) | Balkenförmige Stahl-Beton-Verbundkonstruktion, insbesondere Verbundbrücke |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A2 Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO SE SI SK SM TR |
|
AX | Request for extension of the european patent |
Extension state: AL BA RS |
|
RAP1 | Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred) |
Owner name: SSF INGENIEURE AG |
|
PUAL | Search report despatched |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A3 Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO SE SI SK SM TR |
|
AX | Request for extension of the european patent |
Extension state: AL BA RS |
|
RIC1 | Information provided on ipc code assigned before grant |
Ipc: E04C 3/293 20060101ALI20120309BHEP Ipc: E01D 2/00 20060101AFI20120309BHEP |
|
17P | Request for examination filed |
Effective date: 20120615 |
|
17Q | First examination report despatched |
Effective date: 20120718 |
|
RAP1 | Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred) |
Owner name: SSF INGENIEURE AG |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: EXAMINATION IS IN PROGRESS |
|
GRAP | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED |
|
INTG | Intention to grant announced |
Effective date: 20180718 |
|
GRAS | Grant fee paid |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3 |
|
GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: THE PATENT HAS BEEN GRANTED |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: B1 Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO SE SI SK SM TR |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: GB Ref legal event code: FG4D Free format text: NOT ENGLISH |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: EP |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R096 Ref document number: 502010015634 Country of ref document: DE |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: IE Ref legal event code: FG4D Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: AT Ref legal event code: REF Ref document number: 1078856 Country of ref document: AT Kind code of ref document: T Effective date: 20190115 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: NV Representative=s name: VALIPAT S.A. GEVERS SA, CH |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: RO Ref legal event code: EPE |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: PCAR Free format text: NEW ADDRESS: RUE DES NOYERS 11, 2000 NEUCHATEL (CH) |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: NL Ref legal event code: FP |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: LT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20181219 Ref country code: BG Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20190319 Ref country code: HR Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20181219 Ref country code: NO Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20190319 Ref country code: FI Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20181219 Ref country code: LV Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20181219 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: LT Ref legal event code: MG4D |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GR Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20190320 Ref country code: SE Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20181219 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: PT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20190419 Ref country code: IT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20181219 Ref country code: ES Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20181219 Ref country code: CZ Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20181219 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IS Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20190419 Ref country code: SM Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20181219 Ref country code: EE Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20181219 Ref country code: SK Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20181219 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R097 Ref document number: 502010015634 Country of ref document: DE |
|
PLBE | No opposition filed within time limit |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: MC Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20181219 Ref country code: DK Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20181219 Ref country code: LU Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20190212 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: BE Ref legal event code: MM Effective date: 20190228 |
|
26N | No opposition filed |
Effective date: 20190920 |
|
GBPC | Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee |
Effective date: 20190319 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: IE Ref legal event code: MM4A |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20190319 Ref country code: IE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20190212 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20190219 Ref country code: BE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20190228 Ref country code: SI Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20181219 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: TR Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20181219 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: AT Payment date: 20200220 Year of fee payment: 11 Ref country code: PL Payment date: 20200127 Year of fee payment: 11 Ref country code: NL Payment date: 20200219 Year of fee payment: 11 Ref country code: RO Payment date: 20200131 Year of fee payment: 11 Ref country code: DE Payment date: 20200229 Year of fee payment: 11 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: CH Payment date: 20200219 Year of fee payment: 11 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: MT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20181219 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: CY Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20181219 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: HU Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO Effective date: 20100212 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R119 Ref document number: 502010015634 Country of ref document: DE |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: AT Ref legal event code: MM01 Ref document number: 1078856 Country of ref document: AT Kind code of ref document: T Effective date: 20210212 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: AT Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20210212 Ref country code: CH Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20210228 Ref country code: LI Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20210228 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: RO Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20210212 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: NL Ref legal event code: MM Effective date: 20210301 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NL Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20210301 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20210901 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: MK Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20181219 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: PL Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20210212 |