EP1893369A1 - Produits du type « dry-spray » pour la protection des moules de coulee centrifuee des tuyaux de fonte - Google Patents

Produits du type « dry-spray » pour la protection des moules de coulee centrifuee des tuyaux de fonte

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Publication number
EP1893369A1
EP1893369A1 EP06726108A EP06726108A EP1893369A1 EP 1893369 A1 EP1893369 A1 EP 1893369A1 EP 06726108 A EP06726108 A EP 06726108A EP 06726108 A EP06726108 A EP 06726108A EP 1893369 A1 EP1893369 A1 EP 1893369A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
adjuvant
product
cast iron
product according
flowability
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP06726108A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Thomas Margaria
Roland Siclari
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Ferropem SAS
Original Assignee
Pechiney Electrometallurgie SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Pechiney Electrometallurgie SAS filed Critical Pechiney Electrometallurgie SAS
Publication of EP1893369A1 publication Critical patent/EP1893369A1/fr
Withdrawn legal-status Critical Current

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Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C3/00—Selection of compositions for coating the surfaces of moulds, cores, or patterns
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/006—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/059—Mould materials or platings
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D13/00—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force
    • B22D13/10—Accessories for centrifugal casting apparatus, e.g. moulds, linings therefor, means for feeding molten metal, cleansing moulds, removing castings
    • B22D13/101—Moulds
    • B22D13/102—Linings for moulds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C37/00—Cast-iron alloys

Definitions

  • the invention relates to a product in the form of powder, for the protection of casting molds cast iron pipes manufactured by centrifugal casting; the casting molds used are commonly referred to as "shells".
  • the coatings used for the protection of centrifugal casting shells of cast iron pipes can consist of inoculants and powdered refractory materials, as well as mixtures of silica and bentonite, put in place by projection of an aqueous suspension.
  • Such coatings are described, for example, in US Patent 4,058,155 to "Pont-A-
  • dry-spray dry powders sprayed onto the shell before pouring the cast iron, powders then referred to as "dry-spray". Whatever the technique used for their deposit, these products are used for several purposes, including:
  • the inoculating power of the "dry-spray" can therefore be positioned within fairly wide limits; however, the other effects requested on the product are subject to more constant requirements.
  • dry-spray The products used as "dry-spray" are therefore generally composed of a mixture of several components including:
  • An inoculant of greater or lesser effectiveness which can typically constitute 30 to 100% of the product; can be used for this purpose, for example, ferro-silicon type alloys containing 0.1 to 4% aluminum and calcium, and possibly other elements that may provide the cast iron with an additional or complementary metallurgical effect .
  • Powders of elements or alloys that specifically confer an anti-pitting effect they may be typically the elements or alloys of reducing elements of column 2 of the Mendeleev classification.
  • An inert mineral filler for example silica, which can constitute up to 70% of the product.
  • Patent FR 2612097 of "Foseco" describes the use, as treatment agent, of Fe-Si-Mg-type alloys whose particles are electrically charged by friction.
  • a distribution system which generally comprises:
  • the subject of the invention is a powder product, for the protection of molds for centrifugally casting cast iron pipes by dry spraying said product onto the inner surface of said mold, comprising an alloy or a mixture of metal alloys (s) inoculating (S) optionally powders of reducing elements or alloys with an anti-pitting effect, optionally an inert mineral filler, characterized in that it further comprises at least one adjuvant intended to improve the flowability characteristics of said product.
  • the flowability is such that the flow time of 50 g of product through the hole of diameter 4 mm of a funnel whose walls form an angle at the top of 60 degrees, is between 17 and 27 seconds for a particle size having a loop at 300 ⁇ m between 99 and 100% and a loop at 63 microns between 10 and 35%.
  • the flow time with respect to the same product without said adjuvant is reduced by 5 to 10 s if said same product without said adjuvant flows through the hole of diameter 4 mm, and is between 20 and 27 s if said same product without said adjuvant does not flow through said hole.
  • the adjuvant is silicone oil; according to another mode, it is potassium siliconate, and according to yet another mode, microsilica of density less than 0.1.
  • the mass proportion of adjuvant in said product is between 0.02 and 0.2%.
  • the flowability of the powder must correspond to an optimum between a good distribution capacity, and homogeneity of distribution on the internal footprint of the shell, and the need that after deposition on said footprint, it no longer flows , in particular before the front of liquid iron when it is poured into said shell.
  • the latter also has a hammered surface, consisting of a succession of cups, one of whose roles is to retain the powder so that it is not driven by the front of liquid iron. If the flowability of the powder is too great, this precaution is insufficient. Moreover, the characteristics of the systems for handling, dosing and dispensing said powder are different from one user to another, which in practice results in the fact that the characteristics of the powder and the equipment are not always optimized for each other.
  • a lack of product in certain areas of the shell will result locally in a lack of inoculation with presence of carbides on the surface and thus increased abrasion and wear of the shell.
  • the Applicant has therefore sought to improve the flowability of the powder to facilitate operations prior to its deposit and the deposit itself, while avoiding negative effects after deposit in the shell, ie by ensuring a low flowability when the cast iron is poured into said shell.
  • adjuvants may be potassium siliconate, but other adjuvants with a similar behavior as to their effect on flowability are also usable, such as, in particular, silicone oil, micro silica with a density typically of less than 0.1 (usual density for the so-called "chemical" micro silica) or a mixture in any proportions of one or more of these products.
  • silicone oil micro silica with a density typically of less than 0.1 (usual density for the so-called "chemical" micro silica) or a mixture in any proportions of one or more of these products.
  • the following tests were carried out with 0.06% of adjuvant, but the usual proportion in industrial conditions can be between 0.02 and 0.2%.
  • the particle size of the powder product according to the invention is less than 580 ⁇ m and preferably 250 ⁇ m. Examples:
  • the flowability characteristics of a powder for "inotubes" are determined by various tests including in particular the flow time of a given quantity through a standardized funnel, the measurement of the shear properties under load and in particular according to the known method. under the name “Jenike test”, the flow time under load which consists of measuring the maximum load at which the product can flow through a hole of given diameter, etc ...
  • the particle size has a passing at 300 microns between 99 and 100%.
  • the flow hierarchy thus obtained is the same if one uses a test of the type of flow under load as mentioned above.
  • said adjuvants make it possible to obtain a flow time for the "inotube", whose particle size has a 63 ⁇ m pass from 10 to 35%, between 17 and 27 s.
  • CaSi 20% silicon-calcium alloy known as "CaSi", 30.3% Ca, powder of particle size less than 300 microns.
  • the measurement of the particle size shows that it has a 63 ⁇ m pass of 23%.
  • the flow time is 28 s.
  • Example N ° 2 The product described in Example No. 1 was stored in canvas bags known as "big bags” under a shed for 2 months.
  • Example 2 The same mixture was prepared as in Example 1 but with the addition of 0.06% of a 40% solution of potassium siliconate in water homogeneously during the mixing operation. The measurement of the particle size shows that it has a 63 ⁇ m pass of 23%.
  • the flow time is 21 s.
  • Example No. 3 The product described in Example No. 3 was stored in a "big bag” under a shed for 2 months.
  • ferro-silicon with 65.5% Si, 1.3% Ca and 0.95% Al, in powder with a particle size of less than 300 ⁇ m.
  • the measurement of the particle size shows that it has a loop at 63 ⁇ m of 31%.
  • the flow time is 35 s.
  • Example 5 The same mixture as in Example 5 was prepared, but with the addition of 0.06% of a 40% solution of potassium siliconate in water homogeneously.
  • the measurement of the particle size shows that it has a loop at 63 ⁇ m of 31%.
  • the flow time is 25 s. Used in "dry-spray", this product has given satisfactory results: the pipes are virtually free of punctures: the few punctures present are shallow and allow to meet the specifications; the degree of carbides is 8% and a thickness of ferritic cast iron of 35 ⁇ m has been noted on the external surface of the pipe.
  • the flow time is reduced by 7 and 10 seconds for the mixtures which, without adjuvant, flow through the hole of diameter 4 mm (Examples 3 and 6 compared respectively to Examples 1 and 5) and is brought to 27 s in the case of a mixture which, without adjuvant, does not flow through said hole (Example 4 compared to Example 2). More generally, it can be remembered that this time is reduced from 5 to 10 s, if the mixture without adjuvant flows through the hole of diameter 4 mm, and is between 20 and 27 s if the mixture without adjuvant does not flow. not through said hole.
  • the adjuvant makes it possible to make the flowability characteristics of the product little dependent on its physical or physico-chemical characteristics, which is observed in particular by comparison between the flow times before and after storage of the "inotubes" of the examples. 3 and 4, while products without adjuvant are significantly sensitive (Examples 1 and 2).

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Abstract

L'invention a pour objet un produit en poudre, du type connu sous l'appellation « dry-spray », pour la protection des moules de coulée centrifugée des tuyaux de fonte, comportant les composants habituels à ce type d'application, ainsi qu'un adjuvant destiné à améliorer les caractéristiques de coulabilité dudit produit lors de son dépôt et les rendre peu dépendantes de ses caractéristiques physiques ou physico-chimiques. L'adjuvant en question peut être notamment de l'huile de silicone, du siliconate de potassium ou de la micro-silice de densité inférieure à 0,1, ainsi qu'un mélange en proportions quelconques de l'un ou plusieurs d'entre eux.

Description

Produits du type « dry-spray » pour la protection des moules de coulée centrifugée des tuyaux de fonte
Domaine de l'invention
L'invention concerne un produit sous forme de poudre, destiné à la protection des moules de coulée des tuyaux de fonte fabriqués par coulée centrifugée; les moules de coulée utilisés sont communément désignés sous le nom de « coquilles ».
Etat de la technique
Sauf mention contraire, toutes les valeurs relatives à des compositions chimiques sont exprimées en pourcentage massique.
Les revêtements utilisés pour la protection des coquilles de coulée centrifugée des tuyaux de fonte peuvent être constitués d'inoculants et de matériaux réfractaires en poudre, ainsi que de mélanges de silice et de bentonite, mis en place par projection d'une suspension aqueuse. De tels revêtements sont décrits par exemple dans le brevet US 4.058.153 de « Pont- A-
Mousson » et sont connus sous le nom de « wet-spray ».
Il est également usuel d'utiliser des poudres projetées à sec sur la coquille avant coulée de la fonte, poudres désignées alors par le nom de « dry-spray ». Quelle que soit la technique mise en oeuvre pour leur dépôt, ces produits sont utilisés dans plusieurs buts, notamment :
- Obtenir un effet d'agent de démoulage, c'est à dire facilitant l'extraction du tuyau du moule après solidification, - Obtenir un effet de barrière thermique limitant la montée en température de la coquille et contribuant ainsi à augmenter sa durée de vie,
- Obtenir un effet anti-piqûre c'est à dire limitant le risque d'apparition de piqûres à la surface des tuyaux,
- Obtenir un ultime effet inoculant sur la fonte coulée de façon à contrôler la structure métallurgique du tuyau. II est bien connu qu'une inoculation insuffisante entraîne dans la fonte la formation de carbures, un retrait important au refroidissement et un démoulage rapide, gage d'une productivité élevée. Mais les pièces ainsi obtenues nécessitent un traitement thermique ultérieur qui peut s'avérer coûteux. On peut, selon les cas, préférer inoculer davantage, quitte à ralentir la cadence de production pour éviter le traitement thermique final, ou au contraire inoculer peu, pousser la productivité, et traiter thermiquement la pièce en fonte en aval.
Le pouvoir inoculant du « dry-spray » peut donc se positionner dans des limites assez larges ; par contre les autres effets demandés au produit sont l'objet d'exigences plus constantes.
Les produits utilisés comme « dry-spray » sont donc en général constitués d'un mélange de plusieurs composants dont :
- Un inoculant d'efficacité plus ou moins forte, qui peut constituer typiquement 30 à 100 % du produit; peuvent être utilisés à cette fin, par exemple, des alliages de type ferro-silicium contenant 0,1 à 4 % d'aluminium et de calcium, et éventuellement d'autres éléments susceptibles d'apporter à la fonte un effet métallurgique supplémentaire ou complémentaire.
- Des poudres d'éléments ou d'alliages conférant spécifiquement un effet anti-piqûre : il peut s'agir typiquement des éléments ou alliages d'éléments réducteurs de la colonne 2 de la classification de Mendeleïev.
-Une charge minérale inerte, par exemple de la silice, qui peut constituer jusqu'à 70 % du produit.
Le brevet FR 2612097 de « Foseco », en particulier, décrit l'utilisation, comme agent de traitement, d'alliages du type Fe-Si-Mg dont les particules sont chargées électriquement par frottement.
Ils sont généralement déposés sur la coquille immédiatement avant la coulée de la fonte par un système de distribution qui comprend en général :
- Un (ou des) récipient(s) de stockage, - Un appareil permettant de définir la quantité à déposer et l'instant de ce dépôt,
- Un système de transport de la poudre jusqu'à l'intérieur de la coquille.
Les produits de l'art antérieur présentent plusieurs inconvénients liés à la difficulté d'obtenir une répartition homogène sur la surface interne du moule, ce qui se traduit par des accumulations dans des zones préférentielles, et à l'inverse des manques ou insuffisances de quantité de produit dans d'autres zones.
Ceci a pour effet direct des hétérogénéités de structure de la fonte ainsi que des défauts de surface du tuyau coulé ou des inclusions de produit à l'intérieur de ce même tuyau. Une autre conséquence au cours du temps est une hétérogénéité d'usure de la surface interne du moule que le produit doit protéger, avec son incidence sur la surface du tuyau en fonte.
Objet de l'invention :
L'invention a pour objet un produit en poudre, pour la protection des moules de coulée centrifugée des tuyaux de fonte par projection à sec dudit produit sur la surface interne dudit moule, comportant un alliage ou un mélange d'alliages métallique(s) inoculant(s), éventuellement des poudres d'éléments ou alliages réducteurs à effet anti-piqûres, éventuellement une charge minérale inerte, caractérisé en ce qu'il comporte en outre au moins un adjuvant destiné à améliorer les caractéristiques de coulabilité dudit produit.
De préférence la coulabilité est telle que le temps d'écoulement de 50g de produit par le trou de diamètre 4 mm d'un entonnoir dont les parois forment un angle au sommet de 60 degrés, est comprise entre 17 et 27 secondes pour une granulométrie présentant un passant à 300 μm compris entre 99 et 100 % et un passant à 63 μm compris entre 10 et 35 %. Selon un autre mode préférentiel, le temps d'écoulement par rapport au même produit sans ledit adjuvant est réduit de 5 à 10 s si ledit même produit sans ledit adjuvant s'écoule par le trou de diamètre 4 mm, et est compris entre 20 et 27 s si ledit même produit sans ledit adjuvant ne s'écoule pas par ledit trou. Selon un mode de réalisation avantageuse, l'adjuvant est de l'huile de silicone ; selon un autre mode, il s'agit de siliconate de potassium, et selon encore un autre mode, de micro-silice de densité inférieure à 0, 1.
Il peut également s'agir d'un mélange en proportions quelconques de l'un ou plusieurs des adjuvants précités. Enfin, selon un mode de réalisation préférentielle, la proportion massique d'adjuvant dans ledit produit est comprise entre 0,02 et 0,2 %.
Description de l'invention : Les produits de l'art antérieur utilisés comme « dry-spray » dans la fabrication des tuyaux de fonte par coulée continue centrifugée présentent quelques inconvénients. En particulier, la charge minérale inerte ajoutée au mélange contribue à augmenter les risques d'encrassement des moules et de formation d'inclusions minérales inertes dans la fonte, pouvant faire apparaître des défauts de surface sur les tuyaux.
- La coulabilité de la poudre doit correspondre à un optimum entre une bonne capacité de distribution, et d'homogénéité de répartition sur l'empreinte intérieure de la coquille, et la nécessité qu'après déposition sur ladite empreinte, elle ne s'écoule plus, en particulier devant le front de fonte liquide lorsque celle ci est déversée dans ladite coquille.
Cette dernière présente d'ailleurs à cet effet une surface martelée, constituée d'une succession de cupules dont l'un des rôles est de retenir la poudre pour qu'elle ne soit pas entraînée par le front de fonte liquide. Si la coulabilité de la poudre est trop importante, cette précaution se révèle insuffisante. - Par ailleurs les caractéristiques des systèmes de manutention, de dosage et de distribution de ladite poudre sont différents d'un utilisateur à l'autre, ce qui résulte en pratique dans le fait que les caractéristiques de la poudre et des équipements ne sont pas toujours optimisés l'un pour l'autre.
- Le choix de la répartition granulométrique de ladite poudre est également dicté notamment par des exigences quant à son comportement lors de son interaction avec la fonte liquide dans la coquille de façon à ce qu'elle remplisse les rôles précédemment décrits.
- Lesdites poudres, encore appelées « inotubes » ou « inopipes », sont en conséquence fines et de ce fait :
- Elles sont très sensibles aux conditions de stockage qui peuvent modifier la coulabilité dans l'absolu et quant à son homogénéité lors de leur utilisation finale,
- De faibles variations des conditions de fabrication (humidité, friabilité du matériau etc.) peuvent aussi se traduire par des modifications globales et/ou des hétérogénéités de leur coulabilité.
- Les conséquences d'une telle variation de la coulabilité sont les suivantes : - Du fait que le dépôt est plus ou moins retenu par les cupules créées par le martelage précité de la surface de la coquille, celui-ci peut présenter des irrégularités. Ce défaut peut se traduire en particulier par le glissement du produit vers le bas de la coquille, celle-ci étant généralement inclinée typiquement de 6 %. - Ces variations de .coulabilité peuvent par ailleurs influer sur les systèmes de distribution de la poudre, engendrant des problèmes divers en utilisation ( blocages, bouchages, etc..) et des irrégularités du dépôt du produit sur la coquille entraînant également des irrégularités de ses effets associés. - Ces irrégularités d'effets se traduisent par divers types de défauts sur le produit final en fonte, tels que : piqûres localisées, taux de carbures dans l'épaisseur du tuyau trop important, etc....
Un manque de produit dans certaines zones de la coquille, par exemple, se traduira localement par une insuffisance d'inoculation avec présence de carbures en surface et de ce fait accentuation de l'abrasion et de l'usure de la coquille.
A l'inverse, un excès de produit entraînera des manques de dissolution par la fonte et en conséquence des défauts de surface du tuyau pouvant conduire à son rebut.
Pour pallier ces inconvénients, la demanderesse a donc cherché à améliorer la coulabilité de la poudre pour faciliter les opérations précédant son dépôt et le dépôt lui-même, tout en évitant les effets négatifs après dépôt dans la coquille, c'est à dire en assurant une faible coulabilité lorsque la fonte est déversée dans ladite coquille.
Ce résultat a pu être obtenu grâce à des adjuvants qui permettent d'améliorer la coulabilité à froid, c'est à dire jusqu'à son dépôt, de la poudre. Un choix judicieux dudit adjuvant a permis, lorsque la poudre est ensuite déposée sur des coquilles chaudes, soit typiquement entre 250 et 300°C, d'annuler cet accroissement de la coulabilité, la température de la poudre s'élevant du fait même du contact avec la coquille chaude.
Ces adjuvants, dont l'effet est décrit dans les exemples ci-après peuvent être du siliconate de potassium, mais d'autres adjuvants au comportement analogue quant à leur effet sur la coulabilité sont également utilisables, comme notamment l'huile de silicone, la micro silice avec une densité typiquement de moins de 0,1 (densité usuelle pour la micro silice de qualité dite « chimique ») ou un mélange en proportions quelconques d'un ou plusieurs de ces produits. Les essais ci-après ont été réalisés avec 0,06 % d'adjuvant, mais la proportion usuelle en conditions industrielles peut être comprise entre 0,02 et 0,2 %.
, La granulométrie du produit en poudre selon l'invention est inférieure à 580 μm et de préférence à 250 μm. Exemples :
Les caractéristiques de coulabilité d'une poudre pour « inotubes » sont déterminées par différents tests dont notamment le temps d'écoulement d'une quantité donnée à travers un entonnoir normalisé, la mesure des propriétés de cisaillement sous charge et en particulier selon la méthode connue sous le nom de « test de Jenike », le temps d'écoulement sous charge qui consiste à mesurer la charge maximale à laquelle le produit peut s'écouler à travers un trou de diamètre donné, etc...
Dans les exemples ci-après les caractéristiques de coulabilité ont été déterminées par le temps d'écoulement de 50 g de poudre à travers le trou de diamètre 4 mm d'un entonnoir dont les parois forment un angle au sommet de 60 degrés.
Dans tous les cas, la granulométrie présente un passant à 300 μm compris entre 99 et 100 %.
La hiérarchie des écoulements ainsi obtenue est la même si on utilise un test du type d'écoulement sous charge tel que précité. Typiquement, lesdits adjuvants permettent d'obtenir un temps d'écoulement de l'« inotube», dont la granulométrie présente un passant à 63 μm de 10 à 35 %, compris entre 17 et 27 s.
Exemple N° 1 :
On a préparé un mélange à partir des constituants suivants :
76 % de ferro-silicium à 65,5 % de Si, 1,3 % de Ca et 0,95 % d'Al, en poudre de granulométrie inférieure à 300 μm,
4 % de spath fluor en poudre de granulométrie inférieure à 150 μm,
20 % d'alliage silicium-calcium connu sous le nom de « CaSi », à 30,3 % de Ca, en poudre de granulométrie inférieure à 300 μm.
La mesure de la granulométrie montre qu'il possède un passant à 63 μm de 23 %.
Le temps d'écoulement est de 28 s.
Utilisé en « dry-spray » à titre d'essai de référence, ce produit a donné des résultats satisfaisants : les tuyaux sont pratiquement exempts de piqûres ; les quelques piqûres présentes sont peu profondes et permettent de respecter le cahier des charges ; le taux de carbures est de 8 % et on note une épaisseur de fonte ferritique de 35 μm en surface externe du tuyau.
Exemple N° 2 : On a stocké le produit décrit dans l'exemple n° 1 en sacs en toile connus sous le nom de « big bag » sous un hangar durant 2 mois.
Après ce stockage :
-La mesure de la granulométrie montre qu'il possède toujours un passant à 63 μm de 23 %,
-Le produit ne s'écoule pas par le trou de diamètre 4mm.
Utilisé en « dry-spray », ce produit a donné de moins bons résultats : les tuyaux présentent des piqûres sur de nombreuses zones et le taux de rebut est nettement plus fort que dans l'exemple 1. Le taux de carbures est de 12 % en moyenne mais il est caractérisé par une plus grande dispersion que dans l'exemple 1. En conséquence le temps du recuit ultérieur destiné à absorber les carbures doit être augmenté. On n'a pas décelé de fonte ferritique en surface externe du tuyau.
Exemple N° 3 :
On a préparé le même mélange que dans l'exemple 1 mais avec addition lors de l'opération de mélange, de façon homogène, de 0,06 % d'une solution à 40 % de siliconate de potassium dans l'eau. La mesure de la granulométrie montre qu'il possède un passant à 63 μm de 23 %.
Le temps d'écoulement est de 21 s.
Utilisé en « dry-spray », ce produit a donné de très bons résultats : les tuyaux sont totalement exempts de piqûres ; le taux de carbures est de 8 % et on a noté une épaisseur de fonte ferritique de 35 μm en surface externe du tuyau.
Exemple N° 4 :
On a stocké le produit décrit dans l'exemple n° 3 en « big bag » sous un hangar durant 2 mois.
Après ce stockage :
-La mesure de la granulométrie montre qu'il possède toujours un passant à 63 μm de 23 %. -Le temps d'écoulement est de 27 s.
Utilisé en « dry-spray », ce produit a donné des résultats satisfaisants : les tuyaux sont pratiquement exempts de piqûres : les quelques piqûres présentes sont peu profondes et permettent de respecter le cahier des charges ; le taux de carbures est de 10 % et on a noté une épaisseur de fonte ferritique de 35 μm en surface externe du tuyau.
Exemple N0 5 :
On a préparé un mélange à partir des constituants suivants :
76 % de ferro-silicium à 65,5 % de Si, 1,3 % de Ca et 0,95 % d'Al, en poudre de granulométrie inférieure à 300 μm.
4 % de spath fluor en poudre de granulométrie inférieure à 150 μm. 20 % de Ca-Si à 30,3 % de Ca, en poudre de granulométrie inférieure à 200 μm.
La mesure de la granulométrie montre qu'il possède un passant à 63 μm de 31 %.
Le temps d'écoulement est de 35 s.
Utilisé en « dry-spray », ce produit a donné des résultats peu satisfaisants : les tuyaux présentent des piqûres et certains ne respectent pas le cahier des charges ; le taux de carbures est de 12 % et on a noté une épaisseur de fonte ferritique de 15 μm en surface externe du tuyau.
Exemple N° 6 :
On a préparé le même mélange que dans l'exemple 5 mais avec addition lors de l'opération de mélange, de façon homogène, de 0,06 % d'une solution à 40 % de siliconate de potassium dans l'eau.
La mesure de la granulométrie montre qu'il possède un passant à 63 μm de 31 %.
Le temps d'écoulement est de 25 s. Utilisé en « dry-spray », ce produit a donné des résultats satisfaisants : les tuyaux sont pratiquement exempts de piqûres : les quelques piqûres présentes sont peu profondes et permettent de respecter le cahier des charges ; le taux de carbures est de 8 % et on a noté une épaisseur de fonte ferritique de 35 μm en surface externe du tuyau.
On peut constater que, grâce à l'adjuvant, le temps d'écoulement, est réduit de 7 et 10 secondes pour les mélanges qui, sans adjuvant, s'écoulent par le trou de diamètre 4 mm (exemples 3 et 6 comparés respectivement aux exemples 1 et 5) et se trouve amené à 27 s dans le cas d'un mélange qui, sans adjuvant, ne s'écoule pas à travers ledit trou (exemple 4 comparé à l'exemple 2). Plus généralement, on peut retenir que ce temps est réduit de 5 à 10 s, si le mélange sans adjuvant s'écoule par le trou de diamètre 4 mm, et est compris entre 20 et 27 s si le mélange sans adjuvant ne s'écoule pas à travers ledit trou.
Par ailleurs, l'adjuvant permet de rendre les caractéristiques de coulabilité du produit peu dépendantes de ses caractéristiques physiques ou physico-chimiques, ce qui s'observe notamment par comparaison entre les temps d'écoulement avant et après stockage des «inotubes» des exemples 3 et 4, alors que les produits sans adjuvant y sont notablement sensibles (exemples 1 et 2).

Claims

Revendications
1. Produit en poudre, pour la protection des moules de coulée centrifugée des tuyaux de fonte par projection à sec dudit produit sur la surface interne dudit moule, comportant un alliage ou un mélange d'alliages métallique(s) inoculant(s), éventuellement des poudres d'éléments ou alliages réducteurs à effet anti-piqûres, éventuellement une charge minérale inerte, caractérisé en ce qu'il comporte en outre au moins un adjuvant destiné à améliorer les caractéristiques de coulabilité dudit produit en poudre.
2. Produit selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit adjuvant est choisi de manière à ce que la coulabilité soit telle que le temps d'écoulement de 50 g de produit par le trou de diamètre 4 mm d'un entonnoir dont les parois forment un angle au sommet de 60 degrés, est compris entre 17 et 27 secondes pour une granulométrie présentant un passant à 300 μm compris entre 99 et 100 % et un passant à 63 μm compris entre 10 et 35 %.
3. Produit selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit adjuvant est choisi de manière à ce que la coulabilité soit telle que le temps d'écoulement par rapport au même produit sans ledit adjuvant est réduit de 5 à 10 s si ledit même produit sans ledit adjuvant s'écoule par le trou de diamètre 4 mm, et est compris entre 20 et 27 s si ledit même produit sans ledit adjuvant ne s'écoule pas par ledit trou.
4. Produit selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'adjuvant est de l'huile de silicone.
5. Produit selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'adjuvant est du siliconate de potassium.
6. Produit selon Tune des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'adjuvant est de la micro-silice de densité inférieure à 0, 1.
7. Produit selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'adjuvant est un mélange en proportions quelconques d'huile de silicone, de siliconate de potassium et/ou de micro-silice de densité inférieure à 0, 1.
8. Produit selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la proportion massique d'adjuvant dans ledit produit est comprise entre 0,02 et 0,2 %.
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