EP1761347A1 - Verfahren zum walzen von bändern in einem walzgerüst - Google Patents

Verfahren zum walzen von bändern in einem walzgerüst

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EP1761347A1
EP1761347A1 EP05748365A EP05748365A EP1761347A1 EP 1761347 A1 EP1761347 A1 EP 1761347A1 EP 05748365 A EP05748365 A EP 05748365A EP 05748365 A EP05748365 A EP 05748365A EP 1761347 A1 EP1761347 A1 EP 1761347A1
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EP
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work roll
cyclic
work
displacement
flatness
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EP05748365A
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Uwe BAUMGÄRTEL
Ralf Wachsmann
Jürgen Seidel
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SMS Siemag AG
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SMS Demag AG
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Publication date
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    • B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
    • B21B37/42—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using a combination of roll bending and axial shifting of the rolls
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    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
    • B21B13/142—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls by axially shifting the rolls, e.g. rolls with tapered ends or with a curved contour for continuously-variable crown CVC
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B29/00—Counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load, e.g. backing rolls ; Roll bending devices, e.g. hydraulic actuators acting on roll shaft ends
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
    • B21B31/16—Adjusting or positioning rolls
    • B21B31/18—Adjusting or positioning rolls by moving rolls axially

Definitions

  • the invention relates to a method for rolling strips in a rolling stand of a rolling train consisting of two axially displaceable work rolls which are provided with a CVC cut or similar contour whose curved contour can be expressed by a third or higher order polynomial is, from two back-up rolls and optionally in addition two intermediate rolls and from a work roll bending system and optionally an additional intermediate roll bending system, wherein the work roll bending or the Ar ⁇ beitswalzenverschiebung be used occasionally for controlling the strip flatness and the strip profile as adjusting mechanisms.
  • an application of the intermediate roll bending and intermediate roll displacement can take place in the same way as the work roll bending.
  • the flatness of the strip is set by the use of conventional rollers by the suitable choice of a work roll crown (positive, negative or cylindrical) and the work roll bending.
  • the disadvantage is that different work roll crowns must therefore be used with different rolling programs, which makes work roll handling difficult.
  • Roth ⁇ towards the work roll bending often reaches its limit in complicated rolling programs and thus can not always ensure the flatness.
  • CVC Continuously Variable Crown
  • the inventive cyclic change of work roll bending on CVC rolls which have a relatively large parabolic profile range, has not yet been practiced and is new.
  • This cyclical change in the work roll bending which can be assisted by the rolling force or by the rolling force distribution within the rolling train, initiates an additional cyclic shift of the work rolls in the case of CVC rolls with simultaneous work roll wear uniformity.
  • the large parabolic profile adjustment range of the CVC work rolls remains available at any time in order to be able to react to changing boundary conditions such as back-up roll wear, thermal crown, rolling force or stand load, etc.
  • the cyclic shifting of the work rolls is then preferably carried out either in the positive, negative or in the entire displacement range.
  • the cyclic shifting of the work rolls is directly vor ⁇ given or forced indirectly by the cyclic changing the work roll bending, wherein the interaction of the work roll displacement and the work roll bending is controlled by a process model online.
  • the cyclic alteration of the work roll positions or bending is carried out only within the permissible range in which the strip quality parameters such as flatness (parabolic and higher order), strip contour quality and belt profile level can be met, whereby to ensure compliance with these criteria by the process model - monitored online -
  • the cyclic shift stroke and / or the preset range for the work roll bending can then be limited.
  • the profile and flatness then required are automatically increased. If the shift position changes are to be expected, the cyclic change of the work rolls is activated either directly after a roll change or only shortly thereafter, for example after the first five strips.
  • the intermediate roll bending or intermediate roll displacement or a support roll profile actuator can be used in an analogous manner in order to produce a cyclical change in the work roll positions.
  • FIG. 1 strip width rolling program for 85 belts finished strip thickness rolling program for 85 belts
  • FIGS. 3 and 4 conventional shifting with high scaffolding load
  • FIGS. 5 and 6 conventional shifting with low scaffolding load
  • FIGS. 7 and 8 cyclic shifting with high scaffolding load
  • FIGS. 9 and 10 cyclic shifting with low scaffolding load
  • FIG. 11 work roll wear contour with cyclical shifting
  • FIG. 12 work roll wear contour with conventional shifting.
  • the simulated two operations of work roll shifting and work roll bending for differential displacement were illustrated using an example of a rolling program of 85 coils.
  • the number or the consecutive number of the bands (No. of coils) is indicated in each case as abscissa.
  • the strip widths BB to be rolled in accordance with the rolling program and in FIG. 2 the finished strip thicknesses BD in each case are plotted as ordinate in mm.
  • bands are produced with constant Bandbrei ⁇ te BB of about 1200 mm and constant finished strip thickness BD of about 2.8 mm.
  • FIGS. 3 and 4 the results obtained for the required work roll displacement position VP are in mm (FIG. 3) and the applied work roll bending force BK in kN (FIG. 4) for a high support roller wear or a high framework load shown.
  • the work roll positions are set primarily in the positive range in order to produce, for B. to compensate for the burden of the scaffolding. In some cases, the maximum shift limit VP max is reached.
  • FIGS. 5 and 6 show, in accordance with FIGS. 3 and 4, the results obtained for a low support roller wear or a low framework load.
  • the curves obtained for the work roll displacement position VP (FIG. 5) and for the work roll bending force BK (FIG. 6) are similar in their characteristics to those of FIGS. 3 and 4, with the work roll displacement values VP corresponding to approximately the same bending force the changed boundary condition - be operated more in the middle shift range.
  • the shift amount is relatively low and according to the rolling program, the work roll bending force BK constant from about the 40th band (BK CO nst) -
  • FIGS. 7 to 10 the expected results for the cyclic shifting of the CVC work rolls or work roll bending according to the invention are plotted for different stand loadings or different support roll wear for the same rolling program.
  • Figures 7 and 8 show the results obtained for the work roll displacement position VP in mm ( Figure 7) and the applied work roll bending force BK in kN ( Figure 8) for high back-up roll wear or high stand load. Clear of the results of the conventional shifting of FIG. 3 is the large adjustment range of the CVC work rolls, the rolls being operated in the positive as well as in the negative region.
  • FIGS. 9 and 10 show, in accordance with FIGS. 7 and 8, the results obtained for low back-up roller wear or low back-up load.
  • the curves obtained for the work roll displacement position VP (FIG. 9) and for the work roll bending force BK are also similar in their characteristic to those of FIGS. 7 and 8, with approximately the same bending force BK resulting in a cyclic displacement of the CVC. Rolling takes place more in the negative displacement range in accordance with the changed boundary conditions.
  • Characteristic for the operation according to the invention of the cyclic sliding is the opposite interaction between the work roll displacement position VP and the work roll bending force BK, which becomes clear in the drawing figures.
  • the CVC work rolls are displaced in the negative direction VP n , a bend in the positive direction BK P can be seen and vice versa.
  • a haromonish work roll wear contour has a positive effect on the quality of the strip contour.
  • the formation of band bulges or an increased band edge drop (edge drop) can thus be compensated more efficiently.

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Description

Verfahren zum Walzen von Bändern in einem Walzgerüst
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Walzen von Bändern in einem Walzge¬ rüst einer Walzstraße, bestehend aus zwei axial verschiebbaren Arbeitswalzen, die mit einem CVC-Schliff oder mit ähnlicher Kontur versehen sind, deren ge¬ krümmte Kontur durch ein Polynom dritter oder höherer Ordnung ausdrückbar ist, aus zwei Stützwalzen und gegebenenfalls zusätzlich zwei Zwischenwalzen und aus einem Arbeitswalzenbiegesystem und gegebenenfalls einem zusätzli¬ chen Zwischenwalzenbiegesystem, wobei zur Regelung der Bandplanheit und des Bandprofils als Stellmechanismen die Arbeitswalzenbiegung oder die Ar¬ beitswalzenverschiebung fallweise angewendet werden. Alternativ oder zusätz¬ lich kann eine Anwendung der Zwischenwalzenbiegung und Zwischenwalzen- Verschiebung in gleicher Art wie die Arbeitswalzenbiegung erfolgen.
Die Bandplanheit wird beim Einsatz von konventionellen Walzen durch die ge¬ eignete Wahl eines Arbeitswalzencrowns (positiv, negativ oder zylindrisch) und der Arbeitwalzenbiegung eingestellt. Nachteilig ist, dass deshalb bei unter- schiedlichen Walzprogrammen unterschiedliche Arbeitswalzencrowns einge¬ setzt werden müssen, was das Arbeitswalzenhandling schwierig macht. Weiter¬ hin erreicht die Arbeitwalzenbiegung bei komplizierteren Walzprogrammen oft¬ mals ihre Stellgrenze und kann damit die Planheit nicht immer sicherstellen.
Um das Arbeitswalzenhandling zu vereinfachen und gleichzeitig das Profil und die Planheit positiv zu beeinflussen, hat sich der Einsatz von Arbeitswalzen mit einer CVC-Kontur (CVC = Continuously Variable Crown) auch in den hinteren Gerüsten einer Walzstraße bewährt.
Die Arbeitswalzenbiegung kommt dabei nur selten an ihre Stellgrenzen und steht für die dynamische Regelung zur Verfügung. Nachteilig ist, dass bei einer konventionellen Verschiebepraxis der CVC-Arbeitswalzen der genutzte Ver¬ schiebebereich innerhalb eines Walzprogramms relativ gering ausfällt und die Arbeitswalzen- Verschleißvergleichmäßigung nur in eingeschränkter Form er¬ folgt. Als Kompromiss wird deshalb ein flacher CVC-Schliff eingesetzt, d. h. ein reduzierter CVC-Einstellbereich bei entsprechendem Verschiebehub.
Ausgehend von diesem Stand der Technik ist es Aufgabe der Erfindung, ein Verfahren zum Walzen von Bändern in einem Walzgerüst mit axial verschiebba¬ ren CVC-Arbeitswalzen oder mit Arbeitswalzen mit ähnlicher Kontur an¬ zugeben, mit dem bei einfachem Walzenhandling mit gleichzeitig großer Profil- und Planheits-einstellmöglichkeit gleichzeitig auch der Arbeitswalzenverschleiß vergleichmäßigt wird.
Die gestellte Aufgabe wird mit den Merkmalen des Anspruchs 1 dadurch gelöst, dass durch eine zyklische Veränderung der Arbeitswalzenbiegung von Band zu Band in einem definiert vorgegebenen Teil ihres Stellbereiches gleichzeitig eine zyklische erweiterte Verschiebung der Arbeitswalzen angeregt bzw. erzwungen wird, um die Bandplanheit bzw. das Body-Bandprofil einzustellen, wobei durch die Kombination der Wirkung der beiden Stellsysteme (Arbeitswalzenbiegung und Arbeitswalzenverschiebung) sich in guter Näherung parabolisch wirkende Effekte dieser beiden Stellsysteme gegenseitig ergänzen und so die Planheit sicherstellen und zusätzlich eine optimale Vergleichmäßigung des Arbeitswal¬ zenverschleißes bewirken.
Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen ange- geben.
Das zyklische Verschieben von Arbeitswalzen an sich ist bereits bekannt. Aller¬ dings wurde diese Betriebsweise bisher nur mit Walzen mit einem konventionell bombierten Arbeitswalzenschliff vornehmlich in den hinteren Gerüsten einer Walzstraße praktiziert (Hitachi Review Vol. 34 (1985), No. 4, Seiten 153 bis 167) oder in Ausnahmefällen mit Tapered Rolls in einem eingeschränkten Be¬ reich eingesetzt (EP 0153 849 A2).
Die erfindungsgemäße zyklische Änderung der Arbeitwalzenbiegung an CVC- Walzen, die einen relativ großen parabolischen Profilstellbereich haben, wurde bisher noch nicht praktiziert und ist neu. Diese zyklische Änderung der Arbeit¬ walzenbiegung, die durch die Walzkraft bzw. durch die Walzkraftverteilung in¬ nerhalb der Walzstraße unterstützt werden kann, initiiert bei CVC-Walzen eine zusätzliche zyklische Verschiebung der Arbeitswalzen bei gleichzeitiger Ar- beitswalzenverschleißvergleichmäßigung. Der große parabolische Profilstellbe- reich der CVC-Arbeitswalzen bleibt hierbei jederzeit verfügbar, um auf verän¬ derte Randbedingungen wie Stützwalzenverschleiß, Thermischer Crown, Walz¬ kraft oder Gerüstbelastung etc. reagieren zu können. In Abhängigkeit von die¬ sen Randbedingungen wird dann das zyklische Verschieben der Arbeitswalzen bevorzugt entweder im positiven, negativen oder im gesamten Verschiebestell- bereich durchgeführt.
Erfindungsgemäß wird das zyklische Verschieben der Arbeitswalzen direkt vor¬ gegeben oder indirekt durch das zyklische Verändern der Arbeitswalzenbiegung erzwungen, wobei das Zusammenwirken der Arbeitswalzenverschiebung und der Arbeitswalzenbiegung von einem Prozessmodell online gesteuert wird.
Das zyklische Verändern der Arbeitswalzenpositionen oder -biegung wird dabei nur in dem zulässigen Bereich durchgeführt, in dem die Bandqualitätsparameter wie Planheit (parabolische und höhere Ordnung), Bandkonturgüte sowie Band- profilniveau erfüllt werden können, wobei zur Einhaltung dieser Kriterien durch das Prozessmodell - online überwacht - der zyklische Verschiebehub oder/und der Preset-Bereich für die Arbeitswalzenbiegung dann eingeschränkt werden kann.
Da bei den ersten Einfahrbändern nach beispielsweise einem Walzenwechsel bei der dann erforderlichen Einstellung von Profil und Planheit automatisch grö- ßere Verschiebepositionsänderungen zu erwarten sind, wird das zyklische Ver¬ ändern der Arbeitswalzen entweder direkt nach einem Walzenwechsel oder erst kurz danach aktiviert, beispielsweise nach den ersten fünf Bändern.
Statt oder ergänzend der zyklischen Veränderung der Arbeitswalzenbiegung kann alternativ je nach Gerüstbauart die Zwischenwalzenbiegung oder Zwi¬ schenwalzenverschiebung oder ein Stützwalzenprofilstellglied in analoger Art eingesetzt werden, um eine zyklische Veränderung der Arbeitswalzenpositionen zu erzeugen.
Weitere Einzelheiten, Merkmale und Vorteile der Erfindung werden nachfolgend an in schematischen Zeichnungsfiguren dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert.
Es zeigen:
Fig. 1 Bandbreite-Walzprogramm für 85 Bänder, Fig. 2 Fertigbanddicke-Walzprogramm für 85 Bänder, Fig. 3 und 4 konventionelles Verschieben mit hoher Gerüstbelastung, Fig. 5 und 6 konventionelles Verschieben mit niedriger Gerüstbelastung, Fig. 7 und 8 zyklisches Verschieben mit hoher Gerüstbelastung, Fig. 9 und 10 zyklisches Verschieben mit niedriger Gerüstbelastung, Fig. 11 Arbeitswalzen-Verschleißkontur bei zyklischem Verschieben, Fig. 12 Arbeitswalzen-Verschleißkontur bei konventionellem Verschie¬ ben.
In den dargestellten Beispielen wurden die simulierten beiden Betriebsweisen: Arbeitswalzenverschiebung und Arbeitswalzenbiegung für unterschiedliches Verschieben an einem Beispiel eines Walzprogramms von 85 Bändern (Coils) dargestellt. In den Zeichnungsfiguren 1 bis 10 ist jeweils als Abszisse die An- zahl bzw. die fortlaufende Nummer der Bänder (No. of Coils) angegeben. In Figur 1 sind die entsprechend des Walzprogramms zu walzenden Bandbrei¬ ten BB und in Figur 2 die Fertigbanddicken BD jeweils in mm als Ordinate auf¬ getragen. Bis etwa Band No. 40 werden unterschiedliche Bandbreiten BB und Fertigbanddicken BD gewalzt, danach werden Bänder mit konstanter Bandbrei¬ te BB von etwa 1200 mm und konstanter Fertigbanddicke BD von etwa 2,8 mm erzeugt.
Für das in den Figuren 1 und 2 dargestellte Walzprogramm wurden in den Figu¬ ren 3 bis 6 die zu erwartenden Ergebnisse für konventionelles Verschieben der CVC-Arbeitswalzen mit unterschiedlicher Gerüstbelastung bzw. unterschiedli- ehern Stützwalzenverschleiß aufgetragen.
In den Figuren 3 und 4 sind die erhaltenen Ergebnisse für die erforderliche Ar¬ beitswalzen-Verschiebeposition VP in mm (Fig. 3) und die aufgewendete Ar¬ beitswalzen-Biegekraft BK in kN (Fig. 4) für einen hohen Stützwalzenverschleiß oder eine hohe Gerüstbelastung dargestellt. Wie dabei der Fig. 3 zu entnehmen ist, werden bei dieser konventionellen Betriebsweise die Arbeitswalzenpositio¬ nen vornehmlich im positiven Bereich eingestellt, um so z. B. die Belastung der Gerüste zu kompensieren. Zum Teil wird das maximale Schiebelimit VPmax er¬ reicht.
In den Figuren 5 und 6 wurden entsprechend den Figuren 3 und 4 die erhalte¬ nen Ergebnisse für einen geringen Stützwalzenverschleiß oder eine niedrige Gerüstbelastung dargestellt. Die erhaltenen Kurvenzüge für die Arbeitswalzen- Verschiebe-position VP (Fig. 5) und für die Arbeitswalzen-Biegekraft BK (Fig. 6) ähneln in ihrer Charakteristik denen der Figuren 3 und 4, wobei bei annähernd gleicher Biegekraft nun die Arbeitswalzenverschiebewerte VP - entsprechend der geänderten Randbedingung - mehr im mittleren Verschiebestellbereich be¬ trieben werden. Gemeinsam ist, dass insgesamt betrachtet bei einer konventio¬ nellen Verschiebepraxis der CVC-Arbeitswalzen der Verschiebebetrag relativ gering ist und entsprechend dem Walzprogramm die Arbeitswalzen-Biegekraft BK ab etwa dem 40. Band konstant verläuft (BKCOnst)- In den Figuren 7 bis 10 sind für das gleiche Walzprogramm die zu erwartenden Ergebnisse für das erfindungsgemäße zyklische Verschieben der CVC-Arbeits- walzen bzw. Arbeitwalzenbiegung bei unterschiedlicher Gerüstbelastung bzw. unterschiedlichem Stützwalzenverschleiß aufgetragen.
In den Figuren 7 und 8 sind die erhaltenen Ergebnisse für die Arbeitswalzen- Verschiebeposition VP in mm (Fig. 7) und die aufgewendete Arbeitswalzen- Biegekraft BK in kN (Fig. 8) für einen hohen Stützwalzenverschleiß oder einer hohen Gerüstbelastung dargestellt. Deutlich gegenüber den Ergebnissen des konventionellen Verschiebens der Fig. 3 ist der große genutzte Einstellbereich der CVC-Arbeitswalzen, wobei die Walzen im positiven und auch im negativen Bereich betrieben werden.
In den Figuren 9 und 10 wurden entsprechend den Figuren 7 und 8 die erhalte- nen Ergebnisse für einen geringen Stützwalzenverschleiß oder eine niedrige Gerüstbelastung dargestellt. Die erhaltenen Kurvenzüge für die Arbeitswalzen- Verschiebe-position VP (Fig. 9) und für die Arbeitswalzen-Biegekraft BK ähneln auch hier in ihrer Charakteristik denen der Figuren 7 und 8, wobei bei annä¬ hernd gleicher Biegekraft BK ein zyklisches Verschieben der CVC-Walzen ent- sprechend der geänderten Randbedingungen mehr im negativen Verschiebe- stellbereich stattfindet.
Charakteristisch für die erfindungsgemäße Betriebsweise des zyklischen Ver¬ schiebens ist das gegenläufige Zusammenspiel zwischen der Arbeitswalzen- Verschiebeposition VP und der Arbeitswalzen-Biegekraft BK, das in den Zeich¬ nungsfiguren deutlich wird. Bei einer Verschiebung der CVC-Arbeitswalzen in negativer Richtung VPn ist eine Biegung in positiver Richtung BKP erkennbar und umgekehrt.
Die durch das erfindungsgemäße zyklische Verschieben der CVC- Arbeitswalzen erzielte Arbeitswalzen-Verschleissvergleichmässigung wird in den Figuren 11 und 12 deutlich. Aufgetragen sind hier der Arbeitswalzenver¬ schleiß AV in mm über die Arbeitswalzenballenlänge BL in mm, welcher am Ende des Walzprogramms entsteht. Bei etwa gleichem Verschleißbetrag in Bal¬ lenmitte ist die Walzenkontur WK bei der zyklischen Betriebsweise (Fig. 11 ) im Kantenbereich gegenüber der konventionellen Betriebsweise (Fig. 12) harmoni- scher ausgebildet, während bedingt durch die geringere Verschiebung bei der konventionellen Betriebsweise eine steilere Verschleißflanke mit eckigerem Ll- bergang erkennbar ist.
Eine haromonischere Arbeitswalzenverschleisskontur wirkt sich positiv auf die Qualität der Bandkontur aus. Die Entstehung von Bandwulsten oder ein erhöh¬ ter Bandkantenabfall (Edge-Drop) kann somit effizienter kompensiert werden. Bezugszeichenliste
AV Arbeitswalzenverschleiß BB Bandbreite BD Fertigbanddicke BK Arbeitswalzen-Biegekraft BKconst konstante Biegekraft BKmax maximale Biegekraft BKp Biegung in positive Richtung BL Arbeitswalzen-Ballenlänge No. Coilanzahl VP Arbeitswalzen-Verschiebeposition VPmax maximales Schiebelimit VPmin minimales Schiebelimit VPn Verschiebung in negative Richtung VPp Verschiebung in positive Richtung WK Arbeitswalzenkontur

Claims

Ansprüche
1. Verfahren zum Walzen von Bändern in einem Walzgerüst einer Walzstra¬ ße, bestehend aus zwei axial verschiebbaren Arbeitswalzen, die mit einem CVC-Schliff oder mit ähnlicher Kontur versehen sind, deren gekrümmte Kontur durch ein Polynom dritter oder höherer Ordnung ausdrückbar ist, aus zwei Stützwalzen und gegebenenfalls zusätzlich zwei Zwischenwal¬ zen und aus einem Arbeitswalzenbiegesystem und gegebenenfalls einem zusätzlichen Zwischenwalzenbiegesystem, wobei zur Regelung der Bandplanheit und des Bandprofils als Stellmechanismen die Arbeitswal¬ zenbiegung oder die Arbeitswalzenverschiebung fallweise angewendet werden, dadurch gekennzeichnet, dass durch eine zyklische Veränderung der Arbeitswalzenbiegung von Band zu Band in einem definiert vorgegebenen Teil ihres Stellbereiches gleichzeitig eine zyklische erweiterte Verschiebung der Arbeitswalzen an¬ geregt bzw. erzwungen wird, um die Bandplanheit bzw. das Body- Bandprofil einzustellen, wobei durch die Kombination der Wirkung der bei¬ den Stellsysteme (Arbeitswalzenbiegung und Arbeitswalzenverschiebung) sich in guter Näherung parabolisch wirkende Effekte dieser beiden Stell¬ systeme gegenseitig ergänzen und so die Planheit sicherstellen und zu¬ sätzlich eine optimale Vergleichmäßigung des Arbeitswalzenverschleißes bewirken.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass in Abhängigkeit von den Randbedingungen wie beispielsweise Stützwalzenverschleiß, Thermischer Crown, Walzkraft etc. das zyklische Verschieben der Arbeitswalzen bevorzugt entweder im positiven, negati- ven oder im gesamten Verschiebestellbereich durchgeführt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das zyklische Verschieben der Arbeitswalzen direkt vorgegeben oder indirekt durch das zyklische Verändern der Arbeitswalzenbiegung erzwun¬ gen wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1 , 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Zusammenwirken der Arbeitswalzenverschiebung und der Ar¬ beitswalzenbiegung von einem Prozessmodell online gesteuert wird.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass das zyklische Verändern der Arbeitswalzenpositionen oder -biegung nur in dem zulässigen Bereich durchgeführt wird, in dem die Bandquali- tätsparameter wie Planheit (parabolische und höhere Ordnung), Bandkon¬ turgüte sowie Bandprofilniveau erfüllt sind, wobei zur Einhaltung dieser Kriterien der zyklische Verschiebehub oder/und der Preset-Bereich für die Arbeitswalzenbiegung durch das Prozessmodell online überwacht einge¬ schränkt werden kann.
6. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Arbeitswalzenbiegung durch eine zyklische Veränderung der Walzkraft bzw. der Walzkraftverteilung innerhalb der Walzstraße unter- stützt wird.
7. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass statt oder ergänzend zur zyklischen Veränderung der Arbeitswalzen- biegung alternativ je nach Gerüstbauart die Zwischenwalzenbiegung oder Zwischenwalzenverschiebung oder ein Stützwalzenprofilstellglied in ana- loger Art eingesetzt werden, um eine zyklische Veränderung der Arbeits¬ walzenpositionen zu erzeugen.
8. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass das zyklische Verändern der Arbeitswalzen direkt nach dem Wal¬ zenwechsel oder kurz danach, beispielsweise nach den ersten fünf Bän¬ dern, aktiviert wird, da bei den ersten Einfahrbändern bei Einstellung von Profil und Planheit automatisch größere Verschiebepositionsänderungen zu erwarten sind.
EP05748365A 2004-06-28 2005-06-03 Verfahren zum walzen von bändern in einem walzgerüst Expired - Lifetime EP1761347B1 (de)

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