EP1735101A1 - Röhrenkollektor zur abscheidung elektrisch geladener aerosole aus einem gasstrom - Google Patents

Röhrenkollektor zur abscheidung elektrisch geladener aerosole aus einem gasstrom

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EP1735101A1
EP1735101A1 EP05716464A EP05716464A EP1735101A1 EP 1735101 A1 EP1735101 A1 EP 1735101A1 EP 05716464 A EP05716464 A EP 05716464A EP 05716464 A EP05716464 A EP 05716464A EP 1735101 A1 EP1735101 A1 EP 1735101A1
Authority
EP
European Patent Office
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tube
tubes
group
tube bundle
collector according
Prior art date
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Application number
EP05716464A
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English (en)
French (fr)
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EP1735101B1 (de
Inventor
Andrei Bologa
Hanns-Rudolf Paur
Klaus Woletz
Thomas WÄSCHER
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Karlsruher Institut fuer Technologie KIT
Original Assignee
Forschungszentrum Karlsruhe GmbH
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Publication date
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Publication of EP1735101B1 publication Critical patent/EP1735101B1/de
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03C3/00—Separating dispersed particles from gases or vapour, e.g. air, by electrostatic effect
    • B03C3/34—Constructional details or accessories or operation thereof
    • B03C3/40—Electrode constructions
    • B03C3/45—Collecting-electrodes
    • B03C3/49—Collecting-electrodes tubular
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03C3/00—Separating dispersed particles from gases or vapour, e.g. air, by electrostatic effect
    • B03C3/02—Plant or installations having external electricity supply
    • B03C3/16—Plant or installations having external electricity supply wet type
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S55/00—Gas separation
    • Y10S55/38—Tubular collector electrode

Definitions

  • Tube collector for the separation of electrically charged aerosols from a gas stream
  • the invention relates to a tube collector in the form of a channel section for the deposition of electrically charged aerosols from a gas flowing through.
  • the collector of the device consists of a housing, a grounded grid and a tube pack standing on it, whose tubes have a uniform length.
  • the tubes are made of electrically conductive or dielectric material, they are stiff or flexible and their wall is smooth or textured. Inside the tubes spiral elements can be installed.
  • the tube package can be moistened by a sprayer, which allows for the reduction of temperature, wetting and cleaning of the tube surface and increasing the efficiency of the deposition of charged aerosols.
  • the gas stream runs from top to bottom, and is sprayed, the flow-facing end of the tube package, so that the spray liquid flows down therein / drains with the gas flow.
  • the invention has for its object to provide a tube collector, can be deposited with the electrically charged aerosols from a gas flowing through long-term constant with great effectiveness on the tubes and discharged from the separator.
  • the object is achieved by a tube collector, which is constructed according to the features of claim 1.
  • the tube collector is installed in a channel portion of the gas flow conducting channel. This section is perpendicular with its channel or flow axis and the gas flow flows therein from bottom to top.
  • the tube bundle group In the channel section is at least one tube bundle group.
  • the tube bundle group consists of at least one tube bundle.
  • the tube bundle group fills the clear channel cross-section as far as possible, unless there are technical-physical reasons that the cross-section of the tube bundle group must be smaller. In terms of flow, the largest possible bundle cross section forms the lowest flow resistance. In any case, this allows the construction of different sized separator and facilitates in particular the assembly.
  • separators with a small channel cross-section will have a tube bundle group or tube bundle groups, each with one tube bundle. Larger groups of tube bundles consist of several tube bundles, which are still easy to handle during installation / maintenance.
  • the tubes are all parallel to the flow axis.
  • a spraying device is positioned centrally, which sits on the tube end of a coming from the exposed channel wall pipe for the detergent supply. At least the flow-averted / upper end of the tube bundle group will be sprayed out uniformly with rinsing liquid via the spraying device.
  • rinsing liquid is very often water or another electrically conductive rinsing liquid. The choice of rinsing liquid determines the cleaning process to be carried out.
  • dielectric rinsing liquids such as oils or lower alcohols or generally electrically non-conductive solvents come into consideration, with the consequence that then the tubes must be made of electrically conductive material.
  • Alkalis or acids, again electrically conductive, may possibly also be considered as rinsing liquid.
  • the structural components of the tube collector which come into contact with the gas flow and the rinsing agent must in any case be inert for the process. The materials are chosen considering that.
  • Each tube bundle group rests against a grid / perforated plate, at least with its forehead facing the stream, and touches it electrically with at least one tube. All grids / perforated plates are connected to an electrical reference potential, in the majority of cases earth potential.
  • the electrical charge released by the deposition on the tubing bundle group is dissipated through the respective grid, i. the separated aerosols / particles are electrically neutralized so that they can be rinsed off with the rinsing liquid.
  • the meshes are at most so large that certainly no tube could slip through. If it is dielectric, an electrical line would have to be established between the grid / perforated plate and the tube bundle group.
  • the tube collector then sits completely in a dielectric channel section, but at least two immediately successive tube bundle groups are electrically insulated from one another via a dielectric channel wall piece. At the same time, such a dielectric channel wall stuck to the entrance and exit of the tube collector for total electrical isolation.
  • D ⁇ nne n is the clear diameter of the tubes used.
  • the bundle height in the peripheral regions around the tubular collector longitudinal axis for the required reasons for dimensional stability of the tube bundle may vary only between the simple and below the double tube height and immediately adjacent peripheral areas must overlap such that there is an annular surface through which all tubes of the considered Peripheral areas go.
  • a multiple, all-encompassing banding / lacing as in a flat lattice case is then no longer possible.
  • a comprehensive bundling / lacing of the tube bundle towards the central bundle height can nevertheless bring about sufficient stability because of the approximately present rotational symmetry.
  • the height may then be problematic in installation due to limited space.
  • Essential for an efficient aerosol separation is that the tubes are at least so long that during a turbulent entry of the partial gas stream into the tube, a laminar flow formation occurs in the course of the flow, so that this partial gas stream flows out of the tube in a laminar manner.
  • On the electrically charged aerosol particles in the laminar gas partial flow is a steady, radially directed force.
  • the fluidic forces that always change direction do not allow this.
  • the reference potential by adjusting the reference potential accordingly, the force can be adjusted in the amount on the electrically charged aerosol particles flowing through in the radial direction and in limits.
  • the adjustment of the reference potential is currently such that these aerosol during the flow on the tube wall to drip. The longer the laminar flow state in the tube, the better the separation becomes.
  • the tube geometry, here clear width and tube length is suggested on the one hand for the technical effectiveness by the flow and the aerosol therein and on the other hand by an economic structure of the tube collector.
  • the sprayed rinse liquid is normal water that has ionic conductivity.
  • the tubes may be made of dielectric material (claim 5), since the tubes are kept above the rinsing liquid water at the reference potential of the supporting grid / perforated plate.
  • the grids which are electrically conductively contacted by the associated tube bundle group via at least one tube, are flat in the simplest construction (claim 4).
  • an electrically non-conductive flushing liquid such as oil or low alcohols or paint solvents
  • the tubes are then forcibly electrically conductive (claim 6), So at least with an electrically conductive the layer coated or made of metal or a sufficiently conductive carbon fiber composite material. They have such a structure, mesh size or perforation in the case of the perforated plate that a single tube bundle could not fall through.
  • the bundled tubes are all the same for a tube bundle group. But the tubes can have many shapes. According to claim 7, they are round in cross section, according to claim 8 polygonal. Due to the flow resistance, this may eventually have to be taken into account for smaller channel cross-sections. With increasing channel cross-sections, this aspect is more obscure if the cross-section of the tube bundle group fills the clear channel cross-section as far as possible.
  • a narrowed embodiment of a tube bundle is described in claim 9.
  • the cross section of the tubes is polygonal, namely rectangular (hexagonal or honeycomb structure) or parallelogram quadrangular or regular hexagonal or triangular so as two adjacent triangles form a rectangular or parallelogrammar quadrangle.
  • the tubes of a bundle are densely packed, ie, the mutual tube spacing s is zero or nearly zero.
  • Such a tube bundle then has honeycomb structure and can be bundled / bundled from tubes of different heights or the tubes of a bundle are all the same height.
  • such a tube bundle can also be cut directly from a continuous honeycomb structure with the respective honeycomb cross-section, with mutually parallel end faces perpendicular to the tube longitudinal axis or obliquely thereto.
  • Both tube bundle types are suitable for the composition of a tube bundle group, in particular if the tube bundle group has non-planar end faces and therefore a segmented structure is necessary. The version and anchoring of such structures tures is technically easy.
  • Such honeycomb structures are known from lightweight construction.
  • Two simple ways of tube fixation can be achieved once according to claim 10 by w-shaped clamps and according to claim 11 by at least two grids through which all tubes go at least one tube bundle.
  • the two grids have a mesh structure through which the tubes are formatted but stuck stuck.
  • the stitches that are put through have a polygonal, at least triangular structure.
  • the tube spacing s is achieved via the middle web of the W, at the same time two tubes are clamped in position via the outer and middle web. Always two W terminals hold two tubes in parallel position to each other.
  • the degree of deposition can be further optimized if, as described in claim 12, the tubes from a group of tube bundles do not align with the tubes of the adjacent tube bundle group or at least most of them do not align with each other. This has the effect that, if the laminar flow state can be maintained in the interspace of two groups of tube bundles, the exiting laminar flow columns from one tube bundle group, on entering the following tube bundle, delgro group are cut longitudinally and thereby the former central region of a flow column on entry into the following group of tube bundles very likely decentralized continues near a tube wall inside or outside. Remaining aerosol particles from this formerly central flow column region then have a shorter radial path to the current tube wall.
  • the tube separator / tube collector is structurally simple in construction and easy both as a small device with only one tube bundle per tube bundle group or modular larger to large device with several tube bundles per tube bundle group.
  • FIG. 1 shows the tube collector
  • Figure 4 shows the built-in tube bundle group in axial section
  • Figure 3 shows the installed tube bundle group in radial section
  • Figure 5 shows the axial section to each other positioned tubes
  • Figure 6 shows the radial section to each other positioned tubes
  • Figure 7 the number concentration and the fractional precipitation degree.
  • FIG. 1 shows the tube collector in its installed position in the channel system for guiding a gas stream to be cleaned of electrically charged aerosol particles.
  • the fume or raw gas flows from below into the tube collector and usually flows turbulently to the former, lower tube bundle group. It extends over the entire clear channel cross-section. There, the raw gas first meets the plane grid, which also extends over the clear channel cross-section, which is grounded.
  • the plane grid which also extends over the clear channel cross-section, which is grounded.
  • Aerosol particles present in them which are usually negatively charged electrically, are attracted radially to the nearest tube wall because of the effective electrical ground potential. At least the aerosol particles located close to a tube wall have a good chance of meeting the tube wall during the flow through and giving off their electrical charge there.
  • the force effect on the aerosol particles is a combined, namely electrical and fluid mechanical.
  • the spraying device is positioned centrally and centrally.
  • the detergent feed takes place via the projecting from the free channel wall ago Pipe.
  • the rinsing agent here water, for the rinsing of the deposited flue gas particles well suited.
  • the sprayer sprays the lower as well as the upper tube bundle group.
  • the prepurified gas flowing laminarly out of the first tube bundle group in columns continues to flow through the spray gap and strikes the second tube bundle group, which also stands on a grid with electrical reference potential.
  • the lamiaren flow columns from the first group of tube bundles are very likely to be cut longitudinally when entering and form again in the flow on to laminar flow columns, from which the further deposition occurs.
  • the gas escapes largely purified and continues to flow in the guide channel connected there.
  • the rinsing effect can be improved even further if there is a spraying device above the last group of tube bundles with which the flow-facing / overhead forehead can also be sprayed. This measure is not necessarily mandatory.
  • the grounding grid on the upstream side of a tube bundle is necessary for dissipation of the electrical charge.
  • the rinsing of the tube bundle from the spray device between two successive tube bundles in countercurrent to the gas flow is effective only on separated and electrically neutral particles.
  • An additional ground grid on the downstream side of the tube bundle does not significantly increase the degree of deposition but, if well connected, can contribute to the mechanical stiffness of the tube bundle.
  • the two level grids allow irrigation fluid with aerosol to easily drain countercurrently into the space below with this type of installation.
  • this type of construction and installation of the tube collector but that is in generally no problem, since such aerosol contaminated rinsing liquid can be easily collected and removed in a standing under the tube collector tray.
  • FIG. 2 schematically shows the tube bundle group installed in the tube collector and reaching across the clear channel cross-section, the tubes of which are packed at different heights, here for simplicity only in two heights.
  • the cross-sectional view in Figure 3 shows a sealed tube package, i. the tubes are very close to each other.
  • FIG. 4 shows a tube arrangement in cross-section, in which the tubes stand by way of example on a regular basis, with their longitudinal axis in the corners of an equilateral triangle.
  • the tubes which are all the same, have the clear diameter Dian en and the outer diameter D. They are about inserted W-shaped clamps with the distance s parallel to each other (see Figure 5 longitudinal section and Figure 6 cross-section).
  • the clamps are here for a bundle with the height equal to the tube length. With different height packing of the tubes, the two outer legs of the terminals must be correspondingly longer.
  • the w-shaped spacers / clamps are inserted at the bottom and top of each pipe end. At the top and bottom because 6 spacers per tube inserted, each with 1 spacer 2 tubes to the distance s holds.
  • the central spacer bars can be made longer with the width dimension s, for example 5 x D or 10 x D long. They can also be so long that the lower and upper central bars just touch each other in the middle of the tube, so that a closed gusset channel is formed.
  • the spacers can be made simple, z. B. by punching sheet metal or thin plastic plates. Depending on the required medium and temperature resistance, the materials may be made of plastics such as PE, PP, PVDF, PTFE, PVC, or of metals such as aluminum, stainless steel, titanium.
  • a tailored to the particular application distance calculation on known fluid pressure loss calculations supports the interpretation of a tube bundle.
  • the performance of the tube separator / tube collector is exemplified in FIG.
  • the example shows the experimentally determined curves for the number concentration in cm "3 and the fractional separation degree in%, both above the particle size Xm in ⁇ m
  • the flow rate was 500 Bm3 / h
  • the fractional separation efficiency is already over 90% and the quality of the clean gas already excellent From a particle size of 1 ⁇ m, the conditions are almost ideal.

Landscapes

  • Electrostatic Separation (AREA)
  • Sampling And Sample Adjustment (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)

Description

Röhrenkollektor zur Abscheidung elektrisch geladener Aerosole aus einem Gasstrom
Beschreibung :
Die Erfindung betrifft einen Röhrenkollektor in Form eines Kanalabschnitts für die Abscheidung elektrisch geladene Aerosole aus einem durchströmenden Gas.
Das Reinigen eines Gases von Submikronpartikeln ist ein aktuelles Problem. In der DE 101 32 582 wird die Abscheidung geladener Aerosole beispielsweise beschrieben. Der Kollektor der Einrichtung besteht aus einem Gehäuse, einem geerdeten Gitter und einer darauf stehenden Röhrenpackung, deren Röhren eine einheitliche Länge haben. Die Röhren sind aus elektrisch leitendem oder dielektrischem Material, sie sind steif oder biegsam und ihre Wand ist glatt oder strukturiert. Im Innern der Röhren können spiralige Elemente eingebaut sein. Die Röhrenpa- I ckung kann über eine Sprüheinrichtung befeuchtet werden, das lässt die Minderung der Temperatur, das Befeuchten und Reinigen der Röhrenoberfläche zu und die Erhöhung der Wirksamkeit der Abscheidung geladener Aerosole. Der Gasstrom verläuft von oben nach unten, und besprüht wird die strömungszugewandte Stirn der Röhrenpackung, so dass die Sprühflüssigkeit darin mit dem Gasstrom nach unten abfließt/abtropft.
Nachteilig ist, bei größerer Röhrenlänge nimmt die Abscheidung der Partikel an der Röhrenaußenwand • stark ab. Darüber hinaus ist die Befeuchtung der Röhrenoberfläche ungleichmäßig. Bei größeren Abscheidern bestehen wegen der Bauweise Montageschwierigkeiten und Wartungsprobleme.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Röhrenkollektor bereitzustellen, mit dem elektrisch geladene Aerosole aus einem durchströmenden Gas langzeitkonstant mit großer Wirksamkeit an den Röhren abgeschieden und aus dem Abscheider ausgeleitet werden können. Die Aufgabe wird durch einen Röhrenkollektor, der gemäß den Merkmalen des Anspruchs 1 aufgebaut ist, gelöst. Der Röhrenkollektor ist in einen Kanalabschnitt des den Gasstrom leitenden Kanals eingebaut. Dieser Abschnitt steht mit seiner Kanaloder Strömungsachse senkrecht und der Gasstrom strömt darin von unten nach oben.
In dem Kanalabschnitt ist mindestens eine Rohrenbundelgruppe. Die Rohrenbundelgruppe besteht aus mindestens einem Röhrenbündel. Die Rohrenbundelgruppe füllt den lichten Kanalquerschnitt so weit wie möglich aus, es sei denn, es gibt technischphysikalische Gründe, dass der Querschnitt der Rohrenbundelgruppe kleiner sein muss. Strömungstechnisch bildet der größtmögliche Bündelquerschnitt den geringsten Strömungswiderstand. Jedenfalls lässt das die Bauweise unterschiedlich große Abscheider zu und erleichtert insbesondere die Montage. So werden Abscheider mit kleinem Kanalquerschnitt eine Rohrenbundelgruppe oder Röhrenbündelgruppen mit jeweils einem Röhrenbündel haben. Größere Röhrenbündelgruppen bestehen aus mehreren Röhrenbündeln, die bei der Montage/Wartung noch gut handhabbar sind. Die Röhren stehen alle parallel zur Strömungsachse.
Über jeder Rohrenbundelgruppe ist zentral eine Sprüheinrichtung positioniert, die auf dem Rohrende eines von der freiliegenden Kanalwand herkommenden Rohres für die Spülmittelzufuhr sitzt. Über die Sprüheinrichtung wird zumindest die strömungs- abgewandte / obere Stirn der Rohrenbundelgruppe gleichmäßig mit Spülflüssigkeit ausgesprüht werden. Bei entsprechendem Düsenaufbau, z. B. Zweistrahldüse, könnte zusätzlich die angeströmte Stirn der in Strömungsrichtung auf Abstand folgenden Rohrenbundelgruppe in gleicher Art mit besprüht werden. Die Spülflüssigkeit ist sehr häufig Wasser oder eine andere elektrisch leitende Spülflüssigkeit. Die Auswahl der Spülflüssigkeit bestimmt der zu führende Rei- nigungsprozess . Deshalb kommen auch dielektrische Spülflüssigkeiten, wie Öle oder niedrige Alkohole oder allgemein elektrisch nichtleitende Lösungsmittel in Betracht, mit der Konsequenz, dass dann die Röhren aus elektrisch leitendem Material sein müssen. Laugen oder Säuren, wiederum elektrisch leitend, kommen unter Umständen ebenso als Spülflüssigkeit in Betracht. Die mit dem Gasstrom und dem Spülmittel in Kontakt kommenden Baukomponenten des Röhrenkollektors müssen auf jeden Fall für den Prozess inert sein. Die Materialien werden, das berücksichtigend, ausgewählt.
Jede Rohrenbundelgruppe liegt zumindest mit ihrer stromungszugewandten Stirn an einem Gitter/Lochblech an und berührt dieses mit mindestens einer Röhre elektrisch leitend. Alle Gitter/Lochbleche sind an ein elektrisches Bezugspotential, in den überwiegenden Fällen Erdpotential, angeschlossen. Somit wird die durch die Abscheidung an der Rohrenbundelgruppe abgegebene elektrische Ladung über das jeweilige Gitter abgeführt, d.h. die abgeschiedenen Aerosole/Partikel werden elektrisch neutralisiert, so dass sie mit der Spülflüssigkeit abspülbar sind. Eventuell kann zwischen der Rohrenbundelgruppe und dem Gitter/Lochblech ein reißfestes Netz liegen, dessen Maschen aber höchstens so groß sind, dass sicher keine Röhre durchrutschen könnte. Ist es dielektrisch, müsste zwischen dem Gitter/Lochblech und der Rohrenbundelgruppe eine elektrische Leitung eingerichtet werden.
Sind die Bezugspotentiale verschieden und nicht Erdpotential müssen zusätzlich elektrotechnische Maßnahmen zur Isolation getroffen werden. Der Röhrenkollektor sitzt dann völlig in einem dielektrischen Kanalabschnitt, zumindest aber sind zwei unmittelbar aufeinander folgende Röhrenbündelgruppen über ein dielektrisches Kanalwandstück voneinander elektrisch isoliert. Gleichzeitig müsste je ein solches dielektrisches Kanalwand- stuck am Eingang und Ausgang des Rohrenkollektors zur insge- samten elektrischen Isolation angebaut sein.
Unmittelbar benachbarte Rohren in einem Rohrenbundel sind über Abstandshalter in unverrückbarer paralleler Position auf eine Distanz 0 mm < s < Dιnnen zueinander gehalten und die Rohrenbundel einer Gruppe miteinander losbar verbunden. Dιnnen ist der lichte Durchmesser der verwendeten Rohre.
Experimentell als optimal herausgestellt hat sich, wenn sich im Bereich der Rohrenbundelgruppe, in dem im Querschnitt alle Rohren erscheinen, geometrisch ein Dreieck gebildet wird, dessen Ecken auf je einer der Rohrenachsen dreier unmittelbar benachbarter Rohren liegen und die so gebildete Zwickelflache zwischen diesen Rohren gleich der halben lichten Querschnittsflache einer Rohre ist. Dadurch entsteht eine Rohrendistanz s, die innerhalb des oben angegebenen Bandes liegt. Der Stromungswiderstand in der Rohre und der außerhalb ihr scheint so optimal aufeinander abgestimmt zu sein. Rohrenabstande, die großer als der lichte Rohrendurchmesser sind, bringen einen stark schlechter werdenden Abscheidungsgrad mit sich. Mit weiter zunehmendem Abstand s über diesen optimalen Abstand hinaus benotigen die geladenen Aerosole aus dem zentralen Bereich der Stromungssaule mehr und mehr Zeit für eine Drift mit Abschluss auf einer Rohrenwand, die Rohren mussten dann langer und langer werden. Das aber ist technisch uninteressant.
Zwar sind alle Rohren einer Rohrenbundelgruppe gleich lang, haben aber unterschiedliche Stellhohe. Die Lange einer Rohrenbundelgruppe kann damit zwischen der einfachen und nahezu doppelten Rohrenlange beim Stand auf einem ebenen Gitter/Lochblech (Anspruch 2) variieren, wobei es aus Gründen der Formstabilitat einen mittleren Bereich einer Rohrenbundelgruppe geben soll, in deren Querschnitt alle Rohren des Bundeis erscheinen. In diesem ausgezeichneten Bundelbereich ist das Röhrenbündel dann auch noch um den Umfang mit einem Band oder Seil zusätzlich formfestigend bündel- oder schnürbar. Bei zentral gewölbten oder konisch oder pyramidenförmig zentral zulaufenden Gitterformen (Anspruch 2) kann die Höhe der Rohrenbundelgruppe sogar noch höher als die doppelte Röhrenlänge sein. Allerdings darf dann die Bündelhöhe in Umfangsbereichen um die Röhrenkollektorlängsachse aus den geforderten Gründen zur Formstabilität des Röhrenbündels nur zwischen der einfachen und unterhalb der doppelten Röhrenhöhe schwanken und unmittelbar aufeinander folgende Umfangsbereiche müssen sich derart überlappen, dass es eine Ringfläche gibt, durch die alle Röhren der betrachteten Umfangsbereiche gehen. Eine mehrfache, allumfassende Bänderung/Schnürung wie im ebenen Gitterfall ist dann aber unter Umständen nicht mehr gegeben. Bei den nichtebenen Gitterformen kann aber eine umfassende Bündelung/Schnürung des Röhrenbündels zur zentralen Bündelhöhe hin wegen der in etwa vorhandnen Rotationssymmetrie dennoch hinreichende Stabilität mit sich bringen. Die Bauhöhe ist aber dann eventuell im Anlageneinbau aufgrund einer begrenzten Räumlichkeit problematisch.
Wesentlich für eine effiziente Aerosolabscheidung ist, dass die Röhren mindestens so lang sind, dass bei einem turbulenten Eintritt des Gasteilstroms in die Röhre es im Verlaufe des Durchströmens zu einer laminaren Strömungsausbildung kommt, so dass dieser Gasteilstrom laminar aus der Röhre ausströmt. Auf die elektrisch geladenen Aerosolteilchen erfolgt im laminaren Gasteilstrom eine stetige, radial gerichtete Kraft. In einer verwirbelten, turbulenten Strömung lassen die sich stets die Richtung ändernden strömungsmechanischen Kräfte das nicht zu. Allgemein kann durch eine entsprechende Einstellung des Bezugspotentials die Kraft auf die durchströmenden elektrisch geladenen Aerosolteilchen in Radialrichtung und in Grenzen im Betrag eingestellt werden. Technisch bedeutsam ist die Einstellung des Bezugspotentials derzeit so, dass diese Aerosol- teilchen während des Durchströmens auf die Röhrenwand zu triften. Die Abscheidung wird umso besser, je länger der laminare Strömungszustand in der Röhre besteht. Die Röhrengeometrie, hier lichte Weite und Röhrenlänge, wird einerseits für die technische Wirksamkeit durch die Strömung und der darin befindlichen Aerosolart nahegelegt und andrerseits durch einen wirtschaftlichen Aufbau des Röhrenkollektors.
In den Unteransprüchen sind weitere Merkmale des Röhrenabscheiders/Röhrenkollektors aufgeführt, die eine prozessange- passte und/oder vorteilhafte Ausgestaltung beschreiben. Die Röhren eines Röhrenbündels sind üblicherweise Meterware, wenn nicht Prozessbedingungen außergewöhnliches Material verlangen. Nach Anspruch 3 sind es einfache glatte Röhren, nach Anspruch 4 von ringförmig gewellt bis axial längsgewellt, also auch dazwischen liegend wendeiförmig oder schraubenförmig gewellt. Glatte oder ringförmig gewellte Rohre sind als Meterware insbesondere aus der elektrischen Installationstechnik bekannt .
Häufig ist die versprühte Spülflüssigkeit normales Wasser, das eine Ionenleitfähigkeit besitzt. Für diesen Fall können die Röhren aus dielektrischem Material sein (Anspruch 5), da die Röhren über die Spülflüssigkeit Wasser auf dem Bezugspotential des tragenden Gitters/Lochblechs gehalten werden.
Die Gitter, die von dem zugeordneten Rohrenbundelgruppe über mindestens eine Röhre elektrisch leitend berührt werden, sind in der einfachsten Bauweise eben (Anspruch 4). Im Falle einer elektrisch nichleitenden Spülflüssigkeit, wie Öl oder niedrige Alkohole oder Farblösungsmittel, muss beim Aufbau des Röhrenkollektors dafür gesorgt werden, dass die Röhren auf die abzuscheidenden, elektrisch geladenen Teilchen elektrisch attraktiv wirken, die Röhren sind dann zwangsweise elektrisch leitend (Anspruch 6) , also zumindest mit einer elektrisch leiten- den Schicht beschichtet oder aus Metall oder einem hinreichend leitenden Kohlefaserverbundwerkstoff. Sie haben eine solche Struktur, Maschenweite oder Perforation im Falle des Lochblechs, dass ein einzelnes Röhrenbündel nicht durchfallen könnte .
Die gebündelten Röhren sind bei einer Rohrenbundelgruppe alle gleich. Die Röhren können aber vielfältige Gestalt haben. Nach Anspruch 7 sind sie im Querschnitt rund, nach Anspruch 8 polygonal. Für kleinere Kanalquerschnitte ist das wegen des Strömungswiderstandes eventuell zu berücksichtigen, mit zunehmenden Kanalquerschnitten tritt dieser Aspekt mehr in den Hintergrund, wenn der Querschnitt der Rohrenbundelgruppe weitestge- hend den lichten Kanalquerschnitt ausfüllt.
Eine eingeengte Ausgestaltung eines Röhrenbündels beschreibt Anspruch 9. Danach ist der Querschnitt der Röhren polygonal, und zwar rechteckig (Hexagonal- bzw. Bienenwabenstruktur) oder parallelogrammartig viereckig oder regelmäßig sechseckig oder dreieckig derart, als zwei aneinander gelegte Dreiecke ein rechteckiges oder parallelogrammartiges Viereck bilden. Zusätzlich sind die Röhren eines Bündels dicht gepackt, d.h. der gegenseitige Röhrenabstand s ist null oder nahezu null. Ein solches Röhrenbündel hat dann Wabenstruktur und lässt sich aus unterschiedlich hochgestellten Röhren bündeln/schnüren oder die Röhren eines Bündels stehen alle gleich hoch. Ein solches Röhrenbündel kann aber auch unmittelbar aus einer zusammenhängenden Wabenstruktur mit dem jeweiligen Wabenquerschnitt geschnitten sein, und zwar mit zueinander parallelen Stirnseiten senkrecht zur Röhrenlängsachse oder schräg dazu. Beide Röhren- bündelarten eignen sich für die Zusammensetzung zu einer Rohrenbundelgruppe, insbesondere wenn die Rohrenbundelgruppe nichtebene Stirnflächen hat und deshalb ein segmentierter Aufbau notwendig ist. Die Fassung und Verankerung solcher Struk- turen ist technisch einfach. Solche Wabenstrukturen sind aus der Leichtbautechnik bekannt.
Zwei einfache Arten der Röhrenfixierung lassen sich einmal nach Anspruch 10 durch w-förmige Klemmen und nach Anspruch 11 durch wenigstens zwei Gitter, durch die alle Röhren zumindest eines Röhrenbündels gehen, erreichen. Wobei die beiden Gitter eine Maschenstruktur haben, durch die die Röhren formwahrend aber geklemmt gesteckt sind. Die Maschen, durch die gesteckt wird, haben polygonale, zumindest dreieckige Struktur. Bei der w-förmigen Klemme, die beispielsweise aus einem Band geeigneten Materials ausgestanzt werden kann, wird der Röhrenabstand s über den Mittelsteg des W erreicht, gleichzeitig werden zwei Röhren über Außen- und Mittelsteg klemmend in Position gehalten. Immer zwei W-Klemmen halten zwei Röhren in paralleler Position zueinander. So sind verschiedene Querschnittsformen für eine Rohrenbundelgruppe von rund, wie kreisrund oder oval, o- der polygonal mit geraden Kanten ab dreieckig, oder polygonal ab zweieckig mit gekrümmten Kanten herstellbar, wobei der kreisrunde oder der rechteckige oder der sechseckige Querschnitt bisher der technisch am häufigsten realisierte ist. Bei allen einfachen, nach außen gewölbten Querschnittsformen bewirkt eine Bündelung/Schnürung um den Umfang der Rohrenbundelgruppe im Bereich, in dem im Querschnitt alle Röhren der Gruppe auftreten, eine zusätzliche Formstabilisierung und Möglichkeit zur einfachen Verankerung an der Kanalwand.
Der Abscheidungsgrad lässt weiter optimieren, wenn, wie in Anspruch 12 beschrieben, die Röhren aus einer Rohrenbundelgruppe mit den Röhren der benachbarten Rohrenbundelgruppe nicht oder zumindest die meisten davon miteinander nicht fluchten. Das hat den Effekt, dass die austretenden laminaren Strömungssäulen aus einer Rohrenbundelgruppe, falls der laminare Strömungszustand im Zwischenraum zweier Röhrenbündelgruppen beibehalten werden kann, beim Eintritt in die folgende Röhrenbün- delgruppe längs aufgeschnitten werden und dadurch der vormalige zentrale Bereich einer Strömungssäule beim Eintritt in die folgende Rohrenbundelgruppe sehr wahrscheinlich dezentral nahe einer Röhrenwand innen oder außen weiterströmt. Noch vorhandene Aerosolteilchen aus diesem vormals zentralen Strömungssäulenbereich haben dann einen kürzeren radialen Weg zur gegenwärtigen Röhrenwand.
Der Röhrenabscheider/Röhrenkollektor ist in seinem Aufbau konstruktiv einfach und leicht sowohl als Kleineinrichtung mit nur einem Röhrenbündel pro Rohrenbundelgruppe oder modular größere bis große Einrichtung mit mehreren Röhrenbündeln pro Rohrenbundelgruppe .
Mit dem Röhrenabscheider/Röhrenkollektor kann ein mit elektrisch geladenen Aerosolen belastetes Gas während des Durchströmens wirksam gereinigt werden. Der Druckabfall zwischen Ein- und Ausgang des Röhrenabscheider/Röhrenkollektor ist gering, wenn sich der Röhrenabstand zwischen den Schranken 0 mm < s < Dinnen bewegt, insbesondere bei angepasstem Röhrenabstand s hinsichtlich des Strömungswiderstands in der einzelnen Röhre - alle Röhren haben, da geometrisch gleich pro Gruppe, den gleichen Strömungswiderstand - und außen zwischen einem Röh- rentripel unmittelbar benachbarter Röhren. Es ist deshalb eine möglichst gleichmäßige Ausnutzung der inneren und äußeren Röhrenflächen anzustreben, da das zu reinigende Gas sowohl durch die Röhren als auch durch die die Röhrenaußenwand begrenzende Zwickelfläche strömt. Hierdurch wird erreicht, dass die Außenfläche der Rohre ebenso stark durchströmt wird wie die Innenfläche der Rohre. Durch die Abstandshalter wird die Röhrenaußenfläche der Rohre wirksam, was die effektive Abscheidungs- oberflache um max. bis zu 65%/35% = 1,86-fache vergrößert.
Anhand des Ausführungsbeispiels eines derartigen Röhrenkollektors, der gebaut wurde und die Testphase durchlaufen hat, wer- den der Aufbau und die Wirkung speziell beschrieben. Der Röhrenkollektor ist in der Zeichnung skizziert und seine Leistungsfähigkeit in einem Diagramm dargestellt. Es zeigt:
Figur 1 den Röhrenkollektor,
Figur 2 die eingebaute Rohrenbundelgruppe im axialen Schnitt, Figur 3 die eingebaute Rohrenbundelgruppe im radialen Schnitt, Figur 4 die auf Abstand s zueinander sitzenden Röhren, Figur 5 den Axialschnitt zueinander positioniert Röhren, Figur 6 den Radialschnitt zueinander positioniert Röhren, Figur 7 die Anzahlkonzentration und den Fraktionsabscheidungsgrad.
Figur 1 zeigt den Röhrenkollektor in seiner Einbaulage in das Kanalsystem zum Führen eines von elektrisch geladenen Aerosolpartikeln zu reinigenden Gasstroms. Das Rauch- oder Rohgas strömt von unten in den Röhrenkollektor ein und strömt die erstere, untere Rohrenbundelgruppe üblicherweise turbulent an. Sie reicht über den gesamten lichten Kanalquerschnitt. Dort trifft das Rohgas zunächst auf das ebenfalls über den lichten Kanalquerschnitt reichende ebene Gitter, das auf Erdpotential gelegt ist. In den Röhren und zwischen den Röhren bilden sich auf dem weiteren Strömungsweg laminare Strömungssäulen aus. In ihnen vorhandene Aerosolpartikel, die gewöhnlich elektrisch negativ geladen sind, werden wegen des wirkenden elektrischen Erdpotentials radial auf die nächstliegende Röhrenwand hingezogen. Zumindest die nahe einer Röhrenwand befindlichen Aerosolpartikel haben eine gute Chance während des Durchströmens auf die Röhrenwand zu treffen und dort ihre elektrische Ladung abzugeben. Die Kraftwirkung auf die Aerosolpartikel ist eine kombinierte, nämlich elektrisch und strömungsmechanisch.
Zwischen den beiden Röhrenbündelgruppen ist die Sprüheinrichtung zentral und mittig positioniert. Der Spülmittelzustrom erfolgt über das von der freien Kanalwand her hereinragende Rohr. Das Spülmittel ist hier Wasser, für das Abspülen der abgelagerten Rauchgaspartikel gut geeignet. Die Sprüheinrichtung sprüht die untere als auch die obere Rohrenbundelgruppe an.
Das aus der ersten Rohrenbundelgruppe in Säulen laminar ausströmende, vorgereinigte Gas strömt durch den Sprühzwischenraum weiter und trifft auf die zweite Rohrenbundelgruppe, die ebenfalls auf einem Gitter mit elektrischem Bezugspotential steht. Die noch lamiaren Strömungssäulen aus der ersten Rohrenbundelgruppe werden beim Eintritt sehr wahrscheinlich längs aufgeschnitten und formieren sich darin beim Weiterströmen erneut zu laminaren Strömungssäulen, woraus die weitere Abscheidung geschieht. Aus der zweiten Rohrenbundelgruppe tritt das Gas weitestgehend gereinigt aus und strömt im dort angeschlossenen Führungskanal weiter. Der Spüleffekt kann noch etwas verbessert werden, wenn über der letzten Rohrenbundelgruppe noch eine Sprüheinrichtung sitzt, mit der die strömungsabge- wandte / obenliegende Stirn auch noch besprüht werden kann. Diese Maßnahme ist nicht notwendigerweise zwingend.
Das Erdungsgitter auf der stromungszugewandten Seite eines Röhrenbündels ist zu Ableitung der elektrischen Ladung notwendig. Die Spülung des Röhrenbündels aus der Sprüheinrichtung zwischen zwei aufeinander folgenden Röhrenbündeln im Gegenstrom zur Gasströmung wirkt nur auf abgeschiedene und elektrisch neutrale Partikel effektiv. Ein zusätzliches Erdungsgitter auf der strömungsabgewandten Seite des Röhrenbündels erhöht den Abscheidungsgrad nicht wesentlich, kann aber bei guter Verbindung zur mechanischen Ξteifigkeit des Röhrenbündels beitragen.
Die beiden ebenen Gitter lassen zu, dass Spülflüssigkeit mit Aerosol bei dieser Art Einbau auch einfach im Gegenstrom in den darunter liegenden Raum abtropfen kann. Bei dieser Art Aufbau und Aufstellung des Röhrenkollektors ist das aber im allgemeinen kein Problem, da solche aerosolverunreinigte Spülflüssigkeit in einer unter dem Röhrenkollektor stehenden Wanne einfach aufgefangen und abgeführt werden kann.
Die abzuscheidenden Partikel sind großenteils < 1 μm. Da die Röhrenlänge nicht beliebig lang ist, werden sich nicht alle Partikel während der Durchströmung an der Röhrenwand abscheiden, sondern mit der Strömung weiter genommen. Im Experiment wurde festgestellt, wenn die Röhren in einem Bündel unterschiedlich hoch gepackt sind, sich an der Außenwand einer die tiefer sitzende Röhre überragenden Nachbarröhre erhebliche Sedimentspuren zeigen. Diese Beobachtung wird auch durch Messung bestätigt. Die Abscheidung bei einem Röhrenbündel, bei dem die gepackten Röhren unterschiedlich hoch sitzen, ist signifikant höher als bei nur mit der Röhrenlänge gepackten Bündeln. Figur 2 zeigt schematisch die im Röhrenkollektor eingebaute, über den lichten Kanalquerschnitt reichende Rohrenbundelgruppe, deren Röhren unterschiedlich hoch, hier der Einfachheit halber nur in zwei Höhen, gepackt sind. Die Querschnittdarstellung in Figur 3 zeigt eine dichte Röhrenpackung, d.h. die Röhren stehen sehr nahe beieinander.
Figur 4 zeigt eine Röhrenanordnung im Querschnitt, bei der die Röhren beispielhaft regelmäßig stehen, und zwar mit Ihrer Längsachse in den Ecken eines gleichseitigen Dreiecks. Die Röhren, die alle gleich sind, haben den lichten Durchmesser Dianen und den Außendurchmesser D. Sie stehen über gesteckte w- förmige Klemmen mit dem Abstand s parallel zueinander (siehe hierzu Figur 5 Längsschnitt und Figur 6 Querschnitt) . Die Klemmen sind hier für ein Bündel mit der Höhe gleich der Röhrenlänge. Bei unterschiedlicher Höhenpackung der Röhren müssen die beiden Außenschenkel der Klemmen entsprechend länger sein.
Die w-förmigen Abstandshalter/Klemmen werden unten und oben am jeweiligen Rohrende eingesteckt. Es werden oben und unten je- weils 6 Abstandshalter pro Röhre eingesteckt, wobei jeweils 1 Abstandshalter 2 Röhren auf den Abstand s hält. Zur besseren Führung der Röhren und als verlängerte Einleitstrecke für das Gas können die zentralen Abstandsstäbe mit dem Breitenmaß s verlängert ausgeführt sein, z.B. 5 x D oder 10 x D lang sein. Sie können auch so lang sein, dass die unteren und oberen Zentralstäbe sich in der Rohrmitte gerade berühren, so dass ein geschlossener Zwickelkanal entsteht. Die Abstandshalter können einfache hergestellt werden, z. B. durch Ausstanzen aus Metallblech oder dünnen Kunststoffplatten. Je nach erforderlicher Beständigkeit für Medium und Temperatur können die Materialien aus Kunststoffen, wie PE, PP, PVDF, PTFE, PVC, oder aus Metallen, wie z.B. Aluminium, Edelstahl, Titan, sein.
Technisch brauchbar ist ein Abstandsbereich von 0 < s < Dinnen. Optimal ist bei endlicher Abstandseinstellung, wenn s in dem Bereich U , 1 J Dinnen ^ ^ _ ' innen liegt .
Eine auf den jeweiligen Anwendungsfall zugeschnittene Abstandsberechnung über bekannte strömungsmechanische Druckverlustberechnungen stützt die Auslegung eines Röhrenbündels.
Die Untersuchung an einem einfach regelmäßig gepackten Bündel aus kreisrunden Röhren gibt natürlicherweise einen hexagonalen Bündelquerschnitt wie in Figur 4 dargestellt. Alle Röhren sind gleich, sie haben den Innendurchmesser Dinnen und dem Außendurchmesser D. Bei der Abschätzung auf Im Röhrenlänge ergibt für eine laminare Strömung unter der Annahme: Strömungsgeschwindigkeit durch die Röhre von 2 m/s und einem Druckabfall von dp = 5,12 Pa über die Röhrenlänge über die Berücksichtigung der geometrischen Querschnittssituation für den gegenseitigen optimalen Röhrenabstand S = U , -_ 3 Ulnnen
Dann strömt etwa ebenso viel zu reinigendes Gas durch die Rohre wie durch die Zwickel. Da dem Zwickelgas ca. 65% der Rohroberfläche zur Verfügung steht, kann dort auch etwa 65 % des Gesamtgases durchströmen, also das 65/50 = 1,3 -fache der Gasmenge durch die Rohre.
Durch die Einfügung der Abstandshalter wird die Röhrenaußenfläche der Röhren wirksam, was die effektive Abscheideoberfläche um max. 65%/35% = 1,86-fache vergrößert. Im vorgegebenes Gehäusevolumen können infolge der Abstandshalter weniger Rohre untergebracht werden, wodurch bei diesem Beispiel etwa 27 % weniger Rohre im Gehäuse Platz haben als bei dichter, s = 0 mm-Packung, also verringert sich die Gesamt-Rohrflache ebenfalls um 27 %, - aber durch die Abstandshalter ist hiervon etwa die 1,8-fache Oberfläche nutzbar, so dass sich mit einem 27 % geringeren Einsatz von Rohren eine etwa 1,8 x 0,73 = 1,31- fache Abscheideoberfläche ergibt.
Die Leistungsfähigkeit des Röhrenabscheiders/Röhrenkollektors ist in Figur 7 beispielhaft dokumentiert. Das Beispiel zeigt die experimentell ermittelten Kurven für die Anzahlkonzentration in cm"3 und den Fraktionsabscheidungsgrad in %, beides ü- ber der Partikelgröße Xm in μm. Bei dieser Überprüfung war die Strömungsrate 500 Bm3/h. Die elektrische Aufladung des Rohgases erfolgte vor Eintritt in den Röhrenabscheider beim Durchtritt durch eine elektrostatische Ladeeinheit mit U = 12,6 kV, die Ladeeinheit zog einen Strom von I = 4,6 mA. Ab einer Partikelgröße von etwa 0,4 μm ist der Fraktionsabscheidegrad schon über 90% und die Qualität des Reingases schon ausgezeichnet. Ab einer Partikelgröße von 1 μm liegen die Verhältnisse nahezu ideal.

Claims

Patentansprüche :
1. Röhrenkollektor zur Abscheidung elektrisch geladener Aerosole aus einem Gasstrom, dadurch gekennzeichnet, dass der Röhrenkollektor in einen Kanalabschnitt eines den Gastrom leitenden Kanals eingebaut ist, dieser Kanalabschnitt senkrecht steht, der Gasstrom von unten her ein- und nach oben hin austritt, mindestens ein über höchstens den lichten Kanalquerschnitt reichende Rohrenbundelgruppe aus mindestens einem formstabilen Röhrenbündel in diesem Kanalabschnitt darin verankert ist, und zumindest mit der stromungszugewandten / unteren Seite auf einem über den lichten Kanalquerschnitt reichenden, auf einem elektrischen Bezugspotential liegenden Gitter/Lochblech sitzt und wenigstens mit einer Röhre aus der zugehörigen Rohrenbundelgruppe zur Ableitung aufgenommener elektrischer Ladung in elektrisch leitfähigem Kontakt stehen, wobei im Falle von vom Erdpotential verschiedenen elektrischen Bezugspotentialen die Kanalwand insgesamt dielektrisch ist oder zumindest am Eingang und Ausgang des Röhrenkollektors und im Fall mit Abstand in Strömungsrichtung aufeinander folgenden Röhrenbündelgruppen zwischen denselben je ein dielektrisches Kanalwandzwischenstück zur elektrischen Isolation eingebaut ist, im Falle, dass das Bezugspotential gleich dem Erdpotential ist, die Kanalwand des Kanalabschnitts elektrisch leitend aber auch elektrisch nichtleitend sein kann, mindestens die strömungsabgewandte / obere Stirn einer Rohrenbundelgruppe über eine darüber zentral positionierte Sprüheinrichtung, die von der freiliegenden Kanalwand her über eine Zuleitung mit Spülflüssigkeit versorgt wird, gleichmäßig mit Spülflüssigkeit ausgesprüht werden kann, Abstandshalter unmittelbar benachbarte Röhren eines Röhrenbündels in paralleler Position und auf eine Distanz 0 mm < s < Dinnen zueinander halten, wobei Dinnen der lichte Röhrendurchmesser ist, die Röhren einer Rohrenbundelgruppe gleich sind und gleiche oder unterschiedliche Stellhöhe haben, so dass eine Rohrenbundelgruppe mindestens die Länge einer Röhre hat und die Röhren eine Länge mindestens derart haben, dass sich bei turbulenter Einströmung in eine Röhre im weiteren Strömungsverlauf darin eine laminare Gasströmung ausbildet.
2. Röhrenkollektor nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Gitter eben oder, in Strömungsrichtung betrachtet, konkav oder konvex oder pyramidenförmig oder konisch sind.
3. Röhrenkollektor nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Röhren glatt sind.
4. Röhrenkollektor nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Röhren von ringförmig gewellt bis längsgewellt sind.
5. Röhrenkollektor nach den Ansprüchen 3 und 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Röhren nur im Falle der Verwendung einer elektrisch leitenden Spülflüssigkeit aus dielektrischem Material sein können.
6. Röhrenkollektor nach den Ansprüchen 3 und 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Röhren im Falle der Verwendung einer elektrisch nicht leitenden Spülflüssigkeit aus elektrisch leitendem Material sind und untereinander elektrisch leitend verbunden sind.
7. Rohrenkollektor nach den Ansprüchen 5 und 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Querschnitt der Rohren rund ist.
8. Rohrenkollektor nach einem der Ansprüche 5 und 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Querschnitt der Rohren polygonal ist.
9. Rohrenkollektor nach einem der Ansprüche 5 und 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Querschnitt der Rohren polygonal ist, und zwar rechteckig oder parallelogrammartig viereckig oder regelmäßig sechseckig oder dreieckig derart, als ein rechteckig bzw. parallelogrammartig viereckiger Querschnitt über eine Diagonale zwei Dreiecke bildet, und die Rohren pro Rohrenbundel wabenartig dicht gepackt sind.
10. Rohrenkollektor nach den Ansprüchen 7 und 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Abstandshalter w-formig sind und jeweils auf zwei zueinander auf Abstand zu haltende Rohren klemmend gesteckt sind.
11. Rohrenkollektor nach den Ansprüchen 7 und 8, dadurch gekennzeichnet, dass alle Rohren eines Rohrenbundels zur Abstandsfixierung und Bundelbildung geklemmt durch mindestens zwei Gitter gehen.
12. Rohrenkollektor nach einem der Ansprüche 9 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass zwei aufeinanderfolgende Röhrenbündelgruppen mit ihrer Langsachse auf der Stromungsachse liegen, die Mehrzahl bis alle der Rohren aus einer Gruppe aber nicht mit denen der benachbarten Rohrenbundelgruppe fluchten.
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Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102005045010B3 (de) * 2005-09-21 2006-11-16 Forschungszentrum Karlsruhe Gmbh Elektrostatische Ionisierungsstufe in einer Abscheidungseinrichtung
CA2773620C (en) 2009-09-09 2016-01-12 Turbosonic Inc. Assembly of wet electrostatic precipitator
ITPI20100003A1 (it) * 2010-01-14 2011-07-15 Re Co 2 S R L Metodo e apparato per rimuovere particolato solido da un gas, in particolare da fumi di combustione di un combustibile fossile solido
US8608838B2 (en) * 2010-01-22 2013-12-17 Yau Lee Innovative Technology, Ltd. Tubing air purification system
CN101804384B (zh) * 2010-03-09 2012-01-25 聊城市鲁西化工工程设计有限责任公司 格栅式横向进风紊流式电除尘器
BR112013024727B1 (pt) 2011-03-28 2021-01-19 Megtec Turbosonic Inc. eletrodo de coleta para um precipitador eletrostático úmido
US11027289B2 (en) 2011-12-09 2021-06-08 Durr Systems Inc. Wet electrostatic precipitator system components
DE102015103759A1 (de) * 2015-03-13 2016-09-15 Steuler Korrosionsschutz Holding GmbH Niederschlagsrohrbündel für einen Nasselektrofilter sowie Nasselektrofilter
JP7205413B2 (ja) * 2019-08-07 2023-01-17 株式会社Sumco レーザマーク付きシリコンウェーハの製造方法
CA3177899A1 (en) * 2020-06-02 2021-04-29 Durr Systems, Inc. Wesp collection electrode insert or extension
CN112958283B (zh) * 2021-02-05 2024-12-10 山东海林环保设备工程有限公司 一种新型节能湿电除尘器阳极管模块

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1361905A (en) * 1971-06-18 1974-07-30 Metallgesellschaft Ag Earthing device for an electrostatic precipitator
DE2134576C3 (de) * 1971-07-10 1975-10-30 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Röhre n-NaBelektroabscheider
US4072477A (en) * 1972-05-11 1978-02-07 The Regents Of The University Of California Electrostatic precipitation process
DE2641114C3 (de) * 1976-09-13 1981-05-14 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur Herstellung eines Kunststoff-Elektrofilters in Wabenform
US4247307A (en) * 1979-09-21 1981-01-27 Union Carbide Corporation High intensity ionization-wet collection method and apparatus
JPH04187254A (ja) * 1990-11-19 1992-07-03 Mitsubishi Heavy Ind Ltd ダクト型電気集じん器の集じん電極製作方法
DE4123617C2 (de) * 1991-07-17 1995-07-06 Metallgesellschaft Ag Vorrichtung zum Transport von Stoffen
US5254155A (en) * 1992-04-27 1993-10-19 Mensi Fred E Wet electrostatic ionizing element and cooperating honeycomb passage ways
DE19833226C1 (de) * 1998-07-23 2000-04-20 Steuler Industriewerke Gmbh Niederschlagsrohrbündel für Naßelektrofilter
DE10132582C1 (de) * 2001-07-10 2002-08-08 Karlsruhe Forschzent Anlage zum elektrostatischen Reinigen von Gas und Verfahren zum Betreiben derselben
US6579349B1 (en) * 2002-04-08 2003-06-17 Chein-Bang Ting Electrostatic precipitator
DE10244051C1 (de) 2002-09-21 2003-11-20 Karlsruhe Forschzent Ionisator und seine Verwendung in einer Abgasreinigungsanlage für tropfenbeladene und/oder kondensierende Feuchtgase
DE102005023521B3 (de) * 2005-05-21 2006-06-29 Forschungszentrum Karlsruhe Gmbh Nasselektrostatische Ionisierungsstufe in einer elektrostatischen Abscheideeinrichtung

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2005099904A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
ATE407739T1 (de) 2008-09-15
US20070283903A1 (en) 2007-12-13
JP2008504946A (ja) 2008-02-21
JP4833964B2 (ja) 2011-12-07
EP1735101B1 (de) 2008-09-10
US7682427B2 (en) 2010-03-23
WO2005099904A1 (de) 2005-10-27
DE102004023967B3 (de) 2005-12-08
DE502005005333D1 (de) 2008-10-23

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