EP1707910A2 - Verfahren und Vorrichtung zum Trocken eines faserförmigen Gutes - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung zum Trocken eines faserförmigen Gutes Download PDF

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EP1707910A2
EP1707910A2 EP06090044A EP06090044A EP1707910A2 EP 1707910 A2 EP1707910 A2 EP 1707910A2 EP 06090044 A EP06090044 A EP 06090044A EP 06090044 A EP06090044 A EP 06090044A EP 1707910 A2 EP1707910 A2 EP 1707910A2
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EP
European Patent Office
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heater
process gas
gas mass
heating power
flowing
Prior art date
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Withdrawn
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EP06090044A
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French (fr)
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EP1707910A3 (de
EP1707910A9 (de
Inventor
Torsten Koch
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Koerber Technologies GmbH
Original Assignee
Hauni Maschinenbau GmbH
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Publication date
Application filed by Hauni Maschinenbau GmbH filed Critical Hauni Maschinenbau GmbH
Publication of EP1707910A2 publication Critical patent/EP1707910A2/de
Publication of EP1707910A3 publication Critical patent/EP1707910A3/de
Publication of EP1707910A9 publication Critical patent/EP1707910A9/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
    • F23N1/00—Regulating fuel supply
    • F23N1/08—Regulating fuel supply conjointly with another medium, e.g. boiler water
    • F23N1/082—Regulating fuel supply conjointly with another medium, e.g. boiler water using electronic means
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A24—TOBACCO; CIGARS; CIGARETTES; SIMULATED SMOKING DEVICES; SMOKERS' REQUISITES
    • A24B—MANUFACTURE OR PREPARATION OF TOBACCO FOR SMOKING OR CHEWING; TOBACCO; SNUFF
    • A24B3/00—Preparing tobacco in the factory
    • A24B3/04—Humidifying or drying tobacco bunches or cut tobacco
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B17/00—Machines or apparatus for drying materials in loose, plastic, or fluidised form, e.g. granules, staple fibres, with progressive movement
    • F26B17/10—Machines or apparatus for drying materials in loose, plastic, or fluidised form, e.g. granules, staple fibres, with progressive movement with movement performed by fluid currents, e.g. issuing from a nozzle, e.g. pneumatic, flash, vortex or entrainment dryers
    • F26B17/101—Machines or apparatus for drying materials in loose, plastic, or fluidised form, e.g. granules, staple fibres, with progressive movement with movement performed by fluid currents, e.g. issuing from a nozzle, e.g. pneumatic, flash, vortex or entrainment dryers the drying enclosure having the shape of one or a plurality of shafts or ducts, e.g. with substantially straight and vertical axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B21/00—Arrangements for supplying or controlling air or other gases for drying solid materials or objects
    • F26B21/30—Controlling, e.g. regulating, parameters of gas supply
    • F26B21/35—Temperature; Pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
    • F23N2225/00—Measuring
    • F23N2225/08—Measuring temperature
    • F23N2225/21—Measuring temperature outlet temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B2200/00—Drying processes and machines for solid materials characterised by the specific requirements of the drying goods
    • F26B2200/22—Tobacco leaves

Definitions

  • the invention relates to a method and a device for drying a fibrous material according to the preamble of claims 1 and 12.
  • Such a device is from the DE 33 05 670 C2 known, which has a control bypass and a second parallel standby bypass.
  • the process gas mass flow flowing through the control bypass is regulated as a function of the temperature of the consumer.
  • the fuel and the combustion air for the burner are regulated as a function of the temperature of the exhaust gases produced by the burner.
  • Ballast air for the burner is regulated as a function of the temperature of the process gas flow downstream of the heat exchanger.
  • a reduction in the process gas mass flow flowing through the control bypass leads to an increase in the wall temperature in the heat exchanger and therefore due to the high inertia of the heat exchanger to a significant delay in the control of the temperature of the process gas stream, and thus to reduce the efficiency of the drying device.
  • the object of the present invention is to provide a drying method and apparatus that allow fast control and efficient operation.
  • the invention solves this problem with the features of claims 1 and 12.
  • the inventive control of the heating power of the heater allows an adaptation in particular to the variable process gas mass flow through the heater.
  • the invention is based on the recognition that changes in the process gas mass flow through the heater can extend the control periods with respect to the process gas temperature, and that this can be counteracted by controlling the heating power of the burner.
  • Control does not necessarily mean uncontrolled control, but may also be designed as regulation. Control is therefore to be understood in the context of this application as a control and / or regulation.
  • the control of the heating power can be done differently, for example by means of a control of the combustion air supply, the fuel supply and / or ballast air.
  • the desired value for a preferably provided regulation of the heating power of the heater is changed depending on the temperature of the process gas leaving the heater, depending on the adjusted process gas mass flow through the heater.
  • the drying device shown in Fig. 1 comprises a tubular flow dryer 10, which is traversed by hot process gas with or without vapor, in particular hot air or superheated steam (superheated steam) at a temperature between 130 ° C and 500 ° C.
  • the flow dryer 10 is part of a pipe circuit through which the process gas flows in the direction of the arrow.
  • the flow dryer 10 has a product inlet 11 for the tobacco 12 to be dried.
  • the tobacco 12 is carried along by the process gas stream and thereby dried in the flow dryer 10.
  • the dried tobacco is separated by means of the separator 13 from the hot gas, which is fed via pipes 14 to 16 via a compressor 17 to a heat exchanger 18.
  • the process gas is heated to the desired drying temperature in order to re-supply the heat extracted by the drying process.
  • heat is supplied to the heat exchanger 18 by means of a combustion gas flow 32 generated by a burner 31.
  • the heated process gas is passed via the feed line 19 to the flow dryer 10.
  • a bypass line 26 is provided with a flow resistance 25, such as a throttle, for a portion of the process gas stream.
  • the proportion of the process gas flow flowing through the heat exchanger 18 or the bypass line 26 can be adjusted by means of a flap 22 arranged in the hot line 16 or a flap 23 arranged in the bypass line 26.
  • the flaps 22, 23 are each adjustable between an almost closed position (eg, 10% gas mass flow) and an almost fully open position (eg, 90% gas mass flow).
  • the adjustment range can also be between 20% and 80% of the total gas mass flow.
  • the flaps 22 and 23 may be mechanically interconnected with a connecting means 24 such that opening one flap will inevitably cause the other flap to close and vice versa (double flap).
  • the ratio of the process gas mass flows can also be adjusted only by means of a flap 22 arranged in the hot line 16, only by means of a flap 23 arranged in the bypass line 26, by means of two independently adjustable flaps 22, 23 or in another way.
  • the flaps 22, 23 By adjusting the flaps 22, 23 different mixing ratios between the relatively cool, flowing through the return line 15, 16 return process gas and heated by the heat exchanger 18 hot process gas can be adjusted. For example, if the process gas temperature in the return line 14, 15 140 ° C and the temperature of the heated by the heat exchanger 18 hot process gas in the line section 21 260 ° C, then by changing the position of the flaps 22, 23, the operating temperature in the supply line 19th basically in a range between 152 ° C (10% gas mass flow through the heat exchanger 18 and 90% gas mass flow through the bypass line 26) and 248 ° C (90% gas mass flow through the heat exchanger 18 and 10% gas mass flow through the bypass line 26).
  • the position of the flaps 22, 23 is regulated by means of a first control element 27 such that the temperature measured in the supply line 19 by means of a first temperature sensor 28 has the setpoint operating temperature set via the setpoint input 29. Since temperature changes occur rapidly by mixing the heated process gas stream and the cooled process gas stream, this first control loop is a fast temperature control.
  • a second control loop is provided with a second control device 30, with which the heating power of the burner 31 is controlled so that the temperature measured by a second temperature sensor 33 in the conduit 21 is kept constant behind the heat exchanger 18, namely on the above corresponding setpoint input 34 set setpoint temperature, for example, 260 ° C.
  • the control of the second control loop leads to a relatively rapid reduction of the burner output.
  • the temperature changes in the heat exchanger, in particular the wall temperature of the heat exchanger tubes can be kept almost constant, so that the corresponding control in the second control loop reacts quickly.
  • the target value for the second control member 30 is changed according to the position of the flaps 22, 23. In the example of FIG. 1, this is done by means of a separate addition element 35, the summed an original setpoint signal 36 with a dependent of the position of the flaps 22, 23 signal 37 (setpoint input).
  • the mode of operation of the setpoint connection is explained using an example.
  • the process gas temperature in the return line 14, 15 140 ° C and the temperature of the heated by the heat exchanger 18 hot process gas in the line section 21 will be controlled by means of the second control circuit initially to a setpoint of 260 ° C.
  • the position of the flaps 22, 23 is adjusted so that 50% of the process gas mass flow through the heat exchanger 18 and 50% flows through the bypass line 26.
  • the operating temperature of the process gas in the feed line 19 is therefore initially controlled at 200 ° C. If now a lowering of the operating temperature in the supply line 19 should be below 200 ° C, as described above, the flow rate through the heat exchanger 18 is lowered by corresponding adjustment of the flaps 22, 23 by means of the first control loop.
  • the process gas mass flow through the heat exchanger 18 falls below a certain value, preferably below 30% of the total process gas mass flow, more preferably already below 37% of the total process gas mass flow, the original setpoint of 260 ° C for the second control element 30 by connecting a corresponding signal 37 lowered, whereby the heating power of the burner 31 is lowered immediately.
  • the required reduction of the heating power of the burner 31 can be done very quickly after an adjustment of the process gas mass flow through the heat exchanger 18, in particular considerably faster than by the second control circuit alone.
  • a change in temperature of the walls of the heat exchanger is thereby counteracted from the outset.
  • the goal of the setpoint input is to keep the wall temperature at the tubes in the heat exchanger as constant as possible. Overall, this can significantly shorten the duration of the regulation.
  • the lowering of the heating power of the burner 31 then acts on a lowering of the operating temperature of the process gas in the supply line 19, which causes an adjustment of the flaps 22, 23 due to the first control loop to increase the process gas mass flow through the heat exchanger 18 again.
  • the flaps Due to the counteracting operation of the first and second control loops, the flaps are returned from their extreme positions towards a position in an optimum mid-range, for example, ⁇ 20%, preferably ⁇ 13%, of the total process gas mass flow through the heat exchanger 18 by an average value of, for example 50% reset.
  • ⁇ 20% preferably ⁇ 13%
  • the lower the setpoint flowing through the heat exchanger 18 process gas mass flow in proportion to the total process gas mass flow is the more the setpoint is lowered.
  • This can for example be done linearly, the invention being by no means limited thereto.
  • Particularly preferred is a setpoint switching function, which is selected or empirically determined with regard to the fastest possible counter-regulation to the first controller 27, 28.
  • a programmable controller that controls the flaps 22, 23 and stores the current position of the flaps 22, 23 may generate and send a corresponding setpoint signal to the setpoint input 34 of the second control member 30 without the need for a separate summing element 35 would.

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Abstract

Die Anmeldung betrifft ein Verfahren zum Trocknen eines faserförmigen Gutes mittels eines durch eine Rohrleitung (14-16, 19, 21) fließenden Prozessgasstroms, umfassend das Erhitzen des durch die Rohrleitung strömenden Prozessgases mittels eines Erhitzers (18) mit steuerbarer Heizleistung, und Leiten eines Teils des Prozessgasstroms durch eine den Erhitzer umgehende Bypassleitung (26), wobei das Verhältnis der durch den Erhitzer (18, 31) und durch die Bypassleitung (26) fließenden Prozessgasmassenströme einstellbar ist, und zeichnet sich dadurch aus, dass die Heizleistung des Erhitzers (18, 31) je nach eingestelltem Verhältnis der Prozessgasmassenströme durch den Erhitzer (18, 31) und durch die Bypassleitung (26) gesteuert wird. Die Anmeldung betrifft weiterhin eine entsprechende Trocknungsvorrichtung.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Trocknen eines faserförmigen Gutes nach dem Oberbegriff der Ansprüche 1 und 12.
  • Eine solche Vorrichtung ist aus der DE 33 05 670 C2 bekannt, die einen Regel-Bypass und einen zweiten parallelen Bereitschafts-Bypass aufweist. Der durch den Regel-Bypass fließende Prozessgasmassenstrom wird in Abhängigkeit der Temperatur des Verbrauchers geregelt. Der Brennstoff und die Verbrennungsluft für den Brenner werden in Abhängigkeit der Temperatur der von dem Brenner erzeugten Abgase geregelt. Ballastluft für den Brenner wird in Abhängigkeit der Temperatur des Prozessgasstroms hinter dem Wärmetauscher geregelt. Eine Reduzierung des durch den Regel-Bypass fließenden Prozessgasmassenstroms führt zu einer Erhöhung der Wandtemperatur in dem Wärmetauscher und daher aufgrund der hohen Trägheit des Wärmetauschers zu einer signifikanten Verzögerung der Regelung der Temperatur des Prozessgasstroms, und damit zu einer Verminderung der Effizienz der Trocknungsvorrichtung.
  • Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht darin, ein Trocknungsverfahren und eine Trocknungsvorrichtung bereitzustellen, die eine schnelle Regelung und einen effizienten Betrieb ermöglichen.
  • Die Erfindung löst diese Aufgabe mit den Merkmalen der Ansprüche 1 und 12. Die erfindungsgemäße Steuerung der Heizleistung des Erhitzers gestattet eine Anpassung insbesondere an den veränderlichen Prozessgasmassenstrom durch den Erhitzer. Die Erfindung beruht auf der Erkenntnis, dass Änderungen des Prozessgasmassenstroms durch den Erhitzer die Regelungsdauern in Bezug auf die Prozessgastemperatur verlängern können, und dass dem durch eine Steuerung der Heizleistung des Brenners entgegengewirkt werden kann.
  • Steuerung bedeutet nicht notwendigerweise ungeregelte Steuerung, sondern kann auch als Regelung ausgebildet sein. Steuerung ist daher im Rahmen dieser Anmeldung zu verstehen als Steuerung und/oder Regelung. Die Steuerung der Heizleistung kann unterschiedlich erfolgen, beispielsweise mittels einer Steuerung der Verbrennungsluftzufuhr, der Brennstoffzufuhr und/oder von Ballastluft.
  • Besonders nützlich ist die Anwendung der Erfindung für einen Erhitzer mit indirekter Beheizung, insbesondere mittels eines aufgrund der hohen Masse besonders träge reagierenden Wärmetauschers.
  • In einer bevorzugten Ausführungsform wird der Sollwert für eine bevorzugt vorgesehene Regelung der Heizleistung des Erhitzers in Abhängigkeit der Temperatur des aus dem Erhitzer austretenden Prozessgases je nach eingestelltem Prozessgasmassenstrom durch den Erhitzer geändert.
  • Weitere vorteilhafte Merkmale gehen aus den Unteransprüchen und der folgenden Beschreibung vorteilhafter Ausführungsbeispiele unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen hervor. Dabei zeigt
    • Fig. 1:
    eine schematische Darstellung einer Trocknungsvorrichtung für ein Tabakprodukt.
  • Die in Fig. 1 gezeigte Trocknungsvorrichtung umfasst einen rohrförmigen Stromtrockner 10, der von heißem Prozessgas mit oder ohne Dampfanteil, insbesondere Heißluft oder Heißdampf (überhitzter Dampf) mit einer Temperatur zwischen 130 °C und 500 °C durchströmt wird. Der Stromtrockner 10 ist Teil eines Rohrkreislaufs, durch den das Prozessgas in Pfeilrichtung strömt. Der Stromtrockner 10 weist einen Produkteinlass 11 für den zu trocknenden Tabak 12 auf. Der Tabak 12 wird von dem Prozessgasstrom mitgeführt und dabei in dem Stromtrockner 10 getrocknet. Der getrocknete Tabak wird mittels des Abscheiders 13 von dem Heißgas getrennt, welches über Rohrleitungen 14 bis 16 über einen Verdichter 17 einem Wärmetauscher 18 zugeleitet wird. Mit Hilfe des Wärmetauschers 18 wird das Prozessgas auf die gewünschte Trocknungstemperatur erhitzt, um die durch den Trocknungsprozess entzogene Wärme wieder zuzuführen. Zu diesem Zweck wird dem Wärmetauscher 18 mittels eines von einem Brenner 31 erzeugten Verbrennungsgasstroms 32 Wärme zugeführt. Das erhitzte Prozessgas wird über die Zulaufleitung 19 zu dem Stromtrockner 10 geleitet.
  • Parallel zu dem Wärmetauscher 18 ist eine Bypassleitung 26 mit einem Strömungswiderstand 25, beispielsweise einer Drossel, für einen Teil des Prozessgasstroms vorgesehen. Der Anteil des durch den Wärmetauscher 18 bzw. die Bypassleitung 26 fließenden Prozessgasstroms ist mittels einer in der Warmleitung 16 angeordneten Klappe 22 bzw. einer in der Bypassleitung 26 angeordneten Klappe 23 einstellbar. Die Klappen 22, 23 sind jeweils zwischen einer beinahe geschlossenen Position (beispielsweise 10 % Gasmassenstrom) und einer beinahe vollständig geöffneten Position (beispielsweise 90 % Gasmassenstrom) verstellbar. Der Verstellbereich kann auch zwischen 20 % und 80 % des totalen Gasmassenstroms liegen. Die Klappen 22 und 23 können beispielsweise mechanisch mit einem Verbindungsmittel 24 so miteinander verbunden sein, dass ein Öffnen einer Klappe zwangsläufig das Schließen der anderen Klappe bewirkt und umgekehrt (Doppelklappe). Die Erfindung ist aber keineswegs hierauf beschränkt. Das Verhältnis der Prozessgasmassenströme kann auch lediglich mittels einer in der Warmleitung 16 angeordneten Klappe 22, lediglich mittels einer in der Bypassleitung 26 angeordneten Klappe 23, mittels zweier unabhängig verstellbarer Klappen 22, 23 oder auf andere Weise einstellbar sein.
  • Durch Verstellen der Klappen 22, 23 können unterschiedliche Mischungsverhältnisse zwischen dem relativ kühlen, durch die Rücklaufleitung 15, 16 fließenden Rücklaufprozessgas und dem durch den Wärmetauscher 18 erhitzten heißen Prozessgas eingestellt werden. Wenn beispielsweise die Prozessgastemperatur in der Rücklaufleitung 14, 15 140 °C und die Temperatur des von dem Wärmetauscher 18 erhitzten heißen Prozessgases in dem Leitungsstück 21 260 °C beträgt, dann kann durch Veränderung der Stellung der Klappen 22, 23 die Betriebstemperatur in der Zulaufleitung 19 grundsätzlich in einem Bereich zwischen 152 °C (10 % Gasmassenstrom durch den Wärmetauscher 18 und 90 % Gasmassenstrom durch die Bypassleitung 26) und 248 °C (90 % Gasmassenstrom durch den Wärmetauscher 18 und 10 % Gasmassenstrom durch die Bypassleitung 26) eingestellt werden.
  • Die Stellung der Klappen 22, 23 wird mittels eines ersten Regelglieds 27 so geregelt, dass die mittels eines ersten Temperaturfühlers 28 gemessene Temperatur in der Zulaufleitung 19 die über den Sollwerteingang 29 eingestellte Sollwert-Betriebstemperatur aufweist. Da Temperaturänderungen durch Mischung des erhitzten Prozessgasstroms und des abgekühlten Prozessgasstroms schnell erfolgen, handelt es sich bei diesem ersten Regelkreis um eine schnelle Temperaturregelung.
  • Wenn nun beispielsweise zum Absenken der Betriebstemperatur des Prozessgases in der Zulaufleitung 19 die Durchflussrate durch den Wärmetauscher 18 durch entsprechende Verstellung der Klappen 22, 23 gesenkt wird, steigt die Wandtemperatur der Rohre in dem Durchlauferhitzer und daher auch die Temperatur des aus dem Wärmetauscher 18 austretenden Prozessgases. Dieser Effekt läuft der gewünschten Absenkung der Betriebstemperatur des Prozessgases entgegen und beeinträchtigt daher die Regelung der Betriebstemperatur des Prozessgases mittels des beschriebenen ersten Regelkreises. Vorzugsweise ist daher ein zweiter Regelkreis mit einer zweiten Regeleinrichtung 30 vorgesehen, mit der die Heizleistung des Brenners 31 geregelt wird, so dass die mittels eines zweiten Temperaturfühlers 33 gemessene Temperatur in der Leitung 21 hinter dem Wärmetauscher 18 konstant gehalten wird, nämlich auf die über den entsprechenden Sollwerteingang 34 eingestellte Sollwerttemperatur, beispielsweise 260 °C. In dem obigen Beispiel, in dem die Durchflussrate durch den Wärmetauscher 18 durch entsprechende Verstellung der Klappen 22, 23 gesenkt wird, führt die Regelung des zweiten Regelkreises zu einer relativ schnellen Absenkung der Brennerleistung. So können die Temperaturänderungen in dem Wärmetauscher, insbesondere die Wandtemperatur der Wärmetauscherrohre, nahezu konstant gehalten werden, so dass die entsprechende Regelung in dem zweiten Regelkreis schnell reagiert.
  • Zur Erweiterung des Regelbereichs und zur Reduzierung der Regelungsdauer in dem zweiten Regelkreis ist vorgesehen, dass der Sollwert für das zweite Regelglied 30 entsprechend der Stellung der Klappen 22, 23 verändert wird. Im Beispiel der Fig. 1 geschieht dies mittels eines gesonderten Additionsgliedes 35, das ein ursprüngliches Sollwertsignal 36 mit einem von der Stellung der Klappen 22, 23 abhängigen Signal 37 aufsummiert (Sollwertaufschaltung).
  • Die Funktionsweise der Sollwertaufschaltung sei an einem Beispiel erläutert. Dabei betrage die Prozessgastemperatur in der Rücklaufleitung 14, 15 140 °C und die Temperatur des von dem Wärmetauscher 18 erhitzten heißen Prozessgases in dem Leitungsstück 21 werde mittels des zweiten Regelkreises zunächst auf einen Sollwert von 260 °C geregelt. Die Position der Klappen 22, 23 ist so eingestellt, dass 50 % des Prozessgasmassenstroms durch den Wärmetauscher 18 und 50 % durch die Bypassleitung 26 fließt. Die Betriebstemperatur des Prozessgases in der Zulaufleitung 19 wird daher zunächst auf 200 °C geregelt. Wenn nun eine Absenkung der Betriebstemperatur in der Zulaufleitung 19 unter 200 °C erfolgen soll, wird wie oben beschrieben die Durchflussrate durch den Wärmetauscher 18 durch entsprechende Verstellung der Klappen 22, 23 mittels des ersten Regelkreises gesenkt. Wenn nun der Prozessgasmassenstrom durch den Wärmetauscher 18 unter einen bestimmten Wert fällt, vorzugsweise unter 30 % des gesamten Prozessgasmassenstroms, weiter vorzugsweise bereits unter 37 % des gesamten Prozessgasmassenstroms, wird der ursprüngliche Sollwert von 260 °C für das zweite Regelglied 30 durch Aufschaltung eines entsprechenden Signals 37 abgesenkt, wodurch die Heizleistung des Brenners 31 unmittelbar gesenkt wird. Im Ergebnis kann daher die erforderliche Senkung der Heizleistung des Brenners 31 sehr schnell nach einer Verstellung des Prozessgasmassenstroms durch den Wärmetauscher 18 erfolgen, insbesondere erheblich schneller als durch den zweiten Regelkreis alleine. Einer Temperaturänderung der Wände des Wärmetauschers wird dadurch von vorneherein entgegengewirkt. Anders ausgedrückt ist es das Ziel der Sollwertaufschaltung, die Wandtemperatur an den Rohren in dem Wärmetauscher möglichst konstant zu halten. Insgesamt kann hierdurch die Regelungsdauer erheblich verkürzt werden.
  • Die Absenkung der Heizleistung des Brenners 31 wirkt dann auf eine Absenkung der Betriebstemperatur des Prozessgases in der Zulaufleitung 19 hin, was aufgrund des ersten Regelkreises eine Verstellung der Klappen 22, 23 bewirkt, um den Prozessgasmassenstrom durch den Wärmetauscher 18 wieder zu erhöhen. Aufgrund der gegenläufigen Arbeitsweise der ersten und zweiten Regelkreise werden die Klappen von ihren Extrempositionen wieder in Richtung zu einer Stellung in einem optimalen mittleren Arbeitsbereich, beispielsweise entsprechend ± 20 %, vorzugsweise ± 13 % des totalen Prozessgasmassenstroms durch den Wärmetauscher 18 um einen mittleren Wert von beispielsweise 50 % zurückgestellt. In diesem Arbeitsbereich sind die Strömungsverhältnisse in dem Wärmetauscher 18 näherungsweise konstant und gestatten eine zuverlässige und effiziente Regelung. Weiterhin kann aufgrund der gegenläufigen Arbeitsweise der ersten und zweiten Regelkreise eine Verkürzung der Regelungszeit erreicht werden.
  • Vorzugsweise wird der Sollwert umso stärker gesenkt, je niedriger der durch den Wärmetauscher 18 fließende Prozessgasmassenstrom im Verhältnis zum gesamten Prozessgasmassenstrom ist. Dies kann beispielsweise linear geschehen, wobei die Erfindung keinesfalls hierauf beschränkt ist. Besonders bevorzugt ist eine Sollwertaufschaltungsfunktion, die im Hinblick auf ein möglichst schnelles Gegenregeln zu dem ersten Regler 27, 28 gewählt oder empirisch bestimmt wird.
  • Das oben Gesagte kann entsprechend auf den Fall einer Erhöhung der Betriebstemperatur des Prozessgases in der Zulaufleitung 19 übertragen werden.
  • Andere Umsetzungen der beschriebenen Sollwertaufschaltung sind möglich. Beispielsweise kann eine programmierbare Steuereinrichtung, die die Klappen 22, 23 steuert und in der die aktuelle Stellung der Klappen 22, 23 gespeichert ist, ein entsprechendes Sollwertsignal erzeugen und an den Sollwerteingang 34 des zweiten Regelglieds 30 senden, ohne dass hierzu ein separates Additionsglied 35 erforderlich wäre.

Claims (19)

  1. Verfahren zum Trocknen eines faserförmigen Gutes mittels eines durch eine Rohrleitung (14-16, 19, 21) fließenden Prozessgasstroms, umfassend das Erhitzen des durch die Rohrleitung strömenden Prozessgases mittels eines Erhitzers (18) mit steuerbarer Heizleistung, und Leiten eines Teils des Prozessgasstroms durch eine den Erhitzer umgehende Bypassleitung (26), wobei das Verhältnis der durch den Erhitzer (18, 31) und durch die Bypassleitung (26) fließenden Prozessgasmassenströme einstellbar ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Heizleistung des Erhitzers (18, 31) je nach eingestelltem Verhältnis der Prozessgasmassenströme durch den Erhitzer (18, 31) und durch die Bypassleitung (26) gesteuert wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Heizleistung des Erhitzers (18, 31) in Abhängigkeit der Temperatur des aus dem Erhitzer (18, 31) austretenden Prozessgases geregelt wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Regelung der Heizleistung des Erhitzers (18, 31) durch den eingestellten Prozessgasmassenstrom durch den Erhitzer (18, 31) beeinflusst wird.
  4. Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Sollwert für die Regelung der Heizleistung des Erhitzers (18, 31) je nach eingestelltem Prozessgasmassenstrom durch den Erhitzer (18, 31) geändert wird.
  5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Heizleistung des Erhitzers (18, 31) infolge einer Verminderung des durch den Erhitzer (18, 31) fließenden Prozessgasmassenstroms reduziert wird.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Heizleistung des Erhitzers (18, 31) infolge einer Erhöhung des durch den Erhitzer (18, 31) fließenden Prozessgasmassenstroms erhöht wird.
  7. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Reduzierung bzw. Erhöhung der Heizleistung des Erhitzers.(18, 31) umso größer ist, je geringer bzw. größer der durch den Erhitzer (18, 31) fließende Prozessgasmassenstrom ist.
  8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Sollwertaufschaltung für die Steuerung der Heizleistung des Erhitzers (18, 31) bei einem Abweichen der Prozessgasmassenströme von einem Mittelwert um mehr als 20 %, vorzugsweise um mehr als 13 % einsetzt.
  9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Prozessgasmassenströme durch den Erhitzer (18, 31) und durch die Bypassleitung (26) in Abhängigkeit der Temperatur des zum Trocknen verwendeten Prozessgases geregelt wird.
  10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Erhitzer (18, 31) einen in der Rohrleitung angeordneten Wärmetauscher (18) umfasst.
  11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Heizleistung des Erhitzers (18, 31) so gesteuert wird, dass Änderungen der Wandtemperatur in dem Wärmetauscher (18) infolge einer Änderung des durch den Erhitzer (18, 31) fließenden Prozessgasmassenstroms möglichst gering bleiben.
  12. Vorrichtung zum Trocknen eines faserförmigen Gutes mittels eines durch eine Rohrleitung (14-16, 19, 21) fließenden Prozessgasstroms, mit einem in die Rohrleitung eingebauten Erhitzer (18, 31) zum Erhitzen des durch die Rohrleitung strömenden Prozessgases, wobei die Heizleistung des Erhitzers (18, 31) steuerbar ist, einer den Erhitzer (18, 31) umgehenden Bypassleitung (26) für einen Teil des Prozessgasstroms und einer steuerbaren Einrichtung (22, 23) zum Einstellen des Verhältnisses der durch den Erhitzer (18, 31) und durch die Bypassleitung (26) fließenden Prozessgasmassenströme, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorrichtung Steuermittel (35) zum Steuern der Heizleistung des Erhitzers (18, 31) je nach eingestelltem Verhältnis der Prozessgasmassenströme durch den Erhitzer (18, 31) und durch die Bypassleitung (26) aufweist.
  13. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass ein Regelkreis (30, 33) zum Regeln der Heizleistung des Erhitzers (18, 31) auf eine konstante Temperatur des aus dem Erhitzer (18, 31) austretenden Prozessgases vorgesehen ist.
  14. Vorrichtung nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass das Steuermittel (35) zum Beeinflussen des Regelkreises (30, 33) eingerichtet ist.
  15. Vorrichtung nach Anspruch 13 oder 14, dadurch gekennzeichnet, dass das Steuermittel (35) zum Verändern des Sollwerts des Regelkreises (30, 33) je nach dem eingestellten Prozessgasmassenstrom durch den Erhitzer (18, 31) eingerichtet ist.
  16. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 12 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass der Erhitzer (18, 31) einen in der Rohrleitung angeordneten Wärmetauscher (18) umfasst.
  17. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 12 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass die Einrichtung (22, 23) zum Einstellen des Verhältnisses der durch den Erhitzer (18, 31) und durch die Bypassleitung (26) fließenden Prozessgasmassenströme mindestens eine verstellbare Klappe umfasst.
  18. Vorrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuerung der Heizleistung des Erhitzers (18, 31) in Abhängigkeit der Stellung der Klappe (22; 23) erfolgt.
  19. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 12 bis 18, dadurch gekennzeichnet, dass ein Regelkreis (27, 28) zum Regeln des Verhältnisses der Prozessgasmassenströme durch den Erhitzer (18, 31) und durch die Bypassleitung (26) in Abhängigkeit der Temperatur des zum Trocknen verwendeten Prozessgases vorgesehen ist.
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Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2395048C2 (ru) * 2008-08-18 2010-07-20 Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Ярославская государственная сельскохозяйственная академия" Устройство регулирования температуры сушки зерна
WO2010094913A3 (en) * 2009-02-17 2010-12-29 Dickinson Legg Limited Drying apparatus with energy recuperation
WO2014044358A1 (de) * 2012-09-24 2014-03-27 Hauni Maschinenbau Ag Stromtrockner und stromtrocknungsverfahren zum trocknen eines tabakmaterials
EP2702880A4 (de) * 2011-04-28 2015-06-10 Japan Tobacco Inc Vorrichtung zur verarbeitung eines tabakausgangsmaterials
EP2946676A1 (de) * 2014-05-22 2015-11-25 John Bean Technologies AB Vorrichtung und Verfahren zur Temperaturbehandlung eines Produkts
WO2016181180A1 (en) * 2015-05-08 2016-11-17 Comas - Costruzioni Macchine Speciali - S.P.A. An improved method for expanding and drying of tobacco and plant for its implementation

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101906673B (zh) * 2010-07-09 2012-01-18 中钢集团洛阳耐火材料研究院有限公司 一种纤维制品的干燥窑
CN102425511B (zh) * 2011-12-30 2014-11-05 中国人民解放军国防科学技术大学 碳氢燃料的加热方法
FI125978B (fi) * 2013-02-22 2016-05-13 Endev Oy Kiertomassakuivuri ja menetelmä märän lietteen kuivaamiseksi
GB2511331A (en) * 2013-02-28 2014-09-03 Dickinson Legg Ltd Drying Apparatus
CN103315383B (zh) * 2013-06-19 2015-10-14 浙江中烟工业有限责任公司 一种烟草制丝加料水分控制方法
CN103334162B (zh) * 2013-06-24 2015-11-04 浙江理工大学 用于短流程缫丝的丝条预干燥装置及预干燥方法
DE102015219898A1 (de) * 2015-10-14 2017-04-20 Dürr Systems GmbH Werkstückbearbeitungsanlage und Verfahren zum Betreiben einer Werkstückbearbeitungsanlage

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1359303A (en) * 1971-10-25 1974-07-10 Reaves Ind Furnaces Ltd Control of heating apparatus
US4255132A (en) * 1979-09-12 1981-03-10 Schweitzer Industrial Corp. Incinerator-heater system
DE3305670C2 (de) * 1983-02-18 1986-06-05 B.A.T. Cigaretten-Fabriken Gmbh, 2000 Hamburg Vorrichtung zum Trocknen von Tabakmaterialien
DE10028590B4 (de) * 2000-06-14 2013-08-01 Motan Holding Gmbh Trocknungseinrichtung zur Trocknung von Schüttgütern
DE10051031A1 (de) * 2000-10-14 2002-04-18 Hauni Maschinenbau Ag Verfahren und Vorrichtung zum Bilden eines Tabakstranges
DE10152991A1 (de) * 2001-10-26 2003-05-08 Wolff Walsrode Ag Verfahren und Vorrichtung zur Mahltrocknung

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2395048C2 (ru) * 2008-08-18 2010-07-20 Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Ярославская государственная сельскохозяйственная академия" Устройство регулирования температуры сушки зерна
WO2010094913A3 (en) * 2009-02-17 2010-12-29 Dickinson Legg Limited Drying apparatus with energy recuperation
EP2702880A4 (de) * 2011-04-28 2015-06-10 Japan Tobacco Inc Vorrichtung zur verarbeitung eines tabakausgangsmaterials
WO2014044358A1 (de) * 2012-09-24 2014-03-27 Hauni Maschinenbau Ag Stromtrockner und stromtrocknungsverfahren zum trocknen eines tabakmaterials
EP2946676A1 (de) * 2014-05-22 2015-11-25 John Bean Technologies AB Vorrichtung und Verfahren zur Temperaturbehandlung eines Produkts
WO2016181180A1 (en) * 2015-05-08 2016-11-17 Comas - Costruzioni Macchine Speciali - S.P.A. An improved method for expanding and drying of tobacco and plant for its implementation

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