EP1634024B1 - Procede et installation de fourniture de secours d'un gaz sous pression par vaporisation de liquide cryogenique - Google Patents

Procede et installation de fourniture de secours d'un gaz sous pression par vaporisation de liquide cryogenique Download PDF

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EP1634024B1
EP1634024B1 EP04742733.1A EP04742733A EP1634024B1 EP 1634024 B1 EP1634024 B1 EP 1634024B1 EP 04742733 A EP04742733 A EP 04742733A EP 1634024 B1 EP1634024 B1 EP 1634024B1
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EP
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duct
liquid
gas
pressurised
vaporiser
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Jean-Marc Peyron
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Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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Definitions

  • This invention relates to methods and facilities for providing relief gas under pressure by spraying cryogenic liquids, particularly those used to supply customers with gaseous products (nitrogen, oxygen, argon) when industrial installations (such as air separation devices) can only partially, or not at all, supply the product (eg in the case of tripping, load reduction for electric tariff constraint ).
  • cryogenic liquids particularly those used to supply customers with gaseous products (nitrogen, oxygen, argon) when industrial installations (such as air separation devices) can only partially, or not at all, supply the product (eg in the case of tripping, load reduction for electric tariff constraint ).
  • the invention also applies to the storage of other cryogenic liquids such as hydrogen, helium, carbon monoxide and methane.
  • the partial oxidation reactors require a supply of high pressure oxygen (25 bar and more) with a stabilized pressure at +/- 1% of the nominal value.
  • the air separation units supplying the oxygen must therefore respect this constraint, whatever their mode of operation and in particular in case of stopping of the air separation unit.
  • an assembly comprising a storage of liquid oxygen, cryogenic pumps and a steam-heated vaporizer, provides the supply flow.
  • a spraying device is illustrated in EP-A-0452177 where liquid nitrogen from storage is vaporized in an auxiliary vaporizer by heat exchange with ambient air.
  • EP-A-0628778 discloses a method of supplying a pressurized gas with a cryogenic liquid storage the liquid of which is pumped and then vaporized in a vaporizer before being sent to the customer without using auxiliary means of liquid pressurization constituted by a pressurized gas supply line connected to the line supplying the vaporizer.
  • This document also describes an installation for supplying a gas under pressure according to the preamble of claim 8.
  • EP-A-0756144 describes a storage of liquid nitrogen connected to a backup vaporizer by an inverted U-shaped pipe. Sending gases from storage in the line triggers a siphon effect and sinks the liquid from one arm of the U to the other.
  • this heat exchanger can use for example air, steam, hot water, natural gas to vaporize the pressurized liquid.
  • the time required for the emergency system to reach stably, 100% of its capacity is of the order of 5 minutes which decompose in 1 to 2 minutes for starting the pump and 2 to 3 minutes for the revving of the vaporization exchanger.
  • a careful selection of the various elements makes it possible to reduce this time to 3 minutes.
  • this time of 3 minutes is still too long vis-à-vis the pressure fluctuation constraints allowed in the pipe: in this case as described above, one solution is to install downstream of the heat exchanger capacities gas stamp, pressurized to 200 bar for example and dimensioned to provide production for 1 to 3 minutes, the time that the system of the pump and the vaporizer reaches its normal operating regime.
  • the disadvantage of this solution is its high price to install a high pressure capacity, an oxygen expansion station and an oxygen compression system. The latter is carried out by a piston compressor or more generally by another emergency steaming unit with very high pressure piston pumps and a high volume atmospheric vaporization pin, high pressure, pump to fill the buffer capacities ... ).
  • the pressure of the customer network will drop along a curve whose slope depends on the volume of water in the network and the flow rate consumed. So the low pressure limit (- 1%) can be reached quickly (less than 5 seconds) if the length of the network is less than one kilometer.
  • FIGS. 1 to 6 are schematic diagrams of a cryogenic separation apparatus and a backup gas supply apparatus operating according to the method of the invention.
  • an air separation apparatus comprises a double column with a medium pressure column 3 thermally connected to a low pressure column by a condenser 4.
  • the apparatus is supplied with compressed air, purified and cooled, the cooling taking place in the line exchange (not shown).
  • line exchange There is also a source of frigories necessary for distillation which may include at least one Claude turbine, an insufflation turbine or a nitrogen turbine.
  • the usual risings of rich liquid and poor liquid from the medium pressure column to the low pressure column have not been illustrated for the sake of simplification.
  • Residual nitrogen (not shown) is withdrawn at the top of the low pressure column and is heated in the exchange line 7.
  • the exchange line 7, the double column 3, 5, the turbine or turbines, the riser lines of rich liquid and poor liquid and a substantially vertical pipe 13 are contained in an insulated cold box 33.
  • the air separation apparatus is designed to provide a flow of gaseous oxygen under pressure 31. However, if this flow rate is missing, in case of failure of the apparatus, or is insufficient, it is necessary to produce a backup gas 29 by vaporization of liquid oxygen stored in a storage 9.
  • the liquid oxygen is stored under low pressure, pressurized by a backup pump 11 and vaporized against a stream of water vapor in a vaporizer 27.
  • the air separation apparatus produces a flow of liquid oxygen which is pressurized in a pump 12 to a pressure P1 and divided into two.
  • a first flow 17 passes through an open valve V5, vaporizes in the exchange line 7 and passes through the open valve V6. This flow rate is the production 31 of the air separation device sent to the customer.
  • the valve V5 serves to throttle the output of the pump 12, the pressure drop of the valve V5 being slightly greater than the hydraulic height of a vertical pipe 13 which is brought the second liquid flow 19 through the valve V1.
  • the vertical pipe 13 installed in the cold box occupies the entire height H of the cold box 33 so as to be largely above a vaporizer 27.
  • the diameter of the vertical pipe 13 is defined in order to store the sufficient volume of liquid cryogenic high pressure corresponding to 1 minute of supply to the customer of oxygen gas high pressure. It is very easy to find cryogenic pipes resistant to very high pressures and large diameter.
  • the pipe may be shorter or slightly longer than the height of the element. higher of the cold box (head of the low pressure column or argon column, for example).
  • this line is traversed by a low flow rate of high-pressure liquid P1 from pump 12 of the pump apparatus (through valve V1); the liquid is then expanded (through the valve V2) to the tank of the low pressure column by the riser 23 so that the liquid is continuously circulating.
  • This circulation is necessary to ensure a maximum filling of the pipe 13 in free cryogenic liquid.
  • the pressure P r of the gas network 17, 31 is lower than the pressure P1 at the upper end of the vertical pipe 13, the difference being essentially equal to the pressure drop in the exchange line 7.
  • the pressure P2 at the lower end of the vertical pipe is greater than the pressure P1 and equal to P1 + pgH, if the pipe is the full height of the cold box.
  • valves V1 and V2 are closed and the pressure at the upper end of the vertical pipe 13 is equalized with the pressure of the network 17, 31 by the opening of a valve V3 installed on a pipe 21 connecting the upper end vertical pipe 13 to the pipes 17, 31 of the customer network.
  • the liquid contained in the pipe 13 is finally sent by gravitational flow to the vaporizer 27 by opening the flow control valve V4 installed on the connecting pipe 25 between the lower end of the vertical pipe and the inlet of the vaporizer. .
  • the figure 3 shows the case in which the air separation apparatus comprises an oxygen compressor 37 for supplying the customer with high pressure oxygen, the diagram remains the same but the circulation of liquid in the lines 13, 19, 23 is ensured by a piston pump 35.
  • the pump is not essential because, as we see in the Figure 4 the vertical pipe 13 can operate at a pressure lower than the pressure of the high pressure oxygen sent to the customer.
  • the liquid is pressurized by sending gas through the valve V3.
  • the figure 5 shows that the vertical pipe, while being contained in the cold box 33 of an air separation unit, is not necessarily fed from it.
  • the pump 12 being on and the pump 11 stopped, a circulation of liquid oxygen between the storage 9 and the vertical pipe 13 through a pump.
  • piston 41 which feeds the upper end of the pipe 13 by a pipe 39 and a valve V2 which ensures the return of liquid to the storage 9 through the pipe 37.
  • valves V3 and V4 open, the valves V1 and V2 close and the free liquid contained in the pipe 13 flows via the pipe 25 to the vaporizer 27 to ensure the production of backup gas during the start of the pump 11.
  • the Figure 6 shows the case in which the vertical pipe is integrated not with the air separation apparatus but with the storage 9 outside the cold box.
  • the pipe placed in the inter-wall of the outer casing 133 of the storage is effectively insulated and can be very high, the storage reaching sometimes the 30 meters.
  • the head of the pipe receives liquid from the interior of the storage of a pump 41 through the valve V1 to ensure a free liquid flow.
  • the liquid of the riser pipe 13 is returned to storage by the valve V2.
  • the valves V4 and V3 are opened and the liquid passes to the vaporizer 27. In this case, the riser pipe is completely isolated from the cold box 133. This variant is useful if the cold box is less high than storage or when the separation device does not have a cold box.
  • the invention has been described with respect to a double air separation column but it is easy to see that it applies to a simple column containing many theoretical plates, a triple column or a column system comprising a column argon.
  • the separation apparatus can separate the air by cryogenic distillation, permeation, adsorption or any other known means.

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Description

  • Cette invention concerne les procédés et les installations de fourniture de secours d'un gaz sous pression par vaporisation de liquides cryogéniques, en particulier ceux utilisés pour fournir les clients en produits gazeux (azote, oxygène, argon) lorsque les installations industrielles (tels que les appareils de séparation d'air) ne peuvent assurer que partiellement, ou pas du tout, la fourniture du produit (par exemple dans le cas de déclenchement, de réduction de charge pour contrainte de tarif électrique...). L'invention s'applique également aux stockages d'autres liquides cryogéniques tels que l'hydrogène, l'hélium, le monoxyde de carbone et le méthane.
  • Les réacteurs d'oxydation partielle demandent une fourniture d'oxygène haute pression (25 bar et plus) avec une pression stabilisée à +/- 1 % de la valeur nominale. Les unités de séparation d'air fournissant l'oxygène doivent donc respecter cette contrainte, quel que soit leur mode de fonctionnement et en particulier en cas d'arrêt de l'unité de séparation d'air. Dans ce cas, un ensemble comprenant un stockage d'oxygène liquide, des pompes cryogéniques et un vaporiseur chauffé à la vapeur, assure le débit de fourniture.
  • Un appareil de vaporisation de secours est illustré dans EP-A-0452177 où de l'azote liquide provenant d'un stockage est vaporisé dans un vaporiseur auxiliaire par échange de chaleur avec de l'air ambiant.
  • EP-A-0628778 décrit un procédé de fourniture d'un gaz sous pression avec un stockage de liquide cryogénique dont le liquide est pompé et ensuite vaporisé dans un vaporiseur avant d'être envoyé chez le client sans pour autant utiliser des moyens auxiliaires de pressurisation du liquide constitués par une conduite d'amenée de gaz pressurisé relié à la conduite alimentant le vaporiseur. Ce document décrit aussi une installation de fourniture d'un gaz sous pression selon le préambule de la revendication 8. EP-A-0756144 décrit un stockage d'azote liquide reliée à un vaporiseur de secours par une conduite en forme de U inversé. L'envoi de gaz depuis le stockage dans la conduite déclenche un effet de siphon et fait couler le liquide depuis un bras de l'U à l'autre.
  • « Large Oxygen Plant Economics and Reliability » de W.J.Scharle, Bulletin Y-143, National Fertilizer Division Center, Tennessee Valley Authority, Muscle Shoals, Ala. et « Oxygen Facilities for Synthetic Fuel Projects » W.J.Scharle et K.Wilson, Journal of Engineering for Industry, novembre 1981, Vol.103, pp.409-417 décrivent un système de production d'oxygène de secours composé :
    • d'un stockage contenant une quantité de produit sous forme liquide
    • de plusieurs pompes (ici deux pour raison de fiabilité) qui soutirent le liquide contenu dans le stockage pour le comprimer à la pression normalement délivrée aux clients (pression dans la canalisation)
    • d'un échangeur dont la fonction est de vaporiser le liquide sous pression.
  • En sortie de cet équipement, le gaz est en général à la température ambiante et est envoyé vers le client. En fonction des sources d'énergie disponibles sur le site et de leurs coûts, cet échangeur peut utiliser par exemple de l'air, de la vapeur d'eau, de l'eau chaude, du gaz naturel pour vaporiser le liquide sous pression.
  • Une des caractéristiques principales de ces installations de secours est leur temps de démarrage. Celui-ci est particulièrement important car il conditionne la qualité et la continuité de la fourniture de gaz aux clients. Un temps de démarrage trop long après un déclenchement de l'unité de production, peut générer une trop forte baisse de pression dans la canalisation et générer des disfonctionnements dans les procédés des clients.
  • Dans le cas des systèmes de production d'oxygène décrits dans les articles ci-dessus, une capacité-tampon d'oxygène gazeux est prévue pour fournir le produit pressurisé pendant le temps nécessaire pour mettre en oeuvre la pompe (environ 15-20 minutes d'après les articles de W.J. Scharle notés ci-dessus).
  • Classiquement, si la pompe de vaporisation est maintenue en permanence à température cryogénique, le temps nécessaire au système de secours pour atteindre de façon stable, 100 % de sa capacité est de l'ordre de 5 minutes qui se décomposent en 1 à 2 minutes pour le démarrage de la pompe et 2 à 3 minutes pour la montée en régime de l'échangeur de vaporisation. Un choix soigné des différents éléments (tuyaux courts entre la pompe et le stockage et entre la pompe et l'échangeur) permet de réduire ce temps à 3 minutes. Dans certains cas, ce temps de 3 minutes est encore trop long vis-à-vis des contraintes de fluctuations de pression autorisées dans la canalisation : dans ce cas comme décrit ci-dessus une solution consiste à installer en aval de l'échangeur des capacités-tampon de gaz, pressurisées à 200 bars par exemple et dimensionnées pour fournir la production pendant 1 à 3 minutes, le temps que le système de la pompe et du vaporiseur atteigne son régime normal de fonctionnement. L'inconvénient de cette solution en est son prix élevé pour installer une capacité haute pression, un poste de détente d'oxygène et un système de compression d'oxygène. Ce dernier est réalisé par un compresseur à piston ou plus généralement par une autre unité de vaporisation de secours avec des pompes à piston très haute pression et une épingle de vaporisation atmosphérique gros volume, pression haute, pompe pour remplir les capacités-tampon...).
  • Le démarrage d'une unité de vaporisation de secours demande un certain temps. Pour assurer le démarrage des pompes cryogéniques (maintenues en froid) environ 1 minute est nécessaire, de même la mise en régime de l'épingle de vaporisation ne se fait pas de manière instantanée.
  • Pendant la durée de mise en service de l'unité de vaporisation de secours la pression du réseau client va baisser suivant une courbe dont la pente dépend du volume en eau du réseau et du débit consommé. Donc la limite de pression basse (- 1 %) peut être rapidement atteinte (inférieur à 5 secondes) si la longueur du réseau est inférieure au kilomètre.
  • Il faut donc un système de fourniture d'oxygène pour assurer le débit nécessaire au vaporiseur pendant le démarrage des pompes.
    Selon un objet de l'invention, il est prévu un procédé selon la revendication 1.
  • Selon d'autres caractéristiques facultatives :
    • la hauteur de la conduite est telle que la pression hydrostatique suffise pour surmonter au moins les pertes de charge liées à la vaporisation ;
    • le liquide circule dans la conduite sous des pressions supérieures à la pression d'utilisation du gaz de secours et le liquide est pressurisé en amont du vaporiseur par la pression hydrostatique et éventuellement par une pompe ;
    • le liquide circule dans la conduite sous des pressions inférieures ou égale à la pression d'utilisation du gaz de secours ;
    • la conduite est alimentée au moins partiellement à partir du stockage.
  • Selon d'autres aspects optionnels :
    • on pressurise le liquide soutiré de l'appareil, on envoie une partie du liquide pressurisé vers la ligne d'échange de l'appareil pour constituer le gaz produit et on envoie une autre partie du liquide pressurisé vers la conduite verticale ;
    • la conduite est alimentée au moins partiellement à partir d'un stockage cryogénique (du stockage), un débit du liquide est envoyé à une extrémité de la conduite et un autre débit du liquide est soutiré de l'autre extrémité de la conduite et pompé et est renvoyé au stockage ;
  • Selon un autre objet de l'invention, il est prévu une installation selon la revendication 8..
  • Selon d'autres aspects de l'invention :
    • la conduite est située à l'intérieur d'une boîte froide d'un appareil de distillation cryogénique ou est à l'intérieur de l'enveloppe d'isolation du stockage ;
    • la conduite est située à l'intérieur d'une boîte froide d'un appareil de distillation cryogénique comprenant un appareil de distillation cryogénique dans laquelle la conduite verticale est une conduite de l'appareil de distillation cryogénique et comprenant des moyens pour relier les extrémités inférieure et supérieure de la conduite à une colonne de l'appareil de distillation ;
    • il y a des moyens pour fournir une première partie d'un liquide provenant d'une colonne de l'appareil à une ligne d'échange où il se vaporise pour former un gaz produit dans une conduite principale et une deuxième partie du liquide à la conduite ;
    • les moyens pour fournir une première partie d'un liquide provenant d'une colonne de l'appareil à une ligne d'échange où il se vaporise pour former un gaz produit dans une conduite principale et une deuxième partie du liquide à la conduite sont constitués par une pompe ;
    • l'extrémité supérieure de la conduite verticale est reliée à la conduite de fourniture de gaz sous pression par l'intermédiaire d'une (la) conduite d'amenée de gaz sous pression.
  • L'invention sera décrite en plus de détail en se référant aux figures 1 à 6 qui sont des schémas de principe d'un appareil de séparation cryogénique et d'un appareil de fourniture de gaz de secours fonctionnant selon le procédé de l'invention.
  • Dans la Figure 1, un appareil de séparation d'air comprend une double colonne avec une colonne moyenne pression 3 reliée thermiquement à une colonne basse pression par un condenseur 4. L'appareil est alimenté en air comprimé, épuré et refroidi, le refroidissement ayant lieu dans la ligne d'échange (non-illustré). Il y a également une source de frigories nécessaires à la distillation qui peut comprendre au moins une turbine Claude, une turbine d'insufflation ou une turbine d'azote. Les conduites habituelles de remontée de liquide riche et de liquide pauvre de la colonne moyenne pression à la colonne basse pression n'ont pas été illustrées dans un souci de simplification. De l'azote résiduaire (non-illustré) est soutiré en tête de la colonne basse pression et se réchauffe dans la ligne d'échange 7. La ligne d'échange 7, la double colonne 3, 5, la ou les turbines, les conduites de remontée de liquide riche et de liquide pauvre et une conduite sensiblement verticale 13 sont contenues dans une boîte froide isolée 33.
  • L'appareil de séparation d'air est conçu pour fournir un débit d'oxygène gazeux sous pression 31. Or, si ce débit vient à manquer, en cas de panne de l'appareil, ou est insuffisant, il est nécessaire de produire un gaz de secours 29 par vaporisation d'oxygène liquide stocké dans un stockage 9. L'oxygène liquide est stocké sous basse pression, pressurisé par une pompe de secours 11 et vaporisé contre un flux de vapeur d'eau dans un vaporiseur 27.
  • L'appareil de séparation d'air produit un débit d'oxygène liquide 15 qui est pressurisé dans une pompe 12 à une pression P1 et divisé en deux. Un premier débit 17 traverse une vanne ouverte V5, se vaporise dans la ligne d'échange 7 et traverse la vanne ouverte V6. Ce débit constitue la production 31 de l'appareil de séparation d'air envoyé au client. La vanne V5 sert à étrangler la sortie de la pompe 12, la perte de charge de la vanne V5 étant légèrement supérieure à la hauteur hydraulique d'une conduite verticale 13 où est amené le deuxième débit de liquide 19 à travers la vanne V1.
  • La conduite verticale 13 installée dans la boîte froide occupe toute la hauteur H de la boîte froide 33 afin d'être largement au-dessus d'un vaporiseur 27. Le diamètre de la conduite vertical 13 est défini afin de stocker le volume suffisant de liquide cryogénique haute pression correspondant à 1 minute de fourniture au client d'oxygène gaz haute pression. Il est très facile de trouver des pipes cryogéniques résistant à des pressions très élevées et de gros diamètre. Bien évidemment, du moment que la conduite contient la quantité requise de liquide pour assurer la fourniture de gaz de secours pendant la mise en marche de la pompe 11, la conduite peut être plus courte ou légèrement plus longue que la hauteur de l'élément la plus élevée de la boîte froide (tête de la colonne basse pression ou de colonne argon, par exemple).
  • En fonctionnement normal, cette conduite est parcourue par un débit faible de liquide haute pression à pression P1 venant de pompe 12 de l'appareil à pompe (au travers de la vanne V1) ; le liquide est ensuite détendu (au travers de la vanne V2) vers la cuve de la colonne basse pression par la conduite montante 23 de sorte que le liquide est continuellement en circulation. Cette circulation est nécessaire pour assurer un remplissage maximal de la conduite 13 en liquide cryogénique franc.
  • La pression Pr du gaz du réseau 17, 31 est inférieure à la pression P1 à l'extrémité supérieure de la conduite verticale 13, la différence étant essentiellement égale à la perte de charge dans la ligne d'échange 7. Evidemment la pression P2 à l'extrémité inférieure de la conduite verticale est supérieure à la pression P1 et égale à P1 + pgH, si la conduite fait toute la hauteur de la boîte froide.
  • Dans le cas de la Figure 1, la circulation s'effectue de haut en bas de la conduite verticale 13 mais elle pourrait s'effectuer de bas de haut de cette conduite.
  • Quand l'appareil de séparation d'air est arrêté comme on le voit à la Figure 2, les vannes V1 et V2 sont fermées et la pression à l'extrémité supérieure de la conduite verticale 13 est égalisée avec la pression du réseau 17, 31 par l'ouverture d'une vanne V3 installée sur une tuyauterie 21 reliant l'extrémité supérieure de la conduite verticale 13 aux conduites 17, 31 du réseau du client. Le liquide contenu dans la conduite 13 est enfin envoyé par écoulement gravitationnel vers le vaporiseur 27 par ouverture de la vanne de contrôle de débit V4 installée sur la tuyauterie de liaison 25 entre l'extrémité inférieure de la conduite verticale et l'entrée du vaporiseur 27.
  • La figure 3 montre le cas dans lequel l'appareil de séparation d'air comporte un compresseur d'oxygène 37 pour alimenter le client en oxygène haute pression, le schéma reste le même mais la circulation de liquide dans les conduites 13, 19, 23 est assurée par une pompe à piston 35.
  • Mais la pompe n'est pas essentielle car, comme on le voit dans la Figure 4, la conduite verticale 13 peut opérer à une pression inférieure à la pression de l'oxygène haute pression envoyé au client. Le liquide est pressurisé par l'envoi de gaz à travers la vanne V3.
  • La figure 5 montre que la conduite verticale, tout en étant contenue dans la boîte froide 33 d'un appareil de séparation d'air, n'est pas forcément alimentée à partir de celui-ci. Dans l'exemple, il y a un fonctionnement normal de l'installation, avec la pompe 12 en étant de marche et la pompe 11 arrêtée, une circulation d'oxygène liquide entre le stockage 9 et la conduite verticale 13 à travers une pompe à piston 41 qui alimente l'extrémité supérieur de la conduite 13 par une conduite 39 et une vanne V2 qui assure le retour de liquide vers le stockage 9 à travers la conduite 37.
  • En cas d'arrêt de l'appareil de séparation d'air, les vannes V3 et V4 s'ouvrent, les vannes V1 et V2 se ferment et le liquide franc contenu dans la conduite 13 circule via la conduite 25 au vaporiseur 27 pour assurer la production de gaz de secours pendant la mise en marche de la pompe 11.
  • La Figure 6 montre le cas dans lequel la conduite verticale est intégrée non pas avec l'appareil de séparation d'air mais avec le stockage 9 en dehors de la boîte froide. La conduite placée dans l'inter parois de l'enveloppe extérieure 133 du stockage est effectivement isolée et peut être très haute, le stockage atteignant parfois les 30 mètres. La tête de la conduite reçoit du liquide de l'intérieur du stockage d'une pompe 41 à travers la vanne V1 afin d'assurer une circulation de liquide franc. Le liquide de la conduite montante 13 est renvoyé au stockage par la vanne V2. Avant ou pendant le démarrage de la pompe 11, on ouvre les vannes V4 et V3 et le liquide transite vers le vaporiseur 27. Dans ce cas, la conduite montante est complètement isolée de la boîte froide 133. Cette variante est utile si la boîte froide est moins haute que le stockage ou quand l'appareil de séparation n'a pas de boîte froide.
  • L'invention a été décrite par rapport à une double colonne de séparation d'air mais il est aisé de voir qu'elle s'applique à une simple colonne contenant beaucoup de plateaux théoriques, une triple colonne ou un système de colonnes comportant une colonne argon.
  • L'appareil de séparation peut séparer l'air par distillation cryogénique, par perméation, par adsorption ou tout autre moyen connu.

Claims (13)

  1. Procédé de fourniture d'un gaz sous pression dans lequel
    a) on produit un gaz sous pression à une pression de production élevée comme produit final par séparation d'un mélange gazeux dans un appareil de séparation (3,5),
    b) on stocke un liquide à pressuriser dans un stockage (9),
    c) on soutire du liquide du stockage, on le pressurise avec une pompe (11) et on vaporise au moins une partie du liquide pressurisé dans un vaporiseur (27) pour produire un gaz de secours sous pression (29) ayant sensiblement la même pureté ou une pureté plus élevée que le gaz sous pression à produire,
    d) on fait circuler du liquide dans une conduite sensiblement verticale (13), éventuellement à l'intérieure de la boîte froide (33) de l'appareil de séparation, et au moins une partie de la longueur de la conduite se trouve à un niveau au-dessus du vaporiseur et la conduite (13) est alimentée au moins partiellement à partir d'une colonne (5) de l'appareil de séparation qui est un appareil de séparation cryogénique d'air à l'intérieur de la boîte froide (33), l'appareil de séparation fournissant en temps normal du gaz produit (31) ayant les mêmes caractéristiques que le gaz de secours (29) à travers une conduite principale par vaporisation d'un liquide soutiré de l'appareil de séparation d'air, un débit du liquide (19) est envoyé à une
    extrémité de la conduite et un autre débit (23) du liquide est soutiré de l'autre extrémité de la conduite et est renvoyé à l'appareil de séparation d'air et avant et/ou pendant le démarrage de la pompe (11), on envoie du liquide de la conduite au vaporiseur où il se vaporise pour fournir le gaz de secours sous pression ayant sensiblement la même pureté ou une pureté plus élevée que le gaz sous pression à produire (31 et
    i) en temps normal l'appareil de séparation fournit du gaz produit (31),
    ii) en cas de panne ou de marche réduite de l'appareil de séparation, le gaz de secours est fourni par vaporisation de liquide pompé dans le vaporiseur (27),
    iii) en temps normal, le débit de liquide circule en permanence dans la conduite (13)
    iv) avant et/ou pendant le démarrage de la pompe, un débit de liquide s'écoule par effet de gravitation depuis l'extrémité inférieure de la conduite (13) vers le vaporiseur et
    un débit de gaz (21) pressurisé à une pression égale ou supérieure à la pression du gaz sous pression à produire est envoyé à l'extrémité supérieure de la conduite.
  2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel la hauteur de la conduite (H) est telle que la pression hydrostatique suffise pour surmonter au moins les pertes de charge liées à la vaporisation.
  3. Procédé selon la revendication 1 dans lequel le liquide circule dans la conduite (13) sous des pressions supérieures à la pression d'utilisation du gaz de secours (29) et le liquide est pressurisé en amont du vaporiseur par la pression hydrostatique et éventuellement par une pompe (51).
  4. Procédé selon la revendication 1 dans lequel le liquide circule dans la conduite sous des pressions inférieures ou égale à la pression d'utilisation du gaz de secours.
  5. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la conduite (13) est alimentée au moins partiellement à partir du stockage (9).
  6. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel on pressurise le liquide soutiré de l'appareil, on envoie une partie du liquide pressurisé vers la ligne d'échange (7) de l'appareil pour constituer le gaz produit et on envoie une autre partie du liquide pressurisé vers la conduite verticale (13).
  7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6 dans lequel la conduite est alimentée au moins partiellement à partir d'un stockage cryogénique ou du stockage (9), un débit du liquide (39) est pompé et envoyé à une extrémité de la conduite et un autre débit (37) du liquide est soutiré de l'autre extrémité de la conduite et est renvoyé au stockage.
  8. Installation de fourniture d'un gaz sous pression comprenant
    i) un appareil de séparation d'un mélange gazeux (3, 5)
    ii) une conduite (31) de fourniture de gaz sous pression reliée à l'appareil de séparation
    iii) un stockage de liquide (9)
    iv) un vaporiseur (27)
    v) une conduite sensiblement verticale (13)
    vi) des moyens reliant le stockage avec le vaporiseur
    vii) des moyens reliant l'extrémité inférieure de la conduite avec le vaporiseur
    viii) des moyens pour sortir le liquide vaporisé du vaporiseur pour constituer un gaz de secours sous pression (29)
    ix)des moyens de pressurisation (11) en aval du stockage et en amont du vaporiseur et
    x) des moyens auxiliaires de pressurisation (H,21,51) du liquide de la conduite qui sont en amont du vaporiseur constitués par la hauteur (H) de la conduite caractérisée en ce que les moyens auxiliaires de pressurisation (H,21,41,51) du liquide de la conduite qui sont en amont du vaporiseur sont également constitués par une conduite (21) d'amenée de gaz pressurisé relié à l'extrémité supérieure de la conduite et éventuellement une pompe (41, 51).
  9. Installation selon la revendication 8 dans laquelle la conduite est située à l'intérieur d'une boîte froide (33) d'un appareil de distillation cryogénique constituant l'appareil de séparation d'un mélange gazeux ou est à l'intérieur de l'enveloppe d'isolation (133) d'un stockage (9).
  10. Installation selon la revendication 9 dans laquelle la conduite est située à l'intérieur d'une boîte froide (33) d'un appareil de distillation cryogénique comprenant un appareil de distillation cryogénique constituant l'appareil de séparation d'un mélange gazeux dans laquelle la conduite verticale (13) est une conduite de l'appareil de distillation cryogénique et comprenant des moyens (15, 19, 23) pour relier les extrémités inférieure et supérieure de la conduite à une colonne de l'appareil de distillation.
  11. Installation selon la revendication 10 comprenant des moyens (15, 19, 12) pour fournir une première partie d'un liquide provenant d'une colonne de l'appareil à une ligne d'échange où il se vaporise pour former un gaz produit dans une conduite principale et une deuxième partie du liquide à la conduite.
  12. Installation selon la revendication 11 dans laquelle les moyens pour fournir une première partie d'un liquide provenant d'une colonne de l'appareil à une ligne d'échange où il se vaporise pour former un gaz produit dans une conduite principale et une deuxième partie du liquide à la conduite sont constitués par une pompe (12).
  13. Installation selon l'une des revendications 8 à 12 dans laquelle l'extrémité supérieure de la conduite verticale (13) est reliée à la conduite de fourniture de gaz sous pression (17) par l'intermédiaire d'une (la) conduite d'amenée de gaz (21) sous pression.
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