EP1616845B1 - Schüttbares Treibladungspulver - Google Patents
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- EP1616845B1 EP1616845B1 EP20040405460 EP04405460A EP1616845B1 EP 1616845 B1 EP1616845 B1 EP 1616845B1 EP 20040405460 EP20040405460 EP 20040405460 EP 04405460 A EP04405460 A EP 04405460A EP 1616845 B1 EP1616845 B1 EP 1616845B1
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C06—EXPLOSIVES; MATCHES
- C06B—EXPLOSIVES OR THERMIC COMPOSITIONS; MANUFACTURE THEREOF; USE OF SINGLE SUBSTANCES AS EXPLOSIVES
- C06B23/00—Compositions characterised by non-explosive or non-thermic constituents
- C06B23/04—Compositions characterised by non-explosive or non-thermic constituents for cooling the explosion gases including antifouling and flash suppressing agents
Definitions
- the invention relates to a pourable propellant charge powder with grains based on nitrocellulose containing bismuth as Entkupferungsadditiv. Furthermore, the invention relates to a process for the preparation of the propellant charge powder and to an ammunition with such a propellant powder.
- Free-flowing, nitrated cellulose-based propellant powders are used in the caliber ranges from 5.56 mm (small caliber) to 80 mm (medium caliber) in a wide front as drive for accelerating the respective projectile.
- Such bulk powders have been routinely used for several years and have proven themselves due to their high ballistic performance (high muzzle velocity), excellent chemical and ballistic stability (use in warm climates), cheap availability (good price / performance ratio, renewable raw materials, available in large quantities ) and good properties with respect to bombardment resistance (no detonative reaction when exposed to hollow charge jet or hot splinters).
- the use of lead has been widely used in several ammunition components.
- the bullet often contained lead to improve end-effect and trajectory.
- the double-core projectile which is made up of two lead cores of different hardness and a bullet jacket made of Tombak.
- the tombac sheath ensures a lower throughput resistance of the projectile and thus a reduced running load, since tombac alloys, which are composed of the elements copper and tin (Tombak is thus brass with a copper content of 70-90%), are very good cold formable.
- Lead compounds have also often been used for ignition, e.g. Bleiazide.
- Bi203 is suitable as an additive in the production of perforated propellants for decopperation.
- the additives should be in a range of 0-15 wt .-% move.
- the decoloring additive may be added separately to the powder mass.
- lead foils were used, which due to their toxicity may not be used in the future.
- Entkupferungsadditive be bismuth, indium, zinc and titanium metal resp. Alloys thereof mentioned.
- the application of the described method is problematic, since the significant difference in density between the additive composite and the bulk powder known to lead to a separation of the two different types of grain, resulting in an uncontrolled respectively.
- the object of the invention is to provide a pourable propellant powder belonging to the technical field mentioned at the outset, which leaves less copper deposits in the barrel of the rifle or gun and is environmentally harmless.
- the bismuth compound is contained in an amount of 0.1-2 wt .-% in the grains, wherein the bismuth compound or the metallic bismuth is housed in a surface layer of the grains, so that the bismuth compound or metallic bismuth has a higher concentration in the surface layer than in the grain matrix.
- Metallic / elemental bismuth may also be used alone (ie without any other metal such as tin or the like) as a decoloring additive.
- elemental bismuth CAS No. 7440-69-9, EINECS No. 231-177-4
- bismuth carbonate oxide CAS No. 5891-10-4, EINECS No. 227-567-9
- the bismuth or the bismuth compound should in any case be present in the form of very fine grains ( ⁇ 100 microns). A particle size of less than 20 micrometers is preferred.
- the bismuth compound (or elemental bismuth) may be distributed in the grain matrix underlying the grains or on the surface or in a surface forming layer of the grains.
- the bismuth compound is added during the surface treatment so that the bismuth compound and the metallic bismuth, respectively, have a higher concentration in the near-surface layer than in the comatrix.
- the surface layer in question is e.g. formed together with the graphite powder and has a thickness of typically up to 50 microns. However, other solids may also be included in the surface layer (such as lime or potassium sulfate).
- the graphite powder is used in a known amount ( ⁇ 1 wt .-%).
- the bismuth compound or metallic bismuth should be present as powders having a particle size of less than 100 microns, more preferably 20 microns or less. Fine bismuth powders have proven to be particularly effective.
- the total amount of bismuth compound contained in the powder grain is incorporated in about half of the total amount in the grain matrix and about half in the near-surface layer. The concentration is thus greater immediately below the surface than inside the grain.
- the bismuth (III) oxide is preferably present in a concentration of between 0.5% and 1.2% by weight.
- the small, medium and large caliber based bulk powder is based on nitrocellulose with a nitrogen content between 11-13.5% by weight and can be used as further energetic additives Explosive oils (NGL or DEGN or their combination) or energetic plasticizers (Bu-NENA, Et-NENA or Me-NENA or their combination).
- nitroglycerin (NGL) is provided in an amount between 3-20% by weight in a near-surface layer.
- the size of the near-surface layer depends on the depth of diffusion that the NGL achieves during surface treatment (eg, diffusion depth d between 100-500 microns).
- the nitroglycerin content is in the range of 4-8 wt% for medium caliber and 10-17 wt% for small caliber.
- Blasting oils can be homogeneously distributed in the grain matrix (2-base bulk powder) or concentrated in the outer layer of the grain matrix (so-called EI® powder, cf. EP 1 164 116 A1 ). If the grain matrix no energetic plasticizer resp. Contains explosive oils, it is 1-base bulk powders.
- the grains have e.g. a maximum geometric extension of 20 mm. If the geometry of the grains is cylindrical, the ratio of length (L) to diameter (D) is 0.25-5, with a length of the grain between 0.3-10 mm and the diameter of the circular cylindrical grain between 0.3-10 mm. If the geometry of the grains is spherical, the diameter of the grains usually ranges between 0.2-20 mm, preferably between 1-5 mm.
- the thickness is between 0.3-5 mm and the diagonal between 1-15 mm.
- the grains may contain crystalline energy carriers and / or energetic plasticizers or blasting oils as further main components.
- crystalline energy carrier for example, one of the following substances is used: nitroguanidine (CAS #: 556-88-7), hexogen (CAS #: 121-82-4) and octogen (CAS #: 2691-41-0).
- Suitable energy softeners are nitroglycerin, diethylene glycol dinitrate, Me-NENA, Et-NENA, Bu-NENA. Of course, two or more of these substances can be combined.
- the total amount of these energetic liquid additives is between 0-40 wt .-% compared to the nitrocellulose, preferably between 5-20 wt .-%.
- the crystalline energy carriers can be added during the kneading of the dough mass.
- the weight percentages of the crystalline energy carriers are between 0-45 wt .-% of the powder mass, the weight percentages of energy plasticizers between 0-45 wt .-%. Together, the weight should not be more than 75 wt .-% of the powder mass.
- bismuth (III) oxide in a concentration between 0.1-2 wt .-%
- the energetic plasticizer in a concentration between 0-25 wt .-%
- the crystalline energy sources in a concentration between 0-30 wt .-% in front.
- the energetic plasticizer and the crystalline Energy sources represent a proportion of not more than 50 wt .-%. If neither an energetic plasticiser nor a crystalline energy source are provided (both 0%), then one speaks of a one-base propellant charge powder (only NC as energy carrier).
- a method according to the invention for the production of a propellant charge powder is characterized in a first embodiment in that the bismuth compound or the metallic bismuth is introduced into a near-surface layer of the grain during the polishing process (finishing). If the bismuth or bismuth compound is to be homogeneously distributed in the grain matrix, the said decoloring additive is added to the kneading compound prior to extrusion. Thereafter, the green grain can be formed by extrusion.
- the propellant powder makes it possible to produce small, medium and large caliber ammunition which has a lead-free bullet and a lead-free igniter.
- the green powder may contain other known additives, for example for improving the ignition behavior and for modulating the burn-off behavior.
- All of the additives mentioned are added to the dough mass during green grain production, i. they are evenly distributed in the grain matrix.
- the total amount of these additives in the green grain is between 0-20 wt .-% compared to the nitrocellulose, preferably between 5-15 wt .-%.
- the production of the bulk powders according to the invention comprises the known process steps "kneading with solvents”, “extrusion by die”, “drying” and “finishing” (surface treatment).
- the bismuth compound is added either during kneading (homogeneous distribution in the grain matrix) or during finishing (enrichment at grain surface).
- the bulk powder may optionally be accompanied by other additives.
- additives include on the one hand the classic blasting oils nitroglycerin (NGL, CAS #: 55-63-0) or diethylene glycol dinitrate (DEGN, CAS #: 693-21-0).
- NGL classic blasting oils
- DEGN diethylene glycol dinitrate
- a variety of other energetic plasticizers is also known. These include in particular low molecular weight aliphatic nitric acid esters, nitro compounds, nitramines and azides.
- a particularly suitable class of substances are the so-called 2-nitroxyethyl-nitramines (alkyl-NE-NA) having the general structural formula (1), where R 1 is an aliphatic radical:
- the total amount of these energetic liquid additives is between 0-40 wt .-% compared to the nitrocellulose, preferably between 5-20 wt .-%.
- the liquid additives are either distributed homogeneously in the grain matrix, wherein the powder production is carried out by the known processes kneading / rolling / pressing.
- an enrichment in the outer zones of the powder grain is conceivable, whereby the production of such bulk powder by impregnation of a green grain in aqueous emulsion takes place (see. EP 1 164 116 A 1 ).
- the bulk powders according to the invention have the following geometries: Cylindrical with 0-30 (preferably 1-19) axial longitudinal channels.
- the outer diameters are between 0.3-15 mm (preferably 0.5-7.5 mm), the lengths are 0.3-15 mm (preferably 0.5-7.5 mm).
- the ratio of grain length to grain diameter is 0.5-3.0 (preferably 1.0-1.5).
- the diameters of the longitudinal channels are between 0.05-0.5 mm (preferably 0.1-0.4 mm). In the case of the spherical grain geometry, the diameters are in the range of 0.3-5.0 mm (preferably 0.5-2.0 mm).
- the geometric dimensions of the bulk powders included in the present application are primarily determined by the caliber range. So can the powder grains for Small caliber applications (caliber range from about 5.56 to about 20 mm) on the one hand have cylindrical geometries with a diameter of about 0.5-3 mm, wherein the length of a powder grain is typically about 0.5 to 2.0 times the value of the respective grain diameter.
- the cylindrical powders may contain longitudinal channels extending in the axial direction for influencing the burning behavior.
- 1- and 7-hole geometries have proven particularly useful, wherein the diameter of the hole zones is typically between 0.05 to 0.5 mm.
- the spherical grain geometry has also proven successful in the small bore range, with the ball diameters typically ranging from 0.3 to 2.0 mm, depending on the caliber range.
- Fig. 1 is shown schematically the course of the bismuth (III) oxide concentration of a preferred embodiment.
- the bismuth compound acting as a decoloring additive in this example is incorporated in one half of the grain matrix (ie in the whole grain volume) and the other half in the surface layer.
- the outer diameter D is for example 0.7-1 mm.
- the surface layer thickness d is, for example, 50 micrometers. ( Fig. 1 is not drawn to scale.)
- Production Example 1 (0.35% by weight of bismuth oxide on the grain surface and 0.35% by weight in the interior of the grain, NGL on the grain surface)
- a 1-hole green powder with 0.73 mm outside diameter, 0.93 mm length and 0.10 mm hole diameter composed of the solid portions of 1.5% by weight of acardite II, 1% by weight potassium sulfate, 0.35% by weight bismuth (III) oxide and 97.4 wt .-% nitrocellulose having a nitrogen content of 13.15 wt .-% and prepared in the manner known in the powder art by pressing a solvent-moist kneading dough through a die, are equipped in a 1'000 liter steel reactor equipped with mechanical paddle , Lid inlet valve, bottom outlet valve and vacuum connections, with twice the amount of water added.
- the batch is heated to a temperature of 80 ° C. Thereafter, a mixture containing 25 kg of nitroglycerin (12.5 wt .-%) and 0.5 kg (0.25 wt .-%) 2-nitrodiphenylamine, dissolved in ethanol, added dropwise. It is allowed at optimal baking mix adjustment (powder bed completely in suspension) and then drips a suspension containing 6.0 kg (3 wt .-%) of a highly viscous at room temperature polyester compound having an average molecular weight of 1'500 g / mol in water. Then allowed to aftertreat stirring. Subsequently, the pressure in the reactor vessel is slowly reduced and distilled off parts of the solvent from the liquor.
- the vacuum is broken and cooled the approach.
- the remaining liquid Parts of the approach drained by opening the bottom valve.
- the liquid portions are drained again through the bottom valve and the remaining wet powder matrix is then removed from the reactor.
- the wet powder is dried and then finished by polishing about 0.3 wt .-% graphite, 0.35 wt .-% finely pulverized bismuth (III) oxide and optionally other special moderators in a known manner in the polishing drum.
- the resulting bulk powder has a bulk density of 940 g / l with an energy content of 3893 J / g.
- a 1-hole green powder having an outer diameter of 0.64 mm, a length of 1.03 mm and a hole diameter of 0.12 mm is first prepared, but in which no bismuth compound is added.
- This green powder is then treated analogously to Preparation Example 1 with nitroclycerol and the highly viscous at room temperature polyester compound having an average molecular weight of 1'500 g / mol.
- the polishing is carried out analogously to Preparation Example 1, but no bismuth compound is used.
- the finished bulk powder has a bulk density of 943 g / l with an energy content of 3,943 J / g.
- a 1-hole green powder having an outer diameter of 0.64 mm, a length of 1.03 mm and a hole diameter of 0.12 mm is first prepared, but in which no bismuth compound is added.
- This green powder is then treated analogously to Preparation Example 1 with nitroclycerol and the highly viscous at room temperature polyester compound having an average molecular weight of 1'500 g / mol.
- the polishing is carried out analogously to Preparation Example 1, during which, however, 0.7% by weight of finely powdered bismuth powder is used during the polishing.
- the finished bulk powder has a bulk density of 940 g / l with an energy content of 3'918 J / g.
- a bulk powder is prepared analogously to Preparation Example 2, but 0.7% by weight of finely powdered bismuth carbonate oxide is used during the polishing.
- the finished bulk powder has a bulk density of 920 g / l with an energy content of 3'919J / g.
- a bulk powder is prepared analogously to Preparation Example 2, but during the refinement, however, 0.7% by weight of finely powdered bismuth (III) oxide is used.
- the finished bulk powder has a bulk density of 945 g / l with an energy content of 3,923 J / g.
- a bulk powder is prepared analogously to Preparation Example 2, but 0.7% by weight of finely powdered tin dioxide is used during the polishing.
- the finished bulk powder has a bulk density of 925 g / l with an energy content of 3'919 J / g.
- a 1-hole green powder with 0.75 mm outside diameter, 0.97 mm length and 0.12 mm hole diameter is first produced, in which, however, 0.7 wt .-% bismuth (III) oxide is added.
- This green powder is then treated analogously to Preparation Example 1 with nitroclycerol and the polyester at room temperature highly viscous compound having an average molecular weight of 3,000 g / mol.
- the polishing is carried out analogously to Preparation Example 1, but no bismuth compound is used.
- the finished bulk powder has a bulk density of 923 g / l with an energy content of 3,921 J / g.
- a laboratory polishing drum made of glass with 1 liter internal volume and a drum temperature of 60 ° C are added to 100 g of a finished spherical powder with 0.39 mm diameter, a bulk density of 990 g / l and an energy content of 3'812 J / g in addition to nitrocellulose with a nitrogen content of 13.15 wt .-% as further main ingredients nitroglycerin (10 wt .-%), dibutyl phthalate (4.5 wt .-%), a mixture of 0.7g (0.7 wt .-%) bismuth (III) oxide and 0.1 g (0.1 wt.%) of graphite dispersed in 5 ml of ethanol.
- the bulk powder is then allowed to turn for 1 hour with the lid closed. Thereafter, continue to rotate with the removal opening open until the bulk powder shows a shiny surface. The bulk powder is then removed from the polishing drum and then dried for 20 hours at a temperature of 60 ° C. The finished bulk powder has a bulk density of 966 g / l and an energy content of 3'782 J / g.
- the bulk powder is then allowed to turn for 1 hour with the lid closed. Then, with the removal opening open, continue to turn until the bulk powder has a shiny surface. The bulk powder is then removed from the polishing drum and then dried for 20 hours at a temperature of 60 ° C. The finished bulk powder has a bulk density of 1'025 g / l and an energy content of 3'236 J / g.
- a polishing drum made of copper with 50 liters internal volume and a drum temperature of 60 ° C to 5 kg of a finished 19-hole powder with a mean outer diameter of 3.61 mm, a mean grain length of 3.80 mm, a mean hole diameter of 0.12 mm and a average wall thickness of 0.58 mm, a bulk density of 1'060 g / l and an energy content of 3'956 J / g, which in addition to nitrocellulose with a nitrogen content of 13.15 wt .-% as further main ingredients nitroguanidine (5.0 wt .-%) and Diethylene glycol dinitrate (18% by weight), a mixture of 35 g (0.7% by weight) of bismuth (III) oxide and 5 g (0.1% by weight) of graphite dispersed in 300 ml 94% by weight of industrial spirit, added.
- the mixture is first allowed to rotate for 1 hour with the lid closed. Thereafter, continue to rotate with the removal opening open until the bulk powder shows a shiny surface.
- the bulk powder is then removed from the polishing drum and then dried for 20 hours at a temperature of 60 ° C.
- the finished bulk powder has a bulk density of 1,055 g / l and an energy content of 3,932 J / g.
- Production Example 11 (0.35% by weight of bismuth oxide in grain matrix, NGL on grain surface)
- a 1-hole green powder with 0.73 mm outside diameter, 0.93 mm in length and 0.10 mm hole diameter is first produced.
- This green powder is then treated analogously to Preparation Example 1 with nitroglycerin and the polyester at room temperature highly viscous compound having an average molecular weight of 3000 g / mol.
- the polishing is carried out analogously to Preparation Example 1, but no bismuth compound is used.
- the finished bulk powder has a bulk density of 891 g / l with an energy content of 3'892 J / g.
- Cartridge casings filled with sintered ignition elements were filled with bulk powder from Production Example 3 and sealed with a lead-free bullet. After that, 200 cartridges were fired. The cleaning effort to produce the original tube state was 20 double strokes.
- Application example 2 Powder from preparation example 4, cleaning effort in lead-free 5.56 mm cartridge with Sintox ignition.
- Cartridge casings loaded with Sintox ignition elements were filled with bulk powder from Production Example 4 and sealed with a lead-free bullet. After that, 200 cartridges were fired. The cleaning effort to produce the original tube state was 30 double strokes.
- Application example 3 Powder from production example 1, cleaning effort in lead-free 5.56 mm cartridge with lead-free ignition.
- Cartridge casings loaded with Sintox ignition elements were filled with bulk powder from Production Example 1 and sealed with a lead-free bullet. This was 1,500 cartridges fired, the cleaning effort was determined after every 100 shots. The cleaning effort required to produce the original tube condition was between 10 and 20 double strokes for the shot loads examined (100 rounds, 200 rounds, 300 rounds, etc.). When using a non-bismuth-containing reference powder when using the same cartridge and ignition element is the weapon barrel after the same shot load no longer clean and is therefore unusable.
- Cartridge casings loaded with Sintox ignition elements were filled with bulk powder from Production Example 1 and sealed with a lead-free bullet. This was 1,500 cartridges fired, the caliber at the mouth of the muzzle was determined after every 100 shots. After 800 shots occurred in the use of a non-bismuth-containing reference powder, a caliber extension of 5.54 mm to 5.55 mm, in the powder of Preparation Example 1, however, the caliber at the mouth after 1'500 shots compared to the initial state unchanged at 5.54 mm.
- Example of Use 8 Powder from Production Example 1, Free Flight with Lead-Free 5.56 mm Cartridge with Lead-Free Ignition.
- Cartridge casings loaded with Sintox ignition elements were filled with bulk powder from Production Example 1 and sealed with a lead-free bullet.
- 1,400 cartridges were fired, whereby the free flight (distance between sleeve mouth and introduction into running trains) after every 100 shots was determined.
- the free flight increased from 3.0 to 3.1 mm, after 800 shots from 3.1 to 3.2 mm and after 1 400 shots from 3.2 to 3.3 mm.
- the first enlargement of the free flight by 0.1 mm only occurred after 700 shots, until 1,400 shots no longer changed.
Description
- Die Erfindung betrifft ein schüttbares Treibladungspulver mit Körnern auf der Basis von Nitrocellulose enthaltend Bismuth als Entkupferungsadditiv. Weiter bezieht sich die Erfindung auf ein Verfahren zur Herstellung des Treibladungspulvers und auf eine Munition mit einem solchen Treibladungspulver.
- Rieselfähige, auf nitrierter Cellulose basierende Treibladungspulver werden in den Kaliberbereichen von 5.56 mm (Kleinkaliber) bis gegen 80 mm (Mittelkaliber) in breiter Front als Antrieb zur Beschleunigung des jeweiligen Geschosses eingesetzt. Derartige Schüttpulver sind seit mehreren Jahren routinemässig im Einsatz und haben sich bewährt aufgrund ihrer hohen ballistischen Leistungsfähigkeit (hohe Mündungsgeschwindigkeit), ausgezeichneten chemischen und ballistischen Stabilität (Einsatz in warmen Klimazonen), günstigen Verfügbarkeit (gutes Preis/Leistungsverhältnis, erneuerbare Rohstoffe, in grossen Mengen verfügbar) und guten Eigenschaften bezüglich Beschussfestigkeit (keine detonative Umsetzung bei Einwirkung von Hohlladungsstrahl oder heissen Splittern).
- Insbesondere im Kleinkaliberbereich ist die Verwendung von Blei bisher in mehreren Munitionskomponenten allgemein verbreitet. So enthielt das Geschoss zur Verbesserung von Endzielwirkung und Flugbahn oftmals Blei. Als Beispiel sei z.B. das Doppelkerngeschoss erwähnt, welches aus zwei Bleikernen unterschiedlicher Härte und einem Geschossmantel aus Tombak aufgebaut ist. Der Tombakmantel sorgt für einen geringeren Durchpresswiderstand des Geschosses und damit für eine reduzierte Laufbelastung, da Tombaklegierungen, die sich aus den Elementen Kupfer und Zinn zusammensetzen (Tombak ist somit Messing mit einem Kupfergehalt von 70-90 %), sehr gut kalt verformbar sind. Auch für die Anzündung wurden häufig Bleiverbindungen eingesetzt, z.B. Bleiazide.
- In neuerer Zeit werden bezüglich umweltbelastender Emissionen, welche durch die Anwendung resp. Verwendung von bleihaltiger Munition ausgehen, verschärfte Vorschriften eingeführt. So hat z.B. Schweden beschlossen, ab 2007 nur noch bleifreie Geschosse zuzulassen.
- Seit mehreren Jahren sind daher Entwicklungen im Gange, welche darauf abzielen, die Verwendung von Blei und dessen Verbindungen gänzlich zu umgehen. So wurde in neuerer Zeit eine neue Generation bleifreier Geschosse und bleifreier Anzündungen entwickelt. Charakteristisch für derartige moderne Geschosse ist das Fehlen des traditionellen Bleikerns. Dieser wurde durch plastisch verformbare, homogene Werkstoffe ersetzt, welche typischerweise aus Kupfer oder einer Kupferlegierung bestehen. Auch bei diesen neuen Geschossen kann der Geschossmantel aus Tombak bestehen. Anzündungsseitig sind mittlerweile toxikologisch verbesserte Varianten entwickelt worden, z.B. der blei- und bariumfreie Sintox-Zündsatz der Firma RUAG Ammotec.
- Es ist aus Erfahrung bekannt, dass beim Verschiessen kupferhaltiger Geschosse unerwünschte Verengungen im Lauf entstehen können. Diese bestehen aus Ablagerungen von Kupfer, welche auch bei grossem Reinigungsaufwand nicht mehr vollständig entfernt werden können und bewirken, dass das Rohr bereits nach einer relativ tiefen Schussbelastung ersetzt werden muss. Das Geschoss wird durch den enormen Gasdruck durch den Lauf getrieben, woraus eine äusserst starke Reibung zwischen dem Geschossmaterial und dem Stahl des Laufs resultiert. Auch ein spiegelblanker Lauf hat mikrofeine Poren, welche vom Geschossmaterial zugeschmiert werden. Zudem hat sich gezeigt, dass abgeschmiertes Material zu weiteren Ablagerungen führt. Züge- und Feldkanten werden mit der Zeit abgerundet, wodurch natürlich nach und nach die Präzision des Laufes beeinträchtigt wird. Der Reibungswiderstand wächst und die Geschossgeschwindigkeit fällt dabei entsprechend ab. Zunehmende Ablagerungen führen zu Präzisionsabfall. Diese allgemeinen Betrachtungen gelten grundsätzlich für Gross-, Mittel-wie auch Kleinkaliber-Applikationen.
- Es ist weiter bekannt, dass Blei oder dessen Verbindungen, welche zusammen mit der Munition verschossen werden, derartige Rohr-Aufkupferungen wirkungsvoll zu unterbinden vermag (W.M. Robertson, Decoppering of gun tubes by lead, Army Armament Command, Rock Island, IL, USA, Gov. Rep. Announce. Index (US) 1975, 75(23), 164, CAS 1976: 139485). Es versteht sich von selbst, dass die Möglichkeit einer Blei-Zugabe zur Verhinderung des unerwünschten Aufkupferungs-Effekts bei bleifreier Munition entfällt.
- Ein möglicher Ansatz zur Umgehung der Aufkupferungs-Problematik besteht darin, in gewissen Abständen ein sogenanntes "Entkupferungsgeschoss" zu verschiessen. Dieses Vorgehen weist jedoch erhebliche logistische Nachteile auf. Zum Erreichen eines maximalen Entkupferungseffekts kann das "Entkupferungsgeschoss" zudem hohe Anteile von Bleiverbindungen enthalten, was umwelttoxikologisch nicht erwünscht ist. Eine weitere Möglichkeit besteht in der mechanischen Entfernung mit speziellen Reinigungsgeräten, welche z.B. als Bürste mit stark abrasivem Drahtmaterial aufgebaut sein können.
- Ein weiterer Ansatz besteht in der direkten Einarbeitung des Entkupferungsadditivs in das Schüttpulver (
WO 03/066544 - Aus der
EP 1 031 547 A1 bzw. derUS 2001/0042576 A1 ist bekannt, dass Bi203 als Zusatzstoff bei der Herstellung von perforierten Treibladungspulver zur Entkupferung geeignet ist. Die Additive sollen sich dabei in einem Bereich von 0-15 Gew.-% bewegen. - In Grosskaliber-Anwendungen kann das Entkupferungsadditiv separat der Pulvermasse zugegeben werden. Hierbei wurden früher Bleifolien verwendet, welche wegen deren Toxizität in Zukunft jedoch nicht mehr verwendet werden dürfen. Als Alternative wird die Zugabe einer Additiv-Compositeverbindung (=Zusatzstoff) beschrieben, in welcher das Entkupferungsadditiv in Mengen von 5-95 % in einen energetischen Binder eingearbeitet wird (
US 5,565,643 ,EP 0 805 943 B1 ). Als Entkupferungsadditive werden Bismuth-, Indium-, Zink- und Titan-Metall resp. Legierungen hiervon erwähnt. In der Praxis ist die Anwendung des beschriebenen Verfahrens jedoch problematisch, da der deutliche Dichteunterschied zwischen dem Additiv-Composite und dem Schüttpulver bekanntermassen zu einer Entmischung der beiden verschiedenen Korntypen führt, was einen unkontrollierten resp. unvollständigen Abbrand der Pulvermasse zur Folge hat. Zudem ist die Zugabe eines Additiv-Composits zu einem normalen Schüttpulver technisch aufwändiger und daher teurer als die Verwendung eines einheitlich aufgebauten Antriebs. Ferner brennt das Additiv-Composite wegen dessen hohen Anteil an Inertmaterial nur unvollständig ab, was zu erhöhter Rückstandbildung führen kann. - Es besteht daher in der Schüttpulver-Technik nach wie vor ein klarer Bedarf für eine effiziente technische Lösung, mit welcher sich die Rohraufkupferung wirkungsvoll und kosteneffizient unterbindenden lässt und welche die zuvor beschriebenen Nachteile wie etwa geringer toxikologischer Vorteil gegenüber bisherigen Bleiverbindungen, teurer Herstellungsprozess oder eingeschränkte Einsatzmöglichkeit bei Wärme und Kälte nicht aufweist.
- Aufgabe der Erfindung ist es, ein dem eingangs genannten technischen Gebiet zugehörendes schüttbares Treibladungspulver zu schaffen, welches weniger Kupferablagerungen im Rohrlauf des Gewehrs bzw. Geschützes zurücklässt und umwelttoxikologisch unbedenklich ist.
- Die Lösung der Aufgabe ist durch die Merkmale des Anspruchs 1 definiert. Gemäss der Erfindung ist die Bismuth-Verbindung in einer Menge von 0.1-2 Gew.-% in den Körnern enthalten, wobei die Bismuth-Verbindung bzw. das metallische Bismuth in einer Oberflächenschicht der Körner untergebracht ist, so dass die Bismuth-Verbindung bzw. das metallische Bismuth in der Oberflächenschicht eine höhere Konzentration hat als in der Kornmatrix.. Es kann auch metallisches/elementares Bismuth in Alleinstellung (d.h. ohne ein anderes Metall wie Zinn oder dergl.) als Entkupferungsadditiv eingesetzt werden.
- Gegenüber dem Stand der Technik bietet die vorliegende Erfindung unter anderem folgende Vorteile:
- Kostengünstige Herstellung der die Rohraufkupferung unterbindenden Schüttpulvers (analog konventionellem Schüttpulver ohne Additiv)
- Keine Entmischung während Lagerung (da kein Zusatzstoff notwendig)
- Keine Empfindlichkeit gegenüber Einwirkung von Wärme und Kälte (Liner an Patronenwand, bei welchem Additiv in Binder eingearbeitet ist)
- Regelmässiger und rückstandfreier Abbrand der gesamten Pulvermasse (kein schwerverbrennbarer Additivzusatz, welcher das Entkupferungsadditiv enthält)
- Bestmögliche umwelttoxikologische Entlastung, da das Entkupferungsadditiv eine reine Bismuth-Verbindung ist, keine Zinnverbindungen enthält und bei tiefen Additiv-Konzentrationen von ca. 0.2-1.0 Gew.-% eingesetzt werden kann.
- Überraschenderweise tritt bei den erfindungsgemässen, das Entkupferungs-Additiv enthaltenden Schüttpulvern zusätzlich ein rohrschonender Effekt auf.
- Dichte 8.9 g/ccm, CAS-Nr. 1304-76-3, EINECS-Nr. 215-134-7) mit einem mittleren Korndurchmesser von 10 Mikrometer verwendet. Auch elementares Bismuth (CAS-Nr. 7440-69-9, EINECS-Nr. 231-177-4) und Bismuth-Carbonatoxid (CAS-Nr. 5891-10-4, EINECS-Nr. 227-567-9) zeigten einen überraschend deutlichen Entkupferungseffekt. Das Bismuth bzw. die Bismuthverbindung sollen in jedem Fall in Form feinster Körner (<100 Mikrometer) vorhanden sein. Bevorzugt ist eine Korngrösse von unter 20 Mikrometern.
- Die Bismuth-Verbindung (bzw. das elementare Bismuth) kann in der Kornmatrix, welche den Körnern zugrunde liegt, verteilt sein oder auf der Oberfläche bzw. in einer die Oberfläche bildenden Schicht der Körner. Im erstgenannten Fall wird die Bismuth-Verbindung der Knetmasse während der TLP-Herstellung zugegeben (TLP = Treibladungspulver). Im zweitgenannten Fall wird die Bismuth-Verbindung während der Oberflächenbehandlung zugegeben, so dass die Bismuth-Verbindung bzw. das metallische Bismuth in der oberflächennahen Schicht eine höhere Konzentration hat als in der Kommatrix. Die fragliche Oberflächenschicht wird z.B. zusammen mit dem Graphitpulver gebildet und hat eine Dicke von typischerweise bis zu 50 µm. Es können in der Oberflächenschicht aber auch noch andere Feststoffe enthalten sein (wie z.B. Kalk oder Kaliumsulfat). Das Graphitpulver wird in einer an sich bekannten Menge (< 1 Gew.-%) verwendet.
- Die Bismuth-Verbindung bzw. das metallische Bismuth sollen als Pulver mit einer Korngrösse von unter 100 Mikrometern, insbesondere von 20 Mikrometern oder weniger vorhanden sein. Feine Bismuth-Pulver haben sich als besonders wirkungsvoll erwiesen.
- Gemäss einer bevorzugten Ausführungsform ist die insgesamt im Pulverkorn enthaltene Menge der Bismuth-Verbindung etwa zur Hälfte der Gesamtmenge in der Kornmatrix und etwa zur Hälfte in der oberflächennahen Schicht eingebracht. Die Konzentration ist also unmittelbar unter der Oberfläche grösser als im Inneren des Korns.
- Das Bismuth-(III)-oxid liegt vorzugsweise in einer Konzentration zwischen 0.5 Gew.-% und 1.2 Gew.-%vor.
- Das Schüttpulver für Klein-, Mittel- und Grosskaliberbasis basiert auf Nitrocellulose mit einem Stickstoffgehalt zwischen 11-13.5 Gew.-% und kann als weitere energetische Zusatzstoffe Sprengöle (NGL oder DEGN resp. deren Kombination) oder energetische Weichmacher (Bu-NENA, Et-NENA oder Me-NENA resp. deren Kombination) enthalten. Vorzugsweise ist Nitroglycerin (NGL) in einer Menge zwischen 3-20 Gew.-% in einer oberflächennahen Schicht vorgesehen. Die Grösse der oberflächennahen Schicht hängt von der Diffusionstiefe ab, welche das NGL bei der Oberflächenbehandlung erreicht (z.B. Diffusionstiefe d zwischen 100-500 Mikrometer). Vorzugsweise liegt der Nitroglycerin-Anteil im Bereich von 4-8 Gew.-% für Mittelkaliber bzw. 10-17 Gew.-% für Kleinkaliber. Gegebenenfalls in der Kornmatrix vorhandenen energetischen Weichmacher resp. Sprengöle können homogen in der Kornmatrix verteilt sein (2-basige Schüttpulver) oder in der äusseren Schicht der Kornmatrix konzentriert sein (sogenannte EI®-Pulver, vgl.
EP 1 164 116 A1 ). Falls die Kornmatrix keine energetischen Weichmacher resp. Sprengöle enthält, handelt es sich um 1-basige Schüttpulver. - Die Form der Schüttpulver ist der jeweiligen Anwendung angepasst und kann sein: Zylindrisch mit in axialer Richtung verlaufenden Längskanälen (Lochzahl = 0-30), sphärisch oder blattartig flach (gewalzt).
- Die Körner haben z.B. eine maximale geometrische Ausdehnung 20 mm. Wenn die Geometrie der Körner zylindrisch ist, beträgt das Verhältnis von Länge (L) zu Durchmesser (D) 0.25-5, wobei eine Länge des Korns zwischen 0.3-10 mm und der Durchmesser des kreiszylindrischen Korns zwischen 0.3-10 mm beträgt. Ist die Geometrie der Körner sphärisch, bewegt sich der Durchmesser der Körner in aller Regel zwischen 0.2-20 mm, bevorzugterweise zwischen 1-5 mm.
- Wenn die Geometrie der Körner blattförmig ist, beträgt die Dicke zwischen 0.3-5 mm und die Diagonale zwischen 1-15 mm.
- Die Körner können neben Nitrocellulose als weitere Hauptkomponenten kristalline Energieträger und/oder energetische Weichmacher bzw. Sprengöle enthalten. Als kristalliner Energieträger wird z.B. einer der folgenden Stoffe verwendet: Nitroguanidin (CAS-#: 556-88-7), Hexogen (CAS-#: 121-82-4) und Oktogen (CAS-#: 2691-41-0). Als energetische Weichmacher eignen sich Nitroglycerin, Diethylenglykoldinitrat, Me-NENA, Et-NENA, Bu-NENA. Es können natürlich auch zwei oder mehrere dieser Stoffe kombiniert werden.
- Die Gesamtmenge dieser energetischen Flüssigzusätze liegt zwischen 0-40 Gew.-% gegenüber der Nitrocellulose, bevorzugt zwischen 5-20 Gew.-%. Die kristallinen Energieträger können während der Knetung der Teigmasse zugegeben werden.
- Die gewichtsmässigen Anteile der kristallinen Energieträger betragen zwischen 0-45 Gew.-% der Pulvermasse, die gewichtsmässigen Anteile der energetischen Weichmacher zwischen 0-45 Gew.-%. Zusammen sollten die Gewichtsanteile nicht mehr als 75 Gew.-% der Pulvermasse betragen.
- Insgesamt liegen Bismuth-(III)-oxid in einer Konzentration zwischen 0.1-2 Gew.-%, der energetische Weichmacher in einer Konzentration zwischen 0-25 Gew.-% und der kristalline Energieträger in einer Konzentration zwischen 0-30 Gew.-% vor. Zusammen sollen der energetische Weichmacher und der kristalline Energieträeger einen Anteil von nicht mehr als 50 Gew.-% darstellen. Wenn weder ein energetischer Weichmacher noch ein kristalliner Energieträger vorgesehen sind (beide 0 %), dann spricht man von einem einbasigen Treibladungspulver (nur NC als Energieträger).
- Ein erfindungsgemässes Verfahren zur Herstellung eines Treibladungspulvers zeichnet sich in einer ersten Ausprägung dadurch aus, dass die Bismuth-Verbindung oder das metallische Bismuth während dem Polierprozess (Finishing) in eine oberflächennahe Schicht des Korns eingebracht wird. Soll das Bismuth bzw. die Bismuth-Verbindung in der Kornmatrix homogen verteilt sein, wird das genannte Entkupferungsadditiv der Knetmasse vor der Extrusion zugegeben. Danach kann das Grünkorn durch Extrusion geformt werden.
- Mit dem Treibladungspulver kann eine Munition für Klein-, Mittel- und Grosskaliber hergestellt werden, welche ein bleifreies Geschoss und eine bleifreie Anzündung aufweist.
- Es können in der Pulvertechnik bekannte Zusätze zur Stabilisierung, Rohrschonung, Weichmachung und Feuerscheindämpfung verwendet werden:
- Zusätze zur Stabilitätserhöhung sind z.B. Natriumhydrogenkarbonat (CAS-#: 144-55-8), Calziumkarbonat (CAS-#: 471-34-1), Magnesiumoxid (CAS-#: 1309-48-4), Akardit II (CAS-#: 724-18-5), Centralit I (CAS-#: 90-93-7), Centralit II (CAS-#: 611-92-7), 2-Nitrodiphenylamin (CAS-#: 836-30-6) und Diphenylamin (CAS-#: 122-39-4).
- Zusätze zur Weichmachung sind z.B. Diethylphthalat (CAS-#: 84-66-2), Campher (CAS-#: 76-22-2), Dibutylphthalat (CAS-#: 84-74-2), Di-n-propyladipat (CAS-#: 106-19-4) oder Methylphenylurethan (CAS-#: 261-79-6).
- Zusätze zur Rohrschonung sind z.B. Magnesiumoxid (CAS-#: 1303-48-4), Molybdäntrioxid (CAS-#: 1313-27-5), Magnesiumsilikat (CAS-#: 14807-96-6), Calciumkarbonat (CAS-#: 471-34-1) oder Titandioxid (CAS-#: 13463-67-7).
- Zusätze zur Feuerscheindämpfung sind z.B. Natriumoxalat (CAS-#: 62-76-0), Katiumbitarat (CAS-#: 868-14-4), Natriumhydrogenkarbonat (CAS-#: 144-55-8), Kaliumhydrogenkarbonat (CAS-#: 298-14-6), Natriumoxalat (CAS-#: 62-76-0), Kaliumsulfat (CAS-#: 7778-80-5) oder Kaliumnitrat (CAS-#: 7757-79-1).
- Ferner kann das Grünpulver noch weitere bekannte Zusätze, etwa zur Verbesserung des Anzündverhaltens und zur Modulierung des Abbrandverhaltens, enthalten.
- Alle die erwähnten Zusätze werden während der Grünkornherstellung der Teigmasse zugegeben, d.h. sie sind gleichmässig in der Kornmatrix verteilt. Die Gesamtmenge dieser Zusätze im Grünkorn liegt zwischen 0-20 Gew.-% gegenüber der Nitrocellulose, bevorzugt zwischen 5-15 Gew.-%. Die Herstellung der erfindungsgemässen Schüttpulver beinhaltet die bekannten Prozessschritte "Kneten mit Lösungsmitteln", "Extrusion durch Matrize", "Trocknung" und "Finishing" (Oberflächenbehandlung). Die Zugabe der Bismuth-Verbindung erfolgt entweder während der Knetung (homogene Verteilung in der Kornmatrix) oder während des Finishings (Anreicherung an Korn-Oberfläche).
- Dem Schüttpulver können gegebenenfalls weitere Zusätze beigefügt sein. Hierzu gehören einerseits die klassischen Sprengöle Nitroglyzerin (NGL, CAS-#: 55-63-0) oder Diethylenglykoldinitrat (DEGN, CAS-#: 693-21-0). In der Pulvertechnik ist zudem eine Vielzahl weiterer energetischer Weichmachern bekannt. Hierzu gehören insbesondere niedermolekulare aliphatische Salpetersäureester, Nitroverbindungen, Nitramine und Azide. Eine hierzu besonders geeignete Stoffklasse bilden die sogenannten 2-Nitroxyethyl-nitramine (Alkyl-NE-NA) mit der allgemeinen Strukturformel (1), wobei R1 ein aliphatischer Rest darstellt:
-
- Die Gesamtmenge dieser energetischen Flüssigzusätze liegt zwischen 0-40 Gew.-% gegenüber der Nitrocellulose, bevorzugt zwischen 5-20 Gew.-%. Die Flüssigzusätze sind entweder homogen in der Kornmatrix verteilt, wobei die Pulverherstellung durch die bekannten Abläufe Kneten/Walzen/Pressen erfolgt. Zudem ist auch eine Anreicherung in den Aussenzonen des Pulverkorns denkbar, wobei die Fertigung derartiger Schüttpulver durch Imprägnierung eines Grünkorns in wässriger Emulsion erfolgt (vgl.
EP 1 164 116 A 1 ). - Die erfindungsgemässen Schüttpulver weisen folgende Geometrien auf: Zylinderförmig mit 0-30 (bevorzugt 1-19) axialen Längskänalen. Die Aussendurchmesser liegen zwischen 0.3-15 mm (bevorzugt 0.5-7.5 mm), die Längen betragen 0.3-15 mm (bevorzugt 0.5-7.5 mm). Das Verhältnis von Korn-Länge zu Korn-Durchmesser beträgt 0.5-3.0 (bevorzugt 1.0-1.5). Die Durchmesser der Längskanäle liegen zwischen 0.05-0.5 mm (bevorzugt 0.1-0.4 mm). Bei der sphärischen Korngeometrie liegen die Durchmesser im Bereich von 0.3-5.0 mm (bevorzugt 0.5-2.0 mm).
- Die geometrischen Abmessungen der in der vorliegenden Anmeldung umfassten Schüttpulver werden primär durch den Kaliberbereich bestimmt. So können die Pulverkörner für Kleinkaliber-Anwendungen (Kaliberbereich von ca. 5.56 bis ca. 20 mm) einerseits zylinderförmige Geometrien mit Durchmesser von ca. 0.5-3 mm aufweisen, wobei die Länge eines Pulverkorns typischerweise ca. 0.5 bis 2.0 Mal des Wertes des jeweiligen Korndurchmessers beträgt. Zudem können die zylinderförmigen Pulver zur Beeinflussung des Abbrandverhaltens in axialer Richtung verlaufende Längskanäle enthalten. In der Praxis haben sich 1- und 7-Lochgeometrien besonders bewährt, wobei der Durchmesser der Lochzonen typischerweise zwischen 0.05 bis 0.5 mm beträgt. Neben der zylindrischen Korngeometrie hat sich im Kleinkaliberbereich zudem die sphärische Korngeometrie bewährt, wobei die Kugeldurchmesser je nach Kaliberbereich typischerweise zwischen 0.3-2.0 mm betragen.
- Für Mittelkaliber-Anwendungen (Kaliberbereich von 20-ca. 80 mm) hat sich erfahrungsgemäss die zylinderförmige Korngeometrie als vorteilhaft erwiesen, wobei zur Steuerung der Abbrandcharakteristik normalerweise mehrere in axialer Richtung verlaufende Längskanäle im Pulverkorn enthalten sind. Besonders bewährt haben sich Pulverkörner mit 1, 7 oder 19 Längskanälen, deren Durchmesser typischerweise 0.05-0.5 mm beträgt. Auch im Mittelkaliber-Bereich können jedoch für gewisse Anwendungen schüttbare Pulver mit sphärischer Korngeometrie eingesetzt werden.
- Aus der nachfolgenden Detailbeschreibung und der Gesamtheit der Patentansprüche ergeben sich weitere vorteilhafte Ausführungsformen und Merkmalskombinationen der Erfindung.
- Die zur Erläuterung des Ausführungsbeispiels verwendeten Zeichnungen zeigen:
- Fig. 1
- eine schematische Darstellung der Bismuth-(III)-oxid Konzentration bei einem bevorzugten Pulverkorn;
- Fig. 2
- eine tabellarische Zusammenstellung der Herstellungsbeispiele 1 bis 10.
- In
Fig. 1 ist schematisch der Verlauf der Bismuth-(III)-oxid-Konzentration einer bevorzugten Ausführungsform dargestellt. Die als Entkupferungsadditiv wirkende Bismuthverbindung ist in diesem Beispiel zu einer Hälfte in der Kornmatrix (d.h. im ganzen Kornvolumen) und zur anderen Hälfte in der Oberflächenschicht eingebracht. Der Aussendurchmesser D beträgt z.B. 0.7-1 mm. Die Oberflächenschichtdicke d beträgt z.B. 50 Mikrometer. (Fig. 1 ist nicht massstäblich gezeichnet.) - Im Folgenden werden mehrere Ausführungsbeispiele gegeben. Sie sind in
Fig. 2 tabellarisch zusammengefasst. - 200 kg eines 1-Loch-Grünpulvers mit 0.73 mm Aussendurchmesser, 0.93 mm Länge und 0.10 mm Lochdurchmesser, aufgebaut aus den festen Anteilen von 1.5 Gew.-% Akardit-II, 1 Gew.-% Kaliumsulfat, 0.35 Gew.-% Bismuth-(III)-oxid und 97.4 Gew.-% Nitrocellulose mit einem Stickstoffgehalt von 13.15 Gew.-% und hergestellt auf in der Pulvertechnik bekannte Weise durch Verpressen eines lösungsmittelfeuchten Knetteigs durch eine Matrize, werden in einem 1'000 Liter Stahlreaktor ausgerüstet mit mechanischem Flügelrührer, Deckeleinlassventil, Bodenauslassventil sowie und Anschlüssen für Vakuum, mit der zweifachen Menge Wasser versetzt.
- Anschliessend wird der Ansatz auf eine Temperatur von 80°C erwärmt. Danach wird eine Mischung enthaltend 25 kg Nitroglycerin (12.5 Gew.-%) und 0.5 kg (0.25 Gew.-%) 2-Nitrodiphenylamin, gelöst in Ethanol, zugetropft. Man lässt bei optimaler Backmixeinstellung (Pulverbett vollständig in Schwebe) behandeln und tropft anschliessend eine Suspension enthaltend 6.0 kg (3 Gew.-%) einer bei Raumtemperatur hochviskosen Polyester-Verbindung mit einem mittleren Molekulargewicht von 1'500 g/mol in Wasser zu. Anschliessend lässt man unter Rühren nachbehandeln. Anschliessend wird der Druck im Reaktorkessel langsam reduziert und Teile des Lösungsmittels aus der Flotte abdestilliert. Danach wird das Vakuum gebrochen und der Ansatz abgekühlt. Danach werden die verbleibenden flüssigen Anteile des Ansatzes durch Öffnen des Bodenventils abgelassen. Zum Schluss werden die flüssigen Anteile erneut durch das Bodenventil abgelassen und die verbleibende feuchte Pulvermatrix anschliessend aus dem Reaktor entfernt. Das feuchte Pulver wird getrocknet und hiernach durch Aufpolieren von ca. 0.3 Gew.-% Graphit, 0.35 Gew.-% fein pulverisiertes Bismuth-(III)-oxid und gegebenenfalls weiterer speziellen Moderatoren auf bekannte Weise in der Poliertrommel fertiggestellt. Das resultierende Schüttpulver hat eine Schüttdichte von 940 g/l bei einem Energieinhalt von 3'893 J/g.
- Analog Herstellungsbeispiel 1 wird zunächst ein 1-Loch-Grünpulvers mit 0.64 mm Aussendurchmesser, 1.03 mm Länge und 0.12 mm Lochdurchmesser hergestellt, bei welchem jedoch keine Bismuth-Verbindung zugegeben wird. Dieses Grünpulver wird anschliessend analog Herstellungsbeispiel 1 mit Nitroclycerin und der bei Raumtemperatur hochviskosen Polyester-Verbindung mit einem mittleren Molekulargewicht von 1'500 g/mol behandelt. Die Aufpolierung erfolgt analog Herstellungsbeispiel 1, wobei jedoch keine Bismuth-Verbindung verwendet wird. Das fertige Schüttpulver hat eine Schüttdichte von 943 g/l bei einem Energieinhalt von 3'943 J/g.
- Analog Herstellungsbeispiel 1 wird zunächst ein 1-Loch-Grünpulvers mit 0.64 mm Aussendurchmesser, 1.03 mm Länge und 0.12 mm Lochdurchmesser hergestellt, bei welchem jedoch keine Bismuth-Verbindung zugegeben wird. Dieses Grünpulver wird anschliessend analog Herstellungsbeispiel 1 mit Nitroclycerin und der bei Raumtemperatur hochviskosen Polyester-Verbindung mit einem mittleren Molekulargewicht von 1'500 g/mol behandelt. Die Aufpolierung erfolgt analog Herstellungsbeispiel 1, wobei während der Aufpolierung jedoch 0.7 Gew.-% feinpulvriges Bismuth-Pulver verwendet werden. Das fertige Schüttpulver hat eine Schüttdichte von 940 g/l bei einem Energieinhalt von 3'918 J/g.
- Es wird ein Schüttpulver analog Herstellungsbeispiel 2 hergestellt, wobei während der Aufpolierung jedoch 0.7 Gew.-% feinpulvriges Bismuth-carbonat-oxid verwendet werden. Das fertige Schüttpulver hat eine Schüttdichte von 920 g/l bei einem Energieinhalt von 3'919J/g.
- Es wird ein Schüttpulver analog Herstellungsbeispiel 2 hergestellt, wobei während der Aufpolierung jedoch 0.7 Gew.-% feinpulvriges Bismuth-(III)-oxid verwendet werden. Das fertige Schüttpulver hat eine Schüttdichte von 945 g/l bei einem Energieinhalt von 3'923 J/g.
- Es wird ein Schüttpulver analog Herstellungsbeispiel 2 hergestellt, wobei während der Aufpolierung jedoch 0.7 Gew.-% feinpulvriges Zinn-dioxid verwendet werden. Das fertige Schüttpulver hat eine Schüttdichte von 925 g/l bei einem Energieinhalt von 3'919 J/g.
- Analog Herstellungsbeispiel 1 wird zunächst ein 1-Loch-Grünpulvers mit 0.75 mm Aussendurchmesser, 0.97 mm Länge und 0.12 mm Lochdurchmesser hergestellt, bei welchem jedoch 0.7 Gew.-% Bismuth-(III)-oxid zugegeben wird. Dieses Grünpulver wird anschliessend analog Herstellungsbeispiel 1 mit Nitroclycerin und der bei Raumtemperatur hochviskosen Polyester-Verbindung mit einem mittleren Molekulargewicht von 3'000 g/mol behandelt. Die Aufpolierung erfolgt analog Herstellungsbeispiel 1, wobei jedoch keine Bismuth-Verbindung verwendet wird. Das fertige Schüttpulver hat eine Schüttdichte von 923 g/l bei einem Energieinhalt von 3'921 J/g.
- In einer Labor-Poliertrommel aus Glas mit 1 Liter Innenvolumen und einer Trommeltemperatur von 60°C werden zu 100 g eines fertiggestellten sphärischen Pulvers mit 0.39 mm Durchmesser, einer Schüttdichte von 990 g/l und einem Energieinhalt von 3'812 J/g, welches neben Nitrocellulose mit einem Stickstoffgehalt von 13.15 Gew.-% als weitere Hauptinhaltsstoffe Nitroglycerin (10 Gew.-%), Dibutylphthalat (4.5 Gew.-%) enthält, eine Mischung von 0.7g (0.7 Gew.-%) Bismuth-(III)-oxid und 0.1g (0.1 Gew.-%) Graphit, dispergiert in 5 ml Ethanol, zugegeben. Man lässt zuerst während 1 Stunde mit verschlossenem Deckel drehen. Danach wird mit offener Entnahmeöffnung solange weitergedreht, bis das Schüttpulver eine glänzige Oberfläche zeigt. Das Schüttpulver wird hiernach aus der Poliertrommel entnommen und danach während 20 Stunden bei einer Temperatur von 60°C getrocknet. Das fertige Schüttpulver hat eine Schüttdichte von 966 g/l und einen Energieinhalt von 3'782 J/g.
- In einer Labor-Poliertrommel aus Glas mit 1 Liter Innenvolumen und einer Trommeltemperatur von 60°C werden zu 100 g eines fertiggestellten 7-Loch-Pulvers mit einem Aussendurchmesser von 2.21 mm, einer Länge von 2.32 mm, einem Lochdurchmesser von 0.16 mm und einer mittleren Wandstärke von 0.47 mm, einer Schüttdichte von 1'034 g/l und einem Energieinhalt von 3'256 J/g, welches neben Nitrocellulose mit einem Stickstoffgehalt von 13.15 Gew.-% als weitere Hauptinhaltsstoffe Campher (6.5 Gew.-%) und Diphenylamin (1.5 Gew.-%) enthält, eine Mischung von 0.7 g (0.7 Gew.-%) Bismuth-(III)-oxid und 0.1 g (0.1 Gew.-%) Graphit, dispergiert in 5 ml 94 % Industriesprit, zugegeben. Man lässt zuerst während 1 Stunde mit verschlossenem Deckel drehen. Danach wird bei offener Entnahmeöffnung solange weitergedreht, bis das Schüttpulver eine glänzige Oberfläche zeigt. Das Schüttpulver wird hiernach aus der Poliertrommel entnommen und danach während 20 Stunden bei einer Temperatur von 60°C getrocknet. Das fertige Schüttpulver hat eine Schüttdichte von 1'025 g/l und einen Energieinhalt von 3'236 J/g.
- In einer Poliertrommel aus Kupfer mit 50 Liter Innenvolumen und einer Trommeltemperatur von 60°C werden zu 5 kg eines fertiggestellten 19-Loch-Pulvers mit einem mittleren Aussendurchmesser von 3.61 mm, einer mittleren Kornlänge von 3.80 mm, einem mittleren Lochdurchmesser von 0.12 mm und einer mittleren Wandstärke von 0.58 mm, einer Schüttdichte von 1'060 g/l und einem Energieinhalt von 3'956 J/g, welches neben Nitrocellulose mit einem Stickstoffgehalt von 13.15 Gew.-% als weitere Hauptinhaltsstoffe Nitroguanidin (5.0 Gew.-%) und Diethylenglykoldinitrat (18 Gew.-%) enthält, eine Mischung von 35 g (0.7 Gew.-%) Bismuth-(III)-oxid und 5 g (0.1 Gew.-%) Graphit, dispergiert in 300 ml 94 Gew.-% Industriesprit, zugegeben, Man lässt zuerst während 1 Stunde mit verschlossenem Deckel drehen. Danach wird mit offener Entnahmeöffnung solange weitergedreht, bis das Schüttpulver eine glänzige Oberfläche zeigt. Das Schüttpulver wird hiernach aus der Poliertrommel entnommen und danach während 20 Stunden bei einer Temperatur von 60°C getrocknet. Das fertige Schüttpulver hat eine Schüttdichte von 1'055 g/l und einen Energieinhalt von 3'932 J/g.
- Analog Herstellungsbeispiel 1 wird zunächst ein 1-Loch-Grünpulver mit 0.73 mm Aussendurchmesser, 0.93 mm Länge und 0.10 mm Lochdurchmesser hergestellt. Dieses Grünpulver wird anschliessend analog Herstellungsbeispiel 1 mit Nitroglycerin und der bei Raumtemperatur hochviskosen Polyester-Verbindung mit einem mittleren Molekulargewicht von 3'000 g/mol behandelt. Die Aufpolierung erfolgt analog Herstellungsbeispiel 1, wobei jedoch keine Bismuth-Verbindung verwendet wird. Das fertige Schüttpulver hat eine Schüttdichte von 891 g/l bei einem Energieinhalt von 3'892 J/g.
- Es wurden mit Sintox-Zündelementen beschickte Patronenhülsen mit Schüttpulver aus Herstellungsbeispiel 3 gefüllt und mit einem bleifreien Geschoss verschlossen. Hierauf wurden 200 Patronen verschossen. Der Reinigungsaufwand zur Herstellung des ursprünglichen Rohrzustandes betrug 20 Doppelhübe.
- Es wurden mit Sintox-Zündelementen beschickte Patronenhülsen mit Schüttpulver aus Herstellungsbeispiel 4 gefüllt und mit einem bleifreien Geschoss verschlossen. Hierauf wurden 200 Patronen verschossen. Der Reinigungsaufwand zur Herstellung des ursprünglichen Rohrzustandes betrug 30 Doppelhübe.
- Es wurden mit Sintox-Zündelementen beschickte Patronenhülsen mit Schüttpulver aus Herstellungsbeispiel 1 gefüllt und mit einem bleifreien Geschoss verschlossen. Hierauf wurden 1'500 Patronen verschossen, wobei der Reinigungsaufwand nach jeweils 100 Schuss ermittelt wurde. Der Reinigungsaufwand zur Herstellung des ursprünglichen Rohrzustandes lag bei den untersuchten Schussbelastungen (100 Schuss, 200 Schuss, 300 Schuss, usw.) zwischen 10 und 20 Doppelhüben. Bei Verwendung eines nicht-bismuthhaltigen Referenzpulvers ist bei Verwendung von derselben Patrone und Zündelement das Waffenrohr nach derselben Schussbelastung nicht mehr zu reinigen und ist hiermit unbrauchbar.
- Es wurden mit Sintox-Zündelementen beschickte Patronenhülsen mit Schüttpulver aus Herstellungsbeispiel 1 gefüllt und mit einem bleifreien Geschoss verschlossen. Hierauf wurden 1'500 Patronen verschossen, wobei das Kaliber an der Rohrmündung nach jeweils 100 Schuss ermittelt wurde. Nach 800 Schuss trat bei der Verwendungen eines nicht-bismuthhaltigen Referenzpulvers eine Kalibererweiterung von 5.54 mm auf 5.55 mm ein, beim Pulver aus Herstellungsbeispiel 1 dagegen blieb das Kaliber an der Mündung nach 1'500 Schuss gegenüber dem Ausgangszustand unverändert bei 5.54 mm.
- Es wurden mit Sintox-Zündelementen beschickte Patronenhülsen mit Schüttpulver aus Herstellungsbeispiel 1 gefüllt und mit einem bleifreien Geschoss verschlossen. Hierauf wurden 1'400 Patronen verschossen, wobei der Freiflug (Distanz zwischen Hülsenmund und Einführung in Laufzüge) nach jeweils 100 Schuss ermittelt wurde. Nach 300 Schuss trat bei der Verwendung eines nicht-bismuthhaltigen Referenzpulvers eine Vergrösserung des Freiflugs von 3.0 auf 3.1 mm ein, nach 800 Schuss von 3.1 auf 3.2 mm und nach 1'400 Schuss von 3.2 auf 3.3 mm. Beim Pulver aus Herstellungsbeispiel 1 trat die erste Vergrösserung des Freiflugs um 0.1 mm erst nach 700 Schuss auf, bis 1'400 Schuss trat keine Veränderung mehr ein.
- Die Beimischung der untersuchten Bismuth-Verbindungen zu den erfindungsgemässen Schüttpulvern bewirkt keine Verträglichkeits- resp. Stabilitätsprobleme. Alle hergestellten Mustern liegen bei Wärmefluss-Kalorimetrie-Messungen, durchgeführt gemäss STANAG 4582, unterhalb der maximal erlaubten Wärmeentwicklung von 114 µW, und zwar unabhängig von der räumlichen Verteilung der Bismuth-Verbindung im TLP-Korn.
- Zusammenfassend ist festzustellen, dass ein neuer technischer Ansatz zur Verhinderung der Rohraufkupferung bei Verwendung von bleifreier Munition gefunden wurde. Dieser basiert auf der Verwendung von neuartigen Schüttpulvern, in welchen eine Bismuth-Verbindung oder elementares Bismuth (ohne anderes Metall) eingearbeitet ist und welche die bei Verwendung bleifreier Geschosse und Anzündungen auftretende Rohraufkupferung wirkungsvoll zu unterbinden vermögen. Die Schüttpulver sind prinzipiell für Klein-, Mittel- und Grosskaliber-Anwendungen einsetzbar.
Claims (20)
- Schüttbares Treibladungspulver mit Körnern auf der Basis von Nitrocellulose enthaltend Bismuth als Entkupferungsadditiv, dadurch gekennzeichnet, dass das Bismuth als Bismuth-Verbindung oder als metallisches Bismuth in einer Menge von 0.1-2 Gew.-% in den Körnern enthalten ist, wobei die Bismuth-Verbindung bzw. das metallische Bismuth in einer Oberflächenschicht der Körner untergebracht ist, so dass die BismuthVerbindung bzw. das metallische Bismuth in der Oberflächenschicht eine höhere Konzentration hat als in der Kornmatrix.
- Treibladungspulver nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Bismuth-Verbindung Bismuth-(III)-oxid oder Bismuth-carbonat-oxid ist.
- Treibladungspulver nach einem der Ansprüche 1 bis 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Bismuth-Verbindung bzw. das metallische Bismuth in der Kornmatrix gleichmässig verteilt ist.
- Treibladungspulver nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Bismuth-Verbindung zur Hälfte in der Kornmatrix und zur Hälfte in der Oberflächenschicht der Körner verteilt ist.
- Treibladungspulver nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Bismuth-Verbindung bzw. das metallische Bismuth als Pulver mit einer Korngrösse von unter 100 Mikrometern, insbesondere von 20 Mikrometern oder weniger vorhanden sind.
- Treibladungspulver nach einem der Ansprüche 2 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Bismuth-(III)-oxid in einer Menge zwischen 0.5 Gew.-% und 1.2 Gew.-% vorliegt.
- Treibladungspulver nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass es zwischen 3-20 Gew.-% Nitroglycerin, insbesondere 4-8 Gew.-% Nitroglycerin für Mittelkaliber bzw. 10-17 Gew.-% Nitroglycerin für Kleinkaliber, in der Oberflächenschicht enthält.
- Treibladungspulver nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Körner eine zylindrische, sphärische oder blattartige Geometrie haben.
- Treibladungspulver nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Körner eine geometrische Ausdehnung von 20 mm oder weniger haben.
- Treibladungspulver nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Geometrie der Körner zylindrisch ist, wobei ein Verhältnis von Länge (L) zu Durchmesser (D), L/D, 0.25-5 beträgt, und wobei eine Länge des Korns zwischen 0.3-10 mm und ein Durchmesser des Korns zwischen 0.3-10 mm beträgt.
- Treibladungspulver nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Geometrie der Körner sphärisch ist, wobei ein Durchmesser der Körner zwischen 0.3-5.0 mm, bevorzugt 0.5-2.0 mm beträgt.
- Treibladungspulver nach einem der Ansprüche 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Geometrie der Körner blattförmig ist mit einer Dicke zwischen 0.3-5 mm und einer Diagonale zwischen 1-15 mm.
- Treibladungspulver nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Körner neben Nitrocellulose als weitere Hauptkomponenten kristalline Energieträger und/oder energetische Weichmacher bzw. Sprengöle enthalten.
- Treibladungspulver nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass der kristalline Energieträger einen oder mehrere der folgenden Stoffe umfasst: Nitroguanidin, Hexogen oder Oktogen und die energetischen Weichmacher Nitroglyzerin, Diethylenglykoldinitrat, Methyl-(2-Nitroxyethyl-nitramin), Ethyl-(2-Nitroxyethyl-nitramin), Butyl-(2-Nitroxyethyl-nitramin).
- Treibladungspulver nach einem der Ansprüche 13 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass die gewichtsmässigen Anteile der kristallinen Energieträger zwischen 0-45 Gew.-%, der Pulvermasse, die gewichtsmässigen Anteile der energetischen Weichmacher zwischen 0-45 Gew.-% der Pulvermasse betragen und zusammen nicht mehr als 75 Gew.-% der Pulvermasse betragen.
- Treibladungspulver nach einem der Ansprüche 2 bis 5 oder 7 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass Bismuth-(III)-oxid in einer Konzentration zwischen 0.1-2 Gew.-%, ein energetischer Weichmacher in einer Konzentration zwischen 0-25 Gew.-% und ein kristalliner Energieträger in einer Konzentration zwischen 0-30 Gew.-% vorliegt und zusammen nicht mehr als 50 Gew.-% der Pulvermasse betragen.
- Verfahren zur Herstellung eines Treibladungspulvers nach einem der Ansprüche 1 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass das Bismuth bzw. die Bismuth-Verbindung in einer Menge von mindestens 0.1 Gew.-% und maximal 2 Gew.-% einem Polierprozess zusammen mit Graphit beigegeben wird, so dass das Bismuth bzw. die Bismuth-Verbindung in der Oberflächenschicht des Korns eingebracht wird.
- Verfahren zur Herstellung eines Treibladungspulvers nach den Ansprüchen 1 und 3, wobei aus einer Knetmasse Grünkörner durch Extrusion hergestellt werden und diese Grünkörner zur Herstellung von Pulverkörner oberflächenbehandelt werden, dadurch gekennzeichnet, dass der Knetmasse vor der Extrusion elementares Bismuth oder eine Bismuth-Verbindung, insbesondere Bismuth-(III)-oxid, in einer Menge von mindestens 0.1 Gew.-% und maximal 2 Gew.-% als Entkupferungsadditiv zugegeben wird, um das Bismuth oder die Bismuth-Verbindung in eine Matrix des Pulverkorns einzubringen.
- Verfahren nach Anspruch 17 oder 18, dadurch gekennzeichnet, dass durch eine Oberflächenbehandlung Nitroglycerin in einer Menge von 3-20 Gew.-% in das Korn eingebracht wird.
- Munition für Klein-, Mittel- und Grosskaliber mit einem bleifreien Geschoss und mit einer bleifreien Anzündung enthaltend ein schüttbares Treibladungspulver gemäss einem der Ansprüche 1 bis 16.
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