EP1605182B1 - Oscillateur balancier-spiral compensé en température - Google Patents
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- G04B17/00—Mechanisms for stabilising frequency
- G04B17/04—Oscillators acting by spring tension
- G04B17/06—Oscillators with hairsprings, e.g. balance
- G04B17/066—Manufacture of the spiral spring
Definitions
- the present invention relates to mechanical oscillators in general and relates, more particularly, to mechanical oscillators for watches which comprise an assembly, formed of a balance spring and balance, compensated in temperature.
- the balance must also be thermally compensated; this can be achieved, for example, using a type of "glucydur” alloy (alloy of copper and beryllium, also called “glucinium”) or other alloys having a very low coefficient of thermal expansion.
- This method is also complicated, and no more than the other more traditional methods, can overcome other isochronism defects such as those due, for example, to various friction in the oscillator, an imbalance of the balance, an offset of the center of mass of the spiral etc.
- the object of the present invention is to overcome the drawbacks of the prior art by proposing a hairspring, for a timepiece oscillator, whose behavior with respect to thermal variations is such that it makes it possible to maintain the pendulum assembly. spiral as little dependent as possible of said thermal variations. More specifically, the hairspring of the invention is not only self-compensated but it can be made to compensate also the heat drifts of the balance.
- Another object of the invention is to be able to also compensate for isochronism defects inherent in the construction of the sprung balance.
- the hairspring of the invention is made in a crystalline quartz substrate whose cut is chosen so that the assembly, consisting of the hairspring and the balance, is thermally compensated.
- the shape of the hairspring is chosen so as to compensate for the anisochronism defects of the balance-hairspring assembly.
- the thermal behavior of the quartz spiral springs is essentially related to the inclination of the section with respect to the optical axis Z of the quartz crystal.
- the plane of the spiral can be identified by a double rotation ZY / ⁇ / ⁇ (notation according to the IEEE standards), where ⁇ is the longitude and ⁇ colatitude (inclination of the axis of the spiral with respect to the optical axis Z crystal).
- the stiffnesses of the crystals both elongation and shear, generally have a thermal inversion point close to 0 ° K with a negative curvature. They stiffen at low temperatures. Their first thermal coefficient at room temperature, that is to say 25 ° C, is therefore generally negative with a negative curvature. It varies from a few tens to a few hundred ppm / ° C. Quartz is one of the few crystals that allow, at room temperature, to cancel the first thermal coefficient of rigidity by means of the cut, that is to say the orientation of the structure, and even of the make positive a few tens of ppm / ° C.
- the quartz spiral does not require a compensated balancer like glucydur. It makes it possible to compensate for the thermal drift of most standard stainless steel low-end balances and, in some respects, to make it more favorable than that of the 32 kHz quartz tuning fork.
- the thermal behavior of a quartz spiral depends essentially on the section of the plate in which it is made.
- the thermal coefficients of the first order ⁇ , of the second order ⁇ and the third order ⁇ of the rigidity of the spiral are represented in Figures 2.a to 2.c , respectively, for a temperature of 25 ° C.
- the vertical axis indicates the values of ⁇ , ⁇ and ⁇ , respectively in ppm / ° C, in ppb / ° C 2 and ppt / ° C 3 .
- the Figures 3.a to 3.c show the level lines of the graphs of the figures 2 .
- the spirals made in a plate of this type will have maximum elastic symmetry, namely a symmetry with respect to the X plane and a symmetry with respect to the axis of the spiral (Z axis after rotation). These spirals will therefore be better balanced elastically than those made in a double rotation plate and without having a limitation of their heat compensation capacity. It should be noted that the simple rotation can also be performed around the Y axis.
- the Figures 5.a to 5.b represent the variation, as a function of the angle ⁇ , of the thermal coefficients ⁇ , ⁇ and ⁇ of the stiffness, respectively, for a hairspring having a single rotation cut X / ⁇ .
- the thermal drift of the pendulum depends on the material in which it is realized.
- common stainless steels have a thermal coefficient of expansion varying typically between 10 and 15 ppm / ° C, whereas for brass the value of this coefficient is 17 ppm / ° C.
- the figure 6 shows some examples of possible thermal compensation, for different balance materials, with X / ⁇ single-turn cutting spirals.
- the curves C1 to C3 show the thermal drifts of the frequency of oscillators comprising steel rockers of different types, while the curve C4 corresponds to that of an oscillator with a brass balance.
- the quartz hairspring also makes it possible to compensate for isochronism defects of the oscillator.
- One of the main sources of anisochronism is the variation in the amplitude of the oscillations of the pendulum.
- the variation of the anisochronism can be of the order of several ppm / degree of angle, typically 2 ppm / degree of angle with a typical angle variation of ⁇ 25%.
- a known method to compensate for anisochronism is to act on the curvature of the end of the hairspring near the peak P. This method requires an adjustment step by specially trained persons; which is not optimal in terms of industrialization.
- it is proposed to act on the local stiffness of the turn by modulating the width of its section.
- the modulation has the effect of reinforcing the inertia and the local rigidity of the coil in the opposite sector to the peak.
- the function of modulating the width of the section is, for example, of the type k .cos ( ⁇ m - ⁇ ), where k is a coefficient proportionality, ⁇ represents the polar angle in the considered section and ⁇ m the value of the polar angle to the peak.
- k is a coefficient proportionality
- ⁇ represents the polar angle in the considered section
- ⁇ m the value of the polar angle to the peak.
- the anisochronism compensation is about 1 ppm / degree of angle.
- the exact value of k for a given oscillator can be determined empirically or by numerical simulation.
- the figure 7 shows a spiral with such a modulation of the width of its section.
- the modulation of the width of the section of the turns may be accompanied by a modulation of the pitch between the turns so that the interval between them at rest remains constant. This last modulation, not shown, avoids sticking between turns during large amplitudes of oscillation.
- the spiral described above may be manufactured by any means known to those skilled in the art for the machining of quartz, such as wet attack means (chemical etching) or dry (plasma attack).
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Description
- La présente invention se rapporte aux oscillateurs mécaniques en général et concerne, plus particulièrement, les oscillateurs mécaniques pour montre qui comportent un ensemble, formé d'un spiral et d'un balancier, compensé en température.
- Les oscillateurs mécaniques, encore appelés organes régulateurs, des pièces d'horlogerie se composent d'un volant d'inertie, appelé balancier, et d'un ressort en spirale, appelé spiral ou ressort spiral, fixé sur l'axe du balancier, d'une part, et sur un pont dans lequel pivote l'axe du balancier, d'autre part. Le balancier-spiral oscille autour de sa position d'équilibre à une fréquence qui doit être maintenue aussi constante que possible car elle détermine la marche de la pièce d'horlogerie. Pour un spiral homogène et uniforme, la période d'oscillation de tels oscillateurs est donnée par l'expression:
- Jb est le moment d'inertie total du balancier-spiral,
- Ls représente la longueur active du spiral,
- Es est le module d'élasticité du spiral,
- Is est le moment quadratique de section du spiral.
- Plus récemment, dans sa demande de
brevet européen No. EP 1422436 , la demanderesse a décrit une méthode de compensation thermique de la constante de rappel d'un ressort spiral consistant à oxyder thermiquement un spiral réalisé dans un substrat en silicium. Comme pour les spiraux en acier de type invar (par exemple, l'alliage de la maison Nivarox-FAR S.A.), les ressorts spiraux en silicium oxydé permettent de réguler le comportement thermique du ressort lui-même, éventuellement avec une légère surcompensation de quelques ppm/°C. Cette limitation de la surcompensation est due à l'épaisseur maximum d'oxyde réalisable pratiquement (actuellement inférieure à 4µm) et à la largeur minimum tolérable de la section du spiral en silicium (supérieure à 40µm). En conséquence, le balancier doit également être compensé thermiquement; ce qui peut être obtenu, par exemple, en utilisant un alliage de type "glucydur" (alliage de cuivre et de béryllium, également appelé "glucinium") ou encore d'autres alliages présentant un très faible coefficient de dilatation thermique. Cette méthode est également compliquée et, pas plus que les autres méthodes plus traditionnelles, ne permet de s'affranchir d'autres défauts d'isochronisme tels que ceux dus, par exemple, à divers frottements dans l'oscillateur, un déséquilibrage du balancier, un excentrage du centre de masse du spiral etc. - La présente invention a pour but de pallier les inconvénients des techniques antérieures en proposant un spiral, pour oscillateur de pièce d'horlogerie, dont le comportement vis-à-vis des variations thermiques est tel qu'il permet de maintenir l'ensemble balancier-spiral aussi peu dépendant que possible desdites variations thermiques. Plus précisément, le spiral de l'invention est non seulement auto-compensé mais il peut être réalisé de manière à compenser également les dérives thermiques du balancier.
- Un autre but de l'invention est de pouvoir compenser également des défauts d'isochronisme inhérents à la construction du balancier-spiral.
- Ces buts sont atteints avec l'oscillateur présentant les caractéristiques définies dans les revendications.
- Plus précisément, le spiral de l'invention est réalisé dans un substrat de quartz cristallin dont la coupe est choisie de telle sorte que l'ensemble, constitué par le spiral et le balancier, soit compensé thermiquement.
- Selon une autre caractéristique de l'invention, la forme du spiral est choisie de manière à compenser les défauts d'anisochronisme de l'ensemble balancier-spiral.
- Le comportement thermique des ressorts spiraux en quartz est essentiellement lié à l'inclinaison de la coupe par rapport à l'axe optique Z du cristal de quartz. Comme représenté à la
figure 1 , le plan du spiral peut être repéré par une double rotation ZY/φ/θ (notation selon les normes IEEE), où φ est la longitude et θ la colatitude (inclinaison de l'axe du spiral par rapport à l'axe optique Z du cristal). - Les rigidités des cristaux, tant d'allongement que de cisaillement, ont généralement un point d'inversion thermique voisin de 0°K avec une courbure négative. Ils se rigidifient à basse température. Leur premier coefficient thermique à température ambiante, c'est-à-dire 25°C, est donc généralement négatif avec une courbure négative. Il varie de quelques dizaines à quelques centaines de ppm/°C. Le quartz est l'un des rares cristaux permettant, à température ambiante, d'annuler le premier coefficient thermique de la rigidité au moyen de la coupe, c'est-à-dire l'orientation de la structure, et même, de le rendre positif de quelques dizaines de ppm/°C.
- Contrairement aux spiraux en silicium oxydé ou en acier de type invar, le spiral en quartz ne nécessite pas un balancier compensé de type glucydur. Il permet de compenser la dérive thermique de la plupart des balanciers courants bas de gamme en acier inox et, même, de la rendre, à certains égards, plus favorable que celle du diapason à quartz 32 kHz.
- L'oscillateur balancier-spiral selon l'invention possède encore toutes ou certaines des caractéristiques énoncées ci-après:
- le spiral est réalisé dans un substrat de quartz dont la coupe est à double rotation ZY/φ/θ;
- le spiral est réalisé dans un substrat de quartz dont la coupe est à simple rotation X/θ;
- le spiral est réalisé dans un substrat de quartz dont la coupe est à simple rotation Y/θ;
- l'angle θ est tel que le coefficient thermique du premier ordre α dudit spiral compense la dérive thermique du balancier;
- l'angle θ est tel que la courbe représentant la dérive thermique de l'ensemble balancier-spiral reste contenue à l'intérieur du gabarit horloger;
- l'épaisseur et, éventuellement, le pas du spiral sont modulés de manière à compenser les défauts d'isochronisme du balancier.
- D'autres objets, caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description suivante faite à titre d'exemple non limitatif et en relation avec les dessins annexés dans lesquels:
- la
figure 1 montre une plaque de quartz présentant une double rotation ZY/φ/θ par rapport aux axes du cristal; - les
figures 2.a à 2.b montrent les comportements des premier α , deuxième β et troisième γ coefficients thermiques de la rigidité d'un spiral réalisé dans une plaque telle que celle de lafigure 1 en fonction des angles θ et φ; - les
figures 3.a à 3.c montrent le courbes de niveau de ces mêmes coefficients thermiques ; - la
figure 4 montre une plaque de quartz présentant une seule rotation autour de l'axe X; - les
figures 5.a à 5.c montrent les variations des coefficients thermiques α, β et γ de la rigidité pour un spiral réalisé dans la plaque de lafigure 4 ; - la
figure 6 représente la dérive thermique de la fréquence avec adaptation de la coupe X/θ du spiral au coefficient α du balancier; et - la
figure 7 montre un exemple de réalisation d'un spiral avec compensation de l'anisochronisme. - Comme indiqué précédemment, le comportement thermique d'un spiral en quartz dépend essentiellement de la coupe de la plaque dans laquelle il est réalisé. Ainsi pour une coupe à double rotation ZY/φ/θ, telle que représentée à la
figure 1 , les coefficients thermiques du premier ordre α, du deuxième ordre β et du troisième ordre γ de la rigidité du spiral sont représentés auxfigures 2.a à 2.c , respectivement, pour une température de 25°C. L'axe vertical indique les valeurs de α, β et γ, respectivement en ppm/°C, en ppb/°C2 et ppt/°C3. Lesfigures 3.a à 3.c montrent les lignes de niveau des graphes desfigures 2 . Si l'on considère, en particulier, lafigure 3.a , qui concerne le premier coefficient thermique α , on notera que la valeur de celui-ci ne dépend pratiquement pas de l'angle φ mais varie en fonction de l'angle θ. Comme, par ailleurs, la contribution des coefficients thermiques de deuxième et troisième ordres s'avère négligeable, il s'ensuit qu'une coupe à simple rotation, par exemple X/θ est suffisante pour réaliser un spiral selon l'invention, c'est-à-dire capable non seulement de compenser sa propre dérive thermique mais encore celle du balancier qui lui est associé. Une plaque possédant une telle coupe est représentée à lafigure 4 . Elle est obtenue par une simple rotation d'angle θ autour de l'axe optique x du cristal. Les spiraux réalisés dans une plaque de ce type présenteront une symétrie élastique maximale, à savoir une symétrie par rapport au plan X et une symétrie par rapport à l'axe du spiral (axe Z' après rotation). Ces spiraux seront donc mieux équilibrés élastiquement que ceux réalisés dans une plaque à double rotation et ce, sans avoir une limitation de leur capacité de compensation thermique. Il convient de préciser que la simple rotation peut également être effectuée autour de l'axe Y. - Les
figures 5.a à 5.b représentent la variation, en fonction de l'angle θ, des coefficients thermiques α , β et γ de la rigidité, respectivement, pour un spiral présentant une coupe à simple rotation X/θ. Les coefficients sont pratiquement symétriques par rapport à l'axe θ = 0. Si l'on ne considère que le premier coefficient α (les autres coefficients d'ordre plus élevé ayant une influence beaucoup plus faible et pouvant être négligés), on remarque que celui-ci est égal à zéro pour θ=±24.0° et qu'il est maximum pour θ = 0. En ce point, α est égal à 13.466 ppm/°C, ce qui correspond à la compensation thermique maximale qu'il est possible d'atteindre avec un spiral en quartz présentant une coupe X/0 =0. La dérive thermique du balancier dépend du matériau dans lequel il est réalisé. Ainsi les aciers inox courants ont un coefficient thermique de dilatation variant, typiquement, entre 10 et 15 ppm/°C, alors que pour le laiton la valeur de ce coefficient est de 17 ppm/°C. Lafigure 6 montre quelques exemples de compensation thermique réalisables, pour différents matériaux de balancier, avec des spiraux de coupe à simple rotation X/θ. Les courbes C1 à C3 montrent les dérives thermiques de la fréquence d'oscillateurs comportant des balanciers en acier de différents types, alors que la courbe C4 correspond à celle d'un oscillateur avec un balancier en laiton. On notera que par rapport au gabarit horloger (cadre R) imposé pour les montres-chronomètres (variation de fréquence inférieure à ± 8 sec/jour dans le domaine de températures 23°C ± 15°C), il est possible de trouver la coupe X/θ du spiral de quartz permettant de compenser la dérive des balanciers les plus courants, tels les balanciers en acier. Pour un balancier en laiton (courbe C4), toutefois, la compensation maximale du spiral en quartz ne permet pas de satisfaire complètement aux exigences de ce gabarit horloger. Ainsi pour un matériau du balancier donné, est-il possible de déterminer l'angle θ, de la coupe du spiral en quartz, qui offre la meilleure compensation thermique possible de l'ensemble régulateur. - Selon une autre caractéristique de l'invention, le spiral en quartz permet également de compenser des défauts d'isochronisme de l'oscillateur. L'une des sources principales d'anisochronisme est la variation de l'amplitude des oscillations du balancier. La variation de l'anisochronisme peut être de l'ordre de plusieurs ppm/degré d'angle, typiquement 2 ppm/degré d'angle avec une variation d'angle typique de ± 25%. Une méthode connue pour compenser l'anisochronisme consiste à agir sur la courbure de l'extrémité du spiral à proximité du piton P. Cette méthode demande une étape de réglage par des personnes spécialement formées; ce qui n'est pas optimum en matière d'industrialisation. Selon une variante de l'invention, il est proposé d'agir sur la rigidité locale de la spire en modulant la largeur de sa section. La modulation a pour effet de renforcer l'inertie et la rigidité locale de la spire dans le secteur opposé au piton. La fonction de modulation de la largeur de la section est, par exemple, du type k.cos(θm -θ), où k est un coefficient de proportionnalité, θ représente l'angle polaire dans la section considérée et θm la valeur de l'angle polaire au piton. Lorsque k est égal à 0,4, la compensation d'anisochronisme est d'environ 1 ppm/degré d'angle. La valeur exacte de k pour un oscillateur donné peut être déterminée de manière empirique ou par le biais d'une simulation numérique. La
figure 7 montre un spiral présentant une telle modulation de la largeur de sa section. La modulation de la largeur de la section des spires peut être accompagnée d'une modulation du pas entre les spires de manière à ce que l'intervalle entre ces dernières au repos reste constant. Cette dernière modulation, non représentée, permet d'éviter le collage entre spires lors de grandes amplitudes d'oscillation. Le spiral décrit précédemment peut être fabriqué par tout moyen connu de l'homme de métier pour l'usinage des quartz, tels les moyens d'attaque par voie humide (attaque chimique) ou par voie sèche (attaque par plasma). - Bien que la présente invention ait été décrite en relation avec des exemples de réalisation particuliers, on comprendra qu'elle est susceptible de modifications ou variantes sans pour autant sortir de son domaine comme défini par les revendications. Par exemple, d'autres types de modulation de l'épaisseur des spires peuvent être envisagés, telle une variation linéaire de l'épaisseur de la spire depuis le centre du spiral vers le piton, que celle-ci soit ou non accompagnée d'une augmentation du pas des spires.
Claims (6)
- Oscillateur mécanique comportant un spiral et un balancier, caractérisé en ce que le spiral est réalisé dans un substrat de quartz présentant une coupe à simple rotation X/θ ou Y/θ, l'angle θ étant compris entre -24° et +24°,
et en ce que l'épaisseur des spires du spiral est modulée selon une fonction périodique du type k.cos(θ m-θ), où k est un coefficient de proportionnalité, θ est l'angle polaire de la section considérée du spiral et θ m est l'angle polaire de la position du piton, de manière à compenser les défauts d'isochronisme du balancier. - Oscillateur mécanique selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit coefficient de proportionnalité est égal à 0,4.
- Oscillateur mécanique comportant un spiral et un balancier, caractérisé en ce que le spiral est réalisé dans un substrat de quartz présentant une coupe à simple rotation X/θ ou Y/θ, l'angle θ étant compris entre -24° et +24°,
et en ce que l'épaisseur des spires du spiral est modulée selon une fonction linéaire depuis le centre du spiral vers le piton, de manière à compenser les défauts d'isochronisme du balancier. - Oscillateur mécanique selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le pas des spires du spiral est tel que l'écart entre deux spires successives reste constant.
- Oscillateur mécanique selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'angle θ est choisi de manière à ce que le coefficient thermique de premier ordre α de la rigidité dudit spiral compense la dérive thermique du balancier qui lui est associé.
- Oscillateur mécanique selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'angle θ est déterminé de manière que la courbe représentant la dérive thermique dudit oscillateur reste contenue à l'intérieur du gabarit horloger.
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