EP1602829A2 - Axialkolbenverdichter - Google Patents

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EP1602829A2
EP1602829A2 EP05010358A EP05010358A EP1602829A2 EP 1602829 A2 EP1602829 A2 EP 1602829A2 EP 05010358 A EP05010358 A EP 05010358A EP 05010358 A EP05010358 A EP 05010358A EP 1602829 A2 EP1602829 A2 EP 1602829A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
swash plate
additional mass
moment
drive shaft
compressor
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP05010358A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1602829A3 (de
Inventor
Otfried Schwarzkopf
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Valeo Compressor Europe GmbH
Original Assignee
Zexel Valeo Compressor Europe GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Zexel Valeo Compressor Europe GmbH filed Critical Zexel Valeo Compressor Europe GmbH
Publication of EP1602829A2 publication Critical patent/EP1602829A2/de
Publication of EP1602829A3 publication Critical patent/EP1602829A3/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/14—Control
    • F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
    • F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/10—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis having stationary cylinders
    • F04B27/1036—Component parts, details, e.g. sealings, lubrication
    • F04B27/1054—Actuating elements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/14—Control
    • F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
    • F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
    • F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure

Definitions

  • the invention relates to an axial piston compressor, in particular compressor for the Air conditioning system of a motor vehicle, with a housing and one in the housing arranged, driven by a drive shaft compressor unit for sucking and compressing a refrigerant, wherein the compressor unit in a cylinder block axially reciprocating piston and a piston driving, with the drive shaft rotating swash plate, e.g. in the form of a swivel ring, a wobble or Swashplate, includes.
  • Such axial piston compressor is for example from DE 197 49 727 A1 known.
  • This comprises a housing in which a plurality of in a circular arrangement Axial piston are arranged around a rotating drive shaft around.
  • the driving force is driven by the drive shaft via a driver on an annular swash plate and from this in turn to the parallel to the drive shaft translationally displaceable Transfer piston.
  • the annular swash plate is attached to an axially displaceable the drive shaft mounted sleeve pivotally mounted.
  • In the sleeve is a slot provided through which engages the mentioned driver.
  • Drive shaft, driver, sliding sleeve and swivel disk are in one so-called engine room arranged in which a gaseous working medium of the compressor with a certain pressure.
  • the delivery volume and thus the delivery rate of the compressor depend on the pressure ratio between suction side and pressure side the piston or depending on the pressures in the cylinders on the one hand and in the engine room on the other hand.
  • the swash plate is designed as a swash plate, wherein between the swash plate and the piston one opposite the swash plate mounted, rotatable receiving disc is arranged.
  • a fixed to the drive shaft 114 first driver component 117 in the form of a Storage of Mit supportivebauteils, which is designed as a receiving bore is with a considerable distance next to the swash plate 118, and a second, in the first pivotally engaging driver component 119 is as a lateral extension of the Swashplate 118 formed.
  • the above-described structure of the swash plate in The shape of the paired driver components 117 and 119 provides for a exposed center of gravity of the swash plate device.
  • the tilting axle and also Center of gravity removed center of gravity causes an imbalance, since the engine only for a preferably medium swash plate tilt angle can be balanced.
  • the swash plate 118 further has a thickened hub portion and has, as explained above, a conditional by the Mitschkomponenten 117 and 119 large moment of inertia with a significantly removed from the tilt axis Focus, so that a sudden change in the rotational speed with appropriate Inertia leads to a tilt adjustment of the swash plate 118.
  • the center of gravity essentially determines a control behavior.
  • the aforementioned tilting moment is always opposite to the deviation moment J.
  • different moments of deviation act on a component, the deviation moment mentioned here being the deviation moment relevant to the tilting movement of the swashplate. This moment of deviation is caused by the only degree of freedom in the system that is caused by the tilting joint.
  • a construction such as that described above is implemented, for example, in the DENSO series compressor 6SEU 12 C in which R134a is used as the refrigerant.
  • the (relevant) deviation moment J of the swash plate causes a tilting moment M SW around the center of the tilting movement of the swashplate, which is effective at least in the area of medium and larger swashplate tilting angles such that the tilt angle of the swashplate is trying to decrease.
  • the mass forces of the piston cause (via their deflection) on the swash plate a tilting moment M k, ges , which is also effective around the center of the tilting movement of the swash plate.
  • the tilting moment generated by the pistons acts in the direction of increasing the tilt angle of the swash plate.
  • the center of gravity of the system which is outside the tilt or pivot point of the swash plate, additionally supports the effect of the piston.
  • the effect of the center of gravity is generally included in the calculation of the (total) moment of deviation, where it is taken into account via a so-called Steiner proportion.
  • Future compressors should not have an exposed center of gravity in the area of the swashplate and the imbalance due to the engine, in particular by the Swing plate is caused should be low or ideally equal to zero.
  • flow rate is relatively blurred.
  • the Flow rate could be considered constant if e.g. when doubling the speed of the tilt angle of the swash plate halved. This would be the geometric Flow rate constant.
  • other parameters also affect the flow rate when the tilt angle of the swash plate changes, e.g. Degree of delivery, oil throw od.
  • the Flow rate could be considered constant if e.g. when doubling the speed of the tilt angle of the swash plate halved. This would be the geometric Flow rate constant.
  • other parameters also affect the flow rate when the tilt angle of the swash plate changes, e.g. Degree of delivery, oil throw od.
  • Degree of delivery e.g. Degree of delivery
  • the restoring torque of the swash plate is utilized because the swash plate its inclination due to the dynamic forces on the rotating disk part counteracts. This behavior can be assisted by the force of a spring be so that increases with increasing rotational speed or speed Flow rate by resetting the oblique or pivotal position of the swash plate at least partially compensated.
  • piston mass is relevant, the pitch circle diameter on which the piston lie, and the number of pistons.
  • FIG. 1 was based on the following tilting moment determination of the swiveling or swash plate, with ⁇ being varied from 0 ° to 16 °:
  • FIG. 2 shows a diagram for a virtually identical engine, this diagram being based on the following calculation scheme, ⁇ varying from 0 ° to 16 °: Here is the case M k, ges ⁇ M sw .
  • Fig. 1 shows the state of the art.
  • the aufierde behavior is appropriate Fig. 1 in current R134a series compressor often detectable. at newer developments are more likely to turn this trend into the opposite, namely according to FIG. 2.
  • Fig. 4 the case is still shown, in which the abgresenden overturning moments due to Mass moments of inertia / Deviation moments of the swash plate or the swash plate assembly are dimensioned so that a control behavior results in the case of an increase in the speed of the tilt angle of the swash plate almost constant remains, or decreases, thereby at least a part of the alone by the Speed increase resulting increasing capacity is compensated.
  • FIGS. 5, 6 and 7 the tilting moments M SW , M k, ges corresponding to FIGS. 1, 2 and 4 and the sums of the two aforementioned moments are for one rotational speed as a function of the tilting angle of the swashplate or of the geometric displacement volume of the compressor shown.
  • the up-regulating characteristic of the compressor can be easily recognized on the basis of the momentum sum in the positive range, while in FIG. 6 the momentum sum is negative for all tilt angles of the swashplate.
  • a compressor, which follows the course of the moments according to FIG. 6, has a regulating characteristic.
  • FIG. 8 a the sum M SW + M k, ges is given for different speeds.
  • FIG. 8a corresponds to FIGS. 1 and 5, and clearly shows the total torque that is increasing for increasing rotational speeds.
  • Deviationsmoment the swash plate in the case of Figures 8a and 8b at zero tilt angle is zero. That is fall in this example at the swash plate tilt joint and center of gravity together, with no exposed Center of gravity occurs.
  • FIG. 8c shows the behavior of a compressor in which the deviation moment and the resulting tilting moment M SW + M k, ges at a tilt angle of the swash plate of 0 ° is not equal to zero.
  • Object of the present invention is to provide a compressor in which the Displacement of the swash plate supported out of a range of small tilt angle out becomes as unwanted side effects as an imbalance or a reinforced Deflection of the swash plate to be avoided at larger tilt angles.
  • An essential aspect of the invention is to assign the swash plate an additional mass through which a Deviationmoment the swash plate largely rectified Deviationsmoment is obtained in a range of small tilt angle of the swash plate. It is a moment that is caused by an erection of the additional mass and a torque M SW , which is due to an erection of the swash plate is largely rectified.
  • the above-mentioned range of small tilt angle comprises in particular the range of 0 ° to 8 °, preferably even an even smaller tilt angle range of the swash plate, namely the range of 0 ° to 3 °.
  • the additional moment of inertia obtained by the additional mass causes the tilting moment of the swashplate to be increased in the region of small tilting angles, preferably in the range of the abovementioned tilting angles, in order to assist in this way the deflection of the swashplate out of this range of small tilting angles.
  • This allows an accelerated Aufsteller the compressor. Characterized in that an additional mass Devorational torque attributable to the additional mass is obtained only in the range of small tilt angle, the Aufsteller the compressor is facilitated, while in the range of large tilt angle no negative effects such as an imbalance or undesirable control behavior occur.
  • the additional mass is non-rotatable with the drive shaft coupled, but relative to this about an axis transverse to the axis of the drive shaft tiltable stored.
  • This provides a structurally simple implementation possibility a compressor according to the invention.
  • the tilting movement of the Additional mass regardless of the tilting movement of the swash plate, creating a optimized distribution of the moments of deviation and the tilting moments in the system occur can be achieved. It should be noted that by the above Measure the tilt angle of swashplate and additional mass quasi from each other be decoupled, whereby, for example, the additional mass at a tilt angle of Swivel disc of 0 ° have a significantly different from 0 ° tilt angle can. This is an optimized, desired distribution of the involved Deviationsmomente ensured.
  • the additional mass ring or Disc shape on. That So that a construction is chosen in which the additional mass coupled in the form of a disc or a ring to the swashplate mechanism is, with the aufstellende overturning moment of the disc or the ring with the up-regulating Tilting moment cooperates due to the Deviationsmoments the swash plate. In the simplest case of coupling, the moments add up. This means that Defined by the additional mass Deviationsmoment the moment of the Deviation Swivel disk is superimposed.
  • the additional mass transmits no moment to the swash plate, but a power transmission takes place, such that a reaction force is formed on the swash plate, the triggers a corresponding additional moment of deviation.
  • the additional mass is optimized in an advantageous manner such that the ratio of its moment of inertia and their component mass is as large as possible. The component mass should therefore be as low as possible with a maximum mass moment of inertia.
  • an additional ring with an outer diameter, which is only slightly smaller than the inner diameter of the engine housing; if there are other limiting factors for the diameter, is the largest possible outside diameter of such a ring desirable.
  • the distance between the additional ring and a housing inner wall should preferably regardless of the tilted position of the additional ring in to be essentially constant.
  • the additional mass is partially or substantially within a recess arranged the cylinder block. This ensures on the one hand the proximity of the additional mass to the swash plate, while on the other side through the recess in the cylinder block a compressor with the lowest possible weight is possible.
  • the center of gravity of the additional mass is located in a further preferred Embodiment in the range of one of the additional mass associated tilting joint.
  • the additional mass with a on the drive shaft slidably mounted sleeve in operative engagement, wherein the above said sleeve in turn with a guide or joint socket of the swash plate mechanism is in operative engagement.
  • the additional mass preferably has sites of reduced material accumulation, so that they at a tilt angle of the swashplate of 0 ° has its greatest deviation moment.
  • Reduced accumulations of material are in particular due to recesses and / or pockets and / or grooves and / or holes realized.
  • one of the additional mass is assigned Tilting limited by at least one arranged on the drive shaft stop.
  • Tilting limited by at least one arranged on the drive shaft stop is using simple design means Ensure that the tilting range does not exceed the desired frame.
  • the stop or the associated stops in the form of a paragraph formed the drive shaft which is a structurally simple, material-saving variant represents a construction according to the invention.
  • the additional mass is preferably in operative engagement with the swashplate in such a manner that substantially a total torque results which corresponds to the sum of two individual moments, namely the moment M SW of the swashplate and a moment M SW, Z of the additional mass corresponding to this. This ensures optimum distribution of the moments in a compressor according to the invention.
  • the axial piston compressor shown in FIGS. 9 and 10 in longitudinal section for the Air conditioning system of a motor vehicle comprises an engine housing 10, which cup-shaped is formed, and at the peripheral edge of a cylinder block 12 connects. Within the cylinder block 12 are a plurality, preferably 5, 6 or 7 axially reciprocating Plunger arranged, wherein the distribution of the pistons around the housing center axis 18th is uniform around. Through the bottom of the cup-shaped housing 10 therethrough extends over a pulley 21 driven drive shaft 11 in the Housing interior or in an engine room 22 inside. The bearing of the drive shaft takes place on the one hand in the region of the bottom of the pot-shaped housing 10 and on the other within the cylinder block 12.
  • a swashplate mechanism effective, by the rotational movement of the drive shaft 11 in Axial movement of the piston 13 is implemented.
  • a swivel disk engages in the form of a swash plate 14 with its peripheral edge via a hinge assembly in C-shaped recesses on the back of the piston 13 a.
  • the Joint arrangement is as in the prior art by two spherical segment-like Hinges 16, 17 defined, between which the swash plate 14 slidably engages.
  • the spherical bearing surfaces of the joint stones 16, 17 are corresponding spherical Troughs on the mutually facing end faces of the C-shaped recesses of the Piston 13 assigned.
  • Inlet and outlet valves in a conventional, for example from the prior art arranged in a known manner.
  • the tilt angle of the swash plate 14 is between the positions shown in FIG. 9 and Fig. 10 variable, wherein in Fig. 9, the tilt angle of the swash plate 14 minimal and in Fig. 10 is maximum. Accordingly, the stroke of the piston 13 is minimal or maximum.
  • the swash plate 14 is assigned an additional mass in the form of an additional disk 15.
  • the additional mass in the form of additional disk 15 is via a joint in the form of two bolts 19 (see in particular Fig. 11) attached to the drive shaft 11.
  • the Additional disk 15 is arranged in a recess 18 in the cylinder block 12. This poses a compact design of the compressor safely, with the recess in the cylinder block In addition, a weight saving is realized.
  • the additional disc 15 is with respect to an axis of the joint, by means of which they at the Drive shaft is fixed, tiltably mounted.
  • the additional disk 15 can be in one area be tilted from 0 ° to 3 ° about the axis mentioned above, which is transverse to a Drive shaft central axis 20 which at the same time the central axis of the housing represents.
  • the angle of maximum deflection is by a stop 23 in the form of a Paragraph set on the drive shaft 11.
  • the additional disc 15 is connected to a part its an engine compartment 22 facing surface 24 with a sleeve 25 in operative engagement, in turn, with a guide or joint socket of the swashplate mechanism is in operative engagement. Accordingly, the tilting moment causes the Additional disk 15 a force F (in Fig. 9a indicated), which is a tilting moment in the swashplate mechanism induced in the direction of a larger tilt angle.
  • the swivel mechanism and the mechanism of the additional disc 15 separated from a tilt angle of 3 °. So that means in others Words said that the swash plate including its additional mass at a minimum tilt angle is supported during the Aufregeln, while at larger tilt angles the Aufspr supporting additional disk 15 has no influence on the control behavior of the compressor has more.
  • the swash plate 14 and the entire swash plate mechanism is so designed that, especially at high angles of tilt and high speeds, the swash plate has a declining tendency.
  • Fig. 11 the engine according to the figures 9 and 10 is shown in exploded view.
  • the additional disk 15 is, as already in the description of FIGS. 9 and 10 indicated by means of two hinge pins 19 on the drive shaft 11 in a direction transverse tiltably mounted to the longitudinal extent.

Landscapes

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  • Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)

Abstract

Axialkolbenverdichter, insbesondere Verdichter für die Klimaanlage eines Kraftfahrzeugs, mit einem Gehäuse 10 und einer in dem Gehäuse 10 angeordneten, über eine Antriebswelle 11 angetriebene Verdichtereinheit zum Ansaugen und Verdichten eines Kältemittels, wobei die Verdichtereinheit in einem Zylinderblock 12 axial hin- und herlaufende Kolben 13 und eine die Kolben 13 antreibende mit der Antriebswelle 11 drehende Schwenkscheibe (Schwenkring; Taumel- oder Schrägscheibe 14) umfaßt, wobei der Schwenkscheibe 14 eine Zusatzmasse 15 zugeordnet ist, durch die in einem Bereich kleiner Kippwinkel der Schwenkscheibe 14, insbesondere in einem Kippwinkelbereich von 0° bis 8°, insbesondere 0° bis 3°, ein einem Deviationsmoment der Schwenkscheibe 14 weitgehend gleichgerichtetes Deviationsmoment erhalten wird, derart, daß das Kippmoment der Schwenkscheibe 14 infolge des Deviationsmoments derselben in dem vorgenannten Kippwinkelbereich erhöht wird, um auf diese Weise die Auslenkung der Schwenkscheibe 14 aus einem Bereich kleiner Kippwinkel heraus zu unterstützen (beschleunigtes Aufregeln des Verdichters).

Description

Die Erfindung betrifft einen Axialkolbenverdichter, insbesondere Verdichter für die Klimaanlage eines Kraftfahrzeuges, mit einem Gehäuse und einer in dem Gehäuse angeordneten, über eine Antriebswelle angetriebenen Verdichtereinheit zum Ansaugen und Verdichten eines Kältemittels, wobei die Verdichtereinheit in einem Zylinderblock axial hin- und herlaufende Kolben und eine die Kolben antreibende, mit der Antriebswelle drehende Schwenkscheibe, z.B. in Form eines Schwenkringes, einer Taumel- oder Schrägscheibe, umfaßt.
Ein derartiger Axialkolbenverdichter ist beispielsweise aus der DE 197 49 727 A1 bekannt. Dieser umfaßt ein Gehäuse, in dem in einer kreisförmigen Anordnung mehrere Axialkolben um eine rotierende Antriebswelle herum angeordnet sind. Die Antriebskraft wird von der Antriebswelle über einen Mitnehmer auf eine ringförmige Schwenkscheibe und von dieser wiederum auf die parallel zur Antriebswelle translatorisch verschiebbaren Kolben übertragen. Die ringförmige Schwenkscheibe ist an einer axial verschieblich an der Antriebswelle gelagerten Hülse schwenkbar gelagert. In der Hülse ist ein Langloch vorgesehen, durch das der erwähnte Mitnehmer hindurchgreift. Somit ist die axiale Beweglichkeit der Hülse auf der Antriebswelle durch die Abmessungen des Langloches begrenzt. Eine Montage erfolgt durch ein Hindurchstecken des Mitnehmers durch das Langloch. Antriebswelle, Mitnehmer, Schiebehülse und Schwenkscheibe sind in einem sog. Triebwerksraum angeordnet, in dem ein gasförmiges Arbeitsmedium des Verdichters mit einem bestimmten Druck vorliegt. Das Fördervolumen und damit die Förderleistung des Verdichters sind abhängig vom Druckverhältnis zwischen Saugseite und Druckseite der Kolben bzw. entsprechend abhängig von den Drücken in den Zylindern einerseits und im Triebwerksraum andererseits.
Eine etwas andere Bauart eines Axialkolbenverdichters ist zum Beispiel in der DE 198 39 914 A1 beschrieben. Die Schwenkscheibe ist als Taumelscheibe ausgeführt, wobei zwischen Taumelscheibe und den Kolben eine gegenüber der Taumelscheibe gelagerte, drehfeste Aufnahmescheibe angeordnet ist.
Aus der EP 1 172 557 A2 ist der in Fig. 13 dargestellte Verdichter bekannt. Dieser weist eine Schwenkscheibenvorrichtung mit einer Schwenkscheibe in Form einer Schrägscheibe 118 auf, an die Kolben 120 über Gleitsteine 121 angelenkt sind. Ferner weist die Schwenkscheibenvorrichtung eine Stützvorrichtung auf, die gleichzeitig als ein Mitnehmerbauteil ein Drehmoment zwischen einer Antriebswelle 114 und der Schrägscheibe 118 überträgt.
Eine an der Antriebswelle 114 befestigte erste Mitnehmerkomponente 117 in Form einer Lagerung des Mitnehmerbauteils, welche als Aufnahmebohrung ausgeführt ist, ist mit einem erheblichen Abstand neben der Schrägscheibe 118 angeordnet, und eine zweite, in die erste gelenkig eingreifende Mitnehmerkomponente 119 ist als seitlicher Fortsatz der Schrägscheibe 118 ausgebildet. Der vorstehend beschriebene Aufbau der Schrägscheibe in Form der paarweise ausgeführten Mitnehmerkomponenten 117 und 119 sorgt für einen exponierten Schwerpunkt der Schrägscheibenvorrichtung. Der von Kippachse und gleichfalls Kippgelenk entfernte Schwerpunkt bewirkt eine Unwucht, da das Triebwerk nur für einen in bevorzugter Weise mittleren Schrägscheibenkippwinkel gewuchtet werden kann. Es sei festgehalten, daß sich der Schwerpunkt in Abhängigkeit des Kippwinkels in erheblicher Entfernung zum Kippgelenk, das das Zentrum der Schwenkbewegung darstellt, bewegt. Die Schrägscheibe 118 weist ferner einen verdickten Nabenteil auf und hat, wie vorstehend erläutert, ein durch die Mitnehmerkomponenten 117 und 119 bedingtes verhältnismäßig großes Trägheitsmoment mit einem erheblich von der Kippachse entfernten Schwerpunkt, so daß eine plötzliche Veränderung der Drehgeschwindigkeit mit entsprechender Trägheit zu einer Neigungsverstellung der Schrägscheibe 118 führt.
Weiterhin bestimmt die Schwerpunktslage wesentlich ein Regelverhalten mit. Das Regelverhalten wird derart beeinflußt, daß der Verdichter stark aufregelt, d.h. die Massenträgheitskräfte der Schrägscheibe sowie deren Schwerpunktslage ein Deviationsmoment J bewirken, welches wiederum ein Kippmoment MSW = J x ω2 generiert. Das vorstehend erwähnte Kippmoment wirkt immer dem Deviationsmoment J entgegengesetzt. In der Regel bedeutet dies bei Verdichtern nach dem Stand der Technik eine Kippwinkelverringerung, insbesondere im Arbeitsbereich bei mittleren und größeren Kippwinkeln. Im allgemeinen greifen an einem Bauteil natürlich verschiedene Deviationsmomente an, wobei das hier erwähnte Deviationsmoment das für die Kippbewegung der Schrägscheibe relevante Deviationsmoment ist. Dieses Deviationsmoment wird durch den einzigen im System vorhandenen Freiheitsgrad, der durch das Kippgelenk bedingt ist, verursacht.
Eine Konstruktion wie die vorstehend beschriebene ist beispielsweise in dem Serienverdichter 6SEU 12 C von DENSO, in dem R134a als Kältemittel Verwendung findet, umgesetzt. Das (relevante) Deviationsmoment J der Schrägscheibe bewirkt ein Kippmoment MSW um das Zentrum der Kippbewegung der Schrägscheibe, welches zumindest im Bereich mittlerer und größerer Schrägscheibenkippwinkel derart wirksam ist, daß sich der Kippwinkel der Schrägscheibe zu verringern sucht. Die Massenkräfte der Kolben bewirken (über ihre Auslenkung) an der Schrägscheibe ein Kippmoment Mk, ges, welches ebenfalls um das Zentrum der Kippbewegung der Schrägscheibe wirksam ist. Im Gegensatz zum Kippmoment der Schrägscheibe MSW wirkt das durch die Kolben erzeugte Kippmoment in Richtung einer Vergrößerung des Kippwinkels der Schrägscheibe. Der Massenschwerpunkt des Systems, welcher außerhalb des Kipp- oder Drehpunktes der Schrägscheibe liegt, unterstützt den Effekt der Kolben zusätzlich. Der Effekt, den der Schwerpunkt bewirkt, fließt im allgemeinen in die Berechnung des (Gesamt-) Deviationsmomentes mit ein, wo es über einen sogenannten Steineranteil berücksichtigt wird.
In bezug auf den erwähnten Verdichter 6SEU 12 C von DENSO ist anzumerken, daß die Masse einer Schwenkscheibe nicht beliebig erhöht werden kann, um das Regelverhalten eines Verdichters dadurch zu verändern. Das liegt daran, daß bei den Verdichtern der beschriebenen Art der Massenschwerpunkt der Schwenkscheibe in der Regel einen deutlichen Abstand zum Kippgelenk der Schwenkscheibe aufweist. Diese Konstruktion begründet sich im wesentlichen damit, daß die Schwenkscheibe zusätzlich zu einer geeigneten Führung auf der Antriebswelle über einen Stellmechanismus mit der Antriebswelle oder ein mit der Antriebswelle verbundenes Bauteil gekoppelt werden muß (Mitnehmerbauteil).
Der erwähnte Abstand vom Schwerpunkt der Schwenkscheibe und des Kippgelenks derselben führt zu einer Unwucht des Triebwerkes, insbesondere in Abhängigkeit vom Schwenkscheibenkippwinkel (der Schwerpunkt wandert "wie bei einer Schaukel" unterhalb des Kippgelenkes), und führt im ungünstigsten Fall zu einer aufregelnden Eigenschaft (sog. "Schwerpunktlage").
Zukünftige Verdichter sollten im Bereich der Schwenkscheibe keine exponierte Schwerpunktslage haben und die Unwucht infolge des Triebwerkes, die insbesondere durch die Schwenkscheibe hervorgerufen ist, sollte gering bzw. idealerweise gleich Null sein.
Im allgemeinen sind es die folgenden Momente, die im Zentrum der Kippbewegung der Schwenkscheibe Einfluß auf das Kippen der Schwenkscheibe haben. In Klammern ist die Richtung des Momentes angegeben, wobei (-) abregelnd (in Richtung des Minimalhubs) und (+) aufregelnd (in Richtung des Maximalhubs) bedeuten.
  • Moment infolge der Gaskräfte in den Zylinderräumen (+)
  • Moment infolge der Gaskräfte aus dem Triebwerksraum (-)
  • Moment infolge einer Rückstellfeder (-)
  • Moment infolge einer Aufstellfeder (+)
  • Moment infolge rotierender Massen (-); inklusive Moment infolge Schwerpunktlage (zum Beispiel Schwenkscheibe: Kipp-Position ≠ Massenschwerpunkt): kann (+) oder (-) sein
  • Moment infolge der translatorisch bewegten Massen (+)
Bei Drehzahlschwankungen und gleichzeitig weitgehend konstanten Betriebsbedingungen beeinflussen nur die beiden letztgenannten Momente, nämlich das Moment infolge der rotierenden Massen und das Moment infolge der translatorisch bewegten Massen das Regelverhalten. Maßgeblich ist hierbei insbesondere die Bilanz der Kräfte und Momente um das Zentrum der Kippbewegung der Schwenkscheibe.
Bei Verdichtern moderner Bauart ist es erwünscht, im Bereich kleiner Schwenkscheibenkippwinkel ein aufregelndes Moment bereitzustellen, während bei mittleren und größeren Kippwinkeln ein deutlich abregelndes Moment für die Schwenkscheibe favorisiert wird.
In diesem Zusammenhang sei auf die EP 0 809 027 verwiesen, in der darauf hingewiesen wird, daß es bei Verdichtern erstrebenswert ist, eine Konstantregelung der Fördermenge bereitzustellen. In der vorgenannten Druckschrift wird vorgeschlagen, die Kinematik eines Verdichters so zu konzipieren, daß die auf die Schwenkscheibe des Verdichters wirkenden abregelnden Kippmomente im Vergleich zu den aufregelnden Kippmomenten deutlich dominieren.
Dabei sei darauf hingewiesen, daß der Begriff "Fördermenge" relativ unscharf ist. Die Fördermenge könnte als konstant angesehen werden, wenn sich z.B. bei Verdoppelung der Drehzahl der Kippwinkel der Schwenkscheibe halbiert. Damit wäre geometrisch die Fördermenge konstant. Natürlich wirken auch noch andere Parameter auf die Fördermenge ein, wenn sich der Kippwinkel der Schwenkscheibe ändert, z.B. Liefergrad, Ölwurf od. dgl.
Für eine Konstantregelung der Fördermenge bei wechselnden Drehgeschwindigkeiten wird das rückstellende Drehmoment der Schwenkscheibe ausgenutzt, da die Schwenkscheibe ihrer Schrägstellung aufgrund der dynamischen Kräfte am mitdrehenden Scheibenteil entgegenwirkt. Dieses Verhalten kann durch die Kraft einer Feder unterstützt werden, so daß die bei ansteigender Drehgeschwindigkeit bzw. Drehzahl zunehmende Fördermenge durch Rückstellung der Schräg- bzw. Schwenkstellung der Schwenkscheibe zumindest teilweise kompensiert wird.
Zum besseren Verständnis ist das beschriebene Kippverhalten infolge einer Drehzahlschwankung in den Fig. 1 und 2 dargestellt. Fig. 1 zeigt die Abhängigkeit der Triebwerksraum-Druckdifferenz bezogen auf den Saugdruck über dem Kippwinkel α bzw. "alpha" der Schwenkscheibe. Für die Berechnung wurden exemplarisch folgende Drücke unterstellt:
  • Hochdruck 120 bar und Saugdruck 35 bar.
  • Gerechnet wurde weiterhin mit Drehzahlen:
    600 U/min, 1200 U/min, 2500 U/min, 5000 U/min, 8000 U/min und 11000 U/min.
    • Zu erkennen sind in Fig. 1 allerdings nur fünf der sechs gerechneten Verläufe. Das liegt daran, dass die Verläufe für die Drehzahlen 600 U/min und 1200 U/min im wesentlichen vollständig übereinander liegen (wegen fehlender Dynamik); deshalb ist die im Stand der Technik geförderte "drehzahlunabhängige Fördermenge" eher eine Wunschvorstellung, die mit den dargelegten Maßnahmen nicht erfüllbar ist.
    Anhand des Diagramms gemäß Fig. 1 läßt sich gut erkennen, dass sich Verläufe ergeben, die eine Verstellung der Schwenkscheibe zu größeren Kippwinkeln verursachen, wenn sich die Drehzahl erhöht. Dabei sei erwähnt, dass Fig. 1 nur als Beispiel mit einfacher Geometrie anzusehen ist. Die dargestellte Tendenz gilt jedoch auch für komplexere Geometrien. Der Berechnung lag ein Schwenkring zugrunde mit einem vorbestimmten Innen- und Außendurchmesser und einer vorbestimmten Höhe.
    Daneben ist die Kolbenmasse relevant, der Teilkreisdurchmesser, auf dem die Kolben liegen, und die Anzahl der Kolben.
    Der Schwenkring hat vorzugsweise ein Massenträgheitsmoment J2 = Jη bzw. J = m/4 (ra 2 + ri 2 + h2/3), das größer ist als 100.000 gmm2. Vorzugsweise ist das Massenträgheitsmoment größer als J=200.000-250.000 gmm2.
    Weiter hat der Schwenkring vorzugsweise ein Massenträgheitsmoment von J3 = Jζ = m / 2 (ra 2 + ri 2), das größer ist als 200.000 gmm2, vorzugsweise etwa 400.000 - 500.000 gmm2.
    Nachstehend ist die Herleitung des sog. Deviationsmomentes angegeben, welches für das Kippen der Schwenkscheibe bzw. eines Schwenkringes maßgeblich ist, und zwar im dargestellten Fall allein für das Kippen der Schwenkscheibe bzw. des Schwenkringes verantwortlich ist unter der Voraussetzung, dass der Massenschwerpunkt der Schwenkscheibe bzw. des Schwenkringes sowohl im Kipppunkt als auch im geometrischen Mittelpunkt der Schwenkscheibe bzw. des Schwenkringes liegt. Hierbei handelt es sich um einen anzustrebenden Idealfall der Konstruktion. Für die Herleitung des Deviationsmomentes gilt ganz allgemein unter Bezugnahme auf Fig. 3:
  • Jyz = -J1cosα2 cosα3 - J2 cosβ2 cosβ3-J3cosγ2cosγ3
  • α1 = 0
  • β1 = 90°   Richtungswinkel der x-Achse
  • γ1 = 90°   gegenüber den Hauptträgheitsachsen ξ·η·ζ
    • α2 = 90°
    • β2 = ψ   Richtungswinkel der y-Achse gegenüber den
    • γ2 = 90° + ψ   Hauptträgheitsachsen ξ ·η ·ζ
    • α3 = 90°
    • β3 = 90°-ψ   Richtungswinkel der z-Achse gegenüber den
    • γ3 = ψ   Hauptträgheitsachsen ξ ·η ·ζ
    J2 = Jη = m 4 (ra 2 + ri 2 + h 2 3 ) J3 = Jζ = m 2 (ra 2+ri 2) (Anmerkung: J3 ≈ 2 J2
    Ziel: Jyz soll eine bestimmte Größe haben
    Jyz ↑ } J3 ↑ J2 erhöht sich zwangsläufig!)
    Deviationsmoment Jyz = -J2 cosψ sinψ + J3 cosψ sinψ
    Unabhängig von Fig. 3 gilt:
    Moment infolge Massenkraft der Kolben βi =  + 2π (i-1) 1 n Zi = R · ω2 tanα cosβi Fmi = mk · zi M(Fmi) = mk · R · cosβi · zi
    Figure 00080001
    Moment Msw infolge Deviationsmoment Msw = Jyz · ω2 Jyz = { msw 2 (ra 2 + ri 2) - msw 4 (ra 2 + ri 2 + h 2 3 )} cosα sinα Jyz = msw 24 sin2α (3ra 2 + 3ri 2 - h2) MSW ≥ Mk,ges    bzw.
    Figure 00080002
    Dabei bedeuten die oben verwendeten Größen was folgt:
    Drehwinkel der Welle (wobei die vor- und nachstehenden Betrachtungen der Einfachheit halber für =0 angestellt werden)
    η
    Anzahl der Kolben
    R
    Abstand der Kolbenachse zur Wellenachse
    ω
    Wellendrehzahl
    α
    Kippwinkel des Schwenkringes/Schwenkscheibe
    mk
    Masse eines Kolbens inklusive Gleitsteine bzw. Gleitsteinpaar
    mk,ges
    Masse aller Kolben inklusive Gleitsteine
    msw
    Masse des Schwenkringes
    ra
    Außenradius des Schwenkringes
    ri
    Innenradius des Schwenkringes
    h
    Höhe des Schwenkringes
    ρ
    Dichte des Schwenkringes
    V
    Volumen des Schwenkringes
    βi
    Winkelposition des Kolbens i
    zi
    Beschleunigung des Kolbens i
    Fmi
    Massenkraft des Kolbens i (inklusive einem Gleitsteinpaar)
    M(Fmi)
    Moment infolge der Massenkraft des Kolbens i
    Mk,ges
    Moment infolge der Massenkraft aller Kolben
    Msw
    Moment infolge des Aufstellmomentes des Schwenkringes/Schwenkscheibe bzw. infolge des Deviationsmoments (Jyz)
    J =
    f (ρ, r, h) Massenträgheitsmoment
    Konkret lag der Fig. 1 folgende Kippmomentbestimmung der Schwenk- bzw. Schrägscheibe zugrunde, wobei α von 0° bis 16° variiert wurde:
    Figure 00100001
    Es läßt sich erkennen, daß der Einfluß der Kolbenmassen überwiegt und sich damit das aufregelnde Verhalten der Schräg- bzw. Schwenkscheibe bei steigender Drehzahl ergibt.
    Es handelt sich also um den Fall Mk,ges > Msw
    In Fig. 2 ist ein Diagramm für ein nahezu identisches Triebwerk angegeben, wobei sich dieses Diagramm nach folgendem Berechnungsschema ergibt, wobei auch hier α von 0° bis 16° variiert wurde:
    Figure 00110001
    Hier liegt der Fall Mk,ges < Msw vor.
    Dieses Berechnungsschema zeigt, daß im Vergleich zu der Berechnung zu Fig. 1 die Dicke bzw. Höhe der Schräg- bzw. Schwenkscheibe von 10 mm (Fig. 1) auf 18 mm (Fig. 2) erhöht worden ist. Das hat zur Konsequenz, daß das relevante Massenträgheitsmoment Jz vergleichsweise auf den etwa doppelten Wert ansteigt. In Fig. 2 ist ein abregelndes Verhalten des Schwenkscheibentriebwerkes zu erkennen. Angedeutet wird dieser Trend durch den Pfeil "n" in Fig. 2, wobei "n" die Drehzahl der Schwenkscheibe bzw. Antriebswelle bedeutet. Die gleiche Bedeutung hat natürlich der Pfeil "n" in Fig. 1, nur ist dort der Pfeil umgekehrt gerichtet, wodurch ein Aufregeln mit zunehmender Drehzahl angezeigt werden soll.
    Die Fig. 1 gibt den Stand der Technik wieder. Dabei ist das aufregelnde Verhalten entsprechend Fig. 1 bei gegenwärtigen R134a Serienverdichter häufig feststellbar. Bei neueren Entwicklungen versucht man eher, diesen Trend in das Gegenteil zu wandeln, nämlich entsprechend Fig. 2.
    In Fig. 4 ist noch der Fall dargestellt, in dem die abregelnden Kippmomente infolge der Massenträgheitsmomente/Deviationsmomente der Schwenkscheibe bzw. der Schwenkscheibenbaugruppe so dimensioniert sind, daß sich ein Regelverhalten ergibt, bei dem bei einer Erhöhung der Drehzahl der Kippwinkel der Schwenkscheibe nahezu konstant bleibt, oder sich verringert, wobei dadurch zumindest ein Teil der sich alleine durch die Drehzahlsteigerung ergebenden steigenden Förderleistung kompensiert wird.
    Der Darstellung in Fig. 4 liegt folgende Berechnung zugrunde:
    Figure 00130001
    Figure 00140001
    In den Figuren 5, 6 und 7 sind die zu den Figuren 1, 2 und 4 korrespondierenden Kippmomente MSW, Mk,ges sowie die Summen der beiden vorgenannten Momente für eine Drehzahl in Abhängigkeit des Kippwinkels der Schwenkscheibe bzw. des geometrischen Hubvolumens des Verdichters dargestellt. In Fig. 5 kann man die aufregelnde Charakteristik des Verdichters anhand der sich im positiven Bereich befindlichen Momentensumme gut erkennen, während in Fig. 6 die Momentensumme für sämtliche Kippwinkel der Schrägscheibe negativ ist. Ein Verdichter, der dem Verlauf der Momente gemäß Fig. 6 folgt, besitzt abregelnde Charakteristik. Letztendlich sei auf Fig. 7 verwiesen, die einen Momentenverlauf bei ungefährer Momentgleichheit von Mk,ges und MSW darstellt, so daß die Momentensumme für sämtliche Kippwinkel der Schrägscheibe annähernd Null ist.
    In Fig. 8 a ist die Summe MSW + Mk,ges für verschiedene Drehzahlen angegeben. Fig. 8a korrespondiert zu den Figuren 1 und 5, und zeigt deutlich das für zunehmende Drehzahlen ansteigende, aufregelnde Gesamtmoment.
    In Fig. 8b ist die vorstehend erwähnte Summe für den in den Figuren 2 und 6 behandelten Fall dargestellt, wobei gut ersichtlich ist, daß mit zunehmenden Drehzahlen ein zunehmend abregelndes Moment erhalten wird.
    Es sei darauf hingewiesen, daß das Deviationsmoment der Schwenkscheibe im Falle der Figuren 8a und 8b beim Kippwinkel 0° gleich Null ist. D.h. ist in diesem Beispiel fallen bei der Schrägscheibe Kippgelenk und Massenschwerpunkt zusammen, wobei keine exponierte Schwerpunktslage auftritt.
    Das Diagramm in Fig. 8c zeigt das Verhalten eines Verdichters, bei dem das Deviationsmoment und das resultierende Kippmoment MSW + Mk,ges bei einem Kippwinkel der Schrägscheibe von 0° ungleich Null ist. Dies führt dazu, daß der Verdichterstart durch ein Moment unterstützt wird, jedoch ergeben sich folgende Probleme: Dadurch, daß bei einem sehr kleinen Kippwinkel von beispielsweise 0° bereits Msw + Mk,ges ungleich Null ist, spiegelt sich der erwähnte Betrag über dem gesamten Kippwinkelbereich wieder. Der Kurvenverlauf ist demnach gegenüber einem Kurvenverlauf mit einem Startwert von MSW + Mk,ges gleich Null etwa parallel verschoben. Weiterhin ist zu berücksichtigen, daß im Bereich größerer Kippwinkel der aufregelnde Effekt durch das zusätzliche Kippmoment verstärkt wird (vgl. hierzu Fig. 8a). Da bei modernen Verdichtern der Trend zu einem Regelverhalten geht, der eher dem Verlauf der Figuren 2 und 6 bzw. 4 und 7 folgt, ist ein aufregelndes Verhalten im Bereich größerer Kippwinkel unerwünscht.
    Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, einen Verdichter anzugeben, bei dem die Auslenkung der Schrägscheibe aus einem Bereich kleiner Kippwinkel heraus unterstützt wird, während unerwünschte Begleiterscheinungen wie eine Unwucht oder eine verstärkte Auslenkung der Schrägscheibe bei größeren Kippwinkeln vermieden werden soll.
    Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die kennzeichnenden Merkmale des Anspruchs 1 gelöst, wobei vorteilhafte Weiterentwicklungen und konstruktive Details der Erfindung in den Unteransprüchen beschrieben sind.
    Ein wesentlicher Aspekt der Erfindung liegt darin, der Schwenkscheibe eine Zusatzmasse zuzuordnen, durch die in einem Bereich kleiner Kippwinkel der Schwenkscheibe ein einem Deviationsmoment der Schwenkscheibe weitgehend gleichgerichtetes Deviationsmoment erhalten wird. Es handelt sich dabei um ein Moment, das durch ein Aufstellmoment der Zusatzmasse bedingt ist und einem Moment MSW, das durch ein Aufstellmoment der Schwenkscheibe bedingt ist, weitgehend gleichgerichtet ist. Der vorstehend angesprochene Bereich kleiner Kippwinkel umfaßt insbesondere den Bereich von 0° bis 8°, bevorzugt sogar einen noch kleineren Kippwinkelbereich der Schwenkscheibe, nämlich den Bereich von 0° bis 3°. Das durch die Zusatzmasse erhaltene zusätzliche Deviationsmoment bewirkt, daß das Kippmoment der Schwenkscheibe im Bereich kleiner Kippwinkel, bevorzugt im Bereich der vorstehend genannten Kippwinkel, erhöht wird, um auf diese Weise die Auslenkung der Schwenkscheibe aus diesem Bereich kleiner Kippwinkel heraus zu unterstützen. Dies ermöglicht ein beschleunigtes Aufregeln des Verdichters. Dadurch, daß ein der Zusatzmasse zuordenbares zusätzliches Deviationsmoment nur im Bereich kleiner Kippwinkel erhalten wird, wird das Aufregeln des Verdichters erleichtert, während im Bereich großer Kippwinkel keine negativen Effekte wie beispielsweise eine Unwucht oder ein unerwünschtes Regelverhalten auftreten.
    In einer bevorzugten Ausführungsform ist die Zusatzmasse mit der Antriebswelle drehfest gekoppelt, jedoch relativ zu dieser um eine Achse quer zur Achse der Antriebswelle kippbar gelagert. Dies stellt eine konstruktiv einfach ausführbare Realisierungsmöglichkeit eines erfindungsgemäßen Verdichters dar. Vorzugsweise ist die Kippbewegung der Zusatzmasse unabhängig von der Kippbewegung der Schwenkscheibe, wodurch eine optimierte Verteilung der Deviationsmomente und der Kippmomente, die im System auftreten, erreicht werden kann. Es ist anzumerken, daß durch die vorstehend erläuterte Maßnahme die Kippwinkel von Schwenkscheibe und Zusatzmasse quasi voneinander entkoppelt werden, wodurch beispielsweise die Zusatzmasse bei einem Kippwinkel der Schwenkscheibe von 0° einen deutlich von 0° unterschiedlichen Kippwinkel aufweisen kann. Damit ist eine optimierte, wunschgemäße Verteilung der beteiligten Deviationsmomente sichergestellt.
    In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform weist die Zusatzmasse Ring- oder Scheibenform auf. D.h. also, daß eine Konstruktion gewählt wird, in der die Zusatzmasse in Form einer Scheibe oder eines Rings an den Schwenkscheibenmechanismus gekoppelt wird, wobei das aufregelnde Kippmoment der Scheibe oder des Rings mit dem aufregelnden Kippmoment infolge des Deviationsmoments der Schwenkscheibe zusammenwirkt. Im einfachsten Fall der Kopplung addieren sich die Momente. Dies bedeutet, daß das durch die Zusatzmasse definierte Deviationsmoment dem Deviationsmoment der Schwenkscheibe überlagert wird. Es ist natürlich auch eine Konstruktion denkbar, bei der die Zusatzmasse kein Moment an die Schwenkscheibe überträgt, sondern eine Kraftübertragung stattfindet, derart, daß eine Reaktionskraft an der Schwenkscheibe entsteht, die ein entsprechendes Zusatz-Deviationsmoment auslöst. Dies ist bevorzugterweise in der Ausführungsform der Fall, in der die Kippbewegung der Zusatzmasse unabhängig von der Kippbewegung der Schwenkscheibe ist. Weiterhin sei angemerkt, daß die Zusatzmasse, die wie erwähnt vorzugsweise in Form einer Zusatzscheibe oder eines Zusatzrings vorliegt, in vorteilhafter Weise derart optimiert ist, daß das Verhältnis aus ihrem Massenträgheitsmoment und ihrer Bauteilmasse möglichst groß ist. Die Bauteilmasse soll also möglichst gering sein bei einem größtmöglichen Massenträgheitsmoment. Um dies zu erreichen, eignet sich als Zusatzmasse insbesondere ein Zusatzring mit einem Außendurchmesser, der nur geringfügig kleiner ist als der Innendurchmesser des Triebwerksgehäuses; falls anderweitige limitierende Faktoren für den Durchmesser vorhanden sind, ist ein größtmöglicher Außendurchmesser eines solchen Rings erstrebenswert. Liegt ein Ring vor, so ist der äußere Umfang dieses Rings vorzugsweise im Querschnitt ballig ausgeführt, um eine Kollision zwischen dem Zusatzring und dem Triebwerksgehäuse bzw. einem anderen Bauteil des Verdichters bei einem Verschwenken des Zusatzrings um seine Kippachse zu vermeiden. Der Abstand zwischen Zusatzring und einer Gehäuseinnenwand sollte bevorzugterweise unabhängig von der Kippstellung des Zusatzrings im wesentlichen konstant sein.
    Vorzugsweise ist die Zusatzmasse teilweise oder weitgehend innerhalb einer Ausnehmung des Zylinderblocks angeordnet. Dies sichert auf der einen Seite die Nähe der Zusatzmasse zur Schrägscheibe, während auf der anderen Seite durch die Ausnehmung im Zylinderblock ein Verdichter mit einem möglichst geringen Gewicht ermöglicht wird.
    Der Massenschwerpunkt der Zusatzmasse befindet sich in einer weiteren bevorzugten Ausführungsform im Bereich eines der Zusatzmasse zugeordneten Kippgelenks. Bevorzugt liegt der Massenschwerpunkt weiterhin in etwa auf der Mittelachse der Antriebswelle. In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform ist die Zusatzmasse mit einer auf der Antriebswelle verschiebbar gelagerten Hülse in Wirkeingriff, wobei die vorstehend genannte Hülse wiederum mit einer Führungs- oder Gelenkbuchse des Schrägscheibenmechanismus in Wirkeingriff steht. Durch eine derartige Konstruktion ist ein zuverlässiger Kraftübertrag von der Zusatzmasse auf den Schrägscheibenmechanismus gewährleistet; in diesem Fall wird eine Kraft von der Zusatzmasse auf die Schrägscheibe übertragen, die ein zusätzliches Deviationsmoment in derselben induziert. Eine derartige Konstruktion zeichnet sich dadurch aus, daß sie robust und fehlerunanfällig ist.
    Die Zusatzmasse weist bevorzugt Stellen reduzierter Materialansammlung auf, so daß sie bei einem Kippwinkel der Schwenkscheibe von 0° ihr größtes Deviationsmoment besitzt. Stellen reduzierter Materialansammlung sind insbesondere durch Ausnehmungen und/oder Taschen und/oder Nuten und/oder Bohrungen realisiert. Durch eine derartige Konstruktion wird ein optimales Aufregelverhalten des erfindungsgemäßen Verdichters sichergestellt, wobei angemerkt sei, daß sich das Deviationsmoment der Schwenkscheibe bei einem Kippwinkel von 0° zweckmäßigerweise deutlich von Null unterscheidet.
    In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform ist ein der Zusatzmasse zugeordneter Kippbereich durch mindestens einen an der Antriebswelle angeordneten Anschlag begrenzt. Durch das Anbringen eines Anschlags wird mit einfachen konstruktiven Mitteln sichergestellt, daß der Kippbereich nicht über den gewünschten Rahmen hinausgeht. Vorzugsweise ist der Anschlag bzw. sind die zugeordneten Anschläge in Form eines Absatzes der Antriebswelle ausgebildet, was eine konstruktiv einfache, materialsparende Variante einer erfindungsgemäßen Konstruktion darstellt.
    Die Zusatzmasse steht vorzugsweise derart mit der Schwenkscheibe in Wirkeingriff, daß sich weitgehend ein Gesamtmoment ergibt, das der Summe zweier Einzelmomente, nämlich des Moments MSW der Schwenkscheibe und eines zu diesem korrespondierenden Moments MSW,Z der Zusatzmasse, entspricht. Dies sichert eine optimale Verteilung der Momente in einem erfindungsgemäßen Verdichter.
    Die Erfindung wird nachfolgend in Hinsicht auf weitere Vorteile und Merkmale beispielhaft und unter Bezugnahme auf die beiliegenden Zeichnungen beschrieben. Die Zeichnungen zeigen in:
    Fig. 9
    einen erfindungsgemäßen Verdichter im Längsschnitt, wobei das Triebwerk sich in einer Stellung für minimalen Kolbenhub befindet;
    Fig. 9a
    eine Detailansicht eines Ausschnitts des in Fig. 9 dargestellten Verdichters;
    Fig. 10
    einen Verdichter entsprechend Fig. 9, wobei das Triebwerk sich in einer Stellung befindet, in der der Kolbenhub maximal ist;
    Fig. 10a
    eine Detailansicht eines Ausschnitts des in Fig. 10 dargestellten Verdichters;
    Fig. 11
    das Triebwerk des Verdichters gemäß den Figuren 9 und 10 in perspektivischer Explosionsdarstellung; und
    Fig. 12
    eine Darstellung des für die Kippbewegung der Schwenkscheibe verantwortlichen Deviationsmoments in Abhängigkeit vom Kippwinkel derselben.
    Der in den Fig. 9 und 10 im Längsschnitt dargestellte Axialkolbenverdichter für die Klimaanlage eines Kraftfahrzeuges umfaßt ein Triebwerksgehäuse 10, welches topfförmig ausgebildet ist, und an dessen Umfangsrand ein Zylinderblock 12 anschließt. Innerhalb des Zylinderblocks 12 sind mehrere, vorzugsweise 5, 6 oder 7 axial hin- und herlaufende Kolben angeordnet, wobei die Verteilung der Kolben um die Gehäusemittelachse 18 herum gleichförmig ist. Durch den Boden des topfförmigen Gehäuses 10 hindurch erstreckt sich eine über eine Riemenscheibe 21 angetriebene Antriebswelle 11 in das Gehäuseinnere bzw. in einen Triebwerksraum 22 hinein. Die Lagerung der Antriebswelle erfolgt zum einen im Bereich des Bodens des topfförmigen Gehäuses 10 und zum anderen innerhalb des Zylinderblocks 12. Innerhalb des Triebwerksraumes ist ein Schwenkscheibenmechanismus wirksam, durch den die Drehbewegung der Antriebswelle 11 in Axialbewegung der Kolben 13 umgesetzt wird. Zu diesem Zweck greift eine Schwenkscheibe in Form einer Schrägscheibe 14 mit ihrem Umfangsrand über eine Gelenkanordnung in C-förmige Ausnehmungen an der Rückseite der Kolben 13 ein. Die Gelenkanordnung ist ebenso wie beim Stand der Technik durch zwei kugelsegmentartige Gelenksteine 16, 17 definiert, zwischen denen die Schrägscheibe 14 gleitend eingreift. Den sphärischen Lagerflächen der Gelenksteine 16, 17 sind korrespondierende sphärische Mulden an den einander zugekehrten Stirnseiten der C-förmigen Ausnehmungen der Kolben 13 zugeordnet. Zwischen einem Zylinderkopf 26 und dem Zylinderblock 12 sind Ein- und Auslaßventile in einer herkömmlichen, beispielsweise aus dem Stand der Technik bekannten Weise angeordnet.
    Der Kippwinkel der Schrägscheibe 14 ist zwischen den Stellungen gemäß Fig. 9 und gemäß Fig. 10 veränderbar, wobei in Fig. 9 der Kippwinkel der Schrägscheibe 14 minimal und in Fig. 10 maximal ist. Entsprechend ist auch der Hub der Kolben 13 minimal bzw. maximal.
    Der Schrägscheibe 14 ist eine Zusatzmasse in Form einer Zusatzscheibe 15 zugeordnet. Die Zusatzmasse in Form der Zusatzscheibe 15 ist über ein Gelenk in Form zweier Bolzen 19 (vergleiche hierzu insbesondere Fig. 11) an der Antriebswelle 11 befestigt. Die Zusatzscheibe 15 ist in einer Ausnehmung 18 im Zylinderblock 12 angeordnet. Dies stellt eine kompakte Bauweise des Verdichters sicher, wobei durch die Aussparung im Zylinderblock zusätzlich eine Gewichtsersparnis realisiert wird.
    Die Zusatzscheibe 15 ist bezüglich einer Achse des Gelenks, mittels dessen sie an der Antriebswelle befestigt ist, kippbar gelagert. Die Zusatzscheibe 15 kann in einem Bereich von 0° bis 3° um die vorstehend erwähnte Achse verkippt werden, die sich quer zu einer Antriebswellen-Mittelachse 20 erstreckt, die gleichzeitig die Mittelachse des Gehäuses darstellt. Der Winkel maximaler Auslenkung wird durch einen Anschlag 23 in Form eines Absatzes auf der Antriebswelle 11 festgelegt. Die Zusatzscheibe 15 steht mit einem Teil ihrer einem Triebwerksraum 22 zugewandten Oberfläche 24 mit einer Hülse 25 in Wirkeingriff, die wiederum mit einer Führungs- bzw. Gelenkbuchse des Schwenkscheibenmechanismus in Wirkeingriff steht. Dementsprechend bewirkt das Kippmoment der Zusatzscheibe 15 eine Kraft F (in Fig. 9a angedeutet), die ein Kippmoment im Schrägscheibenmechanismus in Richtung eines größeren Kippwinkels induziert.
    Durch die Begrenzung des Arbeitsbereichs der Zusatzscheibe, die durch den Anschlag 23 bedingt ist, werden der Schwenkscheibenmechanismus und der Mechanismus der Zusatzscheibe 15 ab einem Kippwinkel von 3° voneinander separiert. Dies heißt also in anderen Worten gesagt, daß die Schrägscheibe inklusive ihrer Zusatzmasse bei minimalem Kippwinkel beim Aufregeln unterstützt wird, während bei größeren Kippwinkeln die das Aufregeln unterstützende Zusatzscheibe 15 keinen Einfluß auf das Regelverhalten des Verdichters mehr aufweist. Um dem Regelverhalten eines modernen Verdichters gerecht zu werden, ist die Schrägscheibe 14 bzw. der gesamte Schwenkscheibenmechanismus derart ausgelegt, daß insbesondere bei großen Kippwinkeln und hohen Drehzahlen die Schrägscheibe eine abregelnde Tendenz aufweist. Es sei an dieser Stelle angemerkt, daß an dem Punkt, an dem der Eingriff der Zusatzmasse limitiert ist bzw. an seine Grenzen stößt, je nach Bedarf entweder ein leichter Sprung im Verlauf des Gesamt-Kippmoments denkbar ist oder aber auch nicht (vgl. hierzu Fig. 12, in der das aufregelnde Deviationsmoment in Abhängigkeit des Kippwinkels der Schrägscheibe 14 dargestellt ist). Je nach Bedarf kann die entsprechende technische Realisierung gewählt werden. Ferner sei angemerkt, daß verschiedene Koppelmechanismen denkbar sind, u.a. auch, daß das Moment der Zusatzmasse direkt eingeleitet wird. Aus Fig. 12 ist weiterhin ersichtlich, daß das aufregelnde Deviationsmoment für einen Kippwinkel der Schrägscheibe 14 von 0° maximal ist.
    In Fig. 11 ist das Triebwerk gemäß den Figuren 9 und 10 in Explosionsdarstellung gezeigt. Die Zusatzscheibe 15 ist, wie bereits bei der Beschreibung der Figuren 9 und 10 angedeutet, mittels zweier Gelenkstifte 19 an der Antriebswelle 11 in einer Richtung quer zu deren Längserstreckung kippbar gelagert.
    Obwohl die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen mit fester Merkmalskombination beschrieben wird, umfaßt sie doch auch die denkbaren weiteren vorteilhaften Kombinationen dieser Merkmale, wie sie insbesondere, aber nicht erschöpfend, durch die Unteransprüche angegeben sind. Sämtliche in den Anmeldungsunterlagen offenbarten Merkmale werden als erfindungswesentlich beansprucht, soweit sie einzeln oder in Kombination gegenüber dem Stand der Technik neu sind.
    Bezugszeichenliste
    10
    Gehäuse
    11
    Antriebswelle
    12
    Zylinderblock
    13
    Kolben
    14
    Schrägscheibe
    15
    Zusatzscheibe (Zusatzmasse)
    16
    Gleitstein
    17
    Gleitstein
    18
    Ausnehmung im Zylinderblock
    19
    Gelenkstift
    20
    Antriebswellen-Mittelachse
    21
    Riemenscheibe
    22
    Triebwerksraum
    23
    Anschlag
    24
    der Triebwerkskammer zugewandte Seite der Zusatzscheibe 15
    25
    Hülse
    26
    Zylinderkopf
    114
    Antriebswelle
    117
    erste Mitnehmerkomponente
    118
    Schrägscheibe
    119
    zweite Mitnehmerkomponente
    120
    Kolben
    121
    Gleitstein

    Claims (10)

    1. Axialkolbenverdichter, insbesondere Verdichter für die Klimaanlage eines Kraftfahrzeugs, mit einem Gehäuse (10) und einer in dem Gehäuse (10) angeordneten, über eine Antriebswelle (11) angetriebene Verdichtereinheit zum Ansaugen und Verdichten eines Kältemittels, wobei die Verdichtereinheit in einem Zylinderblock (12) axial hin- und herlaufende Kolben (13) und eine die Kolben (13) antreibende, mit der Antriebswelle (11) drehende Schwenkscheibe (Schwenkring; Taumel- oder Schrägscheibe (14)) umfaßt,
      dadurch gekennzeichnet, daß
      der Schwenkscheibe (14) eine Zusatzmasse (15) zugeordnet ist, durch die in einem Bereich kleiner Kippwinkel der Schwenkscheibe (14), insbesondere in einem Kippwinkelbereich von 0° bis 8°, insbesondere 0° bis 3°, ein einem Moment (MSW) infolge eines Aufstellmoments der Schwenkscheibe (14) weitestgehend gleichgerichtetes Moment infolge eines Aufstellmoments der Zusatzmasse erhalten wird, derart, daß das Kippmoment der Schwenkscheibe (14) infolge des Deviationsmoments derselben in dem vorgenannten Kippwinkelbereich erhöht wird, um auf diese Weise die Auslenkung der Schwenkscheibe (14) aus einem Bereich kleiner Kippwinkel heraus zu unterstützen (beschleunigtes Aufregeln des Verdichters).
    2. Verdichter nach Anspruch 1,
      dadurch gekennzeichnet, daß
      die Zusatzmasse (15) mit der Antriebswelle (11) drehfest gekoppelt, jedoch relativ zu dieser um eine Achse quer zur Achse der Antriebswelle (11) kippbar gelagert ist.
    3. Verdichter nach Anspruch 1 oder 2,
      dadurch gekennzeichnet, daß
      die Kippbewegung der Zusatzmasse (15) unabhängig von der Kippbewegung der Schwenkscheibe (14) ist.
    4. Verdichter nach einem der vorangehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet, daß
      die Zusatzmasse (15) Ring- oder Scheibenform aufweist.
    5. Verdichter nach einem der vorangehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet, daß
      die Zusatzmasse (15) teilweise oder weitgehend innerhalb einer Ausnehmung (18) des Zylinderblocks (12) angeordnet ist.
    6. Verdichter nach einem der vorangehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet, daß
      die Zusatzmasse (15) ihren Massenschwerpunkt im Bereich eines ihr zugeordneten Kippgelenks hat, wobei der Massenschwerpunkt in etwa auf einer Mittelachse der Antriebswelle (11) liegt.
    7. Verdichter nach einem der vorangehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet, daß
      die Zusatzmasse (15) mit einer auf der Antriebswelle (11) verschiebbar gelagerten Hülse (25) in Wirkeingriff steht, die mit einer Führungs- oder Gelenkbuchse des Schrägscheibenmechanismus in Wirkeingriff steht.
    8. Verdichter nach einem der vorangehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet, daß
      die Zusatzmasse (15) Stellen reduzierter Materialansammlung, insbesondere Ausnehmungen und/oder Taschen und/oder Nuten und/oder Bohrungen aufweist derart, daß sie bei einem Kippwinkel der Schwenkscheibe (14) von 0° ihr größtes Deviationsmoment besitzt.
    9. Verdichter nach einem der vorangehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet, daß
      ein Kippbereich der Zusatzmasse (15) durch mindestens einen an der Antriebswelle (11) angeordneten Anschlag (23) begrenzt ist, welcher vorzugsweise in Form eines Absatzes der Antriebswelle (11) vorliegt.
    10. Verdichter nach einem der vorangehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet, daß
      die Zusatzmasse (15) mit der Schwenkscheibe (14) derart in Wirkeingriff steht, daß sich weitgehend ein Gesamtmoment in Form der Summe der beiden Momente MSW der Schwenkscheibe (14) und MSW,Z der Zusatzmasse (15) ergibt.
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