EP1446808B1 - Materiau de blindage neutronique et de maintien de la sous-criticite a base de polyester insature - Google Patents

Materiau de blindage neutronique et de maintien de la sous-criticite a base de polyester insature Download PDF

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EP1446808B1
EP1446808B1 EP02785511A EP02785511A EP1446808B1 EP 1446808 B1 EP1446808 B1 EP 1446808B1 EP 02785511 A EP02785511 A EP 02785511A EP 02785511 A EP02785511 A EP 02785511A EP 1446808 B1 EP1446808 B1 EP 1446808B1
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EP
European Patent Office
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boron
material according
inorganic compound
hydrogenated
atoms per
Prior art date
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EP02785511A
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EP1446808A2 (fr
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Pierre Malalel
Martine Valiere
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TN International SA
Original Assignee
TN International SA
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Classifications

    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
    • G21F1/00—Shielding characterised by the composition of the materials
    • G21F1/02—Selection of uniform shielding materials
    • G21F1/10—Organic substances; Dispersions in organic carriers
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
    • G21F1/00—Shielding characterised by the composition of the materials
    • G21F1/02—Selection of uniform shielding materials
    • G21F1/10—Organic substances; Dispersions in organic carriers
    • G21F1/103—Dispersions in organic carriers

Definitions

  • the present invention relates to a neutron shielding material and maintaining sub-criticality.
  • Such materials are useful in nuclear energy to protect operators from neutron radiation emitted by radioactive products and to prevent runaway neutron formation chain reaction, especially when these products contain fissile material.
  • They can be used in particular as a neutron screen in transport and / or storage packages of radioactive products, for example nuclear fuel assemblies.
  • thermosetting resin may be an unsaturated polyester resin and the inorganic fillers may be heavy metals or compounds thereof. Thus, this document does not provide for the addition of boron compounds.
  • the preferred thermosetting resin is an epoxy resin.
  • the document GB-A-1,049,890 [2] discloses molded articles or neutron absorbing coatings comprising at least 0.3% by weight of boron obtained from a copolymerizable mixture of an unsaturated polyester and an unsaturated monomer in which either the acidic component of the polyester is derived in part from boric acid, or the polymerizable monomer is in part a boric acid ester.
  • the boron content is 0.3 to 5% by weight. This boron content remains insufficient to ensure effective absorption of neutrons. Moreover, this material does not have self-extinguishing.
  • the document JP-A-55 119099 [3] describes neutron protection materials. Such a material has a density in hydrogen atoms of 6.1 x 10 22 hydrogen atoms per cm 3 , but it does not include a neutron absorber. Also, it does not make it possible to maintain the sub-criticality of a nuclear fuel transport package.
  • the subject of the present invention is precisely a neutron shielding material which makes it possible to ensure the maintenance of subcriticality by virtue of the presence of a boron compound in a sufficient quantity.
  • the neutron shielding and subcriticality maintaining material comprises an unsaturated polyester resin, at least one inorganic boron compound, and at least one hydrogenated inorganic compound in amounts such that the boron concentration is 21 to 25.10 21 , preferably 9.10 21 to 15.10 21 atoms per cm 3 and that the hydrogen concentration is from 3.10 22 to 5.5.10 22 , preferably from 4.10 22 to 5.10 22 atoms per cm 3 .
  • the unsaturated polyester resin can be of different types.
  • resins obtained by polycondensation of one or more diacids with one or more glycols are used, at least one of the constituents containing an ethylenic double bond capable of reacting subsequently with a vinyl, acrylic or allylic compound.
  • resins obtained from common polyols such as propylene glycol, dipropylene glycol, diethylene glycol and oxyethylated or oxypropylated polyols of ethylene glycol oxyethylenated type and unsaturated diacids such as maleic anhydride, citraconic, metaconic acid and itaconic acid, or saturated diacids such as phthalic anhydride and its chlorinated or brominated derivatives.
  • these resins have been converted into a thermoset material by reaction with a copolymerizable monomer such as styrene and styrene derivatives such as methylstyrene, and divinylbenzene.
  • a copolymerizable monomer such as styrene and styrene derivatives such as methylstyrene, and divinylbenzene.
  • the inorganic boron compound and the hydrogenated inorganic compound and their amounts are chosen so as to obtain concentrations of boron and hydrogen in the ranges indicated above.
  • the boron compounds which may be used belong to the group comprising boric acid H 3 BO 3, colemanite Ca 2 O 14 B 6 H 10 , zinc borates Zn 2 O 14 , 5 H 7 B 6 , Zn 4 O 8 B 2 H 2 and Zn 2 O 11 B 6 , boron carbide B 4 C, boron nitride BN and boron oxide B 2 O 3 .
  • the composite material of the invention comprises two inorganic boron compounds, one of which is hydrogenated, for example zinc borate.
  • the hydrogenated inorganic compounds which may be used preferably belong to the group of hydrates of alumina and of magnesium hydroxide.
  • Alumina hydrate A1 (OH) 3 is preferably used.
  • the material of the invention may further comprise polyvinyl acetate to impart to the material an anti-shrinkage character.
  • It may also further comprise a hydrogenated organic filler such as melanin, to improve its self-extinguishing properties.
  • a hydrogenated organic filler such as melanin
  • the amounts of the various constituents are also selected in order to obtain characteristics of density, self-extinguishing and thermal conductivity suitable for use in a transport packaging and / or storage of radioactive materials.
  • the material has a fire resistance, which supposes that it is self-extinguishing, that is to say that the fire stops when the flame is removed; it does not fuel the fire.
  • this self-extinguishing property is conferred in particular by the presence of hydrogenated and / or borated inorganic compounds, for example alumina hydrate or borate borate. zinc.
  • the self-extinguishing character can also be conferred by the presence of melanin.
  • the material should have a low thermal conductivity but sufficient to remove heat from the transported elements such as irradiated fuel elements.
  • this material is obtained by casting a mixture of the various constituents and a vinyl diluent, it is important that the amounts of the various constituents are such that the mixture has the property of can be cast.
  • thermoset unsaturated polyester resin that is to say including the vinylic diluent, for example styrene.
  • the material has a density equal to or greater than 1.7, for example from 1.7 to 1.85.
  • the boron content is preferably at least 9.4 ⁇ 10 21 boron atoms per cm 3 .
  • the material of the invention may be prepared by curing a mixture of the components in the unsaturated polyester resin dissolved in a vinylic diluent.
  • the invention also relates to a process for preparing the neutron shielding material described above, which consists in preparing a mixture of the unsaturated polyester resin in solution. in a vinyl diluent with the inorganic boron compound (s) and the hydrogenated inorganic compound (s), to add a catalyst and a hardening accelerator to the mixture, pour the mixture into a mold and let it harden in the mold.
  • the vinyl diluent may be for example styrene, vinyltoluene, divinylbenzene, methylstyrene, methyl acrylate, methyl methacrylate or an allyl derivative such as diallyl phthalate.
  • styrene is used which both dissolves the unsaturated polyester resin and ensures its hardening by copolymerization.
  • the catalysts and curing accelerators used are chosen from compounds usually used for the curing of unsaturated polyesters.
  • the accelerators used most often are divalent cobalt salts such as naphthenate or cobalt octoate, and aromatic tertiary amines such as dimethylaniline, dimethylparatoluidine and diethylaniline.
  • One or more additives such as crosslinking inhibitors, surfactants and anti-shrinkage agents can be added to the mixture.
  • the mold used for the curing of the resin can be constituted directly by the packaging for transporting and / or storing radioactive products.
  • the packaging may comprise two concentric walls, for example two steel rings, between which the mixture is cast before curing.
  • the packaging may also include peripheral housing in which the mixture is poured.
  • the curing of the resin is then carried out. For this purpose, it is necessary to preheat the mixture to 45 ° C.
  • the mixture is then degassed under vacuum for 4 min and then the mixture is poured into a mold heated to 100 ° C. and set under vacuum (-0.3 bar) to facilitate filling and decrease casting time.
  • the space between the two concentric shells is intended for casting the polymerizable mixture.
  • This closed space at its upper end has on this end two diametrically opposed holes.
  • One of the holes is connected to a tundish and the other hole is connected to a vacuum pump to create a negative pressure of -0.3 bar during casting.
  • the mold After filling, the mold is placed in an oven at 100 ° C. for 4 hours.
  • Example 1 The same procedure as in Example 1 is followed using the constituents and proportions given in Table 1.
  • the material obtained has satisfactory thermal properties.
  • Tg glass transition temperature
  • the glass transition temperature has a significant influence on the thermomechanical behavior because beyond this temperature the material has a rubbery behavior.
  • Thermal conductivity measurements are also performed for temperatures between 20 ° C and 185 ° C. Over this temperature range, the value of the thermal conductivity of the resin is close to 0.55 W / mK. The values obtained are given in Table 3. ⁇ b> Table 3 ⁇ / b> Conductivity at different temperatures Temperature (° C) ⁇ (W / mK) 25 0.531 30 0,540 50 0.564 75 0,590 100 0.623 125 0.641 150 0.646 170 0,632 185 0.629
  • the figure 2 illustrates the loss of mass (in%) of this material, at 150 ° C, as a function of time (in hours).
  • a half-hour fire test at 800 ° C was also performed on two blocks of 240 mm in diameter and 60 mm in height.
  • the flame was in direct contact with the material while the second block was protected by a steel sheet 1 mm thick.
  • the self-extinguishing resin is immediate after removal of the torch.
  • the thickness of carbonized material is 9 mm.
  • the thickness of charred material is 2 mm.
  • the material of the invention has very interesting properties for the neutron shielding and the maintenance of sub-criticality during the assembly transport of irradiated nuclear fuels.

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Description

    Domaine technique
  • La présente invention a pour objet un matériau de blindage neutronique et de maintien de la sous-criticité. De tels matériaux sont utiles dans l'énergie nucléaire pour protéger les opérateurs des rayonnements neutroniques émis par des produits radioactifs et pour éviter l'emballement de la réaction en chaîne de formation des neutrons, plus particulièrement lorsque ces produits contiennent des matières fissiles.
  • Ils sont utilisables en particulier comme écran neutronique dans des emballages de transport et/ou de stockage de produits radioactifs, par exemple d'assemblages de combustibles nucléaires.
  • Pour le blindage neutronique, il est nécessaire de ralentir les neutrons et donc d'utiliser des matériaux fortement hydrogénés en y ajoutant un composé au bore pour assurer la capture des neutrons.
  • Pour le maintien de la sous-criticité, il est nécessaire d'avoir une forte teneur en absorbeur de neutrons pour éviter l'emballement de la réaction en chaîne de formation des neutrons.
  • De plus, il est nécessaire que ces matériaux présentent une autoextinguibilité.
    • Etat de la technique antérieure
  • Des matériaux de blindage neutronique obtenus à partir d'un mélange d'un matériau inorganique de haute densité et d'une résine thermodurcissable ont été décrits dans EP-A-0 628 968 [1]. Dans ce document, la résine thermodurcissable peut être une résine polyester insaturée et les charges inorganiques peuvent être des métaux lourds ou des composés de ceux-ci. Ainsi, ce document ne prévoit pas l'adjonction de composés de bore. La résine thermodurcissable préférée est une résine époxy.
  • Le document GB-A-1 049 890 [2] décrit des articles moulés ou des revêtements absorbant les neutrons comprenant au moins 0,3% en poids de bore obtenus à partir d'un mélange copolymérisable d'un polyester insaturé et d'un monomère insaturé dans lequel soit le composant acide du polyester est dérivé en partie d'acide borique, soit le monomère polymérisable est en partie un ester d'acide borique. De préférence, la teneur en bore est de 0,3 à 5% en poids. Cette teneur en bore reste insuffisante pour assurer efficacement l'absorption des neutrons. Par ailleurs, ce matériau ne présente pas d'autoextinguibilité.
  • Le document JP-A-55 119099 [3] décrit des matériaux de protection contre les neutrons. Un tel matériau a une densité en atomes d'hydrogène de 6,1.1022 atomes d'hydrogène par cm3, mais il ne comporte pas d'absorbeur de neutrons. Aussi, il ne permet pas d'assurer le maintien de la sous-criticité d'un emballage de transport de combustible nucléaire.
    • Exposé de l'invention
  • La présente invention a précisément pour objet un matériau de blindage neutronique qui permet d'assurer le maintien de la sous-criticité grâce à la présence d'un composé de bore en quantité suffisante.
  • Selon l'invention, le matériau de blindage neutronique et de maintien de la sous-criticité comprend une résine polyester insaturé, au moins un composé inorganique de bore, et au moins un composé inorganique hydrogéné en quantités telles que la concentration en bore soit de 4.1021 à 25.1021, de préférence de 9.1021 à 15.1021 atomes par cm3 et que la concentration en hydrogène soit de 3.1022 à 5,5.1022, de préférence de 4.1022 à 5.1022 atomes par cm3.
  • Selon l'invention, la résine polyester insaturé peut être de différents types. En général, on utilise des résines obtenues par polycondensation d'un ou de plusieurs diacides avec un ou plusieurs glycols, l'un au moins des constituants contenant une double liaison éthylénique susceptible de réagir ultérieurement sur un composé vinylique, acrylique ou allylique.
  • A titre d'exemples de telles résines, on peut citer les polyesters suivants :
    • la résine M00 70C fournie par Cray Valley Total qui est une résine à base d'acide maléique et de propylène glycol, réticulée avec le styrène ;
    • les résines polyesters insaturés à base d'acide isophtalique ou orthophtalique et de néopentylglycol du type CRYSTIC de Scott Bader ; et
    • les résines polyesters insaturés à base de motifs bisphénol A et d'acide fumarique comme les résines ATLAC vendues par DSM.
  • On peut aussi utiliser les résines obtenues à partir des polyols courants tels que le propylène glycol, le dipropylène glycol, le diéthylène glycol et les polyols oxyéthylés ou oxypropylés du type éthylène glycol oxyéthyléné et des diacides insaturés tels que l'anhydride maléique, l'acide citraconique, l'acide métaconique et l'acide itaconique, ou des diacides saturés tels que l'anhydride phtalique et ses dérivés chlorés ou bromés.
  • Dans le matériau de l'invention, ces résines ont été transformées en un matériau thermodurci par réaction avec un monomère copolymérisable tel que le styrène et les dérivés de styrène comme le méthylstyrène, et le divinylbenzène.
  • Selon l'invention, on choisit le composé inorganique de bore et le composé inorganique hydrogéné et leurs quantités de façon à obtenir des concentrations en bore et en hydrogène situées dans les gammes indiquées ci-dessus.
  • Les composés de bore susceptibles d'être utilisés appartiennent au groupe comprenant l'acide borique H3BO3 la colémanite Ca2O14B6H10, les borates de zinc Zn2O14,5H7B6, Zn4O8B2H2 et Zn2O11B6, le carbure de bore B4C, le nitrure de bore BN et l'oxyde de bore B2O3.
  • De préférence, le matériau composite de l'invention comprend deux composés inorganiques de bore dont l'un est hydrogéné, par exemple du borate de zinc Zn2O14,5H7B6 ou Zn4O8B2H2 ou Zn2O11B6, et du carbure de bore.
  • Les composés inorganiques hydrogénés susceptibles d'être utilisés appartiennent de préférence au groupe des hydrates d'alumine et de l'hydroxyde de magnésium. De préférence, on utilise l'hydrate d'alumine A1(OH)3.
  • Le matériau de l'invention peut comprendre de plus du poly(acétate de vinyle) pour conférer au matériau un caractère anti-retrait.
  • Il peut aussi comprendre en outre une charge organique hydrogénée telle que la mélanine, pour améliorer ses propriétés d'autoextinguibilité.
  • Dans le matériau de l'invention, les quantités des différents constituants sont également choisies afin d'obtenir des caractéristiques de densité, d'autoextinguibilité et de conductivité thermique convenant à l'utilisation dans un emballage de transport et/ou stockage de matières radioactives.
  • En particulier, il est nécessaire d'avoir une bonne tenue au vieillissement, à une température relativement élevée, car les produits mis dans l'emballage peuvent atteindre une température de 150°C.
  • Il est nécessaire également que le matériau présente une tenue au feu, ce qui suppose qu'il est auto-extinguible, c'est-à-dire que le feu s'arrête lorsque la flamme est supprimée ; il n'alimente donc pas le feu.
  • Selon l'invention, cette propriété d'autoextinguibilité est conférée en particulier par la présence des composés inorganiques hydrogénés et/ou borés, par exemple l'hydrate d'alumine ou le borate de zinc. Le caractère d'autoextinguibilité peut également être conféré par la présence de mélanine.
  • De même, il convient que le matériau présente une conductivité thermique faible mais suffisante pour évacuer la chaleur des éléments transportés tels que des éléments combustibles irradiés.
  • Enfin, comme on le verra plus loin, étant donné que ce matériau est obtenu par coulée d'un mélange des différents constituants et d'un diluant vinylique, il est important que les quantités des différents constituants soient telles que le mélange présente la propriété de pouvoir être coulé.
  • A titre d'exemple d'une composition de matériau conforme à l'invention, on peut citer le matériau comprenant 25 à 40% en poids de résine polyester insaturé thermodurcie, c'est-à-dire y compris le diluant vinylique, par exemple le styrène.
  • De préférence, selon l'invention, le matériau présente une densité égale ou supérieure à 1,7, par exemple de 1,7 à 1,85.
  • Pour obtenir de bonnes propriétés de maintien de la sous-criticité, la teneur en bore est de préférence d'au moins 9,4.1021 atomes de bore par cm3.
  • Le matériau de l'invention peut être préparé par durcissement d'un mélange des constituants dans la résine polyester insaturée en solution dans un diluant vinylique.
  • Aussi, l'invention a également pour objet un procédé de préparation du matériau de blindage neutronique décrit ci-dessus, qui consiste à préparer un mélange de la résine polyester insaturé en solution dans un diluant vinylique avec le(s) composé(s) inorganique(s) de bore et le(s) composé(s) inorganique(s) hydrogéné(s), à ajouter au mélange un catalyseur et un accélérateur de durcissement, à couler le mélange dans un moule et à le laisser durcir dans le moule.
  • Le diluant vinylique peut être par exemple le styrène, le vinyltoluène, le divinylbenzène, le méthylstyrène, l'acrylate de méthyle, le méthacrylate de méthyle ou un dérivé allylique tel que le phtalate de diallyle. De préférence, on utilise le styrène qui permet à la fois de dissoudre la résine polyester insaturé et d'assurer son durcissement par copolymérisation.
  • Les catalyseurs et accélérateurs de durcissement utilisés sont choisis parmi les composés utilisés habituellement pour le durcissement des polyesters insaturés.
  • Les catalyseurs peuvent être en particulier des peroxydes organiques par exemple :
    • des peroxydes dérivés de cétone comme le peroxyde de méthyléthylcétone, le peroxyde d'acétylacétone, le peroxyde de méthylisobutylcétone et le peroxyde de cyclohexanone ;
    • des peroxydes de diacyl par exemple le peroxyde de benzoyle éventuellement en combinaison avec des amines tertiaires aromatiques telles que la diméthylaniline, la diéthylaniline et la diméthylparatoluidine ; et
    • des peroxydes de dialkyle tels que le peroxyde de dicumyle et le peroxyde de ditertiobutyle.
  • Les accélérateurs utilisés le plus souvent sont les sels de cobalt divalents comme le naphténate ou l'octoate de cobalt, et les amines tertiaires aromatiques telles que la diméthylaniline, la diméthylparatoluidine et la diéthylaniline.
  • On peut encore ajouter au mélange un ou plusieurs additifs tels que des inhibiteurs de réticulation, des agents tensioactifs et des agents anti-retrait.
  • Selon l'invention, le moule utilisé pour le durcissement de la résine peut être constitué directement par l'emballage de transport et/ou de stockage de produits radioactifs. A titre d'exemple, l'emballage peut comporter deux parois concentriques par exemple deux viroles en acier, entre lesquelles on coule le mélange avant durcissement. L'emballage peut également comporter des logements périphériques dans lesquels est coulé le mélange.
  • D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront mieux à la lecture de la description qui suit, d'exemples de réalisation donnés bien entendu à titre illustratif et non limitatif, en référence aux dessins annexés.
    • Brève description des dessins
    • La figure 1 représente la perte de masse (en %) à 50°C d'un matériau conforme à l'invention en fonction du temps (en heures).
    • La figure 2 représente la perte de masse (en %) à 150°C d'un matériau conforme à l'invention en fonction du temps (en heures).
    Exposé détaillé des modes de réalisation
  • Les exemples qui suivent illustrent la fabrication de matériaux composites de blindage neutronique et de maintien de la sous-criticité, chargés en carbure de bore, en utilisant comme résine polyester insaturé, la résine commercialisée par Cray Valley sous la dénomination Norsodyne M0070C.
    • Exemple 1
  • On prépare un mélange polymérisable à partir la résine polyester insaturé Norsodyne M 0070C, qui est en solution dans du styrène, de poly(acétate de vinyle) PVAC, de borate de zinc Zn2O14,5H7B6, de colémanite, de carbure de bore, et d'hydrate d'alumine en utilisant des proportions données dans le tableau 1. On ajoute au mélange les constituants suivants :
    • 0,85 g/kg de mélange de l'accélérateur NL 51P commercialisé par Akzo Nobel,
    • 0,60 g/kg de mélange de l'inhibiteur TC 510 commercialisé par le groupe Arnaud,
    • 0,30 g/kg de mélange de l'amine NL 63-10 commercialisée par Akzo Nobel,
    • 9,3 g/kg de mélange de l'agent tensioactif BYK W980 commercialisé par Byk Chimie, et
    • 8,5 g/kg de mélange du catalyseur Butanox M50 (peroxyde de méthyléthyl cétone).
  • On réalise ensuite le durcissement de la résine. Dans ce but, il est nécessaire de chauffer préalablement le mélange à 45°C. On réalise ensuite un dégazage sous vide du mélange pendand 4 min puis on coule le mélange dans un moule chauffé à 100°C et mis sous dépression (-0,3 bar) afin de faciliter le remplissage et de diminuer le temps de coulée.
  • Dans cet exemple, le moule est constitué par un emballage de transport de combustibles nucléaires comportant :
    • une virole externe en tôle d'acier inoxydable,
    • une virole interne en tôle d'acier inoxydable, et
    • un fond plat en tôle d'acier inoxydable.
  • L'espace entre les deux viroles concentriques, d'une épaisseur d'au moins 18 mm, est destiné à la coulée du mélange polymérisable. Cet espace fermé à son extrémité supérieure comporte sur cette extrémité deux trous diamétralement opposés. L'un des trous est raccordé à un entonnoir de coulée et l'autre trou est raccordé à une pompe à vide pour créer une dépression de -0,3 bar lors de la coulée.
  • Après remplissage, on place le moule dans une étuve à 100°C pendant 4h.
  • On obtient ainsi un matériau composite ayant les propriétés suivantes :
    • densité : 1,7
    • teneur en hydrogène : 3,9% en poids, soit 4.1022 atomes/cm3,
    • teneur en bore : 9,9% en poids, soit 9,4.1021 atomes/cm3.
    Exemple 2
  • On suit le même mode opératoire que dans l'exemple 1 en utilisant les constituants et les proportions donnés dans le tableau 1.
  • Le mélange comprend de plus :
    • 0,7% du poids de résine + styrène de l'accélérateur NL 49P commercialisé par Akzo Nobel, et
    • 1,8% du poids de résine + styrène du catalyseur Cyclonox LR commercialisé par Akzo Nobel.
    Tableau 1
    Constituants Exemple 1 (% en poids) Exemple 2 (% en poids) Exemple 3 (% en poids)
    Polyester insaturé M0070C 29 32,7 27
    Styrène ajouté 4,75 5
    Borate de zinc 23 33,6 13
    Colémanite Ca2O14B6H10 27,7
    Carbure de bore B4C 4,3 6,55 15
    Hydrate d'alumine Al(OH)3 7 22,4 40
    PVAC 9
  • Dans ce cas, on réalise le durcissement à la température ambiante et on obtient après 20 à 30 minutes, un matériau présentant les caractéristiques suivantes :
    • densité : 1,77,
    • teneur en hydrogène : 3,9% en poids, soit 4, 1.1022 at/cm3,
    • teneur en bore : 10,1% en poids, soit 10.1021 at/cm3.
  • Le matériau obtenu présente des propriétés thermiques satisfaisantes.
  • Sa température de transition vitreuse Tg déterminée par TMA(METTLER) avec une montée en température de 10°C/min, se situe aux environs de 145°C.
  • La température de transition vitreuse a une influence non négligeable sur les comportements thermomécaniques car au-delà de cette température le matériau a un comportement caoutchoutique.
  • La mesure du coefficient de dilatation mesurée par TMA(METTLER) avec une montée en température de 10°C/min donne pour le matériau :
    • avant la température Tg : 51,2.10-6 K-1, et
    • après la température Tg : 93,3.10-6 K-1.
  • La chaleur spécifique est mesurée par analyse enthalpique différentielle (DSC30, METTLER), avec une vitesse de montée en température de 10°C/min, sur une plage de températures allant de 25°C à 200°C. Les résultats obtenus sont donnés dans le tableau 2. Tableau 2
    Chaleur spécifique en fonction de la température
    Température (°C) Cp (J.g-1.°C-1)
    30 0,0269
    40 1,07
    50 1,13
    60 1,17
    70 1,23
    80 1,28
    90 1,33
    100 1,38
    110 1,42
    120 1,46
    130 1,50
    140 1,53
    150 1,57
    160 1,60
    170 1,64
    180 1,67
    190 1,69
    200 1,71
  • On effectue également des mesures de conductivité thermique pour des températures comprises entre 20°C et 185°C. Sur cette gamme de températures, la valeur de la conductivité thermique de la résine est voisine de 0,55 W/m.K. Les valeurs obtenues sont données dans le tableau 3. Tableau 3
    Conductivités à différentes températures
    Température (°C) λ(W/m.K)
    25 0,531
    30 0,540
    50 0,564
    75 0,590
    100 0,623
    125 0,641
    150 0,646
    170 0,632
    185 0,629
  • On détermine également les propriétés mécaniques du matériau en réalisant des essais de compression à des températures de -40, +23 et +150°C. On peut ainsi déterminer le module de compression du matériau et les résultats obtenus sont donnés dans le tableau 4. Tableau 4
    Module de compression en MPa
    Témpérature en °C Libre En conformateur
    -40 4693 ± 30,7 3973 ± 127
    23 5260± 187 5333 ± 165
    150 1855 ± 321 3360 ± 81
  • On réalise également des essais de vieillissement thermique du matériau à 50°C et à 150°C.
  • Les essais de vieillissement. à 50°C sur 6 mois consistent à placer des échantillons du matériau de dimensions 25 x 35 x100 mm dans une étuve à 50°C et à suivre la perte de masse de ces échantillons au cours du temps. La courbe d'évolution de la perte de masse du matériau (en %) en fonction du temps (en heures) est représentée sur la figure 1.
  • On effectue également des essais de vieillissement thermique à 150°C, les échantillons ayant des dimensions identiques.
  • La figure 2 illustre la perte de masse (en %) de ce matériau, à 150°C, en fonction du temps (en heures).
  • On a également effectué des essais de comportement au feu de ce matériau sur des échantillons de dimensions 400 x 300 x 20 mm. Pour cet essai, le matériau est classé "M1" ce qui est très satisfaisant.
  • Un essai de feu d'une demi-heure à 800°C a de plus été réalisé sur deux blocs de 240 mm de diamètre et de 60 mm de hauteur. Pour le premier bloc, la flamme était directement en contact avec le matériau alors que le deuxième bloc était protégé par une tôle d'acier de 1 mm d'épaisseur.
  • Pour le premier essai, l'auto-extinguibilité de la résine est immédiate après enlèvement du chalumeau. De plus, l'épaisseur de matériau carbonisé est de 9 mm.
  • Pour le deuxième essai, l'épaisseur de matériau carbonisé est de 2 mm.
    • Exemple 3
  • On suit le même mode opératoire que dans l'exemple 1 pour préparer un matériau de blindage neutronique et de maintien de la sous-criticité en utilisant les constituants et les proportions données dans le tableau 1 et rappelées ci-après :
    • polyester insaturé M0070C    : 27% en poids
    • styrène ajouté    : 5% en poids
    • borate de zinc    : 13% en poids
    • carbure de bore B4C    : 15% en poids
    • hydrate d'alumine Al(OH)3    : 40% en poids
  • Le mélange comprend de plus :
    • 0,7% du poids de résine + styrène de l'accélérateur NL 49 P commercialisé par Akzo Nobel,
    • 1,8% du poids de résine + styrène du catalyseur Cyclonox LR commercialisé par Akzo Nobel, et
    • 9,3 g/kg de mélange de l'agent tensioactif BYK W 980 commercialisé par Byk Chimie.
  • On obtient un matériau présentant les caractéristiques suivantes :
    • densité : 1,83
    • teneur en hydrogène : 3,9% en poids, soit 4,1.1022 at/cm3
    • teneur en bore : 13,7% en poids, soit 13,3.1021 at/cm3.
  • Ainsi, le matériau de l'invention possède des propriétés très intéressantes pour le blindage neutronique et le maintien de la sous-criticité lors du transport d'assemblage de combustibles nucléaires irradiés.
    • REFERENCES CITEES
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    2. [2] GB-A-1 049 890
    3. [3] JP-A-55 119099

Claims (15)

  1. Matériau de blindage neutronique et de maintien de la sous-criticité comprenant une résine polyester insaturé, au moins un composé inorganique de bore, et au moins un composé inorganique hydrogéné en quantités telles que la concentration en bore soit de 4.1021 à 25.1021 atomes par cm3 et que la concentration en hydrogène soit de 3.1021 à 5,5.1022 atomes par cm3.
  2. Matériau selon la revendication 1, dans lequel les quantités de composé inorganique de bore et de composé inorganique hydrogéné sont telles que la concentration en bore soit de 9.1021 à 15.1021 atomes par cm3 et que la concentration en hydrogène soit de 4.1022 à 5.1022 atomes par cm3.
  3. Matériau selon la revendication 1, dans lequel le composé inorganique de bore est choisi dans le groupe constitué par l'acide borique H3BO3, les borates de zinc Zn2O14,5H7B6, Zn4O8B2H2 et Zn2O11B6, la colémanite Ca2O14B6H10, le carbure de bore B4C, le nitrure de bore BN et l'oxyde borique B2O3.
  4. Matériau selon la revendication 1 ou 2, comprenant deux composés inorganiques de bore constitués par un borate de zinc et du carbure de bore.
  5. Matériau selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel le composé inorganique hydrogéné est choisi dans le groupe des hydrates d'alumine et de l'hydroxyde de magnésium.
  6. Matériau selon la revendication 5, dans lequel le composé inorganique hydrogéné est un hydrate d'alumine.
  7. Matériau selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, comprenant en outre du poly(acétate de vinyle).
  8. Matériau selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, comprenant en outre une charge organique hydrogénée pour améliorer les propriétés d'autoextinguibilité du matériau.
  9. Matériau selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, comprenant 25 à 40% en poids de résine polyester insaturé, thermodurcie comprenant un diluant vinylique.
  10. Matériau selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, qui présente une densité égale ou supérieure à 1,7, de préférence de 1,7 à 1,85.
  11. Matériau selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, qui comprend au moins 9,4.1021 atomes de bore par cm3.
  12. Procédé de préparation d'un matériau de blindage neutronique selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, qui consiste à préparer un mélange de la résine polyester insaturé en solution dans un diluant vinylique avec le(s) composé(s) inorganique(s) de bore et le(s) composé(s) inorganique(s) hydrogéné(s), à ajouter au mélange un catalyseur et un accélérateur de durcissement, à couler le mélange dans un moule et à le laisser durcir dans le moule.
  13. Procédé selon la revendication 12, dans lequel le diluant vinylique est le styrène.
  14. Procédé selon la revendication 12 ou 13, dans lequel le moule est un emballage de transport et/ou de stockage de produits radioactifs.
  15. Emballage de transport ou de stockage de produits radioactifs comportant un écran neutronique en matériau selon l'une quelconque des revendications 1 à 11.
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