EP1299569B1 - Acier inoxydable ferritique utilisable pour des pieces ferromagnetiques - Google Patents

Acier inoxydable ferritique utilisable pour des pieces ferromagnetiques Download PDF

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EP1299569B1
EP1299569B1 EP01951783A EP01951783A EP1299569B1 EP 1299569 B1 EP1299569 B1 EP 1299569B1 EP 01951783 A EP01951783 A EP 01951783A EP 01951783 A EP01951783 A EP 01951783A EP 1299569 B1 EP1299569 B1 EP 1299569B1
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EP
European Patent Office
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steel
ferritic
composition
steels
ferritic stainless
Prior art date
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Expired - Lifetime
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EP01951783A
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EP1299569A1 (fr
Inventor
Etienne Havette
Christophe Bourgin
Benoít POLLET
Jean Lamontanara
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Ugitech SA
Original Assignee
Ugine Savoie Imphy SA
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Publication date
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    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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    • C21D8/06—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires

Definitions

  • the present invention relates to a usable ferritic stainless steel for ferromagnetic parts.
  • Ferritic stainless steels are characterized by their composition determined, the ferritic structure being ensured in particular, after rolling and cooling the composition by annealing heat treatment conferring on them said structure.
  • the structure of the steel can be biphasic, ferritic and austenitic. If the cooling is, for example energetic, the final structure is ferritic and martensitic. If he is slower, the austenite is broken down partly into ferrite and carbides, but with a carbide content richer than the surrounding matrix, the austenite having hot solubilized more carbon than ferrite. In both cases, a income or annealing must therefore be practiced on hot-rolled steels and cooled to generate a completely ferritic structure. Income can be at a temperature of about 820 ° C lower than the Ac1 temperature of alpha ⁇ gamma transition, which causes a precipitation of carbides.
  • ferritic structure In the field of ferritic steels for one application using magnetic properties, the ferritic structure is obtained by limiting the amount of carbides, this is why stainless steels ferritics, developed in this area, have a carbon content less than 0.02%.
  • the present invention aims to present a stainless steel of ferritic structure usable for magnetic parts having high magnetic properties and having good properties of implementation in terms of cold stamping and good machinability properties.
  • the invention also relates to a method for producing a steel characterized in that the weight composition is subjected, after hot rolling and cooling, annealing heat treatment then to a section modification of the drawing or drawing type.
  • Drawn or drawn steel may be subsequently annealed complementary recrystallization to perfect the magnetic properties of the room.
  • certain elements contained in the composition of a steel favor the appearance of the ferritic phase of centered cubic structure.
  • These elements are called alpha-genes. Among these include chromium and molybdenum.
  • Other elements said gamma-genes promote the appearance of the gamma-austenitic phase of cubic structure with centered faces.
  • These elements include nickel as well than carbon and nitrogen. It is therefore necessary to reduce the content of these elements and it is for these reasons that the steel according to the invention comprises in its composition less than 0.030% of carbon, less than 0.5% of nickel, less than 0.030% nitrogen.
  • Carbon is bad for striking, corrosion and machinability.
  • precipitates must be reduced because they constitute obstacles to movements of the walls of Blocks.
  • nickel, manganese, copper in the composition due to the industrial development of steel are only residual elements that we seek to reduce and even to eliminate.
  • Titanium and / or niobium form compounds whose carbide titanium and / or niobium, which avoids the formation of carbides and nitrides chromium. They favor, therefore, the resistance to corrosion and in particular the holding corrosion of welds.
  • Sulfur is limited to optimize the behavior of steel in the field of cold stamping and to optimize magnetic properties.
  • Silicon is needed to increase the resistivity of steel in order to reduce eddy currents, and is favorable for corrosion resistance.
  • the steels according to the invention may also preferably contain from 0.2% to 3% molybdenum, an element that improves the resistance to corrosion and promotes formation of ferrite.
  • ferritic stainless steels pose problems of machinability.
  • ferritic steels a big drawback of ferritic steels is the bad conformation of the chip. They produce long, entangled chips that are very difficult to fragment. This disadvantage can become very penalizing in machining modes where the chip is confined, for example in deep drilling, bucking.
  • a solution to overcome the problems of machining steels ferritics is to introduce sulfur into their composition or elements type lead, tellurium, selenium that adversely affect the mechanical properties of cold deformation of corrosion resistance, or the properties magnetic.
  • Said ferritic steels usually contain Hard inclusions of chromite type (Cr Mn, AI Ti) O, alumina (AIMg) O, silicate (SiMn) O, abrasive for cutting tools.
  • the ferritic stainless steel further contains in its composition by weight more than 10 -4 % calcium and more than 70 10 -4 % oxygen.
  • the controlled and voluntary introduction of calcium and oxygen favors in ferritic steel the formation of malleable oxides of the lime silicoaluminates type, the malleable oxides being preferably selected from the region of the triple anorthite point, gehlenite, pseudo-wollastonite, of the ternary Al 2 O 3 diagram; SiO 2 ; CaO.
  • a steel of ferritic structure according to the invention does not containing no or very little sulfur, has a machining ensuring its use in industrial turning, while presenting increased resistance to corrosion.
  • malleable oxides are likely to deform in the direction of rolling, while the hard oxides they replace remain in grain shape.
  • the inclusions chosen according to the invention substantially reduce the breakage rate of drawn wire.
  • Ferritic steel, according to the invention comprising malleable inclusions, can be polished with much greater ease for obtaining a state of polished surface improved.
  • the steel is made by electrical fusion and then poured continuously for to form blooms.
  • the blooms are then subjected to hot rolling for forming, for example wire rod or bars.
  • the steel is subjected to a supplementary annealing of recrystallization for restore and perfect the magnetic properties.
  • the steels according to the invention have better magnetic characteristics than the reference steels, as shown in Table 2 below.
  • Steel Hc (A / m) Coercive field Steel 1 109 Steel 2 115 Ref A 184 Ref B 177
  • Steel 2 behaves very well in the field of machining bar turning, despite a limited sulfur content. This is explained by the presence of calcium and oxygen.
  • Steel 1 has a very good ability to cold stamp, because of of its low sulfur content. On previously struck coins, the finishing machining by turning is carried out correctly, without particular problem.
  • the steel according to the invention can be used particularly for the manufacture ferromagnetic parts such as, for example, parts of solenoid valves, injector for gasoline direct injection system, closures centralized door in the automotive field or any application requiring parts of the magnetic core type or inductor. Under the sheet form, it can be used in current transformers or magnetic shielding.

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Description

La présente invention concerne un acier inoxydable ferritique utilisable pour des pièces ferromagnétiques.
Les aciers inoxydables ferritiques se caractérisent par une composition déterminée, la structure ferritique étant notamment assurée, après laminage et refroidissement de la composition, par un traitement thermique de recuit leur conférant ladite structure.
Parmi les grandes familles d'aciers inoxydables ferritiques, définies notamment en fonction de leur teneur en chrome et en carbone, nous citons :
  • les aciers inoxydables ferritiques pouvant contenir jusqu'à 0,17% de carbone. Ces aciers, après le refroidissement qui suit leur élaboration, ont une structure biphasée austéno-ferritique. Ils peuvent cependant être transformés en aciers inoxydables ferritiques après recuit malgré une teneur en carbone relativement élevée.
  • les aciers inoxydables ferritiques dont la teneur en chrome est de l'ordre de 11 ou 12 %. Ils sont assez proches des aciers martensitiques contenant 12 % de chrome, mais différents par leur teneur en carbone qui est relativement faible.
Lors du laminage des aciers à chaud, la structure de l'acier peut être biphasée, ferritique et austénitique. Si le refroidissement est, par exemple énergique, la structure finale est ferritique et martensitique. S'il est plus lent, l'austénite se décompose partiellement en ferrite et carbures, mais avec une teneur en carbure plus riche que la matrice environnante, l'austénite ayant solubilisé à chaud plus de carbone que la ferrite. Dans les deux cas, un revenu ou recuit doit donc être pratiqué sur les aciers laminés à chaud et refroidis pour générer une structure totalement ferritique. Le revenu peut se faire à une température d'environ 820°C inférieure à la température Ac1 de transition alpha → gamma, ce qui engendre une précipitation de carbures.
Dans le domaine des aciers ferritiques destinés à une application utilisant des propriétés magnétiques, la structure ferritique est obtenue en limitant la quantité de carbures, c'est pour cela que les aciers inoxydables ferritiques, développés dans ce domaine, ont une teneur en carbone inférieure 0,02%.
Il est connu des aciers utilisables pour leurs propriétés magnétiques comme par exemple dans le document US 5 769 974 qui décrit un procédé de fabrication d'un acier ferritique résistant à la corrosion et pouvant réduire la valeur du champ coercitif dudit acier. L'acier utilisé dans le procédé est un acier du type re sulfuré. Le soufre réduit les propriétés de déformation à froid. L'acier obtenu par le procédé est donc difficilement utilisable pour la réalisation de pièces frappées à froid.
Il est connu aussi le brevet US 5 091 024 dans lequel il est présenté des articles magnétiques résistant à la corrosion formée d'un alliage consistant essentiellement en une composition à faible teneur en carbone et faible teneur en silicium, c'est-à-dire respectivement inférieures à 0,03% et 0,5%. Or, dans le domaine magnétique, il est important que l'acier contienne une forte teneur en silicium pour augmenter la résistivité du matériau et réduire les courants de Foucault.
La présente invention a pour but de présenter un acier inoxydable de structure ferritique utilisable pour des pièces magnétiques ayant de hautes propriétés magnétiques et présentant de bonnes propriétés de mise en oeuvre en terme de frappe à froid et de bonnes propriétés d'usinabilité.
L'invention a pour objet un acier inoxydable ferritique utilisable pour des pièces ferromagnétiques qui se caractérise en ce qu'il comprend dans sa composition pondérale :
  • 0% < C ≤ 0,030%
  • 1%≤ Si ≤3%
  • 0% < Mn ≤ 0,5%
  • 10%≤ Cr ≤13%
  • 0% < Ni ≤ 0,5%
  • 0% < Mo ≤ 3%
  • N ≤ 0,030%
  • Cu ≤ 0,5%
  • Ti ≤ 0,5%
  • Nb ≤ 1%
  • Ca ≥ 30 10-4%,
  • O ≥ 70 10-4%,
  • S ≤ 0,030%,
  • P ≤ 0,030%
    •    le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
    Les autres caractéristiques de l'invention sont :
    • le rapport entre la teneur en calcium et en oxygène Ca/O étant
         0,2 ≤ Ca/O ≤ 0,6.
    • l'acier contient des inclusions de silico-aluminale de chaux de type anorthite et/ou pseudo-wollastonite et/ou gehlénite.
    • de préférence l'acier-comprend dans sa composition pondérale : 1
    • 0% < C 0.015%
    • 1% ≤ Si ≤ 3%
    • 0 ≤ Mn ≤ 0,4%
    • 10% ≤ Cr ≤ 13%
    • 0% < Ni ≤ 0,2%
    • 0,2% ≤ Mo ≤ 2%
    • N ≤ 0,015%
    • Cu ≤ 0,2%
    • Ti ≤ 0,2%
    • Nb ≤ 1%
    • Ca ≥ 30 10-4%
    • O ≥ 70 10-4%
    • S ≤ 0,003%
    • P ≤ 0,030%
      •    le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
    • de préférence l'acier comprend dans sa composition pondérale :
    • 0% < C ≤ 0.015%
    • 1% ≤ Si ≤ 3%
    • 0 ≤ Mn ≤ 0,4%
    • 10% ≤ Cr ≤ 13%
    • 0% < Ni ≤ 0,2%
    • 0,2% ≤ Mo ≤ 2%
    • N ≤ 0,015%
    • Cu ≤ 0,2%
    • Ti ≤ 0,2%
    • Nb ≤ 1%
    • Ca ≥ 30 10-4%
    • O ≥ 70 10-4%
    • 0,015 ≤ S ≤ 0,03%
    • P ≤ 0,030%
      •    le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
    L'invention concerne également un procédé d'élaboration d'un acier ferritique caractérisé en ce que la composition pondérale est soumise, après laminage à chaud et refroidissement, à un traitement thermique de recuit puis à une modification de section du type tréfilage ou étirage.
    L'acier tréfilé ou étiré peut être ultérieurement soumis à un recuit complémentaire de recristallisation pour parfaire les propriétés magnétiques de la pièce.
    La description qui suit à titre d'exemple non limitatif, fera bien comprendre l'invention.
    L'invention concerne un acier de composition générale suivante :
  • 0% < C ≤ 0,030%
  • 1% ≤ Si ≤ 3%
  • 0% < Mn ≤ 0,5%
  • 10% ≤ Cr ≤ 13%
  • 0% <Ni ≤ 0,5%
  • 0% < Mo ≤ 3%
  • N ≤ 0,030%
  • Cu ≤ 0,5%
  • Ti ≤ 0,5%
  • Nb ≤ 1%
  • Ca ≥ 30 10-4%
  • O ≥ 70 10-4%
  • S ≤ 0,030%
  • P ≤ 0,030%
    •    le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
    Du point de vue métallurgique, certains éléments contenus dans la composition d'un acier favorisent l'apparition de la phase ferritique de structure cubique centrée. Ces éléments sont dits alpha-gènes. Parmi ceux-ci figurent notamment le chrome et le molybdène. D'autres éléments dits gamma-gènes favorisent l'apparition de la phase gamma-austénitique de structure cubique à faces centrées. Parmi ces éléments figurent le nickel ainsi que le carbone et l'azote. Il est donc nécessaire de réduire la teneur de ces éléments et c'est pour ces raisons que l'acier selon l'invention comporte dans sa composition moins de 0,030% de carbone, moins de 0,5% de nickel, moins de 0,030% d'azote.
    Le carbone est néfaste pour la frappe, la corrosion et l'usinabilité. De manière générale, dans le domaine des propriétés magnétiques, les précipités doivent être réduits car ils constituent des obstacles aux mouvements des parois de Blocks.
    Concernant les autres éléments de la composition, le nickel, le manganèse, le cuivre dans la composition, due à l'élaboration industrielle de l'acier ne sont que des éléments résiduels qu'on cherche à réduire et même à éliminer.
    Le titane et ou le niobium forment des composés dont le carbure de titane et ou de niobium, ce qui évite la formation de carbures et de nitrures de chrome. Ils favorisent, de ce fait la tenue à la corrosion et notamment la tenue en corrosion des soudures.
    Le soufre est limité de façon à optimiser le comportement de l'acier dans le domaine de la frappe à froid et à optimiser les propriétés magnétiques.
    Le silicium est nécessaire pour augmenter la résistivité de l'acier afin de réduire les courants de Foucault, et est favorable pour la tenue à la corrosion.
    Les aciers selon l'invention peuvent également contenir de préférence de 0,2% à 3% de molybdène, élément améliorant la résistance à la corrosion et favorisant la formation de la ferrite.
    Dans le domaine de leur utilisation, les aciers inoxydables ferritiques posent des problèmes d'usinabilité.
    En effet, un gros inconvénient des aciers ferritiques est la mauvaise conformation du copeau. Ils produisent des copeaux longs et enchevêtrés, qui sont très difficiles à fragmenter. Cet inconvénient peut devenir très pénalisant dans des modes d'usinages où le copeau est confiné, comme par exemple dans le perçage profond, le tronçonnage.
    Une solution apportée pour pallier les problèmes d'usinage des aciers ferritiques est d'introduire du soufre dans leur composition ou des éléments du type plomb, tellure, sélénium qui nuisent soit aux propriétés mécaniques de déformation à froid de résistance à la corrosion, soit aux propriétés magnétiques. Lesdits aciers ferritiques contiennent habituellement des inclusions dures de type chromite (Cr Mn, AI Ti)O, alumine (AIMg)O, silicate (SiMn)O, abrasives pour les outils de coupe.
    Selon l'invention, l'acier inoxydable ferritique contient en outre dans sa composition en poids plus de 30 10-4% calcium et plus de 70 10-4% d'oxygène.
    L'introduction de façon contrôlée et volontaire de calcium et d'oxygène vérifiant la relation 0,2 ≤ Ca/O ≤ 0,6 favorise dans l'acier ferritique, la formation d'oxydes malléables du type silicoaluminates de chaux, les oxydes malléables étant choisis de préférence dans la zone du point triple anorthite, gehlenite, pseudo-wollastonite, du diagramme ternaire Al2O3 ; SiO2 ; CaO.
    La présence de calcium et oxygène réduit de façon conséquente la formation des inclusions dures et abrasives de type chromite, alumine, silicate. Par contre, la formation des inclusions de silicoaluminates de chaux favorise le fractionnement des copeaux et améliore la durée de vie des outils de coupe.
    On a constaté que l'introduction d'oxydes à base de calcium dans un acier de structure ferritique, en remplacement des oxydes durs existants, ne modifie que très peu les autres caractéristiques de l'acier ferritique dans le domaine de la déformation à chaud, de la frappe à froid, la résistance à la corrosion et propriétés magnétiques.
    Il s'est avéré qu'un acier de structure ferritique selon l'invention, ne contenant pas ou très peu de soufre, a un usinage assurant son utilisation industrielle en décolletage, tout en présentant une résistance accrue à la corrosion.
    La présence d'oxydes dits malléables dans un acier ferritique, entraíne des avantages dans le domaine du tréfilage et étirage.
    En effet, les oxydes malléables sont susceptibles de se déformer dans le sens du laminage, alors que les oxydes durs qu'ils remplacent restent en forme de grains.
    Dans le domaine du tréfilage de fils d'acier ferritique de faible diamètre, les inclusions choisies selon l'invention réduisent de manière conséquente le taux de casse du fil tréfilé.
    Dans un autre domaine d'application, par exemple dans des opérations de polissage, les inclusions dures s'incrustent dans l'acier ferritique et provoquent des sillons en surface.
    L'acier ferritique, selon l'invention comportant des inclusions malléables, peut être poli avec beaucoup plus d'aisance pour l'obtention d'un état de surface poli amélioré.
    L'acier est élaboré par fusion électrique puis coulé en continu pour former des blooms.
    Les blooms sont ensuite soumis à un laminage à chaud pour la formation, par exemple de fil machine ou de barres.
    Un recuit est nécessaire pour assurer les opérations de transformation à froid du produit par exemple tréfilage et étirage.
    L'acier est soumis à un recuit complémentaire de recristallisation pour restaurer et parfaire les propriétés magnétiques.
    Suit alors un traitement de surface.
    Dans un exemple d'application, il a été élaboré deux aciers selon l'invention référencés acier 1 et acier 2, ainsi que deux aciers de référence A et B dont les compositions sont représentées dans le tableau 1 suivant :
    % C Cr Si Mo Mn P N S Ni Cu Ti Nb Ca O
    Acier 1 0,010 12,2 1,58 0,48 0,25 0,011 0,009 0,001 0,135 0,04 0,002 0,002 0,0048 0,009
    Acier 2 0,011 11,9 1,47 0,49 0,22 0,015 0,007 0,029 0,126 0,06 0,003 0,002 0,0062 0,012
    Ref A 0.015 17.4 1.25 0.35 0.5 0.02 0.02 0.28 0.3 0.1 0.003 0.002 0.002 0.006
    Ref B 0.016 17.5 1.37 1.53 0.38 0.018 0.017 0.277 0.29 0.06 0.003 0.003 0.0017 0.007
    Ces aciers ont été transformés en barres de diamètre 10 mm selon le procédé suivant :
    • un laminage à chaud de rond de 11 mm,
    • un recuit,
    • un étirage en diamètre de 10 mm,
    • un recuit final,
    • un dressage et une rectification,
       puis ils ont été caractérisés en propriétés magnétiques en usinabilité, en frappe à froid et en corrosion.
    Les aciers selon l'invention ont de meilleures caractéristiques magnétiques que les aciers de référence, comme présenté sur le tableau 2 suivant.
    Acier Hc(A/m) Champ coercitif
    Acier 1 109
    Acier 2 115
    Ref A 184
    Ref B 177
    Ces caractéristiques sont dues à une faible teneur en éléments d'addition en particulier une teneur en chrome d'environ 12%.
    L'acier 2 se comporte très bien dans le domaine de l'usinage par décolletage, malgré une teneur limitée en soufre. Cela s'explique par la présence de calcium et d'oxygène.
    L'acier 1 présente une très bonne aptitude à la frappe à froid, en raison de sa faible teneur en soufre. Sur des pièces préalablement frappées, l'usinage de finition par décolletage s'effectue de manière correcte, sans problème particulier.
    Les aciers 1 et 2 se comportent très bien dans le domaine de la corrosion, malgré leur faible teneur en chrome, comme on peut le remarquer sur le tableau 3 suivant. Cela est du pour l'acier 1 à une faible teneur en soufre et pour l'acier 2 à une teneur limitée en soufre associé à une faible teneur en manganèse.
    Potentiel de piqûre dans NaCl 0.02M à 23°C I corrosion dans H2SO4 2M à 23°C
    Acier 1 220 mV / ECS 10 mA/cm2
    Acier 2 215 mV / ECS 11 mA/cm2
    Réf A 205 mV / ECS 24 mA/cm2
    Réf B 330 mV / ECS 6 mA/cm2
    L'acier selon l'invention est utilisable particulièrement pour la fabrication de pièce ferromagnétique comme par exemple, des pièces d'électrovannes, d'injecteur pour système d'injection directe d'essence, de fermetures centralisées de porte dans le domaine de l'automobile ou toute application nécessitant des pièces du type noyau magnétique ou inducteur. Sous la forme de feuille, il peut être utilisé dans des transformateurs de courant ou des blindages magnétiques.

    Claims (7)

    1. Acier inoxydable ferritique utilisable pour des pièces ferromagnétiques caractérisé en ce que sa composition pondérale est la suivante:
      0% < C ≤ 0,030%
      1% ≤ Si ≤ 3%
      0% < Mn ≤ 0,5%
      10% ≤ Cr ≤ 13%
      0% <Ni ≤ 0,5%
      0% < Mo ≤ 3%
      N ≤ 0,030%
      Cu ≤ 0,5%
      Ti ≤ 0,5%
      Nb ≤ 1%
      Ca>30 10-4%
      O >70 10-4%
      S ≤ 0,030%
      P ≤ 0,030%
         le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
    2. Acier selon la revendication 1 caractérisé en ce que le rapport entre la teneur en calcium et en oxygène Ca/O est :
      0,2 ≤ Ca/O ≤ 0,6
    3. Acier selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il contient des inclusions de silico-aluminate de chaux de type anorthite et/ou pseudo-wollastonite et/ou gehlénite.
    4. Acier selon la revendication 1 caractérisé en ce que sa composition pondérale est la suivante:
      C ≤ 0,012%
      1% ≤ Si ≤ 3%
      0 ≤ Mn ≤ 0,4%
      10% ≤ Cr ≤ 13%
      0% ≤ Ni ≤ 0,2%
      0,2% ≤ Mo ≤ 2%
      N ≤ 0,015%
      Cu ≤ 0,2%
      Ti ≤ 0,2%
      Nb ≤ 1%
      Ca ≥ 30 10-4%
      O ≥ 70 10-4%
      S ≤ 0,003%
      P ≤ 0,030%
         le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration.
    5. Acier selon la revendication 1 caractérisé en ce que sa composition pondérale est la suivante :
      0% < C ≤ 0,012%
      1% ≤ Si ≤ 3%
      0 ≤ Mn ≤ 0,4%
      10% ≤ Cr ≤ 13%
      0% < Ni ≤ 0,2%
      0,2% ≤ Mo ≤ 2%
      N ≤ 0,015%
      Cu ≤ 0,2%
      Ti ≤ 0,2%
      Nb ≤ 1 %
      Ca ≥ 30 10-4%
      O ≥ 70 10-4%
      0,015 ≤ S ≤ 0,03%
      P ≤ 0,030%
         le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
    6. Procédé d'élaboration d'un acier ferritique selon l'une des revendications 1 à 5 caractérisé en ce que l'acier est soumis, après laminage à chaud et refroidissement, à un traitement thermique de recuit puis à une modification de section du type tréfilage ou étirage.
    7. Procédé selon la revendication 6 caractérisé en ce que l'acier tréfilé ou étiré peut être ultérieurement soumis à un recuit complémentaire de recristallisation pour parfaire les propriétés magnétiques de la pièce.
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